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Die
Erfindung betrifft einen Phasenregelkreis mit einem Phasendetektor,
einem Schleifenfilter und einem Oszillator.
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Phasenregelkreise
(PLL; engl.: phase-locked loop) sind in der Elektronik weit verbreitet
und werden zur Erzeugung und Synchronisierung von Taktsignalen verwendet,
beispielsweise von Taktsignalen in mikroelektronischen Schaltungen
einschließlich
Mikroprozessoren. Phasenregelkreise sind dazu ausgelegt, einen Oszillator
mit einem Eingangssignal phasen- und/oder frequenzrichtig zu synchronisieren.
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Ein
Phasenregelkreis besteht typischerweise aus einem in Reihe geschalteten
Phasendetektor, Schleifenfilter und Oszillator sowie einem Rückkopplungszweig.
Die grundsätzliche
Anordnung und Funktionsweise eines Phasenregelkreises ist beispielsweise
in Tietze, Schenk, Halbleiter-Schaltungstechnik, 11. erweiterte
Auflage, Springer Verlag, 1999, insbesondere
24.20,
beschrieben. Gattungsgemäße Phasenregelkreise
sind darüber
hinaus in den Druckschriften
US
5,724,008 ,
US 5,373,255 ,
US 5,382,922 und
EP 0 072 751 A1 beschrieben.
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Wenn
zwischen dem Eingangssignal und dem Ausgangssignal des Phasenregelkreises
eine Phasen- und/oder Frequenzverschiebung auftritt, erzeugt der
Phasendetektor ein Detektorsignal, mit welchem der nachgeschaltete
Oszillator solange nachgeregelt wird, bis die Phase und Frequenz
wieder synchronisiert sind. Im synchronisierten Zustand besteht
Frequenzgleichheit und die Phasenverschiebung zwischen dem Eingangssignal
und dem Oszillator-Ausgangssignal ist Null bzw. 90°. Man spricht
hier von einem eingerasteten Phasenregelkreis. Phasenregelkreise
können
auch zur Frequenzteilung oder Frequenzvervielfachung eingesetzt
werden, wenn im Rückkoppelungszweig
ein entsprechender Vervielfacher bzw. Teiler vorgesehen ist.
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Bei
einer Phasendifferenz zwischen Eingangssignal und Ausgangssignal
erzeugt der Phasendetektor Spannungsimpulse, deren Länge der
Phasendifferenz entsprechen. Diese Spannungsimpulse steuern die
typischerweise im Phasendetektor angeordnete Ladungspumpe an, die
in Abhängigkeit
von den an dem Phasendetektor anliegenden Signale bzw. dem Vorzeichen
der Phasendifferenz einen impulsförmigen Proportionalstrom auf
den Referenzstrom des (stromgesteuerten) Oszillators addiert oder
von diesem subtrahiert. Der Oszillator, dem der Referenzstrom zur
Arbeitspunkteinstellung zugeführt
wird, erzeugt daraus das frequenzmodulierte PLL-Ausgangssignal.
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Durch
die Überlagerung
des Referenzstroms des Oszillators mit dem impulsförmigen Proportionalstrom
wird für
eben die Impulsdauer die Ausgangsfrequenz des Oszillators verändert. Derartig
abrupte Frequenzänderung
sind jedoch für
die Funktionsweise des Phasenregelkreises nicht erwünscht, da
sie eine Quelle für
sogenannte Jitters sind, die es bei Phasenregelkreisen zu vermeiden
gilt.
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Da
die Ausgangsfrequenz des Oszillators möglichst konstant sein soll,
muss die durch den Impuls des Proportionalstrom verursachte Frequenzänderung
gering gehalten werden. Dies kann beispielsweise durch einen möglichst
geringen Proportionalstrom erreicht werden. Allerdings kann der
dem Referenzstrom des Oszillators hinzu addierte oder von diesem
subtrahierte Proportionalstrom aus regelungstechnischen Gründen nicht beliebig
klein gemacht werden. Um die sehr kleinen Proportionalströme zu realisieren,
müssten
die Kapazitäten
des Schleifenfilters erheblich größer dimensioniert werden, wodurch
die Gefahr eines instabilen Regelkreises, bei dem der Regelkreis
zu schwingen anfängt,
größer wird.
Darüber
hinaus wird durch die größeren Kapazitäten des
Schleifenfilters auch eine größere Chipfläche des
Phasenregelkreises in einer integrierten Schaltung benötigt.
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Der
vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Phasenregelkreis
anzugeben, der eine möglichst
geringe Änderung
der Oszillator-Ausgangsfrequenz aufweist.
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Diese
Aufgabe wird erfindungsgemäß durch
einen Phasenregelkreis mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 gelöst.
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Demgemäss ist ein
Phasenregelkreis vorgesehen
- – mit einem
Phasendetektor, der an seinem Ausgang pro Takt einen Stromimpuls
bereit stellt, dessen Impulsdauer ein Maß für eine Phasendifferenz zwischen
Eingangssignal und Ausgangssignal des Phasenregelkreises ist,
- – mit
einem dem Phasendetektor nachgeschalteten Schleifenfilter, das eine
Wandlereinrichtung, mindestens eine steuerbare Schaltvorrichtung
und mindestens zwei schaltbare kapazitive Elemente zur Speicherung
eines Stromimpulses aufweist, wobei Wandlereinrichtung, Schaltvorrichtung
und kapazitive Elemente derart beschaltet sind, dass die Wandlereinrichtung
aus einem in mindestens eines der kapazitive Elemente eingekoppelten
Stromimpuls einen Proportionalstrom bereitstellt, dessen Amplitude über die
gesamte Länge
einer Taktperiode konstant ist, und
- – mit
einem dem Schleifenfilter nachgeschalteten Oszillator, in den der
Proportionalstrom einkoppelbar ist, wobei das Schleifenfilter volldifferenziell
derart ausgebildet ist, dass ein erstes Kondensatorpaar und ein zweiten
Kondensatorpaar vorgesehen ist, denen eine einzige Wandlereinrichtung
nachgeschaltet ist.
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Das
Schleifenfilter ist typischerweise, jedoch nicht notwendigerweise,
als umschaltbares Tiefpassfilter ausgebildet, wobei jeweils pro
Taktperiode des PLL-Eingangssignals ein jeweils anderes kapazitives
Element auf den Eingang einer Wandlereinrichtung geschaltet wird.
Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises
bzw. dessen Schleifenfilter wird mithin erreicht, dass der dem Referenzstrom überlagerte
Proportionalstrom über
die gesamte Dauer einer Taktperiode weitest gehend gleichmäßig verteilt
wird. Das Integral des Proportionalstromes bezogen auf einen Takt
entspricht allerdings nach wie vor dem Integral des Stromimpulses. Damit
lassen sich vorteilhafterweise die Frequenzänderung über die gesamte Dauer einer
Taktperiode verteilen, wodurch unerwünschte Jitters auf ein Mindestmaß reduziert
werden können.
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In
einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung sind die kapazitiven
Elemente als zwei aufschaltbare Kondensatoren ausgebildet. Über diese
Kondensatoren, die abwechselnd mit einem Stromimpuls einer Ladungspumpe
aufladbar sind, ist durch zeitliche Integration des Stromimpulses
eine Proportionalspannung erzeugbar. Dabei werden die Kondensatoren
derart abwechselnd angesteuert, dass pro Taktperiode jeweils ein kapazitives
Element aufgeladen und das jeweils andere wieder entladen wird.
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Das
erfindungsgemäße Schleifenfilter
ist vollständig
differenziell ausgebildet. Das bedeutet, dass mindestens ein erstes
Kondensatorpaar und mindestens ein zweites Kondensatorpaar vorgesehen
sind, die zueinander komplementär
angeordnet sind, d.h. mit Stromimpulsen unterschiedlicher Polarität angesteuert
werden. Den differentiell angeordneten Kondensatorenpaaren ist jeweils
eine einzige Wandlereinrichtung nachgeschaltet, die ausgehend von
einem nicht differenziell aufgebauten Schleifenfilter nur geringfügig modifiziert werden
müssen.
Differenziell aufgebaute Schleifenfilter weisen gegenüber herkömmlichen
Schleifenfilter den Vorteil auf, dass sie störunempfindlicher gegenüber Schwankungen
der Versorgungsspannung bzw. gegenüber einem Signalrauschen sind.
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In
einer typischen Ausgestaltung der Erfindung ist der Oszillator als
stromgesteuerter Oszillator, insbesondere als Ringoszillator, ausgebildet.
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Zur
Arbeitspunkteinstellung des Oszillators ist typischerweise ein Digital-Analog-Wandler
vorgesehen, der dem Oszillator einen Referenzstrom zuführt. Denkbar
wäre hier
auch eine gesteuerte Stromquelle zur Stromversorgung des Oszillators.
Der vom Schleifenfilter ausgangseitig erzeugte Proportionalstrom wird
typischerweise dem Referenzstrom des Digital-Analog-Wandlers überlagert.
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Darüber hinaus
erzeugt das Schleifenfilter typischerweise auch einen Integralstrom,
der ein Maß für die Frequenzabweichung
zwischen dem PLL-Ausgangssignal und dem Eingangssignal des Phasenregelkreises
ist. Dieser Integralstrom kann dem Referenzstrom ebenfalls überlagert
werden. Der daraus resultierende Strom wird dann in den Oszillator
eingekoppelt, der daraus das frequenzmoduliertes PLL-Ausgangssignal
erzeugt.
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Zur
Steuerung des Umschaltvorganges der Umschalteinrichtungen ist vorteilhafterweise
eine Steuereinrichtung vorgesehen. Die Steuereinrichtung kann beispielsweise
als programmgesteuerte Einheit ausgebildet sein. Darüber hinaus
kann in einer sehr vorteilhaften Ausgestaltung über die Steuereinrichtung auch
eine veränderbare
Steilheit bzw. Verstärkung
des Operationsverstärkers
eingestellt werden. Zu diesem Zweck können verschiedene Verstärkungen
in der Steuereinrichtung programmiert sein.
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Die
Wandlereinrichtung des Phasenregelkreises ist typischerweise als
Operationsverstärker,
der als Spannungs-Strom-Umsetzer
arbeitet, ausgebildet. Der Operationsverstärker ist den kapazitativen
Elementen des Schleifenfilters nachgeschaltet und dient der zeitlichen
Integration der von den kapazitativen Elementen bereit gestellten
Proportionalspannung in einem Proportionalstrom. Denkbar wäre hier
auch jede andere Wandlereinrichtung, die geeignet ist, eine Spannung
in einem Strom zu wandeln.
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Weitere
vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind
den weiteren Unteransprüchen
sowie der Beschreibung unter Bezugnahme auf die Figuren der Zeichnung
entnehmbar.
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Die
Erfindung wird nachfolgend anhand der in den Figuren der Zeichnung
angegebenen Ausführungsbeispiele
näher erläutert. Es
zeigt dabei:
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1 ein
allgemeines Blockschaltbild eines erfindungsgemäßen Phasenregelkreises;
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2 ein
Schaltungsdetail des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises entsprechend 1;
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3 einige
Signal-Zeit-Diagramme des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises.
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In
den Figuren der Zeichnung sind gleiche bzw. funktionsgleiche Elemente
und Signale, sofern nichts anderes angegeben ist, mit gleichen Bezugszeichen
versehen worden.
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1 zeigt
ein allgemeines Blockschaltbild eines erfindungsgemäßen Phasenregelkreises.
Der erfindungsgemäße Phasenregelkreis
weist einen Phasendetektor 1, einen Schleifenfilter 2 und
einen Oszillator 3, die in Reihe geschaltet sind, auf.
Der Phasendetektor 1 weist zwei Eingänge 10, 11 auf,
in die das Eingangssignal fin sowie ein vom PLL-Ausgangssignal fout
abgeleitetes Signal fout' einkoppelbar
ist. Der Phasendetektor 1 vergleicht die Frequenz des Eingangssignals
fin mit der Frequenz des Ausgangssignals fout'. Der Phasendetektor 1 erzeugt
ein dieser Phasendifferenz entsprechendes Stromsignal Ip, welches
dem nachgeschalteten Schleifenfilter 2 zugeführt wird
und welches je nach Phasenlage von Eingangssignal fin und Ausgangssignal
fout' das Potential
am Schleifenfilter 2 vergrößern oder verkleinern.
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Das
Schleifenfilter 2, welches typischerweise als passives
Tiefpassfilter realisiert ist, weist einen Integralteil und einen
Proportionalteil auf. Nachfolgend wird das Hauptaugenmerk auf den
Proportionalteil gelegt, der für
die Regelung der Phasenlage vorgesehen ist, während auf die Funktionsweise des
Integralteils, der der Regelung der Frequenz dient, nur peripher
eingegangen wird. Das Schleifenfilter 2 erzeugt einen Proportionalstrom
Iprop, der ein Maß für die Phasendifferenz
zwischen Eingangssignal fin und Ausgangssignal fout' ist.
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Der
Proportionalstrom Iprop wird mit einem Referenzstrom Ibias (Biasstrom)
eines Digital-Analog-Wandlers 5 an einem Summenpunkt 6 überlagert.
Der daraus resultierende Strom Ibias' wird in den nachgeschalteten Oszillator 3 eingekoppelt.
Der Oszillator 3 erzeugt nach Maßgabe des Stromes Ibias' das frequenzmodulierte
PLL-Ausgangssignal fout, welches am Ausgang 8 des Phasenregelkreises
abgreifbar ist. Das PLL-Ausgangssignal fout wird über den
Rückkoppelungszweig 40 und
einer typischerweise darin enthaltenen Teilereinrichtung 4 in
einen Eingang 11 des Phasendetektors rückgekoppelt, so dass dort ein
heruntergeteiltes Oszillator-Ausgangssignal bzw. PLL-Ausgangssignal fout' abgreifbar ist.
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2 zeigt
ein Schaltungsdetail des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises entsprechend 1,
in dem insbesondere das zwischen dem Oszillator 3 und dem
Phasendetektor 1 angeordnete Schleifenfilter 2 detailliert
dargestellt ist.
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2 zeigt
lediglich einen Ausschnitt des Phasendetektors 1. Der Phasendetektor 1 weist
hier eine Ladungspumpe 12 auf, die zwei zwischen einem
ersten und einem zweiten Versorgungspotential Vdd, GND geschaltete
Stromquellen 13, 14 enthält. Das erste Versorgungspotential
Vdd ist hier ein positives Versorgungspotential ausgebildet, während das
zweite Versorgungspotential GND das Potential der Bezugsmasse aufweist.
Die Stromquellen erzeugen jeweils einen konstanten Strom Ip mit
entgegengesetztem Vorzeichen.
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Am
Mittelabgriff 15 zwischen den beiden Stromquellen 13, 14,
dass heißt
am Ausgang 15 des Phasendetektors 1, ist der Proportionalstrom
Ip abgreifbar, der dem nachgeschalteten Schleifenfilter 2 zuführbar ist.
Zwischen dem Mittelabgriff 15 und der jeweiligen Stromquellen 13, 14 ist
jeweils ein steuerbarer Schalter 16, 17 angeordnet.
Die steuerbaren Schalter 16, 17 werden jeweils über ein
analoges Ansteuersignal V1, V2, welches ebenfalls vom Phasendetektor 1 erzeugt
wird, angesteuert. So wird beispielsweise bei einer positiven Phasendifferenz
zwischen Eingangs- und Ausgangssignal fin, fout' ein Ansteuersignal V1 erzeugt, welches den
ersten steuerbaren Schalter 16 schließt und somit das Schleifenfilter 2 mit
einem positiven Stromimpuls Ip beaufschlagt. Umgekehrt wird das
Schleifenfilter 2 mit einem negativen Stromimpuls Ip beaufschlagt,
wenn ein Ansteuersignal V2 verursacht durch ein negatives Vorzeichen
der Phasendifferenz den zweiten steuerbaren Schalter 17 schließt.
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Das
Schleifenfilter 2 weist einen als Spannungs-Strom-Konverter arbeitenden
Operationsverstärker 20 auf.
Der Operationsverstärker
weist zwei Eingänge 21, 22 auf,
wobei dessen erster Eingang 21 mit dem Ausgang 15 des
Phasendetektors 1 verbunden ist. Der zweite Eingang 22 des
Operationsverstärkers 20 ist mit
einem Referenzpotential Vref verbunden. Ferner sind zwei Integrationskapazitäten 23, 24 für das Tiefpassfilter
vorgesehen, die einerseits mit dem Potential der Bezugsmasse GND
verbunden sind und die andererseits jeweils über eine Umschaltvorrichtung 25, 26 zwischen
die beiden Eingänge 21, 22 des
Operationsverstärkers 20 schaltbar
ist. Die Umschaltvorrichtungen 25, 26 können ebenfalls
durch MOSFETs realisiert sein. Der Operationsverstärker 20 erzeugt
an seinem Ausgang den Proportionalstrom Iprop, der am Summenpunkt 6 mit dem
Referenzstrom Ibias sowie einem typischerweise ebenfalls vom Schleifenfilter
erzeugten Integralstrom Iint überlagert
wird. Der daraus resultierende Strom Ibias' steuert den Oszillator 3 derart
an, dass an dessen Ausgang ein frequenzmoduliertes PLL-Ausgangssignal
abgreifbar ist.
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In
einer vorteilhaften Ausgestaltung ist eine Steuereinrichtung 7 vorgesehen,
die z.B. als programmgesteuerte Einheit, beispielsweise als Mikroprozessor,
als Mikrokontroller oder dergleichen, ausgebildet sein kann und
die die Umschalteinrichtungen 25, 26 über ein
erstes Ansteuersignal V4 derart ansteuert, dass jeweils eine Integrationskapazität 23 mit
dem ersten Eingang 21 und die jeweils andere Integrationskapazität 24 mit
dem zweiten Eingang 22 des Operationsverstärker 20 verbunden
ist.
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Darüber hinaus
kann in einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung die Steuereinrichtung 7 den
Operationsverstärker 20 mit
einem zweiten Ansteuersignal V3 ansteuern, über das beispielsweise die
Verstärkung des
als Operationsverstärkers
ausgebildeten Spannungs-Strom-Konverters 20 geeignet eingestellt
werden kann. Denkbar wären
hier je nach Anwendung verschiedenen Verstärkungen bzw. Steilheiten des
Operationsverstärkers 20,
die in der Steuereinrichtung 7 programmiert sind.
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Nachfolgend
wird die Funktionsweise des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises entsprechend
den
1 und
2 näher erläutert:
Der von der Ladungspumpe
12 erzeugte
Stromimpuls Ip lädt
jeweils diejenige Integrationskapazität
23, die mit dem
ersten Eingang
21 des Operationsverstärkers
20 verbunden
ist, für
die Dauer T1 des Stromimpulses Ip auf. Dies hat einen Anstieg der über dieser
Integrationskapazität
23 abfallenden
Spannung Vprop zur Folge. Diese sogenannte Proportionalspannung
Vprop, die ein Maß für den Stromimpuls
Ip und somit für
die Phasendifferenz ist, wird während
der gesamten Taktperiode gespeichert. Es ergibt sich somit die folgende
Gleichung:
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Hier
ist mit Tp die Periodendauer eines Taktes, mit t die Zeit und mit
Cx die Kapazität
der jeweils gerade beschalteten Integrationskapazität 23, 24 bezeichnet.
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Der
als Spannungs-Strom-Wandler arbeitende Operationsverstärker 20 transformiert
die in den ersten Eingang 21 eingekoppelte Proportionalspannung
Vprop in den Proportionalstrom Iprop wie folgt: ΔIprop
= GMΔU =
GM(Vprop – Vref) (2)
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Hier
ist mit GM die Verstärkung
bzw. die Steilheit des Operationsverstärkers bezeichnet.
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Der
Proportionalstrom Iprop wird je nach Vorzeichen zu dem Referenzstrom
Ibias hinzu addiert oder von diesem subtrahiert. Bei der nächsten Taktperiode
Tp wird die erste Integrationskapazität 23, die während der
letzten Taktperiode Tp aufgeladenen wurde, über die Umschalteinrichtungen 25 auf
den zweiten Eingang 22 des Operationsverstärkers 20 geschaltet.
Gleichzeitig wird die zweite Integrationskapazität 24 auf den ersten
Eingang 21 geschaltet. Dabei wird diese zweite Integrationskapazität 24 aufgeladen,
während
die erste Integrationskapazität 23 über das
Bezugspotential GND entladen wird.
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Auf
diese Weise kann gewährleistet
werden, dass die verhältnismäßig hohen,
jedoch kurzen Stromimpulse Ip der Dauer T1, die durch die Ladungspumpe 12 erzeugt
werden, mittels der zu- und
abschaltbaren Integrationskapazitäten 23, 24 auf
die gesamte Taktperiode Tp verteilt werden. Der besondere Vorteil
besteht darin, dass dadurch die Amplitude des ausgangsseitig vom
Schleifenfilter 2 erzeugten Proportionalstrom Iprop signifikant
reduziert werden kann. Auf diese Weise wird gleichermaßen die
Frequenzänderung
am Ausgang des Phasenregelkreises signifikant reduziert. Zwar wird
durch den erfindungsgemäßen Phasenregelkreis
die Frequenzänderung
am Ausgang der PLL nicht vollständig
eliminiert, jedoch bleibt die Fre quenzänderung über die gesamte Taktperiode
Tp konstant, während
sie bei einem Phasenregelkreis der eingangs genannten Art für die Dauer
eines Stromimpulses sehr groß ist
und anschließend
nahezu Null ist, was letztendlich zu sehr hohen Jitters führt.
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Dadurch,
dass typischerweise die Dauer T1 eines Stromimpulses Ip verursacht
durch eine Phasendifferenz deutlich geringer ist, als die Periodendauer
Tp eines Taktes, wird der durch das Schleifenfilter 2 erzeugte
Proportionalstrom Iprop minimal, ohne das hierfür große zusätzliche schaltungstechnische
Maßnahmen
getroffen werden, die einen Einfluss auf den Regelmechanismus bzw.
einen Einfluss auf die Chipfläche
des Phasenregelkreises haben.
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Die
oben beschriebene Funktionsweise des erfindungsgemäßen Phasenregelkreises
wird auch anhand der in 3 dargestellten Signal-Zeit-Diagramme
deutlich. Die Ansteuersignale V1, V2 in 3 sind ein Maß für den Strom
Ip.
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Durch
den erfindungsgemäßen Phasenregelkreis,
insbesondere dessen Schleifenfilter wird mithin erreicht, dass die
Amplitude des Stromimpulses der von der Ladungspumpe erzeugt wird,
sehr viel größer ist, als
die Amplitude des durch das Schleifenfilter erzeugte Proportionalstroms.
Das zeitliche Integral über
diese Ströme
bezogen auf dieselbe Taktperiode ist hingegen gleich.
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Die
Erfindung sei nicht ausschließlich
auf die Ausführungsbeispiele
der 1 und 2 beschränkt. Vielmehr kann der in 2 dargestellte
Operationsverstärker 20 durch
jeden anderen Spannungs-Strom-Wandler ersetzt werden. Ferner könnten die
Integrationskapazitäten 23, 24 in
Zahl und Art auf vielfache Art und Weise variiert werden. Beispielsweise
könnten
diese Kapazitäten
auch durch eine Kapazitätsdiode oder
einen Kapazitätstransistor
realisiert werden. Ferner könnten
auch mehr als zwei Integrationskapazitäten 23, 24 vorgesehen
sein.
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Zusammenfassend
kann festgestellt werden, dass durch den wie beschrieben aufgebauten
Phasenregelkreis durch einfache Adaption der schaltungstechnischen
Beschaltung der Integrationskapazitäten auf einfache, jedoch nichts
desto trotz sehr effektive Weise eine Regelcharakteristik für einen
Phasenregelkreis bereit gestellt werden kann, der unerwünschte Jitter
weitestgehend verringert.
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Die
vorliegende Erfindung wurde anhand der vorstehenden Beschreibung
so dargelegt, um das Prinzip der Erfindung und dessen praktischen
Anwendung bestmöglichst
zu erklären.
Selbstverständlich
lässt sich die
vorliegende Erfindung im Rahmen des fachmännischen Handelns und Wissens
in geeigneter Weise in mannigfaltigen Ausführungsformen und Abwandlungen
realisieren.
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- 1
- Phasendetektor
- 2
- Schleifenfilter
- 3
- Oszillator
- 4
- Teiler
- 5
- Digital-Analog-Wandler
- 6
- Summenpunkt
- 7
- Steuereinrichtung
- 8
- Ausgang
des Phasenregelkreises/Oszillators
- 10,
11
- Eingänge des
Phasendetektors
- 12
- Ladungspumpe
- 13,
14
- Stromquellen
- 15
- Mittelabgriff,
Ausgang des Phasendetektors
- 16,
17
- steuerbare
Schalter
- 20
- Operationsverstärker
- 21,
22
- Eingänge des
Operationsverstärkers
- 23,
24
- Integrationskapazitäten, kapazitive
Elemente
- 25,
26
- Umschalteinrichtungen
- 40
- Rückkopplungszweig
- fin
- Eingangssignal
des Phasenregelkreises
- fout
- Ausgangssignal
des Regelkreises
- fout'
- heruntergeteiltes
Ausgangssignal
- GND
- zweites
Versorgungspotential, Bezugspotential
- Ip
- Stromimpuls
- Iprop
- Proportionalstrom
- Ibias
- Referenzstrom
- Ibias'
- Ansteuerstrom
- Iint
- Integrationsstrom
- T1
- Impulsdauer
- Tp
- Zeitdauer
eines Taktes
- V1,V2
- analoge
Ansteuersignale
- V3,V4
- Ansteuersignale
für die
Umschaltvorrichtungen
- Vdd
- erstes
(positives) Versorgungspotential
- Vref
- Bezugsspannung/-potential
