CN1688734A - 铁素体钢合金 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了钢合金，其包含基于所述合金不超过1.00重量百分比的硅、18.0至22.0重量百分比的铬、1.80至2.50重量百分比的钼、0.01至0.10重量百分比的氮、不超过0.01重量百分比的钛、不超过0.01重量百分比的铌、不超过0.01重量百分比的铝，余量基本上是铁。所述的合金是铁素体且可抛光的，且具有接近于标准钢合金no.1.4521的机械性能。本发明的钢合金加工成表部件，尤其是如壳底、壳体和表面，所以可以制备表壳，所述的表壳也磁屏蔽钟表装置。

Description

铁素体钢合金
本发明涉及在钟表行业中使用的高合金不锈钢的领域。
现在所佩戴的手表大多数是由金、不锈钢和钛制成的。表用钢的开发始于1925年，此时英国公司Firth Vickers Special Steels Ltd.将CrNi钢指定为“DDQ”引入市场。几乎同时，Krupp公司开发了钢V2A，但是，由于钢No.1.4301，这在表行业中开始使用是在50年后。于是，在二十世纪八十年代末，由于瑞士表行业需要提高耐腐蚀性，由现在是标准钢的奥氏体不锈钢No.1.4435代替了钢“DDQ”。
表壳通常是使用冲切技术由金属片材和板材制备的。为了达到它们需要的最终形式，根据表壳的种类，它们必须在一定程度进行强烈的冷挤压，且根据表壳的厚度，进行中间退火。对于通过冷轧制备表带的情况(profiles)也是这样。冷硬化行为对冷块成型是非常重要的。一般而言，最适宜这种变形的钢是在低屈服强度值下，最小的冷却使自己硬化，同时提高变形等级。在块状成型期间的退火状态中，铁素体不锈钢合金的行为类似于非合金钢。
为了保护对磁影响敏感的钟表机械装置的部件不受强磁场的影响，一些表制造者在上面提及的钛或1.4435型不锈钢表壳中结合软铁盒(这种材料本身不具有磁屏蔽性能)。这种软铁盒具有抗磁场的保护器的作用，其不会让磁场穿透进入表中。因此，事实上，可以保护表不受高达80000A/m的磁场到；但是必需进行相当的努力，因为这种软铁盒必须单独完成，然后结合到实际的表壳中，因此手表的总厚度被极大地提高。
对于表钢而言，还需要例如用于表壳的钢的抛光性，即它对制备高光泽抛光表面的适宜性。目前在表行业使用的奥氏体不锈钢No.1.4435只能在有限的程度上满足这种需求。铁素体不锈钢例如钢No.1.4521不可能像奥氏体钢那样可以抛光：用钛或Nb几乎排他性地稳定铁素体钢，以防止在晶粒间界上的Cr-碳化物析出。但是，因此高硬度的碳化钛或碳化铌析出，破坏了铁素体钢的抛光性。通过机械抛光，没有去除析出的大小为5-10μm的碳化物粒子，和作为所谓的凹坑突出外面，更好抛光表面。所谓的抛光痕迹产生，即，在碳化物粒子的抛光阴影中抛光糊料的析出物，这是非常干扰肉眼的。对于可抛光的铁素体铬钢，由于对抛光性的消极影响，通过加入Ti或Nb稳定钢微观结构是不实用的。但是，不用Ti或Nb稳定微观结构，由于扩散速度，在晶粒间界上铬的碳化物的析出进行得如此的快以至于通过从溶体退火温度中快速退火也是不可避免的，铬的碳化物的扩散速度高于铁素体钢的扩散速度约2个数量级。此外铬碳化物形成硬包含物，其再损害钢的抛光性。
钢的抛光性极大受到晶粒大小的影响。大粒子钢的抛光产生被称作桔皮纹的作用，这对抛光表面是不可接受的。为此的原因是在无序粒子(晶体)在不同方向中的性能不同。如果根据ASTM E 112测量的晶粒大小低于数值4(≥80pm)，人眼可以看出通过在抛光过程中不同程度去除的晶体表面为点状粒子，其表现出桔皮纹的外观。
在表钢的技术规范中，另一个要求是良好的加工性能。根据表壳的种类，在表壳的制备过程中，必须进行具有中间退火步骤的大范围冷成型操作。此外，表带的制备，例如使用钻孔和研磨，还需要合金良好的机械加工性。
良好的耐腐蚀性，特别是在含盐介质中，是表钢的又一个主要要求。手表直接与皮肤接触，且由于排汗的浸湿具有特别的腐蚀风险。钢的纯度对耐腐蚀性具有相当大的影响。粗糙和线性析出的非金属包含物表示表面上的弱点，锈痕可以在此产生，然后不受阻碍地继续。为此，在本领域中，钢通常通过电渣重熔(Electro-Slag-Remelting)方法(ESR方法)来重熔，根据DIN 65602，导致非金属的、腐蚀培养晶粒(corrosion fostering particle)大小下降约2个单位左右。
已知的是，钢合金的化学和机械性能可以通过向合金中加入金属和非金属元素来控制。
每种单独的合金元素和痕量元素本身对钢的机械、化学和磁性能以及微观结构的影响是已知的(比较，例如在“Nichtrostende Sthle-Eigenschaften，Verarbeitung，Anwendung，Normen”[Stainless Steels-Properties，Processing，Use，Standards]第二版中的第2.2章，编辑“Edelstahl-Vereinigung e.V.”Verlag Stahl-Eisen；和C.W.Wegst，VerlagStahlschlüssel，Wegst GmbH的“Stahlschlüssel”第18版，1998，第1章)。
已知的合金元素以及如果分别将它们加入到合金中，它们对钢的影响简要描述如下。
首先，铬对钢具有钝化作用，因此表示用于所有不锈钢的主要合金元素。
钼提高了耐腐蚀性，和在卤素离子的存在下，对点状腐蚀的稳定性。
很多人认为，在可抛光钢中，硅为不需要的杂质，因为它形成硬的氧化物内含物。另一方面，如果合金应当是软磁的，硅是需要的合金元素。
氮改善耐腐蚀性。因为屈服强度和加工硬化的趋势通过加入N而得到改善，N的含量通常严格限制为0.2％。认为奥氏体钢中加入N极大地延迟了M23C6析出的开始(P.R.Levy，P.R.，van Bennekom，A.，Corrosion 51，911-921(1995))。另一方面，如果需要的是具有软磁性能的合金，氮的存在是有问题的(参见，例如“Ullmann’s Encyclopaedia of Industrial Chemistry”第5版，Volume A16，第26页，左栏，第二段)。
锰是奥氏体形成元素。因此在铁素体钢中，它的存在是非常不需要的。
痕量的硫对钢的机械加工性是有利的，其可能对特定表部件，例如表带的制备是重要的。但是，大量的它对于钢的耐腐蚀具有不利的影响。
虽然碳的加入提高了钢的硬度，但是，另一方面，它是非常强的奥氏体形成元素，且它通过在晶粒间界上析出铬碳化物，降低了机械加工性和抛光性。如果需要合金具有软磁性能，碳的存在同样是很成问题的(参见，例如“Ullmann’s Encyclopedia of Industrial Chemistry”第5版，Volume A16，第26页，左栏，第二段)。
对于钢合金的软磁性能，镍作为重要的合金元素(典型地，30至80重量百分比)是需要的，但是，另一方面，由于其作为奥氏体形成元素的性能，对铁素体钢是非常不需要的。此外，对含Ni合金的过敏反应在工业国家已经成为严重的医疗问题。例如，在欧洲，超过20％的青年妇女和超过6％的男青年因镍过敏症而受到损害。这在手表的表壳是重要的，因为这些直接放在皮肤上。
纯的、非合金铁(软铁)作为软磁性材料同样是有利的，但是，已知它不具有耐腐蚀性。
铬镍钢的两维微观结构相图允许对微观结构(奥氏体、δ-铁素体、马氏体或其混合物)进行大致评估，将形成为Cr含量(图中绘制在x轴上)和Ni含量(图中绘制在y轴上)的函数。通过考虑以上的元素，还可以扩大这种微观结构相图；但是，仅概要考虑另外的元素，并且估计形成为另外的镍或铬当量。以这种形式，已知的是Schaeffler-图。(A.L.Schaeffler：M.S.Thesis，Univ.of Wisconsin，June 1944；A.L.Schaeffler，The Welding Journal 26/10，601-620(1947)；A.L.Schaeffler，Metal Progress vol.56s.680A，B(1949))。由于通过经验决定的因素(比较，Briggs，J.Z.，Parker，D.，ClimaxMolybdenum Company，第6至7页(1965))，进行将另外元素的量通过计算转化为当量的铬和镍的量，作为从实验得到的数值，所以对于具体合金的微观结构的精确预测是不可能的。具体地，从Schaeffler图中，不可能对于一种合金的耐腐蚀性或机械和磁性性能得出结论。
对Cr/Mo钢的抗点蚀性的初步估计还可以从两维图(Grfen，H.，Chem.Ing.Techn.54，第108-119页(1982))中得到。在该图中，如由电流密度/电势曲线决定的，将对于点状腐蚀(Y轴)开始的相关性的极限电势相对Cr含量(X轴)进行绘图。还将钼含量以铬当量的形式考虑(同上，和Lorenz，K.，Medawar，G.，Thyssen-Forschung 1，第97至108页(1969))。观察到极限电势和Cr(Mo)含量之间大致线性相关。但是，该图没有考虑任何另外的合金元素且未能就它是否它涉及铁素体合金，或就它们的机械加工性、抛光性和磁性性能得到结论。
以下面的方式定义的有效总数WS：
WS＝％wt Cr+3.3×wt％ Mo+16×wt％ N，
是一个用来大致估计钢的耐腐蚀性的测量值。因为皮肤上的排汗比0.9％盐含量的血液更具有腐蚀性，表钢的注入钢(implant steel)的有效总数应当至少为26。
表1中给出8种具体的、现有技术的钢(通过它们的材料号来指定)和它们重要合金元素的重量百分比的概况。根据本申请人的知识，这里提及的钢No.1.4521不是表钢。
表1
  1.4521DIN 10088   1.4523钢-铁-L.   Sandvik(Richt)1802   Aichi(IST)YUS 190   Aichi(IST)SUS 444   NAR 445   NARFC3   NTK U-22
  C   ≤0.025   ≤0.030   ≤0.03(C+N)   0.004   0.025   ≤0.020   ≤0.025   ≤0.025
  Si   ≤1.00   ≤1.00   0.5   0.06   0.87   ≤0.60   ≤1.00   ≤1.00
  Mn   ≤1.00   ≤0.50   0.3   0.06   0.21   ≤0.60   ≤1.00   ≤1.00
  P   ≤0.040   ≤0.040   --   0.025   0.032   ≤0.040   ≤0.040   ≤0.040
  S   ≤0.015   0.15-0.35   0.3   0.008   ≤0.002   ≤0.010   ≤0.005   ≤0.030
  Cr   17.0-20.0   17.5-19.0   18   18.8   17.8   19.0-21.0   19.0-22.0   21.0-23.0
  Mo   1.80-2.50   2.00-2.50   2.3   1.86   2.07   1.70-2.30   0.75-1.25   1.75-2.50
  Ni   --   --   ≤0.20   --   0.17   --   --   --
  N   ≤0.03   --   --   0.0093)   0.0253)   --   --   ≤0.025
  Al   --   --   --   --   0.006   --   --   --
  Ti   ≤0.081)   0.30-0.802)   0.6   --   0.005   --   --   --
  Nb   --   --   --   0.15   0.57   --   0.15   Ca.0.80
  Cu   --   --   --   --   0.04   --   0.08-0.30   --
  Fe   余量   余量   余量   余量   余量   余量   余量   余量
1)Ti＝4×(C+N)+0.15至0.80
2)Ti＝0.30至0.80，其中(C+N)≤0.40
3)N不是明确地加入，只是杂质
本发明的目的是提供一种可抛光铁素体钢，其具有软磁性能，其中将抛光缺陷的风险降低到最小，其具有可与钢No.1.4521相比的机械性能，并且对于耐点蚀性和耐裂缝性，与钢No.1.4435相比具有相同或改善的耐腐蚀性。
该目的通过这样一种钢合金得到实现，所述的合金钢包含基于合金至多1.00重量百分比的硅、18.0至22.0重量百分比的铬、1.80至2.50重量百分比的钼、0.01至0.10重量百分比的氮、至多0.01重量百分比的钛、至多0.01重量百分比的铌、至多0.01重量百分比的铝和余量基本上是铁。优选的变量在从属权利要求中给出。
根据本发明的钢合金是软磁性CrMoN-钢合金。
附图说明
图1表示a)根据本发明的钢合金和b)已知的钢合金No.1.4435的电流密度/电势曲线图。测量条件：3.2％NaCl、pH 4.0、40℃。x轴：相对于饱和甘汞电极(SCE)作为参比电极，用mV表示的电势；Y轴：测量的电流密度的对数。在两个图显示的电势值是在点状腐蚀(阳极电流的强增长)开始时的极限电势。
在本申请的范围，术语“高合金”具有本领域常规的含义，即它指明其中合金元素的量之和为5重量百分比或以上的钢。
在本申请的范围，术语“铁素体”是指本发明的合金中存在的至少98体积％，优选至少为99.5体积％，特别优选100体积％铁以铁素体存在，其中确定通过用金相学方法进行。
在本申请的范围，术语“软磁”用于根据本发明的钢合金，其产生至少与软铁一样强大的磁屏蔽作用。
通过向生铁或粗钢中加入适宜量的纯元素，可以根据传统的方法向本发明的合金中加入金属合金元素铬和钼。
根据本发明，基于合金成品，有18.0至22.0重量百分比，优选19.5至20.5重量百分比，特别优选为约20重量百分比的铬。
根据本发明，基于合金成品，有约1.80至约2.50重量百分比，优选约1.90至2.10重量百分比，特别优选为约2重量百分比的钼。
通过在氮气氛下熔化钢合金，通过将氮吹入熔体中或通过加入定量的具有高氮含量的预合金，可以供给氮。根据本发明，基于合金，氮的含量基于合金约为0.01至0.10重量百分比，更优选为约0.05至约0.10重量百分比，且特别优选为约0.05重量百分比。
硅在合金中可以作为SiO2存在(例如，来自于上面脱氧)。通过在保护气体中机械移动或搅拌钢熔体，可以减少它的含量。如此，由于低密度，SiO2聚集并且上升到炉渣表面。根据本发明，硅的含量基于合金至多约为1重量百分比，优选为约0.7至0.9重量百分比，更优选为约0.8重量百分比。
作为熔炼过程的结果，显著量(4至4.5％)的碳作为生铁中的混合物存在，然后，如本领域中是常规的，通过向钢熔体中加入氧气或适宜量的铁氧化物(将碳转化为一氧化碳)，可以将这种碳含量降低到实质上的任何需要的水平。优选的是，根据本发明，碳基于合金至多为0.025重量百分比，特别优选至多为0.01重量百分比。
硫源自熔炼过程(铁硫化物包含于铁矿石中)，且在生铁中主要是以硫化锰的形式存在。在根据本发明的合金中，优选存在的量至多为0.03重量百分比，更优选为至多为0.002重量百分比。通过使用例如CaO和金属镁的混合物对熔体进行脱硫，可以达到这么低的硫含量。在根据本发明的钢合金的另一个具体实施方案中，所述的钢合金具有更好的机械加工性，以及具有可接受的抛光性，硫含量的上限基于合金(所谓IMA质量)可以为0.03重量百分比，优选为约0.015至0.03重量百分比，因此可以进行对硫加入的控制。对于这个具体的实施方案的生产，可以利用Ca-Si粉末的加入进行熔化冶金，其将硬的氧化铝内含物转化为相对软的CaSiAl型混和氧化物并且形成细微分散的锰硫化物，通过它，在加工期间形成的切屑破裂，因此延长了工具的使用寿命。受控制的硫加入仅轻微减少根据本发明钢合金的该实施方案的耐腐蚀性。
根据本发明，基于合金成品，有至多约0.01重量百分比，优选至多约0.005重量百分比的铌。通过本发明在钢合金熔化期间利用适宜的金属切屑(避免含铌的钢)，可以达到这种量。
根据本发明，基于合金成品，优选有至多约1.00重量百分比，更优选至多约0.40重量百分比的锰。
磷最初来自在铁矿石中存在的磷灰石或其它含磷酸盐的矿物。在熔炼期间，可以将磷酸盐还原为磷化铁(主要是Fe2P)和可以关存在于生铁或随后的钢中。根据本发明，至多0.04重量百分比且优选至多0.02重量百分比的优选低磷含量在根据本发明的合金制备期间是可以降低的，如在本领域常规的，例如通过在矿石熔化期间加入CaO，以便含磷矿物从矿渣中分离出来。
根据本发明，至多约0.01重量百分比且优选至多约0.005重量百分比的铝含量是可以达到的，前提条件是在熔化过程中需要的脱氧在不使用铝而使用硅的条件下或以AOD或VOD方法进行(参见下面)。
基于合金成品，优选至多为0.10重量百分比，更优选至多为0.05重量百分比的镍。
如本领域中常规的，通过加入气态氧(转化为氧化物)和加入CaO精炼，优选同时去除多余的碳、硅和磷。然后通过VOD(真空氧脱碳(VacuumOxygen Decarburization))或AOD(氩氧脱碳(Argon OxygenDecarburization))(多余的氧通过在真空中脱气或通过用氩将其吹出来除去)的方式进行精炼，可以以普通方法去除多余的氧。
通过控制切屑(避免含Ti切屑，如欧洲范围已知的含Ti钢No.1.4571)的使用，可以将根据本发明的钛含量设置为至多约0.01重量百分比，优选为至多约0.005重量百分比，特别优选为至多约0.002重量百分比。作为进一步的措施，可以在熔化期间使用的转炉的耐火衬里层中避免Ti杂质。
在本申请的范围，术语“基本上是铁的余量”应当指根据权利要求1至7任何一项所述的合金的剩余重量百分比，即余量的重量百分比不是由相应的权利要求中所提及名称的元素组成的，而是几乎排他性地源自铁(典型地达到余量的至少90重量百分比，优选为至少95重量百分比，特别优选为至少99重量百分比或以上的程度)。
应当这样选择的余量中除铁外的元素量，以便根据本发明的钢合金成品是铁素体。通过开始提及的Schaeffler图提供为对此的最初基础，借助于镍和铬的当量，由Briggs和Parker计算出另外的元素。在单独的情况下，根据开始提及的测量方法，通过实验验证，可以确定得到的合金是否真的是或不是根据本发明的铁素体。
可以通过标准方法制备本发明的合金。通过举例的方式，参考“Ullmann’s Encyklopdie der Technischen Chemie[Ullmann’s Encyclopediaof Technical Chemistry]”第4版，Verlag Chemie中的“钢”部分中的第二章和其中提及的文献。
在根据本发明的钢生产过程中，优选接连使用AOD和VOD方法进行精炼操作；因此VOD精炼还可以同时用于渗氮。
对于高合金钢，在微观结构中的不均匀性导致个体结构成分的点积聚。这可以导致微观结构形成中和物理和机械性能中不希望的变化。因此，优选根据本发明钢合金的生产过程中，如本领域中常规的，为了避免个体结构成分的点积聚及伴随的不均匀性的形成，在煅造过程中，在约800至900℃，更优选约850℃的温度下进行退火。为此，推荐热轧制板坯的所谓“均热处理”或延长热轧制前的预热时间。
优选根据本发明的合金在锻造或冷形成后在750至850℃，优选约800℃的温度下退火约0.5至2小时，然后水冷却。如此，由于扩散过程，铬浓度在细微分散的、析出的氮化铬粒子的区域中的基质中平衡(equilibriate)。但是，通过氮含量的最优化可以大大抑制氮化铬的析出。
根据本发明的钢合金可以通过在表行业中的常规方法而再现性地抛光，因此作为表行业中使用的原料是可以接受的。在退火温度下存在以高达0.1％的数量向合金中加入的氮，其优选用于在本发明的钢合金，或者溶解，或者以细微析出的氮化铬的形式，典型地大小为约1μm，因此不会对可抛光性产生负面影响。
本发明的钢合金，特别是权利要求3至7中的那些，典型地具有下面的机械加工性(金属板，厚度为6mm、热轧制、800℃下退火30分钟，在水中淬火)。
屈服强度Rp0.2              420MPa
抗张强度Rm                603MPa
断裂伸长率A0              28％
硬度HB30                   188
因此，根据本发明的合金可以比得上标准钢No.1.4521的质量。
根据本发明，通过向合金中加入氮代替铌或钛，消除了破坏可抛光性的相对大的铌碳化物或钛碳化物的析出。此外，抑制了晶粒间界上的铬碳化物的析出。这通过析出动力学的改变而发生，产生了代替铬碳化物的铬氮化物的析出，这是积极优选的。在钢合金中氮的溶解度超过限制的情况下，直径约为1μm和更小的非常细微分散的铬氮化物粒子析出，但是由于它们的细度未对抛光特性产生负面影响。
由于低含量的钛和铝，因而本发明的合金中有关氧化物的含量低，氧化物的含量可以通过试验方法M(球性氧化物，DIN 50602)定义。通过几乎完全不存在的钛和铌，相应的碳化物也几乎完全没有。另一方面，通过协调氮与除铬外的剩余合金元素一起同时加入，虽然氮(奥氏体形成元素)的含量提高了，基本上没有出现铬的碳化物析出，本发明的合金仍然是铁素体。因此，将本发明的钢合金的非金属氧化物内含物或碳化物内含物的纯度等级一起调节至如此高水平，以致于不再需要根据开始提及的ESU方法再熔化；但是，如果需要，可以用本发明的钢合金进行再熔化。
在开始提及的定义的意义上，本发明的钢合金是软磁性的。
根据本发明的权利要求3至7优选的钢合金超过它们如开始定义的有效总量，在医疗技术中需要的注入钢的最小值为26。
由于本发明的合金中的良好的抛光性和软磁性能，这些在表行业中可以用于磁屏蔽外壳部件的制备，例如用于手表或其它钟表，其中表机械装置的磁屏蔽是重要的。根据本发明的钢合金，特别是权利要求7中的那些，还可以适用于制备连接表带用的部件。
术语“外壳部件”在本申请范围包含表壳制备中使用的一般部件，特别是手表的外壳，因此例如壳底和壳体。但是，术语“外壳部件”在本申请范围还包含表面。术语“外壳部件”包含出现在表成品中的部件，以及其任何坯料及其半成品，其是通过进一步的加工，任选使用其他材料或由本发明的合金和其他材料制成的半成品进行进一步加工，以制备最终部件。
本发明的磁屏蔽表壳可以由壳底、壳体和表面组成，全部都是根据本发明的钢合金制备的。因此，根据本发明的钢合金同时被用作部件用的材料和抗磁场的屏蔽罩。因此，可以取消除制备复杂的另外的软铁罩，其必须提供在非磁性CrNi钢中的普通外壳里面和其将导致表的厚度增加。
根据本发明的钢变体1.4521不同寻常地适合于使用MIM(金属喷射铸造(Metal Injection Moulding))方法的粉末冶金加工，特别是因为在氮气氛中压制过程(烧结)期间可以没有问题地供给本发明需要的氮含量。在表生产领域中，MIM方法本身是已知的。为了制备根据本发明的表部件，将含有最终量的需要元素(这些将是在权利要求1至7中的任何一个中指定的)但不含足够氮的钢合金研磨，形成粉末和使用液体粘合剂悬浮。将这种悬浮液被强制例如通过挤出机放入模具中，模具的模腔具有将制备的外壳部件的形状。然后，蒸发粘合剂，优选在真空中蒸发，且烧结在模具中保留的粉末剩余物。如果合金粉末中氮的含量开始不够，在烧结步骤中供给适合压力的氮气氛，以便在烧结期间合金还吸收氮。通过一系列试验，可以确定适宜压力的氮的选择，以达到外壳部件成品中根据本发明的氮浓度。
制备实例
下面给出一个用于制备根据本发明的钢合金的实例：
a)感应电炉中大约5t的熔化
b)在VOD转炉中二次冶金
c)以板坯形式1250×250×1270mm，连续铸造
d)化学分析
e)在箱式炉中预热至约1080℃的轧制温度
f)开始轧制至120mm的厚度
g)对板坯的各个面上进行研磨
h)在1080℃的连续式炉中预热
i)在四辊式轧台上轧制至3-12mm的最终需要的厚度
j)在750-850℃下退火
k)在水中淬火
l)除鳞
m)测试机械性能Rp0.2、Rm、A、Z
n)晶粒大小的金相测定
o)纯度等级的确定
p)测试可抛光性
q)矫直
r)切割为最终尺寸
s)放出

Claims (13)

1.高合金铁素体合金，其包含基于所述合金至多1.00重量百分比的硅、18.0至22.0重量百分比的铬、1.80至2.50重量百分比的钼、0.01至0.10重量百分比的氮、至多0.01重量百分比的钛、至多0.01重量百分比的铌、至多0.01重量百分比的铝和余量基本上是铁。
2.根据权利要求1的钢合金，其包含基于所述合金至多0.005重量百分比的钛、至多0.005重量百分比的铝、至多0.005重量百分比的铌、至多1.00重量百分比的锰、至多0.04重量百分比的磷和至多0.025重量百分比的碳。
3.根据权利要求1或2的钢合金，其包含基于所述合金19.5至20.5重量百分比的铬、1.90至2.10重量百分比的钼和0.05至0.10重量百分比的氮。
4.根据权利要求1至3任何一项的钢合金，其包含基于所述合金约0.8重量百分比的硅、约20重量百分比的铬、约2重量百分比的钼、约0.05重量百分比的氮和至多0.002重量百分比的钛。
5.根据上面所述权利要求任何一项的钢合金，其包含基于所述合金至多0.10重量百分比的镍。
6.根据上面所述权利要求任何一项的钢合金，其包含基于所述合金至多0.03重量百分比的硫。
7.根据权利要求6的钢合金，其包含基于所述合金0.015至0.03重量百分比的硫。
8.由根据权利要求1至7任何一项的钢合金组成的表用外壳部件。
9.根据权利要求8的外壳部件，其形式为壳底或壳体的形式。
10.由根据权利要求1至7任何一项的钢合金组成的表面。
11.由根据权利要求1至7任何一项的钢合金组成的连接表带用部件。
12.根据权利要求1至7任何一项的钢合金在表的磁屏蔽中的应用。
13.表用外壳部件的制备方法，其特征在于，用液体粘合剂悬浮根据权利要求1至7任何一项粉末形式的钢合金，而所述的钢合金可以任选包含低水平的氮，将悬浮液引入与外壳部件相应的模具中，蒸发粘合剂，且在模具中烧结粉末剩余物；前提条件是如果粉末形式的合金包含低水平的氮，则在含氮气氛中进行烧结。
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