CN103703150B - 热加工工具钢以及制造热加工工具钢的方法 - Google Patents
热加工工具钢以及制造热加工工具钢的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103703150B CN103703150B CN201280021117.7A CN201280021117A CN103703150B CN 103703150 B CN103703150 B CN 103703150B CN 201280021117 A CN201280021117 A CN 201280021117A CN 103703150 B CN103703150 B CN 103703150B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- weight
- working tool
- hot working
- low chromium
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
- B22F1/145—Chemical treatment, e.g. passivation or decarburisation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
- B22F3/14—Both compacting and sintering simultaneously
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
- C21D1/32—Soft annealing, e.g. spheroidising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/02—Hardening by precipitation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
一种低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):C0.08~0.40、N0.015~0.30、C+N0.30~0.50、Cr1~4、Mo1.5~3、V0.8~1.3、Mn0.5~2、Si0.1~0.5,任选地,Ni<3、Co≤5、B<0.01,除杂质外余量为Fe;和一种制造具有增强的回火抗性的低铬热加工工具钢制品的方法。
Description
技术领域
本发明涉及一种低铬热加工工具钢以及制造低铬热加工工具钢制品的方法。
背景技术
术语“热加工工具”应用于许多不同种类的用于在相对高的温度下金属加工或成形的工具,例如用于压铸的工具,如压模(dies)、***物和型芯(insertsandcores)、入口部分、喷嘴、出模器元件(ejectorelements)、活塞、高压室等;用于挤压加工的工具,如压模、模座、衬套(liners)、承压垫和杆(pressurepadsandstems)、心轴(spindles)等;用于热压的工具,如用于铝、镁、铜、铜合金和钢热压的工具;用于塑料的模型,如用于注模法、模压成型法和挤压成型法的模型;以及各种其它种类的工具,如用于热剪切的工具、收缩圈/轴环(shrink-rings/collars)和旨在高温加工中使用的耐磨部分。低合金热加工工具钢在以下应用中用于中小尺寸的工具,该应用中对回火抗性和热疲劳的要求很高。回火抗性是指热加工工具钢在高温下长时间保持其硬度的能力。热加工工具钢针对在长时间暴露于高温下的强度和硬度进行开发,并且通常使用大量碳化物形成的合金。
另一种类型的工具钢是高速钢,其用于在高达或超过760℃的温度下仍必须保持强度和硬度的切削刀具中。为了减少所需的钨和铬的用量,例如分别为18重量%和4重量%,开发了使用5~10重量%钼的变种。高速钢在组成和价格上和热加工钢有区别,并且高速钢不能用作热加工钢的替代物。
发明内容
本发明的一个目的是提供具有改良性能概况(profile)的低铬热加工工具钢,特别是改良的回火抗性。本发明中的钢特别适合用于小工具,其不需要具有高淬透性(hardenability)的钢组成以用于其制造。
该目的通过提供权利要求1所限定的低铬热加工工具钢实现,即该钢由下列组分构成(以重量%计):
任选地
Ni<3
Co≤5
B<0.01
除杂质外余量为Fe。
另外的目的可以通过本发明的低铬热加工工具钢实现,其满足下列条件中的一个或多个(以重量%计):
低铬热加工工具钢的优选实施方式可以满足下列条件中的一个或多个(以重量%计):
低铬热加工工具钢的更优选的实施方式可以满足下列条件中的一个或多个(以重量%计):
N0.042~0.15优选0.045~0.12
C+N0.39~0.41
Cr1.3~2.3优选1.4~2.1
低铬热加工工具钢的甚至更优选的实施方式可以满足下列条件中的一个或多个(以重量%计):
根据本发明的构思,低铬热加工工具钢可以具有根据以下实施例的组成(以重量%计):
任选地
除杂质外余量为Fe,或者
任选地
除杂质外余量为Fe,或者
任选地
B0.001~0.01
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe,或者
任选地
B0.001~0.01
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe,或者
任选地
B0.001~0.005
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe。
本发明的另一目的是提供一种具有改良性能概况的低铬热加工工具钢的制品,特别是改良的回火抗性。
根据本发明,上述目的通过如权利要求11所限定的方法实现,即一种包括下列步骤的方法:
a)提供如权利要求任一项所限定的低铬热加工工具钢;
b)由所述钢组合物形成钢制品;
c)在最高为1200℃的温度下,将步骤b)得到的所述钢制品进行奥氏体化处理约半小时,随后淬火;并且
d)在500~700℃的温度下,将经淬火的钢制品回火至少两次,每次约2小时。
在从属权利要求12~15中列出了该方法优选的实施方式。
在具有高铬含量即9~12重量%的抗蠕变钢中,在相对低的温度即1020~1050℃下,碳氮化钒(vanadiumcarbide-nitride)可能已经溶解。然而,如果铬的含量低(少于约4~5重量%),初生的(primary)碳氮化钒将在熔融物中生成,并且实际上它们以后不可能溶解。
在本发明的钢中,碳和氮的总量应该调节至0.30≤(C+N)≤0.50,优选0.36≤(C+N)≤0.44。标称的含量应该在约0.40重量%。同时,有利的是调节氮含量至0.015~0.30的N,优选0.015~0.15的N,并且甚至更优选0.015~0.10,而可以优选调节碳为至少0.20重量%。优选的范围在产品权利要求中列出。
当将氮含量平衡至约0.05~0.10重量%时,会生成碳氮化钒,其会在奥氏体化步骤过程中部分溶解并且然后在回火步骤过程中以纳米尺寸颗粒形式析出。碳氮化钒的热稳定性优于碳化钒,并且因此,低铬热加工工具钢制品的回火抗性会显著改善。此外,通过至少两次回火处理,回火曲线(显示硬度作为回火温度的函数)会具有更高的二次峰值。
在本发明的最优选实施方式中,氮含量优选为约0.05重量%。上述数值比更大的数值产生更好的性能。在淬火期间,约0.05重量%的氮含量比更高的氮含量具有更高的二次硬化潜能,因此使得钢具有更高的硬度。然而,约0.10重量%氮含量已经显示出其二次硬化峰值转移至有利的稍微更高的回火温度。优选的范围在产品权利要求中列出。此外,进行的测试和模型计算表明,提高氮含量要求提高奥氏体化温度。
铬提升钢的淬透性和耐蚀性。过低的含量会对耐蚀性产生不利影响。因此,将钢中铬含量的最小值设定为1重量%。将最大含量设定为4重量%是为了避免不合希望地生成富铬碳化物/碳氮化物,例如M23C6。铬含量优选不超过3重量%,并且甚至更优选不超过2.6重量%。在本发明的一个实施方式中,铬含量为1.5~1.7重量%。优选的范围在产品权利要求中列出。低的铬含量延迟显微组织中碳化铬的析出,而有利于更加热稳定的富铬碳氮化物。因此,材料的恢复减慢,而回火抗性得以改善。
为了提供足够的析出潜能并且由此得到足够的回火抗性和期望的高温强度特性,钢中应包含含量至少为0.8重量%的钒。为了避免形成过多的M(C,N)析出,其会增加热处理后在基体中留下大块不溶析出物的风险并且还有损耗基体中碳和氮的风险,钒的上限为1.3重量%。钒含量优选为1.0~1.3重量%之间。优选的范围在产品权利要求中列出。
为了得到所需的MC相,Cr/V的比值应该优选小于2,更优选小于1.8。原因是铬可被认为对MC相是有害的。
钢中硅的含量应当在0.1~0.5重量%内,优选0.2~0.4重量%。通过保持低的硅含量,可能得到亚稳的M3C碳化物的初始析出。这些碳化物将作为碳的储器以用于后续的所需M(C,N)颗粒的析出。并且,避免了在晶粒界面和晶格界面上不合希望的富铬M23C6颗粒的析出。优选的范围在产品权利要求中列出。
锰的存在是为了给予钢足够的淬透性,特别是在钢中的相对低含量的铬和钼的情况下。钢中的锰含量在0.5~2重量%之间,优选1.0~2.0重量%。优选的范围在产品权利要求中列出。
为了提供回火过程中的二次硬化并且增加淬透性,钢中存在的钼含量应该在1.5~3重量%之间,优选2.2~2.8重量%。优选的范围在产品权利要求中列出。
部分钼可以以一种本来已知的方式取代钨,但优选地,所述钢应不包含任何有意添加量的钨,即包含钨的含量不应该超过杂质水平,这是因为钨元素的存在涉及的某些缺点。
为了得到二次碳化物希望的析出次序和析出潜能,Mo/V的比值应该优选在1.8~2.3的范围,更优选1.9~2.1。已知的是,Mo稳定M2C相,并且通过调节Mo和V的含量落入1.8~2.3的范围内,富钼的M2C也会形成,与富钒的MC相相比,该相具有更高的粗化速度。
镍和钴是可以包含在钢中的元素,其含量分别多达3重量%和5重量%。钴可以增加高温下的硬度,其有利于钢的一些应用。如果添加钴,有效量为约4重量%。镍可以增加钢的耐蚀性、淬透性和韧性。优选的范围在产品权利要求中列出。
原则上,奥氏体化可以在软化退火温度820℃和最大奥氏体化温度1200℃之间的温度进行,但是钢制品的奥氏体化优选在约1050~1150℃的温度下进行,优选在1080~1150℃下,典型地为1100℃。内部测试表明更高的奥氏体化温度使得回火硬度偏移至更高的温度,即二次硬化峰值会偏移至更高的温度,这表示在更高的初始回火温度下会达到希望的硬度。因此,材料会得到改善的回火抗性并且可以提高工具的加工温度。
经淬火的钢制品优选至少进行两次回火处理,保留时间为2小时,温度在500~700℃之间,优选550℃~680℃。在钢组合物的最优选实施方式中,回火在600~650℃内的温度下进行,优选625~650℃。
通过以常规铸造方法加入氮以形成熔体,铸造该熔体以形成锭,并且经热处理均匀化该锭的方式可以得到范围为0.05~0.10重量%的氮含量。氮的添加会产生大的初生的富钒M(C,N)析出,其反而会造成材料的硬度不均匀。然而,如果氮含量减少并且在随后的锻造之前有均匀化热处理,那么这种大的初生的碳氮化物就不会产生。
在钢的变种中,比优选实施方式更高的氮含量也是可以想象的。在该变种中,氮可以总共高达0.30重量%。为了得到更高的氮含量,常规的铸造方法是不足够的。替代地,氮可以通过下面的方式加入,首先制造基本上为所需组成(除了氮)的钢粉末,然后通过包含氮的流体例如氮气,氮化这种固体状态的粉末,然后在约1150℃的温度和约76Mpa的压力下等静热压该粉末以形成锭。通过由粉末冶金法制造工具钢,避免了生成大块的初生碳化物的问题。
优选地,锭在约1270℃温度下锻造,并且然后在约820℃的温度下软化退火,随后以10℃每小时的速率冷却至650℃的温度并且然后在空气中自然冷却以使其为奥氏体化作好准备。
本发明的钢具有显著改善的回火抗性,这使得其在热加工应用中具有更长的制品寿命。正如在前面已经指出的,氮含量优选为约0.05重量%,并且铬含量优选为小于3重量%,即1.2~2.6或1.3~2.3。
本发明的钢制品应该也优选地满足如下要求的一些:
-良好的回火抗性,
-良好的高温强度,
-良好的导热率,
-不具有不能接受的大的热膨胀系数。
附图说明
下面将参考优选的实施方式和附图更详细地对本发明进行描述。
图1是显示现有技术中示例性的不含氮低铬热加工工具钢的硬度对回火温度示意图。
图2是显示在不同回火温度下,现有技术中(含量以重量%计)Cr15,Mo1,C0.6和Cr15,Mo1,C0.29,N0.35的钢的硬度示意图。
图3是例举了低铬含量对奥氏体中M(C,N)稳定性影响的示意图。
图4是显示M6C、M(C,N)和bcc基体的摩尔分数作为温度的函数的示意图。(平衡相:奥氏体基体)
图5是显示M(C,N)相和亚稳态M2C的量作为温度函数的示意图。(平衡相:铁素体)
图6是显示试验合金N0.05、N0.10和N0.30的硬度对回火温度曲线的示意图。
图7是显示N0.05中未溶解的小M(C,N)析出物和球状的混合氧化物-硫化物颗粒的背散射SEM图片。
图8是显示合金N0.10中在先前奥氏体晶粒界面上未溶解的初生M(C,N)的背散射SEM图片。
图9是显示经软化退火的N0.10中初生颗粒的背散射SEM图片。
图10是显示N0.30中未溶解的M(C,N)均匀分布的背散射SEM图片。
图11是显示N0.30中发现的一些未溶解M(C,N)簇的背散射SEM图片。
具体实施方式
钼和钒的中合金化(mediumalloyed)热加工工具钢具有良好的热疲劳、软化和高温蠕变的抗性。表1中列出了这样的现有技术钢示例性的标称化学组成。
表1
C | Cr | Mo | V | Mn | Si | Fe |
0.38 | 2.6 | 2.3 | 0.9 | 0.75 | 0.3 | 92.8 |
有人已经提出表1中的钢的高温特性归因于回火过程中纳米尺寸碳化钒的析出。这些硬的MC型碳化物(2900HV)使得该材料二次硬化。图1显示了示例性的现有技术工具钢的回火曲线(硬度对回火温度)。这些样品在1030℃下奥氏体化,并且然后在从200℃至700℃的不同温度下回火处理两次,回火时间为2+2小时。可以看出,在500~650℃的区间,在550℃有一个显著的二次硬化峰值。后来的研究也表明在625℃下回火过程中示例性的现有技术工具钢中有亚稳的富钼M2C显著析出,其促进二次硬化效应。
热加工工具钢在高温下长时间保持它的硬度的能力及其回火抗性,通常与初始回火温度有关;如果材料保持于显著低于初始回火温度的温度下,那么它就不会软化。在接近或者高于初始回火温度的保持温度下软化将会是更加显著的。
如果二次硬化峰值可以偏移至更高的温度,这将意味在更高的初始回火温度下可以达到所需的硬度(例如44~46HRC)。因此,材料的回火抗性会得到改善,并且工具的加工温度可以提高。
对高铬钢早期的研究表明,当将氮添加至钢中时,在回火过程中可能实现更高的硬度。样品Cr15、Mo1、C0.6和Cr15、Mo1、C0.29、N0.35在1050℃下固溶处理,随后经过水淬火并且冷却至液氮,并且然后将它们在不同温度下回火2小时。如图2中可以看出,当添加氮时,峰值硬度变得显著更高。作为含氮钢,马氏体的初始硬度较低,但是回火过程中这种钢比不含氮的钢达到更高的硬度。
关于这个的解释是氮使得铬更均匀地分布在基体中,这是由于铬在奥氏体相中溶解性增加。淬火后马氏体相继承了来自奥氏体的均匀分布的铬,并且在回火过程中产生了非常微细分布的氮化铬析出,因此材料中产生更强的硬化效应。
此外,采用氮取代部分的碳来实现马氏体钢基体达到更高的硬度。氮的添加起初导致更大量的残留奥氏体。然而,随后上述奥氏体可以通过冷加工转化为马氏体,并且以这种方式可能实现高达68HRC的硬度。
低铬含量似乎对回火抗性产生积极作用。具有1.5重量%和5.0重量%铬的两种不同热加工工具钢的对比表明,较低的铬含量延迟了显微组织中碳化铬的析出,有利于热稳定性更好的富钒MC。因此,材料的恢复减慢而回火抗性得到改善。
然而,关于典型的抗蠕变9~12重量%铬的钢(包含0.06重量%的N)的研究表明低铬含量显著稳定了MX(X为C+N)颗粒,见图3。如果奥氏体化在1100℃下进行,那么所有的M(C,N)颗粒会溶解于包含10重量%铬的钢中。如果铬含量降至2.5重量%(参照图1中示例性的低铬工具钢),那么大量的M(C,N)仍会存在于奥氏体中。显然地,低铬含量的结果是在奥氏体化处理过程中只有少量的间隙物(interstitials)会溶入奥氏体中。
根据本发明,具有增强回火抗性的低铬热加工工具钢通过实施下面的加工步骤制造:
a)正如任一项方法权利要求中所限定的,加入氮至低铬热加工工具钢熔融组合物,并且由此得到钢组合物;
b)由所述钢组合物形成钢制品;
c)在最高1200℃的温度下,将步骤b)得到的钢制品奥氏体化处理约半小时,随后淬火;并且
d)在500~700℃之间的温度下,将经淬火的钢制品回火至少两次,每次约2小时。
考虑到本技术领域中的常规理解,这些结果是令人惊讶的,这是由于普遍的教导是铬含量的减少会导致淬透性降低并且难于溶解初生的M(C,N)颗粒。
在具有高铬含量(即9~12重量%)的抗蠕变钢中,在相对低的温度下,即1020~1050℃,可能已经溶解碳氮化钒。然而,如果铬含量低,少于约4~5重量%,初生的碳氮化钒会在熔融物中形成,并且实际上以后它们不可能溶解。
发明人已经发现,当低铬钢中氮含量平衡至约0.015~0.30重量%,碳氮化钒会生成,其会在奥氏体化步骤中部分溶解并且随后在回火步骤中以纳米尺寸的颗粒析出。这些颗粒为约1μm~约10μm。在某些的情形下,其中氮含量低,通常在0.05重量%,颗粒的平均尺寸小于1μm。碳氮化钒的热稳定性优于碳化钒,并且因此低铬热加工工具钢制品的回火抗性会显著改善。此外,经过至少两次回火,回火曲线(显示硬度作为回火温度的函数)会有更高的二次峰值。
在钢的优选实施方式中,氮含量优选为约0.05重量%。上述值比更大的值给出更好的性能。约0.05重量%氮含量比更大的含量使得淬火过程中的二次硬化具有更大的潜能。
在优选的实施方式中,铬含量优选为1.5~1.7重量%。低铬含量延迟了显微组织中碳化铬的析出,有利于更加热稳定的富钒碳氮化物。因此,材料的恢复减慢而回火抗性得以改善。
原则上,可以在软化退火温度820℃和最大奥氏体化温度1200℃之间的温度实施奥氏体化。在一个优选的实施方式中,即具有约0.05重量%氮含量和约1.5~1.7重量%铬含量的组合物中,钢制品的奥氏体化优选在约1050~1150℃的温度,优选1100℃下进行。内部测试表明更高的奥氏体化温度使回火硬度偏移至更高的温度,即二次硬化峰值会偏移至更高的温度,这意味着在更高初始回火温度下将达到所需的硬度。因此,该材料会得到改善的回火抗性,并且工具的加工温度会得以提高。
经淬火的钢制品优选在500~700℃的温度,优选550℃~680℃,实施至少两次的回火,保持时间为2小时。在钢组合物的最优选实施方式中,在600~650℃的温度,优选625~650℃,进行回火。
通过引入氮可以得到范围在0.05~0.10重量%的氮含量,其通过使用常规铸造方法加入氮以生成熔融物,铸造该熔融物以生成锭,并且通过热处理均匀化该锭。添加氮会产生大块初生的富钒M(C,N)析出,其反而使得该材料硬度不均匀。然而,如果降低氮含量并且在随后的锻造之前进行均匀化的热处理,那么大块初生的碳氮化物不会产生。
在本发明的优选实施方式中,氮含量优选为约0.05重量%。上述数值比更大数值带来更好的性能。大约0.05重量%的氮含量比更大含量给予淬火过程中二次硬化更高的潜能,因此使该钢具有高硬度。然而,已经表明大约0.10重量%的量使二次硬化峰值偏移至稍微更高的有利的回火温度。此外,进行的测试和模型计算表明提高氮含量要求提高奥氏体化温度。
在钢的变种中,比优选实施方式中表明的更高的氮含量也是可以想象的。在上述变种中,氮可以总共高达0.30重量%。为了得到更高氮含量,常规铸造方法是不够的。替代地,因而加入氮优选通过首先制造除氮以外基本上所需组成的钢粉末,随后通过氮气氮化这种固态粉末,然后在约1150℃的温度和约76MPa的压力下等静热压该粉末以生成锭。通过粉末冶金制造工具钢,避免了产生初生碳化物的问题。
该锭优选在约1270℃的温度下锻造,并且然后在约820℃的温度下软化退火,随后以10℃每小时的速率冷却至650℃,并且然后在空气中自然冷却以使其为奥氏体化作好准备。
实施例1
在下表2,三种不同合金N0.05、N0.10和N0.30的化学组成以重量%的形式列出。N0.05指包含0.05重量%的氮的材料,等等。注意这些是实验锭中的实际组成。
目的是保持除了碳和氮之外所有合金元素的含量不变。和表1中的标准低铬热加工工具钢相比,铬也略微降低。钼含量小幅降低,而锰含量增加。对于碳和氮而言,目的是为了保持这些元素的总量固定在0.40重量%左右,而这一点相对成功地实现了。
表2
材料 | C | N | Cr | Mo | V | Mn | Si | Fe |
N0.05 | 0.38 | 0.05 | 1.70 | 2.77 | 1.20 | 1.09 | 0.30 | 92.5 |
N0.10 | 0.27 | 0.10 | 1.53 | 2.32 | 1.20 | 1.85 | 0.26 | 92.5 |
N0.30 | 0.08 | 0.32 | 1.51 | 2.20 | 1.20 | 1.88 | 0.29 | 92.5 |
回火阶段主要涉及亚稳相,以及先前的电子显微技术研究已经表明在回火温度区间,即400~700℃下,这些亚稳相存在于标准低铬热加工工具钢中。这些碳化物相主要是富钒MC(FCC)和富钼M2C(HCP)。也在标准低铬热加工工具钢中发现一定量的富铬M7C3。
进行下面的计算是为了确定这些包含氮的合金是否有硬化的可能,即如果在奥氏体化温度下足够的合金元素能够溶入奥氏体基体,从而在淬火期间会生成马氏体。因此,令人关注的温度区间是在软化退火温度(820℃)和设定的实际中可用的最大奥氏体化温度(1200℃)之间。
这些平衡计算的结果在图4中显示。这里显示的是M6C、M(C,N)和bcc基体的摩尔分数对温度的函数。平衡相为奥氏体。实曲线表示N0.05,短划线曲线表示N0.10,而点曲线表示N0.30。注意甚至在高达1200℃下N0.30合金中有高含量的M(C,N)。正如预期的,高于850℃下bcc相不稳定。有趣地发现,表示M(C,N)量的平衡曲线的斜率随氮含量的增大而减小。这表明和N0.05相比,在N0.30中溶解M(C,N)更困难。因此,可以预期的是在1100℃的奥氏体化后,碳、氮和钒的含量在N0.30基体中比在N0.05基体中小。
由于富钼的M6C相只溶解碳而不溶解氮,该相在N0.10和N0.30中具有较低的碳含量,因此M6C的量随着碳含量的减少而减少。还应当注意的是在所使用的奥氏体化温度下M6C全部都溶解。
为了估算N0.05、N0.10和N0.30中二次析出的潜能,只对回火温度区域进行了计算。得到的平衡顶多可以表明足够长的时间后什么相会存在于材料中。之前的工作已经表明实际上在标准低铬热加工工具钢中会进行一些自动回火。这意味着M3C(渗碳体)在奥氏体化过程后会析出。
图5中显示的是在回火温度区域内计算得到的结果。实线曲线表示N0.05,短划线曲线表示N0.10,以及点曲线表示N0.30。通常在500~650℃内进行二次硬化,并且在上述温度区间内就M(C,N)量而言,N0.05和N0.10之间没有大的区别。另一方面,N0.30却具有高的和几乎恒定的M(C,N)含量,这很可能是由于高的钒和氮含量。
和N0.10相比,在N0.05中较高的碳含量产生较多的M2C相与基体平衡。而N0.30中存在少得多的M2C。
基于前面的计算结果,应当可以估算在特定温度下奥氏体化后,这些合金中二次析出的潜能。该潜能取决于回火温度下的亚稳平衡和在奥氏体化温度下的平衡之间的M(C,N)相和M2C相含量的区别。在表3中,这些区别以三种不同合金的二次析出潜能来表现。这些值以摩尔百分比给出。
表3
表3的结果表明,由于在1100℃下存在低含量的M(C,N)相,N0.05会具有最好的硬化响应,即大量的合金元素可以溶入奥氏体基体中。这也表明N0.05具有在625℃的回火过程中良好二次硬化的最佳潜能。
实施例2
N0.05和N0.10这两种合金常规上铸造成50kg的小锭。第一次试验选择N0.10,并且在锻造过程前对上述锭不进行均匀化处理。第二次试验,N0.05,锻造前在1300℃下进行长达15个小时的均匀化处理。第三个合金,N0.30具有太高的氮含量以致于不能通过常规的铸造方式制造。因此这种合金使用粉末冶金术来制造。首先制造钢粉末,然后这种粉末在固体状态下经加压氮气氮化。然后该粉末在1150℃下用76MPa的压力进行热等静压(HIP)。
所有的这三个锭在1270℃下锻造并且然后将样品切割成15x15x8mm的尺寸。在820℃下经第一软化退火热处理这些样品,退火后冷却的顺序是以10℃每小时冷却至650℃,并且随后在空气中自然冷却。软化退火后,N0.05在1100℃下奥氏体化处理30分钟。为了补偿较差的析出潜能,N0.10在1150℃下奥氏体化处理30分钟,而N0.30在1200℃下奥氏体化处理30分钟。源自这三种合金每一种的九个样品在下列温度回火:450℃、525℃、550℃、575℃、600℃、625℃、650℃、675℃和700℃。均热时间为2小时,并且该处理是双重回火处理,即总的回火处理时间为4小时。热处理后,测量这些样品的硬度。使用扫描电镜(SEM)来进一步研究样品中未溶解颗粒的形态、分布和尺寸。所使用的SEM仪器为FEIQuanta600F。
硬度测量
硬度测量得到的结果在图6中显示。可以看到,在500~600℃的温度区间,所有这三种合金都具有二次硬化峰值。所有的回火处理进行2+2小时。N0.05在淬火状态具有最高的硬度(53HRC),而N0.10和N0.30具有稍微较低的硬度。然而,所有三种合金被认为是可硬化的。N0.05的硬度曲线和标准低铬热加工工具钢的硬度曲线非常相似,该标准低铬热加工工具钢如图1中所示的最大值为约54HRC。
N0.10的二次硬化峰似乎有点移动至较高的温度,在600℃具有硬度峰值。N0.05和N0.30的硬度峰值均在550℃。
扫描电镜
在常规铸造的N0.05即具有最低氮含量的合金中,未溶解的M(C,N)颗粒具有小于1μm的平均尺寸。这和钢中通常未溶解的碳化物相当。N0.05中易于发现的另一相为氧化铝和硫化锰的混合物,见图7,其为显示了N0.05中小的未溶解M(C,N)析出物2和球状的氧化物-硫化物混合颗粒1的SEM图(背散射)。该样品在1100℃下奥氏体化处理30分钟并且在625℃下回火处理2+2小时。
在N0.05(和N0.10)中有许多非金属夹杂物的原因是所有试验锭在开放的环境下制造和铸造。
在1150℃下奥氏体化处理30分钟并在625℃下回火处理2+2小时后,N0.10中M(C,N)颗粒的最常见尺寸为5~10μm等效环直径(EquivalentCycleDiameter,ECD)。较大的、初生的碳化物3(在熔体中析出)经常在之前的奥氏体晶粒界面上发现,见图8,其是显示了合金N0.10中在之前奥氏体晶粒界面上未溶解的、初生的M(C,N)的背散射SEM图。该样品在1150℃下经奥氏体化处理30分钟并且在625℃下回火处理2+2小时。
图9是N0.10中初生的M(C,N)颗粒4的详细SEM显微照片。它们是在SEM中使用来自OxfordInstruments的INCA特征软件自动发现的。它们清晰的边缘表明它们已经从熔体中析出。图中的白色区域为富钼的M6C颗粒5。注意在这种情形下该样品是经软化退火的N0.10。
在粉末冶金制造的N0.30中,未溶解的M(C,N)颗粒6具有的尺寸分布(ECD)在1~5μm之间,最常见的尺寸为2μm,因此,尽管氮含量高,但是颗粒为小颗粒。这些颗粒均匀地分布在显微组织中,见图10。然而,如图11所示的,发现了一些M(C,N)的簇7。
所有的三种合金中未溶解的M(C,N)相颗粒的化学组成由EDS测量,并将结果列在表4中,其显示了合金N0.05、N0.10和N0.30中M(C,N)颗粒的化学组成。上述数值以摩尔百分比给出。注意,尽管对于轻元素,例如碳和氮,EDS的精确性不是很高,但可以看出M(C,N)相中的碳和氮的平衡是基于标称组成可以预期的。表中给出的±值是INCA程序(OxfordInstruments)中给出的值。记录的部分铁可能来自周围的基质,特别对于合金N0.05。
表4
工业实用性
本发明中的方法和低铬热加工工具钢适用于希望得到可以在提高温度和延长时间的条件下使用热加工钢工具的地方。
Claims (54)
1.一种低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
Ni<3
Co≤5
B<0.01
除杂质外余量为Fe。
2.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
3.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中C的含量以重量%计为0.30~0.35。
4.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中C+N的含量以重量%计为0.36~0.44。
5.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中Mo的含量以重量%计为2.2~2.8。
6.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中V的含量以重量%计为1.15~1.25。
7.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中Mn的含量以重量%计为1.1~1.9。
8.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中Si的含量以重量%计为0.2~0.4。
9.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中Ni的含量以重量%计为<0.25。
10.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中Co的含量以重量%计为<0.20。
11.根据权利要求2的低铬热加工工具钢,其中B的含量以重量%计为0.001~0.005。
12.根据权利要求1或2的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
13.根据权利要求12的低铬热加工工具钢,其中C的含量以重量%计为0.27~0.34。
14.根据权利要求12的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.4~2.3。
15.根据权利要求1或2的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
N0.042~0.10
C+N0.39~0.41
Cr1.3~2.3。
16.根据权利要求15的低铬热加工工具钢,其中N的含量以重量%计为0.045~0.10。
17.根据权利要求15的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.4~2.1。
18.根据权利要求12的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
N0.042~0.10
C+N0.39~0.41
Cr1.3~2.3。
19.根据权利要求18的低铬热加工工具钢,其中N的含量以重量%计为0.045~0.10。
20.根据权利要求18的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.4~2.1。
21.根据权利要求1或2的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
22.根据权利要求21的低铬热加工工具钢,其中C的含量以重量%计为0.30~0.34。
23.根据权利要求21的低铬热加工工具钢,其中N的含量以重量%计为0.045~0.10。
24.根据权利要求21的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.5~1.7。
25.根据权利要求21的低铬热加工工具钢,其中Mo/V的含量以重量%计为1.9~2.1。
26.根据权利要求21的低铬热加工工具钢,其中Cr/V的含量以重量%计为<1.8。
27.根据权利要求12的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
28.根据权利要求27的低铬热加工工具钢,其中C的含量以重量%计为0.30~0.34。
29.根据权利要求27的低铬热加工工具钢,其中N的含量以重量%计为0.045~0.10。
30.根据权利要求27的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.5~1.7。
31.根据权利要求27的低铬热加工工具钢,其中Mo/V的含量以重量%计为1.9~2.1。
32.根据权利要求27的低铬热加工工具钢,其中Cr/V的含量以重量%计为<1.8。
33.根据权利要求15的低铬热加工工具钢,其满足下列一个或多个条件(以重量%计):
34.根据权利要求33的低铬热加工工具钢,其中C的含量以重量%计为0.30~0.34。
35.根据权利要求33的低铬热加工工具钢,其中N的含量以重量%计为0.045~0.10。
36.根据权利要求33的低铬热加工工具钢,其中Cr的含量以重量%计为1.5~1.7。
37.根据权利要求33的低铬热加工工具钢,其中Mo/V的含量以重量%计为1.9~2.1。
38.根据权利要求33的低铬热加工工具钢,其中Cr/V的含量以重量%计为<1.8。
39.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
除杂质外余量为Fe。
40.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
除杂质外余量为Fe。
41.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
B0.001~0.01
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe。
42.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
B0.001~0.01
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe。
43.根据权利要求1的低铬热加工工具钢,其组成为(以重量%计):
任选地
B0.001~0.005
Mo/V1.8~2.3
Cr/V<2
除杂质外余量为Fe。
44.一种制造具有增强回火抗性的低铬热加工工具钢制品的方法,其包括:
a)提供如权利要求1至43中任一项限定的钢;
b)由所述钢形成钢制品;
c)在最高为1200℃的温度下将步骤b)中得到的所述钢制品奥氏体化大约半个小时,随后淬火;并且
d)在500~700℃的温度下,将所述经淬火的钢制品回火至少两次,每次2小时。
45.根据权利要求44的方法,其包括在1050~1150℃的温度下,对所述钢制品实施奥氏体化。
46.根据权利要求44的方法,其包括在1080~1150℃的温度下,对所述钢制品实施奥氏体化。
47.根据权利要求44或45中任一项的方法,其包括在550~680℃的温度,对所述经淬火的钢制品实施回火。
48.根据权利要求44或45中任一项的方法,其包括在600~650℃的温度,对所述经淬火的钢制品实施回火。
49.根据权利要求44或45中任一项的方法,其包括在625~650℃的温度,对所述经淬火的钢制品实施回火。
50.根据权利要求44或45的方法,进一步包括加入氮,其通过首先制造除氮以外基本上所需组成的钢粉末,随后用氮气氮化固态的钢粉末以提供所需的组合物,并且然后热压所述粉末以形成锭。
51.根据权利要求47的方法,进一步包括加入氮,其通过首先制造除氮以外基本上所需组成的钢粉末,随后用氮气氮化固态的钢粉末以提供所需的组合物,并且然后热压所述粉末以形成锭。
52.根据权利要求44或45的方法,其还包括在奥氏体化之前,将锭均匀化、锻造和软化退火的步骤。
53.根据权利要求47的方法,其还包括在奥氏体化之前,将锭均匀化、锻造和软化退火的步骤。
54.根据权利要求50的方法,其还包括在奥氏体化之前,将锭均匀化、锻造和软化退火的步骤。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1150200-2 | 2011-03-04 | ||
SE1150200A SE536596C2 (sv) | 2011-03-04 | 2011-03-04 | Varmarbetsstål och en process för tillverkning av ett varmarbetsstål |
PCT/EP2012/053563 WO2012119925A1 (en) | 2011-03-04 | 2012-03-01 | Hot-work tool steel and a process for making a hot-work tool steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103703150A CN103703150A (zh) | 2014-04-02 |
CN103703150B true CN103703150B (zh) | 2015-12-23 |
Family
ID=45812762
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201280021117.7A Expired - Fee Related CN103703150B (zh) | 2011-03-04 | 2012-03-01 | 热加工工具钢以及制造热加工工具钢的方法 |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20140056749A1 (zh) |
EP (1) | EP2681340B1 (zh) |
JP (1) | JP5837945B2 (zh) |
KR (3) | KR20170105138A (zh) |
CN (1) | CN103703150B (zh) |
BR (1) | BR112013022606A2 (zh) |
CA (1) | CA2828962C (zh) |
DK (1) | DK2681340T3 (zh) |
ES (1) | ES2540905T3 (zh) |
PL (1) | PL2681340T3 (zh) |
PT (1) | PT2681340E (zh) |
SE (1) | SE536596C2 (zh) |
SI (1) | SI2681340T1 (zh) |
TW (1) | TWI535863B (zh) |
WO (1) | WO2012119925A1 (zh) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102256012B1 (ko) * | 2013-10-02 | 2021-05-24 | 우데홀름스 악티에보라그 | 내부식 및 내마모성 냉간 공구강 |
RU2674540C2 (ru) * | 2014-01-16 | 2018-12-11 | Уддехольмс АБ | Нержавеющая сталь и корпус режущего инструмента, изготовленный из нержавеющей стали |
SE539646C2 (en) * | 2015-12-22 | 2017-10-24 | Uddeholms Ab | Hot work tool steel |
CN107604257B (zh) * | 2016-08-25 | 2019-03-29 | 北京机科国创轻量化科学研究院有限公司 | 一种hm3粉末钢及其制备工艺 |
CN113564488B (zh) * | 2021-08-02 | 2022-09-13 | 深圳市国科华屹轴承有限公司 | 一种低膨胀系数芯轴用渗碳钢及其制备工艺 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1436251A (zh) * | 2000-06-15 | 2003-08-13 | 尤迪霍尔姆工具公司 | 钢合金,塑料成型模具和用于塑料成型模具的韧性淬火坯料 |
CN1878881A (zh) * | 2003-12-19 | 2006-12-13 | 大同特殊钢株式会社 | 耐熔化损失性优良的高温工具钢及模具构件 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5450421A (en) * | 1977-09-30 | 1979-04-20 | Daido Steel Co Ltd | Hot tool steel |
SE426177B (sv) * | 1979-12-03 | 1982-12-13 | Uddeholms Ab | Varmarbetsstal |
JPH02125840A (ja) * | 1988-11-01 | 1990-05-14 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具鋼 |
SU1659520A1 (ru) * | 1989-07-04 | 1991-06-30 | Производственное Объединение "Гомсельмаш" | Инструментальна сталь |
SU1767019A1 (ru) * | 1991-01-25 | 1992-10-07 | Запорожский машиностроительный институт им.В.Я.Чубаря | Штампова сталь |
JP2688729B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1997-12-10 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐アルミニウム溶損材料 |
JPH0718378A (ja) * | 1993-07-06 | 1995-01-20 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 熱間金型用鋼 |
JP2952245B2 (ja) * | 1998-07-24 | 1999-09-20 | 日立金属株式会社 | 熱間加工用工具鋼 |
JP2001158937A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-06-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間加工用工具鋼とその製造方法および熱間加工用工具の製造方法 |
JP4060225B2 (ja) * | 2003-04-01 | 2008-03-12 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 快削熱間工具鋼 |
JP2006104519A (ja) * | 2004-10-05 | 2006-04-20 | Daido Steel Co Ltd | 高靭性熱間工具鋼およびその製造方法 |
JP2007100194A (ja) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼の製造方法 |
JP4992344B2 (ja) * | 2006-08-30 | 2012-08-08 | 大同特殊鋼株式会社 | 熱疲労特性に優れた金型用鋼 |
CN101563470B (zh) * | 2006-12-27 | 2011-05-11 | 日立金属株式会社 | 工具钢的制造方法 |
JP5444938B2 (ja) * | 2009-08-24 | 2014-03-19 | 大同特殊鋼株式会社 | 金型用鋼 |
-
2011
- 2011-03-04 SE SE1150200A patent/SE536596C2/sv unknown
-
2012
- 2012-03-01 CN CN201280021117.7A patent/CN103703150B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-01 PT PT127079986T patent/PT2681340E/pt unknown
- 2012-03-01 ES ES12707998.6T patent/ES2540905T3/es active Active
- 2012-03-01 SI SI201230252T patent/SI2681340T1/sl unknown
- 2012-03-01 US US14/002,967 patent/US20140056749A1/en not_active Abandoned
- 2012-03-01 EP EP12707998.6A patent/EP2681340B1/en active Active
- 2012-03-01 BR BR112013022606A patent/BR112013022606A2/pt active Search and Examination
- 2012-03-01 JP JP2013557046A patent/JP5837945B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-01 KR KR1020177025271A patent/KR20170105138A/ko not_active Application Discontinuation
- 2012-03-01 KR KR1020157009651A patent/KR102012950B1/ko active IP Right Grant
- 2012-03-01 DK DK12707998.6T patent/DK2681340T3/en active
- 2012-03-01 PL PL12707998T patent/PL2681340T3/pl unknown
- 2012-03-01 KR KR1020137026324A patent/KR20140015445A/ko not_active Application Discontinuation
- 2012-03-01 WO PCT/EP2012/053563 patent/WO2012119925A1/en active Application Filing
- 2012-03-01 CA CA2828962A patent/CA2828962C/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-02 TW TW101106919A patent/TWI535863B/zh not_active IP Right Cessation
-
2016
- 2016-01-06 US US14/989,469 patent/US20160115573A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1436251A (zh) * | 2000-06-15 | 2003-08-13 | 尤迪霍尔姆工具公司 | 钢合金,塑料成型模具和用于塑料成型模具的韧性淬火坯料 |
CN1878881A (zh) * | 2003-12-19 | 2006-12-13 | 大同特殊钢株式会社 | 耐熔化损失性优良的高温工具钢及模具构件 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20140056749A1 (en) | 2014-02-27 |
CA2828962C (en) | 2018-11-06 |
TW201303043A (zh) | 2013-01-16 |
EP2681340B1 (en) | 2015-04-15 |
WO2012119925A1 (en) | 2012-09-13 |
EP2681340A1 (en) | 2014-01-08 |
JP5837945B2 (ja) | 2015-12-24 |
ES2540905T3 (es) | 2015-07-14 |
PT2681340E (pt) | 2015-08-25 |
SE536596C2 (sv) | 2014-03-18 |
KR20150047636A (ko) | 2015-05-04 |
RU2013142584A (ru) | 2015-04-10 |
DK2681340T3 (en) | 2015-06-29 |
SE1150200A1 (sv) | 2012-09-05 |
CN103703150A (zh) | 2014-04-02 |
KR102012950B1 (ko) | 2019-08-21 |
JP2014512456A (ja) | 2014-05-22 |
KR20140015445A (ko) | 2014-02-06 |
SI2681340T1 (sl) | 2015-10-30 |
US20160115573A1 (en) | 2016-04-28 |
PL2681340T3 (pl) | 2015-10-30 |
KR20170105138A (ko) | 2017-09-18 |
TWI535863B (zh) | 2016-06-01 |
CA2828962A1 (en) | 2012-09-13 |
BR112013022606A2 (pt) | 2016-12-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20220119927A1 (en) | Wear resistant alloy | |
TW201809315A (zh) | 適用於塑膠模製工具的鋼 | |
EP2662460A1 (en) | Tough bainitic heat treatments on steels for tooling | |
CN101861407A (zh) | 马氏体不锈钢、由其制成的部件的生产方法和由此生产出的部件 | |
CN1514887A (zh) | 纳米碳化物沉积增强的超高强度的、耐腐蚀的结构钢 | |
CN101243199A (zh) | 粉末冶金制备的钢、含有该种钢的工具和制备该工具的方法 | |
CN103703150B (zh) | 热加工工具钢以及制造热加工工具钢的方法 | |
JP6366326B2 (ja) | 高靱性熱間工具鋼およびその製造方法 | |
JPH116041A (ja) | 高い衝撃靱性を持つ耐摩耗性粉末冶金冷間加工工具鋼物体及びそれを製造する方法 | |
TW574379B (en) | Cold work steel | |
JP4361686B2 (ja) | 鋼材及びその製造方法 | |
CN103403209B (zh) | 韧性优异的热作工具钢及其制造方法 | |
CN109763077A (zh) | 高硬度高耐磨性高速钢及其制备方法 | |
WO2019102584A1 (ja) | はだ焼鋼の鍛造熱処理品 | |
CN101258258A (zh) | 粉末冶金制造的高速钢 | |
CN107130186A (zh) | 一种高淬透性模具钢及其制备工艺 | |
CN109415793A (zh) | 用于工具保持件的钢 | |
CA2696389C (en) | Cold-forming steel article | |
JP2005194563A (ja) | 高精度金型用鋼 | |
JP2015160957A (ja) | 耐摩耗性に優れた粉末高速度工具鋼およびその製造方法 | |
JP2004300473A (ja) | 窒化特性の優れた冷鍛用鋼及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
REG | Reference to a national code |
Ref country code: HK Ref legal event code: DE Ref document number: 1192289 Country of ref document: HK |
|
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
REG | Reference to a national code |
Ref country code: HK Ref legal event code: WD Ref document number: 1192289 Country of ref document: HK |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20151223 Termination date: 20200301 |