CN1615230A - 充气子午线轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种充气子午线轮胎，其中胎面的胎面部(2)由经由横向中心沿周向形成的主纵向槽(3)、在主纵向槽(3)两侧部分沿周向形成的多个副纵向槽(4)、和以与主纵向槽(3)和副纵向槽(4)交叉的方式沿横向形成的多个横向槽(5)划分为多个块(6)而形成，多个块(6)中的每一个设有一端开口的刀槽花纹(9)，而且形成为中心侧区域端部(a)的横向刚性高于在肩部侧区域端部(b)的横向刚性。由于中心侧区域端部(a)的刚性高，所以从转向开始产生与转向角对应的反作用力。

Description

充气子午线轮胎

技术领域

本发明涉及具有改进的胎面花纹的充气子午线轮胎。

背景技术

为了提高雨天时的轮胎的排水效率，并借此使其发挥优秀的水层效应性，在胎面的胎面部上设置周向的槽是有用的。

此时的充气子午线轮胎的胎面的胎面部，由周向形成的至少一个周向槽、与以与此周向槽交叉的方式隔开适当的间隔沿横向形成的多个横向槽分割形成多个块。而且周向槽起提高雨天时的轮胎的排水效率的作用。

但是，现有技术中的充气子午线轮胎存在如下课题，即，通过设置周向槽，而使得在开始转向时产生死区，特别是在改变车道之际的操纵性的响应有可能有些迟钝。

再者，作为与本申请相关联的现有技术文献信息如下。

日本特开2000-185526号公报

日本特开平9-109613号公报

发明内容

本发明目的在于提供一种充气子午线轮胎，该充气子午线轮胎不牺牲水层效应性，而可以谋求操纵性的响应的改良。

为了实现前述目的，本发明的充气子午线轮胎，胎面的胎面部由沿周向形成的至少一个周向槽、与以与此周向槽交叉的方式隔开适当的间隔沿横向形成的多个横向槽分割形成多个块，

其特征在于，其中前述多个块的每一个至少设有一个与周向交叉的刀槽花纹，把块的刚性形成为中心侧区域端部比肩部侧区域端部高。

在本发明中，可以由周向槽把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准，并且由于块的中心侧的刚性高，所以从开始转向就产生对应于转向角的反作用力。

此外，块的横向刚性通过所设置的横向刀槽花纹的长度、切入深度、切入面积、或/和设定条数可以容易地控制。

此外，在本发明的最佳实施例中，其特征在于，前述周向槽包括经由横向中心沿周向形成的主纵向槽、与在此主纵向槽的两侧每侧至少各设置一个的至少一对副纵向槽而构成，而且，前述多个块沿着前述主纵向槽和副纵向槽至少设置四列。

因此，由一个主纵向槽与至少一对副纵向槽可以确保为了把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准而所需的槽容积。

此外，也可以形成为：在沿着前述刀槽花纹的块截面上，与肩部侧区域端部相比中心侧区域端部的切入深度浅。

借此，由于使刀槽花纹的切入深度在中心侧区域端部变浅，从而可以使中心侧区域端部的块刚性比肩部侧区域端部高。

此外，也可以形成为：在沿着前述刀槽花纹的块截面上，与肩部侧区域端部相比中心侧区域端部的切入面积小。

借此，由于使刀槽花纹的切入面积在中心侧区域端部减小，从而可以使中心侧区域端部的块刚性比肩部侧区域端部高。

此外，也可以形成为：在沿着前述刀槽花纹的块截面上，肩部侧区域刀槽花纹截面积S2与中心侧区域刀槽花纹截面积S1之比成为

1.4≤S2/S1≤2.0

如果刀槽花纹截面积比S2/S1低于1.4，则因为肩部侧与中心侧的块刚性之差小，故从开始转向起对应于转向角的反作用力弱。此外，如果刀槽花纹截面积比S2/S1超过2，则中心侧的刀槽花纹截面积过分减小，从而不能得到本来的刀槽花纹的效果。因而，通过把刀槽花纹截面积比S2/S1形成为1.4与2.0之间，可以取得最大的效果。

此外，前述刀槽花纹也可以由使前述块的肩部侧开口、使中心侧在块内终结而形成的一端开口刀槽花纹来构成。

借此，在中心侧区域端部残留不形成刀槽花纹的部分，借此与肩部侧区域端部相比可以提高中心侧区域端部的块刚性。

此外，也可以形成为：中心侧区域端部的不开口的部分的宽度为块宽度的5～15％。

如果中心侧区域端部的不开口的部分的宽度低于块宽度的5％，则因为肩部侧与中心侧的块刚性之差小，从开始转向起对应于转向角的反作用力弱。如果中心侧区域端部的不开口的部分的宽度超过15％，则中心侧的刀槽花纹截面积过分减小，不能得到本来的刀槽花纹的效果。因而，通过把中心侧区域端部的不开口的部分的宽度设定成块宽度的5～15％，可以得到最大的效果。

此外，前述刀槽花纹也可以由使前述块的肩部侧和中心侧的两端开口所形成的两端开口刀槽花纹构成。

通过用两端开口刀槽花纹来构成刀槽花纹，可以提高湿性能。

此外，前述两端开口刀槽花纹也可以形成为具有块宽度的5～40％的宽度的、浅的切入深度的中心侧区域端部。

通过把浅的切入深度的中心侧区域端部形成为块宽度的5～40％，可以不牺牲作为刀槽花纹本来的效果的湿性能而得到与转向角对应的所希望的反作用力。

在浅的切入深度的中心侧区域端部形成为不足块宽度的5％的宽度时，对应于转向角的反作用力小而难以作为响应获取，相反形成为超过块宽度的40％的宽度时，无法收到刀槽花纹本来的效果。

附图说明

图1是本发明的实施方式的充气子午线轮胎的典型的胎面花纹的局部图。

图2是本发明的实施方式的充气子午线轮胎的另一种典型的胎面花纹的局部图。

图3是沿图1的A-A线的块的截面图。

图4是沿图2的B-B线的块的截面图。

图5是沿图2的B-B线的另一个块的截面图。

图6是在实车试验中作为比较品使用的轮胎的块的截面图。

具体实施方式

下面，基于附图说明本发明的实施方式。

图1和图2示出作为本发明的实施方式的充气子午线轮胎的胎面花纹1、1a。

本发明的充气子午线轮胎的胎面的胎面部由沿周向形成的至少一个周向槽和以与此周向槽交叉的方式隔开适当的间隔沿横向形成的多个横向槽分割形成为多个块。

在本实施方式中，如胎面花纹1和1a所示，充气子午线轮胎的胎面的胎面部2由经由横向中心沿周向形成的主纵向槽(周向槽)3、在此主纵向槽3的两侧部分沿周向形成的多个副纵向槽(周向槽)4、4以及以与主纵向槽3和副纵向槽4交叉的方式隔开适当的间隔沿横向形成的多个横向槽5分割形成为多个块6、6、…。而且多个块6、6、…的每一个至少设有一个与周向交叉的刀槽花纹8，使块6、6、…的横向的刚性形成为中心侧区域端部a(图1和图2中，右侧的斜线部分)比肩部侧区域端部b(图1和图2中，左侧的斜线部分)高。中心侧区域端部a和肩部侧区域端部b是以块6的横向的中央为界方便地分割成中心侧与肩部侧的区域。

具体地说，在胎面花纹1中，主纵向槽3沿着轮胎的赤道面7形成，副纵向槽4与主纵向槽3平行地形成，而且横向槽5与主纵向槽3和副纵向槽4正交地形成(图1)，或者在胎面花纹1a中，主纵向槽3沿着轮胎赤道面7形成，副纵向槽4与主纵向槽3平行地形成，而且横向槽5与主纵向槽3和副纵向槽4斜交地形成(图2)。

在像这样所构成的充气子午线轮胎中，可以由主纵向槽3和副纵向槽4把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准，并且由于提高了块6的中心侧(中心侧区域端部a)的刚性，所以从开始转向起产生对应于转向角的反作用力。因此通过把排水效率维持于高水准，可以确保水层效应性，并且对应于转向角的反作用力可靠地传递到驾驶员，可以谋求操纵性的响应的改进。

此外，块6的横向刚性可以通过设置的横向的刀槽花纹8的长度、切入深度、或/和设定条数而容易地控制。

此外，最好是如图1中所示，副纵向槽4在主纵向槽3的两侧至少各设一个，并且多个块6、6、…沿着主纵向槽3和副纵向槽4至少设置四列。

采用此构成时，由一个主纵向槽3与至少一对副纵向槽4、4，可以确保把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准所需的槽容积，进而可以确保良好的水层效应性。

此外，如图3～图5中所示，刀槽花纹8由肩部侧开口、中心侧在块6内终结的一端开口刀槽花纹9(图1和图3)，或以中心侧区域端部a的切入深度比肩部侧区域端部b浅的方式形成的两端开口刀槽花纹10、11(图2、图4、和图5)来构成。

图1和图3中所示的一端开口刀槽花纹9形成为在副纵向槽4侧(肩部侧)有开口9a，切入深度最深且恒定，在块6内终结。

在此构成中，在中心侧区域端部a残留不形成刀槽花纹9的部分(突出部)6a，借此，中心侧区域端部a的刚性可以比肩部侧区域端部b高，进而可以谋求操纵性的响应的改良。

最好是如图3中所示那样形成为：突出部6a的顶部宽度t1为块6的顶部宽度T1的5～15％。在此，T1表示胎面横向的块6的顶部的宽度，t1表示胎面横向的突出部6a的顶部的宽度。

在此构成中，通过把突出部6a的顶部宽度t1形成为块6的顶部宽度T1的5～15％，可以不牺牲作为刀槽花纹9的本来的效果的湿性能而得到对应于转向角的想要的反作用力，进而可以不牺牲水层效应性而谋求操纵性的响应的改善。

如果中心侧区域端部的不开口的部分(突出部)6a的宽度t1低于块宽度的5％，则因为肩部侧与中心侧的块刚性之差小，从开始转向起对应于转向角的反作用力弱。如果中心侧区域端部的不开口的部分(突出部)6a的宽度t1超过15％，则中心侧的刀槽花纹截面积过分减小，从而不能得到本来的刀槽花纹的效果。因而，通过把中心侧区域端部的不开口的部分(突出部)6a的宽度t1设定成块顶部宽度T1的5～15％，可以得到最大的效果。

此外，两端开口刀槽花纹10形成为在副纵向槽4侧有一端开口10a，并使切入深度朝向主纵向槽3侧阶梯状变浅，在主纵向槽3侧有另一端开口10b。在本实施方式中，两端开口刀槽花纹10由连通于一端开口10a并与刀槽花纹9的切入深度形成同一深度的最深部分10c和连通于另一端开口10b形成的最浅部分10d一阶梯变化地形成。

在此构成中，在中心侧区域端部a形成以最浅部分10d为顶部的突出部6b，借此可以使中心侧区域端部a的刚性比肩部侧区域端部b的高，进而可以谋求操纵性的响应的改进。

此两端开口刀槽花纹10最好是如图4中所示，形成有块6的基部宽度T2的5～40％的宽度t2的、浅的切入深度的中心侧区域端部a。这里，如图4中所示，T2表示胎面横向的块6的基部宽度，t2表示胎面横向的突出部6b的基部宽度。

在此构成中，通过把浅的切入深度的中心侧区域端部a形成为块基部宽度T2的5～40％的宽度t2，可以不牺牲作为刀槽花纹10的本来的效果的湿性能而得到对应于转向角的所希望的反作用力，进而可以不牺牲水层效应性而谋求操纵性的响应的改进。

浅的切入深度的中心侧区域端部a的宽度t2形成为小于块基部宽度T2的5％时，对应于转向角的反作用力小，难以作为响应获得，相反形成为超过块顶部宽度T的40％时无法收到刀槽花纹10的本来的效果。

此外，两端开口刀槽花纹11具有分别以与前述两端开口刀槽花纹10的一端开口10a和另一端开口10b大致相同的大小在相同部位形成的一端开口11a和另一端开口11b，形成为切入深度从一端开口11a向另一端开口11b逐渐变浅。

在此构成中，通过使中心侧区域端部a的切入深度变浅，形成向主纵向槽3侧去渐高的山部6c，可以使中心侧区域端部a的刚性比肩部侧区域端部b高，进而可以谋求操纵性的响应的改进。

此外，块6的刚性也可以通过改变刀槽花纹8(9、10、11)的切入面积的大小进行控制。

即，如图1和图2中所示，刀槽花纹8的切入面积用沿刀槽花纹8的切入面的块6的截面(沿着A-A线和B-B线的截面)看时，胎面横向的刀槽花纹8的切入面积可以通过调整刀槽花纹8的深度等控制成中心侧区域端部a一方比肩部侧区域端部b小。

借此，如图3～图5中所示，刀槽花纹8(9、10、11)形成为与肩部侧区域端部b相比中心侧区域端部a的切入面积变小。根据该构成，与使前述弄浅刀槽花纹8的切入深度变浅的措施同样，可以通过把刀槽花纹8的切入面积在中心侧区域端部a侧减小，来使中心侧区域端部a的块刚性比肩部侧区域端部b的高。针对胎面横向的刀槽花纹8的切入面积(刀槽花纹截面积)，刀槽花纹截面积比用中心侧区域的刀槽花纹截面积S1与肩部侧区域的刀槽花纹截面积S2之比表示。

接下来，实车试验的结果表示于表1中。

表1

	刀槽花纹	刀槽花纹截面积比(S1∶S2)	实车性能操纵评分
				实施例1	一端开口刀槽花纹9(参照图3)	1∶1.89	7
实施例2	两端开口刀槽花纹10(参照图4)	1∶1.45	6.5
				实施例3	两端开口刀槽花纹11(参照图5)	1∶1.52	6.5
现有技术例	两端开口刀槽花纹12(参照图6)	1∶1.00	5

实车试验使用215/65R15的轮胎，改变刀槽花纹的形状，特别确认了改变车道时的操纵性的响应的效果。

实施例1是形成了一端开口刀槽花纹9(参照图3)的例子，实施例2是两端开口刀槽花纹10(参照图4)，且具有块基部宽度T2的5～40％的宽度t2的，浅的切入深度的中心侧区域端部a的例子，实施例3是形成两端开口刀槽花纹11(参照图5)的例子，而且现有技术例如图6中所示，形成有以与实施例1、2、3的最深部分相同的切入深度形成的恒定深度的两端开口刀槽花纹12(副纵向槽4侧的一端开口12a与主纵向槽3侧的另一端开口12b成为相同大小)。

此外，实车性能试验，是在专业的驾驶员的驾驶下，凭感觉用10级评分来评价微小转向角时的响应。都是评分越大越好。

从表1可以看出，实施例1、2、3全都得到比现有技术例高的评价。此外，刀槽花纹即使同为两端开口刀槽花纹，也可以按两端开口刀槽花纹12＜两端开口刀槽花纹11＜两端开口刀槽花纹10的顺序谋求操纵性的响应的改进。

此外，虽然本发明是在各块6上设置一个刀槽花纹8而构成的，但是不限定于此，也可以根据块6的大小或/和胎面花纹的设计设置至少两个。

接下来，用有图3中所示的一端开口刀槽花纹的轮胎，与上述同样地进行实车试验的结果如表2所示。

表2

	刀槽花纹	刀槽花纹截面积比(S1∶S2)	实车性能操纵评分
				实施例4	一端开口刀槽花纹(参照图3)	1∶1.4	6.5
实施例5	一端开口刀槽花纹(参照图3)	1∶2.0	7
				比较例1	一端开口刀槽花纹(参照图3)	1∶1.3	5.5
比较例2	一端开口刀槽花纹(参照图3)	1∶2.1	8

如表2中所示，在刀槽花纹截面积比S2/S1为1.3的比较例1中，因为肩部侧与中心侧的块刚性之差小，故从开始转向起对应于转向角的反作用力弱。其结果，操纵评分低到5.5。另一方面，虽然在刀槽花纹截面积比S2/S1为2.1的比较例2中，操纵评分高达8，但是中心侧的刀槽花纹截面积过分减小，变得不能得到本来的刀槽花纹的效果。

因而，如实施例4和实施例5所示，通过形成为刀槽花纹截面积比成为1.4≤S2/S1≤2.0，可以谋求操纵性能(6.5、7)与刀槽花纹的效果的平衡，得到最大的效果。

接下来，用具有图3的一端开口刀槽花纹的轮胎，与上述同样地进行实车试验的结果如表3所示。

表3

	刀槽花纹	不开口部分的块宽度的比率t1/T1(％)	实车性能操纵评分
				比较例3	一端开口刀槽花纹(参照图3)	4	5.5
实施例6	一端开口刀槽花纹(参照图3)	5	6.5
				实施例7(实施例1)	一端开口刀槽花纹(参照图3)	8	7
实施例8	一端开口刀槽花纹(参照图3)	15	7.5
				比较例4	一端开口刀槽花纹(参照图3)	16	8

在表3中，当把不开口部分的块宽度的比率t1/T1取为4％(比较例3)时，对应于转向角的反作用力小而难以作为响应获取。因此，操纵评分低至5.5。另一方面，如果把不开口部分的块宽度的比率t1/T1取为16％(比较例4)，则虽然操纵评分高达8，但是不能得到刀槽花纹的本来的效果。因此，如实施例6、实施例7和实施例8中所示，通过形成为不开口部分的块宽度的比率t1/T1成为5～15％，可以不牺牲作为刀槽花纹的本来的效果的湿性能而得到对应于转向角的想要的反作用力，进而不牺牲水层效应性而可以谋求操纵性的响应的改进。

产业上的可用性

通过提供本发明的充气子午线轮胎，可以收到以下效果。

即，根据本发明，可以由周向槽把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准，借此可以确保水层效应性，而且由于块的中心侧区域端部的刚性高，所以从开始转向就产生与转向角对应的反作用力可以可靠地传递到驾驶员，可以谋求操纵性的响应的改良。

此外，由于由一个主纵向槽与至少一对副纵向槽可以确保为了把雨天时的轮胎的排水效率维持于高水准所需的槽容积，所以可以确保更加良好的水层效应性。

此外，可以通过使中心侧区域端部变浅，使中心侧区域端部的块刚性比肩部侧区域端部的高，可以收到与上述同样的效果。

此外，可以通过使刀槽花纹的切入面积在中心侧区域端部减小，使中心侧区域端部的块刚性比肩部侧区域端部的高，可以收到与上述同样的效果。

此外，在沿着前述刀槽花纹的块截面上，通过形成为肩部侧区域刀槽花纹截面积S2与中心侧区域刀槽花纹截面积S1之比为

1.4≤S2/S1≤2.0

可以得到最大的效果。

此外，在中心侧区域端部，留有不形成刀槽花纹的部分，借此与肩部侧区域端部相比可以提高中心侧区域端部的块刚性，借此可以谋求操纵性的响应的进一步改进。

此外，通过把中心侧区域端部的不开口的部分的宽度形成块宽度的5～15％，可以得到最大的效果。

此外，通过用两端开口刀槽花纹来构成刀槽花纹，可以确保更加良好的水层效应性。

此外，在两端开口刀槽花纹的构成中，由于通过把浅的切入深度的中心侧区域端部形成为块基部宽度的5～40％，可以不牺牲作为刀槽花纹本来的效果的湿性能而得到与转向角对应的想要的反作用力，所以可以收到高水准的湿性能并且可以谋求操纵性的响应的进一步改进。

Claims (9)

1.一种充气子午线轮胎，其胎面的胎面部由沿周向形成的至少一个周向槽与以与此周向槽交叉的方式隔开适当的间隔沿横向形成的多个横向槽划分形成为多个块，其特征在于，

前述多个块的每一个至少设有一个与周向交叉的刀槽花纹，把块的刚性形成为中心侧区域端部比肩部侧区域端部的高。

2.如权利要求1中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

前述周向槽包括经由横向中心沿周向形成的主纵向槽与在此主纵向槽的两侧的每侧至少各设置一个的至少一对副纵向槽而构成，而且，

前述多个块沿着前述主纵向槽和副纵向槽至少设置四列。

3.如权利要求1或2中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

在沿着前述刀槽花纹的块截面中，中心侧区域端部的切入深度比肩部侧区域端部的切入深度浅。

4.如权利要求1或2中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

在沿着前述刀槽花纹的块截面中，中心侧区域端部的切入面积比肩部侧区域端部的切入面积小。

5.如权利要求1、2、4中的任何一项中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

在沿着前述刀槽花纹的块截面中，肩部侧区域刀槽花纹截面积S2与中心侧区域刀槽花纹截面积S1之比为

1.4≤S2/S1≤2.0。

6.如权利要求1～4中的任何一项中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

前述刀槽花纹由使前述块的肩部侧开口、并使中心侧在块内终结而形成的一端开口刀槽花纹构成。

7.如权利要求6中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

中心侧区域端部的不开口的部分的宽度为块宽度的5～15％。

8.如权利要求1～4中的任何一项中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

前述刀槽花纹由使前述块的肩部侧和中心侧的两端开口所形成的两端开口刀槽花纹构成。

9.如权利要求8中所述的充气子午线轮胎，其特征在于，

前述两端开口刀槽花纹具有块宽度的5～40％的宽度的、浅的切入深度的中心侧区域端部。

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