CN111655516B - 充气轮胎 - Google Patents

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Abstract

本发明的充气轮胎中，内侧第二陆部(32)具备：倒角部(321)，形成于内侧第二陆部(32)的轮胎接地端T侧的边缘部并且在内侧第二陆部(32)的踏面处朝向轮胎周向而扩宽倒角宽度；及横槽(322)，在一方的端部处在内侧第二陆部(32)内终止并且在另一方的端部处在倒角部(321)的长度方向的中央部开口。另外，外侧第二陆部(34)及外侧胎肩陆部(35)具备封闭横槽(41)，该封闭横槽(41)在一方的端部处在外侧第二陆部(34)内终止，在轮胎宽度方向延伸并贯通周向细槽(24)，在另一方的端部处在外侧胎肩陆部(35)的接地面内终止。

Description

充气轮胎
技术领域
本发明涉及充气轮胎，进一步详细而言，涉及能够兼顾干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能的充气轮胎。
背景技术
在近年来的充气轮胎中，不仅是环道行驶，在市区及高速路的行驶时，也存在应该提高运动性能的要求。因而，存在应该兼顾轮胎的干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能的课题。作为与该课题相关的以往的充气轮胎，已知有专利文献1～3所记载的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利第4755709号公报
专利文献2：日本专利第5629283号公报
专利文献3：日本特开2016-74386号公报
发明内容
发明所要解决的课题
本发明的目的在于，提供能够兼顾轮胎的干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能的充气轮胎。
用于解决课题的手段
为了达成上述目的，本发明的充气轮胎具有对于车辆的装配方向的指定，并具备：内侧胎肩主槽及内侧中央主槽，配置于以轮胎赤道面为界的车宽方向内侧区域；外侧中央主槽，配置于车宽方向外侧区域；周向细槽，配置于所述外侧中央主槽的车宽方向外侧；内侧胎肩陆部及内侧第二陆部，由所述内侧胎肩主槽及所述内侧中央主槽区划出；及外侧第二陆部及外侧胎肩陆部，由所述外侧中央主槽及所述周向细槽区划出，其特征在于，所述内侧第二陆部具备：倒角部，形成于所述内侧第二陆部的轮胎接地端侧的边缘部并且在所述内侧第二陆部的踏面处朝向轮胎周向而扩宽倒角宽度；及横槽，在一方的端部处在所述内侧第二陆部内终止并且在另一方的端部处在所述倒角部的长度方向的中央部开口，并且，所述外侧第二陆部及所述外侧胎肩陆部具备横槽，该横槽在一方的端部处在所述外侧第二陆部内终止，在轮胎宽度方向上延伸并贯通所述周向细槽，在另一方的端部处在所述外侧胎肩陆部的接地面内终止。
发明效果
根据本发明的充气轮胎，(1)由于内侧第二陆部具备形成于轮胎接地端侧的边缘部的倒角部及横槽，所以内侧第二陆部的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。另外，(2)由于内侧第二陆部的横槽不贯通陆部，所以内侧第二陆部的刚性被确保，轮胎的干地操纵稳定性能被确保。另外，(3)由于内侧第二陆部的横槽在倒角部的长度方向的中央部开口，所以内侧第二陆部的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。而且，(4)通过车宽方向外侧区域的封闭横槽贯通周向细槽，周向细槽附近的排水性提高，轮胎的湿地性能提高。同时，由于封闭横槽不向周向主槽及轮胎接地端开口，所以由周向细槽区划出的左右的陆部的刚性被确保。由此，存在轮胎的湿地性能及干地性能高效地兼顾的优点。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。
图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。
图3是示出图2所记载的充气轮胎的车宽方向内侧区域的放大图。
图4是示出图3所记载的内侧第二陆部的放大平面图。
图5是示出图3所记载的内侧第二陆部的剖视图。
图6是示出图4所记载的第二陆部的横槽的变形例的说明图。
图7是示出图2所记载的充气轮胎的车宽方向外侧区域的主要部分的放大图。
图8是示出图7所记载的充气轮胎的封闭横槽的说明图。
图9是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。
图10是示出图9所记载的以往例的试验轮胎的说明图。
具体实施方式
以下，参照附图对本发明进行详细说明。此外，本发明不由该实施方式限定。另外，在该实施方式的构成要素中，包括维持发明的同一性且能够置换且置换显而易见的构成要素。另外，该实施方式所记载的多个变形例能够在本领域技术人员显而易见的范围内任意组合。
[充气轮胎]
图1是示出本发明的实施方式的充气轮胎的轮胎子午线方向的剖视图。该图示出了轮胎径向的单侧区域的剖视图。另外，该图作为充气轮胎的一例而示出了乘用车用子午线轮胎。
在该图中，轮胎子午线方向的截面是指以包括轮胎旋转轴(图示省略)的平面将轮胎切断时的截面。另外，标号CL表示轮胎赤道面，是指通过轮胎旋转轴方向的轮胎的中心点且与轮胎旋转轴垂直的平面。另外，轮胎宽度方向是指与轮胎旋转轴平行的方向，轮胎径向是指与轮胎旋转轴垂直的方向。
另外，车宽方向内侧及车宽方向外侧作为将轮胎装配于车辆时的相对于车宽方向的朝向而定义。另外，以轮胎赤道面为界的左右的区域分别被定义为车宽方向外侧区域及车宽方向内侧区域。另外，充气轮胎具备表示相对于车辆的轮胎装配方向的装配方向显示部(图示省略)。装配方向显示部例如由标注于轮胎的侧壁部的标记、凹凸构成。例如，ECER30(欧州经济委员会规则第30条)规定必须在车辆装配状态下成为车宽方向外侧的侧壁部设置车辆装配方向的显示部。
充气轮胎10具有以轮胎旋转轴为中心的环状构造，具备一对胎圈芯11、11、一对胎圈填胶12、12、胎体层13、带束层14、胎面橡胶15、一对胎侧橡胶16、16及一对轮辋缓冲橡胶17、17(参照图1)。
一对胎圈芯11、11通过将由钢构成的1条或多条胎圈钢丝呈环状地多重卷绕而成，埋设于胎圈部而构成左右的胎圈部的芯。一对胎圈填胶12、12分别配置于一对胎圈芯11、11的轮胎径向外周而加强胎圈部。
胎体层13具有由1张胎体帘布构成的单层构造或将多张胎体帘布层叠而成的多层构造，在左右的胎圈芯11、11之间呈环形状架设而构成轮胎的骨架。另外，胎体层13的两端部以将胎圈芯11及胎圈填胶12包入的方式向轮胎宽度方向外侧卷回并卡定。另外，胎体层13的胎体帘布通过将由钢或有机纤维材料(例如，芳纶、尼龙、聚酯、人造纤维等)构成的多个胎体帘线利用覆层橡胶包覆并进行轧制加工而构成，具有绝对值为80[deg]以上且90[deg]以下的胎体角度(被定义为胎体帘线的长度方向相对于轮胎周向的倾斜角)。
带束层14通过将一对交叉带束141、142和带束覆盖件143层叠而成，挂绕配置于胎体层13的外周。一对交叉带束141、142通过将由钢或有机纤维材料构成的多个带束帘线利用覆层橡胶包覆并进行轧制加工而构成，具有绝对值为20[deg]以上且55[deg]以下的带束角度。另外，一对交叉带束141、142具有相互不同的符号的带束角度(被定义为带束帘线的长度方向相对于轮胎周向的倾斜角)，以使带束帘线的长度方向相互交叉的方式层叠(所谓的交叉帘布构造)。带束覆盖件143通过将由钢或有机纤维材料构成的带束覆盖件帘线利用覆层橡胶包覆而构成，具有绝对值为0[deg]以上且10[deg]以下的带束角度。另外，带束覆盖件143例如是将1条或多条带束覆盖件帘线利用覆层橡胶包覆而成的带材，能够通过使该带材相对于交叉带束141、142的外周面在轮胎周向上多次且呈螺旋状地卷绕而构成。
胎面橡胶15配置于胎体层13及带束层14的轮胎径向外周而构成轮胎的胎面部。一对胎侧橡胶16、16分别配置于胎体层13的轮胎宽度方向外侧而构成左右的侧壁部。一对轮辋缓冲橡胶17、17分别配置于左右的胎圈芯11、11及胎体层13的卷回部的轮胎径向内侧，构成胎圈部的轮辋嵌合面。
[胎面花纹]
图2是示出图1所记载的充气轮胎的胎面表面的平面图。该图示出了全季用轮胎的胎面花纹。在该图中，轮胎周向是指绕着轮胎旋转轴的方向。另外，标号T是轮胎接地端，尺寸标号TW是轮胎接地宽度。
如图2所示，充气轮胎10在胎面表面具备在轮胎周向上延伸的多个周向主槽21～23及周向细槽24和由这些周向槽21～24区划出的多个陆部31～35。
主槽是具有由JATMA规定的磨损指示器的显示义务的槽，一般具有3.0[mm]以上的槽宽及6.0[mm]以上的槽深。另外，后述的横槽是在轮胎宽度方向上延伸的横槽，在轮胎接地时开口而作为槽发挥功能。另外，后述的刀槽花纹是形成于胎面踏面的切缝，在轮胎接地时封闭这一点上与横槽区分开。
此外，关于周向细槽24，将在后文叙述。
槽宽在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下作为槽开口部中的左右的槽壁的距离的最大值而测定。在陆部在边缘部具有切口部、倒角部的结构中，在以槽长度方向为法线方向的剖视下，以胎面踏面与槽壁的延长线的交点为测定点来测定槽宽。另外，在槽在轮胎周向上呈锯齿状或波状延伸的结构中，以槽壁的振幅的中心线为测定点来测定槽宽。
槽深在将轮胎装配于规定轮辋并填充了规定内压的无负荷状态下作为从胎面踏面到槽底为止的距离的最大值而测定。另外，在槽在槽底具有局部性的凹凸部、刀槽花纹的结构中，将它们排除来测定槽深。
规定轮辋是指由JATMA规定的“标准轮辋”、由TRA规定的“Design Rim”或由ETRTO规定的“Measuring Rim”。另外，规定内压是指由JATMA规定的“最高空气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值或由ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES”。另外，规定载荷是指由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值或由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY”。其中，在JATMA中，在乘用车用轮胎的情况下，规定内压是空气压180[kPa]，规定载荷是最大负荷能力的88[％]。
例如，在图2的结构中，充气轮胎10具有以轮胎赤道面CL为中心的左右非对称的胎面花纹。另外，以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域具有2条周向主槽21、22，车宽方向外侧区域具有1条周向主槽23和1条周向细槽24。另外，这些周向槽21、22；23、24以轮胎赤道面CL为中心而左右对称地配置。另外，由这些周向槽21～24区划出5列陆部31～35。另外，1个陆部33配置于轮胎赤道面CL上。
另外，将车宽方向内侧区域的内侧胎肩主槽21定义为内侧胎肩主槽，将与内侧胎肩主槽21相邻的周向主槽22定义为内侧中央主槽。另外，将处于车宽方向外侧区域的周向主槽23定义为外侧中央主槽。
另外，将由内侧胎肩主槽21及周向细槽24区划出的轮胎宽度方向外侧的陆部31、35定义为胎肩陆部。胎肩陆部31、35是轮胎宽度方向的最外侧的陆部，位于轮胎接地端T上。另外，将由内侧胎肩主槽21或周向细槽24区划出的轮胎赤道面CL侧的陆部32、34定义为第二陆部。因此，第二陆部32、34夹着内侧胎肩主槽21或周向细槽24而与胎肩陆部31、35相邻。另外，将处于比第二陆部32、34靠轮胎赤道面CL侧处的陆部33定义为中央陆部。
此外，在图2的结构中，充气轮胎10具备3条周向主槽21～23和配置于车宽方向的最外侧的单个周向细槽24。但是，不限于此，充气轮胎10也可以具备4条以上的周向主槽和配置于车宽方向的最外侧的单个周向细槽24(图示省略)。在该情况下，多个中央陆部33形成于内侧及外侧的第二陆部32、24之间。
[车宽方向内侧区域]
图3是示出图2所记载的充气轮胎的车宽方向内侧区域的放大图。
在图2的结构中，以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域具备内侧胎肩主槽21及内侧中央主槽22和由这些周向主槽21、22区划出的内侧胎肩陆部31、内侧第二陆部32及中央陆部33。
另外，2条周向主槽21、22具有具备恒定的槽宽的笔直形状。另外，从轮胎赤道面CL到内侧胎肩主槽21的槽中心线为止的距离Dg1相对于轮胎接地宽度TW处于25[％]以上且40[％]以下的范围。另外，从轮胎赤道面CL到内侧中央主槽22的槽中心线为止的距离Dg2相对于轮胎接地宽度TW处于5[％]以上且20[％]以下的范围。
周向主槽的槽中心线被定义为通过周向主槽的槽宽的左右的测定点的中点且与轮胎周向平行的直线。
轮胎接地宽度TW作为将轮胎装配于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面上的轮胎轴向的最大直线距离而测定。
轮胎接地端T被定义为将轮胎装配于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面上的轮胎轴向的最大宽度位置。
另外，周向主槽21，22的槽宽处于5.0[mm]以上且25.0[mm]以下的范围，槽深处于5.0[mm]以上且12.0[mm]以下的范围(图中的尺寸标号省略)。
[内侧胎肩陆部]
如图3所示，内侧胎肩陆部31具备横槽311和细槽312。横槽311及细槽312在一方的端部处不贯通内侧胎肩陆部31而在内侧胎肩陆部31内终止，在轮胎宽度方向上延伸并与轮胎接地端T交叉。因而，内侧胎肩陆部31的内侧胎肩主槽21侧的边缘部具有不带槽及刀槽花纹的开口部的平坦构造，在轮胎周向上连续延伸。由此，轮胎的噪音性能被提高。该平坦构造的边缘部与带有槽或刀槽花纹的开口部的边缘部相比，有助于轮胎的干地操纵稳定性能及噪音性能。
另外，横槽311及细槽312与内侧胎肩陆部31的边缘部的距离D11相对于内侧胎肩陆部31的接地宽度Wr1优选具有0.10≤D11/Wr1≤0.40的关系，更优选具有0.15≤D11/Wr1≤0.30的关系。
陆部的接地宽度作为将轮胎装配于规定轮辋并施加规定内压并且在静止状态下相对于平板垂直放置并施加了与规定载荷对应的负荷时的轮胎与平板的接触面上的轮胎轴向的最大直线距离而测定。
另外，内侧胎肩陆部31的接地宽度Wr1相对于轮胎接地宽度TW(参照图2)优选具有0.05≤Wr1/TW≤0.30的关系。
另外，在图3的结构中，横槽311及细槽312具有在轮胎周向上弯曲的平缓的圆弧形状。但是，不限于此，横槽311及细槽312也可以具有直线形状，另外，与轮胎宽度方向大致平行地延伸(图示省略)。另外，多个横槽311及细槽312以预定间距在轮胎周向上交替排列。但是，不限于此，也可以是，多个细槽312配置于相邻的横槽311、311之间(图示省略)。
[内侧第二陆部]
图4及图5是示出图3所记载的内侧第二陆部的放大平面图(图4)及剖视图(图5)。
如图3所示，内侧第二陆部32具备倒角部321和具有不同的槽宽的横槽322及细槽323(第一及第二横槽)。
倒角部321形成于内侧第二陆部32的轮胎接地端T侧(即内侧胎肩主槽21侧)的边缘部，将内侧第二陆部32的踏面与内侧胎肩主槽21的槽壁面以平面或曲面连接。另外，倒角部321具有在内侧第二陆部32的踏面处朝向轮胎周向而扩宽倒角宽度的形状。另外，多个倒角部321在轮胎周向上以预定间隔排列。通过这些倒角部321扩大内侧胎肩主槽21的槽容积，轮胎的湿地性能被提高。
另外，倒角部321的最大宽度Wc相对于内侧第二陆部32的接地宽度Wr2优选具有0.05≤Wc/Wr2≤0.30的关系，更优选具有0.15≤Wc/Wr2≤0.25的关系。
倒角部的宽度作为从陆部的边缘部到陆部的踏面上的倒角部的棱线为止的轮胎宽度方向的距离而测定。另外，陆部的边缘部被定义为周向主槽的槽壁的延长线与陆部的踏面的交点。倒角部的棱线被定义为倒角部的壁面与陆部的踏面的分界线。
另外，内侧第二陆部32的接地宽度Wr2相对于胎肩陆部34的接地宽度Wr1优选具有0.50≤Wr2/Wr1≤1.50的关系，更优选具有0.80≤Wr2/Wr1≤1.20的关系。由此，由周向主槽21、22区划出的左右的陆部31、32的接地宽度Wr1、Wr2被恰当化。
另外，在图4中，从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc优选相对于倒角部321的间距长Pc(参照图3)具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系，更优选具有0.80≤Lc/Pc≤1.00的关系。由此，倒角宽度Wc的扩宽区域被恰当地确保。此外，在轮胎周向上相邻的倒角部321、321以满足上述的比Lc/Pc的条件为前提，可以相互连接，也可以相互分离。
另外，在图5中，倒角部321的最大深度Hc相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.20≤Hc/Hg1≤0.70的关系，更优选具有0.30≤Hc/Hg1≤0.50的关系。
例如，在图4及图5的结构中，倒角部321具有以最小宽度位置3212为顶点的三角锥形状。另外，如图4所示，另外，倒角部321具有在内侧第二陆部32的踏面处将长边部(由标号3213及3214构成的部分)与短边部(图中的标号省略)连接而成的三角形形状，在其长边部处，倒角部321的倒角宽度朝向轮胎周向的一方向而逐渐增加。另外，如图5所示，倒角部321是C倒角，将内侧第二陆部32的踏面与内侧胎肩主槽21的槽壁面以平面连接。但是，不限于此，倒角部321也可以是R倒角，将内侧第二陆部32的踏面与内侧胎肩主槽21的槽壁面以曲面连接。另外，相邻的倒角部321、321不空出间隙而连着排列。由此，倒角部321的棱线具有沿着内侧第二陆部32的边缘部而在轮胎周向上延伸的锯齿形状。
横槽322是与倒角部321对应地配置的第一横槽，如图3所示，在一方的端部处在内侧第二陆部32内终止，在另一方的端部处在倒角部321的长度方向的中央部开口而与内侧胎肩主槽21连通。
在该结构中，通过横槽322与内侧胎肩主槽21连通，内侧第二陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。另外，由于横槽322不贯通内侧第二陆部32，所以内侧第二陆部32的刚性被确保，轮胎的干地操纵稳定性能被确保。另外，由于横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口，所以内侧第二陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。
另外，在图4中，横槽322的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于内侧第二陆部32的接地宽度Wr2优选具有0.20≤D22/Wr2≤0.80的关系，更优选具有0.40≤D22/Wr2≤0.60的关系。因此，横槽322优选在内侧第二陆部32的大致中央部处终止。
横槽的延伸长度作为从陆部的周向主槽侧的边缘部到横槽的终止部为止的轮胎宽度方向的距离而测定。
另外，横槽322的最大槽宽W22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc优选具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系，更优选具有0.04≤W22/Lc≤0.07的关系。另外，横槽322的最大槽宽W22优选处于2.5[mm]≤W22≤6.5[mm]的范围。
横槽的最大槽宽作为陆部的踏面上的横槽的最大宽度而测定。在横槽是如后所述的倒角刀槽花纹的情况下，最大槽宽作为包括倒角部的最大宽度而测定。
另外，横槽322相对于轮胎周向的倾斜角θ22优选处于30[deg]≤θ22≤85[deg]的范围，更优选处于50[deg]≤θ22≤70[deg]的范围。
横槽的倾斜角作为将横槽的两端部连接的假想线与轮胎周向所成的角而测定。
另外，从倒角部321的最大宽度位置3211到横槽322相对于倒角部321的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc优选具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系，更优选具有0.40≤L22/Lc≤0.60的关系。因此，横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口。
另外，在图5中，横槽322的最大槽深H22相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.40≤H22/Hg1≤0.85的关系，更优选具有0.50≤H22/Hg1≤0.75的关系。另外，如图5所示，横槽322的最大槽深H22被设定为比倒角部321的最大深度Hc大。
例如，在图4及图5的结构中，横槽322具有较短的直线形状或平缓的圆弧形状，在倒角部321的长边部3213的中央部开口。另外，横槽322的配置数与倒角部321的配置数相同，单个横槽322向1个倒角部321开口。由此，倒角部321的长边部3213由横槽322在轮胎周向上截断。另外，横槽322相对于倒角部321的长边部3213的棱线的倾斜角
Figure BDA0002605571250000111
处于
Figure BDA0002605571250000112
Figure BDA0002605571250000113
的范围。
细槽323是与倒角部321对应地配置的第二横槽，在一方的端部处在内侧第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口，在另一方的端部处在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止(参照图4)。但是，不限于此，细槽323也可以与倒角部321的最大宽度位置3211连接(图示省略)。另外，只要细槽323的终止部处于与倒角部321的最大宽度位置3211相距2.5[mm]的距离的范围内，就能够说细槽323在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止或者与倒角部321的最大宽度位置3211连接。
在上述的结构中，由于在倒角部321的中央部开口的横槽是宽幅的横槽322，且在倒角部321的最大宽度位置3211处终止或开口的横槽是窄幅的细槽323，所以存在以下优点。即，(a)与配置于内侧第二陆部32的所有槽都是宽幅的横槽的结构(图示省略)相比，内侧第二陆部32的刚性被确保，轮胎的干地性能被确保。另外，(b)与配置于内侧第二陆部32的所有槽都是窄幅的细槽或刀槽花纹的结构(图示省略)相比，内侧第二陆部32的排水性提高，轮胎的湿地操纵稳定性能提高。另外，(c)与宽幅的横槽向倒角部的最大宽度位置开口并且窄幅的细槽或刀槽花纹在倒角部的中央部处终止或开口的结构(图示省略)相比，能够确保从横槽322向倒角部321的排水作用并确保倒角部321的最大宽度位置3211处的内侧第二陆部32的刚性，因此轮胎的干地操纵稳定性能和湿地操纵稳定性能兼顾。
另外，在图4中，细槽323的最大槽宽W23相对于横槽322的最大槽宽W22优选具有0<W23/W22≤0.80的关系，更优选具有0<W23/W22≤0.50的关系。因此，细槽323的槽宽相对于横槽322的槽宽被设定得充分窄。
另外，细槽323的最大槽宽W23优选处于0.4[mm]≤W23≤1.5[mm]的范围，更优选处于0.5[mm]≤W23≤1.0[mm]的范围。而且，细槽323优选是在轮胎接地时封闭的刀槽花纹。
另外，细槽323相对于轮胎周向的倾斜角θ23优选处于30[deg]≤θ23≤85[deg]的范围，更优选处于50[deg]≤θ23≤70[deg]的范围。
另外，细槽323的最大槽深H23相对于周向主槽21的最大深度Hg1优选具有0.20≤H23/Hg1≤0.70的关系，更优选具有0.40≤H23/Hg1≤0.60的关系。另外，细槽323的最大槽深H23被设定为比横槽322的最大槽深H22小。
例如，在图4及图5的结构中，细槽323具有较短的直线形状或平缓的圆弧形状。另外，细槽323的配置数与倒角部321的配置数相同，单个细槽323与1个倒角部321相对配置。另外，细槽323相对于倒角部321的长边部3213的棱线的倾斜角
Figure BDA0002605571250000121
处于
Figure BDA0002605571250000122
的范围。
另外，如图4所示，在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止。另外，细槽323的终止部与倒角部321的最大宽度位置3211的距离Gs处于Gs≤1.5[mm]的范围。该结构在“在轮胎加硫成形时，能够在轮胎成形模具(图示省略)中的细槽323的成形刀片与倒角部321的成形刀片之间形成微小的间隙，因此能够减少由空气积存引起的加硫故障”这一点上是优选的。距离Gs的下限没有特别的限定，但若为0.3[mm]以上，则空气的流通路径被确保，上述的加硫故障的减少作用被确保。
另外，如图4所示，在内侧第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部，仅窄幅的细槽323开口，宽幅的其他横槽未开口。由此，内侧第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部的刚性被确保，轮胎的干地性能提高。
[变形例]
图6是示出图4所记载的第二陆部的横槽的变形例的说明图。该图示出了横槽322的槽深方向的剖视图。
在图4的结构中，横槽322具有U字截面形状(图示省略)，从磨损初期到中期具有大致恒定的槽宽。但是，不限于此，横槽322也可以是如图6所示的倒角刀槽花纹。即，横槽322也可以由在轮胎接地时封闭的窄幅的刀槽花纹部3221和形成于刀槽花纹部3221的开口部且扩宽槽宽W22的倒角部3222构成。
[中央陆部]
在图3中，中央陆部33具有多个横槽331。
横槽331在一方的端部处在中央陆部33内终止，在另一方的端部处在中央陆部33的车宽方向内侧的边缘部开口。
另外，横槽331的轮胎宽度方向的延伸长度D31相对于中央陆部33的接地宽度Wr3优选具有0.10≤D31/Wr3≤0.60的关系，更优选具有0.20≤D31/Wr3≤0.40的关系。因此，横槽331优选在中央陆部33的大致中央部处终止。
另外，中央陆部33的横槽331的最大槽宽W31(图中的尺寸标号省略)相对于内侧第二陆部32的横槽322的最大槽宽W22优选具有0.90≤W31/W22≤1.50的关系，更优选具有0.95≤W31/W22≤1.05的关系。另外，横槽331的最大槽宽W31优选处于2.5[mm]≤W31≤6.5[mm]的范围。
[车宽方向外侧区域]
在图2的结构中，以轮胎赤道面CL为界的车宽方向外侧区域具有单个周向主槽23和配置于比该周向主槽23靠轮胎宽度方向外侧处的单个周向细槽24。另外，由这些周向槽23、24区划出外侧胎肩陆部35及外侧第二陆部34。
另外，在图2的结构中，外侧中央主槽23及周向细槽24具有具备恒定的槽宽的笔直形状。另外，从轮胎赤道面CL到外侧中央主槽23的槽中心线为止的距离Dg3相对于轮胎接地宽度TW处于5[％]以上且20[％]以下的范围。另外，从轮胎赤道面CL到周向细槽24的槽中心线为止的距离Dg4相对于轮胎接地宽度TW处于25[％]以上且40[％]以下的范围。
另外，周向细槽24的槽宽Ws(参照后述的图8)处于3.0[mm]以上且7.0[mm]以下的范围，槽深处于3.0[mm]以上且7.0[mm]以下的范围(图中的尺寸标号省略)。
[车宽方向外侧区域的封闭横槽]
图7是示出图2所记载的充气轮胎的车宽方向外侧区域的主要部分的放大图。图8是示出图7所记载的充气轮胎的封闭横槽的说明图。在这些图中，图7示出了车宽方向外侧区域的外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35，图8示出了将周向细槽24及多个封闭横槽41提取出的放大图。
如图2所示，充气轮胎10在车宽方向外侧区域具备上述的周向细槽24和多个封闭横槽41(41A、41B)。
封闭横槽41在轮胎宽度方向上延伸且贯通周向细槽24，不向周向主槽23及轮胎接地端T开口，在外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35的内部终止。因而，封闭横槽41从周向细槽24向轮胎宽度方向呈枝状分支并在左右的陆部34、35的内部终止。在此，将封闭横槽41的轮胎宽度方向内侧的终止部简称作“内侧终止部”，将轮胎宽度方向外侧的终止部简称作“外侧终止部”。另外，多个封闭横槽41(41A、41B)在轮胎周向上以预定间隔排列。
另外，如图7所示，具有相互不同的延伸长度的多个种类的封闭横槽41(41A、41B)混合配置。
在上述的结构中，通过封闭横槽41贯通周向细槽24，周向细槽24附近的排水性提高，轮胎的湿地性能提高。同时，由于封闭横槽41不向周向主槽23及轮胎接地端T开口，所以由周向细槽24区划出的左右的陆部34、35的刚性被确保。由此，轮胎的湿地性能及干地性能高效地兼顾。
另外，由于具有相互不同的延伸长度的多个种类的封闭横槽41(41A、41B)在轮胎周向上以预定间隔排列，所以必然地至少一方的陆部(在图7中是外侧第二陆部34)中的封闭横槽41A、41B的终止部在轮胎宽度方向上相互偏置并在轮胎周向上排列。因而，与封闭横槽的左右的终止部对齐轮胎宽度方向的位置而排列的结构(图示省略)相比，较长的横槽部(在图7中是第二封闭横槽41B的外侧第二陆部34侧的部分)配置于1个陆部(在图7中是外侧第二陆部34)的踏面，同时，宽幅的接地区域形成于相邻的较长的横槽部之间。由此，轮胎的湿地性能及干地性能高效地提高。
另外，多个种类的封闭横槽41中的最短的封闭横槽41A的延伸长度L1_min和最长的封闭横槽41B的延伸长度L1_max优选具有1.10≤L1_max/L1_min≤3.00的关系，更优选具有1.20≤L1_max/L1_min≤1.60的关系。封闭横槽41的延伸长度L1的范围没有特别的限定，但因后述的各陆部34、35中的封闭横槽41的终止部的距离Di、Do(参照图8)的范围而受到制约。
横槽的延伸长度L1被定义为将轮胎装配于规定轮辋并施加规定内压并且设为了无负荷状态时的从横槽的内侧终止部到外侧终止部为止的轮胎宽度方向的距离。另外，在具备具有相互不同的延伸长度的3种以上的封闭横槽的结构中，分别测定最短的第一封闭横槽的延伸长度L1_min和最长的第二封闭横槽的延伸长度L1_max。
例如，在图7的结构中，多个封闭横槽41(41A、41B)在轮胎周向上以预定间隔排列。另外，这些封闭横槽41A、41B仅与周向细槽24交叉，未与其他的槽或刀槽花纹连接。另外，外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35未由横槽或刀槽花纹在轮胎周向上截断，具有在轮胎周向上连续的踏面。另外，第一及第二封闭横槽41A、41B通过使其长度方向相对于轮胎周向而向同一方向且以同一倾斜角倾斜，从而相互平行地排列。但是，多个封闭横槽41A、41B的倾斜角θ也可以在后述的范围内不同。
另外，在图7中，外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35的接地宽度Wr4，Wr5优选具有1.00≤Wr5/Wr4≤2.00的关系，更优选具有1.10≤Wr5/Wr4≤1.50的关系。另外，外侧第二陆部34的接地宽度Wr4相对于轮胎接地宽度TW优选具有0≤Wr4/TW≤0.30的关系。由此，由周向主槽23及周向细槽24区划出的左右的陆部34、35的接地宽度Wr4、Wr5被恰当化。
另外，多个封闭横槽41(41A、41B)以使至少一方的终止部在轮胎宽度方向上相互偏置的方式排列。此时，封闭横槽41的终止部可以在外侧第二陆部34侧偏置(参照图7)，也可以在外侧胎肩陆部35侧或外侧第二陆部34侧及外侧胎肩陆部35侧双方偏置(图示省略)。另外，具有相互不同的长度的多个种类的封闭横槽41A、41B在轮胎周向上以预定的顺序排列。此时，可以是2种封闭横槽41A、41B在轮胎周向上交替排列(参照图7)，也可以是3种以上的封闭横槽41排列(图示省略)。
另外，在图8中，从周向细槽24到封闭横槽41(41A、41B)的内侧终止部为止的距离Di(包括图8中的最小值Di_min及最大值Di_max)和外侧第二陆部34的接地宽度Wr4(参照图7)优选具有0.10≤Di/Wr4≤0.80的关系，更优选具有0.20≤Di/Wr4≤0.70的关系。由此，外侧第二陆部34中的封闭横槽41的轮胎宽度方向上的延伸长度Di被恰当化。
另外，在图8中，从周向细槽24到封闭横槽41(41A、41B)的外侧终止部为止的距离Do(包括图8中的最小值Do_min及最大值Do_max)和外侧胎肩陆部35的接地宽度Wr5(参照图7)优选具有0.10≤Do/Wr5≤0.60的关系，更优选具有0.20≤Do/Wr5≤0.40的关系。由此，外侧胎肩陆部35中的封闭横槽41的轮胎宽度方向上的延伸长度被恰当化。
直到横槽的终止部为止的距离Di、Do作为将轮胎装配于规定轮辋并施加规定内压并且设为了无负荷状态时的从陆部的接地宽度Wr4、Wr5的测定点到横槽的终止部为止的轮胎宽度方向的距离而测定。另外，在存在具有相互不同的数值的3种以上的距离Di、Do的结构中，需要距离Di；Do的最大值Di_max；Do_max及最小值Di_min；Do_min分别满足上述条件。
另外，在图8中，多个封闭横槽41(41A、41B)的内侧终止部的距离Di的最小值Di_min和最大值Di_max优选具有1.10≤Di_max/Di_min≤3.00的关系，更优选具有1.50≤Di_max/Di_min≤2.50的关系。另外，封闭横槽41的内侧终止部的轮胎宽度方向的偏置量ΔDi相对于外侧第二陆部34的接地宽度Wr4(参照图7)优选具有0.10≤ΔDi/Wr4≤0.60的关系，更优选具有0.20≤ΔDi/Wr4≤0.40的关系。因此，在外侧第二陆部34中，封闭横槽41A、41B的终止部在轮胎宽度方向上偏置而排列。由此，外侧第二陆部34中的封闭横槽41A、41B的内侧终止部的位置被恰当化，轮胎的湿地性能及干地性能兼顾。尤其是，外侧第二陆部34对于湿地性能的贡献大，因此，通过上述的结构，轮胎的湿地性能高效地提高。
另一方面，多个封闭横槽41(41A、41B)的外侧终止部的距离Do的最小值Do_min和最大值Do_max优选具有0.90≤Do_max/Do_min≤1.10的关系，更优选具有0.95≤Do_max/Do_min≤1.05的关系。另外，封闭横槽41的外侧终止部的轮胎宽度方向的偏置量ΔDo相对于外侧胎肩陆部35的接地宽度Wr5(参照图7)优选具有0≤ΔDo/Wr5≤0.10的关系，更优选具有0≤ΔDo/Wr5≤0.05的关系。因此，在外侧胎肩陆部35中，封闭横槽41A、41B的终止部在轮胎宽度方向上对齐位置而排列。由此，能够恰当地确保外侧胎肩陆部35的刚性，因此轮胎的干地制动性能提高。
横槽的终止部的偏置量ΔDi；ΔDo作为从周向细槽到终止部为止的距离Di；Do的最大值Di_max；Do_max与最小值Di_min；Do_min之差而算出。
另外，如图8所示，多个封闭横槽41(41A、41B)以使其长度方向相对于轮胎周向而向同一方向倾斜的方式配置。另外，封闭横槽41相对于轮胎周向的倾斜角θ41优选处于50[deg]≤θ41≤80[deg]的范围，更优选处于60[deg]≤θ41≤75[deg]的范围。由此，封闭横槽41的排水性提高，另外，由封闭横槽41引起的轮胎的花纹噪声被减少。
另外，最小倾斜的封闭横槽41的倾斜角θ41_min和最大倾斜的封闭横槽41的倾斜角θ41_max优选具有0[deg]≤θ41_max-θ41_min≤15[deg]的关系，更优选具有0[deg]≤θ41_max-θ41_min≤10[deg]的关系。即，封闭横槽41的倾斜角θ41优选大致恒定。由此，能够恰当地确保陆部的刚性，因此偏磨损被抑制。
另外，封闭横槽41的槽宽W41和周向细槽24的槽宽Ws优选具有0.30≤W41/Ws≤1.50的关系，更优选具有0.60≤W41/Ws≤1.30的关系。由此，封闭横槽41的排水作用被恰当地确保。
另外，最窄幅的封闭横槽41的槽宽W41_min和最宽幅的封闭横槽41的槽宽W41_max(图示省略)优选具有1.00≤W41_max/W41_min≤2.00的关系，更优选具有1.00≤W41_max/W41_min≤1.50的关系。即，封闭横槽41的槽宽W41_min优选均一。由此，能够恰当地确保陆部的刚性，因此偏磨损被抑制。
例如，在图8的结构中，封闭横槽41作为整体而具有具备恒定的槽宽的笔直形状，在其终止部处具有缩窄了槽宽的锥形状。另外，通过封闭横槽41的左右的终止部向轮胎周向的同一方向缩窄槽宽，封闭横槽41的整体具有在轮胎周向上具有上底及下底的梯形形状。另外，多个封闭横槽41A、41B在轮胎周向上对齐朝向而排列。但是，不限于此，封闭横槽41的终止部也可以具有矩形形状或圆弧形状(图示省略)。另外，封闭横槽41的整体也可以具有矩形形状或平行四边形形状(图示省略)。
另外，在图7的结构中，中央陆部33及外侧第二陆部34的周向主槽23侧的边缘部通过具有不带刀槽花纹及槽的开口部的平坦构造而在轮胎周向上连续延伸。由此，轮胎的噪音性能提高。
[车宽方向外侧区域的胎肩横槽]
在图2的结构中，处于车宽方向外侧区域的外侧胎肩陆部35在车宽方向外侧区域具备多个胎肩横槽42。
胎肩横槽42在外侧胎肩陆部35内具有一方的终止部并且在轮胎宽度方向上延伸而向轮胎接地端T开口。另外，胎肩横槽42相对于周向细槽24及封闭横槽41不连通且在轮胎宽度方向上不重叠。另外，多个胎肩横槽42在轮胎周向上以预定间隔排列。
另外，如图7所示，胎肩横槽42处于较长的封闭横槽41B的槽中心线的延长线上。在图7的结构中，较长的封闭横槽41B的槽中心线具有笔直形状，胎肩横槽42的槽中心线具有平缓的圆弧形状。另外，轮胎接地面内的胎肩横槽42的开口部处于封闭横槽41B的槽中心线的延长线上。由此，从外侧第二陆部34向外侧胎肩陆部35的排水性提高。此外，不限于上述，也可以是较短的封闭横槽41A处于胎肩横槽42的槽中心线的延长线上(图示省略)。
另外，如图7所示，胎肩横槽42的终止部和与胎肩横槽42相对的封闭横槽41B的外侧终止部在轮胎宽度方向上相互分离。另外，胎肩横槽42和封闭横槽41B未通过其他的槽或刀槽花纹而连接。另外，从胎肩横槽42的终止部到封闭横槽41B的外侧终止部为止的轮胎宽度方向的距离D2和外侧胎肩陆部35的接地宽度Wr5优选具有0.10≤D2/Wr5≤0.70的关系，更优选具有0.30≤D2/Wr5≤0.60的关系。由此，轮胎的湿地性能及干地性能兼顾。即，通过上述下限，外侧胎肩陆部35的刚性及接地区域被确保，轮胎的干地性能被确保。另外，通过上述上限，封闭横槽41及胎肩横槽42的轮胎宽度方向上的延伸长度被确保，轮胎的湿地性能被确保。
而且，在图7的结构中，外侧胎肩陆部35在所有胎肩横槽42的终止部与所有封闭横槽41(41A、41B)的外侧终止部之间的区域具有不被槽或刀槽花纹截断而在轮胎周向上连续的平坦的踏面。即，胎肩横槽42和封闭横槽41在轮胎宽度方向上相互不重叠。由此，轮胎的干地性能进一步提高。
另外，在图7中，轮胎周向上的相邻的封闭横槽41、41(41A、41B)的配置间隔P1相对于胎肩横槽42的配置间隔P2优选具有0.30≤P1/P2≤0.70的关系，更选优具有0.40≤P1/P2≤0.60的关系。由此，封闭横槽41及胎肩横槽42的配置间隔P1、P2被恰当化。在图7的结构中，以较短及较长为一组的一对封闭横槽41A、41B和1条胎肩横槽42相互统一间距长而在轮胎周向上排列。
横槽的配置间隔P1、P2以横槽的槽中心线与周向细槽的槽中心线或轮胎接地端的交点为测定点而测定。
[效果]
如以上说明那样，该充气轮胎10具有对于车辆的装配方向的指定，另外，具备：内侧胎肩主槽21及内侧中央主槽22，配置于以轮胎赤道面CL为界的车宽方向内侧区域；外侧中央主槽23，配置于车宽方向外侧区域；周向细槽24，配置于该外侧中央主槽23的车宽方向外侧；内侧胎肩陆部31及内侧第二陆部32，由内侧胎肩主槽21及内侧中央主槽22区划出；及外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35，由外侧中央主槽23及周向细槽24区划出(参照图2)。另外，内侧第二陆部32具备：倒角部321，形成于内侧第二陆部32的轮胎接地端T侧的边缘部并且在内侧第二陆部32的踏面处朝向轮胎周向而扩宽倒角宽度；及横槽322，在一方的端部处在内侧第二陆部32内终止并且在另一方的端部处在倒角部321的长度方向的中央部开口。另外，外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35具备封闭横槽41，该封闭横槽41在一方的端部处在外侧第二陆部34内终止，在轮胎宽度方向上延伸并贯通周向细槽24，在另一方的端部处在外侧胎肩陆部35的接地面内终止。
在该结构中，(1)由于内侧第二陆部32具备形成于轮胎接地端T侧的边缘部的倒角部321及横槽322，所以存在内侧第二陆部32的排水性提高而轮胎的湿地操纵稳定性能提高的优点。另外，(2)由于内侧第二陆部32的横槽322不贯通陆部32，所以存在内侧第二陆部32的刚性被确保而轮胎的干地操纵稳定性能被确保的优点。另外，(3)由于内侧第二陆部32的横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口，所以存在内侧第二陆部32的排水性提高而轮胎的湿地操纵稳定性能提高的优点。而且，(4)通过车宽方向外侧区域的封闭横槽41贯通周向细槽24，周向细槽24附近的排水性提高，轮胎的湿地性能提高。同时，由于封闭横槽41不向周向主槽23及轮胎接地端T开口，所以由周向细槽24区划出的左右的陆部34、35的刚性被确保。由此，存在轮胎的湿地性能及干地性能高效地兼顾的优点。
另外，在该充气轮胎10中，倒角部321的最大宽度Wc相对于内侧第二陆部32的接地宽度Wr2具有0.05≤Wc/Wr2≤0.30的关系(参照图4)。存在以下优点：通过上述下限，倒角部321对排水性的提高作用被确保，通过上述上限，陆部32的刚性被确保。
另外，在该充气轮胎10中，从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc(参照图4)相对于倒角部321的间距长Pc(参照图3)具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系。存在以下优点：通过上述下限，倒角部321对排水性的提高作用被确保，通过上述上限，倒角部321的平面形状被恰当化。
另外，在该充气轮胎10中，倒角部321具有在内侧第二陆部32的踏面处将长边部与短边部连接而成的三角形形状(参照图4)。由此，存在倒角部321的排水作用提高的优点。
另外，在该充气轮胎10中，内侧第二陆部32的横槽322的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于内侧第二陆部32的接地宽度Wr2具有0.20≤D22/Wr2≤0.80的关系(参照图4)。存在以下优点：通过上述下限，横槽322对排水性的提高作用被确保，通过上述上限，内侧第二陆部32的刚性被确保。
另外，在该充气轮胎10中，内侧第二陆部32的横槽322的最大槽宽W22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系(参照图4)。存在以下优点：通过上述下限，横槽322对排水性的提高作用被确保，通过上述上限，内侧第二陆部32的刚性被确保。
另外，在该充气轮胎10中，内侧第二陆部32的横槽322相对于轮胎周向的倾斜角θ22处于30[deg]≤θ22≤85[deg]的范围(参照图4)。由此，存在横槽322的倾斜角θ22被恰当化的优点。
另外，在该充气轮胎10中，从倒角部321的最大宽度位置3211到横槽322相对于倒角部321的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从倒角部321的最大宽度位置3211到最小宽度位置3212为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系(参照图4)。在该结构中，由于横槽322在倒角部321的长度方向的中央部开口，所以存在横槽322和倒角部321的组合的排水作用进一步提高的优点。
另外，在该充气轮胎10中，从周向细槽24到封闭横槽41的外侧第二陆部34侧的终止部为止的距离Di(包括图8中的距离Di的最小值Di_min及最大值Di_max)和外侧第二陆部34的接地宽度Wr4(参照图7)具有0.10≤Di/Wr4≤0.80的关系。由此，存在外侧第二陆部34中的封闭横槽41的轮胎宽度方向上的延伸长度Di被恰当化的优点。即，通过上述下限，外侧第二陆部34内的封闭横槽41的延伸长度Di被确保，封闭横槽41对湿地性能的提高作用被确保。另外，通过上述上限，由封闭横槽41的延伸长度Di过大引起的外侧第二陆部34的刚性下降被抑制。
另外，在该充气轮胎10中，从周向细槽24到封闭横槽41的外侧胎肩陆部35侧的终止部为止的距离Do(包括图8中的距离Do的最小值Do_min及最大值Do_max)和外侧胎肩陆部35的接地宽度Wr5(参照图7)具有0.10≤Do/Wr5≤0.60的关系。由此，存在外侧胎肩陆部35中的封闭横槽41的轮胎宽度方向上的延伸长度被恰当化的优点。即，通过上述下限，外侧胎肩陆部35内的封闭横槽41的延伸长度Do被确保，封闭横槽41对湿地性能的提高作用被确保。另外，通过上述上限，由封闭横槽41的延伸长度Do过大引起的外侧胎肩陆部35的刚性下降被抑制。
另外，在该充气轮胎10中，封闭横槽41相对于轮胎周向的倾斜角θ处于55[deg]≤θ≤75[deg]的范围(参照图8)。由此，存在封闭横槽41的排水性提高的优点，另外，存在由封闭横槽41引起的轮胎的花纹噪声被减少的优点。
另外，在该充气轮胎10中，封闭横槽41的槽宽W41和周向细槽24的槽宽Ws具有0.30≤W41/Ws≤1.50的关系。由此，存在封闭横槽41的排水作用被恰当地确保的优点。
另外，在该充气轮胎10中，外侧中央主槽23的左右的边缘部具有不带槽及刀槽花纹的开口部的平坦构造(参照图2)。在该结构中，由于外侧中央主槽23具有平坦构造的边缘部，所以与带有槽或刀槽花纹的开口部的边缘部相比，存在轮胎的干地操纵稳定性能及噪音性能提高的优点。
另外，在该充气轮胎10中，内侧第二陆部32具备细槽323，该细槽323在一方的端部处在内侧第二陆部32的轮胎赤道面CL侧的边缘部开口，并且在另一方的端部处在倒角部321的最大宽度位置3211的附近终止或者与最大宽度位置3211连接。在该结构中，由于在倒角部321的中央部开口的横槽是宽幅的横槽322，且在倒角部321的最大宽度位置3211处终止或开口的横槽是窄幅的细槽323，所以存在以下优点。即，(a)与配置于内侧第二陆部32的所有槽都是宽幅的横槽的结构(图示省略)相比，存在内侧第二陆部32的刚性被确保而轮胎的干地性能被确保的优点。另外，(b)与配置于内侧第二陆部32的所有槽都是窄幅的细槽或刀槽花纹的结构(图示省略)相比，存在内侧第二陆部32的排水性提高而轮胎的湿地操纵稳定性能提高的优点。另外，(c)与宽幅的横槽向倒角部的最大宽度位置开口并且窄幅的细槽或刀槽花纹在倒角部的中央部处终止或开口的结构(图示省略)相比，能够确保从横槽322向倒角部321的排水作用并确保倒角部321的最大宽度位置3211处的内侧第二陆部32的刚性，因此存在能够兼顾轮胎的干地操纵稳定性能和湿地操纵稳定性能的优点。
另外，在该充气轮胎10中，外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35具备具有相互不同的延伸长度的多个种类的封闭横槽41A、41B(参照图2)。最短的第一的封闭横槽41A的轮胎宽度方向的延伸长度L1_min和最长的第二封闭横槽41B的轮胎宽度方向的延伸长度L1_max具有1.10≤L1_max/L1_min≤3.00的关系。在该结构中，由于具有相互不同的延伸长度的多个种类的封闭横槽41A、41B在轮胎周向上以预定间隔排列，所以必然地至少一方的陆部(在图2中是外侧第二陆部34)中的封闭横槽41A、41B的终止部在轮胎宽度方向上相互偏置并在轮胎周向上排列。因而，与封闭横槽的左右的终止部对齐轮胎宽度方向的位置而排列的结构(图示省略)相比，较长的横槽部(在图2中是第二封闭横槽41B的外侧第二陆部34侧的部分)配置于1个陆部(在图2中是外侧第二陆部34)的踏面，同时，宽幅的接地区域形成于相邻的较长的横槽部之间。由此，存在轮胎的湿地性能及干地性能高效地提高的优点。
实施例
图9是示出本发明的实施方式的充气轮胎的性能试验的结果的图表。图10是示出图9所记载的以往例的试验轮胎的说明图。
在该性能试验中，关于多个种类的试验轮胎，进行了与(1)干地操纵稳定性能及(2)湿地操纵稳定性能相关的评价。另外，将轮胎尺寸245/40R18 97Y的试验轮胎组装于轮辋尺寸18×8.5J的轮辋，对该试验轮胎施加JATMA的规定内压及规定载荷。另外，试验轮胎装配于作为试验车辆的乘用车的全部车轮。
(1)在与干地操纵稳定性能相关的评价中，试验车辆在具有平坦的环绕路的干燥路面的测试场中以60[km/h]～100[km/h]行驶。并且，测试驾驶员关于车道变更时及转弯时的转向性以及直行时的稳定性进行感官评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价而进行，其数值越大则越优选。另外，若评价为98以上，则可以说维持了干地操纵稳定性能。
(2)在与湿地操纵稳定性能相关的评价中，试验车辆在雨天条件下在预定的测试场中行驶，计测单圈时间。并且，基于该测定结果进行指数评价。该评价通过以以往例为基准(100)的指数评价而进行，其数值越大则越优选。
实施例的试验轮胎具备图1及图2的结构，具备3条周向主槽21～23和周向细槽24。另外，内侧第二陆部32具备倒角部321和在倒角部321的中央部开口的横槽322。另外，外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35具备多个封闭横槽41。另外，在图2中，胎面宽度TW是200[mm]，从轮胎赤道面CL到内侧胎肩主槽21的距离Dg1是60.0[mm]，到内侧中央主槽22的距离Dg2是20.0[mm]，到外侧中央主槽23的距离Dg3是25.0[mm]，到周向细槽24的距离Dg4是60.0[mm]。另外，周向主槽21～23的槽宽是15.0[mm]，周向细槽24的槽宽Ws是5.0[mm]。另外，内外的胎肩陆部31、35的宽度Wr1、Wr5是36.0[mm]，内外的第二陆部32、34的宽度Wr2、Wr4是27.0[mm]。另外，倒角部321的间距长Pc是73[mm]，间距数是30。另外，封闭横槽41的配置间隔P1和胎肩横槽42的配置间隔P2具有P1/P2＝0.50的关系。
以往例的试验轮胎具备图10的结构，与实施例1的试验轮胎相比，内侧第二陆部32、外侧第二陆部34及外侧胎肩陆部35的结构不同。
如试验结果所示，可知，在实施例的试验轮胎中，轮胎的干地操纵稳定性能及湿地操纵稳定性能兼顾。
标号说明
10充气轮胎；11胎圈芯；12胎圈填胶；13胎体层；14带束层；141、142交叉带束；143带束覆盖件；15胎面橡胶；16胎侧橡胶；17轮辋缓冲橡胶；21内侧胎肩主槽；22内侧中央主槽；23外侧中央主槽；24周向细槽；31内侧胎肩陆部；311横槽；312细槽；32内侧第二陆部；321倒角部；3211最大宽度位置；3212最小宽度位置；3213长边部；322横槽；3221刀槽花纹部；3222倒角部；323细槽；33中央陆部；331横槽；34外侧第二陆部；35外侧胎肩陆部；41、41A、41B封闭横槽；42胎肩横槽。

Claims (15)

1.一种充气轮胎，具有对于车辆的装配方向的指定，并具备：内侧胎肩主槽及内侧中央主槽，配置于以轮胎赤道面为界的车宽方向内侧区域；外侧中央主槽，配置于车宽方向外侧区域；周向细槽，配置于所述外侧中央主槽的车宽方向外侧；内侧胎肩陆部及内侧第二陆部，由所述内侧胎肩主槽及所述内侧中央主槽区划出；及外侧第二陆部及外侧胎肩陆部，由所述外侧中央主槽及所述周向细槽区划出，
其特征在于，
所述内侧第二陆部具备：倒角部，形成于所述内侧第二陆部的轮胎接地端侧的边缘部并且在所述内侧第二陆部的踏面处朝向轮胎周向而扩宽倒角宽度；及横槽，在一方的端部处在所述内侧第二陆部内终止并且在另一方的端部处在所述倒角部的长度方向的中央部开口，并且，
所述外侧第二陆部及所述外侧胎肩陆部具备封闭横槽，该封闭横槽在一方的端部处在所述外侧第二陆部内终止，在轮胎宽度方向上延伸并贯通所述周向细槽，在另一方的端部处在所述外侧胎肩陆部的接地面内终止。
2.根据权利要求1所述的充气轮胎，
所述倒角部的最大宽度Wc相对于所述内侧第二陆部的接地宽度Wr2具有0.05≤Wc/Wr2≤0.30的关系。
3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc相对于所述倒角部的间距长Pc具有0.60≤Lc/Pc≤1.00的关系。
4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述倒角部具有在所述内侧第二陆部的踏面处将长边部与短边部连接而成的三角形形状。
5.根据权利要求1所述的充气轮胎，
所述内侧第二陆部的所述横槽的轮胎宽度方向的延伸长度D22相对于所述陆部的接地宽度Wr2具有0.20≤D22/Wr2≤0.80的关系。
6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述内侧第二陆部的所述横槽的最大槽宽W22相对于从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.03≤W22/Lc≤0.10的关系。
7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述内侧第二陆部的所述横槽相对于轮胎周向的倾斜角θ22处于30[deg]≤θ22≤85[deg]的范围。
8.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
从所述倒角部的最大宽度位置到所述横槽对于所述倒角部的开口位置为止的轮胎周向的距离L22相对于从所述倒角部的最大宽度位置到最小宽度位置为止的轮胎周向的最大长度Lc具有0.35≤L22/Lc≤0.65的关系。
9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
从所述周向细槽到所述封闭横槽的所述外侧第二陆部侧的终止部为止的距离Di和所述外侧第二陆部的接地宽度Wr4具有0.10≤Di/Wr4≤0.60的关系。
10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
从所述周向细槽到所述封闭横槽的所述外侧胎肩陆部侧的终止部为止的距离Do和所述胎肩陆部的接地宽度Wr5具有0.10≤Do/Wr5≤0.60的关系。
11.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述封闭横槽相对于轮胎周向的倾斜角θ处于50[deg]≤θ≤80[deg]的范围。
12.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述封闭横槽的槽宽W41和所述周向细槽的槽宽Ws具有0.30≤W41/Ws≤1.50的关系。
13.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述外侧中央主槽的左右的边缘部具有不带槽及刀槽花纹的开口部的平坦构造。
14.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述内侧第二陆部具备细槽，该细槽在一方的端部处在所述内侧第二陆部的轮胎赤道面侧的边缘部开口，并且在另一方的端部处在所述倒角部的最大宽度位置的附近终止或者与所述最大宽度位置连接。
15.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，
所述外侧第二陆部及所述外侧胎肩陆部具备具有相互不同的延伸长度的多个种类的所述封闭横槽，并且，
最短的第一所述封闭横槽的轮胎宽度方向的延伸长度L1_min和最长的第二所述封闭横槽的轮胎宽度方向的延伸长度L1_max具有1.10≤L1_max/L1_min≤3.00的关系。
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