CN102906460B - 液力的联接组件、特别是变矩器 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种液力的联接组件、特别是变矩器，其包括填充或能填充流体的壳体组件(12)、泵轮(20)、涡轮(28)、锁止离合器(54)、带有输入区域(52)和输出区域(82)的旋转减振组件(42)，其中，在所述输入区域(52)和所述输出区域(82)之间设置第一扭矩传递路径(46)且与所述第一扭矩传递路径(46)并联设置第二扭矩传递路径(48)以及用于使通过所述扭矩传递路径(46，48)引导的扭矩叠加的联接组件(50)，其中，所述旋转减振组件(42)至少在所述第一扭矩传递路径(46)中还包括移相组件(56)以产生通过所述第一扭矩传递路径(46)引导的旋转不均匀性相对于通过所述第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位移。

Description

液力的联接组件、特别是变矩器
技术领域
本发明涉及一种液力的联接组件、特别是液力的变矩器，例如其可应用在车辆的传动系中。
背景技术
在利用内燃机构建的传动系中主要受到在内燃机中周期性出现的点火以及在此释放的能量被转化成曲轴的旋转运动的限制，基本上不将恒定的扭矩引入传动系中。不仅由曲轴给出的扭矩、而且其转速经受波动或振动、总地来说经受旋转不均匀性由于这种类型的旋转不均匀性在行驶中能够被察觉，通常存在尽可能消除该旋转不均匀性的目标。
例如已知，在变矩器中通过应用力或能量储存器、即例如弹簧或运动的质量或其组合暂时地储存在这种类型的旋转不均匀性中出现的能量并且之后将其输送到传动系中，从而能够实现平稳的转速或扭矩曲线。所谓的涡轮扭转减振器和双质量振动器为用于此的示例。作为适应转速的减振器已知的质量摆锤(Massenpendel)将在行驶状态中出现的旋转不均匀性转化成振动质量的振荡偏转，其中，可以与离心力相反地进行该偏转并且通过预定偏转轨道或待偏转的质量实现与确定的激励转速或激励频率的一致。这种类型的减振器显然可与通过应用弹簧或类似者而振动的质量***组合。
由于在现代的车辆结构中越来越窄的空间情况，对于结构空间更小的用于减振的***可以利用相应地减小退耦质量(Entkopplungsgüte)，即减小出现的旋转不均匀性。
发明内容
本发明的目的为，提供液力的联接组件，其更佳地减小被引入传动系中的旋转不均匀性。
根据本发明，该目的通过一种液力的联接组件、特别是变矩器实现，该液力的联接组件包括填充或可填充流体的壳体组件、可与该壳体组件一起绕旋转轴线旋转的泵轮、布置在壳体组件中且可与从动机构一起绕旋转轴线旋转的涡轮、用于建立在壳体组件和从动机构之间的扭矩传递连接的锁止离合器、带有输入区域和输出区域的旋转减振组件，其中，在输入区域和输出区域之间设置第一扭矩传递路径且与该第一扭矩传递路径并联设置第二扭矩传递路径以及用于使通过扭矩传递路径引导的扭矩叠加的联接组件，其中，旋转减振组件至少在第一扭矩传递路径中还包括移相组件以产生通过第一扭矩传递路径引导的旋转不均匀性相对于通过第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位移。
在根据本发明的旋转减振组件中，通过应用该移相组件用于，首先通过将传递的扭矩分配并且之后再通过在此引入的相位移将传递的扭矩组合以实现在待传递的扭矩中的振动分量的抵消叠加。在理想情况中，至少在特别关键的频率范围中实现几乎完全消除旋转不均匀性。
为了能够以结构上简单的方式有效地实现该相位移提出，该移相组件包括带有初级侧和可克服弹簧组件的作用相对于该初级侧绕旋转轴线旋转的次级侧的振动***。
由此，本质上根据双质量振动器的功能原理构造该移相组件，其中通过一方面选择弹簧刚性且另一方面选择在初级侧和次级侧的质量比例或惯性来给两个克服弹簧组件作用相对于彼此振动的质量(即基本上初级侧和次级侧)提供期望的振动特性。特征为，这种类型的振动***具有共振频率。在共振频率之下的频率范围中，这种类型的振动***低于临界地振动，也就是说基本上同时出现***的激励和反应。在超过共振频率时出现相突变，从而***的激励和反应基本上以彼此相位移的方式出现，即，该***超临界地工作。本发明利用了这种在理想情况中在最大值为180°时的相突变，以通过使如此相位移的扭矩振动分量与未相位移的扭矩振动分量叠加实现旋转不均匀性的期望的减小。
为了能够实现进一步改进在通向从动机构的扭矩传递路径中的减振性能提出，该输出区域包括另外的振动***，该另外的振动***具有初级侧和可克服弹簧组件的作用相对于该初级侧旋转的次级侧。
在本发明的一个特别有利的改进方案中提出，涡轮联结到扭矩传递路径中的一个处。由此实现，通过利用涡轮的质量影响根据本发明利用的叠加效应并且同时实现进一步改进减振特性。
在此特别有利的是，涡轮联结到第一扭矩传递路径处，优选地与在第一扭矩传递路径中的振动***的次级侧相联结。
为了能够借助于锁止离合器建立或取消在壳体组件和从动机构之间的直接的扭矩传递连接，例如可规定，锁止离合器根据功能布置在扭矩传递路径中的一个中、优选地布置在第一扭矩传递路径中。通过中断扭矩传递路径中的一个，通过旋转减振组件中断扭矩叠加以及同时中断整个的扭矩流。
在备选的方案中可规定，该锁止离合器根据功能布置在输出区域中。即，在此可通过锁止离合器在位于联接组件和从动机构之间的区域中脱离来中断扭矩流。
在另一备选的变型方案中，锁止离合器可根据功能布置在输入区域中。这意味着，在壳体组件和在其中将待传递扭矩分配到两个扭矩传递路径上的区域之间的区域中的扭矩流经过该锁止离合器并受该锁止离合器作用。
在一个结构非常简单的可紧凑地实现的设计变型方案中提出，联接组件包括行星齿轮传动组件。为此例如可规定，该行星齿轮传动组件包括连结到第二扭矩传递路径处的行星齿轮架，该行星齿轮架带有多个可旋转地支撑在其上的行星齿轮。在此应指出的是，该行星齿轮可基本上构造成环形、即构造成带有完全环绕的齿部的齿轮，或者备选地也可构造成扇形齿轮
为了可以简单的方式利用该行星齿轮传动组件或其行星齿轮以将经由两个扭矩传递路径引导的扭矩或扭矩分量引导到一起，提出，该行星齿轮传动组件包括连结到第一扭矩传递路径处的与行星齿轮啮合接合的第一联结轮组件和连结到输出区域处的与行星齿轮啮合接合的第二联结轮组件。
在此例如可规定，与第一行星齿轮相连接的第一联结轮组件和与行星齿轮相连接的第二联结轮组件提供彼此相同的传动比。通过提供基本上相同的传动比可实现，待传递的全部扭矩的通过这两个扭矩传递路径引导的扭矩分量同样大。
为了对将要通过两个扭矩传递路径传递的扭矩或扭矩分量在扭矩或扭矩分量彼此不同的情况中进行影响，与行星齿轮相连接的第一联结轮组件和与行星齿轮相连接的第二联结轮组件提供彼此不同的传动比。
该第一联结轮组件和第二联结轮组件可分别构造成空心轮组件，即，在其径向外侧的区域中与行星轮共同作用。备选地可规定，该第一联结轮组件和第二联结轮组件分别包括太阳轮组件。
为了进一步影响减振性能，可规定，该振动***和/或另外的振动***包括至少两个彼此串联地布置的、分别带有初级侧和可相对于该初级侧旋转的次级侧的减振器。备选地或附加地可规定，该振动***和/或另外的振动***包括至少两个彼此并联地作用的、分别带有初级侧和可相对于该初级侧旋转的次级侧的减振器。
当该振动***和/或另外的振动***包括带有至少一个在周向上可从基础位置中偏转的且在此改变其相对于旋转轴线的间距的偏转质量(Auslenkungsmasse)的适应转速的减振组件时，进一步实现，在根据本发明构造的液力的联接组件中的减振性能与其特殊的激励频率或该激励频率的阶相适应。
在一个备选的设计变型方案中，这可通过以下方式实现，即，该振动***和/或另外的振动***包括带有至少一个可克服回位弹簧组件作用偏转的振动质量的固定频率减振组件。
此外有利地可通过以下方式影响减振性能，即，该振动***和/或另外的振动***关联有克服在其初级侧和次级侧之间的相对旋转的摩擦减振组件。
附图说明
下面参考附图详细解释本发明。其中：
图1示出了液力的联接组件的原理上的纵向剖视图；
图2示出了在图1中示出的联接组件的结构上的实施方案的部分纵向剖视图；
图3示出了一个备选的实施方式的相应于图1的图示；
图4示出了在图3中示出的联接组件的一种结构上的实施方案的部分纵向剖视图；
图5示出了在图3中示出的联接组件的一种结构上的实施方案的部分纵向剖视图；
图6示出了在图3中示出的联接组件的一种结构上的实施方案的部分纵向剖视图；
图7示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示；
图8示出了在图7中示出的联接组件的结构上的实施方案的部分纵向剖视图；
图9示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示；
图10示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示；
图11示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示；
图12示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示；以及
图13示出了一个备选的设计方案的另一相应于图1的图示。
具体实施方式
在图1中以液力的变矩器的形式实现液力的联接组件10。该联接组件10包括罩壳12，其联结到驱动设备、例如仅仅以符号示出的内燃机14或其曲轴16处并且由此可绕旋转轴线A旋转。在该罩壳12的内侧处设置有在周向上相继的泵轮叶片18，从而提供可与罩壳12一起绕旋转轴线A旋转的泵轮20。通过罩壳12提供的泵轮毂22以接合到变速器24中的方式定位并且可在罩壳12的旋转运行中驱动设置在变速器24中的流体泵或油泵。
在壳体12的内部空间26中布置有整体上利用附图标记28表示的涡轮。该涡轮包括涡轮壳30和多个支撑在其上且轴向地与泵轮罩壳18相对的涡轮叶片32。在泵轮20和涡轮28之间轴向地布置有带有其导轮叶片36的导轮34。该导轮34通过自由轮组件38以可在一个方向上绕旋转轴线A旋转的方式被承载在支撑空心轴40上。
在内部空间26中设置有整体上利用附图标记42表示的旋转减振组件。该旋转减振组件位于在壳体12和从动机构44(例如涡轮轮毂)之间的扭矩传递路径中。该旋转减振组件用于，通过将由壳体12承受且待传输到从动机构44处的扭矩分配到两个扭矩传递路径46、48中并且通过使经由这两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩分量在联接组件50中叠加来减小或在理想情况中完全消除旋转不均匀性，例如扭矩振动或波动。
在此，该旋转减振组件42包括输入区域52，其承受通过锁止离合器54引入壳体12中的扭矩。即，该锁止离合器54与旋转减振组件42的输入区域52相关联并且在该输入区域52和壳体组件12之间作用。应指出的是，锁止离合器54能够以已知的方式利用离合器活塞构成，该离合器活塞可直接压靠到壳体12处或者压靠到彼此可引入摩擦相互作用中的环盘形的摩擦元件上。
在输入区域52中，这两个扭矩传递路径46、48分支。其中第一扭矩传递路径46包括移相组件56，其引起通过该第一扭矩传递路径46引导的扭矩经历相对于通过第二扭矩传递路径48引导的扭矩的相位移。
移相组件56包括扭转减振器58，其具有初级侧60、次级侧62和克服在初级侧60和次级侧62之间的相对旋转的弹簧单元64。在此应指出的是，该扭转减振器可为传统的结构并且例如作为初级侧可包括轮毂凸缘并且作为次级侧可包括位于其两侧且固定地相互连接的两个盖片元件。该弹簧单元64可包括多个在周向上彼此相继的弹簧、优选螺旋压力弹簧，其以支撑在初级侧60和次级侧62处的方式在朝向中间相对旋转位置的方向上引起该初级侧60和次级侧62相对于彼此的回位力。即，在图1中示出的实施例中该扭转减振器58基本上实现在第一扭矩传递路径46中导致通过该第一扭矩传递路径传递的旋转不均匀性或扭矩振动的相位移的振动***66。受到在初级侧和次级侧62处存在的质量以及在此提供振动***66弹簧组件的扭转减振器58的弹簧单元64的限制，该振动***66具有固有频率或共振频率。在该固有频率下进行振动激励时，待传递的振动基本上无相位移地被传递。如果超过该共振频率，出现在理想情况中且最大地为180°的相突变，从而激励的且被传输的振动彼此反相地变化。
在联接组件50中将通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩或扭矩分量再次组合。为此，该联接组件50构造成行星齿轮传动组件68，并且包括联结到第一扭矩传递路径48处的行星齿轮架70。该行星齿轮架70载有在周向上分布的多个行星齿轮72。这些行星齿轮72具有两个彼此轴向地错位的齿部74、76，其在图1中示出的设计示例中具有相对于在行星齿轮架70处的行星齿轮72的旋转轴线彼此不同的直径。
第一太阳轮78与扭转减振器58或振动***66的次级侧62相连接并且与行星齿轮72的齿部74处于啮合接合。基本上也提供旋转减振组件46的输出区域82的第二太阳轮80与行星齿轮72的齿部76啮合接合。
行星齿轮传动组件68通过基本上可自由旋转地支撑在行星齿轮架70上的行星齿轮72与两个太阳轮78、80的共同作用引起通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩的组合。如果该扭矩包含振动分量并且如果该振动或波动分量的频率在振动***66的共振频率下，则这两个扭矩或扭矩分量在联接组件50中相位相同地被组合或叠加。由此，被传输到输出区域82中的扭矩也在其波动变化方面几乎相应于在输入区域52中由锁止离合器54接收的扭矩。
然而，如果振动分量的频率大于振动***66、即在此扭转减振器58的共振频率，则两个通过扭矩传递路径46、48引导的扭矩以其振动分量的在联接组件50中抵消地叠加。在理想的情况中、即在180°的相位移时，在此可实现振动分量的完全的消除，从而在输出区域82处接收的扭矩具有基本上光滑的、但是至少振动明显减小的变化。
为了可进一步影响旋转减振组件42的减振特性，例如次级侧62可关联有附加质量84，以由此提高次级侧的质量并且由此影响共振频率。此外，振动***66可关联有整体上以附图标记85表示的摩擦减振组件，其例如与弹簧单元64平行地在初级侧60和次级侧62之间作用并且可构造为电摩擦装置或者可构造为流体摩擦装置。提供与弹簧单元64平行地作用的这种摩擦减振组件85本质上也影响通过振动***66引入的相位移的大小。
涡轮28与扭转减振器58的次级侧62一起联结到太阳轮78处。在此，也对该扭转减振器58的次级侧的质量的提高做出贡献，这导致非常良好的减振性能。
由于该涡轮28对扭转减振器58的次级侧的质量的提高做出贡献，如有可能也可取消设置该附加质量84。
太阳轮78与涡轮28一起通过轴承86支承在变速器输入轴90上。备选地，也可设置相对于输出区域82，例如在太阳轮80处或从动机构44处的支承。
通过扭转减振器58的设计方案、即在初级侧60处的质量、在次级侧62处的质量、弹簧单元64的刚性以及必要时辅助该次级侧的质量的附加质量84，通常力求振动***66的尽可能低的固有频率，以由此在相对低的振动激励的频率、即在相对低的转速时已经实现到超临界的、即通过相位移工作的运动状态中的过渡。
通过两个齿部74、76具有彼此不同的直径、因此两个太阳轮78、80也具有彼此不同的空心轮，实现了对扭矩在两个扭矩传递路径46、48上的分配的影响。太阳轮78、80的直径越接近、即由此齿部74、76的直径越接近，通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩的分量越平均。在图1示出的与太阳轮78共同作用的齿部74的直径更大的设计示例中，实现小于1的传动比，在相反的尺寸比例时实现大于1的传动比。在第一种情况中，在利用在第二扭矩传递路径48中的扭矩流反向的情况下，具体而言在支撑在联接组件50处的情况下，提高通过该第一扭矩传递路径46引导的扭矩。同样在此在本发明的思想中使用在扭矩传递路径中的两个扭矩流的抵消的叠加，以在输出区域82处得到基本上光滑的总扭矩。在第二情况中、即在齿部76较大而齿部74较小时，在输入区域52处被引入的扭矩相应于该尺寸比例分配，使得在两个扭矩传递路径46、48中实现相同方向的扭矩流并且这两个在相同方向上引导的扭矩分量在联接组件50中彼此叠加。
图2示出了在图1中以原理的方式示出的联接组件10的结构的一个结构上的实施方案。可看出，壳体12具有面对驱动设备定位的罩壳92和面对变速器定位的罩壳94，在罩壳94处也设有泵轮毂22。在这两个罩壳92、94之间设置有环形的连接壳元件96。
该锁止离合器54包括可通过流体压力运动的离合器活塞98，其可使多个可与罩壳12一起旋转的环盘形的摩擦元件和可与摩擦元件架100一起旋转的环盘形的摩擦元件彼此压靠以用于建立接通状态。该摩擦元件架100同时也形成第二扭矩传递路径48的行星齿轮架70。
连接元件102固定地连结到摩擦元件架100的径向外侧的区域处，该连接元件102引导到扭转减振器58或振动***66的初级侧60。该初级侧包括中央盘元件。次级侧62包括两个盖片元件，其中右侧的、即面对罩壳94的盖片元件可在其周向上包围弹簧单元64的弹簧并且在径向内侧的区域中例如通过铆接与涡轮壳30固定地相连接。次级侧62的面对罩壳92的盖片元件径向向内作用并且在该处形成与带有直径较大的行星齿轮72的齿部74共同作用的太阳轮78。行星齿轮72的在此构造有较小直径的齿部76与从动侧的太阳轮80共同作用，该太阳轮80在此与从动机构44、即涡轮轮毂一起构造成集成的。
应指出的是，在图2中，所示出的行星齿轮72构造成两件式的，其中，直径较大的第一齿轮部件提供齿部74并且与该第一齿轮部分刚性可旋转地相连接的第二齿轮部件提供齿部76。但是，这两个齿轮部件显然也可实施成集成的。此外，行星齿轮72在行星齿轮架70处通过在该处设置的承载栓和轴承轴向地和径向地支承并且可绕其中心轴线旋转。
扭转减振器58的初级侧60在径向内侧通过轴承86可旋转地支承在从动机构44上。
在图3中示出一个备选的设计方式。可看出，振动***66在此构造有两个串联地作用的扭转减振器58、58′。扭转减振器58的次级侧62联结到扭转减振器58′的初级侧60′处。扭转减振器58′的次级侧62′可以克服弹簧单元64′的弹簧的作用相对于初级侧60′以受限的旋转角度范围绕旋转轴线A旋转。该次级侧62′与涡轮28一起连结到在此处构造成空心轮78′的联结轮处以与行星齿轮72共同作用。在此同样构造成空心轮80′的从动侧的联结轮连结到从动机构44处。
这两个扭转减振器58、58′中的每一个可关联有摩擦减振组件85、85′，以能够影响减振性能和特别是影响从低于临界状态到超临界状态的相位过渡的类型。
为了实现两个扭转减振器58、58′的并联，一方面可使其初级侧60、60′并且另一方面使其次级侧62、62′相互联结，使得弹簧单元64、64′平行地作用。
在图4至6中示出了对于这种结构原理的结构上的实施方案。在图4中可再次看出摩擦元件架100，其连结到扭转减振器58的在此构造成中央盘元件的初级侧60处。行星齿轮架70通过一个或多个连接销104与该中央盘元件固定地相连接。摩擦元件架100也与初级侧60的中央盘元件一起基本上形成这样的区域，即，在该区域中实现到两个扭矩传递路径的分支，即，旋转减振组件42的输入区域。
扭转减振器58的次级侧62包括两个彼此成间距地布置的且固定地相互连接的盖片元件的径向外侧的区域。振动***66的第二扭转减振器58′的初级侧60′形成其径向内侧的区域。位于扭转减振器58的初级侧60的中央盘元件之内的另一中央盘元件基本上形成扭转减振器58′的次级侧62′并且在其径向内侧的区域中例如通过焊接固定在连接元件106处。因此可看出，振动***66的这两个扭转减振器58、58′在此布置成径向地相互联接并且几乎位于相同的轴向水平上。空心轮78′、80′的相互联接实现，从一侧起引导或套到行星齿轮72上，这简化了装配。空心轮78′例如通过插接啮合(Steckverzahnung)与连接元件106的连接也对此做出贡献。带有支撑在行星齿轮架70处的行星齿轮72的联接组件50紧邻地位于这两个扭转减振器58、58′旁边，从而在此可实现轴向上非常紧凑的结构形式。锁止离合器54位于两个径向错开的扭转减振器58、58′的另一侧处，从而在此得到锁止离合器、两个径向错开的扭转减振器和联结装置的轴向的顺序。
连接元件106穿过在空心轮80′中的长孔形的孔，从而实现在分配到输出区域82的空心轮80′和振动***66的次级侧(其在此通过扭转减振器58的次级侧62′提供)之间的相对旋转。该连接元件106还连结到空心轮78处，该空心轮与行星齿轮72、在此直径较大的齿部74处于啮合接合，从而在此实现两个作为联结轮起作用的空心轮78′、80′的相互联接的定位。
涡轮28例如通过焊接利用其涡轮壳30连结到空心轮78处并且由此也连结到扭转减振器58(即振动***66)的次级侧62′处。为了使连接元件106易于穿过空心轮80′，该空心轮80′也可分段地构造，分别在这样的部位处带有节段，即，在该处在周边区域中也定位有行星齿轮72，那么，连接元件106的相应的区段可轴向地穿过这种的节段之间。这是可行的，因为在空心轮80′、即输出侧82和行星齿轮架70、即行星齿轮72之间仅仅以振荡的方式发生受限的周边旋转，其基本上也与在扭转减振器58的初级侧60和扭转减振器58′的次级侧62′之间的圆周相对运动相应，即，其相应于振动***66的初级侧和次级侧或提供该初级侧和次级侧。
通过连接这两个该片元件的铆接元件或连接行星齿轮架70和中央盘元件、即扭转减振器58的初级侧60的且至少穿过至少一个盖片元件的销104可分别提供用于两个扭转减振器58、58′的旋转角度限制。以这种方式可防止，两个扭转减振器58、58′的弹簧单元的弹簧在过强的负载下被压缩，即完全被压缩。
可通过以下方式实现这两个扭转减振器58、58′的径向的对中，即，盖片元件中的一个、在此为左侧的盖片元件在其径向内侧的区域中可旋转地支承在从动机构44上并且例如也轴向地被支撑。此外，太阳轮78可在其径向地内部的区域中轴向地或/和径向地支撑或支承在从动机构44处。为此，例如可应用滑动轴承。
在图5中示出的结构上的实施方案中，交换两个扭转减振器58、58′(其在此以径向地彼此错开的方式存在)和联结装置50(即行星齿轮传动组件)的轴向的相对位置，从而现在该联接组件50轴向地位于锁止离合器54和振动***66之间。为了提供第一扭矩传递路径46而连结到扭转减振器58的初级侧60的中央盘元件处的摩擦元件架100同时也与第二扭矩传递路径46的行星齿轮架70相连接或也可与其构造成集成的。空心轮78′与径向内侧的扭矩减振器的次级侧62′的中央盘元件相连接并且为此在径向位于扭转减振器58、58′的两个弹簧单元之间的区域中穿过两个盖片元件中的面对锁止离合器24定位的盖片元件。
在摩擦元件架100和扭转减振器58的中央盘元件或初级侧60之间通过彼此轴向***的齿部建立插接连接，为此在中央盘元件或初级侧60处设置相应地轴向地伸出的插接连接附件，利用该插接连接附件可将摩擦元件架轴向地引入插接连接中。备选地，该摩擦元件架也可例如通过插接、铆接或材料配合地直接集成到中央盘元件处。
涡轮28利用其涡轮壳30在径向内侧的区域中与径向内侧的扭转减振器58′的次级侧62′的中央盘元件例如通过插接啮合抗扭地相联结。
在图6中示出的设计变型方案中，振动***66具有仅仅一个扭转减振器58，其初级侧60(在此构造成中央盘元件且支承在从动机构44上)与摩擦元件架100相联结以共同旋转。扭转减振器58的利用两个盖片元件构造的次级侧62以这两个盖片元件中的一个形成空心轮78′，该空心轮78′与行星齿轮72的齿部74处于啮合接合中。通过连接两个盖片元件的铆接栓将载有涡轮28的连接部件110联结到扭转减振器58的次级侧处。
从动侧或输出侧的空心轮80′在其径向内侧的区域中例如通过铆接与从动机构55固定地相连接，但是也可与该从动机构55一起构造成集成的。
在图7中示出了一个联接组件10，在其中带有扭转减振器114另外的减振***112与输出区域82相关联。该扭转减振器114包括联结到空心轮80′处的初级侧116和与从动机构44相联结的次级侧118。利用多个弹簧或弹簧组构造的弹簧单元117在该初级侧116和次级侧118之间作用。此外，摩擦减振组件121在该初级侧116和次级侧118之间作用。
那么，当配备锁止离合器54时，该另外的减振***112也在涡轮28和从动机构44之间作用。在这种状态中，振动***66或其扭转减振器58可根据固定频率减振器的类型自由振动，即，在该状态中不传递扭矩。
涡轮可与扭转减振器58的次级侧62一起通过轴承86支承在变速器输入轴90或从动机构44上。
在图8中示出了这种结构原理的结构上的实施方案。可看出在扭矩流中在锁止离合器或摩擦元件架100之后是扭转减振器58，其构造成中央盘元件的初级侧60与摩擦元件架100相联结并且在其径向内侧的区域中提供第二扭矩传递路径48的行星齿轮架70。在行星齿轮架70处以可绕相应的旋转轴线旋转的方式载有行星齿轮72。利用连接扭转减振器58的次级侧62的两个盖片元件的铆接栓将连接元件组件110连结到次级侧62处，其中，在该连接元件组件100处载有涡轮28并且该涡轮28以这种方式接合到第一扭矩传递路径46中。
次级侧62的面对涡轮28的盖片元件在径向内侧形成空心轮78′。通过另外的振动***112的扭转减振器114的初级侧116的盖片元件中的一个提供输出侧的空心轮80′。扭转减振器114的次级侧118的中央盘元件通过铆接或例如通过集成的设计方案联结到从动机构44处。
由于该结构上的实施方案，输出侧的质量、即该另外的振动***112的次级侧118处的质量被保持非常低，这有利地影响振动性能。
涡轮28可与连接元件组件110一起通过相对于从动机构44轴向/径向的轴承支承。扭矩减振器58的提供行星齿轮架70的初级侧60和其次级侧62也可通过相应的轴承可旋转地支承在从动机构44上。
在图9中示出了一个联接组件10，在其中，旋转减振组件42的输入区域52固定地联结到壳体12处。在此，锁止离合器54被集成到第一扭矩传递路径46中并且位于扭转减振器58的次级侧62和太阳轮78之间，涡轮28也连结到该太阳轮78处。空心轮80′通过另外的减振***112的扭转减振器114联结到从动机构处。该涡轮112和空心轮80′可通过相应的例如构造成滚动轴承或滑动轴承的轴承可旋转地支承在变速器输入轴90上。然而备选地，可设置成相对于壳体12的支承。
图10示出了一个设计变型方案，在其中旋转减振组件42或移相组件56的振动***66具有两个串联地作用的扭转减振器58、58′。涡轮28联结到扭转减振器58′的次级侧62′、即振动***66的次级侧处。另外的减振***112以其扭转减振器114布置在旋转减振组件42的输出区域82中并且提供到从动机构44的传递扭矩的连接。
图11示出了基本上相应于已经参考图1描述的结构的结构。区别在于，在此空心轮78′、80′作为联结轮用于与行星齿轮传动组件68的行星齿轮72共同作用。涡轮28与分配给第一扭矩传递路径46的空心轮78′相连接，如与扭转减振其58的次级侧62相连接一样。减振组件120联结到该次级侧62处。该减振组件120可构造成适应转速的并且包括一个或多个偏转质量，其可沿着相关联的偏转轨道在周向上绕旋转轴线A偏转。该偏转轨道是弯曲的，从而其具有顶峰区域，在该顶峰区域中该偏转轨道具有与旋转轴线A最大的间距。在通过旋转加速引起的从该顶峰区域中偏转时，该偏转质量沿着相关联的轨道在周向上且径向向内地朝向旋转轴线运动，从而其在此吸收潜在的能量。
可通过选择质量和相关联的偏转轨道的曲率来设计这种类型的减振组件用于激励频率或用于该激励频率的更高的激励阶。例如，在四缸发动机中可实现用于点火频率的二阶或者用于点火频率的四阶。在此，可期望在对相应的激励阶的结构上的设计方案中的变化(Streuung)。
备选地或附加地实现，减振组件配备有一个或多个克服回位弹簧的作用可偏转的振动质量。通过选择该一个/多个弹簧或可动质量的刚性，可实现与激励的频率的协调。
这种类型的另外的减振组件(即例如通过一个或多个可克服弹簧力偏转的质量或可沿着相应的偏转轨道运动的质量所提供的)也可设置在为减振组件122形式的输出区域82处。
重要的是，虽然在出现旋转不均匀性时这种减振组件会导致相应的可动质量的偏转，但是自身不可传递扭矩。
图12示出了在图11中示出的原理的结合，即减振组件120利用与输出区域82相关联的另外的振动***112、例如利用扭转减振器114被包含到第一扭矩传递路径46中。与涡轮28相同地，该减振组件120与扭转减振器58的次级侧62一起联结到空心轮78′处。
在图13中示出的设计方式中，同样与涡轮28一起联结到扭转减振器58的次级侧62处并同时也联结到空心轮78′处的减振组件120构造成克服弹簧单元124的作用可偏转的质量126。在此，弹簧单元可包括一个或多个并联地和/或串联地作用的弹簧和平行于该弹簧的摩擦减振组件128。质量126可包括一个或多个质量件。利用克服弹簧作用可振动的质量构造的这种减振组件可作为固定频率减振器与激励的频率相协调，即，在此不用于传递扭矩。
弹簧单元124的一个或多个弹簧可构造成螺旋弹簧，但是也可以弹性的、例如橡胶式的材料的形式提供。
通过根据本发明作用的或构造的旋转减振组件集成到在液力联接组件的壳体和从动机构之间的扭矩传递路径中，在结构原则上很简单的情况下将非常有效地平稳振动的措施集成到传动系中，该措施对显著提高行驶舒适性做出贡献。通过待传递的总扭矩的两个扭矩分量的相位移的叠加实现的振动分量的抵消叠加，在非常紧凑的设计方案中实现否则仅仅在明显更大的尺寸的弹簧减振器中可实现的减振水平。利用该明显改进的减振特性，也明显减少在传动系中噪声的产生。由于在引入传动系中的扭矩的明显减小的振动分量还实现了，在更小的转速时已经可以闭合锁止离合器，这允许车辆的节省能量的运行。
还应指出的是，当联接组件构造成不带导轮时，显然也可应用本发明的原理。在这种情况中，本发明无法满足在提高扭矩的意义上的变矩器的功能，而是作为流体联接组件或流动联接组件起作用。

Claims (23)

1.一种液力的联接组件，其包括填充流体的壳体组件(12)、能与所述壳体组件(12)一起绕旋转轴线(A)旋转的泵轮(20)、布置在所述壳体组件(12)中且能与从动机构(44)一起绕所述旋转轴线(A)旋转的涡轮(28)、用于建立在所述壳体组件(12)和所述从动机构(44)之间的扭矩传递连接的锁止离合器(54)、带有输入区域(52)和输出区域(82)的旋转减振组件(42)，其中，在所述输入区域(52)和所述输出区域(82)之间设置第一扭矩传递路径(46)且与所述第一扭矩传递路径(46)并联设置第二扭矩传递路径(48)以及用于使通过所述第一扭矩传递路径(46)和所述第二扭矩传递路径(48)引导的扭矩叠加的联接组件(50)，其中，所述旋转减振组件(42)至少在所述第一扭矩传递路径(46)中还包括移相组件(56)以产生通过所述第一扭矩传递路径(46)引导的旋转不均匀性相对于通过所述第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位移。
2.按照权利要求1所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)包括振动***(66)，该振动***具有初级侧(60)和能克服弹簧组件(64；64，64')的作用相对于所述初级侧(60)绕所述旋转轴线旋转的次级侧(62；62')。
3.按照权利要求2所述的液力的联接组件，其特征在于，所述输出区域(82)包括另外的振动***(112)，该另外的振动***具有另外的初级侧(116)和能克服弹簧单元(117)的作用相对于所述初级侧(116)旋转的另外的次级侧(118)。
4.按照权利要求2或3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述涡轮(28)与所述第一扭矩传递路径(46)和所述第二扭矩传递路径(48)中的一个联结。
5.按照权利要求4所述的液力的联接组件，其特征在于，所述涡轮(28)与所述第一扭矩传递路径(46)联结。
6.按照权利要求5所述的液力的联接组件，其特征在于，所述涡轮(28)与所述移相组件(56)的振动***(66)的次级侧(62')联结。
7.按照权利要求1至3中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述第一扭矩传递路径(46)和所述第二扭矩传递路径(48)中的一个中。
8.按照权利要求7所述的液力的联接组件，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述第一扭矩传递路径(46)中。
9.按照权利要求1至3中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述输出区域(82)中。
10.按照权利要求1至3中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述输入区域(52)中。
11.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述联接组件(50)包括行星齿轮传动组件(68)。
12.按照权利要求11所述的液力的联接组件，其特征在于，所述行星齿轮传动组件(68)包括连结到所述第二扭矩传递路径(48)处的行星齿轮架(70)，所述行星齿轮架带有多个能旋转地支撑在其上的行星齿轮(72)。
13.按照权利要求12所述的液力的联接组件，其特征在于，所述行星齿轮传动组件(68)包括连结到所述第一扭矩传递路径(46)处的与所述行星齿轮(72)啮合接合的第一联结轮组件(78；78')和连结到所述输出区域(82)处的与所述行星齿轮(72)啮合接合的第二联结轮组件(80；80')。
14.按照权利要求13所述的液力的联接组件，其特征在于，与所述行星齿轮(72)相连接的第一联结轮组件(78；78')和与所述行星齿轮(72)相连接的第二联结轮组件(80；80')提供彼此相同的传动比。
15.按照权利要求13所述的液力的联接组件，其特征在于，与所述行星齿轮(72)相连接的第一联结轮组件(78；78')和与所述行星齿轮(72)相连接的第二联结轮组件(80；80')提供彼此不同的传动比。
16.按照权利要求13至15中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述第一联结轮组件(78')和所述第二联结轮组件(80')分别包括空心轮组件。
17.按照权利要求13至15中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述第一联结轮组件(78)和所述第二联结轮组件(80)分别包括太阳轮组件。
18.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)的振动***(66)和/或所述另外的振动***(112)包括至少两个彼此串联地布置的减振器(58，58')，所述减振器分别具有初级侧(60，60')和能相对于所述初级侧(60，60')旋转的次级侧(62，62')。
19.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)的振动***(66)和/或所述另外的振动***(112)包括至少两个彼此并联地作用的减振器，所述减振器分别具有初级侧和能相对于所述初级侧旋转的次级侧。
20.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)的振动***(66)和/或所述另外的振动***(112)包括适应转速的减振组件(120，122)，所述减振组件带有至少一个在周向上能从基础位置中偏转的且在此改变其相对于所述旋转轴线(A)的间距的偏转质量。
21.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)的振动***(66)和/或所述另外的振动***(112)包括固定频率减振组件，所述固定频率减振组件具有至少一个能克服回位弹簧组件的作用偏转的振动质量(126)。
22.按照权利要求3所述的液力的联接组件，其特征在于，所述移相组件(56)的振动***(66)和/或另外的振动***(112)关联有克服在所述振动***(66)的初级侧(60)和次级侧(62；62')之间和/或在所述另外的振动***(112)的另外的初级侧(116)和另外的次级侧(118)之间的相对旋转的摩擦减振组件(85，85'，121)。
23.按照权利要求1至3中任一项所述的液力的联接组件，其特征在于，所述液力的联接组件是变矩器。
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