CN102906459A - 液力联接装置、特别是变矩器 - Google Patents

液力联接装置、特别是变矩器 Download PDF

Info

Publication number
CN102906459A
CN102906459A CN2010800670234A CN201080067023A CN102906459A CN 102906459 A CN102906459 A CN 102906459A CN 2010800670234 A CN2010800670234 A CN 2010800670234A CN 201080067023 A CN201080067023 A CN 201080067023A CN 102906459 A CN102906459 A CN 102906459A
Authority
CN
China
Prior art keywords
primary side
fluid power
assembly
power coupling
coupling arrangement
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN2010800670234A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102906459B (zh
Inventor
T·德格尔
M·屈纳
I·霍费尔纳
M·科普
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ZF Friedrichshafen AG
Original Assignee
ZF Friedrichshafen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ZF Friedrichshafen AG filed Critical ZF Friedrichshafen AG
Publication of CN102906459A publication Critical patent/CN102906459A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102906459B publication Critical patent/CN102906459B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H35/00—Gearings or mechanisms with other special functional features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D13/00—Friction clutches
    • F16D13/22—Friction clutches with axially-movable clutching members
    • F16D13/38—Friction clutches with axially-movable clutching members with flat clutching surfaces, e.g. discs
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D33/00—Rotary fluid couplings or clutches of the hydrokinetic type
    • F16D33/18—Details
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D47/00—Systems of clutches, or clutches and couplings, comprising devices of types grouped under at least two of the preceding guide headings
    • F16D47/06—Systems of clutches, or clutches and couplings, comprising devices of types grouped under at least two of the preceding guide headings of which at least one is a clutch with a fluid or a semifluid as power-transmitting means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
    • F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
    • F16F15/13157—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses with a kinematic mechanism or gear system, e.g. planetary
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/14—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using masses freely rotating with the system, i.e. uninvolved in transmitting driveline torque, e.g. rotative dynamic dampers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
    • F16F15/14—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using masses freely rotating with the system, i.e. uninvolved in transmitting driveline torque, e.g. rotative dynamic dampers
    • F16F15/1407—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using masses freely rotating with the system, i.e. uninvolved in transmitting driveline torque, e.g. rotative dynamic dampers the rotation being limited with respect to the driving means
    • F16F15/1464—Masses connected to driveline by a kinematic mechanism or gear system
    • F16F15/1478—Masses connected to driveline by a kinematic mechanism or gear system with a planetary gear system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H47/00—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing
    • F16H47/06—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the hydrokinetic type
    • F16H47/08—Combinations of mechanical gearing with fluid clutches or fluid gearing the fluid gearing being of the hydrokinetic type the mechanical gearing being of the type with members having orbital motion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/0006—Vibration-damping or noise reducing means specially adapted for gearings
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
    • H02K5/24—Casings; Enclosures; Supports specially adapted for suppression or reduction of noise or vibrations
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
    • H02K7/006—Structural association of a motor or generator with the drive train of a motor vehicle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0205—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type two chamber system, i.e. without a separated, closed chamber specially adapted for actuating a lock-up clutch
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/021—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type three chamber system, i.e. comprising a separated, closed chamber specially adapted for actuating a lock-up clutch
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
    • F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
    • F16H2045/0221—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means
    • F16H2045/0268—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type with damping means the damper comprising a gearing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Mechanical Operated Clutches (AREA)
  • Retarders (AREA)
  • Hybrid Electric Vehicles (AREA)
  • Hydraulic Clutches, Magnetic Clutches, Fluid Clutches, And Fluid Joints (AREA)

Abstract

本发明涉及一种液力联接组件、特别是变矩器，其包括填充有流体的壳体组件(12)、泵轮(20)、涡轮(28)、锁止离合器(54)、带有输入区域(52)和输出区域(82)的旋转减振组件(42)，其中，在所述输入区域(52)和所述输出区域(82)之间设置第一扭矩传递路径(46)和与所述第一扭矩传递路径(46)并联的第二扭矩传递路径(48)以及用于使通过所述扭矩传递路径(46、48)引导的扭矩叠加的联接组件(50)，其中，所述旋转减振组件(42)还至少在所述第一扭矩传递路径(46)中包括移相组件(56)以用于产生通过所述第一扭矩传递路径(46)引导的旋转不均匀性相对于通过所述第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位偏移。

Description

液力联接装置、特别是变矩器
技术领域
本发明涉及一种液力联接装置、特别是液力变矩器，例如其可应用在车辆的传动系中。
背景技术
首先在构造有内燃机的传动系中，由于在内燃机中周期性地出现点火以及在此释放的能量被转化成曲轴的旋转运动，基本上不会有恒定的扭矩被引入传动系中。不仅由曲轴给出的扭矩、而且其转速经受波动或振动、总地来说经受旋转不均匀性。由于这种类型的旋转不均匀性在行驶中能够被察觉，通常存在的目标为尽可能消除该旋转不均匀性。
例如已知，在变矩器中通过应用力或能量储存器、即例如弹簧或运动的质量或其组合，暂时地储存在这种类型的旋转不均匀性中出现的能量并且之后将其输送到传动系中，从而可实现平稳的转速或扭矩变化。所谓的涡轮扭转减振器和双阻尼转换器为用于此的示例。作为转速适应的缓冲器已知的质量摆锤将在行驶状态中出现的旋转不均匀性转化成振动质量的振荡偏移，其中，与离心力相反地进行该偏移并且通过预定偏移轨道或待偏移的质量实现与一定激励转速或激励频率的协调。这种类型的缓冲器显然可与通过应用弹簧或类似部件振动的质量***组合。
由于在现代车辆结构中越来越窄的空间情况，在解耦质量方面(即在减小出现的旋转不均匀性方面)具有相应损失的较小结构空间可供用于减振的***使用。
发明内容
本发明的目的为，提供液力联接装置，其实现更好地减小被引入传动系中的旋转不均匀性。
根据本发明，该目的通过液力联接组件、特别是变矩器实现，该液力联接组件包括填充或可填充有流体的壳体组件、可与该壳体组件一起绕旋转轴线旋转的泵轮、布置在壳体组件中且可与从动构件一起绕旋转轴线旋转的涡轮、用于建立在壳体组件和从动构件之间的扭矩传递连接的锁止离合器
Figure BPA00001642008800021
具有输入区域和输出区域的旋转减振组件，其中，在输入区域和输出区域之间设置第一扭矩传递路径和与该第一扭矩传递路径并联的第二扭矩传递路径以及用于使通过扭矩传递路径引导的扭矩叠加的联接组件，其中，旋转减振组件还至少在第一扭矩传递路径中包括移相组件以用于产生通过第一扭矩传递路径引导的旋转不均匀性相对于通过第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位移。
在根据本发明的旋转减振组件中，通过应用该移相组件确保，首先通过分配传递的扭矩并且之后通过在此引入的相位偏移再结合传递的扭矩，出现在待传递的扭矩中的振动分量的抵消叠加。在理想情况中，至少在特别临界的频率范围中实现几乎完全消除旋转不均匀性。
为了可以结构上简单的方式有效地实现该相位偏移，提出，该移相组件包括具有初级侧和可克服弹簧组件的作用相对于该初级侧绕旋转轴线旋转的次级侧的振动***。
由此，基本上根据双质量振荡器的功能原理构造该移相组件，在该双质量振荡器中通过一方面选择弹簧刚度且另一方面选择在初级侧和次级侧处的质量比例或惯性给克服弹簧组件的作用相对于彼此振动的两个质量、即主要是初级侧和次级侧提供期望的振动特性。特征为，这种类型的振动***具有共振频率。在共振频率之下的频率范围中，这种类型的振动***在临界以下振动，也就是说***的激励和反应基本上同时出现。在超过共振频率时出现相位突变，从而***的激励和反应基本上以彼此相位偏移的方式出现，即，该***超临界地工作。本发明利用了这种在理想情况中位于180°的最大值处的相位突变，以用于通过使如此相位偏移的扭矩振动分量与未相位偏移的扭矩振动分量叠加实现期望的旋转不均匀性的减小。
为了可实现在到从动构件的扭矩传递路径中进一步改进的减振性能提出，该输出区域包括一个另外的振动***，其具有初级侧和可克服弹簧组件的作用相对于该初级侧旋转的次级侧。
在本发明的一个在质量分配方面以及由此同样在减振特性方面特别有利的改进方案中提出，涡轮联接到输出区域处。
如果在此还规定，涡轮与所述另外的振动***的初级侧相联接，则该涡轮具有在两个振动***之间的中间质量的功能。
备选地可规定，该涡轮与所述另外的振动***的次级侧相联接，从而原则上该输出侧的质量非常高。
为了可借助于锁止离合器建立或取消在壳体组件和从动构件之间的直接的扭矩传递连接，例如可规定，锁止离合器根据功能布置在扭矩传递路径中的一个中、优选地在第一扭矩传递路径中。通过中断扭矩传递路径中的一个，中断扭矩叠加以及因此中断通过旋转减振组件的整个的扭矩流。
在备选的方案中可规定，该锁止离合器根据功能布置在输出区域中。即，在此可通过锁止离合器的脱离中断在位于联接组件和从动构件之间的区域中的扭矩流。
在另一备选的变型方案中，锁止离合器可根据功能布置在输入区域中。这意味着，该锁止离合器引起在壳体组件和在其中将待传递的扭矩分配到两个扭矩传递路径上的区域之间的扭矩流。
在一个结构非常简单的可紧凑地实现的设计变型方案中提出，联接组件包括行星齿轮传动组件。为此例如可规定，该行星齿轮传动组件包括连接到第二扭矩传递路径上的行星齿轮架，其带有多个可旋转地支撑在该处的行星齿轮。在此应指出的是，该行星齿轮可基本上构造成圆形、即构造成带有完全地环绕的齿部的齿轮，或者备选地也可构造成分段齿轮
Figure BPA00001642008800031
为了可以简单的方式利用该行星齿轮传动组件或其行星齿轮以用于共同引导通过两个扭矩传递路径引导的扭矩或扭矩分量，提出，该行星齿轮传动组件包括连接到第一扭矩传递路径处的与行星齿轮啮合接合的第一联接轮组件和连接到输出区域处的与行星齿轮啮合接合的第二联接轮组件。
在此例如可规定，与行星齿轮相连接的第一联接轮组件和与行星齿轮相连接的第二联接轮组件提供彼此相同的传动比。通过提供基本上相同的传动比可实现，总地待传递的扭矩的通过这两个扭矩传递路径引导的扭矩分量同样大。
可通过以下方式在扭矩或扭矩分量彼此不同的情况中影响通过两个扭矩传递路径传递的扭矩或扭矩分量，即，与行星齿轮相连接的第一联接轮组件和与行星齿轮相连接的第二联接轮组件提供彼此不同的传动比。
该第一联接轮组件和第二联接轮组件可分别构造成齿圈组件，即，在其径向外部区域中与行星齿轮共同作用。备选地可规定，该第一联接轮组件和第二联接轮组件分别包括太阳轮组件。
为了进一步影响减振性能，可规定，该振动***和/或另外的振动***包括至少两个彼此串联地布置的分别带有初级侧和可相对于该初级侧旋转的次级侧的减振器。备选地或附加地可规定，该振动***和/或另外的振动***包括至少两个彼此并联地作用的分别带有初级侧和可相对于该初级侧旋转的次级侧的减振器。
当该振动***和/或另外的振动***包括带有至少一个在周向上可从基础位置中偏移且在此改变其相对于旋转轴线的间距的偏移质量(Auslenkungsmasse)的、转速适应的减振组件时，进一步实现，使在根据本发明构造的液力联接组件中的减振性能与特定的激励频率或该激励频率的阶次相匹配。
在一个备选的设计变型方案中，这可通过以下方式实现，即，该振动***和/或另外的振动***包括带有至少一个可克服回位弹簧组件的作用偏移的振动质量的固定频率减振组件。
此外有利地可通过以下方式影响减振性能，即，给该振动***和/或另外的振动***分配一个抵抗在其初级侧和次级侧之间的相对旋转的摩擦减振组件。
附图说明
下面参考附图详细解释本发明。其中：
图1示出了带有旋转减振组件的液力联接装置的原理性部分纵向剖视图；
图2示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图3示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图4示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图5示出了在图4中显示的结构的一个结构的实施方案的部分纵向剖视图；
图6示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图7示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图8示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图9示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图10示出了一个备选的设计方式的相应于图1的视图；
图11示出了在图2中显示的结构的一个结构的实施方案的部分纵向剖视图。
具体实施方式
在图1中以液力变矩器的形式实现液力联接装置10。该联接装置10包括壳体12，其联接到驱动设备、例如仅仅以符号示出的内燃机14或其曲轴16处并且由此可绕旋转轴线A旋转。在该壳体12的内侧设置有在周向上相继的泵轮叶片18，从而提供可与壳体12一起绕旋转轴线A旋转的泵轮20。通过壳体12提供的泵轮毂22以接合到变速器24中的方式定位并且可在壳体12的旋转运行中驱动设置在变速器24中的流体泵或油泵。
在壳体12的内腔26中布置有总地利用28表示的涡轮。该涡轮包括涡轮壳30和多个支撑在其上且轴向地与泵轮叶片18相对的涡轮叶片32。在泵轮20和涡轮28之间轴向地布置有带有其导轮叶片36的导轮34。该导轮34通过自由轮组件38以可在一个方向上绕旋转轴线A旋转的方式被承载在支撑空心轴40上。
在内腔26中设置有总地利用42表示的旋转减振组件。该旋转减振组件位于在壳体12和从动构件44、例如涡轮轮毂之间的扭矩传递路径中。该旋转减振组件用于，通过将由壳体12承受的且待传输到从动构件44处的扭矩分配到两个扭矩传递路径46、48中并且通过使经由这两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩分量在联接组件50处叠加，减小或在理想情况中完全消除旋转不均匀性，即例如扭矩振动或波动。
在此，该旋转减振组件42包括输入区域52，该输入区域承受通过锁止离合器54引入壳体12中的扭矩。即，该锁止离合器54被分配给旋转减振组件42的输入区域52并且在该输入区域52和壳体组件12之间作用。应指出的是，锁止离合器54可以本身已知的方式利用离合器活塞构成，该离合器活塞或者可直接压靠到壳体12处或者压靠到可相互引入摩擦相互作用中的环盘形的摩擦元件处。
在输入区域52中，这两个扭矩传递路径46、48分支。其中第一扭矩传递路径46包括移相组件56，其引起通过该第一扭矩传递路径46引导的扭矩经历相对于通过第二扭矩传递路径48引导的扭矩的相位偏移。
移相组件56包括扭转减振器58，该扭转减振器带有初级侧60、次级侧62和抵抗在初级侧60和次级侧62之间的相对旋转的弹簧单元64。在此应指出的是，该扭转减振器可为传统的结构并且例如作为初级侧可包括轮毂盘并且作为次级侧可包括位于其两侧且相互固定连接的两个盖盘元件。该弹簧单元64可包括多个在周向上彼此相继的弹簧、优选地螺旋压力弹簧，其以支撑在初级侧60和次级侧62上的方式引起该初级侧60和次级侧62相对于彼此的朝向中间相对旋转位置方向的回位力。即，在图1中示出的实施例中该扭转减振器58基本上提供在第一扭矩传递路径46中导致通过该第一扭矩传递路径传递的旋转不均匀性或扭矩振动的相位偏移的振动***66。由在初级侧和次级侧62处存在的质量以及在此提供振动***66的弹簧组件的扭转减振器58的弹簧单元64所决定，该振动***66具有固有频率或共振频率。在该固有频率下的振动激励时，待传递的振动基本上无相位偏移地被传递。如果超过该共振频率，出现在理想情况中且最大180°的相位突变，从而激励的振动和被传输的振动彼此反相地变化。
在联接组件50中将通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩或扭矩分量再次结合。为此，该联接组件50构造成行星齿轮传动组件68，并且包括联接到第一扭矩传递路径48处的行星齿轮架70。该行星齿轮架70载有在周向上分布的多个行星齿轮72。这些行星齿轮72具有两个彼此轴向地错开的齿部74、76，其在图1中示出的实施例中具有相对于在行星齿轮架70上的行星齿轮72的旋转轴线彼此不同的直径。
第一齿圈78与扭转减振器58或振动***66的次级侧62相连接并且与行星齿轮72的齿部74处于啮合接合。基本上也提供旋转减振组件46的输出区域82的第二齿圈80与行星齿轮72的齿部76齿啮合。
行星齿轮传动组件68通过基本上可自由旋转地支撑在行星齿轮架70上的行星齿轮72与两个齿圈78、80的共同作用引起通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩的结合。如果该扭矩包含振动分量并且如果该振动或波动分量的频率在振动***66的共振频率以下，则这两个扭矩或扭矩分量在联接组件50中相位相同地被结合或叠加。由此，被传输到输出区域82中的扭矩也在其波动变化方面几乎相应于在输入区域52中由锁止离合器54接收的扭矩。
然而，如果振动分量的频率大于振动***66、即在此扭转减振器58的共振频率，则两个通过扭矩传递路径46、48引导的扭矩以其振动分量在联接组件50中抵消地叠加。在理想的情况中、即在180°的相位偏移时，在此可实现振动分量的完全的消除，从而在输出区域82处接收的扭矩具有基本上平滑的、但是至少振动明显减小的变化曲线。
为了可进一步影响旋转减振组件42的减振特性，例如可给次级侧62分配一个附加质量84，以用于由此提高次级侧的质量并且由此影响共振频率。此外，可给振动***66分配一个总地以85表示的摩擦减振组件，其例如与弹簧单元64并行地在初级侧60和次级侧62之间作用并且可构造成库伦(Coulombsche)摩擦组件或者可构造成流体摩擦组件。提供这种类型的与弹簧单元64并行地作用的摩擦减振组件85基本上也影响通过振动***66引入的相位偏移的大小。
如还可在图1中看出的那样，涡轮28联接到旋转减振组件42的输出区域82上，因此在两个通过扭矩传递路径46、48引导的扭矩在联接组件50中叠加之前基本上不影响在振动***66中的质量比例自身。
例如，次级侧62和与此相联接的齿圈78可通过支承结构86支承在输出区域82或涡轮壳30上。
通过扭转减振器58的设计方案、即在初级侧60处的质量、在次级侧62处的质量、弹簧单元64的刚度以及辅助该次级侧的质量的附加质量84，通常力求实现振动***66的尽可能低的固有频率，以用于由此已经在相对低的振动激励、即已经在相对低的转速时实现过渡到超临界的、即以相位偏移工作的运行状态中。
通过两个齿部74、76具有彼此不同的直径、因此同时两个齿圈78、80具有彼此不同的齿圈，实现对扭矩的到两个扭矩传递路径46、48上的分配的影响。齿圈78、80的直径越接近、即由此齿部74、76的直径越接近，通过两个扭矩传递路径46、48引导的扭矩的分量越平均。在图1中示出的与太阳轮78共同作用的齿部74具有较大直径的实施例中，实现小于1的传动比，在相反的尺寸比例时实现大于1的传动比。在第一种情况中，在利用在第二扭矩传递路径48中的扭矩流反向的情况下提高通过该第一扭矩传递路径46引导的扭矩，具体而言在支撑在联接组件50处的情况下。同样在此在本发明的思想中使用在这两个扭矩传递路径中的两个扭矩流的抵消的叠加，以用于在输出区域82处得到基本上平滑的总扭矩。在第二情况中、即在齿部76较大和齿部74较小时，在输入区域52处被引入的扭矩根据该尺寸比例进行分配，使得在两个扭矩传递路径46、48中实现相同方向的扭矩流并且这两个在相同的方向上引导的扭矩分量在联接组件50中彼此叠加。
在图2中示出了联接装置10的一个备选的设计方式。下面仅仅阐述与以上描述的设计方式的区别。
在图2中显示的设计方式中，锁止离合器54被分配给旋转减振组件42的输出区域82，也就是说，其位于在齿圈80和从动构件44之间的扭矩传递路径中。涡轮28利用其涡轮壳30直接连接到从动构件44处并且由此联接到变速器24的输入轴90处以用于共同地绕旋转轴线A旋转。振动***66或扭转减振器58的次级侧62通过轴承86支承在锁止离合器54的输出侧处的输出区域82上。同样分配给输出区域82的齿圈80可通过另一轴承92与锁止离合器54的输入侧一起例如相对于变速器输入轴90被支承。
在该设计方式的变型方案中(例如通过虚线指出)，锁止离合器54也布置在联接组件50之前，即，在第一扭矩传递路径46中。为此，例如实现分配到第一扭矩传递路径46的齿圈78的分割。
在图3中示出了另一变型方案。同样在此与在图2的设计变型方案相似地，旋转减振组件42的输入区域52基本上刚性地连接到壳体12上。第一扭矩传递路径46通过太阳轮78′联接到行星齿轮72的现在构造成具有较大直径的齿部74处。输出区域82通过太阳轮80′联接到行星齿轮72的现在构造成具有较小直径的齿部76处。锁止离合器54再次在该太阳轮80′和从动构件44之间、即基本上与输出区域82相关联地作用。该锁止离合器54可轴向地布置在联接组件50、即行星齿轮传动组件68和壳体12的需面对驱动设备14定位的侧面之间。这两个太阳轮78′、80′可通过两个轴承86、92支承在旋转减振组件42的输出侧82上，该输出侧82又与涡轮28或涡轮壳30固定地相联接。
在图4中示出另一变型方案。在该设计方式中，振动***66包括两个串联地作用的扭转减振器58、58′。扭转减振器58的初级侧60连接到旋转减振组件42的输入区域52处。扭转减振器58的次级侧62连接到扭转减振器58′的初级侧60′处。扭转减振器58′的次级侧62′连接到行星齿轮传动组件68的太阳轮78′处。涡轮28的涡轮壳30联接到太阳轮80′处、即输出区域82处并且由此与从动构件44固定地相连接以用于旋转。两个扭转减振器58、58′的两个弹簧单元64、64′在其整体上形成振动***66的弹簧组件。
在此应指出的是，两个扭转减振器58、58′在空间上的关联性中不仅可轴向地彼此相继，而且也可径向地彼此分级。同样完全可能的是，不是串联地、而是并联地作用，那么其中，一方面两个初级侧60、60′以及另一方面两个次级侧62、62′分别相互联接。显然同样可能的是，扭转减振器58、58′的每一个分配有摩擦减振组件85、85′。
在图5中示出了在图4中示出设计方式的一个结构上实施的联接装置10。可看到壳体12，该壳体12具有需面对驱动设备定位的罩壳94和需面对变速器定位的罩壳96，该罩壳94和96可通过连接壳体元件98相互连接。锁止离合器54包括可通过流体压力轴向地运动的活塞100和多个驱动侧的和从动侧的盘形的摩擦元件，其分别一方面与壳体12且另一方面与摩擦元件架102是旋转固定的且可彼此压靠以用于建立搭接状态。该摩擦元件架102被分配给旋转减振组件42的输入区域52并且固定地连接到扭转减振器58的通过两个盖盘元件提供的初级侧60处。另一方面，摩擦元件架102与行星齿轮架70固定地相连接，从而基本上在该区域中实现到两个扭矩传递路径中的分支。
扭转减振器58的构造成中央盘元件或轮毂盘的次级侧62径向地在与一个或多个盖盘元件共同作用的弹簧单元64之内与扭转减振器58′的构造成中央盘元件或轮毂盘的初级侧60′例如通过铆接相连接。扭转减振器58′的次级侧62′的两个盖盘元件位于其两侧。弹簧单元64′的弹簧在这两个盖盘元件和初级侧60′的中央盘元件之间作用。
太阳轮78′例如通过铆接与次级侧62′的两个盖盘元件中的在图5中右侧的盖盘元件固定地相连接。通过该铆接连接也将径向地向外作用的承载元件104连接到次级侧62′处，该承载元件104径向地外部地载有一个或多个质量块形式的附加质量84。
太阳轮78′与行星齿轮72的齿部74啮合接合。行星齿轮72的齿部76与太阳轮80′啮合接合。该太阳轮80′又连接到从动构件44处并且基本上也提供旋转减振组件42的输出区域82。
在该设计变型方案中，减振***66的两个扭转减振器58、58′轴向地彼此相继地布置，其中，两个弹簧单元64、64′的弹簧几乎位于相同的径向水平上并且例如可分别利用套入彼此中的弹簧或弹簧组构成。锁止离合器54径向地位于两个扭转减振器58、58′之外。该基本上包括行星齿轮传动组件68的联接组件轴向地位于变速器侧的扭转减振器58′和涡轮28之间。该涡轮28例如借助于焊接或铆接与从动构件44固定地相连接，但是也可连接到太阳轮80′处。由此，通过铆接与从动构件44′相连接的太阳轮80′也可构造成集成的。
如果锁止离合器54闭合，则未集成到旋转减振组件42的两个扭矩传递路径中的涡轮28仅仅用于提高输出区域82的惯性矩。由此，涡轮28基本上不影响旋转减振组件42的减振性能。为此，特别地在输入区域52和输出区域82之间存在的质量比例与此相关，其主要也受联接到太阳轮78′处的附加质量84的影响。弹簧单元64、64′的弹簧刚度显然也影响减振性能或振动***66的共振频率。
在该设计方式中，扭转减振器58、58′由于其径向的定位及其结构上的设计方案是特别低摩擦的并且由此实现在临界以下和超临界的状态之间可重复的相位过渡。同时，不同的连接部位(例如用于连接初级侧62和次级侧60′或用于将次级侧62′连接到太阳轮78′或承载元件104处)或者盖盘元件的铆接连接可用作用于两个扭转减振器58、58′的旋转角度限制。还可看出，在次级侧62和初级侧60′连接的区域中，两个扭转减振器58、58′可径向地相对于从动轮毂44被支承。在此，同时也可实现轴向支承的功能。在此备选地，也可设想直接在未示出的变速器输入轴上的支承。
此外，在图5中可看出，行星齿轮72在行星齿轮架70处的旋转轴线径向地位于弹簧元件64、64′之外，即，具有比弹簧单元64、64′相对于旋转轴线更大的径向间距。这例如实现这样的设计方案，即，在其中次级侧62′的与太阳轮78′相连接的盖盘元件可与该太阳轮78′构造成集成的，即，该盖盘元件自身可提供该太阳轮78′。显然也可设想，扭转减振器58′的两个盖盘元件中的另一个设计成太阳轮78′或与此相连接，并且由此行星齿轮72轴向地定位在两个扭转减振器58、58′之间。
图6以原理性的视图示出了联接装置10的另一设计变型方案。在此，振动***66基本上相应于在图1中示出的结构。同样联接组件50的设计方案及其与齿圈78、80的相互作用相应于图1的结构。可看出，涡轮壳30连接到从动侧的齿圈80处或者可以集成的方式提供涡轮壳30。由此也可实现输出区域82的重要的区域，然而其在该实施例中包括一个另外的振动***106。在此，所述另外的振动***106构造成具有扭转减振器108，该扭转减振器108具有输入区域110和输出区域112和在该输入区域110和输出区域112之间作用的弹簧单元114。该输入区域110联接到齿圈80处或涡轮壳30处并且由此联接到涡轮28处。该输出区域112联接到从动构件44处。由此，在齿圈处接收的之前通过两个扭矩传递路径46、48传递的扭矩通过所述另外的振动***106或其扭转减振器108引导到从动构件44处。
振动***66的次级侧62或与其相联接的齿圈78可在此通过轴承86支承在输出区域或齿圈80上，该齿圈80又可通过轴承92例如支承在变速器输入轴90上。
即，在此基本上示出了这样的结构，即，在其中涡轮28作为中间质量结合到两个振动***66、106之间。所述另外的振动***106的实现在扭矩流中的扭转减振器108在脱开的锁止离合器54中、即在变扭运行中作为所谓的涡轮扭矩减振器作用，这在从动侧、即在从动构件44的区域中对相对低的惯性做出贡献。在此应考虑，弹簧单元114的弹簧刚度或特征曲线至少需针对驱动设备的额定扭矩包括例如通过扭矩波动引入的偏差(Streuung)在内进行设计。
为了影响振动***66的次级侧的质量，在该处可再次设置附加质量84。
在图7中示出了以上描述的带有另外的振动***106的结构的变换方案。在该变型方案中，旋转减振组件42的输入区域52基本上刚性地连接到壳体12处。锁止离合器54被分配给输出侧82，例如在齿圈80和涡轮28的涡轮壳30之间作用。
在锁止离合器54脱开时，中断从输入区域52到从动构件44的扭矩流。通过泵轮20、涡轮28和另外的振动***106将扭矩引导到从动构件44并且从该处引导到变速器输入轴90上。在该设计变型方案中，涡轮28通过所述另外的振动***106的作为涡轮扭转减振器作用的扭转减振器108相对于变速器输入轴90被支承或径向地对中。
在锁止离合器54脱离时，旋转减振组件42特别是也通过提供在次级侧62上的附加质量84作为所谓的固定频率减振器作用，因为被引入壳体12中的旋转振动也通过输入区域52被引导到弹簧单元64上，并且因此附加质量84和所有与其相连接的构件可进行自由的振动。
在图8中示出一个设计变型方案，在其中，所述另外的振动***106包括两个串联地作用的扭转减振器108、108′。利用其初级侧110联接到齿圈80处的扭转减振器108的次级侧112与扭转减振器108′的初级侧110′相连接。该扭转减振器108′的次级侧112′连接到从动构件44处。这两个扭转减振器108、108′的包括次级侧112和初级侧110的中间区域可通过轴承116支承在涡轮壳30上或齿圈80上或将这两个部件相连接的区段上。
显然，可给所述另外的减振***106的扭转减振器中的每一个分配一个摩擦减振组件118或118′。此外可能的是，这两个扭转减振器108、108′可彼此并行地作用。为此，两个初级侧110、110′和两个次级侧112，112′需分别相互固定联接。
在图9中示出的设计变型方案中，旋转减振组件42的振动***66、即在第一扭矩传递路径46中作用的振动***构造成带有并行地作用的两个扭转减振器58、58′。其初级侧60、60′分别连接到输入区域52处或也基本上提供该输入区域52。其次级侧62，62′一方面与附加质量84固定地相联接且另一方面与齿圈78固定地相联接。行星齿轮传动组件68的齿圈80一方面与涡轮28相联接并且另一方面通过另一减振***106的扭转减振器108与从动构件44相联接。
图10示出了一个设计变型方案，在其中振动***60的扭转减振器58的次级侧62通过太阳轮78′与行星齿轮72的齿部74相联接。涡轮28借助于其涡轮壳30连接到输出区域82处并且由此连接到太阳轮80′处。分配给扭转减振器58的次级侧62地、即也分配给第一扭转传递路径46地，设有不位于从壳体12到从动构件的扭矩流中的减振组件120。例如，该减振组件120可包括可克服弹性组件的回位作用偏移的、基本上自由振动的质量组件，即作为固定频率减振器作用。该减振组件120也可构造成转速适应地作用的并且包括一个或多个沿着偏移轨迹被引导的质量。该偏移轨迹径向地向内弯曲，即，具有顶峰区域。由离心力所决定，待偏移的质量将定位在该顶峰区域中。在出现旋转不均匀性时，实现从顶峰区域的偏移，其中，由于引导轨迹的该弯曲的设计方案，偏移质量在此径向向内运动并且吸收势能(potentielle Energie)。
备选地或附加地，也可以分配给输出区域82的方式设置这种类型的作为固定频率减振器作用的或转速适应的减振组件120′。
应指出的是，在锁止离合器54脱开时、即变扭运行中，当旋转振动被传递到涡轮28上时，通过扭转减振器58的弹簧单元64支撑的附加质量84也可自由地振动并且由此同样可以固定频率减振组件的方式作用。
在图11中示出了联接装置10的结构上的设计方案，例如，其在图2中以原理的方式被示出。在图11中示出的联接装置中，行星齿轮架70例如通过在其径向地外部的区域中的铆接固定在发动机侧的罩壳94处，该行星齿轮架70在该区域中也提供输入区域52。在行星齿轮架70处，在其径向地内部的区域中可旋转地载有再次分级构造的行星齿轮72。在径向地外部的区域中，环形的齿部元件130例如通过焊接与行星齿轮架70固定地连接。该齿部元件130与配对齿部元件132旋转联接接合，该配对齿部元件132又通过铆接等与扭转减振器58的例如以中央盘元件或轮毂盘的形式构造的初级侧60固定地连接。该齿部元件130也可直接与壳体相连接或者通过该壳体提供。该扭转减振器58的次级侧62包括两个盖盘元件。这两个盖盘元件通过铆接固定地相互连接。在此多件式地构造的齿圈78通过铆接等与这些盖盘元件中的一个固定地相连接，该齿圈78与行星齿轮72的齿部74处于啮合接合。同样在此多件式地构造的与行星齿轮72的齿部76处于啮合接合的齿圈80在其径向地内部的区域中通过插接啮合(Steckverzahnung)等与传动件134抗扭地相联接。该传动件134又通过铆接与锁止离合器54的输入侧的摩擦元件架136抗扭地相连接。在此同时构造成外薄片架的输出侧的摩擦元件架138通过铆接与另一传动件140固定地相连接。该传动件140例如通过焊接在其径向地内部的区域中固定地连接到另一设有外齿的具有通常为圆柱形的结构的传动件142。该传动件142利用其外齿与从动构件44的内齿旋转联接接合，该内齿以轴向地邻接到传动件142处的方式与变速器输入轴90的外齿啮合接合。涡轮28的涡轮壳30通过铆接固定地连接到从动构件44或从动构件44的径向地向外作用的、凸缘式的区域处。
在锁止离合器54脱开时，通过在泵轮20和涡轮28之间的液力的相互作用将扭矩传递到涡轮28上并且通过该涡轮28的基本上刚性的到变速器输入轴90处的联接将扭矩传递到变速器输入轴90处。在锁止离合器的接合状态中、即在与驱动侧的摩擦元件架136抗扭地连接的摩擦元件或薄片102和与从动侧的摩擦元件架138抗扭地连接的摩擦元件或薄片102通过离合器活塞100彼此压靠的状态中，涡轮28提高变速器输入轴90的惯性矩，然而在减振功能性方面起次要作用。在此，在两个扭矩传递路径46，48中的质量比例的设计方案更为重要。在行星齿轮架70处分支的扭矩一方面通过移相组件56的扭转减振器58引导并且另一方面通过行星齿轮架70和行星齿轮72引导，并且通过其与两个齿圈78、80的相互作用再次结合到传递件134、摩擦元件架138、传动件140、142和从动构件44上，被引入变速器输入轴90中。
为了实现锁止离合器54的接合状态，通过摩擦元件架138和传递件140与在径向外侧和径向内侧流体密封地在其上可轴向运动地被引导的离合器活塞100共同作用形成待利用压力流体填充的体积区域144，可从径向内部起通过传递件140中的通道146供给该体积区域144。该传动件140在从动构件44的中介作用下抗扭地联接到变速器输入轴90处，从而其在轴向的端部区域中可通过静态的密封组件、例如两个密封环相对于变速器输入轴90的外周流体密封地联接。由此可以结构上简单的方式建立在空间区域144和在变速器输入轴90中的中央孔148之间的引导流体的连接。如果在结构上另一实施方案中出现在传动件142和变速器输入轴90之间的相对旋转，可通过动态的密封元件实现流体密封的联接。
扭转减振器90的初级侧60的径向对中通过联接到齿部元件130处的且通过该齿部元件130径向地对中的配对齿部元件132实现。扭转减振器58的次级侧62的径向对中通过在从动构件44的外周上的径向支承结构86实现。通过轴向地相对于从动构件或涡轮28支撑的轴向轴承150给出扭转减振器的轴向位置。在另一轴向的方向上，次级侧62借助于止推盘或其它支承结构相对于传动件134支撑。该传动件134又通过支承结构152轴向地相对于传动件140支撑。如已经实施的那样，该传动件140固定地连接到传动件142处，该传动件142轴向地通过止推盘或其它支承结构相对于壳体94支撑。此外，传动件134、还有齿圈80与该传动件134一起地通过支承结构92径向地相对于从动构件44且由此也相对于变速器输入轴90支承。
应指出的是，扭转减振器58的次级侧62显然可直接相对于从动侧的齿圈80轴向地支撑。也可能的是，次级侧62支承在齿圈78上。
传动件142可构造成带有内齿并且那么可联接到在从动构件44处相应地互补地设计的外齿处。在这种情况中，引向摩擦元件架136的传动件134通过支承结构92可旋转地径向地支承在传动件142上。此外，该传动件142也可直接提供从动构件44的功能性，即，通过相应的齿部抗扭地连接到变速器输入轴90处。在这种情况中，涡轮28或其涡轮壳30可例如通过相应的凸缘抗扭地连接到该传动件142处。
对于该设计方式应实施的是，通过不同的轴颈、特别是轴向的支承结构或不同的轴向支撑环或挡圈，两个齿圈(其显然也可构造成单件的)被限定地保持在其轴向的定位中。
最后应指出的是，显然在不同的以上描述的设计方式中可任意相互组合在该处示出的变型方案。因此，例如在旋转减振组件42或其减振***66中，多个扭转减振器可串联地作用以及此外一个或多个扭转减振器可并联地作用。这同样适用于另一振动***106。显然也可能的是，在不同的设计变型方案中不仅可分别设置齿圈、而且备选地也可设置太阳轮作为联接轮以用于联接到行星齿轮传动组件68的行星齿轮72处。可相应于期望的减振特性给行星齿轮72的齿部74、76提供彼此相同的或不同的直径且由此相同的或不同的传动比。同样应指出的是，不仅行星齿轮72而且与该行星齿轮72接合的联接轮、即太阳轮或齿圈可分别构造成多件式的和/或分段式的，因为由于在振动***66中初级侧相对于次级侧的仅仅有限的相对运动性，在行星齿轮72或与此共同作用的联接轮的区域中仅仅出现相应地受限的相对运动。
通过将根据本发明起作用的或构造的旋转减振组件集成到液力联接装置中的壳体和从动构件之间的扭矩传递路径中，在结构原则上简单的情况下将非常有效的平稳振动的措施集成到传动系中，该措施对显著提高行驶舒适性做出贡献。通过总的待传递的扭矩的两个扭矩分量的相位偏移的叠加实现的振动分量的抵消叠加，在非常紧凑的设计方案中实现否则仅在明显更大尺寸的弹簧减振器中才可实现的减振水平。通过该明显改进的减振特性，也明显减小在传动系中噪声产生。由于在引入传动系中的扭矩中明显减小的振动分量，此外实现，在较小的转速时已经可闭合锁止离合器，这允许车辆的节省能量的运行。
还应指出的是，当联接装置构造成不带导轮时，显然也可应用本发明的原理。在这种情况中，在提高扭矩的意义上讲，本发明不可满足变矩器的功能，而是作为流体离合器或流动离合器起作用。

Claims (21)

1.一种液力联接组件、特别是变矩器，其包括填充或能填充有流体的壳体组件(12)、能与所述壳体组件(12)一起绕旋转轴线(A)旋转的泵轮(20)、布置在所述壳体组件(12)中且能与从动构件(44)一起绕所述旋转轴线(A)旋转的涡轮(28)、用于建立在所述壳体组件(12)和所述从动构件(44)之间的扭矩传递连接的锁止离合器(54)、带有输入区域(52)和输出区域(82)的旋转减振组件(42)，其中，在所述输入区域(52)和所述输出区域(82)之间设置第一扭矩传递路径(46)和与所述第一扭矩传递路径(46)并联的第二扭矩传递路径(48)以及用于使通过所述扭矩传递路径(46、48)引导的扭矩叠加的联接组件(50)，其中，所述旋转减振组件(42)还至少在所述第一扭矩传递路径(46)中包括移相组件(56)以用于产生通过所述第一扭矩传递路径(46)引导的旋转不均匀性相对于通过所述第二扭矩传递路径引导的旋转不均匀性的相位偏移。
2.按照权利要求1所述的液力联接装置中，其特征在于，所述移相组件(56)包括带有初级侧(60、60′)和能克服弹簧组件(64；64，64′)的作用相对于所述初级侧(60、60′)绕所述旋转轴线(A)旋转的次级侧(62；62′)的振动***(66)。
3.按照权利要求1或2所述的液力联接装置，其特征在于，所述输出区域(82)包括一个另外的带有初级侧(110、110′)和能克服弹簧组件(114；114、114′)的作用相对于所述初级侧(110)旋转的次级侧(112；112′)的振动***(106)。
4.按照权利要求1至3中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述涡轮(28)联接到所述输出区域(82)处。
5.按照权利要求3和权利要求4所述的液力联接装置，其特征在于，所述涡轮(28)与所述另外的振动***(106)的初级侧(110)相联接。
6.按照权利要求3和权利要求4所述的液力联接装置，其特征在于，所述涡轮(28)与所述另外的振动***(106)的次级侧(112；112′)相联接。
7.按照权利要求1至6中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述扭矩传递路径(46、48)中的一个中、优选地在所述第一扭矩传递路径(46)中。
8.按照权利要求1至6中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述输出区域(82)中。
9.按照权利要求1至6中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述锁止离合器(54)根据功能布置在所述输入区域(52)中。
10.按照权利要求1至9中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述联接组件(50)包括行星齿轮传动组件(68)。
11.按照权利要求10所述的液力联接装置，其特征在于，所述行星齿轮传动组件(68)包括行星齿轮架(70)，该行星齿轮架连接到所述第二扭矩传递路径(48)处并且带有多个能旋转地支撑在该行星齿轮架上的行星齿轮(72)。
12.按照权利要求11所述的液力联接装置，其特征在于，所述行星齿轮传动组件(68)包括连接到所述第一扭矩传递路径(46)处的与所述行星齿轮(72)啮合接合的第一联接轮组件(78；78′)和连接到所述输出区域(82)处的与所述行星齿轮(72)啮合接合的第二联接轮组件(80；80′)。
13.按照权利要求12所述的液力联接装置，其特征在于，与所述行星齿轮(72)相连接的第一联接轮组件(78；78′)和与所述行星齿轮(72)相连接的第二联接轮组件(80；80′)提供彼此相同的传动比。
14.按照权利要求12所述的液力联接装置，其特征在于，与所述行星齿轮(72)相连接的第一联接轮组件(78；78′)和与所述行星齿轮(72)相连接的第二联接轮组件(80；80′)提供彼此不同的传动比。
15.按照权利要求12至14中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述第一联接轮组件(78)和所述第二联接轮组件(80)分别包括齿圈组件(78、80)。
16.按照权利要求12至14中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述第一联接轮组件(78′)和所述第二联接轮组件(80′)分别包括太阳轮组件(78′、80′)。
17.按照权利要求1至16中任一项所述的液力联接组件，其特征在于，所述振动***(66)和/或所述另外的振动***(106)包括至少两个彼此串联地布置的分别带有初级侧(60、60′、110、110′)和能相对于所述初级侧(60、60′、110、110′)旋转的次级侧(62、62′、112、112′)的减振器(58、58′、108、108′)。
18.按照权利要求1至17中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述振动***(66)和/或所述另外的振动***(106)包括至少两个彼此并联地作用的分别带有初级侧(60、60′、110、110′)和能相对于所述初级侧(60、60′、110、110′)旋转的次级侧(62、62′、112、112′)的减振器(58、58′、108、108′)。
19.按照权利要求1至18中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述振动***(66)和/或所述另外的振动***(106)包括转速适应的减振组件(120、120′)，该减振组件带有至少一个在周向上能从基础位置偏移且在此改变其相对于所述旋转轴线(A)的间距的偏移质量。
20.按照权利要求1至19中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述振动***(66)和/或所述另外的振动***(106)包括固定频率减振组件(120、120′)，该固定频率减振组件带有至少一个能克服回位弹簧组件的作用偏移的振动质量。
21.按照权利要求1至20中任一项所述的液力联接装置，其特征在于，所述振动***(66)和/或所述另外的振动***(106)被分配有抵抗在其初级侧(60、110)和次级侧(62、112；62′、112′)之间的相对旋转的摩擦减振组件(85、85、118、118′)。
CN201080067023.4A 2010-05-25 2010-12-03 液力联接装置、特别是变矩器 Expired - Fee Related CN102906459B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010029255.9 2010-05-25
DE102010029255 2010-05-25
PCT/EP2010/068821 WO2011147486A1 (de) 2010-05-25 2010-12-03 Hydrodynamische kopplungseinrichtung, insbesondere drehmomentwandler

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102906459A true CN102906459A (zh) 2013-01-30
CN102906459B CN102906459B (zh) 2016-01-20

Family

ID=43530148

Family Applications (6)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201080067021.5A Expired - Fee Related CN102906458B (zh) 2010-05-25 2010-12-03 扭转振动减振装置
CN201080067023.4A Expired - Fee Related CN102906459B (zh) 2010-05-25 2010-12-03 液力联接装置、特别是变矩器
CN201080067024.9A Expired - Fee Related CN102906460B (zh) 2010-05-25 2010-12-03 液力的联接组件、特别是变矩器
CN201180025802.2A Active CN102918302B (zh) 2010-05-25 2011-03-03 混合驱动模块
CN201180025803.7A Active CN102918303B (zh) 2010-05-25 2011-03-03 液力联接装置
CN201180025793.7A Expired - Fee Related CN102959282B (zh) 2010-05-25 2011-04-11 扭转振动减振装置

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201080067021.5A Expired - Fee Related CN102906458B (zh) 2010-05-25 2010-12-03 扭转振动减振装置

Family Applications After (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201080067024.9A Expired - Fee Related CN102906460B (zh) 2010-05-25 2010-12-03 液力的联接组件、特别是变矩器
CN201180025802.2A Active CN102918302B (zh) 2010-05-25 2011-03-03 混合驱动模块
CN201180025803.7A Active CN102918303B (zh) 2010-05-25 2011-03-03 液力联接装置
CN201180025793.7A Expired - Fee Related CN102959282B (zh) 2010-05-25 2011-04-11 扭转振动减振装置

Country Status (5)

Country Link
US (6) US8939860B2 (zh)
EP (7) EP2577103B1 (zh)
CN (6) CN102906458B (zh)
DE (1) DE102011007118A1 (zh)
WO (6) WO2011147487A1 (zh)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104047992A (zh) * 2013-03-13 2014-09-17 富士重工业株式会社 减振器装置
CN104864045A (zh) * 2014-02-20 2015-08-26 通用汽车环球科技运作有限责任公司 单模式无级变速器
CN104956119A (zh) * 2013-01-31 2015-09-30 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的旋转振动减振组件
CN106574689A (zh) * 2014-08-11 2017-04-19 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的扭转减振装置的装配概念
CN106574686A (zh) * 2014-08-13 2017-04-19 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的扭转减振装置
CN108071792A (zh) * 2016-11-15 2018-05-25 通用汽车环球科技运作有限责任公司 减震器结构
CN108351007A (zh) * 2015-10-02 2018-07-31 法雷奥离合器公司 用于机动车辆的液动扭矩联接装置
CN109027123A (zh) * 2017-06-09 2018-12-18 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有离心摆式减振器的行星阻尼器结构
CN110177963A (zh) * 2017-01-16 2019-08-27 舍弗勒技术股份两合公司 转矩传递装置
CN112901747A (zh) * 2019-12-04 2021-06-04 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有集成式行星型扭振减振器的变矩器组件

Families Citing this family (108)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010043301A1 (en) 2008-10-17 2010-04-22 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Double path torsional damper
WO2011147487A1 (de) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische kopplungseinrichtung, insbesondere drehmomentwandler
DE102011007117A1 (de) * 2011-04-11 2012-10-11 Zf Friedrichshafen Ag Getriebe, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102011017652B4 (de) 2011-04-28 2022-03-24 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische Kopplungsanordnung, insbesondere hydrodynamischer Drehmomentwandler
DE102011017655A1 (de) * 2011-04-28 2012-10-31 Zf Friedrichshafen Ag Reibungskupplung, insbesondere nasslaufende Reibungskupplung
DE102011077119A1 (de) * 2011-06-07 2012-12-13 Zf Friedrichshafen Ag Antriebssystem für ein Fahrzeug
DE102011084742A1 (de) 2011-10-19 2013-04-25 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102011086982A1 (de) 2011-11-23 2013-05-23 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
KR101339234B1 (ko) * 2011-12-09 2013-12-09 현대자동차 주식회사 댐퍼 클러치 제어 방법
DE102012207862A1 (de) * 2012-05-11 2013-11-14 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102012212593A1 (de) 2012-07-18 2014-01-23 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102012212591A1 (de) 2012-07-18 2014-01-23 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
EP2875256B1 (de) * 2012-07-20 2016-12-07 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102012214455A1 (de) 2012-08-14 2014-02-20 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102012214571A1 (de) 2012-08-16 2014-02-20 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102012218729A1 (de) 2012-10-15 2014-04-17 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102012219421A1 (de) * 2012-10-24 2014-04-24 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfungsanordnung mit Leistungsverzweigung
DE102012219728A1 (de) * 2012-10-29 2014-04-30 Zf Friedrichshafen Ag Hybridantriebsmodul und Antriebsstrang
DE102013225601A1 (de) * 2012-12-14 2014-06-18 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Kupplungseinrichtungen
DE102013220483A1 (de) 2012-12-17 2014-06-18 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung und Verfahren zur Drehschwingungsdämpfung
DE102013201619A1 (de) * 2013-01-31 2014-07-31 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102013201621A1 (de) 2013-01-31 2014-07-31 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
US9163696B2 (en) * 2013-03-13 2015-10-20 Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha Damper device
JP5792216B2 (ja) * 2013-03-13 2015-10-07 富士重工業株式会社 ダンパ装置
KR101518892B1 (ko) * 2013-04-08 2015-05-11 현대자동차 주식회사 차량용 토크 컨버터
DE102014204952A1 (de) 2013-04-25 2014-10-30 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Drehschwingungsdämpferanordnung zum Dämpfen von Drehschwingungen einer Antriebswelle eines Kraftfahrzeugmotors
DE102013214350A1 (de) 2013-07-23 2015-01-29 Zf Friedrichshafen Ag Anfahrelement
DE102013214352A1 (de) 2013-07-23 2015-01-29 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs
DE102013214351A1 (de) 2013-07-23 2015-01-29 Zf Friedrichshafen Ag Planetengetriebe
DE102013214353A1 (de) * 2013-07-23 2015-01-29 Zf Friedrichshafen Ag Anfahrelement für ein Kraftfahrzeug
DE102014213608A1 (de) * 2013-07-26 2015-01-29 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Turbinen-Torsionsschwingungsdämpfer sowie Wandler und Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102013215726A1 (de) 2013-08-09 2015-02-12 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE112014004158T5 (de) * 2013-09-11 2016-06-16 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentwandler mit Leistungsaufteilung
DE102013015702B3 (de) 2013-09-20 2014-12-24 Audi Ag Rotationsdämpfer für ein Kraftfahrzeug
DE102013219033A1 (de) * 2013-09-23 2015-03-26 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpferanordnung in einem Antriebsstrang eines Fahrzeugs
US10099780B2 (en) * 2013-10-07 2018-10-16 Sikorsky Aircraft Corporation Active vibration control actuator
DE102013221238A1 (de) 2013-10-21 2015-04-23 Zf Friedrichshafen Ag Lamellen-Kupplungseinrichtung
EP3063431B2 (fr) * 2013-10-31 2024-01-24 Valeo Embrayages Mécanisme de filtration des fluctuations de couple d'un organe secondaire
DE102013224992A1 (de) 2013-12-05 2015-06-11 Zf Friedrichshafen Ag Getriebeanordnung sowie Verfahren zum Betreiben einer Getriebeanordnung
DE102014223868A1 (de) 2013-12-12 2015-06-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Schwingungsdämpfer
DE102014223872A1 (de) 2013-12-12 2015-06-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Schwingungsdämpfer
DE102014223867A1 (de) 2013-12-12 2015-06-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Schwingungsdämpfer
DE102013226939A1 (de) * 2013-12-20 2015-06-25 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102013226941A1 (de) 2013-12-20 2015-06-25 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
EP2908025B2 (de) 2014-02-12 2022-07-13 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Leistungsverzweigtes dämpfungssystem
DE112015000857A5 (de) 2014-02-19 2016-11-10 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
EP2930396A3 (de) * 2014-02-19 2016-01-20 Schaeffler Technologies GmbH & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung und Antriebssystem mit solch einer Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102014204907A1 (de) 2014-03-17 2015-09-17 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE112015001610A5 (de) 2014-04-01 2017-01-26 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Dämpfersystem
DE102014207465A1 (de) 2014-04-17 2015-10-22 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung
DE102014006691A1 (de) 2014-05-09 2015-11-12 Zf Friedrichshafen Ag Drehungleichförmigkeitsreduzierung durch Leistungsverzweigung - Kennlinienauslegung
DE102014209222A1 (de) 2014-05-15 2015-11-19 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungseinheit für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs
DE102014211723A1 (de) * 2014-06-18 2015-12-24 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kupplungsscheibe mit Fliehkraftpendel
DE102014212825A1 (de) 2014-07-02 2016-01-07 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer
CN105450552B (zh) 2014-07-02 2018-12-14 阿尔卡特朗讯 基于sdn网络对应用服务链的策略与计费控制方法与设备
DE102015207825A1 (de) 2014-07-24 2016-01-28 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102014217725A1 (de) * 2014-09-04 2016-03-10 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung
DE102014221107A1 (de) 2014-10-17 2016-04-21 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102015207828A1 (de) 2014-12-12 2016-06-16 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für einen Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102015208715A1 (de) 2015-05-11 2016-11-17 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
KR101707804B1 (ko) * 2015-07-16 2017-02-17 한국파워트레인 주식회사 진자를 이용한 진동저감장치를 포함하는 차량용 토크 컨버터
US9500259B1 (en) * 2015-08-11 2016-11-22 Gm Global Technology Operations, Llc High performance torsional vibration isolator
WO2017044098A1 (en) * 2015-09-10 2017-03-16 Uebel Ryan Automotive transmission
JP6344357B2 (ja) * 2015-09-30 2018-06-20 マツダ株式会社 遠心振子ダンパ付き動力伝達装置
DE102015219968A1 (de) 2015-10-14 2017-04-20 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102015221893A1 (de) 2015-11-06 2017-05-11 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102015221894A1 (de) * 2015-11-06 2017-05-11 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102015223604A1 (de) * 2015-11-27 2017-06-01 Zf Friedrichshafen Ag Planetenstufenautomatgetriebe mit alternativer Nebenabtriebsanordnung
DE102016223768A1 (de) 2015-12-03 2017-06-08 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehschwingungsdämpfer
DE102015224339A1 (de) * 2015-12-04 2017-06-08 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs
JP6344373B2 (ja) * 2015-12-07 2018-06-20 マツダ株式会社 遠心振子ダンパ付きパワートレインの制御装置
DE102015224664A1 (de) 2015-12-09 2017-06-14 Zf Friedrichshafen Ag Formschlusskupplung mit einem Rückstellelement
DE102016200888A1 (de) * 2016-01-22 2017-07-27 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für einen Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102016201870A1 (de) * 2016-02-08 2017-08-10 Zf Friedrichshafen Ag Kopplungsanordnung
JP6315006B2 (ja) 2016-02-23 2018-04-25 マツダ株式会社 摩擦締結要素及び自動変速機
JP6489039B2 (ja) 2016-02-23 2019-03-27 マツダ株式会社 自動変速機
JP6505035B2 (ja) * 2016-03-01 2019-04-24 本田技研工業株式会社 トルク伝達装置
US10006517B2 (en) * 2016-03-03 2018-06-26 GM Global Technology Operations LLC Torsional vibration damper with planetary gear enhanced by inertial mass
WO2017158131A2 (de) 2016-03-17 2017-09-21 Hasse & Wrede Gmbh Kurbelwellenanordnung mit drehschwingungsdämpfer
DE102017104720B4 (de) * 2016-03-23 2018-12-20 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Drehmomentwandler mit Drehschwingungsdämpfungsvorrichtung
JP6315015B2 (ja) * 2016-03-25 2018-04-25 トヨタ自動車株式会社 捩り振動低減装置
DE102016211943A1 (de) 2016-06-30 2018-01-04 Zf Friedrichshafen Ag Torsionsschwingungsdämpfungssystem für einen Kraftfahrzeugantriebsstrang, Hybridantriebsmodul und Kraftfahrzeugantriebsstrang
DE102016211945A1 (de) * 2016-06-30 2018-01-04 Zf Friedrichshafen Ag Drehmomentübertragungsvorrichtung
WO2018039240A1 (en) * 2016-08-23 2018-03-01 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Rotor carrier assembly
DE102016225865A1 (de) 2016-12-21 2018-06-21 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102017100664A1 (de) 2017-01-16 2018-07-19 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102017106232A1 (de) 2017-03-23 2018-09-27 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102017205942A1 (de) * 2017-04-06 2018-10-11 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Antriebsvorrichtung mit einer Kupplungseinrichtung, Antriebssystem mit dieser Antriebsvorrichtung und Verfahren zum Betrieb des Antriebsystems
DE102017207031A1 (de) 2017-04-26 2018-10-31 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102017111930A1 (de) * 2017-05-31 2018-12-06 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102017113222A1 (de) * 2017-06-16 2018-12-20 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Dämpfungssystem für achsparallele Hybridmodule
DE102017219476A1 (de) * 2017-06-20 2018-12-20 Zf Friedrichshafen Ag Drehmomentübertragungsanordnung
JP6870545B2 (ja) 2017-09-05 2021-05-12 トヨタ自動車株式会社 ハイブリッド車両
US10753425B2 (en) 2017-11-02 2020-08-25 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Internal rotor damper modular hybrid transmission
CN111212989B (zh) * 2017-11-14 2021-11-30 爱信艾达工业株式会社 减振装置
CN111601727B (zh) * 2017-11-22 2024-02-20 法雷奥离合器公司 用于混合动力车辆的传动装置
DE102017128362A1 (de) * 2017-11-30 2019-06-06 Voith Patent Gmbh Anfahr- und Retardermodul
DE102018106285A1 (de) * 2018-03-19 2019-09-19 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Hybriddämpferzentrierungslösung für ein Hybridmodul und einen Antriebsstrang
DE102018211085A1 (de) 2018-07-05 2020-01-09 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für einen Antriebsstrang eines Fahrzeugs
US11448279B2 (en) 2018-11-01 2022-09-20 Valeo Kapec Co., Ltd. Damper apparatus for use with vehicle torque converters
US10857870B2 (en) * 2018-12-11 2020-12-08 Ford Global Technologies, Llc Hybrid vehicle
DE102018222306A1 (de) 2018-12-19 2020-06-25 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
CN113811702B (zh) * 2019-05-09 2023-11-21 株式会社爱信福井 减震器装置
US11387705B2 (en) * 2019-12-09 2022-07-12 Dana Tm4 Inc. Torsional mass tuned damper
CN111911613A (zh) * 2020-08-13 2020-11-10 浙江盘毂动力科技有限公司 用于新能源车辆的柔性传动***
WO2023128634A1 (ko) * 2021-12-30 2023-07-06 주식회사 카펙발레오 다단식 토션 댐퍼를 구비한 진동 감쇠 장치
DE102022212522A1 (de) 2022-11-23 2024-05-23 Zf Friedrichshafen Ag Zahnrad oder Welle mit Schwingungstilger
DE102022004536A1 (de) 2022-12-05 2024-06-06 Mercedes-Benz Group AG Bremssystem für ein Fahrzeug und Radbremsvorrichtung

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6099434A (en) * 1998-08-13 2000-08-08 Mannesmann Sachs Ag Torsional vibration damper with an axial securing device
US6231472B1 (en) * 1998-08-27 2001-05-15 Mannesmann Sachs Ag Torsional vibration damper in a lockup clutch with planetary gear set
US20020033310A1 (en) * 1999-02-05 2002-03-21 Mannesmann Sachs Ag Hydrodynamic torque converter
EP1464873A2 (de) * 2003-04-05 2004-10-06 ZF Sachs AG Torsionsschwingungsdämpfer für Drehmomentwandler
CN1675483A (zh) * 2002-08-06 2005-09-28 Valeo离合器公司 用于机动车辆的液压联接设备
DE102008034557A1 (de) * 2007-08-02 2009-02-05 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Vorrichtung zur Dämpfung von Schwingungen, insbesondere mehrstufiger Drehschwingungsdämpfer
US20090125202A1 (en) * 2007-11-14 2009-05-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torque converter with turbine mass absorber
DE102008057648A1 (de) * 2007-11-29 2009-06-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Kraftübertragungsvorrichtung, insbesondere zur Leistungsübertragung zwischen einer Antriebsmaschine und einem Abtrieb

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4513634A (en) * 1977-05-13 1985-04-30 Nissan Motor Company, Limited Change-speed transmission with selective bypass of hydrokinetic unit
DE19504209C1 (de) * 1995-02-09 1996-05-30 Fichtel & Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit lasteinstellbaren Getriebeelementen
DE19700851A1 (de) * 1996-01-18 1997-07-24 Luk Lamellen & Kupplungsbau Torsionsschwingungsdämpfer
GB2346194B (en) * 1996-01-18 2000-09-13 Luk Lamellen & Kupplungsbau Apparatus for damping fluctuations of torque
DE19611184C2 (de) * 1996-03-21 1998-04-09 Mannesmann Sachs Ag Drehschwingungsdämpfer
DE19744528A1 (de) * 1996-10-09 1998-04-30 Luk Lamellen & Kupplungsbau Drehmomentübertragungseinrichtung sowie mehrteiliges Schwungrad zur Drehmomentübertragung
DE19644173C1 (de) * 1996-10-24 1997-12-18 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit einem Verschluß für Öffnungen zum Befüllen der Fettkammer
DE19727678C2 (de) * 1997-06-30 1999-12-16 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer mit einem Planetengetriebe mit wenigstens einem Verzahnungselement
DE19736843C2 (de) * 1997-08-25 2000-08-31 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer an einer Überbrückungskupplung mit Planetengetriebe
DE19747963A1 (de) * 1997-10-30 1999-05-12 Bayerische Motoren Werke Ag Drehmomentwandleranbindung mit Schwingungsdämpfer
DE19920542A1 (de) * 1998-05-06 1999-11-18 Luk Getriebe Systeme Gmbh Kraftübertragungseinrichtung
US6083133A (en) * 1998-05-08 2000-07-04 Zexel Torsen Inc. Bevel gear differential with asymmetrically distributed pinions
DE19826351C2 (de) * 1998-06-12 2001-06-28 Daimler Chrysler Ag Antriebsanordnung mit hydrodynamischen Drehmomentwandler und zwei Dämpfern
DE19846445A1 (de) * 1998-08-27 2000-03-02 Mannesmann Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer an einer Überbrückungskupplung mit Planetengetriebe
DE19904850B4 (de) * 1999-02-05 2007-07-12 Zf Sachs Ag Torsionsschwingungsdämpfer
DE19923316A1 (de) * 1999-05-21 2000-11-23 Zahnradfabrik Friedrichshafen Antriebssystem für ein Kraftfahrzeug
DE19943038A1 (de) * 1999-09-09 2001-03-15 Mannesmann Sachs Ag Antriebssystem
US6487855B1 (en) * 1999-11-11 2002-12-03 Yutaka Giken Co., Ltd. Torque converter
DE10128424A1 (de) * 2001-06-12 2002-12-19 Zf Sachs Ag Antriebssystem
DE10152808B4 (de) * 2001-10-25 2016-03-17 Daimler Ag Antriebsstrang für Kraftfahrzeuge
DE10350935B4 (de) * 2002-11-16 2019-02-21 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentwandler
US7077253B2 (en) * 2002-11-16 2006-07-18 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torque converter
DE10357292B4 (de) * 2003-12-05 2006-02-02 Voith Turbo Gmbh & Co. Kg Verfahren für die Steuerung eines Antriebsstrangs für eine Strömungskraftmaschine mit Drehzahlführung, Kraftstoßreduktion und Kurzzeitenergiespeicherung
JP4568496B2 (ja) * 2003-12-18 2010-10-27 富士重工業株式会社 トルクコンバータ
EP1566566B1 (de) * 2004-02-18 2008-04-16 LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG Torsionsschwingungsdämpfer
DE102004024004B4 (de) * 2004-05-14 2017-01-26 Daimler Ag Hydrodynamischer Drehmomentwandler
DE102004048754A1 (de) * 2004-10-05 2006-04-13 Voith Turbo Gmbh & Co. Kg Pod-Schiffsantrieb mit Getriebe
CN101228367B (zh) * 2005-08-10 2011-08-31 杉谷伸芳 行星齿轮装置
CN101356390A (zh) * 2006-01-12 2009-01-28 卢克摩擦片和离合器两合公司 在两个减振器之间具有跨接偶合器的变矩器
US20080119316A1 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Ordo James P Apparatus for expanding gear speed ratio coverage of an automatic transmission
DE102009035914A1 (de) * 2008-09-01 2010-03-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Zweimassenschwungrad
KR101509677B1 (ko) * 2009-11-23 2015-04-08 현대자동차 주식회사 토크 분기형 자동변속기
KR101145624B1 (ko) * 2009-11-23 2012-05-15 현대자동차주식회사 토크 분기형 자동변속기
KR101145625B1 (ko) * 2009-11-23 2012-06-28 현대자동차주식회사 토크 분기형 자동변속기
WO2011147487A1 (de) * 2010-05-25 2011-12-01 Zf Friedrichshafen Ag Hydrodynamische kopplungseinrichtung, insbesondere drehmomentwandler
DE102011007117A1 (de) * 2011-04-11 2012-10-11 Zf Friedrichshafen Ag Getriebe, insbesondere für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
DE102011077119A1 (de) * 2011-06-07 2012-12-13 Zf Friedrichshafen Ag Antriebssystem für ein Fahrzeug
DE102012218729A1 (de) * 2012-10-15 2014-04-17 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs
US8939859B2 (en) * 2012-10-19 2015-01-27 Caterpillar Inc. Torque converter with stator clutch
US8608604B1 (en) * 2012-10-19 2013-12-17 Caterpillar Inc. Torque divider and torque converter with lockup clutch
US9234562B2 (en) * 2013-03-13 2016-01-12 Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha Damper device

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6099434A (en) * 1998-08-13 2000-08-08 Mannesmann Sachs Ag Torsional vibration damper with an axial securing device
US6231472B1 (en) * 1998-08-27 2001-05-15 Mannesmann Sachs Ag Torsional vibration damper in a lockup clutch with planetary gear set
US20020033310A1 (en) * 1999-02-05 2002-03-21 Mannesmann Sachs Ag Hydrodynamic torque converter
CN1675483A (zh) * 2002-08-06 2005-09-28 Valeo离合器公司 用于机动车辆的液压联接设备
EP1464873A2 (de) * 2003-04-05 2004-10-06 ZF Sachs AG Torsionsschwingungsdämpfer für Drehmomentwandler
DE102008034557A1 (de) * 2007-08-02 2009-02-05 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Vorrichtung zur Dämpfung von Schwingungen, insbesondere mehrstufiger Drehschwingungsdämpfer
US20090125202A1 (en) * 2007-11-14 2009-05-14 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Torque converter with turbine mass absorber
DE102008057648A1 (de) * 2007-11-29 2009-06-04 Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg Kraftübertragungsvorrichtung, insbesondere zur Leistungsübertragung zwischen einer Antriebsmaschine und einem Abtrieb

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104956119A (zh) * 2013-01-31 2015-09-30 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的旋转振动减振组件
CN104047992A (zh) * 2013-03-13 2014-09-17 富士重工业株式会社 减振器装置
CN104047992B (zh) * 2013-03-13 2018-08-31 株式会社斯巴鲁 减振器装置
CN104864045B (zh) * 2014-02-20 2017-11-17 通用汽车环球科技运作有限责任公司 单模式无级变速器
US9644722B2 (en) 2014-02-20 2017-05-09 GM Global Technology Operations LLC One mode continuously variable transmission
CN104864045A (zh) * 2014-02-20 2015-08-26 通用汽车环球科技运作有限责任公司 单模式无级变速器
CN106574689A (zh) * 2014-08-11 2017-04-19 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的扭转减振装置的装配概念
CN106574686A (zh) * 2014-08-13 2017-04-19 Zf腓特烈斯哈芬股份公司 用于车辆传动系的扭转减振装置
CN108351007A (zh) * 2015-10-02 2018-07-31 法雷奥离合器公司 用于机动车辆的液动扭矩联接装置
CN108071792A (zh) * 2016-11-15 2018-05-25 通用汽车环球科技运作有限责任公司 减震器结构
CN110177963A (zh) * 2017-01-16 2019-08-27 舍弗勒技术股份两合公司 转矩传递装置
CN109027123A (zh) * 2017-06-09 2018-12-18 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有离心摆式减振器的行星阻尼器结构
CN112901747A (zh) * 2019-12-04 2021-06-04 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有集成式行星型扭振减振器的变矩器组件

Also Published As

Publication number Publication date
EP2703687A3 (de) 2015-01-14
US9316299B2 (en) 2016-04-19
DE102011007118A1 (de) 2011-12-01
WO2011147633A1 (de) 2011-12-01
EP2577105B1 (de) 2017-10-25
WO2011147487A1 (de) 2011-12-01
US9303744B2 (en) 2016-04-05
CN102918302B (zh) 2015-07-08
EP2577103B1 (de) 2019-11-06
CN102918303B (zh) 2015-07-08
EP2577104A1 (de) 2013-04-10
CN102906459B (zh) 2016-01-20
EP2577104B1 (de) 2019-06-12
WO2011147597A1 (de) 2011-12-01
US20130068580A1 (en) 2013-03-21
EP2703687A2 (de) 2014-03-05
US8991531B2 (en) 2015-03-31
EP2577108B1 (de) 2017-12-06
EP2577105A1 (de) 2013-04-10
WO2011147488A1 (de) 2011-12-01
EP2577106B1 (de) 2017-08-09
CN102906458B (zh) 2016-06-08
EP2577107B1 (de) 2015-07-08
WO2011147598A1 (de) 2011-12-01
US8939860B2 (en) 2015-01-27
US20130085030A1 (en) 2013-04-04
US20130203541A1 (en) 2013-08-08
WO2011147486A1 (de) 2011-12-01
US20130072338A1 (en) 2013-03-21
EP2577103A1 (de) 2013-04-10
CN102906460B (zh) 2016-06-01
US9151373B2 (en) 2015-10-06
CN102918302A (zh) 2013-02-06
CN102959282A (zh) 2013-03-06
EP2703687B1 (de) 2019-05-08
CN102906460A (zh) 2013-01-30
CN102918303A (zh) 2013-02-06
EP2577107A1 (de) 2013-04-10
US20130113308A1 (en) 2013-05-09
EP2577108A1 (de) 2013-04-10
US20130072346A1 (en) 2013-03-21
CN102906458A (zh) 2013-01-30
EP2577106A1 (de) 2013-04-10
CN102959282B (zh) 2015-12-16
US9416857B2 (en) 2016-08-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102906459A (zh) 液力联接装置、特别是变矩器
CN103221716B (zh) 起步装置
CN103038544B (zh) 流体传动装置
JP5169725B2 (ja) ダンパー装置及び流体伝達装置
CN103534503B (zh) 转矩传递装置
CN102575755B (zh) 转矩传递装置
US9797494B2 (en) Hydrokinetic torque coupling device with turbine-piston lock-up clutch and epicyclic gearing
KR102147286B1 (ko) 차량의 파워 트레인용 비틀림 진동 댐핑 장치
CN103459886B (zh) 变速器、特别是用于车辆传动系的变速器
CN104471276B (zh) 用于车辆传动系的扭转减振组件
CN103038545A (zh) 流体传动装置
US10281019B2 (en) Device for transmitting torque
JP2015516555A (ja) 特に車両の駆動系のための回転振動減衰装置
KR20150112991A (ko) 차량의 파워 트레인용 비틀림 진동 댐핑 장치
JP2014512498A (ja) ハイドロダイナミックカップリング装置、特にハイドロダイナミックトルクコンバータ
JP6344328B2 (ja) 流体伝動装置
CN106662208A (zh) 扭矩传递装置以及变速器
JP6344326B2 (ja) 流体伝動装置
JP6319256B2 (ja) 遠心振子ダンパ付き動力伝達装置
JP6330773B2 (ja) 遠心振子ダンパ付き動力伝達装置

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20160120

CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee