CN102399057A

CN102399057A - 玻璃棒的制造设备及制造方法

Info

Publication number: CN102399057A
Application number: CN2011102687607A
Authority: CN
Inventors: 乙坂哲也
Original assignee: Shin Etsu Chemical Co Ltd
Current assignee: Shin Etsu Chemical Co Ltd
Priority date: 2010-09-08
Filing date: 2011-09-08
Publication date: 2012-04-04
Also published as: US20120060560A1; JP5576343B2; EP2428496A1; US8881552B2; EP2428496B1; JP2012076990A

Abstract

本发明提供一种玻璃棒的制造设备及制造方法，其中即使在玻璃预制体和玻璃棒之间存在诸如60％-95％等的较大的直径减小比的情况中，所述设备和方法也能够抑制所拉延的玻璃棒中的直径波动。从所测量的直径数据获取玻璃预制体的用于确定上述比的直径(D)，通过沿着预制体的长度方向测量拉延前的玻璃预制体的直径而获得所测量的直径数据，以供给速度(V1)根据长度方向上的所测量的直径数据的波动而变化的方式确定所述供给速度(V1)。

Description

玻璃棒的制造设备及制造方法

技术领域

本发明涉及一种玻璃棒的制造设备及制造方法，特别涉及一种用于通过将诸如光纤玻璃锭等较大直径的玻璃预制体供给到炉中、加热炉中的预制体以及从炉拉延(draw)已加热的预制体来制造具有期望直径的玻璃棒的设备和方法。

背景技术

日本特开2006-193397号公报公开了如下一种方法，该方法用于通过测量拉延期间的预制体的正进行变形(直径减小)的区域处的直径和大致完成直径减小的区域处的直径以及基于所测量的直径调节玻璃预制体相对于炉的供给速度和拉延速度来制造具有期望直径的玻璃棒。

日本特开平H11-011970(1999)号公报中的现有技术的描述公开了如下的方法：沿着玻璃预制体的长度方向预测量玻璃预制体的直径，确定预制体的供给速度和拉延速度之间的比以及基于该比制造恒定直径的玻璃棒。

日本特开2006-219331号公报公开了通过改变玻璃预制体的供给量和基准直径位置，来抑制由限定玻璃预制体的供给速度和拉延速度的基准位置随着拉延加工的进行而移位所引起的拉延出的玻璃棒的直径波动。

传统地，玻璃棒的目标直径相对于玻璃预制体的直径的比(下文中被称为直径减小比)较小，为约20％至50％。因此，日本特开2006-193397号公报中的控制方法能够将直径波动抑制到所需水平。然而，近年来，需要大尺寸光纤预制体，并且需要具有直径减小比约为60％-95％的较小直径变形的玻璃棒。例如，当直径为160mm-170mm的玻璃预制体被拉延成直径为150mm的玻璃棒时，直径减小比为88％-94％。

为了实施日本特开2006-193397号公报所公开的反馈控制，必需测量在直径减小区中直径被充分减小的位置周围的直径。然而，在较大直径减小比的情况中，直径被充分减小的位置邻近炉中的加热器。因此，难以直接测量该位置处的直径。如果在距加热器一定距离以防止加热器的影响的位置处测量用于反馈控制的直径，则反馈控制的响应将会滞后。因此可能不会适当地实施反馈控制。结果，会在所拉延的玻璃棒中产生大的波动。

根据日本特开平H11-011970(1999)号公报公开的方法，在直径始终稳定的玻璃预制体的情况中，即使以60％-95％的直径减小比，也能获得较期望的直径波动值。然而，当玻璃预制体在其长度方向上具有较大直径波动时，该方法可能会在拉延加工结束时在所拉延的玻璃棒的可用区(usable region)的端部导致不可接受的直径波动(具体地，大于±1％)。

日本特开2006-219331号公报所公开的方法能够抑制玻璃棒的直径波动。然而，在该方法中，用于改变基准直径位置的标准不明确，根据玻璃预制体的直径波动的状况，可能会产生不可接受的直径波动。此外，在该公报的实施方式中，直径为130mm的玻璃预制体被拉延成直径为30mm玻璃棒，即，直径减小比相当小，诸如为23％。该公报并未公开用于在诸如60％-95％等较大直径减小比的情况中抑制所拉延的玻璃棒的直径波动的方法。

发明内容

本发明提供一种玻璃棒的制造设备和制造方法，其中即使在玻璃预制体和玻璃棒之间存在诸如60％-95％等较大的直径减小比的情况中，所述制造设备和制造方法也能够抑制所拉延的玻璃棒中的直径波动。

本发明的第一方面提供一种玻璃棒的制造方法，将较大直径的玻璃预制体经由炉的顶部供给到所述炉中，并经由所述炉的底部从所述炉拉延所述玻璃预制体，使得所述较大直径的玻璃预制体被拉延成较小直径的玻璃棒，所述方法包括以下步骤：

控制所述玻璃预制体的供给速度(V1)和拉延速度(V2)，使得所述供给速度(V1)和所述拉延速度(V2)之间的比(V2/V1)变为基于所述玻璃预制体的直径(D)和所述玻璃棒的目标直径(d)所确定的值((D/d)²)；

由所测量的直径数据来获取用于确定所述比的所述玻璃预制体的直径(D)，其中通过沿着所述玻璃预制体的长度方向测量拉延前的所述玻璃预制体的直径而获得所述所测量的直径数据；以及

以所述供给速度(V1)根据所述长度方向上的所述所测量的直径数据的波动而变化的方式确定所述供给速度(V1)。

本发明的第二方面提供一种玻璃棒的制造设备，其包括：

炉；

供给机构，其被构造成将较大直径的玻璃预制体经由所述炉的顶部供给到所述炉中；

拉延机构，其被构造成经由所述炉的底部从所述炉拉延所述玻璃预制体，使得所述较大直径的玻璃预制体被拉延成较小直径的玻璃棒；以及

控制器，其被构造成通过所述供给机构控制所述玻璃预制体的供给速度(V1)以及通过所述拉延机构控制所述玻璃预制体的拉延速度(V2)，使得所述供给速度(V1)和所述拉延速度(V2)之间的比(V2/V1)变为基于所述玻璃预制体的直径(D)和所述玻璃棒的目标直径(d)所确定的值((D/d)²)，其中，

所述控制器包括：

获取单元，其被构造成从所测量的直径数据来获取用于确定所述比的所述玻璃预制体的所述直径(D)，其中通过沿着所述玻璃预制体的长度方向测量拉延前的所述玻璃预制体的直径而获得所述所测量的直径数据；以及

确定单元，其被构造成以所述供给速度(V1)根据长度方向上的所述所测量的直径数据的波动而变化的方式确定所述供给速度(V1)。

根据本发明，用于确定供给速度和拉延速度之间的比的直径由预测量的直径数据来确定，根据预制体的直径波动来调节供给速度。结果，能够抑制所拉延的玻璃棒在长度方向上的直径波动。

从下面(参考附图)对示例性实施方式的说明，本发明的进一步的特征将变得明显。

附图说明

图1是示意性地示出根据本发明的实施方式的玻璃棒的制造设备的图；

图2是用于说明直径减小区中的拉延基准距离的示意图；

图3A是示出在直径为160mm、170mm和180mm的玻璃预制体被拉延成150mm的目标直径的玻璃棒的情况中拉延基准距离和供给速度之间的关系的图；

图3B是示出在直径为160mm、170mm和180mm的玻璃预制体被拉延成110mm的目标直径的玻璃棒的情况中拉延基准距离和供给速度之间的关系的图；

图3C是示出在由图3A的数据所确定的48mm的拉延基准距离的情况下供给速度和玻璃预制体的直径之间的关系的图；

图4是示出由图1的控制器进行的拉延加工的实施例的流程图；

图5是示出实施例1中的拉延前和拉延后的玻璃预制体的直径波动的图；

图6是示出比较例1中的拉延前和拉延后的玻璃预制体的直径波动的图；以及

图7是示出比较例2中的拉延前和拉延后的玻璃预制体的直径波动的图。

具体实施方式

下面将参照附图说明本发明的实施方式。图1示意性地示出根据本发明的实施方式的玻璃棒的制造设备。制造设备具有：分别被布置于沿上下方向延伸的框架FR的供给机构101和拉延机构110；炉120，其在供给机构101和拉延机构110之间被布置于框架；以及控制器130。

供给机构101具有：螺杆轴102，其沿上下方向延伸并被可转动地支撑；马达103，其用于驱动螺杆轴102，可动构件104，螺杆轴102被螺接到可动构件104；以及夹持机构105，其被布置于可动构件104并且保持光纤玻璃预制体201的上端部。

拉延机构110具有：沿上下方向延伸并被可转动地支撑的螺杆轴112；马达113，其用于驱动螺杆轴112；可动构件114，所述螺杆轴112被螺接到可动构件114；以及夹持机构115，其被布置于可动构件114并且保持光纤玻璃预制体201的下端部。

炉120中具有环形的加热器121，炉120对经过加热器121的中心部的光纤玻璃预制体201加热。

控制器130由诸如处理器和存储器等硬件以及所需的软件构成，并且控制器130被电连接到马达103和113以及炉120。具体地，控制器130控制马达103和113的转速以及炉120的温度。

将说明由图1中的设备所进行的对玻璃预制体的拉延。首先，具有较大直径的玻璃预制体201被供给机构101经由炉的顶部供给到炉120中。被供给到炉120中的玻璃预制体201被拉延机构110经由炉的底部从炉120拉延，使得玻璃预制体201被拉延成较小直径的玻璃棒。此时，供给机构101和拉延机构110被控制成使得玻璃预制体201的供给速度V1和拉延速度V2之间的比V2/V1变为由玻璃预制体的直径D和玻璃棒的目标直径d所限定的值(D/d)²。即，供给速度V1和拉延速度V2被控制成满足下式(1)所限定的关系。

V2/V1＝(D/d)²(1)

在本实施方式中，在拉延控制期间，从所测量的玻璃预制体的直径数据获取玻璃预制体的用于确定供给速度V1和拉延速度V2之间的比的直径D，该直径数据通过在拉延玻璃预制体之前沿着玻璃预制体的长度方向预测量被拉延前的玻璃预制体的直径而获得。所测量的将要被拉延的玻璃预制体201的直径数据与预制体的长度方向上的位置关联，并且该直径数据被存储于控制器130中的诸如存储器等存储器件。特别地，由在距炉120中的加热器121的基准位置预定距离的直径获取位置处所测量的直径数据获取玻璃预制体201的直径D。该预定距离被设定为特定拉延基准距离。后面将论述特定拉延基准距离。此外，以供给速度V1根据所测量的直径数据在长度方向上的波动而变化的方式确定供给速度V1。特别地，通过利用在直径获取位置处所获取的直径D以及限定被拉延前的玻璃预制体201的直径和供给速度V1之间的关系的直径和供给速度数据，来确定供给速度V1。后面将论述直径和供给速度数据。

接着，将参考图2论述拉延基准距离。以供给速度V1经由炉的顶部将玻璃预制体201供给到炉120中，玻璃预制体201被加热器121加热，并经由炉的底部从炉120被拉延。这里，通过设定V2＞V1，而在玻璃预制体201产生张力。由于供给速度和拉延速度之间的差值而拉伸玻璃预制体201的受热并软化的区域，从而形成直径沿长度方向逐渐减小的直径减小区202。玻璃预制体201的直径在直径减小区202中减小由此形成较小直径的玻璃棒203。

被供给到炉120中的玻璃预制体201被加热器202加热，使得预制体201的长度方向上的温度在加热器121的中央位置C下方的位置处达到最大温度并且从最大温度位置向下逐渐减小。因此，变形率(长度方向上每单元长度的直径减小量)最大的位置PM无论何时都位于加热器中央位置C的下方。

这里，VM表示玻璃预制体201的从加热器中央位置C到位置PM的体积，ND表示拉延前的玻璃预制体201的直径，L表示拉延基准距离。在本实施方式中，拉延基准距离L由下式(2)限定。

L＝VM/(π×(ND/2)²)(2)

如后面所述，基于从加热器中央位置C到玻璃预制体的正被拉延的位置的距离来限定拉延基准距离L，拉延基准距离L根据供给速度和拉延前的玻璃预制体的直径而变化。即，拉延基准距离L是加热器中央位置C和根据玻璃预制体的直径减小区的变形情况而限定的特定位置之间的距离。因此，拉延基准距离L取决于直径减小区202中的变形率最大的位置PM。

在本实施方式中，用于确定供给速度和拉延速度的拉延前的直径从在距加热器中央位置C预定距离的位置处所测量的直径数据而获取。预定距离被设定为特定拉延基准位置。此外，根据将要被拉延的玻璃预制体的直径波动而调整供给速度V1，以将拉延基准距离保持在特定拉延基准距离，由此将变形率最大的位置PM维持在恒定位置，使得能够制造具有稳定且恒定的直径的玻璃棒。如果在拉延期间拉延基准距离与实际的特定拉延基准位置不同，则在与实际的特定拉延基准距离相对应的位置的不同的位置拉延预制体，由此使最终的直径波动。因此，如果拉延前的预制体在长度方向上具有直径波动，则将拉延基准距离精确地设定为特定拉延基准距离是非常重要的。然而，直径减小区202靠近加热器121，从而在拉延期间难以直接测量测量直径减小区202的形状。为此，在本实施方式中，由在稳定的状态下从正被拉延的玻璃预制体所获取的初步实验或数据来计算或估计拉延期间的拉延基准距离。

本发明人研究了拉延基准距离L、供给速度V1和拉延前的玻璃预制体直径D之间的关系。特别地，供给速度V1、玻璃预制体直径D和玻璃棒目标直径d被设定为各种数值，从直径减小区202的实际形状测量拉延基准距离L。结果在图3A至图3C中示出。图3A示出在直径为160mm、170mm和180mm的玻璃预制体分别被拉延成150mm的目标直径的玻璃棒的情况中拉延基准距离和供给速度之间的关系。图3B示出在直径为160mm、170mm和180mm的玻璃预制体被拉延成110mm的目标直径的玻璃棒的情况中拉延基准距离和供给速度之间的关系。如从供给速度和玻璃预制体直径之间的关于多个拉延基准距离的关系可看出的那样，拉延基准距离L根据玻璃预制体直径和供给速度而变化。图3C示出直径和供给速度数据。具体地，图3C示出当拉延基准距离限定为48mm时供给速度V1与玻璃预制体直径D的关系。直径和供给速度数据被存储于控制器130中的诸如存储器等存储器件。可选择地，可使用用于限定玻璃预制体直径D和供给速度V1之间的关系的函数，而不是数据。

接着，将参考图4说明由上述控制器进行的拉延加工的实施例。首先，具有预测量的直径的玻璃预制体201被放置到图1的设备，打开加热器121，并且马达103和113被驱动以将玻璃预制体201供给到炉120中(S1)。

如果从预制体的能够用于形成玻璃棒的可用区的拉延开始位置开始加热玻璃预制体，则因为预制体的温度分布还未处于稳定状态，所以在预制体的拉延开始侧可能会产生直径波动。为了防止上述情况，需要在玻璃预制体的可用区的拉延开始位置到达炉120中的加热器中央位置C之前开始加热玻璃预制体，以使拉延开始位置处的温度分布稳定。

开始加热玻璃预制体的位置和玻璃预制体的可用区的拉延开始位置之间的区域(以下称为初步加热区域)的长度优选地被设定成等于或大于加热器的长度，以提供稳定的温度分布。使初步加热区域的长度延长超过所需长度由于玻璃预制体的大量损耗而对生产率不利，因此，优选地，将初步加热区域的长度设定为小于加热器的长度的三倍。

接着，开始获取玻璃预制体201在长度方向上相对于炉120的当前位置(S2)。可利用例如被组装于马达103的旋转位置检测器(图中未示出)来获取玻璃预制体201相对于加热器121的当前位置。接着，判断玻璃预制体201的拉延开始位置是否到达距加热器中央位置C预定距离的位置，其中该预定距离被设定为特定拉延基准距离。如果到达了，则开始拉延加工(S4)。

随着拉延加工开始，获取移动中的玻璃预制体201上的距加热器中央位置C预定距离的位置PD处的直径D(S5)。可从玻璃预制体201相对于加热器121的当前位置信息和所测量的玻璃预制体201的直径数据来确定直径D。

接着，确定与步骤S5处所获取的直径D相对应的供给速度V1(S6)。可从图3C所示的直径和供给速度数据来确定供给速度V1。玻璃预制体的长度方向上存在直径波动，供给速度V1根据该波动而变化。

接着，确定拉延速度V2(S7)。可由上述式(1)计算出拉延速度V2。根据所确定的供给速度V1和拉延速度V2的控制命令被发送到马达103和113(S8)。

接着，判断玻璃预制体是否到达可用区的终止位置(S9)。如果未到达，则重复步骤S5至步骤S8。如果到达了，则停止拉延加工(S10)。

在本实施方式中，图3C所示的直径和供给速度数据限定供给速度和拉延前的玻璃预制体直径D之间的关系，使得玻璃预制体的拉延基准距离在拉延期间被维持在预定距离(特定拉延基准距离)。因此，即使拉延期间的玻璃预制体的直径波动，也可根据直径波动调节供给速度，以将拉延基准距离保持在预定距离。结果，拉延基准距离被维持在恒定值，从而可抑制所拉延的玻璃的直径波动。

本实施方式的方法尤其在玻璃棒目标直径d是玻璃预制体直径D的60-95％的情况中提供极好的技术效果。从图3A和图3B之间的比较可以看出，在诸如从160mm的直径到150mm的直径等较大直径减小比的拉延中，与直径、供给速度的变化相关联的拉延基准距离的改变量变得较大。具体地，在这种较大直径减小比的情况中，本发明是非常有用的。此外，即使在诸如如图3B所示的从180mm的直径到110mm的直径等较小直径减小比的拉延中，也可看出与玻璃预制体直径的变化相关联的拉延基准距离的改变，不过，该改变量较小。在直径减小比小于60％的情况中，可替代传统的方法，本发明的方法也能提供期望的结果。另一方面，在直径减小比大于95％的情况中，在拉延期间难以维持适当的拉延负荷，从而所拉延的玻璃棒可能会挠曲。

传统地，如果当直径在拉延炉中减小时玻璃棒的直径波动变大，则通过利用现有的玻璃车床重新拉延可修正直径波动。然而，在玻璃棒直径超过110mm的情况中，由于在利用现有的玻璃车床重新拉延期间加热效率降低，所以变得难以或不能重新拉延。因此，在玻璃棒目标直径超过110mm的情况中，不能制造直径波动降低的玻璃棒，除非利用本发明。在这种情况中，本发明是有效的。

[示例]

实施例1

在130mm的加热器长度、48mm的拉延基准距离、150mm的玻璃棒目标直径以及拉延开始侧的初步加热区域的长度为200mm的条件下拉延两端为锥状部、预制体的可用区的长度为1000mm、拉延开始位置处的直径为160.5mm、拉延终止位置处的直径为173mm并且在可用区中存在波动的直径的玻璃预制体。玻璃预制体被设定成拉延开始位置位于加热器中央位置C的上方并距该位置C152mm。以2050摄氏度的加热器温度开始拉延。初步加热区域的供给速度被设定为13.3mm/min，在拉延开始侧的锥状部的大于150mm的直径部的目标直径被设定为150mm的玻璃棒目标直径的情况下，以利用式(1)所计算出的拉延速度来拉延上述直径部。

在长度为200mm的初步加热区域经过加热器中央位置C的时点，玻璃预制体的供给量被设定成为0mm。从此时开始，玻璃预制体被移动1000mm，即可用区的长度。在此期间，根据玻璃预制体的直径波动，由图3C中的玻璃预制体的直径和供给速度之间的关系来确定供给速度。基于供给速度、拉延前的预制体直径以及玻璃棒目标直径，由式(1)来确定拉延速度。结果，拉延期间的拉延基准距离被保持在预定长度(48mm)。

在可用区经过了距加热器中央位置C48mm的位置之后，进一步拉延长度为200mm的区域。在此期间，供给速度被维持在9.0mm/min，这是可用区的最终供给速度。在拉延终止侧的锥状部的大于150mm的直径部的目标直径被设定为150mm的情况下，以利用式(1)所计算出的拉延速度来拉延上述直径部。结果，如图5所示，可获得非常小的直径波动，在该直径波动中，最大直径和最小直径之间的差值大约为1.0mm。

比较例1

在130mm的加热器长度、41mm的拉延基准距离、150mm的玻璃棒目标直径以及拉延开始侧的初步加热区域的长度为200mm的条件下拉延两端为锥状部、预制体的可用区的长度为1000mm、拉延开始位置处的直径为160mm、拉延终止位置处的直径为170.5mm并且在可用区中存在波动的直径的玻璃预制体。玻璃预制体的供给速度V1被固定为10mm/min，即供给速度V1恒定。玻璃预制体被设定成拉延开始位置位于加热器中央位置C的上方并距该位置C159mm。以2050摄氏度的加热器温度开始拉延。在拉延开始侧的锥状部的大于150mm的直径部的目标直径被设定为150mm的玻璃棒目标直径的情况下，以利用式(1)所计算出的拉延速度来拉延上述直径部。玻璃预制体的供给量被设定成在长度为200mm的初步加热区域经过加热器中央位置C的时点为0mm，并且玻璃预制体被供给1000mm长度的可用区。在该拉延期间，基于供给速度和玻璃棒的直径由式(1)来确定拉延速度。

在可用区经过了距加热器中央位置C 41mm的位置之后，进一步拉延长度为200mm的区域。在拉延终止侧的锥状部的大于150mm的直径部的目标直径被设定为150mm的玻璃棒目标直径的情况下，以利用式(1)所计算出的拉延速度来拉延上述直径部。结果，如图6所示，直径波动的范围宽度大约为3.1mm，直径波动比实施例1中的直径波动大。

比较例2

在130mm的加热器长度、48mm的拉延基准距离、150mm的玻璃棒目标直径并且在拉延开始侧无初步加热区域的条件下拉延两端为锥状部、预制体的可用区的长度为1000mm、拉延开始位置处的直径为161.2mm、拉延终止位置处的直径为169mm并且在可用区中存在波动的直径的玻璃预制体。玻璃预制体被设定成拉延开始位置位于加热器中央位置C的下方并距该位置C48mm。以2050摄氏度的加热器温度开始拉延。

在最初设定玻璃预制体时，玻璃预制体的供给量被设定为0mm。从此时开始，玻璃预制体被移动1000mm，即可用区的长度。在此期间，根据玻璃预制体的直径波动，由图3C中的玻璃预制体的直径和供给速度之间的关系来确定供给速度。基于供给速度、拉延前的预制体直径以及玻璃棒目标直径由式(1)来确定拉延速度。在可用区经过了距加热器中央位置C48mm的位置之后，进一步拉延长度为200mm的区域。在此期间，供给速度被维持在10.1mm/min，这是可用区的最终供给速度。在拉延终止侧的锥状部的大于150mm的直径部的目标直径被设定为150mm的情况下，以利用式(1)所计算出的拉延速度来拉延上述直径部。结果，如图7所示，在拉延开始侧产生+1.5mm/-3mm的大的直径波动，直径波动比实施例1中的直径波动大。

[产业上的可利用性]

根据本发明，当以较大直径减小比拉延时，所拉延的玻璃棒在长度方向上的直径波动可被抑制。

虽然已经参考示例性实施方式说明了本发明，但是应理解，本发明并不局限于所公开的示例性实施方式。所附的权利要求书的范围符合最宽泛的阐释，以涵盖全部这样的变型、等同结构和功能。

Claims

1.一种玻璃棒的制造方法，将较大直径的玻璃预制体经由炉的顶部供给到所述炉中，并经由所述炉的底部从所述炉拉延所述玻璃预制体，使得所述较大直径的玻璃预制体被拉延成较小直径的玻璃棒，所述方法包括以下步骤：

控制所述玻璃预制体的供给速度和拉延速度，使得所述供给速度和所述拉延速度之间的比变为基于所述玻璃预制体的直径和所述玻璃棒的目标直径所确定的值；

由所测量的直径数据来获取用于确定所述比的所述玻璃预制体的直径，其中通过沿着所述玻璃预制体的长度方向测量拉延前的所述玻璃预制体的直径而获得所述所测量的直径数据；以及

以所述供给速度根据所述长度方向上的所述所测量的直径数据的波动而变化的方式确定所述供给速度。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，

获取所述玻璃预制体的直径的步骤包括：从所述所测量的直径数据获取拉延前的所述玻璃预制体的直径获取位置处的直径，其中，所述直径获取位置在所述玻璃预制体上距所述炉的基准位置预定距离并且所述直径获取位置在所述玻璃预制体的直径减小区中。

3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，

确定所述供给速度的步骤包括：利用在所述直径获取位置处所获取的所述玻璃预制体的直径以及限定所述供给速度和所述玻璃预制体的直径之间的关系的直径和供给速度数据来确定所述供给速度。

4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，

所述直径和供给速度数据以根据所述玻璃预制体的直径的增大而减小所述供给速度以及根据所述玻璃预制体的直径的减小而增大所述供给速度的方式限定所述关系。

5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，

所述直径和供给速度数据以在拉延期间使所述玻璃预制体的拉延基准距离维持在所述预定距离的方式限定所述关系，其中，所述拉延基准距离被限定为所述炉的所述基准位置与根据所述直径减小区的变形情况而限定的特定位置之间的距离，并且所述拉延基准距离根据拉延前的所述直径或所述玻璃预制体的所述供给速度而变化。

6.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，

所述拉延基准距离相对于所述玻璃预制体的所述供给速度或拉延前的所述直径的变化的改变量根据直径减小比而不同，所述直径减小比被限定为拉延前的所述直径和所述目标直径之间的比。

7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，

所述直径减小比在60％-95％的范围。

8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，

所述玻璃棒的所述目标直径大于或等于110mm。

9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述方法还包括：

在所述玻璃预制体中的可用区的拉延开始位置到达所述炉的基准位置之前开始加热所述玻璃预制体，其中，开始加热所述玻璃预制体的位置与所述可用区的所述拉延开始位置之间的距离被设定为等于或大于所述炉中的加热器在长度方向上的长度并且小于该长度的三倍。

10.一种玻璃棒的制造设备，其包括：

炉；

控制器，其被构造成通过所述供给机构控制所述玻璃预制体的供给速度以及通过所述拉延机构控制所述玻璃预制体的拉延速度，使得所述供给速度和所述拉延速度之间的比变为基于所述玻璃预制体的直径和所述玻璃棒的目标直径所确定的值，其中，

所述控制器包括：

获取单元，其被构造成从所测量的直径数据来获取用于确定所述比的所述玻璃预制体的直径，其中通过沿着所述玻璃预制体的长度方向测量拉延前的所述玻璃预制体的直径而获得所述所测量的直径数据；以及

确定单元，其被构造成以所述供给速度根据长度方向上的所述所测量的直径数据的波动而变化的方式确定所述供给速度。