CN101622124A - 非织造布层叠体 - Google Patents

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本村茂之
铃木健一
增田和彦
森本尚史
国本尚佑
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Mitsui Chemical Industry Co Ltd
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Abstract

本发明目的在于开发一种伸缩性、柔软性和膨松性优异，发粘性小，并且适合机械粘扣阴材的非织造布层叠体。本发明通过在含有热塑性弹性体(A)的长纤维：10～90重量％和热塑性树脂(B)的长纤维：90～10重量％(其中，(A)+(B)＝100重量％)的混纤纺粘非织造布的至少一面上层叠有包含卷曲纤维的非织造布的非织造布层叠体，适合用于卫生材料用途等。具体来说，可以列举一次性尿布或生理用品等吸收性物品。

Description

非织造布层叠体
技术领域
本发明涉及伸缩性、柔软性和膨松性优异，发粘性小，并且适合机械粘扣阴材的非织造布层叠体及其用途。
背景技术
近年来，非织造布由于其透气性、柔软性优异，因而广泛用于各种用途。因此，对于非织造布，不仅要求相应于其用途的各种特性，而且要求其特性的提高。
例如，可用于纸尿布、生理用卫生巾等卫生材料、医疗服或工作服等一次性防护服、绷带材料的底布等的非织造布，要求具有耐水性，并且透湿性优异。另外，根据所用的处所，还要求具有伸缩性和柔软的膨松性。因此，提出了将伸长状态的橡胶丝以任意间隔排列，并夹入非伸缩的非织造布中进行粘接，通过解除伸长状态，从而具有许多褶裥的单方向伸缩层叠体，但由于具有许多褶裥，因此柔软性可能会降低。
作为对非织造布赋予伸缩性的方法之一，已提出了使用热塑性弹性体作为纺粘非织造布原料的方法(例如，专利文献1：日本特表平7-503502号公报)，使用包含热塑性聚氨酯所形成的纤维和包含热塑性聚合物所形成的混合纤维作为形成非织造布的纤维的方法(例如，专利文献2：日本特开2004-244791号公报)，另外，目的与赋予伸缩性不同，还提出了将由氢化苯乙烯嵌段共聚物等所构成的粘着性纤维和非粘着性纤维混纤所形成的长纤维非织造布(例如，专利文献3：日本特开2004-197291号公报)，或者具有密合型伸长性非织造布层的复合非织造布(例如，专利文献4：日本特表平9-512313号公报)等各种方案。
然而，即使将热塑性弹性体用于原料的一部分来对非织造布赋予伸缩性，但如果层叠的对象会阻碍该非织造布的伸缩性，则会有无法充分发挥该性能，并且所得的层叠体产生较多皱褶的情况。
另一方面，尿布或防护服等，为了适合穿戴者的身材，接合有机械粘扣带(mechanical fastening tape)。在这种用途中，为了扩大穿戴者的适用范围，使用较大面积的机械粘扣带时，接合处、进而得到的部件有可能***。
专利文献1：日本特表平7-503502号公报
专利文献2：日本特开2004-244791号公报
专利文献3：日本特开2004-197291号公报
专利文献4：日本特表平9-512313号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明目的在于开发一种伸缩性、柔软性和膨松性优异，发粘性小，并且适合机械粘扣阴材的非织造布层叠体。
解决问题的方法
本发明提供一种非织造布层叠体及该非织造布层叠体的用途，所述非织造布层叠体的特征在于，在含热塑性弹性体(A)的长纤维：10～90重量％和热塑性树脂(B)的长纤维：90～10重量％(其中，(A)+(B)＝100重量％)的混纤纺粘非织造布的至少一面上层叠有包含卷曲纤维所形成的非织造布。
发明效果
本发明的非织造布层叠体，其伸缩性、柔软性和膨松性优异，发粘性小，并且兼有机械粘扣阴材的性能。
具体实施方式
<热塑性弹性体(A)>
作为形成构成本发明非织造布层叠体的混纤纺粘非织造布的成分之一的热塑性弹性体(A)，可以使用各种公知的热塑性弹性体，也可以并用2种以上的热塑性弹性体。
作为热塑性弹性体(A)，例如，可以列举聚苯乙烯-聚丁二烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(称作SBS)、聚苯乙烯-聚异戊二烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(称作SIS)、作为它们的氢化物的聚苯乙烯-聚乙烯·丁烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(称作SEBS)、以及聚苯乙烯-聚乙烯·丙烯-聚苯乙烯嵌段共聚物(称作SEPS)所代表的包含由至少一个苯乙烯等芳香族乙烯基化合物构成的聚合物嵌段和由至少一个丁二烯或异戊二烯等共轭二烯化合物构成的聚合物嵌段而形成的嵌段共聚物、或者其氢化物所代表的苯乙烯类弹性体；由高结晶性的芳香族聚酯和非晶性的脂肪族聚醚构成的嵌段共聚物所代表的聚酯类弹性体；由结晶性的高熔点的聚酰胺和非晶性的玻璃化温度(Tg)低的聚醚或聚酯构成的嵌段共聚物所代表的聚酰胺类弹性体；硬链段由聚氨酯构成、软链段由聚碳酸酯类多元醇、醚类多元醇、己内酯类聚酯或己二酸酯类聚酯等构成的嵌段共聚物所代表的热塑性聚氨酯类弹性体；通过单独使用非晶性或低结晶性的乙烯·α-烯烃无规共聚物、丙烯·α-烯烃无规共聚物、丙烯·乙烯·α-烯烃无规共聚物等，或将所述非晶性或低结晶性的无规共聚物和丙烯均聚物混合，或将所述非晶性或低结晶性的无规共聚物和丙烯与少量α-烯烃的共聚物、高密度聚乙烯、中密度聚乙烯等结晶性聚烯烃混合而得到的聚烯烃类弹性体；聚氯乙烯类弹性体；氟类弹性体等。
作为苯乙烯类弹性体，例如，可以列举以聚苯乙烯嵌段和丁二烯橡胶嵌段或者聚苯乙烯嵌段和异戊二烯橡胶嵌段为基础的二嵌段和三嵌段共聚物。所述橡胶嵌段，可以是不饱和的或完全氢化的嵌段。作为苯乙烯类弹性体，具体来说，例如，以KRATON聚合物(商品名，壳牌化学(株)制造)、SEPTON(商品名，可乐丽(株)制造)、TUFTEC(商品名，旭化成工业(株)制造)、LEOSTOMER(商品名，理研科技(リケンテクノス)(株)制造)等商品名被制造并销售。
作为聚酯类弹性体，具体来说，例如，以HYTREL(商品名，E.I.杜邦(株)制造)、pelprene(商品名，东洋纺织(株)制造)等商品名被制造并销售。
作为聚酰胺类弹性体，具体来说，例如，以PEBAX(商品名，阿托菲纳(ATOFINA)日本(株))的商品名被制造并销售。
作为聚烯烃类弹性体，可以列举乙烯/α-烯烃共聚物、丙烯/α-烯烃共聚物等。具体来说，例如，以TAFMER(商品名，三井化学(株)制造)、作为乙烯-辛烯共聚物的Engage(商品名，杜邦陶氏弹性体公司制造)、含有结晶性烯烃共聚物的CATALLOY(商品名，蒙特尔(Montell)公司制造)、Vistamaxx(商品名，埃克森美孚化工制造)等商品名被制造并销售。
作为聚氯乙烯类弹性体，具体来说，例如，以Leonyl(商品名，理研科技(株)制造)、珀斯米尔(ポスミ一ル)(商品名，信越聚合物(株)制造)等商品名被制造并销售。
在这些热塑性弹性体中，从伸缩性、加工性的观点考虑，热塑性聚氨酯类弹性体是优选的。
<热塑性聚氨酯类弹性体>
在热塑性聚氨酯类弹性体中，凝固起始温度为65℃以上，优选为75℃以上，尤其优选为85℃以上的热塑性聚氨酯类弹性体是优选的。凝固起始温度的上限值优选为195℃。此处，凝固起始温度是使用差示扫描量热仪(DSC)测定的值，它是在将热塑性聚氨酯类弹性体以10℃/分钟升温至230℃，并于230℃保持5分钟后，以10℃/分钟降温时所产生的来源于热塑性聚氨酯类弹性体凝固的放热峰的起始温度。如果凝固起始温度为65℃以上，则不仅可以在得到混纤纺粘非织造布时抑制纤维相互之间的熔接、断线、树脂块等成型不良，而且可以在热轧纹加工时防止成型的混纤纺粘非织造布卷绕在轧纹辊上。另外，所得的混纤纺粘非织造布的发粘性也小，适合用于例如衣料、卫生材料、运动材料等与皮肤接触的材料。另一方面，通过使凝固起始温度为195℃以下，可以提高成型加工性。另外，成型纤维的凝固起始温度有高于其所用的热塑性聚氨酯类弹性体的凝固起始温度的倾向。
为了将这种热塑性聚氨酯类弹性体的凝固起始温度调整至65℃以上，对于用作热塑性聚氨酯类弹性体原料的多元醇、异氰酸酯化合物和扩链剂，需要分别选择具有最适的化学结构的物质，同时需要调整硬链段的量。此处，所谓硬链段的量，是用制造热塑性聚氨酯类弹性体所使用的异氰酸酯化合物和扩链剂的总重量除以多元醇、异氰酸酯化合物和扩链剂的总量，再乘以100所得的重量百分比(重量％)数值。硬链段的量，优选为20～60重量％，进一步优选为22～50重量％，尤其优选为25～48重量％。
另外，这种热塑性聚氨酯类弹性体的极性溶剂不溶成分的粒子数，优选为300万个/g以下，更优选为250万个/g以下，进一步优选为200万个/g以下。此处，所谓热塑性聚氨酯类弹性体中的极性溶剂不溶成分，主要是热塑性聚氨酯类弹性体的制造中所产生的鱼眼或凝胶等块状物。该块状物，是来源于热塑性聚氨酯类弹性体的硬链段凝聚物的成分，以及像硬链段和/或软链段通过脲基甲酸酯键、双缩脲键等进行交联而得到的成分等那样，由构成热塑性聚氨酯类弹性体的原料以及该原料间的化学反应所产生的成分。
极性溶剂不溶成分的粒子数，是在利用微孔电阻法的粒度分布测定装置中安装100μm的小孔，由此测定将热塑性聚氨酯类弹性体溶于二甲基乙酰胺溶剂(以下，简称为“DMAC”。)时的不溶成分所得的值。安装100μm的小孔，则可以测定以未交联聚苯乙烯换算为2～60μm的粒子数。
通过使极性溶剂不溶成分的粒子数，相对于1g热塑性聚氨酯类弹性体为300万个以下，可以在上述热塑性聚氨酯类弹性体的凝固起始温度范围内，进一步抑制纤维直径分布的增大、纺丝时的断线等问题。另外，从抑制在大型纺粘成型机械中成型非织造布时气泡混入绳束，或者抑制断线的产生的观点考虑，热塑性聚氨酯类弹性体的水分值优选为350ppm以下，更优选为300ppm以下，尤其优选为150ppm以下。
另外，从伸缩性的观点考虑，由使用差示扫描量热仪(DSC)对热塑性聚氨酯类弹性体进行热分析时所观测的，峰温度在90～140℃范围的吸热峰所求出的熔化热量的总和(a)和峰温度在超过140℃且220℃以下的范围的吸热峰所求出的熔化热量的总和(b)，优选满足下述式(I)
a/(a+b)≤0.8    (I)
的关系，
进一步优选满足下述式(II)
a/(a+b)≤0.7    (II)
的关系，
尤其优选满足下述式(III)
a/(a+b)≤0.55    (III)
的关系。
此处，“a/(a+b)”表示热塑性聚氨酯类弹性体的硬区域的熔化热量比(单位：％)。如果热塑性聚氨酯类弹性体的硬区域的熔化热量比为80％以下，则纤维、特别是混纤纺粘非织造布中的纤维和非织造布的强度及伸缩性提高。在本发明中，热塑性聚氨酯类弹性体的硬区域的熔化热量比的下限值优选为0.1％左右。
这种热塑性聚氨酯类弹性体，从抑制产生断线的观点考虑，在温度为200℃、剪切速度为100秒-1的条件下的熔融粘度优选为100～3000Pa·s，更优选为200～2000Pa·s，尤其优选为1000～1500Pa·s。此处，熔融粘度是用毛细管流变仪CAPIROGRAPH(使用东洋精机(株)制造、喷嘴长为30mm、直径为1mm的仪器)进行测定所得的值。
使用上述热塑性聚氨酯类弹性体成型的混纤纺粘非织造布，由于其触感优异，因此可适合用于例如卫生材料等。
极性溶剂不溶成分少的上述热塑性聚氨酯类弹性体，在制造上述混纤纺粘非织造布时，为了过滤杂质等而设置在挤出机内部的过滤器不易堵塞，机器的调整、维修频率降低。因此，如后所述，通过在进行多元醇、异氰酸酯化合物和扩链剂的聚合反应后进行过滤而得到的上述热塑性聚氨酯类弹性体在工业上也是优选的。
极性溶剂不溶成分少的上述热塑性聚氨酯类弹性体，如后所述，可以通过在进行多元醇、异氰酸酯化合物和扩链剂的聚合反应后，进行过滤而得到。
<聚烯烃类弹性体>
在聚烯烃类弹性体中，优选非晶性或低结晶性的乙烯·α-烯烃共聚物和丙烯·α-烯烃共聚物，其中所述优选非晶性或低结晶性优选X线衍射所测定的结晶度为20％以下(包括0％)，所述乙烯·α-烯烃共聚物是乙烯和丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-癸烯等的1种以上的碳原子数为3～20的α-烯烃的共聚物，所述丙烯·α-烯烃共聚物是丙烯和乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-庚烯、1-辛烯、1-癸烯等的1种以上的碳原子数为2～20(但排除碳原子数3)的α-烯烃的共聚物。另外，聚烯烃类弹性体，除了上述α-烯烃外，还可以含有少量的降冰片烯、5-甲基降冰片烯、5-乙基降冰片烯、环戊烯、3-甲基环戊烯、4-甲基环戊烯等环状烯烃、5-亚乙基-2-降冰片烯、5-亚甲基-2-降冰片烯、1，3-环戊二烯、1，3-环己二烯、1，4-环己二烯等环状二烯等，或者乙酸乙烯酯、甲基丙烯酸酯等乙烯基化合物。
(另外，在上述聚烯烃为共聚物时，包含最初记载的单体所形成的构成单位是该共聚物的主成分。)
作为非晶性或低结晶性的乙烯·α-烯烃共聚物，具体来说，可以例示乙烯·丙烯无规共聚物、乙烯·1-丁烯无规共聚物等。另外，只要具有纺丝性，则乙烯·α-烯烃共聚物的熔体流动速率(MFR)就没有特别限定，通常，MFR(ASTM D1238 230℃，2160g载荷)为1～1000g/10分钟，优选为5～500g/10分钟，进一步优选为10～100g/10分钟的范围。
作为非晶性或低结晶性的丙烯·α-烯烃共聚物，具体来说，可以例示丙烯·乙烯无规共聚物、丙烯·乙烯·1-丁烯无规共聚物、丙烯·1-丁烯无规共聚物。另外，只要具有纺丝性，则丙烯·α-烯烃共聚物的MFR就没有特别限定，通常，MFR(ASTM D1238 230℃，2160g载荷)为1～1000g/10分钟，优选为5～500g/10分钟，并进一步优选为10～100g/10分钟的范围。
另外，聚烯烃类弹性体，也可以使用所述非晶性或低结晶性的聚合物单体，也可以是混合有1～40重量％左右的丙烯均聚物、或丙烯和少量α-烯烃的共聚物、高密度聚乙烯、中密度聚乙烯等结晶性聚烯烃的组合物。
作为聚烯烃类弹性体特别优选的组合，是包含含有全同聚丙烯(i)：1～40重量％和丙烯·乙烯·α-烯烃共聚物(ii)(丙烯为45～89摩尔％，乙烯为10～25摩尔％和碳原子数为4～20的α-烯烃的共聚物)(其中，碳原子数为4～20的α-烯烃的共聚量不超过30摩尔％)：60～99重量份的聚丙烯树脂组合物所形成的弹性体组合物。
<热塑性树脂(B)>
作为除形成构成本发明非织造布层叠体的混纤纺粘非织造布的成分之一的(A)以外的热塑性树脂所形成的长纤维的原料的热塑性树脂(B)，可以使用所述热塑性弹性体(A)以外的各种公知的热塑性树脂。例如，可以列举熔点(Tm)为100℃以上的结晶性的聚合物，或者玻璃化温度为100℃以上的非晶性的聚合物等，这些热塑性树脂(B)中，优选结晶性的热塑性树脂。
另外，在热塑性树脂(B)中，通过公知的纺粘非织造布的制造方法制得的非织造布的最大点伸长率为50％以上、优选70％以上、更优选100％以上，并且具有几乎不弹性恢复性质的热塑性树脂(伸长性热塑性树脂)是优选的。使用这种热塑性树脂(伸长性热塑性树脂)时，与热塑性弹性体(A)的长纤维混纤所得的混纤纺粘非织造布，或者通过层叠混纤纺粘非织造布所得的非织造布层叠体，通过拉伸加工，不仅表现出膨松感，触感变得很好，而且可以对所述非织造布层叠体赋予停止伸长的功能。另外，最大点伸长率是纺粘非织造布在纵向(MD)和/或横向(CD)上的伸长。另外，包含热塑性树脂(B)所形成的纺粘非织造布的最大点伸长率的上限没有限定，通常为300％以下。
作为热塑性树脂(B)，具体来说，可以例示作为乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯和1-辛烯等α-烯烃的均聚物或共聚物的高压法低密度聚乙烯、线型低密度聚乙烯(所谓的LLDPE)、高密度聚乙烯(所谓的HDPE)、聚丙烯(丙烯均聚物)、聚丙烯无规共聚物、聚1-丁烯、聚4-甲基-1-戊烯、乙烯·丙烯无规共聚物、乙烯·1-丁烯无规共聚物、丙烯·1-丁烯无规共聚物等聚烯烃、聚酯(聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯等)、聚酰胺(尼龙-6、尼龙-66、聚己二酰间苯二甲胺等)、聚氯乙烯、聚酰亚胺、乙烯·乙酸乙烯酯共聚物、乙烯·乙酸乙烯酯·乙烯醇共聚物、乙烯·(甲基)丙烯酸共聚物、乙烯-丙烯酸酯-一氧化碳共聚物、聚丙烯腈、聚碳酸酯、聚苯乙烯、离子交联聚合物、或者它们的混合物等。在这些物质之中，更优选高压法低密度聚乙烯、线型低密度聚乙烯(所谓的LLDPE)、高密度聚乙烯、聚丙烯和聚丙烯无规共聚物等丙烯类聚合物、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚酰胺等。
这些热塑性树脂(B)中，从成型时的纺丝稳定性和非织造布的拉伸加工性观点考虑，优选聚烯烃，特别优选丙烯类聚合物。
作为丙烯类聚合物，熔点(Tm)为155℃以上、优选为157～165℃范围的丙烯均聚物或丙烯和极少量的乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳原子数为2以上(但排除碳原子数3)、优选为2～8(但排除碳原子数3)的1种或2种以上的α-烯烃的共聚物是优选的。
丙烯类聚合物，只要可以熔融纺丝，则熔体流动速率(MFR：ASTM D-1238，230℃，载荷2160g)就没有特别限定，通常为1～1000g/10分钟，优选为5～500g/10分钟，进一步优选为10～100g/10分钟的范围。另外，本发明的丙烯类聚合物的重均分子量(Mw)和数均分子量(Mn)的比Mw/Mn，通常为1.5～5.0。从可以得到纺丝性良好，并且纤维强度特别优异的纤维的观点考虑，进一步优选为1.5～3.0的范围。Mw和Mn，可以根据公知方法，使用GPC(凝胶渗透色谱法)进行测定。
在丙烯类聚合物中添加有少量HDPE的烯烃类聚合物组合物，由于可以进一步提高所得的非织造布层叠体的拉伸加工适应性，因此优选。添加的HDPE的量，从纺丝性、拉伸加工性的观点考虑，相对于丙烯类聚合物和HDPE的总计100重量％，优选为1～20重量％，更优选为2～15重量％，进一步优选为4～10重量％的范围。
在丙烯类聚合物中添加的HDPE没有特别限制，其密度通常为0.94～0.97g/cm3，优选为0.95～0.97g/cm3，进一步优选为0.96～0.97g/cm3的范围。另外，只要具有纺丝性就没有特别限定，但是从使其表现出伸长性的观点考虑，HDPE的熔体流动速率(MFR：ASTM D-1238，190℃，载荷2160g)通常为0.1～100g/10分钟，更优选为0.5～50g/10分钟，进一步优选为1～30g/10分钟的范围。另外，在本发明中，所谓良好的纺丝性，是指在由纺丝喷嘴吐出时以及在拉伸中不会发生断线，不会产生单纤维熔接。
<添加剂>
在本发明中，在所述混纤纺粘非织造布和后述的卷曲纤维非织造布中，作为任意成分，可以添加耐热稳定剂、耐候稳定剂等各种稳定剂、抗静电剂、爽滑剂、防雾剂、润滑剂、染料、颜料、天然油、合成油、石蜡等。
作为这些稳定剂，例如，可以列举2，6-二叔丁基-4-甲基苯酚(BHT)等抗老化剂；四[亚甲基-3-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸酯]甲烷、6-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)丙酸烷基酯、2，2’-草酰胺基双[乙基-3-(3，5-二叔丁基-4-羟基苯基)]丙酸酯、Irganox 1010(位阻酚系抗氧化剂：商品名)等酚系抗氧化剂；硬脂酸锌、硬脂酸钙、1，2-羟基硬脂酸钙等脂肪酸金属盐；甘油单硬脂酸酯、甘油二硬脂酸酯、季戊四醇单硬脂酸酯、季戊四醇二硬脂酸酯、季戊四醇三硬脂酸酯等多元醇脂肪酸酯等。它们可以一种单独使用，也可以两种以上组合使用。
<混纤纺粘非织造布>
构成本发明的非织造布层叠体的混纤纺粘非织造布，是以10～90重量％∶90～10重量％的比例(其中，使(A)+(B)＝100重量％)含有热塑性弹性体(A)的长纤维和热塑性树脂(B)的长纤维的混纤纺粘非织造布。作为混纤纺粘非织造布，从伸缩性、柔软性的观点考虑，热塑性弹性体(A)的长纤维的含量优选为20重量％以上，更优选为30重量％以上，从加工性(耐发粘性等)的观点考虑，优选为70重量％以下，更优选为60重量％以下。
形成本发明的混纤纺粘非织造布的热塑性弹性体(A)的长纤维和热塑性树脂(B)的长纤维的纤维直径(平均值)，各自通常为50μm以下，优选为5～40μm，更优选为7～30μm的范围。热塑性弹性体(A)的长纤维和热塑性树脂(B)的长纤维的纤维直径可以相同，也可以不同。
本发明的混纤纺粘非织造布，在尿布等卫生材料用途中，从柔软性和透气性的观点考虑，通常，目付(日本织物单位面积重量)为120g/m2以下，优选为80g/m2以下，更优选为50g/m2以下，进一步优选为40～15g/m2的范围。
本发明的混纤纺粘非织造布，在层叠一体化时，用各种公知的交织方法进行一体化。在离线(off line)进行层叠一体化时，还存在有未交织而卷绕的例子，但通过用公知的交织方法实施稍微的预定形，可以改善生产率。作为这种交织方法，例如，可以列举将纤维堆叠至传送带后，通过轧辊进行压固的方法。这时，希望将辊加热以实施稍微的预定形。作为实施预定形的方法，除此之外，可以例示使用针刺、水刺、超声波等设备的方法，使用轧纹辊进行热轧纹加工的方法，或者使用热风的方法等，均比通常更轻柔地进行交织，从层叠化后的手感、伸缩性方面考虑，是优选的。这些交织方法，可以单独使用，也可以将多种交织方法组合使用。
本发明的混纤纺粘非织造布，可以使用所述热塑性弹性体(A)和所述热塑性树脂(B)，通过公知的纺粘非织造布的制造方法，例如日本特开2004-244791号公报等中所述的方法进行制造。
具体来说，例如，首先，分别用不同的挤出机将热塑性弹性体(A)和热塑性树脂(B)各自熔融后，将熔融的聚合物分别导入至具有许多纺丝孔(喷嘴)的喷头(模头)中。接着，由不同的纺丝孔独立地同时吐出热塑性弹性体(A)和热塑性树脂(B)，然后将熔融纺丝后的热塑性弹性体(A)的长纤维和热塑性树脂(B)的长纤维导入至冷却室。在冷却室中通过冷却风进行冷却后，通过拉伸空气拉伸(牵引)长纤维，将其堆叠在移动收集面上，从而可以制造本发明的混纤纺粘非织造布。聚合物的熔融温度，只要是在各自聚合物的软化温度或熔化温度以上，并且不到热分解温度，则没有特别限定，可以根据所用的聚合物等进行决定。喷头温度还取决于所用的聚合物，例如，在使用热塑性聚氨酯类弹性体或烯烃类共聚物弹性体作为热塑性弹性体(A)，丙烯类聚合物或丙烯类聚合物和HDPE的烯烃类聚合物组合物作为热塑性树脂(B)时，通常可以设定为180～240℃的温度，优选为190～230℃，更优选为200～225℃。
冷却风的温度，只要是聚合物固化的温度，就没有特别限定，通常为5～50℃，优选为10～40℃，更优选为15～30℃的范围。拉伸空气的风速，通常为100～10,000m/分钟，优选为500～10,000m/分钟的范围。
<卷曲纤维非织造布>
本发明的包含卷曲纤维所形成的非织造布，可以使用包含各种公知的卷曲纤维所形成的非织造布。卷曲纤维可以使用包含短纤维所形成的卷曲纤维和包含长纤维所形成的卷曲纤维中的任一种，但由于通过纺粘法所得的长纤维的卷曲纤维在和所述混纤纺粘非织造布层叠形成非织造布层叠体时，纤维很少从卷曲纤维非织造布上脱落，并且还可以和所述混纤纺粘非织造布在线(in line)层叠，品质和生产率优异，因此优选。
形成本发明的卷曲纤维非织造布的卷曲纤维，优选卷曲数为5个/25mm以上的卷曲纤维，其中，10个/25mm以上、特别是10～70个/25mm范围的卷曲纤维的拉伸加工性(或者伸长性)、膨松性、柔软性、用于机械粘扣带时的结合力优异，因此优选。
本发明的卷曲纤维的纤维直径，通常为50μm以下，优选为5～40μm，更优选为7～30μm的范围。
本发明的卷曲纤维非织造布，在尿布等卫生材料用途中，从柔软性和透气性的观点考虑，通常，目付为120g/m2以下，优选为80g/m2以下，更优选为50g/m2以下，并进一步优选为40～15g/m2的范围。
作为本发明的卷曲纤维，可以例示以下纤维：对于包含从作为所述混纤纺粘非织造布原料的热塑性树脂(B)或热塑性弹性体(A)等中选出的单一聚合物所形成的纤维，例如通过施加机械应力等公知手段，赋予了卷曲的卷曲纤维；通过改变熔融纺丝的纤维侧面的冷却温度而赋予了卷曲的卷曲纤维；通过将异形截面的纤维熔融纺丝，并控制冷却时各向异性或截面形状的非对称性所导致的结晶度分布从而赋予了卷曲的卷曲纤维；通过形成包含结晶温度或熔点、或软化温度、熔融粘度等不同的至少2种热塑性树脂(B)或热塑性弹性体(A)等聚合物所形成的复合纤维，从而利用所述性质的差异赋予了卷曲的卷曲纤维等。
包含复合纤维所形成的卷曲纤维，通常，可以采用偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维的纤维结构。为了对复合纤维赋予卷曲，可以采用各种公知的方法，例如，通过对复合纤维进行拉伸-热处理而表现出卷曲的方法；不拉伸复合纤维而在例如比低熔点成分的熔点低5～30℃的温度下进行热处理，从而使其表现出卷曲的方法；或者通过对熔融纺丝的复合纤维进行冷却从而使其表现出卷曲的方法等。
本发明的卷曲纤维优选为下述偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维，即包含第1成分是熔点(Tm)为150℃以下的丙烯·α-烯烃共聚物、第2成分是熔点(Tm)为155℃以上的丙烯类聚合物、并且第1成分和第2成分的比例(质量比)为50/50～95/5，优选为60/40～90/10，更优选为70/30～90/10的范围的偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维。
偏心皮芯型复合纤维，只要是形成芯部的所述丙烯类聚合物的心(中心部分)和复合纤维的心不重叠，就没有特别限定，但形成芯部的所述丙烯类聚合物的心和复合纤维的心偏离更远的情况，由于容易产生卷曲，因此优选。另外，偏心皮芯型复合纤维，其形成芯部的所述丙烯类聚合物也可以在偏心皮芯型复合纤维的表面上露出一部分。
并列型复合纤维，其形成第1成分的所述丙烯·α-烯烃共聚物和形成第2成分的所述丙烯类聚合物的纤维截面的接合面，可以是直线，也可以是弧形。纤维截面的接合面为弧形时，可以是丙烯类聚合物伸入丙烯·α-烯烃共聚物部分的近圆形，也可以是丙烯类聚合物凹下的新月形。
<丙烯·α-烯烃共聚物>
作为所述偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维的第1成分的、熔点(Tm)为150℃以下的丙烯·α-烯烃共聚物，其熔点(Tm)优选为120～150℃，进一步优选为125～147℃的范围。另外，所述丙烯·α-烯烃共聚物，是丙烯和乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳原子数为2以上(其中，除去3)、优选为2～8(其中，除去3)的α-烯烃的均聚物，或2种以上所述α-烯烃所形成的共聚物，优选为无规共聚物。
通过使用熔点(Tm)在所述范围内的丙烯·α-烯烃共聚物，可以得到卷曲直径小，并且富有膨松性和柔软性的卷曲非织造布。熔点(Tm)超过上述范围的聚合物，其卷曲表现不充分，因而存在所得的非织造布的柔软性降低的倾向。另一方面，熔点(Tm)小于上述范围的聚合物，卷曲表现不充分，因而所得的非织造布可能会发粘。
本发明的丙烯·α-烯烃共聚物，只要可以熔融纺丝，则其熔体流动速率(MFR：ASTM D-1238，230℃，载荷2160g)就没有特别限定，通常为1～1000g/10分钟，优选为5～500g/10分钟，进一步优选为10～100g/10分钟的范围。另外，本发明的丙烯·α-烯烃共聚物的重均分子量(Mw)和数均分子量(Mn)的比Mw/Mn，通常为1.5～5.0。另外，从可以得到纺丝性良好，并且纤维强度特别优异的复合纤维的观点考虑，上述Mw/Mn进一步优选为1.5～3.0。在本发明中，所谓良好的纺丝性，是指在由纺丝喷嘴吐出时以及在拉伸中不会发生断线，不会产生单纤维熔接。另外，在本发明中，Mw和Mn，可以根据公知方法，使用GPC(凝胶渗透色谱法)进行测定。
本发明的丙烯·α-烯烃共聚物的熔点(Tm)，是使用差示扫描量热仪(DSC)，以升温速度10℃/分钟升温至比给予以相同升温速度升温时的熔化吸热曲线的极值的温度高50℃左右的温度，并在该温度下保持10分钟后，以降温速度10℃/分钟冷却至30℃，然后再次以升温速度10℃/分钟升温至规定温度，测定这时的熔化曲线，由该熔化曲线，根据ASTM D3419的方法，求出给予熔化吸热曲线的极值的温度(Tp)，并将该峰值温度的吸热峰作为熔点(Tm)。
<丙烯类聚合物>
作为所述偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维的第2成分的、熔点(Tm)为155℃以上的丙烯类聚合物，优选是熔点为157～165℃范围的丙烯均聚物，或者熔点在上述范围内的、丙烯和极少量的乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯等碳原子数为2以上、优选为2～8的1种或2种以上的α-烯烃的共聚物。其中，优选丙烯均聚物。
通过使用结晶速度和熔点(Tm)为上述范围的丙烯类聚合物，不仅可以得到卷曲直径小的卷曲复合纤维，而且成为富有膨松性和柔软性的卷曲非织造布。结晶速度超过上述范围的聚合物，卷曲表现不充分；另一方面，熔点(Tm)小于上述范围的聚合物，有卷曲表现不充分的情况。
本发明的丙烯类聚合物，只要可以熔融纺丝，则熔体流动速率(MFR：ASTM D-1238，230℃，载荷2160g)就没有特别限定，通常为1～1000g/10分钟，优选为5～500g/10分钟，进一步优选为10～100g/10分钟的范围。另外，本发明的丙烯类聚合物的重均分子量(Mw)和数均分子量(Mn)的比Mw/Mn，通常为1.5～5.0。另外，从可以得到纺丝性良好，并且纤维强度特别优异的复合纤维的观点考虑，上述Mw/Mn进一步优选为1.5～3.0。在本发明中，所谓良好的纺丝性，是指在由纺丝喷嘴吐出时以及在拉伸中不会发生断线，不会产生单纤维熔接。在本发明中，Mw和Mn，可以根据公知方法，使用GPC(凝胶渗透色谱法)进行测定。
本发明的丙烯·α-烯烃共聚物的熔点(Tm)，是使用差示扫描量热仪(DSC)，以升温速度10℃/分钟升温至比给予以相同升温速度升温时的熔化吸热曲线的极值的温度高50℃左右的温度，并在该温度下保持10分钟后，以降温速度10℃/分钟冷却至30℃，然后再次以升温速度10℃/分钟升温至规定温度，并测定这时的熔化曲线，并由该熔化曲线，根据ASTM D3419的方法，求出给予熔化吸热曲线的极值的温度(Tp)，并将该峰值温度的吸热峰作为熔点(Tm)。
本发明的卷曲纤维非织造布，可以根据用途，通过各种公知的交织方法进行交织。作为交织方法，例如，可以列举使用针刺、水刺、超声波等设备的方法，使用轧纹辊进行热轧纹加工的方法，或者通过使用热风进行部分热熔接的方法。这些交织方法，可以单独使用，也可以将多种交织方法组合使用。
在通过热轧纹加工进行热熔接时，通常，轧纹面积率为5～20％，优选为5～10％，非轧纹单位面积为0.5mm2以上，优选为4～40mm2的范围。所谓非轧纹单位面积，是在用轧纹部分包围四周的最小单位的非轧纹部分中，与轧纹内接的四边形的最大面积。通过具有这样范围的轧纹面积率和非轧纹单位面积，特别是在使用纺粘非织造布作为卷曲纤维非织造布时，在卷曲长纤维彼此实质结合的轧纹部分上形成成束点，并且卷曲在轧纹间的长纤维在描绘出螺旋的状态或被折叠的状态下以自由度大的状态存在，进一步赋予良好的伸长性，因此优选。
另外，在增大轧纹面积率时，卷曲纤维非织造布的伸长率有些变小，能够拉伸的范围变小，但所得的非织造布层叠体的片材强度提高。另外，在减小轧纹面积率时，所得的非织造布层叠体的片材强度有些变小，但卷曲纤维非织造布的伸长率增加，可以使能够拉伸的范围变大。
包含热轧纹加工的卷曲纤维非织造布的交织，可以在将所述混纤纺粘非织造布和所述卷曲纤维非织造布层叠之前进行，也可以在层叠后进行。在层叠后进行时，并不必须进行交织。
<非织造布层叠体>
本发明的非织造布层叠体，是在含有所述热塑性弹性体(A)的长纤维：10～90重量％和热塑性树脂(B)的长纤维：90～10重量％的混纤纺粘非织造布的至少一面上层叠包含所述卷曲纤维所形成的非织造布而得到的层叠体。
本发明的非织造布层叠体，可以通过将预先得到的混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布层叠的方法得到，或者，也可以是在预先得到的混纤纺粘非织造布上或在预先得到的卷曲纤维非织造布上，连续堆叠卷曲纤维非织造布或混纤纺粘非织造布。
在将混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布层叠后，可以根据需要，使用各种公知的交织方法，例如针刺、水刺、超声波等设备的方法、使用轧纹辊进行热轧纹加工的方法、或者使用热风进行部分热熔接的方法进行交织。在这些接合中，这些交织方法，可以单独使用，也可以将多种交织方法组合使用。
另外，在通过热轧纹加工，进行混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布的交织时，优选在上述记载的条件下，进行热轧纹加工。
就通过热轧纹加工交织有混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布的非织造布层叠体来说，在拉伸非织造布层叠体时，卷曲纤维一旦被拉伸则卷曲解开，但在张力消失的状态下再次在轧纹间螺旋折叠，恢复到近似原来的状态，产生卷曲，因此在非织造布层叠体中不易产生皱纹(皱褶)。
本发明的非织造布层叠体在用于尿布等卫生材料用途时，从柔软性和透气性的观点考虑，所述非织造布层叠体的目付以总共的层叠体计通常为200g/m2以下，优选为100g/m2以下，更优选为80g/m2以下，进一步优选为60～15g/m2的范围。
在本发明的非织造布层叠体的层结构中，作为构成层叠体的层，只要具有混纤纺粘非织造布和卷曲非织造布，则没有任何限制。也就是说，本发明的非织造布层叠体，并不限于上述混纤纺粘非织造布/卷曲非织造布的二层结构，除此之外也可以采用三层以上结构，例如卷曲非织造布/混纤纺粘非织造布/卷曲非织造布、混纤纺粘非织造布/卷曲非织造布/混纤纺粘非织造布、混纤纺粘非织造布/混纤纺粘非织造布/卷曲非织造布等各种结构。另外，并不限制于这些例子，还可以是在混纤纺粘非织造布和卷曲非织造布之间隔有例如纺粘非织造布、熔喷非织造布、透气性膜作为其它层(中间层)的层叠体。
从层叠体的剥离强度(耐剥离性)观点考虑，作为该中间层，优选聚烯烃的非织造布/膜。更具体来说，与构成混纤纺粘非织造布和卷曲非织造布的聚烯烃相同的聚烯烃或熔点比该聚烯烃低的聚烯烃存在于构成非织造布的纤维表层和膜的最外层的非织造布/膜是更优选的。
将本发明的非织造布层叠体用于机械粘扣的阴材时，卷曲非织造布优选存在于外层。
另外，本发明的非织造布层叠体，除了上述混纤纺粘非织造布和卷曲非织造布，还可以在任一面上层叠其它层。
构成本发明的非织造布层叠体的上述其它层，没有特别限定，可以根据用途层叠各种层。
具体来说，例如，可以列举针织布(
Figure G2008800067729D00161
布)、机织布(織布)、非织造布、膜等。在将本发明的非织造布层叠体和其它层层叠(贴合)时，可以采用热轧纹加工、超声波熔接等热熔接法，针刺、水刺等机械交织法，使用热熔粘接剂、尿烷类粘接剂等粘接剂的粘接方法，通过挤出层压的层叠方法等所代表的各种公知方法。
作为和本发明的非织造布层叠体层叠的非织造布，可以列举纺粘非织造布、熔喷非织造布、湿式非织造布、干式非织造布、干法造纸非织造布、闪蒸非织造布、开纤非织造布等各种公知的非织造布。
作为构成这种非织造布的材料，可以使用所述各种公知的热塑性树脂。
作为和本发明的非织造布层叠体层叠的膜，可以列举透湿性膜、透气性膜。
<透湿性膜>
构成本发明非织造布层叠体的透湿性膜，是包含热塑性弹性体(为了与混纤纺粘非织造布层中所含的热塑性弹性体(A)区别，表示为热塑性弹性体(A’)。)所形成的膜。所述热塑性弹性体(A’)是以30μm膜厚由JIS L1099 A-1法(40℃，相对湿度90％，CaCl2法的条件)测得的透湿度通常显示为2000g/m2·天以上，优选为3000g/m2·天以上，更优选为4000g/m2·天以上的水蒸气透过率的膜。
本发明的透湿性膜，可以根据各种用途进行适当选择，通常，厚度为10～50μm，并优选为15～40μm的范围。从在和非织造布层压时防止针孔的观点以及保持机械强度保持适当耐水度的观点考虑，希望厚度为10μm以上，从得到良好透湿性并且得到柔软性的观点考虑，厚度为50μm以下是适宜的。
就本发明的透湿性膜来说，可以例示使用热塑性弹性体(A’)的公知的膜成型方法，例如，使用挤出机熔融热塑性弹性体(A’)后，使用T-模头或环状模头成型为膜的方法，但由于具有透湿的弹性体通常发粘性大，产生粘连，因此，也可以直接或间接地挤出在所述混纤纺粘非织造布层上，形成为膜层。
<热塑性弹性体(A’)>
作为本发明的热塑性弹性体(A’)，只要是热塑性弹性体且在使其形成膜时具有透湿性，则可以使用各种物质。为了确认具有透湿性，可以通过例如JIS L1099 A-1法(40℃，相对湿度90％，CaCl2法的条件)的测定法，确认水蒸气的透过性，从而可以以其作为具有透湿性的物质。这时，优选的是，根据同样的JIS L1099 A-1法，厚度30μm的膜显示出2000g/m2·天以上，优选3000g/m2·天以上的水蒸气透过率的材料，在本发明中优选使用。
作为适合用作该热塑性弹性体(A’)的物质，可以列举聚酯类弹性体(A’-1)、聚酰胺类弹性体(A’-2)、热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)。
在热塑性弹性体(A’)中，可以根据需要，在不损害本发明目的的范围内，配合通常使用的抗氧化剂、耐候稳定剂、抗静电剂、防雾剂、抗粘连剂、润滑剂、成核剂、颜料等添加剂或其它聚合物。
<聚酯类弹性体(A’-1)>
作为聚酯类弹性体(A’-1)，可以例示来源于芳香族聚酯的下述式(I)所表示的结构单元的硬链段和来源于脂肪族聚醚的下述式(II)所表示的结构单元的软链段进行嵌段共聚所得的嵌段共聚物。
-O-D-O-CO-R-CO-    (I)
-O-G-O-CO-R-CO-    (II)
上述式中，D是从分子量约为250以下的二元醇中除去2个羟基所得的2价残基，R是从分子量约为300以下的二元羧酸中除去2个羧基所得的2价残基，G是从平均分子量约400～约3500的聚(氧化烯)二醇(poly(alkyleneoxide)glycol)中除去两末端的羟基所得的2价残基。此处，***到聚(氧化烯)二醇的共聚醚酯即式(II)所表示的结构单元中的氧化乙烯基的量，相对于共聚醚酯的总质量，通常为约25～68质量％。
在本发明中，特别优选所述芳香族聚酯是四亚甲基对苯二甲酸酯，所述脂肪族聚醚是亚烷基醚二醇(alkylene ether glycol)。具体来说，可以列举聚对苯二甲酸丁二醇酯/聚四亚甲基醚乙二醇(polytetramethylene ether glycol)嵌段共聚物等。作为市售商品，具体来说，例如，以HYTREL(商品名，E.I.杜邦(株)制造)、pelprene(商品名，东洋纺织(株)制造)等商品名被制造、销售。
<聚酰胺类弹性体(A’-2)>
作为聚酰胺类弹性体(A’-2)，可以例示使用聚酰胺作为硬链段，使用玻璃化温度低的聚酯或多元醇的二元醇作为软链段的多嵌段共聚物。此处，作为聚酰胺成分，可以列举尼龙6、尼龙66、尼龙610、尼龙11、尼龙12等。其中，优选尼龙6、尼龙12。作为聚醚二元醇，可以列举聚(氧化四亚甲基)二醇、聚(氧丙烯)二醇等；作为聚酯二元醇，可以列举聚(亚乙基·1，4-己二酸酯)二醇、聚(亚丁基·1，4-己二酸酯)二醇、聚四亚甲基二醇等。具体来说，可以列举尼龙12/聚四亚甲基二醇嵌段共聚物等。作为市售商品，具体来说，例如，可以列举以Diamide(大赛璐·赫斯(Daicel-Huls)社制造)、PEBAX(阿托化学(Atochem)社制造)[均为商标名]等商品名被制造、销售的聚酰胺类弹性体。
<热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)>
作为热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)，可以例示作为硬链段的由短链多元醇(分子量为60～600)和二异氰酸酯的反应所得的聚氨酯，和作为软链段的由长链多元醇(分子量为600～4000)和二异氰酸酯的反应所得的聚氨酯的嵌段共聚物。作为二异氰酸酯，可以列举甲苯二异氰酸酯、二苯基甲烷二异氰酸酯等，作为短链多元醇，可以列举乙二醇、1，3-丙二醇、双酚A等。
作为热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)，可以例示：在短链多元醇存在下，使二异氰酸酯与聚己内酯二醇等聚内酯酯多元醇进行加聚所得的聚合物(聚醚聚氨酯)；在短链多元醇存在下，使二异氰酸酯与聚(亚乙基·1，4-己二酸酯)二醇、聚(亚丁基·1，4-己二酸酯)二醇等己二酸酯多元醇进行加聚所得的聚合物(聚酯聚氨酯)；在短链多元醇存在下，使二异氰酸酯与四氢呋喃开环所得的聚四亚甲基二醇进行加聚所得的聚合物等。作为市售商品，具体来说，例如，可以列举以Vulkollan(拜耳社制造)、Chemigum SL(固特异(グツドイヤ一)社制造)、ADIPRENE(杜邦社制造)、巴卡普兰(バルカプレン)(ICI社制造)[均为商标名]等商品名被制造、销售的热塑性聚氨酯类弹性体。
其中，从透湿性优异的观点考虑，优选聚酯类弹性体(A’-1)、热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)，尤其是兼具伸缩性的热塑性聚氨酯类弹性体(A’-3)是特别优选的。
<透气性膜>
本发明的透气性膜，是包含热塑性树脂(为了与热塑性树脂(B)区别，也表示为热塑性树脂(B’))形成，并且透过氧、水蒸气等气体但难以透过水等液体的膜，是根据JIS-L1099 A-1法(40℃，相对湿度为90％，CaCl2法的条件)所得的透湿度通常在1000～20000g/m2·24小时范围的具有微孔的膜。
另外，赋予透气性的前阶段的膜(前驱体)，即使其透湿度约为0g/m2·24小时，只要是在与所述混纤纺粘非织造布层叠形成非织造布层叠体后，实施适当的加工，形成具有上述范围透湿性的透气性膜即可。
本发明的透气性膜，是含有热塑性树脂(B’)、优选热塑性树脂(B’)和填充剂的热塑性树脂组合物。另外，在本发明的透气性膜是含有热塑性树脂(B’)和填充剂的热塑性树脂组合物时，填充剂的配合量更优选为30～75重量％，进一步优选为40～70重量％，特别优选为40～60重量％(其中，热塑性树脂(B’)和填充剂的总计为100重量％)。本发明的透气性膜，可以通过将挤出成型所述热塑性树脂组合物所得的膜(前驱体)在至少一个方向上拉伸而得到。
作为填充剂，优选聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)粒子、聚苯乙烯粒子等交联粒子、或与用作膜基材的热塑性树脂非相容的树脂(例如，在使用聚烯烃类树脂时，为聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚酰胺等)等有机化合物类填充剂；或碳酸钙、硫酸钡、硫酸钙、碳酸钡、氢氧化镁、氢氧化铝、氧化锌、氧化镁、氧化钛、二氧化硅、滑石等无机化合物类填充剂。
作为无机化合物类填充剂，优选平均粒径为10μm以下，特别是0.5～5μm范围的碳酸钙和硫酸钡。
另外，为了提高和形成基材的热塑性树脂的分散性，作为无机化合物类填充剂，尤其优选用硬脂酸、月桂酸等高级脂肪酸或其金属盐对无机化合物的表面进行了处理的无机化合物类填充剂。
作为透气性膜中所用的热塑性树脂(B’)，可以使用各种公知的热塑性树脂，聚乙烯、聚丙烯、聚1-丁烯等聚烯烃类树脂，由于防水性优异因而优选，其中，密度为0.900～0.940g/cm3范围的乙烯和丙烯、1-丁烯、1-庚烯、1-己烯、1-辛烯、4-甲基-1-戊烯、1-癸烯等碳原子数为3以上、优选为4～10的α-烯烃的无规共聚物，即所谓的线型低密度聚乙烯，由于所得透气性膜的柔软性优异，因此优选。
乙烯·α-烯烃无规共聚物没有特别限定，只要是通过齐格勒催化剂、茂金属催化剂等各种公知的催化剂得到的乙烯·α-烯烃无规共聚物即可，通过茂金属催化剂得到的乙烯·α-烯烃无规共聚物，由于所得透气性膜的撕裂强度等机械强度优异，因此优选。
在乙烯·α-烯烃无规共聚物中，为了改良拉伸性，可以添加少量的高压法低密度聚乙烯，并且，为了改良所得透气性膜的拉伸强度，可以添加少量的聚丙烯。
本发明的透气性膜，可以根据各种用途而适当选择，通常，其厚度为10～50g/m2，优选为12～40g/m2，更优选为15～30g/m2的范围。从确保透气性膜的机械强度，得到耐水度的观点考虑，希望厚度为10g/m2以上，另一方面，从确保充分的透气性的观点考虑，其优选为不到50g/m2。
实施例
以下，基于实施例，对本发明作更具体的说明，但本发明并不限定于这些实施例。
实施例和比较例中的物性值等，通过以下方法进行测定。
(1)目付[g/m2]
从非织造布和/或非织造布层叠体中，取6点200mm(MD)×50mm(CD)的试验片。另外，选取位置在MD、CD上都为任意的3处(共计6处)。接着，使用上皿电子天平(研精工业社制造)测定所取的各试验片各自的质量(g)。求出各试验片质量的平均值。由求出的平均值换算为每1m2的质量(g)，将小数点后第2位四舍五入，作为各非织造布样品的目付[g/m2]。
(2)最大点伸长率(％)
从非织造布和/或非织造布层叠体中，取6点200mm(MD)×50mm(CD)的试验片。另外，选取位置在MD、CD上都为任意的3处(共计6处)。接着，使用万能拉伸试验机(银泰斯克(Intesco)社制造，IM-201型)，在跨距间隔I0＝100mm、拉伸速度100mm/min的条件下对所取的各试验片进行拉伸试验，求出最大强度点的伸长率(最大点伸长率[％])。另外，最大点伸长率，是对上述6点(MD、CD各3点)求出平均值，将小数点后第2位四舍五入。
(3)残余应变(％)
从非织造布和/或非织造布层叠体中，取6点200mm(MD)×50mm(CD)的试验片。另外，选取位置在MD、CD上都为任意的3处(共计6处)。接着，使用万能拉伸试验机(银泰斯克社制造，IM-201型)，在夹盘间100mm、拉伸速度100mm/min、拉伸倍率100％的条件下对所取的各试验片进行拉伸，然后立即以相同速度使其恢复至原长度，测定恢复时的应变，作为残余应变[％]。这里，残余应变，是对上述6点(MD、CD各3点)求出平均值，将小数点后第2位四舍五入。
(4)止动性(係止性)
在尺寸为25mm×100mm的复印纸(短条)的端部用双面胶带粘贴蘑菇状带(阳材)MD25mm×CD13mm，所述蘑菇状带(阳材)的突起部分的尺寸：平均高度0.4mm、前端的大小：平均0.2mm×0.3mm、突起的个数：约220个/cm2、材质：聚丙烯制，将蘑菇状带适当粘贴在上述(3)评价后的拉伸后的非织造布层叠体上，拿住复印纸将其从非织造布层叠体上剥离，反复进行5次，由5个人对剥离时的感度进行评价，由此评价止动性。
○：5人中4人以上感觉到粘接的情况
△：5人中2～3人感觉到粘接的情况
×：5人中1人以下感觉到粘接的情况
(5)起毛
目视观察在通过加热轧纹将非织造布和/或非织造布层叠体一体化时的轧纹辊上，或之后的成型机器等上非织造布或纤维的附着，并将确认有非织造布或纤维附着的情况称为“有”起毛，将未确认的情况称为“无”。
(6)卷曲数
按照以下顺序测定卷曲数。另外，除下述顺序外，全部根据JIS L1015进行测定。
在表面光滑并具有光泽的纸片上作出空间距离为25mm的区分线。从通过轧纹辊进行加热加压处理前的非织造布上，以不损害卷曲性的方式小心地采取纤维，将每一根纤维相对于空间距离保持25±5％的松弛，用粘接剂将其两端粘贴固定。
将每一根该试样，安装在卷曲试验机(装置名：扭力天平(ト一シヨンバランス)，浅野机械制作所株式会社)的夹钳上，切断纸片后，在试样上施加初始载荷(0.18mN×显示的特克斯(tex)数)，读出这时夹钳间的距离(空间距离)(mm)。
数出这时的卷曲数，求出每25mm间的卷曲数，得到20次的平均值。卷曲数是数出全部的峰和谷，将其除以2而求出。
(7)剥离强度
从非织造布层叠体中，取10点250mm(MD)×50mm(CD)的试验片。另外，选取位置在MD、CD上都为任意的5处(共计10处)。接着，在所取的试验片的一部分(从MD方向的端部起2cm左右)的两面上粘贴树胶粘条，然后在试验片的表面方向上手动拉伸树胶粘条，由此使非织造布层叠体的层间剥离10cm，然后使用万能拉伸试验机(银泰斯克社制造，IM-201型)，在夹盘间100mm、拉伸速度100mm/min下对剥离的各层进行拉伸试验，求出最大强度，将其作为剥离强度。
另外，实施例、比较例中所用的热塑性聚氨酯弹性体(TPU)的分析和评价，按照下述方法进行。
(8)凝固起始温度
通过连接于精工电子工业(株)制造的SSC5200H disk station的差示扫描量热仪(DSC220C)进行测定。作为样品，在铝制盘上取约8mg粉碎的TPU，盖上盖子，将其卷曲。作为对照品，同样操作，取氧化铝作为对照品。将样品和对照品安装在小室内的规定位置后，在流量为40Nml/min的氮气气流下进行测定。以10℃/min的升温速度从室温升温至230℃，在该温度下保持5分钟，然后以10℃/min的降温速度降温至-75℃。测定此时所记录的由于TPU凝固所产生的放热峰的起始温度，将其作为凝固起始温度(单位：℃)。
(9)极性溶剂不溶成分的粒子数
使用作为基于微孔电阻法的粒度分布测定装置的贝克曼库尔特公司制造的MULTISIZER II，进行测定。在5升的可拆卸烧瓶中，称量3500g二甲基乙酰胺(和光纯药工业(株)制造，特级品)和145.83g硫氰酸铵(纯正化学(株)制造，特级品)，并在室温下用24小时使其溶解。
接着，使用1μm的膜过滤器进行减压过滤，得到试剂A。在200cc的玻璃瓶中，精确称量180g试剂A和2.37gTPU颗粒，用3小时使TPU中的可溶成分溶解，将其作为测定用试样。在MULTISIZER II中安装100μm的口管(aperture tube)，将装置内的溶剂置换为试剂A，然后将减压度调节至约3000mmAq。在充分洗涤的试样投入用烧杯中称量120g试剂A，通过空白测定确认生成的脉冲量为50个/分钟以下。手动设定最适合的电流(Current)值和放大(Gain)后，使用10μm的未交联聚苯乙烯标准粒子实施校准。在充分洗涤的试样投入用烧杯中称量120g试剂A和约10g测定用试样，实施210秒钟测定。将通过该测定所数出的粒子数除以吸入口管中的TPU重量所得的值，作为TPU中的极性溶剂不溶成分的粒子数(单位：个/g)。另外，TPU重量通过下式算出。
TPU重量＝{(A/100)×B/(B+C)}×D
式中，A：测定用试样的TPU浓度(重量％)、B：烧杯中称量的测定用试样的重量(g)、C：烧杯中称量的试剂A的重量(g)、D：测定中(210秒钟)吸入口管中的溶液量(g)。
(10)硬区域的熔化热量比
通过连接于精工电子工业(株)制造的SSC5200H disk station的差示扫描量热仪(DSC220C)进行测定。作为样品，在氧化铝盘上取约8mg粉碎的TPU，盖上盖子，将其卷曲。作为对照品，同样操作，取氧化铝。将样品和对照品安装在室内的规定位置后，在流量为40Nml/min的氮气气流下进行测定。以10℃/min的升温速度从室温升温至230℃。这时，求出由峰温度为90℃以上140℃以下范围的吸热峰所求出的熔化热量的总和(a)和由峰温度超过140℃并为220℃以下范围的吸热峰所求出的熔化热量的总和(b)，通过下式求出硬区域的熔化热量比(单位：％)。
硬区域的熔化热量比(％)＝a/(a+b)×100
(11)200℃时的熔融粘度(以下，仅称作“熔融粘度”。)
使用毛细管流变仪(东洋精机(株)制，型号1C)，测定TPU在200℃的剪切速度100sec-1时的熔融粘度(单位：单位：Pa·s)。使用了长度30mm、直径1mm的喷嘴。
(12)TPU的水分值
将水分量测定装置(平沼产业社制AVQ-5S)和水分气化装置(平沼产业社制EV-6)组合起来，进行TPU水分量(单位：ppm)的测定。将在加热试样皿中称量的约2g的TPU颗粒投入到250℃的加热炉中，将气化的水分导入预先除去了残存水分的水分量测定装置的滴定室中，并通过卡尔·费歇尔试剂进行滴定。伴随着室中的水分量变化的滴定电极的电位在20秒钟未变化，则结束滴定。
(13)肖氏A硬度
TPU的硬度，在23℃、50％相对湿度下，根据JIS K-7311所述的方法进行测定。硬度计使用了A型硬度计。
<热塑性聚氨酯弹性体的制造例1>
在氮气氛围下将二苯基甲烷二异氰酸酯(以下记作MDI。)装入A槽，在不混入气泡的程度下边搅拌边调整至45℃。
在氮气氛围下将628.6重量份的数均分子量2000的聚酯多元醇(三井武田化学(株)制造，商品名：他凯拉克(Takelac)U2024)、2.21重量份的易鲁格诺(Irganox)1010和77.5重量份的1，4-丁二醇装入B槽，一边搅拌一边调整至95℃。将该混合物称为多元醇溶液1。
由这些反应原料计算出的硬链段量为37.1重量％。接着，通过介由齿轮泵、流量计的输液线路，分别以17.6kg/h和42.4kg/h的流速，将MDI和多元醇溶液1定量地输送到调整为120℃的高速搅拌机(SM40)中，以2000rpm搅拌混合2分钟后，输送到静态混合器中。静态混合器部分是将下述静态混合器串联连接的静态混合器：连接3台管长0.5m、内径Ф20mm的静态混合器的第1～第3静态混合器(温度230℃)，连接3台管长0.5m、内径Ф20mm的静态混合器的第4～第6静态混合器(温度220℃)，连接6台管长1.0m、内径Ф34mm的静态混合器的第7～第12静态混合器(温度210℃)，和连接3台管长0.5m、内径Ф38mm的静态混合器的第13～第15静态混合器(温度200℃)。
通过齿轮泵，将由第15静态混合器流出的反应生成物，压入到前端附带有聚合物过滤器(长濑产业(株)制造，商品名：代那过滤器(Dena filter))的单螺杆挤出机(直径Ф65mm、温度180～210℃)中，从束状模头挤出。水冷后，通过造粒机连续进行颗粒化。接着，将所得的颗粒装入干燥机，在100℃干燥8小时，得到水分值为40ppm的热塑性聚氨酯弹性体。通过单螺杆挤出机(直径Ф50mm、温度180～210℃)连续挤出该热塑性聚氨酯弹性体，将其颗粒化。再次，在100℃干燥7小时，得到水分值为57ppm的热塑性聚氨酯弹性体(A-1)。
A-1的凝固起始温度为103.7℃，极性溶剂不溶成分的粒子数为150万个/g，通过注塑成型制备的试验片，其硬度为86A，200℃时的熔融粘度为1900Pa·s，硬区域的熔化热量比为35.2％。
[实施例1]
<纺粘非织造布用的热塑性树脂组合物的制备>
将96重量％MFR(根据ASTM D1238，在温度230℃、载荷2.16kg下测定)为60g/10分钟、密度为0.91g/cm3、熔点为160℃、Mw/Mn＝2.9的丙烯均聚物(以下，简称为“PP-1”)和4重量％MFR(根据ASTM D1238，在温度190℃、载荷2.16kg下测定)为5g/10分钟、密度为0.97g/cm3、熔点为134℃的高密度聚乙烯(以下，简称为“HDPE”)混合，制备热塑性树脂组合物(B-1)。
<非织造布层叠体的制造>
各自独立地使用75mmФ的挤出机和50mmФ的挤出机，将所述热塑性聚氨酯弹性体(A-1)和热塑性树脂组合物(B-1)熔融后，使用具有纺丝喷头的纺粘非织造布成型机(收集面上的与机械流动方向垂直的方向的长度：800mm)，在树脂温度和模头温度都为210℃，冷却风温度为20℃，拉伸空气风速为3750m/分钟的条件下，通过纺粘法进行熔融纺丝，在收集面上堆叠包含混合长纤维所形成的网，所述混合长纤维含有包含A-1所形成的长纤维A和包含B-1所形成的长纤维B，得到包含纤维A∶纤维B为41∶59(重量％)的混合纤维所形成的网。所述纺丝喷头，具有A-1吐出孔和B-1吐出孔交替排列的喷嘴模式，A-1(纤维A)的喷嘴直径为0.75mmФ，以及B-1(纤维B)的喷嘴直径为0.6mmФ，喷嘴的间距为纵向8mm、横向11mm，喷嘴数的比值为纤维A用喷嘴∶纤维B用喷嘴＝1∶1.45。纤维A的单孔吐出量为0.73g/(分钟·孔)，纤维B的单孔吐出量为0.73g/(分钟·孔)。
包含堆叠的混合长纤维所形成的网，用设置在传送带上的、由非粘着材料所涂布的轧辊(线压为10kg/cm)得到混纤纺粘非织造布。所得的混纤纺粘非织造布的目付为30g/m2。另外，包含堆叠的混合长纤维所形成的网的纤维直径，其较大纤维直径为29.2μm，较小纤维直径为21.0μm。由此，视为A-1的纤维直径为29.2μm，B-1的纤维直径为21.0μm。
接着，在传送带上纺出上述混纤纺粘非织造布，然后用挤出机(75mmФ)熔融MFR(根据ASTM D1238，在温度230℃、载荷2.16kg下测定)为60g/10分钟，密度为0.91g/cm3，熔点为138℃，Mw/Mn＝3.0的丙烯·乙烯无规共聚物(以下，简称为“PP-2”)，并且，用挤出机(50mmФ)熔融PP-1，熔融挤出重量比为PP-2∶PP-1＝80∶20的并列型复合纤维，将目付为30g/m2的卷曲纤维非织造布(纺粘非织造布)堆叠在传送带上，用轧辊(线压为10kg/cm)得到非织造布层叠体。
并且，该纤维的纤维直径为20.2μm，卷曲数为29个/25mm。
在从传送带上剥离层叠体时，所得的层叠体的轧纹形状，其面积率为18％，轧纹面积为0.41mm2。通过加热温度为110℃、线压为30kg/cm条件的加热轧纹，使2层该层叠体一体化，得到包含混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
对于所得的非织造布层叠体，通过目视评价有无“拉伸加工时的破损”以及有无“拉伸加工时的皱褶”(以下实施例、比较例也同样进行)。进一步，反复进行20次(3)的残余应变的方法，通过目视评价伸长后的层叠体有无剥离(反复拉伸@20次)。
另外，仅使用所述热塑性树脂组合物(B-1)，另行制造18g/m2的纺粘非织造布，通过所述方法测定的最大点伸长率(％)的结果为172％(MD)和150％(CD)，残余应变为96％(MD)和98％(CD)。通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对卷曲纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表1。
[实施例2]
除了在实施例1中，使纤维A的单孔吐出量为0.44g/(分钟·孔)，纤维B的单孔吐出量为0.92g/(分钟·孔)，纤维A∶纤维B为25∶75(重量％)外，和实施例1同样进行，得到目付为40g/m2的包含混合纤维所形成的网。
接着，在上述网上层叠目付为20g/m2的卷曲纤维纺粘非织造布，通过轧纹使2层一体化，得到包含混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对卷曲纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表1。
[实施例3]
除了在实施例1中，使纤维A的单孔吐出量为1.1g/(分钟·孔)，纤维B的单孔吐出量为0.5g/(分钟·孔)，纤维A∶纤维B为60∶40(重量％)外，和实施例1同样进行，得到目付为20g/m2的包含混合纤维所形成的网。
接着，在上述网上层叠目付为40g/m2的卷曲纤维纺粘非织造布，通过轧纹使2层一体化，得到包含混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对卷曲纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表1。
[比较例1]
除了层叠单独使用PP-2、以约1.25倍的吐出量挤出而成的纺粘非织造布(非卷曲纤维)，代替实施例1中所用的卷曲纤维纺粘非织造布外，和实施例1同样进行，得到包含混纤纺粘非织造布/非卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。评价结果示于表2。
[比较例2]
除了层叠包含热塑性树脂组合物(B-1)所形成的纺粘非织造布(非卷曲纤维)，代替比较例1中所用的包含PP-2单独形成的纺粘非织造布(非卷曲纤维)外，和比较例1同样进行，得到包含混纤纺粘非织造布/非卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对包含非卷曲纤维所形成的纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表2。
[比较例3]
通过实施例2所述的方法，得到纤维A∶纤维B为25∶75(重量％)，目付为60g/m2的混合纤维纺粘非织造布，然后将该单层的混纤非织造布进行轧纹。通过上述方法评价所得的混纤纺粘非织造布。评价结果示于表2。
[比较例4]
除了使用包含热塑性树脂组合物(B-1)所形成的目付为30g/m2的纺粘非织造布，代替实施例1中所用的混纤纺粘非织造布外，和实施例1同样进行，得到包含非混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的目付为60g/m2的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对包含卷曲纤维所形成的纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表2。
[比较例5]
在实施例1中停止B-1的吐出，得到仅由A-1所形成的目付为15g/m2的纺粘非织造布。接着，层叠实施例1中所用的卷曲纤维非织造布，尝试进行了轧纹一体化，但在轧纹时纺粘非织造布卷缠在一起，无法得到非织造布层叠体。
[实施例4]
根据实施例1所述的方法，得到纤维A∶纤维B为41∶59(重量％)并且目付为15g/m2的混纤纺粘非织造布。接着，层叠实施例1中所用的目付为30g/m2的卷曲纤维非织造布后，在该卷曲纤维非织造布上，层叠纤维A∶纤维B为41∶59并且目付为15g/m2的混纤纺粘非织造布，通过实施例1所述的方法，将混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布进行轧纹，得到目付为60g/m2的包含混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布/混纤纺粘非织造布所形成的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。评价结果示于表3。
[实施例5]
通过实施例1所述的方法，得到目付为15g/m2的包含重量比PP-2∶PP-1＝80∶20的并列型复合纤维所形成的卷曲纤维非织造布后，通过实施例1所述的方法，层叠纤维A∶纤维B为41∶59(重量％)并且目付为30g/m2的混纤纺粘非织造布。接着，在该混纤纺粘非织造布上，层叠所述目付为15g/m2的卷曲纤维非织造布，通过实施例1所述的方法，将混纤纺粘非织造布和卷曲纤维非织造布进行轧纹，得到目付为60g/m2的包含卷曲纤维非织造布/混纤纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。评价结果示于表3。
[比较例6]
使用比较例5中记载的仅由A-1所形成的纺粘非织造布，代替实施例5中所用的混纤纺粘非织造布，得到目付为60g/m2的包含卷曲纤维非织造布/纺粘非织造布/卷曲纤维非织造布所形成的非织造布层叠体。
通过上述方法评价所得的非织造布层叠体。另外，上述(4)的止动性，是对卷曲纺粘非织造布层侧的表面进行评价。评价结果示于表3。
[表1]
  实施例1   实施例2   实施例3
  拉伸加工时的破损   无   无   无
  拉伸加工后的皱褶   无   无   无
  残余应变MD   20   21   20
  残余应变CD   27   28   27
  最大点伸长率MD   114   119   110
  最大点伸长率CD   109   111   108
  反复拉伸@20次   无   无   无
  止动性   有   有   有
[表2]
 比较例1   比较例2   比较例3   比较例4   比较例5
  拉伸加工时的破损   发生   无   无   无   不能成型
  拉伸加工后的皱褶   -   有   无   无
  残余应变MD   -   23   18   95
  残余应变CD   -   31   25   97
  最大点伸长率MD   -   158   190   108
  最大点伸长率CD   -   162   198   113
  反复拉伸@20次   -   无   无   无
  止动性   -   小   小   小
[表3]
  实施例4   实施例5   比较例6
  拉伸加工时的破损   无   无   无
  拉伸加工后的皱褶   无   无   无
  残余应变MD   19   20   21
  残余应变CD   26   26   27
  最大点伸长率MD   114   107   112
  最大点伸长率CD   111   113   113
  反复拉伸@20次   无   无   剥离
  止动性   无   有   有
[实施例6]
通过实施例1所述的方法，得到目付为15g/m2的包含重量比PP-2∶PP-1＝80∶20的并列型复合纤维所形成的卷曲纤维非织造布后，作为卷曲非织造布和混纤非织造布之间的中间层，层叠仅使用所述热塑性树脂组合物(B-1)得到的纺粘非织造布(C-1)。接着，通过实施例1所述的方法，层叠纤维A∶纤维B为41∶59(重量％)并且目付为30g/m2的混纤纺粘非织造布，通过实施例1所述的方法，得到包含卷曲纤维非织造布/纺粘非织造布(C-1)/混纤纺粘非织造布所形成的目付为55g/m2的非织造布层叠体。
拉伸加工时无破损，拉伸加工后无皱褶，最大点伸长率为MD是113、CD是104，残余应变为MD是35、CD是43。
另外，对所得的非织造布层叠体，通过上述(13)的剥离强度的方法，达到即使施加1.0N以上的力也不剥离的程度，改善了剥离强度。
[实施例7]
除了使用包含重量比为PP-2∶PP-1＝20∶80的同芯型复合纤维(PP-1为芯)所形成的纺粘非织造布(C-2)，代替C-1作为中间层外，通过和实施例6相同的方法，得到包含卷曲纤维非织造布/复合纤维纺粘非织造布(C-2)/混纤纺粘非织造布所形成的目付为55g/m2的非织造布层叠体。
其拉伸加工时无破损，拉伸加工后无皱褶，最大点伸长率为MD是108、CD是100，残余应变为MD是38、CD是45。
另外，对所得的非织造布层叠体，通过和实施例6相同的方法，达到即使施加1.0N以上的力也不剥离的程度，改善了剥离强度。
[实施例8]
除了使用用PP-1形成的熔喷非织造布(C-3)，代替C-1作为中间层外，通过和实施例6相同的方法，得到包含卷曲纤维非织造布/熔喷非织造布(C-3)/混纤纺粘非织造布所形成的目付为50g/m2的非织造布层叠体。
其拉伸加工时无破损，拉伸加工后无皱褶，最大点伸长率为MD是108、CD是104，残余应变为MD是22、CD是30。
另外，对所得的非织造布层叠体，通过和实施例6相同的方法，达到即使施加1.0N以上的力也不产生剥离的程度，改善了剥离强度。
[表4]
  实施例6   实施例7   实施例8
  拉伸加工时的破损   无   无   无
  拉伸加工后的皱褶   无   无   无
  残余应变MD   35   38   22
  残余应变CD   43   45   30
  最大点伸长率MD   113   108   108
  最大点伸长率CD   104   100   104
  反复拉伸@20次   无   无   无
  止动性   有   有   有
工业实用性
本发明的非织造布层叠体，其伸缩性、柔软性、透湿性、透气性、耐起毛性、强度优异，并根据需要而具有用作机械粘扣阴材的止动性。利用这些特征，可以适当地用于卫生材料用途，以及医疗材料用途、卫生材料用途、产业材料用途等。
具体来说，作为卫生材料用途，可以例示一次性尿布或生理用品等吸收性物品，在展开型一次性尿布或裤型一次性尿布中，可以适当用于上部片、后部片、腰带(拉伸带、侧翼)、粘扣带、立体褶裥、立体防漏隔边(legcuff)或裤型一次性尿布的侧幅等部位。作为生理用卫生巾，可以适当用于上部片、后部片、护翼、防侧漏边等部位。通过将本发明产品用于这些部位，可以随着穿戴者的动作，而适应穿戴者的身体，即使在穿用中也可以维持舒适的状态，同时还可以期待薄形、轻量化、包装的紧凑化。
作为医疗材料用途，由于作为绷带底布的适当伸缩性、良好的皮肤触感，进而由于身体动作的跟随性、护肤性，因而能够用于各种部位，并且还可期待有治疗效果。同样，在受伤救治用基材中，由于具有适当的伸缩性，可以提高对患部的密合性，因此可以期待有快速恢复伤处的作用。进一步，本发明的混纤非织造布层叠体，由于具有和通常非织造布同样的适度透气性，进而具有更优异的伸缩性，因此可以期待用于一次性手术服、帽子、救生衣的腕、肘、肩、袖等可动间接部分这种要求透气性、伸缩性的部分。

Claims (13)

1.一种非织造布层叠体，其特征在于，在含热塑性弹性体(A)的长纤维：10～90重量％和热塑性树脂(B)的长纤维：90～10重量％(其中，(A)+(B)＝100重量％)的混纤纺粘非织造布的至少一面上层叠有包含卷曲纤维的非织造布。
2.如权利要求1所述的非织造布层叠体，其中，所述热塑性弹性体(A)的长纤维是热塑性聚氨酯类弹性体的长纤维。
3.如权利要求1所述的非织造布层叠体，其中，所述热塑性弹性体(A)的长纤维是烯烃类共聚物弹性体的长纤维。
4.如权利要求3所述的非织造布层叠体，其中，所述烯烃类共聚物弹性体的长纤维是乙烯·α-烯烃共聚物弹性体的长纤维和/或丙烯·α-烯烃共聚物弹性体的长纤维。
5.如权利要求1所述的非织造布层叠体，其中，所述热塑性树脂(B)的长纤维，其在形成纺粘非织造布的状态下的最大点伸长率为50％以上。
6.如权利要求1所述的非织造布层叠体，其中，所述热塑性树脂(B)的长纤维是丙烯类聚合物的长纤维。
7.如权利要求1所述的非织造布层叠体，其中，所述卷曲纤维是长纤维。
8.如权利要求1或7的任一项所述的非织造布层叠体，其中，所述卷曲纤维是偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维。
9.如权利要求1、7或8任一项所述的非织造布层叠体，其中，所述卷曲纤维是具有异形截面的卷曲纤维。
10.如权利要求8所述的非织造布层叠体，其中，所述偏心皮芯型卷曲纤维或所述并列型卷曲纤维是含有包含熔点(Tm)为150℃以下的丙烯·α-烯烃共聚物所形成的第1成分和包含熔点(Tm)为155℃以上的丙烯类聚合物(B)所形成的第2成分，并且第1成分和第2成分的比(质量比)在50/50～95/5范围的偏心皮芯型卷曲纤维或并列型卷曲纤维。
11.如权利要求1、7～10的任一项所述的非织造布层叠体，其中，包含所述卷曲纤维的非织造布的最大点伸长率为50％以上。
12.含有权利要求1～12的任一项所述的非织造布层叠体而成的吸收性物品。
13.包含如权利要求1～12任一项所述的非织造布层叠体的粘扣阴材。
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