WO2020194435A1 - 空気調和装置 - Google Patents

空気調和装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2020194435A1
WO2020194435A1 PCT/JP2019/012446 JP2019012446W WO2020194435A1 WO 2020194435 A1 WO2020194435 A1 WO 2020194435A1 JP 2019012446 W JP2019012446 W JP 2019012446W WO 2020194435 A1 WO2020194435 A1 WO 2020194435A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
operation mode
refrigerant
heating
heat exchanger
parallel heat
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/012446
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
尚平 石村
宗史 池田
渡辺　和也
英人 中尾
近藤　雅一
早丸　靖英
雄亮 田代
雅一 佐藤
惇 川島
Original Assignee
三菱電機株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三菱電機株式会社 filed Critical 三菱電機株式会社
Priority to SE2151167A priority Critical patent/SE545954C2/en
Priority to US17/428,278 priority patent/US11920841B2/en
Priority to AU2019436796A priority patent/AU2019436796B2/en
Priority to PCT/JP2019/012446 priority patent/WO2020194435A1/ja
Priority to CN201980093888.9A priority patent/CN113614463B/zh
Priority to JP2019543126A priority patent/JP6661843B1/ja
Priority to DE112019007078.9T priority patent/DE112019007078T5/de
Publication of WO2020194435A1 publication Critical patent/WO2020194435A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F11/00—Control or safety arrangements
    • F24F11/30—Control or safety arrangements for purposes related to the operation of the system, e.g. for safety or monitoring
    • F24F11/41—Defrosting; Preventing freezing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B47/00—Arrangements for preventing or removing deposits or corrosion, not provided for in another subclass
    • F25B47/02—Defrosting cycles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F11/00—Control or safety arrangements
    • F24F11/70—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof
    • F24F11/80—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the temperature of the supplied air
    • F24F11/86—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the temperature of the supplied air by controlling compressors within refrigeration or heat pump circuits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
    • F25B41/20—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves
    • F25B41/22—Disposition of valves, e.g. of on-off valves or flow control valves between evaporator and compressor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B47/00—Arrangements for preventing or removing deposits or corrosion, not provided for in another subclass
    • F25B47/02—Defrosting cycles
    • F25B47/022—Defrosting cycles hot gas defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B47/00—Arrangements for preventing or removing deposits or corrosion, not provided for in another subclass
    • F25B47/02—Defrosting cycles
    • F25B47/022—Defrosting cycles hot gas defrosting
    • F25B47/025—Defrosting cycles hot gas defrosting by reversing the cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
    • F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/025—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple outdoor units
    • F25B2313/0252—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple outdoor units with bypasses
    • F25B2313/02522—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple outdoor units with bypasses during defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/025—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple outdoor units
    • F25B2313/0253—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple outdoor units in parallel arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/031—Sensor arrangements
    • F25B2313/0313—Pressure sensors near the outdoor heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/031—Sensor arrangements
    • F25B2313/0314—Temperature sensors near the indoor heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/12—Inflammable refrigerants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2500/00—Problems to be solved
    • F25B2500/19—Calculation of parameters
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/23—Time delays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/25—Control of valves
    • F25B2600/2501—Bypass valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2600/00—Control issues
    • F25B2600/25—Control of valves
    • F25B2600/2513—Expansion valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2104—Temperatures of an indoor room or compartment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
    • F25B2700/21—Temperatures
    • F25B2700/2106—Temperatures of fresh outdoor air
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
    • Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating

Definitions

  • the present invention relates to an air conditioner.
  • it relates to the removal of frost adhering to the outdoor heat exchanger.
  • heat pump-type air conditioners that use air as a heat source have been increasingly introduced in cold regions in place of boiler-type heaters that burn fossil fuels for heating. ..
  • the heat pump type air conditioner can efficiently heat the heat by supplying heat from the air in addition to the electric input to the compressor.
  • a method of defrosting for example, there is a method of reversing the flow of the refrigerant in heating and supplying the refrigerant from the compressor to the outdoor heat exchanger.
  • this method has a problem that comfort is impaired because the heating of the room may be stopped during defrosting.
  • an air conditioner having a plurality of parallel heat exchangers connected in parallel by dividing the outdoor heat exchanger is configured. Then, while some parallel heat exchangers are defrosting, another parallel heat exchanger acts as an evaporator to absorb heat from the outdoor air and perform heating (for example, Patent Document 1). And Patent Document 2). Since each parallel heat exchanger is alternately defrosted, continuous heating can be performed without making the refrigeration cycle the same as the cooling operation.
  • the air conditioner described in Patent Document 1 is provided with a flow rate adjusting device provided in the bypass pipe and a parallel heat exchanger when defrosting a part of the parallel heat exchangers among the plurality of parallel heat exchangers. Coordinate with the decompression device provided in the parallel piping provided. By adjusting the flow rate adjusting device and the depressurizing device, it is possible to control the flow rate and pressure of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger to be defrosted, and perform defrosting using the latent heat of condensation.
  • the air conditioner described in Patent Document 2 includes a flow rate adjusting device provided in a bypass pipe and an indoor heat exchanger when defrosting a part of the parallel heat exchangers among a plurality of parallel heat exchangers. Adjust one of the decompressors provided in the main circuit between the and the parallel heat exchanger. By adjusting either the flow rate adjusting device or the depressurizing device, the flow rate of the refrigerant used for defrosting can be adjusted.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 in the heating defrost operation, a part of the discharged refrigerant flows into the parallel heat exchanger, so that the refrigerant flow distribution between the indoor heat exchanger and the parallel heat exchanger is different from the normal heating operation. Changes. If the amount of refrigerant supplied to the parallel heat exchanger becomes excessive, the heat exchange capacity of the indoor heat exchanger will decrease. Therefore, the heating capacity during the heating defrost operation may decrease.
  • An object of the present invention is to obtain an air conditioner capable of defrosting a parallel heat exchanger while maintaining a heating capacity even during a heating defrost operation in order to solve the above problems.
  • the air conditioner according to the present invention includes a compressor, a flow path switching device, an indoor heat exchanger, a decompression device, and a refrigerant circuit in which a plurality of parallel heat exchangers connected in parallel to each other are connected by pipes to circulate the refrigerant.
  • a bypass pipe that connects the main circuit, a pipe that connects to the discharge side of the compressor, and a pipe that connects to the parallel heat exchanger, and a flow rate that is provided in the bypass pipe and adjusts the flow rate of the refrigerant flowing through the bypass pipe.
  • a normal heating operation mode in which a regulator, an evaporation pressure sensor for detecting the evaporation pressure of the refrigerant, and a control device are provided, and a plurality of parallel heat exchangers act as evaporators, and a plurality of parallel heats are operated.
  • Some of the exchangers have a heating defrost operation mode in which some of them are subject to defrost and the other is an evaporator, and the control device changes from the operation related to the normal heating operation mode to the operation related to the heating defrost operation mode.
  • the opening degree of the flow rate adjusting device is adjusted based on the evaporation pressure of the parallel heat exchanger serving as the evaporator and the driving frequency of the compressor.
  • the opening degree of the flow rate adjusting device is adjusted according to the evaporation pressure of the parallel heat exchanger, which is the evaporator when the control device shifts from the normal heating operation to the heating defrost operation, and the drive frequency of the compressor. I tried to adjust.
  • the opening of the flow rate regulator based on the evaporation pressure of the main circuit and the drive frequency of the compressor, the flow rate of the refrigerant supplied to the indoor heat exchanger is maintained, and the defrosting is performed while suppressing the decrease in heating capacity.
  • a refrigerant can be supplied to such a parallel heat exchanger.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the structure of the air conditioner which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a figure which shows the operation flowchart of the control device in the air conditioner which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure which shows the flow of the refrigerant at the time of a cooling operation in the air conditioner of Embodiment 1. It is a ph diagram at the time of cooling operation in the air conditioner of Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure which shows the flow of the refrigerant at the time of a heating operation in the air conditioner of Embodiment 1. It is a ph diagram at the time of a heating operation in the air conditioner of Embodiment 1.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the flow of the refrigerant at the time of a heating defrost operation in the air conditioner of Embodiment 1.
  • FIG. It is a ph diagram at the time of a heating defrost operation in the air conditioner of Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure which shows the graph about the heating capacity at the time of a heating defrost operation in the air conditioner which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is a figure which shows the structure of the air conditioner which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of an air conditioner according to the first embodiment.
  • the air conditioner 100 is a device that adjusts the air in the indoor space to be air-conditioned.
  • the air conditioner 100 according to the first embodiment includes an outdoor unit A, an indoor unit B, and a control device 90.
  • the outdoor unit A includes a compressor 1, a flow path switching device 2, a plurality of parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, an outdoor blower 38, a depressurizing device 3, a bypass circuit 20, a first switchgear 6-1 and It has 6-2, outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2, and outdoor temperature sensor 93.
  • the indoor unit B includes an indoor heat exchanger 5, an indoor blower 40, an indoor pressure sensor 91, and an indoor temperature sensor 94.
  • the outdoor unit A and the indoor unit B are connected by a first extension pipe 31 and a second extension pipe 32.
  • the air conditioner 100 in which the outdoor unit A and the indoor unit B are each is illustrated, but the air conditioner has two or more outdoor units A and indoor units B.
  • the device 100 may be used.
  • a refrigerant circuit in which a compressor 1, a flow path switching device 2, parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, a decompression device 3 and an indoor heat exchanger 5 are connected by a pipe to circulate the refrigerant.
  • the main circuit 15 is configured.
  • the main circuit 15 is the main circuit among the refrigerant circuits in the air conditioner 100.
  • the compressor 1 sucks in the refrigerant in the low temperature and low pressure state, compresses the sucked refrigerant into the refrigerant in the high temperature and high pressure state, and discharges the refrigerant.
  • the flow path switching device 2 switches the direction in which the refrigerant flows in the refrigerant circuit, and is, for example, a four-way valve.
  • the discharge side of the compressor 1 and the flow path switching device 2 are connected by a discharge pipe 35. Further, the suction side of the compressor 1 and the flow path switching device 2 are connected by a suction pipe 36.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are provided in parallel pipes 7 connected in parallel between the flow path switching device 2 and the decompression device 3, respectively.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are, for example, outdoor heat exchangers that exchange heat between the outside air, which is the outdoor air, and the refrigerant.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 act as a condenser during the cooling operation and as an evaporator during the heating operation.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected in parallel with each other.
  • the configuration in which two heat exchangers are connected in parallel as parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is illustrated, but three or more units are illustrated.
  • the heat exchangers may be connected in parallel. Further, here, it is assumed that the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 have the same area, heat exchange rate, and the like related to heat exchange, and have the same capacity.
  • the parallel pipe 7 to which the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected is connected to the first connection pipes 37-1 and 37-2 on the flow path switching device 2 side and the second connection on the decompression device 3 side. It has pipes 41-1 and 41-2.
  • the outdoor blower 38 sends outdoor air to the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2.
  • a case where one outdoor blower 38 sends outdoor air to both of two parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is illustrated.
  • It may be configured to have two outdoor blowers 38 and to send outdoor air to parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, respectively.
  • the decompression device 3 decompresses the refrigerant and expands.
  • the pressure reducing device 3 in the first embodiment is, for example, an electronic expansion valve whose opening degree can be adjusted.
  • the air conditioner 100 of the first embodiment the case where the decompression device 3 is installed in the outdoor unit A is illustrated, but the decompression device 3 may be installed in the indoor unit B.
  • the indoor heat exchanger 5 exchanges heat between the indoor air, which is the space to be air-conditioned, and the refrigerant, for example.
  • the indoor heat exchanger 5 acts as an evaporator during the cooling operation and as a condenser during the heating operation.
  • the indoor blower 40 sends indoor air to the indoor heat exchanger 5.
  • the first switchgear 6-1 and 6-2 are provided in the first connecting pipes 37-1 and 37-2, respectively. Refrigerant flows through the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 when the first switchgear 6-1 and 6-2 are open, and when the first switchgear 6-1 and 6-2 are closed, the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2. Refrigerant does not flow to.
  • the first switchgear 6-1 and 6-2 may be any device capable of opening and closing the flow path.
  • the first switchgear 6-1 and 6-2 are composed of, for example, a solenoid valve, a four-way valve, a three-way valve or a two-way valve.
  • the bypass circuit 20 is provided with a bypass pipe 39, a flow rate adjusting device 8, and second switchgear 9-1 and 9-2.
  • the bypass pipe 39 connects the discharge side of the compressor 1 and the first connecting pipes 37-1 and 37-2 by bypassing the flow path switching device 2, and the bypass pipe 39 is connected to the compressor 1. A part of the refrigerant discharged from is branched and flows.
  • the bypass pipe 39 may be configured to connect the pipe connecting the flow path switching device 2 and the first extension pipe 31 with the first connection pipes 37-1 and 37-2.
  • the second switchgear 9-1 and 9-2 are provided in the bypass pipe 39 connected to the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, respectively.
  • the second switchgear 9-1 and 9-2 may be any device capable of opening and closing the flow path.
  • the second switchgear 9-1 and 9-2 are composed of a solenoid valve, a four-way valve, a three-way valve, a two-way valve, or the like.
  • the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2 are provided between the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 and the decompression device 3 in the second connecting pipes 41-1 and 41-2, respectively. ..
  • the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2 detect the pressure of the refrigerant flowing through the second connecting pipes 41-1 and 41-2, respectively.
  • the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2 function as condensed pressure sensors.
  • the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2 function as evaporation pressure sensors.
  • the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2 may be attached to the suction side of the compressor 1 to detect the suction pressure.
  • a temperature sensor that detects the temperature of the refrigerant can be used instead.
  • the temperature value detected by the temperature sensor is converted into the pressure of the refrigerant as the saturation temperature.
  • a direct method may be used in which the temperature sensor touches the refrigerant, or an indirect method may be used in which the temperature of the outer surface of a pipe or a heat exchanger is detected.
  • the outdoor temperature sensor 93 is provided in the parallel heat exchanger 4-1 and detects the temperature of the outdoor air.
  • the indoor pressure sensor 91 is provided in the indoor heat exchanger 5 and detects the pressure of the refrigerant flowing through the indoor heat exchanger 5.
  • the indoor pressure sensor 91 functions as a condensed pressure sensor.
  • the indoor pressure sensor 91 functions as an evaporation pressure sensor.
  • the indoor pressure sensor 91 may be attached to the discharge side of the compressor 1 to detect the discharge pressure.
  • a temperature sensor that detects the temperature of the refrigerant can be used instead. In this case, the temperature value detected by the temperature sensor is converted into the pressure of the refrigerant as the saturation temperature.
  • the indoor temperature sensor 94 is provided in the indoor heat exchanger 5 and detects the temperature of the indoor air.
  • a fluorocarbon refrigerant for example, a fluorocarbon refrigerant, an HFO refrigerant, or the like
  • the fluorocarbon refrigerant include R32 refrigerants, R125, and R134a, which are HFC-based refrigerants.
  • R410A, R407c, R404A and the like which are mixed refrigerants of HFC-based refrigerants.
  • examples of the HFO refrigerant include HFO-1234yf, HFO-1234ze (E), and HFO-1234ze (Z).
  • refrigerants used in steam compression type heat pump circuits such as CO 2 refrigerant, HC refrigerant, ammonia refrigerant, mixed refrigerant of R32 and HFO-1234yf, and the above mixed refrigerant of the refrigerant.
  • CO 2 refrigerant CO 2 refrigerant
  • HC refrigerant ammonia refrigerant
  • mixed refrigerant of R32 and HFO-1234yf mixed refrigerant of the refrigerant.
  • the HC refrigerant is, for example, propane, isobutane refrigerant, or the like.
  • the air conditioner 100 has a cooling operation mode, a normal heating operation mode, a reverse cycle defrost operation mode, and a heating defrost operation mode as operation modes.
  • the cooling operation mode the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 both act as condensers, and the indoor unit B cools the room.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 both act as evaporators, and the indoor unit B heats the room.
  • the reverse cycle defrost operation mode the flow of the refrigerant in the main circuit 15 is the same as that in the cooling operation.
  • the reverse cycle defrost operation mode is an operation performed when the maximum time threshold of the preset normal heating operation is exceeded or frost is formed on the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 during the normal heating operation. The mode.
  • the heating defrost operation mode a part of the plurality of parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is subject to defrost, and the other parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 act as an evaporator. , It is an operation mode to maintain the heating operation.
  • the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are alternately defrosted.
  • one parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acts as an evaporator to perform heating operation, while the other parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 is defrosted. Will be done.
  • the heating defrost operation mode when the defrost of the other parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 is completed, the other parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acts as an evaporator to perform the heating operation. Then, defrosting of one of the parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 is performed.
  • the heating defrost operation mode is performed when the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are frosted during the normal heating operation. Further, when the drive frequency of the compressor 1 becomes lower than the frequency threshold value, the heating defrost mode may be switched to.
  • the control device 90 includes cooling and heating operations of the indoor unit B, changing the set room temperature, first switchgear 6-1 and 6-2, second switchgear 9-1 and 9-2, and a flow rate adjusting device 8. In addition, the decompression device 3 and the like are controlled.
  • the control device 90 of the first embodiment is composed of, for example, a microcomputer having a control calculation processing device such as a CPU (Central Processing Unit). Further, the control device 90 has a storage device (not shown), and has data in which a processing procedure related to control or the like is programmed. Then, the control arithmetic processing unit executes processing based on the data of the program to realize control.
  • the amount of the refrigerant increased from the refrigerant flow rate flowing through the main circuit 15 in the normal heating operation mode is the parallel heat exchanger 4-1 or 4-
  • the opening degree of the flow rate adjusting device 8 is adjusted so as to flow to 2.
  • the evaporation pressure sensor in the normal heating operation mode and the heating defrost operation mode is an outdoor pressure sensor 92-1 or 92 that detects the pressure of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acting as an evaporator. It becomes -2.
  • the temperature of the refrigerant flowing through the parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 related to the defrost within a preset maximum time during the operation in the heating defrost operation mode is a predetermined temperature. It is determined whether or not the temperature exceeds the defrost threshold and the process is completed. Then, when the temperature ends at a temperature equal to or higher than the defrost threshold value, the heating set time, which is the maximum operating time in the normal heating operation mode, is extended. Specifically, the control device 90 extends the heating set time in the normal heating operation mode until the reverse cycle defrost operation mode is switched.
  • control device 90 may switch to the normal heating operation mode and then to the reverse cycle defrost operation mode. Further, the control device 90 may be configured to switch to the heating defrost operation mode when the temperature of the indoor air approaches the set room temperature and the drive frequency of the compressor 1 is lower than the frequency threshold value in the normal heating operation mode. Good.
  • the control device 90 controls the flow rate adjusting device 8 in the heating defrost operation mode.
  • the room temperature sensor 94 detects the condensation temperature Tc in the normal heating operation.
  • the control device 90 detects the converted evaporation temperature Te from the pressure detected by the outdoor pressure sensors 92-1 and 92-2.
  • the outdoor temperature sensor 93 detects the outside air temperature Tout of the outdoor air.
  • the control device 90 calculates the refrigerant flow rate, it is necessary to estimate the density of the refrigerant on the suction side of the compressor 1.
  • the control device 90 normally heats the compressor 1 based on the evaporation pressure converted from the evaporation temperature Te and the drive frequency of the compressor 1. Calculate the refrigerant flow rate during operation.
  • the capacity Qe of the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 that acts as an evaporator during the normal heating operation is represented by the equation (1).
  • A is the heat exchange area of the evaporator.
  • K is the heat transfer rate of the evaporator.
  • the control device 90 raises the drive frequency of the compressor 1 in order to secure the heating capacity and the defrosting capacity. Therefore, assuming that the ratio of the drive frequency of the compressor 1 between the heating defrost operation mode and the normal heating operation mode is a, the parallel heat exchanger 4-1 or 4 acting as an evaporator in the heating defrost operation mode.
  • the ability of -2 is expressed by equation (2).
  • the evaporation temperature Te_ondef in the heating defrost operation mode required to calculate the refrigerant flow rate in the heating defrost operation mode can be obtained from the equation (3).
  • the evaporation temperature Te_ondef in the heating defrost operation mode obtained from the equation (3) is lower than the evaporation temperature Te in the normal heating operation mode. Therefore, the evaporation pressure required in terms of saturation pressure is also low. As the evaporation pressure decreases, the density of the refrigerant in the heating defrost operation mode decreases, and the flow rate of the refrigerant decreases. As a result, the capacity of the evaporator in the heating defrost operation mode is reduced, so that it becomes necessary to recalculate the evaporation temperature Te_ondef in the heating defrost operation mode. Assuming that the rate of decrease in the flow rate of the refrigerant is b, the corrected capacity of the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acting as an evaporator in the heating defrost operation mode is expressed by the equation (4).
  • control device 90 By repeating the above calculation by the control device 90, the evaporation temperature and the flow rate of the refrigerant tend to converge, and the evaporation temperature Te_ondef2 in the heating defrost operation mode can be obtained.
  • the control device 90 converts the evaporation pressure in terms of saturation pressure based on the evaporation temperature Te_ondef2 obtained from the equation (5), and calculates the refrigerant flow rate from the refrigerant density and the drive frequency of the compressor 1.
  • the evaporation temperature Te_ondef2 in the heating defrost operation mode may be obtained by subtracting the correction constant Te_hosei obtained from a test or the like in advance from the evaporation temperature Te_ondef in the normal heating operation mode, as shown in the equation (6).
  • Te_ondef2 Te_ondef-Te_hosei ... (6)
  • the control device 90 calculates the total refrigerant flow rate Gdef of the heating defrost operation based on the evaporation pressure converted to the saturation temperature based on the evaporation temperature Te_ondef2 obtained from the above calculation and the drive frequency of the compressor 1. In order to maintain the indoor temperature, the control device 90 causes the indoor unit B to have a flow rate Gh of the refrigerant equivalent to that in the normal heating operation mode in the heating defrost operation mode.
  • the control device 90 transfers the flow rate obtained by subtracting the refrigerant flow rate Gh in the normal heating operation mode to the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted based on the total refrigerant flow rate Gdef of the heating defrost operation. Inflow. That is, the control device 90 is a flow rate adjusting device so that when the normal heating operation mode is switched to the heating defrost operation mode, the increase in the refrigerant flow rate flows to the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted. Adjust the opening degree of 8.
  • the refrigerant flow rate increases as the drive frequency of the compressor 1 and the density of the refrigerant increase.
  • the density of the refrigerant is directly proportional to the evaporation pressure.
  • the control device 90 reduces the opening degree of the flow rate adjusting device 8. Further, the opening degree of the decompression device 3 is adjusted based on the change in the evaporation pressure or the change in the drive frequency of the compressor 1 due to the change in the heat exchange area in the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acting as the evaporator. You may adjust.
  • the control device 90 may control the flow rate adjusting device 8 or the depressurizing device 3 by reducing the opening degree to suppress the decrease in the condensing pressure.
  • the flow rate of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted may be determined so as to satisfy the defrosting capacity required to completely melt the frost.
  • the required defrosting capacity can be calculated based on the outside air temperature, the integrated operation time in the normal heating operation mode or the defrost time in the heating defrost operation mode. That is, in the control device 90, the refrigerant flows to the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted based on the outside air temperature, the integrated operation time in the normal heating operation mode, or the defrost time in the heating defrost operation mode.
  • the opening degree of the flow rate adjusting device 8 is adjusted as described above.
  • the opening degree of the flow rate adjusting device 8 When the opening degree of the flow rate adjusting device 8 is large, that is, when the flow rate of the refrigerant supplied to the indoor heat exchanger 5 decreases, the condensing pressure of the indoor heat exchanger 5 decreases, so that the condensing pressure is maintained.
  • the opening degree of the depressurizing device 3 may be reduced. Therefore, the control device 90 reduces the opening degree of the decompression device 3 as the opening degree of the flow rate adjusting device 8 increases.
  • the control device 90 determines, for example, frost formation when the evaporation temperature obtained by converting the pressure detected by the indoor pressure sensor 91 is lower than a preset threshold value, and reverse cycle defrost operation. Shift to mode or heating defrost operation mode. Further, the control device 90 determines that frost formation occurs when the temperature difference between the outside air temperature and the evaporation temperature becomes equal to or higher than a preset threshold value and a predetermined time elapses, and the reverse cycle defrost operation mode or the heating defrost operation is performed. Move to mode.
  • FIG. 2 is a diagram showing an operation flowchart of the control device 90 in the air conditioner 100 according to the first embodiment.
  • the operation of the control device 90 in the heating defrost operation mode will be described.
  • the parallel heat exchanger 4-2 is defrosted, and the parallel heat exchanger 4-1 acts as an evaporator.
  • the control device 90 determines that it is in the normal heating operation mode (step ST1), the evaporation temperature of the refrigerant flowing through the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is less than the evaporation temperature threshold value.
  • step ST2 determines, for example, that the evaporation temperature is less than the evaporation temperature threshold value, it determines that the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are frosted, and shifts to the heating defrost operation mode (step). ST3).
  • control device 90 opens the first switchgear 6-1 and closes the first switchgear 6-2 (step ST4).
  • the control device 90 closes the second switchgear 9-1 and opens the second switchgear 9-2 (step ST5).
  • control device 90 opens the flow rate adjusting device 8 (step ST6).
  • the parallel heat exchanger 4-2 is defrosted, and the parallel heat exchanger 4-1 acts as an evaporator to form a flow path in which heating is continued.
  • the control device 90 determines whether or not the condensing pressure of the indoor heat exchanger 5 can be maintained based on the pressure related to the detection of the indoor pressure sensor 91 (step ST7).
  • the condensing pressure changes depending on, for example, a decrease in the drive frequency of the compressor 1, the magnitude of the opening degree of the flow rate adjusting device 8, and the like.
  • the control device 90 determines that the condensing pressure of the indoor heat exchanger 5 is lower than that in the normal heating operation mode and cannot be maintained (NO in step ST7), the flow rate adjusting device 8 or the depressurizing device 3
  • the opening degree is narrowed down to make it smaller (step ST8).
  • control device 90 determines whether or not the maximum time of the heating defrost operation mode has elapsed (step ST9).
  • the control is temporarily terminated. Then, the control device 90 subsequently defrosts the parallel heat exchanger 4-1. At this time, the control device 90 opens the first switchgear 6-2 and closes the first switchgear 6-1. Further, the control device 90 closes the second switchgear 9-2 and opens the second switchgear 9-1.
  • the parallel heat exchanger 4-1 is defrosted, the parallel heat exchanger 4-2 acts as an evaporator, and heating is continued.
  • step ST9 determines whether the temperature of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger 4-2 is equal to or higher than the defrost threshold. Judgment (step ST10).
  • the control device 90 determines that the temperature of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger 4-2 is equal to or higher than the defrost threshold value (YES in step ST10), the control is temporarily terminated. Then, the control device 90 subsequently defrosts the parallel heat exchanger 4-1.
  • the control device 90 determines that the temperature of the refrigerant flowing through the parallel heat exchanger 4-2 is not equal to or higher than the defrost threshold value (NO in step ST10), the control device 90 returns to step ST7 and continues the process.
  • FIG. 3 is a diagram showing the flow of the refrigerant during the cooling operation in the air conditioner of the first embodiment.
  • FIG. 4 is a ph diagram of the air conditioner 100 of the first embodiment during the cooling operation.
  • the flow of the refrigerant in the air conditioner 100 in the cooling operation mode will be described.
  • the cooling operation mode the discharge side of the compressor 1 and the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected by the flow path switching device 2, and the suction side of the compressor 1 and the indoor heat exchanger 5 are connected.
  • a flow path is formed.
  • the flow rate adjusting device 8 is closed.
  • the first switchgear 6-1 and 6-2, respectively, are open.
  • the portion where the refrigerant flows is shown by a solid line
  • the portion where the refrigerant does not flow is shown by a broken line.
  • the compressor 1 compresses the sucked refrigerant and discharges the refrigerant in a high temperature and high pressure gas state.
  • the compression process of the refrigerant in the compressor 1 is compressed so as to be heated by the amount of the adiabatic efficiency of the compressor 1 as compared with the case where the refrigerant is adiabatically compressed by the isentropic wire.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the line extending from the point (a) to the point (b) in FIG.
  • the high-temperature and high-pressure gas-state refrigerant discharged from the compressor 1 passes through the flow path switching device 2 and then branches into and flows into the first connection pipes 37-1 and 37-2.
  • the branched refrigerant passes through the first switchgear 6-1 and 6-2, respectively, and flows into the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 acting as condensers.
  • the refrigerant exchanges heat with the outdoor air sent by the outdoor blower 38, condenses and liquefies, and becomes a medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant.
  • the change of the refrigerant in the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is a straight line that is slightly inclined and close to horizontal, as shown by the line extending from the point (b) to the point (c) in FIG. Become.
  • the condensed medium-temperature and high-pressure liquid refrigerant merges and then flows into the decompression device 3.
  • the medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant that has flowed into the decompression device 3 is expanded and decompressed by the decompression device 3 to become a low-temperature and low-pressure gas-liquid two-phase state refrigerant.
  • the change of the refrigerant in the decompression device 3 is performed under a constant enthalpy.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the vertical line extending from the point (c) to the point (d) in FIG.
  • the refrigerant in the gas-liquid two-phase state flows into the indoor heat exchanger 5 acting as an evaporator through the second extension pipe 32, and in the indoor heat exchanger 5, heat exchange with the indoor air sent by the indoor blower 40. It evaporates and gasifies. At this time, the indoor air is cooled, and the indoor air is cooled. Considering the pressure loss, the change of the refrigerant in the indoor heat exchanger 5 becomes a straight line that is slightly inclined and close to horizontal like the line extending from the point (d) to the point (a) in FIG.
  • the evaporated low-temperature and low-pressure gas-like refrigerant passes through the first extension pipe 31 and the flow path switching device 2 and is sucked into the compressor 1.
  • FIG. 5 is a diagram showing the flow of the refrigerant during the heating operation in the air conditioner of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a ph diagram during a heating operation in the air conditioner 100 of the first embodiment.
  • the flow of the refrigerant in the air conditioner 100 in the normal heating operation mode will be described.
  • the discharge side of the compressor 1 and the indoor heat exchanger 5 are connected by the flow path switching device 2, and the suction side of the compressor 1 and the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected.
  • a flow path is formed.
  • the flow rate adjusting device 8 is closed.
  • the first switchgear 6-1 and 6-2, respectively, are open.
  • the portion where the refrigerant flows is shown by a solid line
  • the portion where the refrigerant does not flow is shown by a broken line.
  • the compressor 1 compresses the sucked refrigerant and discharges it in a high temperature and high pressure gas state.
  • the compression process of the refrigerant in the compressor 1 is compressed so as to be heated by the amount of the adiabatic efficiency of the compressor 1 as compared with the case of adiabatic compression by the isentropic wire.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the line extending from the point (a) to the point (b) in FIG.
  • the high-temperature and high-pressure gas-state refrigerant discharged from the compressor 1 passes through the flow path switching device 2 and the first extension pipe 31 and flows into the indoor heat exchanger 5 acting as a condenser.
  • the indoor heat exchanger 5 the refrigerant exchanges heat with the indoor air, condenses and liquefies, and becomes a medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant.
  • the indoor air is warmed and heating is performed in the room.
  • the change of the refrigerant in the indoor heat exchanger 5 becomes a straight line that is slightly inclined and close to horizontal like the line extending from the point (b) to the point (c) in FIG.
  • the condensed medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant flows into the decompression device 3 through the second extension pipe 32.
  • the medium-temperature and high-pressure refrigerant that has flowed into the decompression device 3 is expanded and decompressed to become a medium-pressure gas-liquid two-phase state refrigerant.
  • the change of the refrigerant in the decompression device 3 is performed under a constant enthalpy.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the vertical line extending from the point (c) to the point (d) in FIG.
  • the decompression device 3 is controlled so that the degree of supercooling (subcooling) of the refrigerant in a medium-temperature and high-pressure liquid state is about 5K to 20K.
  • the gas-liquid two-phase refrigerant flows into the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 that branch and act as evaporators, and in the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, the outdoor air and heat It is exchanged, evaporates and gasifies.
  • the change of the refrigerant in the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 becomes a straight line that is slightly inclined and close to horizontal like the line extending from the point (d) to the point (a) in FIG. ..
  • the evaporated low-temperature and low-pressure gas-like refrigerant flows into the first connecting pipes 37-1 and 37-2, passes through the first switchgear 6-1 and 6-2, and then merges to switch the flow path. It passes through the device 2 and is sucked into the compressor 1.
  • the branched refrigerant passes through the first switchgear 6-1 or 6-2, respectively, and flows into the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 from the first connecting pipe 37-1 or 37-2, respectively. To do.
  • the high temperature and high pressure gas state refrigerant melts the frost by exchanging heat with the frost adhering to the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2.
  • FIG. 7 is a diagram showing the flow of the refrigerant during the heating defrost operation in the air conditioner of the first embodiment.
  • FIG. 8 is a ph diagram during the heating defrost operation in the air conditioner of the first embodiment.
  • the flow of the refrigerant in the air conditioner 100 in the heating defrost operation mode will be described.
  • the heating defrost operation mote the discharge side of the compressor 1 and the indoor heat exchanger 5 are connected by the flow path switching device 2, and the suction side of the compressor 1 and the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected. A connected flow path is formed.
  • one of the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 is selected as the defrost target, and defrost is performed. Then, of the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2, the other heat exchanger acts as an evaporator to continue the heating operation.
  • the open / closed states of the first switchgear 6-1 and 6-2 and the second switchgear 9-1 and 9-2 alternate, and the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 to be defrosted alternate. Switch to.
  • the flow of the refrigerant is switched by switching between the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted and the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 acting as an evaporator.
  • the parallel heat exchanger 4-2 is defrosted, and the parallel heat exchanger 4-1 is an evaporator.
  • the defrost heating operation the discharge side of the compressor 1 and the indoor heat exchanger 5 are connected by the flow path switching device 2, and the suction side of the compressor 1 and the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 are connected.
  • a flow path is formed.
  • the flow rate adjusting device 8 is open.
  • the first switchgear 6-1 is open and the first switchgear 6-2 is closed.
  • FIG. 7 the portion where the refrigerant flows is shown by a solid line, and the portion where the refrigerant does not flow is shown by a broken line.
  • the compressor 1 compresses the sucked refrigerant and discharges the refrigerant in a high temperature and high pressure gas state.
  • the compression process of the refrigerant in the compressor 1 is compressed so as to be heated by the amount of the adiabatic efficiency of the compressor 1 as compared with the case where the refrigerant is adiabatically compressed by the isentropic wire.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the line extending from the point (a) to the point (b) in FIG.
  • a part of the high-temperature and high-pressure gas-state refrigerant discharged from the compressor 1 passes through the flow path switching device 2 and the first extension pipe 31 and flows into the indoor heat exchanger 5 acting as a condenser. ..
  • the indoor heat exchanger 5 the refrigerant exchanges heat with the indoor air, condenses and liquefies, and becomes a medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant.
  • the indoor air is warmed and heating is performed in the room.
  • the change of the refrigerant in the indoor heat exchanger 5 becomes a straight line that is slightly inclined and close to horizontal like the line extending from the point (b) to the point (c) in FIG.
  • the condensed medium-temperature and high-pressure liquid-state refrigerant flows into the decompression device 3 through the second extension pipe 32.
  • the medium-temperature and high-pressure refrigerant that has flowed into the decompression device 3 is expanded and decompressed to become a medium-pressure gas-liquid two-phase state refrigerant.
  • the change of the refrigerant in the decompression device 3 is performed under a constant enthalpy. After that, the enthalpy is increased by merging with the flowing refrigerant through the parallel heat exchanger 4-2, which will be described later.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the vertical line extending from the point (c) to the point (d) in FIG.
  • the refrigerant in the gas-liquid two-phase state does not flow into the parallel heat exchanger 4-2, which is the target of defrosting, but flows into the parallel heat exchanger 4-1 acting as an evaporator, and in the parallel heat exchanger 4-1 it is outdoors. It exchanges heat with air and evaporates to gasify. Considering the pressure loss, the change of the refrigerant in the parallel heat exchanger 4-1 becomes a straight line that is slightly inclined like a line extending from the point (d) to the point (a) in FIG.
  • the evaporated low-temperature and low-pressure gas-like refrigerant flows into the first connecting pipe 37-1, passes through the first switchgear 6-1 and then passes through the flow path switching device 2, and the compressor 1 Inhaled into.
  • the change of the refrigerant in the flow rate adjusting device 8 is performed under a constant enthalpy. It corresponds to the vertical line extending from the point (b) to the point (e) in FIG.
  • the refrigerant decompressed in the flow rate adjusting device 8 flows into the first connecting pipe 37-2 through the second switchgear 9-2 and flows into the parallel heat exchanger 4-2 to be defrosted.
  • the refrigerant flowing into the parallel heat exchanger 4-2 is cooled by heat exchange with the frost adhering to the parallel heat exchanger 4-2.
  • the high-temperature and high-pressure gas-state refrigerant discharged from the compressor 1 flows into the parallel heat exchanger 4-2 to melt the frost adhering to the parallel heat exchanger 4-2.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the line extending from the point (e) to the point (f) in FIG.
  • the parallel heat exchanger 4-2 is defrosted, and the refrigerant flowing out from the parallel heat exchanger 4-2 joins the main circuit 15.
  • the merged refrigerant flows into the parallel heat exchanger 4-1 acting as an evaporator and evaporates.
  • the control device 90 adjusts the opening degree of the flow rate adjusting device 8.
  • the control device 90 determines the opening degree of the flow rate adjusting device 8 in the heating defrost operation based on the operating state during the normal heating operation. Therefore, it is possible to defrost the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted while maintaining the heating capacity during the heating defrost operation.
  • FIG. 9 is a graph showing a graph relating to the heating capacity during the heating defrost operation in the air conditioner according to the first embodiment.
  • the horizontal axis represents time [min] and the vertical axis represents heating capacity [kW].
  • the case where the control in the air conditioner 100 of the first embodiment is performed is shown by a solid line, and the case where the control is not performed in the air conditioner 100 of the first embodiment is shown by a broken line as a comparative example. ..
  • the comparative example shown in FIG. 9 since the flow rate of the refrigerant supplied to the indoor heat exchanger 5 is reduced, the discharge temperature is lowered during the heating defrost operation.
  • the air conditioner 100 of the first embodiment determines the opening degree of the flow rate adjusting device 8 during the heating defrost operation based only on the operating state during the normal heating operation. Therefore, for example, it can be applied to the air conditioner 100 having different sizes of the compressor 1 or the heat exchanger.
  • FIG. 10 is a diagram showing a configuration of an air conditioner according to the second embodiment. Further, FIG. 11 is a ph diagram during the heating defrost operation in the air conditioner of the second embodiment.
  • the air conditioner 101 of the second embodiment is different from the air conditioner 100 of the first embodiment in that parallel decompression devices 10-1 and 10-2 are provided.
  • the devices and the like common to the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the differences from the first embodiment will be mainly described.
  • the parallel decompression devices 10-1 and 10-2 are provided corresponding to the second connecting pipes 41-1 and 41-2, respectively.
  • the parallel decompression devices 10-1 and 10-2 are pressure reducing valves or expansion valves that decompress and expand the refrigerant.
  • the parallel decompression devices 10-1 and 10-2 are, for example, electronic expansion valves whose opening degree is adjusted.
  • the parallel heat exchanger 4-2 is selected as the defrost target, the parallel heat exchanger 4-2 is defrosted, and the parallel heat exchanger 4-1 is an evaporator. The case where the heating is continued will be described.
  • control device 90 sets the opening degree of the parallel decompression device 10-2 connected to the parallel heat exchanger 4-2 to be defrosted during the heating defrost operation to the parallel heat exchanger to be defrosted.
  • the pressure of 4-2 is controlled to be about 0 ° C. to 10 ° C. in terms of saturation temperature.
  • the pressure of the refrigerant in the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted is 0 ° C. or lower in terms of saturation temperature, it is 0 ° C. or lower, which is the melting temperature of frost. Therefore, the refrigerant does not condense. Therefore, defrosting is performed using only sensible heat with a small amount of heat. In this case, it is necessary to increase the flow rate of the refrigerant flowing through the parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 to be defrosted in order to secure the heating capacity. As a result, the flow rate of the refrigerant that can be used for the heating operation is relatively reduced. Therefore, the heating capacity is reduced and the comfort of the room is reduced.
  • the pressure of the refrigerant in the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted is high, the temperature difference between the frost melting temperature of 0 ° C. and the refrigerant saturation temperature is large. Therefore, the refrigerant flowing through the parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 is immediately liquefied, and the amount of the liquid-state refrigerant existing inside the parallel heat exchangers 4-1 or 4-2 increases. Also in this case, the flow rate of the refrigerant that can be used for the heating operation is relatively reduced. As a result, the heating capacity is reduced and the comfort of the room is reduced.
  • the pressure of the refrigerant flowing into the parallel heat exchanger 4-1 or 4-2 to be defrosted is set to about 0 ° C. to 10 ° C. in terms of saturation temperature. Therefore, it is possible to secure a sufficient refrigerant for the heating operation while utilizing the latent heat having a large amount of heat for defrosting. Therefore, it is possible to maintain the heating capacity and improve the comfort of the room while defrosting the heat exchanger.
  • the change in the refrigerant at this time corresponds to the line extending from the point (e) to the point (f) in FIG.
  • the parallel heat exchanger 4 to be defrosted 4 The saturation temperature of the -1 and 4-2 refrigerants may be higher than 10 ° C. Further, when the parallel decompression devices 10-1 and 10-2 are capillaries, the parallel heat exchangers 4-1 and 4-2 to be defrosted have a pressure of about 0 ° C. to 10 ° C. in terms of saturation temperature. In addition, the parallel decompression devices 10-1 and 10-2 may be designed in advance.
  • 1 Compressor 1 Compressor, 2 Flow path switching device, 3 Decompression device, 4-1, 4-2 Parallel heat exchanger, 5 Indoor heat exchanger, 6-1, 6-2 1st opening / closing device, 7 Parallel piping, 8 Flow control device, 9-1, 9-2, second opening / closing device, 10-1, 10-2, parallel depressurizing device, 15 main circuit, 20 bypass circuit, 31 first extension pipe, 32 second extension pipe, 35 discharge pipe, 36 suction pipe, 37-1,37-2 first connection pipe, 38 outdoor blower, 39 bypass pipe, 40 indoor blower, 41-1,41-2 second connection pipe, 90 control device, 91 indoor pressure sensor, 92-1, 92-2 outdoor pressure sensor, 93 outdoor temperature sensor, 94 indoor temperature sensor, 100, 101 air conditioner, A outdoor unit, B indoor unit.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Air Conditioning Control Device (AREA)

Abstract

本発明は、暖房デフロスト運転中でも暖房能力を維持しつつ、並列熱交換器のデフロストを行うことができる空気調和装置を得ることを目的とする。本発明に係る空気調和装置は、圧縮機、流路切替装置、室内熱交換器、減圧装置および互いに並列に接続された複数の並列熱交換器が配管により接続される主回路と、バイパス配管と、バイパス配管に設けられ、バイパス配管に流れる冷媒の流量を調整する流量調整装置と、冷媒の蒸発圧力を検出する蒸発圧力センサと、制御装置とを備え、運転モードとして、通常暖房運転モードと暖房デフロスト運転モードとを有し、制御装置は、通常暖房運転モードに係る運転から暖房デフロスト運転モードに係る運転に切り替わったときに、蒸発器となる並列熱交換器の蒸発圧力および圧縮機の駆動周波数に基づいて、流量調整装置の開度を調整するものである。

Description

空気調和装置
　本発明は、空気調和装置に関するものである。特に、室外側の熱交換器に付着する霜の除去に係るものである。
　近年、地球環境保護の観点から、化石燃料を燃やして暖房を行うボイラ式の暖房器具に代わって、寒冷地域にも空気を熱源とするヒートポンプ式の空気調和装置が導入される事例が増えている。ヒートポンプ式の空気調和装置は、圧縮機への電気入力に加えて空気から熱が供給される分だけ、効率よく暖房を行うことができる。
　しかし、この反面、ヒートポンプ式の空気調和装置は、屋外などにおける外気温度が低温になるほど、蒸発器として室外空気と冷媒とを熱交換する室外熱交換器に着霜しやすくなる。このため、室外熱交換器に付着した霜を融かすデフロストを行う必要がある。デフロストを行う方法として、たとえば、暖房における冷媒の流れを逆転させ、圧縮機からの冷媒を室外熱交換器に供給する方法がある。ただ、この方法は、デフロスト中、室内の暖房を停止して行う場合があるため、快適性が損なわれるという課題がある。
　そこで、デフロスト中でも暖房を行うことができる暖房デフロスト運転を行うことを目的として、たとえば、室外熱交換器を分割などして並列に接続した複数の並列熱交換器を有する空気調和装置を構成する。そして、一部の並列熱交換器がデフロストしている間、他の並列熱交換器が蒸発器として作用して室外空気から吸熱し、暖房を行う方法が提案されている（たとえば、特許文献１および特許文献２参照）。各並列熱交換器は、交互にデフロストされるため、冷凍サイクルを冷房運転と同じにすることなく、連続して暖房を行うことができる。
　特許文献１に記載された空気調和装置は、複数の並列熱交換器のうち、一部の並列熱交換器をデフロストする際、バイパス配管に設けられた流量調整装置と、並列熱交換器が設けられた並列配管に設けられた減圧装置とを調整する。流量調整装置と減圧装置とを調整することによって、デフロスト対象の並列熱交換器に流れる冷媒の流量および圧力を制御し、凝縮潜熱を利用したデフロストを行うことができる。
　また、特許文献２に記載された空気調和装置は、複数の並列熱交換器のうち、一部の並列熱交換器をデフロストする際、バイパス配管に設けられた流量調整装置と、室内熱交換器と並列熱交換器の間の主回路に設けられた減圧装置とのいずれか一方を調整する。流量調整装置と減圧装置とのいずれか一方を調整することによって、デフロストに使用される冷媒の流量を調整することができる。
国際公開第２０１５／１２９０８０号 特開２００８－１５７５５８号公報
　特許文献１および特許文献２において、暖房デフロスト運転においては、吐出冷媒の一部が並列熱交換器に流入するため、通常暖房運転と異なり、室内熱交換器と並列熱交換器との冷媒流量分布が変化する。並列熱交換器に供給する冷媒が過多になると、室内熱交換器での熱交換能力は低下する。このため、暖房デフロスト運転中の暖房能力が低下する恐れがある。
　本発明は、上記のような課題を解決するため、暖房デフロスト運転中でも暖房能力を維持しつつ、並列熱交換器のデフロストを行うことができる空気調和装置を得ることを目的とする。
　本発明に係る空気調和装置は、圧縮機、流路切替装置、室内熱交換器、減圧装置および互いに並列に接続された複数の並列熱交換器が配管により接続され、冷媒が循環する冷媒回路となる主回路と、圧縮機の吐出側に接続する配管と並列熱交換器に接続する配管との間を接続するバイパス配管と、バイパス配管に設けられ、バイパス配管に流れる冷媒の流量を調整する流量調整装置と、冷媒の蒸発圧力を検出する蒸発圧力センサと、制御装置とを備え、運転モードとして、複数の並列熱交換器が蒸発器となる運転を行う通常暖房運転モードと、複数の並列熱交換器のうち、一部がデフロスト対象となり、他が蒸発器となる運転を行う暖房デフロスト運転モードとを有し、制御装置は、通常暖房運転モードに係る運転から暖房デフロスト運転モードに係る運転に切り替わったときに、蒸発器となる並列熱交換器の蒸発圧力および圧縮機の駆動周波数に基づいて、流量調整装置の開度を調整するものである。
　本発明によれば、制御装置が、通常暖房運転から暖房デフロスト運転に移行するときの蒸発器となる並列熱交換器の蒸発圧力および圧縮機の駆動周波数に応じて、流量調整装置の開度を調整するようにした。主回路の蒸発圧力および圧縮機の駆動周波数に基づいて流量調整装置の開度を調整することで、室内熱交換器に供給する冷媒流量を維持し、暖房能力の低下を抑制しつつ、デフロストに係る並列熱交換器に冷媒を供給することができる。
実施の形態１に係る空気調和装置の構成を示す図である。 実施の形態１に係る空気調和装置における制御装置の動作フローチャートを示す図である。 実施の形態１の空気調和装置における冷房運転時の冷媒の流れを示す図である。 実施の形態１の空気調和装置における冷房運転時のｐ－ｈ線図である。 実施の形態１の空気調和装置における暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。 実施の形態１の空気調和装置における暖房運転時のｐ－ｈ線図である。 実施の形態１の空気調和装置における暖房デフロスト運転時の冷媒の流れを示す図である。 実施の形態１の空気調和装置における暖房デフロスト運転時のｐ－ｈ線図である。 実施の形態１に係る空気調和装置における暖房デフロスト運転時の暖房能力に関するグラフを示す図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の構成を示す図である。 実施の形態２の空気調和装置における暖房デフロスト運転時のｐ－ｈ線図である。
　以下、実施の形態に係る空気調和装置について、図面などを参照しながら説明する。以下の図面において、同一の符号を付したものは、同一またはこれに相当するものであり、以下に記載する実施の形態の全文において共通することとする。また、図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。そして、明細書全文に表わされている構成要素の形態は、あくまでも例示であって、明細書に記載された形態に限定するものではない。特に構成要素の組み合わせは、各実施の形態における組み合わせのみに限定するものではなく、他の実施の形態に記載した構成要素を別の実施の形態に適用することができる。また、圧力および温度の高低については、特に絶対的な値との関係で高低が定まっているものではなく、装置などにおける状態、動作などにおいて相対的に定まるものとする。また、添字で区別などしている複数の同種の機器などについて、特に区別したり、特定したりする必要がない場合には、添字などを省略して記載する場合がある。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る空気調和装置の構成を示す図である。図１に示すように、空気調和装置１００は、空調対象となる室内空間の空気を調整する装置である。本実施の形態１における空気調和装置１００は、室外機Ａ、室内機Ｂおよび制御装置９０を備える。室外機Ａは、圧縮機１、流路切替装置２、複数の並列熱交換器４－１および４－２、室外送風機３８、減圧装置３、バイパス回路２０、第１の開閉装置６－１および６－２、室外圧力センサ９２－１および９２－２並びに室外温度センサ９３を有する。また、室内機Ｂは、室内熱交換器５、室内送風機４０、室内圧力センサ９１および室内温度センサ９４を有する。そして、室外機Ａと室内機Ｂとは、第１の延長配管３１および第２の延長配管３２で接続されている。ここで、本実施の形態１では、室外機Ａおよび室内機Ｂが、それぞれ１台である空気調和装置１００について例示しているが、２台以上の室外機Ａおよび室内機Ｂを有する空気調和装置１００でもよい。
　空気調和装置１００において、圧縮機１、流路切替装置２、並列熱交換器４－１および４－２、減圧装置３並びに室内熱交換器５が配管により接続されて、冷媒が循環する冷媒回路である主回路１５が構成される。主回路１５は、空気調和装置１００における冷媒回路のうち、主となる回路である。圧縮機１は、低温且つ低圧の状態の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して、高温且つ高圧の状態の冷媒にして吐出する。流路切替装置２は、冷媒回路において冷媒が流れる方向を切り替えるものであり、たとえば、四方弁である。そして、圧縮機１の吐出側と流路切替装置２とは、吐出配管３５で接続されている。また、圧縮機１の吸入側と流路切替装置２とが、吸入配管３６で接続されている。
　並列熱交換器４－１および４－２は、流路切替装置２と減圧装置３との間に並列に接続された並列配管７にそれぞれ設けられている。並列熱交換器４－１および４－２は、たとえば、室外の空気である外気と冷媒とを熱交換させる室外熱交換器である。並列熱交換器４－１および４－２は、冷房運転時には凝縮器として作用し、暖房運転時には蒸発器として作用する。並列熱交換器４－１および４－２は、互いに並列に接続されている。ここで、本実施の形態１の空気調和装置１００では、２台の熱交換器が並列熱交換器４－１および４－２として並列に接続された構成について例示しているが、３台以上の熱交換器が並列に接続される構成であってもよい。また、ここでは、並列熱交換器４－１および４－２は、熱交換に係る面積、熱交換率などが同じであり、能力が同じであるものとする。
　並列熱交換器４－１および４－２が接続される並列配管７は、流路切替装置２側の第１の接続配管３７－１および３７－２と、減圧装置３側の第２の接続配管４１－１および４１－２とを有する。室外送風機３８は、並列熱交換器４－１および４－２に室外空気を送る。本実施の形態１では、１台の室外送風機３８が、２台の並列熱交換器４－１および４－２の両方に室外空気を送る場合について例示している。ただし、これに限定するものではない。室外送風機３８を２台有し、並列熱交換器４－１および４－２に、それぞれ室外空気を送るように構成されてもよい。
　減圧装置３は、冷媒を減圧して膨張する。本実施の形態１における減圧装置３は、たとえば、開度を調整することができる電子式膨張弁である。本実施の形態１の空気調和装置１００では、減圧装置３が室外機Ａに設置されている場合について例示しているが、減圧装置３は、室内機Ｂに設置されるようにしてもよい。室内熱交換器５は、たとえば、空調対象空間となる室内空気と冷媒とを熱交換させる。室内熱交換器５は、冷房運転時には蒸発器として作用し、暖房運転時には凝縮器として作用する。室内送風機４０は、室内熱交換器５に室内空気を送る。第１の開閉装置６－１および６－２は、第１の接続配管３７－１および３７－２にそれぞれ設けられている。第１の開閉装置６－１および６－２が開いているときには、並列熱交換器４－１および４－２に冷媒が流れ、閉じているときには、並列熱交換器４－１および４－２に冷媒が流れない。ここで、第１の開閉装置６－１および６－２は、流路の開閉が可能な装置であればよい。第１の開閉装置６－１および６－２は、たとえば、電磁弁、四方弁、三方弁または二方弁などにより構成される。
　バイパス回路２０には、バイパス配管３９、流量調整装置８並びに第２の開閉装置９－１および９－２が設けられている。バイパス配管３９は、圧縮機１の吐出側と第１の接続配管３７－１および３７－２とを、流路切替装置２をバイパスして接続しており、バイパス配管３９には、圧縮機１から吐出された冷媒の一部が分岐して流れる。なお、バイパス配管３９は、流路切替装置２と第１の延長配管３１とを接続する配管と、第１の接続配管３７－１および３７－２とを接続するように構成されてもよい。第２の開閉装置９－１および９－２は、各並列熱交換器４－１および４－２に接続されるバイパス配管３９に、それぞれ設けられている。第２の開閉装置９－１および９－２が開いているときには、並列熱交換器４－１および４－２に冷媒が流れ、閉じているときには、並列熱交換器４－１および４－２に冷媒が流れない。第２の開閉装置９－１および９－２は、流路の開閉が可能な装置であればよい。第２の開閉装置９－１および９－２は、電磁弁、四方弁、三方弁または二方弁などにより構成される。
　室外圧力センサ９２－１および９２－２は、各第２の接続配管４１－１および４１－２において並列熱交換器４－１および４－２と減圧装置３との間にそれぞれ設けられている。室外圧力センサ９２－１および９２－２は、それぞれ、第２の接続配管４１－１および４１－２に流れる冷媒の圧力を検出する。並列熱交換器４－１および４－２が凝縮器として作用するとき、室外圧力センサ９２－１および９２－２は凝縮圧力センサとして機能する。また、並列熱交換器４－１および４－２が蒸発器として作用するとき、室外圧力センサ９２－１および９２－２は、蒸発圧力センサとして機能する。なお、室外圧力センサ９２－１および９２－２は、圧縮機１の吸入側に取り付けられ、吸入圧力を検出するようにしてもよい。また、冷媒が気液二相状態となる部分であれば、冷媒の温度を検出する温度センサで代用することができる。この場合、温度センサが検出した温度値が、飽和温度として冷媒の圧力に換算される。冷媒の温度を検出する場合、温度センサと冷媒とが触れることによって検出する直接方式でもよいし、配管または熱交換器などの外表面の温度を検出する間接方式でもよい。室外温度センサ９３は、並列熱交換器４－１に設けられ、室外空気の温度を検出する。
　室内圧力センサ９１は、室内熱交換器５に設けられており、室内熱交換器５に流れる冷媒の圧力を検出する。室内熱交換器５が凝縮器として作用するとき、室内圧力センサ９１は凝縮圧力センサとして機能する。また、室内熱交換器５が蒸発器として作用するとき、室内圧力センサ９１は蒸発圧力センサとして機能する。なお、室内圧力センサ９１は、圧縮機１の吐出側に取り付けられ、吐出圧力を検出するものであってもよい。また、冷媒が気液二相状態となる部分であれば、冷媒の温度を検出する温度センサで代用することができる。この場合、温度センサが検出した温度値が、飽和温度として冷媒の圧力に換算される。室内温度センサ９４は、室内熱交換器５に設けられ、室内空気の温度を検出する。
　ここで、冷媒回路を循環させる冷媒としては、たとえば、フロン冷媒、ＨＦＯ冷媒などを用いることができる。フロン冷媒としては、たとえば、ＨＦＣ系冷媒のＲ３２冷媒、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａなどがある。また、ＨＦＣ系冷媒の混合冷媒であるＲ４１０Ａ、Ｒ４０７ｃ、Ｒ４０４Ａなどがある。また、ＨＦＯ冷媒としては、たとえば、ＨＦＯ－１２３４ｙｆ、ＨＦＯ－１２３４ｚｅ（Ｅ）、ＨＦＯ－１２３４ｚｅ（Ｚ）などがある。また、その他の冷媒としては、ＣＯ２冷媒、ＨＣ冷媒、アンモニア冷媒、Ｒ３２とＨＦＯ－１２３４ｙｆとの混合冷媒などのように、上記の冷媒の混合冷媒など、蒸気圧縮式のヒートポンプ回路に用いられる冷媒を用いることができる。ＨＣ冷媒は、たとえばプロパン、イソブタン冷媒などである。
　空気調和装置１００は、運転モードとして、冷房運転モード、通常暖房運転モード、逆サイクルデフロスト運転モードおよび暖房デフロスト運転モードを有する。冷房運転モードは、並列熱交換器４－１および４－２が、いずれも凝縮器として作用し、室内機Ｂが室内を冷房する。通常暖房運転モードは、並列熱交換器４－１および４－２が、いずれも蒸発器として作用し、室内機Ｂが室内を暖房する。逆サイクルデフロスト運転モードは、主回路１５において冷房運転時と同じ冷媒の流れとなる。逆サイクルデフロスト運転モードは、通常暖房運転中に、予め設定された通常暖房運転の最大時間閾値を超えた場合または並列熱交換器４－１および４－２に着霜した場合などに行われる運転モードである。
　暖房デフロスト運転モードは、複数の並列熱交換器４－１および４－２のうちの一部がデフロスト対象となり、他の並列熱交換器４－１または４－２が蒸発器として作用することにより、暖房運転を維持する運転モードである。暖房デフロスト運転モードでは、各並列熱交換器４－１および４－２が交互にデフロストされる。たとえば、暖房デフロスト運転モードでは、一方の並列熱交換器４－１または４－２が蒸発器として作用して暖房運転を行いつつ、他方の並列熱交換器４－１または４－２のデフロストが行われる。そして、暖房デフロスト運転モードは、他方の並列熱交換器４－１または４－２のデフロストが終了すると、他方の並列熱交換器４－１または４－２が蒸発器として作用して暖房運転を行い、一方の並列熱交換器４－１または４－２のデフロストが実施される。暖房デフロスト運転モードは、通常暖房運転中に、並列熱交換器４－１および４－２が着霜した場合に行われる。また、圧縮機１の駆動周波数が周波数閾値よりも低くなったときに、暖房デフロストモードに切り替えてもよい。
　制御装置９０は、室内機Ｂの冷房運転および暖房運転、設定室温の変更、第１の開閉装置６－１および６－２、第２の開閉装置９－１および９－２、流量調整装置８並びに減圧装置３などを制御する。本実施の形態１の制御装置９０は、たとえばＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）などの制御演算処理装置を有するマイクロコンピュータなどで構成されている。また、制御装置９０は、記憶装置（図示せず）を有しており、制御などに係る処理手順をプログラムとしたデータを有する。そして、制御演算処理装置がプログラムのデータに基づく処理を実行して制御を実現する。
　本実施の形態１の制御装置９０は、暖房デフロスト運転モード時に、通常暖房運転モードにおいて主回路１５に流れる冷媒流量からの増加分の冷媒が、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流れるように、流量調整装置８の開度を調整する。ここで、通常暖房運転モードおよび暖房デフロスト運転モードにおける蒸発圧力センサは、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２に流れる冷媒の圧力を検出する室外圧力センサ９２－１または９２－２となる。
　また、制御装置９０は、暖房デフロスト運転モードの運転が、予め設定された最大時間以内に、デフロストに係る並列熱交換器４－１または４－２に流れる冷媒の温度が、所定の温度であるデフロスト閾値以上の温度となって終了したかどうかを判定する。そして、デフロスト閾値以上の温度で終了した場合、通常暖房運転モード時の運転時間の最大時間である暖房設定時間を延長する。具体的には、制御装置９０は、逆サイクルデフロスト運転モードに切り替えるまでの通常暖房運転モード時における暖房設定時間を延長する。ここで、制御装置９０は、暖房デフロスト運転モードの運転時間が、予め設定された最大時間を超えた場合、通常暖房運転モードに切り替え、その後、逆サイクルデフロスト運転モードに切り替えてもよい。また、制御装置９０は、通常暖房運転モード時に、室内空気の温度が、設定室温に近づき、圧縮機１の駆動周波数が周波数閾値よりも低いとき、暖房デフロスト運転モードに切り替えるように構成されてもよい。
　次に、暖房デフロスト運転モード時に、制御装置９０が、流量調整装置８を制御する動作について説明する。ここでは、並列熱交換器４－２が、デフロスト対象の熱交換器である場合について例示する。通常暖房運転モードから暖房デフロスト運転モードに切り替わるとき、室内温度センサ９４が、通常暖房運転の凝縮温度Ｔｃを検出する。そして、室外圧力センサ９２－１および９２－２が検出した圧力から、制御装置９０が、換算された蒸発温度Ｔｅを検出する。また、室外温度センサ９３は、室外空気の外気温度Ｔｏｕｔを検出する。ここで、制御装置９０が、冷媒流量を算出する際、圧縮機１の吸入側での冷媒の密度を推算する必要がある。そこで、たとえば、圧縮機１の吸入側において、冷媒が飽和蒸気であると仮定した上で、制御装置９０は、蒸発温度Ｔｅから換算した蒸発圧力および圧縮機１の駆動周波数に基づいて、通常暖房運転中の冷媒流量を算出する。ここで、通常暖房運転時に蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２の能力Ｑｅは、式（１）で示される。ここで、Ａは、蒸発器の熱交換面積である。また、Ｋは、蒸発器の熱通過率である。
［数１］
Ｑｅ＝Ａ・Ｋ（Ｔｏｕｔ－Ｔｅ）　　　　　　　　　　　　　　　…（１）
　暖房デフロスト運転モード時は、並列熱交換器４－１のみが蒸発器となり、通常暖房運転モードと比較して、蒸発器の熱交換面積Ａが半減する。また、暖房デフロスト運転モード時は、暖房能力および除霜能力を確保するために、制御装置９０は、圧縮機１の駆動周波数を上昇させる。このため、暖房デフロスト運転モード時と通常暖房運転モード時との圧縮機１の駆動周波数の比をａとすると、暖房デフロスト運転モード時において、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２の能力は、式（２）で示される。
［数２］
ａ・Ｑｅ＝（Ａ／２）・Ｋ（Ｔｏｕｔ－Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ）　　　…（２）
　式（１）および式（２）より、暖房デフロスト運転モード時の冷媒流量を算出するために必要な暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆは、式（３）から求められる。
［数３］
Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ＝（１－２ａ）Ｔｏｕｔ＋２ａ・Ｔｅ　　　　　…（３）
　ここで、式（３）から求められた暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆは、通常暖房運転時モード時の蒸発温度Ｔｅよりも低い。このため、飽和圧力換算で求められる蒸発圧力も低くなる。蒸発圧力が低下することによって、暖房デフロスト運転モード時の冷媒の密度が低下し、冷媒流量が少なくなる。これにより、暖房デフロスト運転モード時の蒸発器の能力が低下するため、暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆを算出し直す必要性が生じる。冷媒の流量の低下比率をｂとすると、暖房デフロスト運転モード時において、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２の補正後の能力は、式（４）で示される。
［数４］
ａ・ｂ・Ｑｅ＝（Ａ／２）・Ｋ（Ｔｏｕｔ－Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２）…（４）
　式（１）および式（４）より、サイクル状態を維持するために必要な暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２は、式（５）から求められる。
［数５］
Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２＝（１－２ａ・ｂ）Ｔｏｕｔ＋２ａ・Ｔｅ　　…（５）
　制御装置９０が上記の演算を繰り返すことによって、蒸発温度と冷媒の流量とが収束に向かっていき、暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２を得ることができる。制御装置９０は、式（５）から求められた蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２に基づいて飽和圧力換算で蒸発圧力を換算し、冷媒密度と圧縮機１の駆動周波数から冷媒流量を算出する。
　また、暖房デフロスト運転モード時の蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２は、式（６）に示すように、通常暖房運転モードの蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆに、予め試験などから求めた補正定数Ｔｅ＿ｈｏｓｅｉを減算して求めてもよい。
［数６］
Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２＝　Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ－Ｔｅ＿ｈｏｓｅｉ　　…（６）
　制御装置９０は、以上の演算から求められた蒸発温度Ｔｅ＿ｏｎｄｅｆ２に基づいて飽和温度換算した蒸発圧力および圧縮機１の駆動周波数に基づいて、暖房デフロスト運転の全冷媒流量Ｇｄｅｆを算出する。制御装置９０は、室内温度を維持するため、暖房デフロスト運転モード時には、通常暖房運転モードと同等の冷媒の流量Ｇｈを、室内機Ｂに流入させる。
　そして、制御装置９０は、暖房デフロスト運転の全冷媒流量Ｇｄｅｆに基づいて、通常暖房運転モード時の冷媒の流量Ｇｈを減算した流量を、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流入させる。すなわち、制御装置９０は、通常暖房運転モードから暖房デフロスト運転モードに切り替わったとき、冷媒流量の増加分が、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流れるように、流量調整装置８の開度を調整する。冷媒流量は、圧縮機１の駆動周波数および冷媒の密度が大きいほど増大する。そして、冷媒の密度は、蒸発圧力に正比例する。このため、通常暖房運転モードから暖房デフロスト運転モードに切り替わるとき、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２における蒸発圧力の低下が大きいまたは圧縮機１の駆動周波数の増加分が小さいと、暖房能力を維持する必要がある。このため、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流す冷媒流量を少なくする。そして、制御装置９０は、流量調整装置８の開度を小さくする。また、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２における熱交換面積の変化に伴う蒸発圧力の変化または圧縮機１の駆動周波数の変化に基づいて、減圧装置３の開度を調整してもよい。
　また、暖房デフロスト運転モード時に、たとえば、空気調和装置１００を保護する保護運転による圧縮機１の駆動周波数の低下に伴って、室内圧力センサ９１の検出に係る凝縮圧力が、通常暖房運転モード時の凝縮圧力から低下する場合がある。このような場合には、制御装置９０は、流量調整装置８または減圧装置３の開度を絞り、凝縮圧力の低下を抑制する制御を行ってもよい。
　ここで、霜を融かし切るために必要な除霜能力を満たすように、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流れる冷媒流量を決定してもよい。たとえば、必要な除霜能力は、外気温度、通常暖房運転モード時の運転積算時間または暖房デフロスト運転モード時のデフロスト時間に基づいて算出することができる。即ち、制御装置９０は、外気温度、通常暖房運転モード時の運転積算時間または暖房デフロスト運転モード時のデフロスト時間に基づいて、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に冷媒が流れるように流量調整装置８の開度を調整する。
　流量調整装置８の開度が大きいとき、つまり、室内熱交換器５に供給される冷媒流量が低下するとき、室内熱交換器５の凝縮圧力は低下するため、凝縮圧力を維持するように、減圧装置３の開度を絞って小さくしてもよい。このため、制御装置９０は、流量調整装置８の開度が大きいほど、減圧装置３の開度を小さくする。
　制御装置９０は、たとえば、室内圧力センサ９１が検出した圧力を換算して得られた蒸発温度が、予め設定された閾値よりも低下した場合に、着霜であると判定し、逆サイクルデフロスト運転モードまたは暖房デフロスト運転モードに移行する。また、制御装置９０は、外気温度と蒸発温度との温度差が予め設定された閾値以上となり、所定の時間経過した場合に、着霜であると判定し、逆サイクルデフロスト運転モードまたは暖房デフロスト運転モードに移行する。
＜制御装置９０の動作＞
　図２は、実施の形態１に係る空気調和装置１００における制御装置９０の動作フローチャートを示す図である。次に、暖房デフロスト運転モードにおける制御装置９０の動作について説明する。ここで、１つの並列熱交換器４－２がデフロスト対象として選択された場合を例として、並列熱交換器４－２のデフロストを行い、並列熱交換器４－１が蒸発器として作用して暖房を継続する場合について説明する。図２に示すように、制御装置９０は、通常暖房運転モードであると判定すると（ステップＳＴ１）、並列熱交換器４－１および４－２に流れる冷媒の蒸発温度が蒸発温度閾値未満であるかどうかを判定する（ステップＳＴ２）。制御装置９０は、たとえば、蒸発温度が蒸発温度閾値未満であると判定すると、並列熱交換器４－１および４－２に着霜していると判断し、暖房デフロスト運転モードに移行する（ステップＳＴ３）。
　そして、制御装置９０は、第１の開閉装置６－１を開き、第１の開閉装置６－２を閉じる（ステップＳＴ４）。次に、制御装置９０は、第２の開閉装置９－１を閉じ、第２の開閉装置９－２を開く（ステップＳＴ５）。また、制御装置９０は、流量調整装置８を開く（ステップＳＴ６）。これにより、並列熱交換器４－２がデフロストされ、並列熱交換器４－１が蒸発器として作用して、暖房が継続される流路が形成される。
　制御装置９０は、室内圧力センサ９１の検出に係る圧力に基づいて、室内熱交換器５の凝縮圧力が維持できているかどうかを判定する（ステップＳＴ７）。凝縮圧力は、たとえば、圧縮機１における駆動周波数の低下、流量調整装置８の開度の大きさなどにより変化する。制御装置９０は、室内熱交換器５の凝縮圧力が通常暖房運転モードのときと比較して低下し、維持できていないと判定すると（ステップＳＴ７のＮＯ）、流量調整装置８または減圧装置３の開度を絞って、小さくする（ステップＳＴ８）。
　制御装置９０は、室内熱交換器５の凝縮圧力が維持できていると判定すると（ステップＳＴ７のＹＥＳ）、暖房デフロスト運転モードの最大時間が経過したかどうかを判定する（ステップＳＴ９）。制御装置９０は、暖房デフロスト運転モードの最大時間が経過したと判定すると（ステップＳＴ９のＹＥＳ）、一旦、制御は終了する。そして、引き続き、制御装置９０は、並列熱交換器４－１のデフロストを行う。このときには、制御装置９０は、第１の開閉装置６－２を開き、第１の開閉装置６－１を閉じる。また、制御装置９０は、第２の開閉装置９－２を閉じ、第２の開閉装置９－１を開く。これにより、並列熱交換器４－１がデフロストされ、並列熱交換器４－２が蒸発器として作用して、暖房が継続される。
　一方、制御装置９０は、暖房デフロスト運転モードの最大時間が経過していないと判定すると（ステップＳＴ９のＮＯ）、並列熱交換器４－２に流れる冷媒の温度がデフロスト閾値以上であるかどうかを判定する（ステップＳＴ１０）。制御装置９０は、並列熱交換器４－２に流れる冷媒の温度がデフロスト閾値以上であると判定すると（ステップＳＴ１０のＹＥＳ）、一旦、制御は終了する。そして、引き続き、制御装置９０は、並列熱交換器４－１のデフロストを行う。制御装置９０は、並列熱交換器４－２に流れる冷媒の温度がデフロスト閾値以上でないと判定すると（ステップＳＴ１０のＮＯ）、ステップＳＴ７に戻り、処理を続ける。
＜冷房運転モード＞
　図３は、実施の形態１の空気調和装置における冷房運転時の冷媒の流れを示す図である。また、図４は、実施の形態１の空気調和装置１００における冷房運転時のｐ－ｈ線図である。次に、冷房運転モード時の空気調和装置１００における冷媒の流れについて説明する。冷房運転モードでは、流路切替装置２によって、圧縮機１の吐出側と並列熱交換器４－１および４－２とが接続され、圧縮機１の吸入側と室内熱交換器５とが接続される流路が形成される。ここで、流量調整装置８は閉止している。また、それぞれの第１の開閉装置６－１および６－２は開放している。図３では、冷媒が流れる部分を実線で示し、冷媒が流れない部分を破線で示す。
　図３に示すように、冷房運転において、圧縮機１は、吸入した冷媒を圧縮し、高温且つ高圧のガス状態の冷媒を吐出する。圧縮機１における冷媒の圧縮過程は、圧縮機１の断熱効率の分だけ、等エントロピ線で断熱圧縮される場合と比較して加熱されるように圧縮される。このときの冷媒の変化は、図４の点（ａ）から点（ｂ）に延びる線に該当する。
　圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置２を通過した後、第１の接続配管３７－１および３７－２に分岐して流れる。分岐した冷媒は、それぞれの第１の開閉装置６－１および６－２を通過して、凝縮器として作用する各並列熱交換器４－１および４－２に流入する。冷媒は、並列熱交換器４－１，４－２において、室外送風機３８が送る室外空気と熱交換されて凝縮して液化し、中温且つ高圧の液状態の冷媒となる。並列熱交換器４－１および４－２における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図４の点（ｂ）から点（ｃ）に延びる線のように、若干傾いた水平に近い直線となる。凝縮された中温且つ高圧の液状態の冷媒は、合流した後、減圧装置３に流入する。減圧装置３に流入した中温且つ高圧の液状態の冷媒は、減圧装置３において膨張および減圧されて低温且つ低圧の気液二相状態の冷媒となる。減圧装置３における冷媒の変化は、エンタルピーが一定のもとで行われる。このときの冷媒の変化は、図４の点（ｃ）から点（ｄ）に延びる垂直線に該当する。
　気液二相状態の冷媒は、第２の延長配管３２を通って、蒸発器として作用する室内熱交換器５に流入し、室内熱交換器５において、室内送風機４０が送る室内空気と熱交換されて蒸発してガス化する。このとき、室内空気が冷やされ、室内において冷房が行われる。室内熱交換器５における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図４の点（ｄ）から点（ａ）に延びる線のように若干傾いた水平に近い直線となる。蒸発した低温且つ低圧のガス状態の冷媒は、第１の延長配管３１および流路切替装置２を通過して、圧縮機１に吸入される。
＜通常暖房運転モード＞
　図５は、実施の形態１の空気調和装置における暖房運転時の冷媒の流れを示す図である。また、図６は、実施の形態１の空気調和装置１００における暖房運転時のｐ－ｈ線図である。次に、通常暖房運転モード時の空気調和装置１００における冷媒の流れについて説明する。暖房運転モードでは、流路切替装置２によって、圧縮機１の吐出側と室内熱交換器５とが接続され、圧縮機１の吸入側と並列熱交換器４－１および４－２とが接続されて流路が形成される。ここで、流量調整装置８は、閉止している。また、それぞれの第１の開閉装置６－１および６－２は、開放している。図５では、冷媒が流れる部分を実線で示し、冷媒が流れない部分を破線で示す。
　図５に示すように、暖房運転において、圧縮機１は、吸入した冷媒を圧縮し、高温且つ高圧のガス状態で吐出する。圧縮機１における冷媒の圧縮過程は、圧縮機１の断熱効率の分だけ、等エントロピ線で断熱圧縮される場合と比較して加熱されるように圧縮される。このときの冷媒の変化は、図６の点（ａ）から点（ｂ）に延びる線に該当する。
　圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置２および第１の延長配管３１を通過して、凝縮器として作用する室内熱交換器５に流入する。冷媒は、室内熱交換器５において、室内空気と熱交換されて凝縮して液化し、中温且つ高圧の液状態の冷媒となる。このとき、室内空気が暖められ、室内において暖房が実施される。室内熱交換器５における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図６の点（ｂ）から点（ｃ）に延びる線のように若干傾いた水平に近い直線となる。凝縮された中温且つ高圧の液状態の冷媒は、第２の延長配管３２を通って、減圧装置３に流入する。減圧装置３に流入した中温且つ高圧の冷媒は、膨張および減圧されて、中圧の気液二相状態の冷媒となる。減圧装置３における冷媒の変化は、エンタルピーが一定のもとで行われる。このときの冷媒の変化は、図６の点（ｃ）から点（ｄ）に延びる垂直線に該当する。ここで、減圧装置３は、中温且つ高圧の液状態の冷媒の過冷却度（サブクール）が５Ｋ～２０Ｋ程度となるように制御される。
　気液二相状態の冷媒は、分岐して蒸発器として作用する各並列熱交換器４－１および４－２に流入し、並列熱交換器４－１および４－２において、室外空気と熱交換され、蒸発してガス化する。並列熱交換器４－１および４－２における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図６の点（ｄ）から点（ａ）に延びる線のように若干傾いた水平に近い直線となる。蒸発した低温且つ低圧のガス状態の冷媒は、第１の接続配管３７－１および３７－２に流入し、第１の開閉装置６－１および６－２を通過した後に合流し、流路切替装置２を通過して、圧縮機１に吸入される。
＜逆サイクルデフロスト運転モード＞
　次に、逆サイクルデフロスト運転モード時の冷媒の流れについて説明する。冷媒の流れは、冷房運転モードに係る運転と同様である。ただし、冷媒が減圧装置３で減圧されないことおよび室内送風機４０が動作しないことが、冷房運転モードに係る運転と相違する。圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置２を通過した後、第１の接続配管３７－１または３７－２に分岐して流れる。分岐した冷媒は、それぞれ第１の開閉装置６－１または６－２を通過して、それぞれ第１の接続配管３７－１または３７－２から並列熱交換器４－１または４－２に流入する。高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、並列熱交換器４－１または４－２に付着した霜と熱交換されることによって、霜を融かす。
＜暖房デフロスト運転モード＞
　図７は、実施の形態１の空気調和装置における暖房デフロスト運転時の冷媒の流れを示す図である。また、図８は、実施の形態１の空気調和装置における暖房デフロスト運転時のｐ－ｈ線図である。次に、暖房デフロスト運転モード時の空気調和装置１００における冷媒の流れについて説明する。暖房デフロスト運転モートでは、流路切替装置２によって、圧縮機１の吐出側と室内熱交換器５とが接続され、圧縮機１の吸入側と並列熱交換器４－１および４－２とが接続される流路が形成される。ここで、暖房デフロスト運転モードでは、並列熱交換器４－１および４－２のうち、一方の熱交換器が、デフロスト対象として選択され、デフロストが行われる。そして、並列熱交換器４－１および４－２のうち、他方の熱交換器が、蒸発器として作用して暖房運転を継続する。第１の開閉装置６－１および６－２並びに第２の開閉装置９－１および９－２の開閉状態が、交互に切り替わり、デフロスト対象の並列熱交換器４－１および４－２が交互に切り替わる。冷媒の流れは、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２と蒸発器として作用する並列熱交換器４－１または４－２とが切り替わることで、切り替わる。
　本実施の形態１では、１つの並列熱交換器４－２がデフロスト対象として選択された場合を例として、並列熱交換器４－２のデフロストを行い、並列熱交換器４－１が蒸発器として作用して暖房を継続する場合について説明する。デフロスト暖房運転において、流路切替装置２によって、圧縮機１の吐出側と室内熱交換器５とが接続され、圧縮機１の吸入側と並列熱交換器４－１および４－２とが接続される流路が形成される。ここで、流量調整装置８は、開放している。また、第１の開閉装置６－１は開放し、第１の開閉装置６－２は閉じている。図７では、冷媒が流れる部分を実線で示し、冷媒が流れない部分を破線で示す。
　まず、主回路１５における冷媒の流れについて説明する。図７に示すように、デフロスト暖房運転において、圧縮機１は、吸入した冷媒を圧縮し、高温且つ高圧のガス状態の冷媒を吐出する。圧縮機１における冷媒の圧縮過程は、圧縮機１の断熱効率の分だけ、等エントロピ線で断熱圧縮される場合と比較して加熱されるように圧縮される。このときの冷媒の変化は、図８の点（ａ）から点（ｂ）に延びる線に該当する。
　圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒の一部は、流路切替装置２および第１の延長配管３１を通過して、凝縮器として作用する室内熱交換器５に流入する。冷媒は、室内熱交換器５において、室内空気と熱交換されて凝縮して液化し、中温且つ高圧の液状態の冷媒となる。このとき、室内空気が暖められ、室内において暖房が実施される。室内熱交換器５における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図８の点（ｂ）から点（ｃ）に延びる線のように若干傾いた水平に近い直線となる。凝縮された中温且つ高圧の液状態の冷媒は、第２の延長配管３２を通って、減圧装置３に流入する。減圧装置３に流入した中温且つ高圧の冷媒は、膨張および減圧されて、中圧の気液二相状態の冷媒となる。減圧装置３における冷媒の変化は、エンタルピーが一定のもとで行われる。その後、後述のデフロスト対象である並列熱交換器４－２を流れた冷媒と合流することにより、エンタルピーが増加する。このときの冷媒の変化は、図８の点（ｃ）から点（ｄ）に延びる垂直線に該当する。
　気液二相状態の冷媒は、デフロスト対象である並列熱交換器４－２に流れず、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１に流入し、並列熱交換器４－１において、室外空気と熱交換され、蒸発してガス化する。並列熱交換器４－１における冷媒の変化は、圧力損失を考慮すると、図８の点（ｄ）から点（ａ）に延びる線のように若干傾いた水平に近い直線となる。蒸発した低温且つ低圧のガス状態の冷媒は、第１の接続配管３７－１に流入し、第１の開閉装置６－１を通過した後に、流路切替装置２を通過して、圧縮機１に吸入される。
　次に、バイパス回路２０における冷媒の流れについて説明する。圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒の一部は、バイパス配管３９に流れる。バイパス配管３９に流れた冷媒は、流量調整装置８に流入し、流量調整装置８において減圧される。流量調整装置８における冷媒の変化は、エンタルピーが一定のもとで行われる。図８の点（ｂ）から点（ｅ）に延びる垂直線に該当する。
　流量調整装置８において減圧された冷媒は、第２の開閉装置９－２を通って、第１の接続配管３７－２に流入し、デフロスト対象の並列熱交換器４－２に流れる。並列熱交換器４－２に流入した冷媒は、並列熱交換器４－２に付着した霜との熱交換によって冷却される。このように、圧縮機１から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒が並列熱交換器４－２に流入することによって、並列熱交換器４－２に付着した霜を融かす。このときの冷媒の変化は、図８の点（ｅ）から点（ｆ）に延びる線に該当する。並列熱交換器４－２のデフロストを行い、並列熱交換器４－２から流出した冷媒は、主回路１５に合流する。合流した冷媒は、蒸発器として作用する並列熱交換器４－１に流入し、蒸発する。
　本実施の形態１の空気調和装置１００では、通常暖房運転モードから暖房デフロスト運転モードに切り替わったとき、圧縮機１の駆動周波数の変化に基づく冷媒流量の増加分をデフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流すようにする。このため、制御装置９０は、流量調整装置８の開度を調整する。
　このように、本実施の形態１の空気調和装置１００では、通常暖房運転中の運転状態に基づいて、制御装置９０が、暖房デフロスト運転における流量調整装置８の開度を決定する。このため、暖房デフロスト運転時の暖房能力を維持しつつ、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２の除霜を行うことができる。
　図９は、実施の形態１に係る空気調和装置における暖房デフロスト運転時の暖房能力に関するグラフを示す図である。図９では、横軸が時間［ｍｉｎ］を示し、縦軸が暖房能力［ｋＷ］を示す。図９では、本実施の形態１の空気調和装置１００における制御を行った場合を実線で示し、本実施の形態１の空気調和装置１００における制御を行わなかった場合を、比較例として破線で示す。図９に示す比較例では、室内熱交換器５に供給される冷媒流量が減少するため、暖房デフロスト運転中に吐出温度が低下する。本実施の形態１の空気調和装置１００は、通常暖房運転中の運転状態のみに基づいて、暖房デフロスト運転中の流量調整装置８の開度を決定する。このため、たとえば、圧縮機１または熱交換器の大きさが異なる空気調和装置１００にも適用することができる。
実施の形態２．
　図１０は、実施の形態２に係る空気調和装置の構成を示す図である。また、図１１は、実施の形態２の空気調和装置における暖房デフロスト運転時のｐ－ｈ線図である。本実施の形態２の空気調和装置１０１は、並列減圧装置１０－１および１０－２が設けられている点で、実施の形態１の空気調和装置１００と相違する。本実施の形態２において、実施の形態１と共通する機器などについては同一の符号を付し、実施の形態１との相違点を中心に説明する。
　図１０に示すように、並列減圧装置１０－１および１０－２は、各第２の接続配管４１－１および４１－２にそれぞれ対応して設けられている。並列減圧装置１０－１および１０－２は、冷媒を減圧して膨張する減圧弁または膨張弁である。並列減圧装置１０－１および１０－２は、たとえば、開度が調整される電子式膨張弁である。本実施の形態２では、１つの並列熱交換器４－２がデフロスト対象として選択された場合を例として、並列熱交換器４－２のデフロストを行い、並列熱交換器４－１が蒸発器として作用して暖房を継続する場合について説明する。
　本実施の形態２において、制御装置９０は、暖房デフロスト運転中、デフロスト対象の並列熱交換器４－２に接続されている並列減圧装置１０－２の開度を、デフロスト対象の並列熱交換器４－２の圧力が、飽和温度換算で０℃～１０℃程度となるように制御する。
　たとえば、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２における冷媒の圧力が飽和温度換算で０℃以下である場合、霜の融解温度である０℃以下となる。このため、冷媒は凝縮しない。したがって、熱量が小さい顕熱のみを利用したデフロストが行われる。この場合、加熱能力を確保するために、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流れる冷媒の流量を増加させる必要がある。これにより、暖房運転に用いることができる冷媒の流量が相対的に減少する。したがって、暖房能力が低下して室内の快適性が低下する。一方、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２の冷媒の圧力が高い場合、霜の融解温度である０℃と冷媒の飽和温度との温度差が大きい。このため、並列熱交換器４－１または４－２に流れる冷媒は直ちに液化して、並列熱交換器４－１または４－２の内部に存在する液状態の冷媒の量が増える。この場合も、暖房運転に用いることができる冷媒の流量が相対的に減少する。このため、暖房能力が低下して室内の快適性が低下する。
　これに対し、本実施の形態２の空気調和装置１０１は、デフロスト対象の並列熱交換器４－１または４－２に流入する冷媒の圧力を飽和温度換算で０℃～１０℃程度とする。このため、熱量が大きい潜熱をデフロストに利用しつつ、暖房運転に十分な冷媒を確保することができる。したがって、熱交換器のデフロストを行いつつ、暖房能力を維持し、室内の快適性を向上させることができる。このときの冷媒変化は、図１１における点（ｅ）から点（ｆ）に延びる線に該当する。ここで、デフロスト対象の並列熱交換器４－１および４－２の冷媒の量が多くなっても、暖房運転に必要な冷媒の量が充分に存在する場合、デフロスト対象の並列熱交換器４－１および４－２の冷媒の飽和温度が１０℃より高くてもよい。また、並列減圧装置１０－１および１０－２を毛細管とする場合、デフロスト対象の並列熱交換器４－１および４－２が飽和温度換算で、０℃～１０℃程度となる圧力となるように、並列減圧装置１０－１および１０－２を予め設計すればよい。
　１　圧縮機、２　流路切替装置、３　減圧装置、４－１，４－２　並列熱交換器、５　室内熱交換器、６－１，６－２　第１の開閉装置、７　並列配管、８　流量調整装置、９－１，９－２　第２の開閉装置、１０－１，１０－２　並列減圧装置、１５　主回路、２０　バイパス回路、３１　第１の延長配管、３２　第２の延長配管、３５　吐出配管、３６　吸入配管、３７－１，３７－２　第１の接続配管、３８　室外送風機、３９　バイパス配管、４０　室内送風機、４１－１，４１－２　第２の接続配管、９０　制御装置、９１　室内圧力センサ、９２－１，９２－２　室外圧力センサ、９３　室外温度センサ、９４　室内温度センサ、１００，１０１　空気調和装置、Ａ　室外機、Ｂ　室内機。

Claims (12)

  1. 　圧縮機、流路切替装置、室内熱交換器、減圧装置および互いに並列に接続された複数の並列熱交換器が配管により接続され、冷媒が循環する冷媒回路となる主回路と、
    　前記圧縮機の吐出側に接続する前記配管と前記並列熱交換器に接続する前記配管との間を接続するバイパス配管と、
    　前記バイパス配管に設けられ、前記バイパス配管に流れる前記冷媒の流量を調整する流量調整装置と、
    　前記冷媒の蒸発圧力を検出する蒸発圧力センサと、
    　制御装置とを備え、
    　運転モードとして、複数の前記並列熱交換器が蒸発器となる運転を行う通常暖房運転モードと、複数の前記並列熱交換器のうち、一部がデフロスト対象となり、他が蒸発器となる運転を行う暖房デフロスト運転モードとを有し、
    　前記制御装置は、
    　前記通常暖房運転モードに係る運転から前記暖房デフロスト運転モードに係る運転に切り替わったときに、蒸発器となる前記並列熱交換器の蒸発圧力および前記圧縮機の駆動周波数に基づいて、前記流量調整装置の開度を調整する空気調和装置。
  2. 　前記制御装置は、
    　前記通常暖房運転モードから前記暖房デフロスト運転モードに切り替わったときの前記圧縮機の駆動周波数の変化に基づく冷媒流量の増加分の前記冷媒が、デフロスト対象の前記並列熱交換器に流れるように、前記流量調整装置の前記開度を調整する請求項１に記載の空気調和装置。
  3. 　前記並列熱交換器において前記冷媒と熱交換する室外空気の温度を検出する室外温度センサを備え、
    　前記制御装置は、
    　前記室外空気の温度、前記通常暖房運転モードに係る運転の運転積算時間または前記暖房デフロスト運転モードに係る運転におけるデフロスト時間に基づいて得られる量の前記冷媒がデフロスト対象の前記並列熱交換器に流れるように、前記流量調整装置の前記開度を調整する請求項１または請求項２に記載の空気調和装置。
  4. 　前記制御装置は、
    　前記通常暖房運転モードから前記暖房デフロスト運転モードに切り替わったとき、前記圧縮機の駆動周波数の変化および複数の前記並列熱交換器の熱交換面積に対する蒸発器となる前記並列熱交換器の熱交換面積の変化に係る蒸発圧力の変化の少なくとも一方に基づいて、前記減圧装置の開度を調整する請求項１～請求項３のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  5. 　前記冷媒の凝縮圧力を検出する凝縮圧力センサを備え、
    　前記制御装置は、
    　前記通常暖房運転モードに係る運転において前記凝縮圧力センサの検出に係る凝縮圧力を維持するように、前記暖房デフロスト運転モードに係る運転における前記減圧装置の開度を調整する請求項１～請求項４のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  6. 　前記制御装置は、
    　前記暖房デフロスト運転モードに係る運転において、前記圧縮機の駆動周波数の低下に応じて、前記流量調整装置の開度を小さく調整する請求項１～請求項５のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  7. 　前記制御装置は、
    　前記暖房デフロスト運転モードに係る運転において、前記流量調整装置の開度の大きさに基づいて、前記減圧装置の開度を小さく調整する請求項１～請求項６のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  8. 　前記制御装置は、
    　前記通常暖房運転モードに係る運転における前記圧縮機の駆動周波数が、予め定めた周波数閾値よりも低いと判定すると、前記暖房デフロスト運転モードに切り替える請求項１～請求項６のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  9. 　前記運転モードとして、複数の前記並列熱交換器をデフロスト対象とする逆サイクルデフロスト運転モードを有し、
    　前記制御装置は、
    　前記暖房デフロスト運転モードにおける運転時間が、予め設定された最大時間を超えたと判定すると、前記通常暖房運転モードに切り替え、その後、前記逆サイクルデフロスト運転モードに切り替える請求項１～請求項７のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  10. 　前記運転モードとして、複数の前記並列熱交換器をデフロスト対象とする逆サイクルデフロスト運転モードを有し、
    　前記制御装置は、
    　前記暖房デフロスト運転モードに係る運転が、予め設定された最大時間以内に終了したと判定すると、前記逆サイクルデフロスト運転モードに切り替えるまでの前記通常暖房運転モードに係る運転を行う暖房設定時間を延長する請求項１～請求項８のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  11. 　前記冷媒を減圧する複数の並列減圧装置を、それぞれの前記並列熱交換器に対応して備える請求項１～請求項１０のいずれか一項に記載の空気調和装置。
  12. 　前記制御装置は、
    　デフロスト対象の前記並列熱交換器における前記冷媒の圧力が、飽和温度換算で０℃～１０℃となる開度に、前記並列減圧装置の前記開度を調整する請求項１１に記載の空気調和装置。
PCT/JP2019/012446 2019-03-25 2019-03-25 空気調和装置 WO2020194435A1 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE2151167A SE545954C2 (en) 2019-03-25 2019-03-25 An air-conditioning apparatus comprising a plurality of parallel heat exchangers and configured to adjust the refrigerant flow rate to defrost one of said heat exchangers
US17/428,278 US11920841B2 (en) 2019-03-25 2019-03-25 Air-conditioning apparatus
AU2019436796A AU2019436796B2 (en) 2019-03-25 2019-03-25 Air-conditioning apparatus
PCT/JP2019/012446 WO2020194435A1 (ja) 2019-03-25 2019-03-25 空気調和装置
CN201980093888.9A CN113614463B (zh) 2019-03-25 2019-03-25 空调装置
JP2019543126A JP6661843B1 (ja) 2019-03-25 2019-03-25 空気調和装置
DE112019007078.9T DE112019007078T5 (de) 2019-03-25 2019-03-25 Klimagerät

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2019/012446 WO2020194435A1 (ja) 2019-03-25 2019-03-25 空気調和装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020194435A1 true WO2020194435A1 (ja) 2020-10-01

Family

ID=69998112

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/012446 WO2020194435A1 (ja) 2019-03-25 2019-03-25 空気調和装置

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11920841B2 (ja)
JP (1) JP6661843B1 (ja)
CN (1) CN113614463B (ja)
AU (1) AU2019436796B2 (ja)
DE (1) DE112019007078T5 (ja)
SE (1) SE545954C2 (ja)
WO (1) WO2020194435A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111503814A (zh) * 2020-03-27 2020-08-07 宁波奥克斯电气股份有限公司 防凝露控制方法、装置及空调器
JP7112057B1 (ja) * 2022-03-14 2022-08-03 三菱電機株式会社 空気調和装置

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115585537B (zh) * 2022-12-12 2023-03-28 宁波奥克斯电气股份有限公司 一种多联机***的化霜控制方法、控制装置及多联机***
CN117346281B (zh) * 2023-12-04 2024-04-09 珠海格力电器股份有限公司 空调***的控制方法及空调***、存储介质

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010082325A1 (ja) * 2009-01-15 2010-07-22 三菱電機株式会社 空気調和装置
JP2010281492A (ja) * 2009-06-04 2010-12-16 Hitachi Appliances Inc 空気調和機
WO2014083867A1 (ja) * 2012-11-29 2014-06-05 三菱電機株式会社 空気調和装置
WO2016113851A1 (ja) * 2015-01-13 2016-07-21 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
WO2017138108A1 (ja) * 2016-02-10 2017-08-17 三菱電機株式会社 空気調和装置

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2006170528A (ja) * 2004-12-16 2006-06-29 Matsushita Electric Ind Co Ltd 空気調和装置
JP4812606B2 (ja) * 2006-11-30 2011-11-09 三菱電機株式会社 空気調和装置
JP5029001B2 (ja) 2006-12-25 2012-09-19 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
CN101458027A (zh) * 2007-12-13 2009-06-17 海尔集团公司 一种多联空调机除霜方法和装置
CN100592007C (zh) * 2008-10-21 2010-02-24 中南大学 一种空气源热泵型空调器及其除霜方法
JP5334905B2 (ja) * 2010-03-31 2013-11-06 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
WO2012014345A1 (ja) * 2010-07-29 2012-02-02 三菱電機株式会社 ヒートポンプ
JP5632973B2 (ja) * 2011-08-22 2014-11-26 東芝キヤリア株式会社 複合二元冷凍サイクル装置
EP2808626B1 (en) * 2012-01-24 2020-07-22 Mitsubishi Electric Corporation Air-conditioning unit
CN104254743B (zh) * 2012-04-27 2016-04-27 三菱电机株式会社 空气调节装置
WO2014020651A1 (ja) * 2012-08-03 2014-02-06 三菱電機株式会社 空気調和装置
EP2876386B1 (en) * 2012-10-18 2016-11-23 Daikin Industries, Ltd. Air conditioner
WO2014192140A1 (ja) * 2013-05-31 2014-12-04 三菱電機株式会社 空気調和装置
WO2015129080A1 (ja) 2014-02-27 2015-09-03 三菱電機株式会社 熱源側ユニット及び冷凍サイクル装置
JP6052380B2 (ja) * 2014-12-26 2016-12-27 ダイキン工業株式会社 蓄熱式空気調和機
CN107923681B (zh) * 2015-09-09 2020-05-05 三菱电机株式会社 空调装置
JP6403907B2 (ja) 2015-12-11 2018-10-10 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
JP6678332B2 (ja) * 2016-03-07 2020-04-08 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 空気調和機の室外ユニットおよび制御方法
DE112016006864B4 (de) * 2016-05-16 2023-02-16 Mitsubishi Electric Corporation Klimaanlage
CN107084496B (zh) * 2017-05-10 2020-07-31 青岛海尔空调器有限总公司 空调器的除霜控制方法和空调器
CN107289578B (zh) * 2017-05-23 2020-04-24 青岛海尔空调器有限总公司 空调器及其除霜控制方法
CN107178940A (zh) * 2017-05-23 2017-09-19 青岛海尔空调器有限总公司 空调器及其除霜控制方法
CN108626841A (zh) * 2018-04-25 2018-10-09 广东美的制冷设备有限公司 空调器、除霜方法和计算机可读存储介质

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010082325A1 (ja) * 2009-01-15 2010-07-22 三菱電機株式会社 空気調和装置
JP2010281492A (ja) * 2009-06-04 2010-12-16 Hitachi Appliances Inc 空気調和機
WO2014083867A1 (ja) * 2012-11-29 2014-06-05 三菱電機株式会社 空気調和装置
WO2016113851A1 (ja) * 2015-01-13 2016-07-21 三菱電機株式会社 冷凍サイクル装置
WO2017138108A1 (ja) * 2016-02-10 2017-08-17 三菱電機株式会社 空気調和装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111503814A (zh) * 2020-03-27 2020-08-07 宁波奥克斯电气股份有限公司 防凝露控制方法、装置及空调器
CN111503814B (zh) * 2020-03-27 2022-03-29 宁波奥克斯电气股份有限公司 防凝露控制方法、装置及空调器
JP7112057B1 (ja) * 2022-03-14 2022-08-03 三菱電機株式会社 空気調和装置
WO2023175656A1 (ja) * 2022-03-14 2023-09-21 三菱電機株式会社 空気調和装置

Also Published As

Publication number Publication date
SE545954C2 (en) 2024-03-26
US20220107123A1 (en) 2022-04-07
AU2019436796A1 (en) 2021-10-14
AU2019436796B2 (en) 2022-12-08
CN113614463A (zh) 2021-11-05
DE112019007078T5 (de) 2021-12-30
JP6661843B1 (ja) 2020-03-11
US11920841B2 (en) 2024-03-05
SE2151167A1 (en) 2021-09-23
CN113614463B (zh) 2022-11-08
JPWO2020194435A1 (ja) 2021-04-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109154463B (zh) 空气调节装置
US10508826B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
US10415861B2 (en) Refrigeration cycle apparatus
JP4675927B2 (ja) 空気調和装置
JP6022058B2 (ja) 熱源側ユニット及び冷凍サイクル装置
CN111201410B (zh) 空气调节装置
WO2020194435A1 (ja) 空気調和装置
JP6895901B2 (ja) 空気調和装置
CN107110546B (zh) 空气调节装置
JP2019184207A (ja) 空気調和装置
US20130213072A1 (en) Combined air-conditioning and hot-water supply system
WO2013179334A1 (ja) 空気調和装置
JP2011112233A (ja) 空気調和装置
WO2017037891A1 (ja) 冷凍サイクル装置
WO2020208776A1 (ja) 空気調和装置
JP6042037B2 (ja) 冷凍サイクル装置
JP7258129B2 (ja) 空気調和装置
JP6896076B2 (ja) 冷凍サイクル装置
JP7112057B1 (ja) 空気調和装置
JP4372247B2 (ja) 空気調和装置

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019543126

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19920747

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019436796

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20190325

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19920747

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1