WO2020129184A1 - Ａｂ級アンプおよびオペアンプ - Google Patents

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WO2020129184A1
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amplifier
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貴之 中井
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三菱電機株式会社
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    • H03F3/3022—CMOS common source output SEPP amplifiers
    • H03F3/3028—CMOS common source output SEPP amplifiers with symmetrical driving of the end stage

Definitions

  • the present disclosure relates to class AB amplifiers and operational amplifiers.
  • a technique using a feedback class AB amplifier in an output stage is known as a circuit configuration for supplying a current exceeding a quiescent current to a load in a load driving state of the operational amplifier while suppressing a quiescent current in the quiescent state of the operational amplifier. (For example, see Non-Patent Document 1).
  • a feedback class AB amplifier described in Non-Patent Document 1 includes a driver amplifier including first and second transistors connected in series, a first input current input to an inverting input terminal and a non-inverting input terminal.
  • the active load that amplifies the difference between the input second input current and the gate voltage that is input to the gates of the first and second transistors, and the current that flows in the first and second transistors have a specified value.
  • a minimum selector that feeds back the gate voltage of the first and second transistors so that the voltage does not fall below.
  • Non-Patent Document 1 when one of the first and second transistors forming the driver amplifier is in the load driving state, the current flowing through the other transistor in the quiescent state is It is controlled to a minimum current that is less than the quiescent current of the op amp in its quiescent state.
  • Non-Patent Document 1 has a trade-off between the signal quality and the consumption current with respect to the minimum current value.
  • an object of the present disclosure is to provide a class AB amplifier and an operational amplifier using the same, in which a current flowing through a transistor forming a driver amplifier does not fall below a quiescent current of the driver amplifier.
  • a class AB amplifier includes a first input terminal that receives a first input current, a second input terminal that receives a second input current, an output terminal, a first reference potential terminal, and a first reference potential terminal.
  • a second reference potential terminal an active load stage that receives the first input current and the second input current, and converts the first input current and the second input current into a first voltage and a second voltage, and a first voltage and a second voltage from the active load stage.
  • a driver amplifier that outputs a current to the output terminal.
  • the driver amplifier has a first transistor and a second transistor connected in series between a first reference potential terminal and a second reference potential terminal, and a connection point of the first transistor and the second transistor is It is configured to connect to the output terminal.
  • the first transistor is configured to receive a first voltage at its gate to allow a first current to flow therethrough, and the second transistor to be configured to receive a second voltage at its gate to allow a second current to flow therethrough.
  • the class AB amplifier is further configured to feed back the first voltage and the second voltage so that the absolute value of each of the first current and the second current is greater than or equal to the quiescent current of the driver amplifier. It further comprises a minimum selector.
  • FIG. 3 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining a relationship between a drain current IDS of a transistor of a driver amplifier and an output current in the operational amplifier according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram showing a first configuration example of the operational amplifier according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing a second configuration example of the operational amplifier according to the first embodiment.
  • 7 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to a modification of the first embodiment.
  • FIG. It is a figure which shows the structural example of the operational amplifier shown in FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram showing a configuration example of the operational amplifier shown in FIG. 7.
  • FIG. 11 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to a modification of the second embodiment. It is a figure which shows the structural example of the operational amplifier shown in FIG. 6 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to Reference Example 1.
  • FIG. 6 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to Reference Example 2.
  • FIG. 11 is a diagram for explaining the relationship between the drain current of the transistor of the driver amplifier and the output current in the operational amplifier according to the second reference example.
  • FIG. 11 is a diagram showing the configuration of the operational amplifier according to the first reference example.
  • the operational amplifier according to the first reference example is a folded cascode operational amplifier including a class A amplifier, and is configured to amplify the potential difference input to the differential input terminals VIP and VIM and output the amplified potential difference to the output terminal VO. It
  • the operational amplifier according to Reference Example 1 includes a differential input stage A100, an output stage 200, and reference potential terminals V1 and V2.
  • the reference potential terminal V1 is referred to as a "first reference potential terminal V1”
  • the reference potential terminal V2 is referred to as a "second reference potential terminal V2”.
  • the potential of the first reference potential terminal V1 is lower than the potential of the second reference potential terminal V2.
  • the differential input stage A100 has differential input terminals VIP and VIM and transistors M0, M1 and M2.
  • the differential input stage A100 converts the difference between the first potential input to the non-inverting input terminal VIP and the second potential input to the inverting input terminal VIM into a current difference.
  • Transistors M0, M1 and M2 are N-type MOSFETs (Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor).
  • the source of the transistor M0 is connected to the second reference potential terminal V2.
  • the gate of the transistor M0 receives the control voltage Vbp1.
  • the transistor M0 constitutes a constant current source.
  • the source of the transistor M1 is connected to the drain of the transistor M0, and the drain of the transistor M1 is connected to the first input terminal IIM of the output stage A200.
  • the gate of the transistor M1 is connected to the non-inverting input terminal VIP and receives the first potential VIP.
  • the source of the transistor M2 is connected to the drain of the transistor M0, and the drain of the transistor M2 is connected to the second input terminal IIP of the output stage A200.
  • the gate of the transistor M2 is connected to the inverting input terminal VIM and receives the second potential VIM.
  • the transistors M1 and M2 form a differential pair.
  • the output stage A200 has input terminals IIP and IIM, an output terminal VO, an active load stage AL210, and a driver amplifier A230.
  • the first input terminal IIM receives the current flowing through the transistor M1.
  • the second input terminal IIP receives the current flowing through the transistor M2.
  • the active load stage AL210 has transistors M201, M202, transistors M203, M204, and transistors M205, M206, M207, M208.
  • the transistors M201, M202, M205, M206 are N-type MOSFETs.
  • the transistors M203, M204, M207, M208 are P-type MOSFETs.
  • the transistors M201 and M202 form a constant current source.
  • the transistors M203 and M204 form a current mirror circuit.
  • the current mirror circuit outputs the difference in current generated in the differential input stage A100 to the driver amplifier A230.
  • the transistors M205, M206, M207, M208 form a cascode circuit.
  • the cascode circuit increases the gain of the differential input stage by increasing the output resistance of the differential pair (transistors M1 and M2).
  • the transistor M203, the transistor M207, the transistor M205, and the transistor M201 are connected in series between the second reference potential terminal V2 and the first reference potential terminal V1.
  • the transistor M204, the transistor M208, the transistor M206, and the transistor M202 are connected in series between the second reference potential terminal V2 and the first reference potential terminal V1.
  • the gates of the transistors M207 and M208 receive the bias voltage Vbp2.
  • the gates of the transistors M205 and M206 receive the bias voltage Vbn2.
  • the gates of the transistors M201 and M202 receive the bias voltage Vbn1.
  • connection point between the source of the transistor M205 and the drain of the transistor M201 is connected to the second input terminal IIP.
  • the connection point between the source of the transistor M206 and the drain of the transistor M202 is connected to the first input terminal IIM.
  • the connection point between the drain of the transistor M208 and the drain of the transistor M206 is connected to the gate of the transistor M232 of the driver amplifier A230.
  • the driver amplifier A230 has transistors M231 and M232.
  • the transistor M232 and the transistor M231 are connected in series between the second reference potential terminal V2 and the first reference potential terminal V1.
  • a connection point between the drain of the transistor M232 and the drain of the transistor M231 is connected to the output terminal VO.
  • the transistor M232 constitutes a common source amplification stage.
  • the transistor M231 forms a current drawing load.
  • the driver amplifier A230 has a role of increasing gain and drive capability.
  • the transistor M231 corresponds to one example of the "first transistor", and the transistor M232 corresponds to one example of the "second transistor”.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating the configuration of the operational amplifier according to the second reference example.
  • the operational amplifier according to the reference example 2 is an operational amplifier including a feedback class AB amplifier.
  • the operational amplifier according to the second reference example is different from the operational amplifier according to the first reference example shown in FIG. 11 in the configuration of the output stage A200.
  • the output stage A200 of the reference example 2 includes an active load stage AL210, a minimum selector MS220, and a driver amplifier A230.
  • the active load stage AL210 of the reference example 2 the transistor M208 forming the cascode circuit in the active load stage AL210 of the reference example 1 is divided into the transistor M2081 and the transistor M2082, and the transistor M206 is divided into the transistor M2061 and the transistor M2062.
  • a node ND1 which is a connection point between the drain of the transistor M2081 and the drain of the transistor M2061 is connected to the gate of the transistor M231.
  • a node ND2 that is a connection point between the drain of the transistor M2082 and the drain of the transistor M2062 is connected to the gate of the transistor M232.
  • the transistor M2081 and the transistor M2082 form a differential pair, and the transistor M2061 and the transistor M2062 form an active load.
  • the differential pair and the active load form a differential amplifier.
  • the differential amplifier functions as a "bias control amplifier" for controlling the bias control voltage Vbab generated by the minimum selector MS220.
  • the minimum selector MS220 selects a smaller absolute value of the current flowing through the transistor M232 (grounded source amplification stage) and the current flowing through the transistor M231 (current drawing load), and generates the bias control voltage Vbab according to the selected current. To do.
  • the minimum selector MS220 plays a role of feeding back the bias control voltage Vbab so that the absolute value of the selected current does not fall below a specified value.
  • the minimum selector MS220 has transistors M220, M221, M222 and transistors M223, M224.
  • the transistors M220, M221, M222 are N-type MOSFETs.
  • the transistors M223 and M224 are P-type MOSFETs.
  • the transistor M223, the transistor M221 and the transistor M220 are connected in series between the second reference potential terminal V2 and the first reference potential terminal V1. More specifically, the second reference potential terminal V2 is connected to the source of the transistor M223.
  • the drain of the transistor M223 is connected to the drain of the transistor M221.
  • the source of the transistor M221 is connected to the drain of the transistor M220.
  • the source of the transistor M220 is connected to the first reference potential terminal V1.
  • the connection point between the drain of the transistor M223 and the drain of the transistor M221 and the gate of the transistor M223 are connected to the gate of the transistor M2082 of the active load stage AL210.
  • the gate of the transistor M2082 receives the bias control voltage Vbab generated by the minimum selector MS220.
  • the gate of the transistor M220 is connected to the gate of the transistor M231.
  • the transistor M220 is a replica of the transistor M231.
  • the transistor M224 and the transistor M222 are connected in series between the second reference potential terminal V2 and the first reference potential terminal V1. More specifically, the second reference potential terminal V2 is connected to the source of the transistor M224.
  • the drain of the transistor M224 is connected to the drain of the transistor M222.
  • the source of the transistor M222 is connected to the first reference potential terminal V1.
  • the gate of the transistor M224 is connected to the gate of the transistor M232.
  • the transistor M224 is a replica of the transistor M232.
  • the drain and gate of the transistor M222 are connected to the gate of the transistor M221.
  • the transistor M221 and the transistor M222 form a current mirror circuit.
  • the minimum selector MS220 monitors the current flowing through the transistor M232 (hereinafter also referred to as “drain current IDS232”) and the current flowing through the transistor M231 (hereinafter also referred to as “drain current IDS231”) by the replica transistors M220 and M224. ..
  • the current mirror circuit including the transistors M221 and M222 selects the drain current IDS232 or the drain current IDS231 having the smaller absolute value.
  • the minimum selector MS220 supplies the minimum drain current IDSmin to the diode-connected transistor M223 to generate the bias control voltage Vbab according to the minimum drain current IDSmin.
  • the minimum selector MS220 outputs the generated bias control voltage Vbab to the bias control amplifier in the active load stage AL210.
  • the bias control amplifier has the differential pair including the transistor M2081 and the transistor M2082.
  • the gate of the transistor M2081 receives the reference voltage Vbp2.
  • the gate of the transistor M2082 receives the bias control voltage Vbab.
  • the reference voltage Vbp2 is set to a voltage corresponding to an idling current (hereinafter, also referred to as “quiescent current IQ”) in a state where the operational amplifier is not driving a load (hereinafter, also referred to as “quiescent state”).
  • the bias control amplifier raises the potential of the node ND1 and lowers the potential of the node ND2. That is, the gate voltage of the transistor M231 is lowered and the gate voltage of the transistor M232 is raised. As a result, the bias control voltage Vbab is controlled to be the reference voltage Vbp2.
  • the differential amplifier lowers the potential of the node ND1 and raises the potential of the node ND2. That is, the gate voltage of the transistor M231 is increased and the gate voltage of the transistor M232 is decreased. As a result, control is performed to raise the bias control voltage Vbab to the reference voltage Vbp2.
  • the bias control amplifier is configured to generate the gate voltages of the transistors M231 and M232 so that the bias control voltage Vbab becomes equal to the reference voltage Vbp2. According to this, when the operational amplifier is in the quiescent state, the absolute values of the drain current IDS231 and the drain current IDS232 are both controlled to be equal to the quiescent current IQ.
  • the operational amplifier when the operational amplifier is driving the load (hereinafter, also referred to as “load driving state”), one of the transistors M231 and M232 is in the load driving state and the drain current IDS The absolute value becomes larger than the quiescent current IQ. Therefore, the minimum selector MS220 detects the drain current IDS of the other transistor which is not in the load driving state as the minimum drain current IDSmin.
  • the bias control amplifier generates the gate voltages of the transistor M231 and the transistor M232 so that the bias control voltage Vbab becomes equal to the reference voltage Vbp2 by the same mechanism as in the stationary state described above. As a result, the other transistor is controlled to the minimum current state.
  • the drain current IDS in the minimum current state has a value smaller than the quiescent current IQ.
  • the drain current IDS in the minimum current state is also referred to as “minimum current IM”.
  • FIG. 13 is a diagram for explaining the relationship between the drain current IDS of the transistors M231 and M232 of the driver amplifier A230 and the output current IO in the operational amplifier according to the second reference example.
  • FIG. 13 shows characteristic curves of the absolute value
  • the vertical axis of FIG. 13 represents the absolute value
  • the output current IO is positive when the current flows out from the output terminal VO and negative when the current flows into the output terminal VO.
  • of the drain currents of the transistors M231 and M232 both indicate the quiescent current IQ.
  • the other transistor is controlled to the minimum current state.
  • of the drain current of the other transistor is controlled to the minimum current IM smaller than the quiescent current IQ.
  • the operational amplifier according to the second reference example monitors the drain current IDS flowing through the transistor M231 and the transistor M232 of the driver amplifier A230, and performs feedback so that the drain current IDS does not fall below the minimum current IM. Guarantees class AB operation.
  • the value of the minimum current IM is reduced, the distortion of the operational amplifier is deteriorated, and there is a concern that the quality of the signal may deteriorate in the analog signal processing in communication or sensing.
  • the value of the minimum current IM is increased in order to secure the quality of the signal, the value of the quiescent current IQ also increases, which increases the current consumption.
  • the value of the minimum current IM there is a trade-off between the signal quality and the consumption current.
  • the operational amplifier according to the second reference example has a plurality of current mirror circuits as constituent elements for realizing class AB operation.
  • the current mirror circuit it is usually necessary to make the mirror ratio of the original transistor (primary side transistor) and the replica transistor (secondary side transistor) as close to 1 as possible.
  • the mirror ratio is the ratio of the drain current of the original transistor and the drain current of the replica transistor.
  • the operational amplifier according to the second reference example in order to secure the output current IO in the load driving state, it is necessary to set the aspect ratios of the transistors M231 and M232 forming the driver amplifier A230 to be large.
  • the aspect ratio of a transistor means the ratio W/L of the gate width W and the gate length L of the transistor. As the aspect ratio of the transistor is increased, the size of the transistor is increased.
  • the size of the replica transistor is increased, the gate capacitance of the replica transistor increases, which may cause deterioration of the frequency characteristics of the operational amplifier. Therefore, in order to secure the frequency characteristic of the operational amplifier, it is desirable to make the size of the replica transistor as small as possible. In order to suppress the current consumption of the current mirror circuit, it is desirable to reduce the drain current of the replica transistor, that is, to make the mirror ratio of the current mirror circuit as close to zero as possible. As described above, in the current mirror circuit, the control accuracy of the class AB operation, the frequency characteristic, and the current consumption have tradeoffs with each other.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of the operational amplifier according to the first embodiment.
  • the names of terminals and the names of signals are the same.
  • those with a capital letter (V, I, etc.) prefix indicate a large signal (DC signal)
  • those with a lowercase letter (v, i etc.) have a small signal ( AC signal).
  • the operational amplifier includes a differential input stage A100 and an output stage A200.
  • the output stage A200 is a feedback type class AB amplifier, and has an active load stage AL210, a minimum selector MS220, and a driver amplifier A230.
  • the differential input stage A100 receives the first potential VIP at the non-inverting input terminal VIP and the second potential VIM at the inverting input terminal VIM.
  • the differential input stage A100 converts the first potential VIP and the second potential VIM into a first input current IIM and a second input current IIP.
  • the active load stage AL210 receives the first input current IIM output from the differential input stage A100 at the first input terminal IIM and the second input current IIP at the second input terminal IIP. Active load stage AL210 converts input currents IIP, IIM into voltage signals Vgpp, Vgpn.
  • the gate of the transistor M232 receives the voltage signal Vgpp, and the gate of the transistor M231 receives the voltage signal Vgpn.
  • the voltage signal Vgpn corresponds to the “first voltage”
  • the voltage signal Vgpp corresponds to the “second voltage”.
  • Each of the transistors M231 and M232 outputs a current amplified according to the voltage signal applied to its gate to the output terminal VO.
  • the minimum selector MS220 detects whether each of the transistor M231 and the transistor M232 forming the output stage A230 is in a load driving state or a stationary state.
  • the minimum selector MS220 is configured to detect the bias state of the transistor in the stationary state and generate the bias control voltage Vbab based on the detected bias state.
  • the operational amplifier according to the first embodiment is different from the operational amplifier according to the second reference example shown in FIG. 12 in the configuration of the minimum selector MS220.
  • the configurations of differential input stage A100, active load stage AL210, and driver amplifier A230 are the same as those in the first embodiment and reference example 2, and therefore description thereof will not be repeated.
  • the minimum selector MS220 has a voltage comparator A221, a first transconductance amplifier A242, a second transconductance amplifier A243, and an active load AL244.
  • the voltage comparator A221 receives the reference voltage Vref0 at its inverting input terminal and the gate voltage Vgpn of the transistor M231 at its non-inverting input terminal.
  • the reference voltage Vrefn0 corresponds to the “third reference voltage”.
  • the voltage comparator A221 compares the gate voltage Vgpn with the reference voltage Vrefn0, and generates the first selection control signal SEL1 and the second selection control signal SEL2 based on the comparison result.
  • the voltage comparator A221 turns on the first selection control signal SEL1 and turns off the second selection control signal SEL2.
  • the voltage comparator A221 turns on the second selection control signal SEL2 and turns off the first selection control signal SEL1.
  • the first transconductance amplifier A242 receives the first selection control signal SEL1.
  • the first selection control signal SEL1 When the first selection control signal SEL1 is in the ON state (that is, when Vgpn>Vrefn0), the first transconductance amplifier A242 operates.
  • the first transconductance amplifier A242 receives the gate voltage Vgpn of the transistor M231 at its inverting input terminal and the reference voltage Vrefn1 at its non-inverting input terminal.
  • the reference voltage Vrefn1 corresponds to the “first reference voltage”.
  • the reference voltage Vrefn1 is set to a voltage corresponding to the gate voltage Vgpn when the absolute value of the drain current IDS231 of the transistor M231 becomes IQ.
  • the first transconductance amplifier A242 converts the voltage difference between the gate voltage Vgpn and the reference voltage Vrefn1 into a current and outputs the current when the first selection control signal SEL1 is in the ON state.
  • the second transconductance amplifier A243 receives the second selection control signal SEL2.
  • the second selection control signal SEL2 When the second selection control signal SEL2 is in the on state (that is, when Vgpn ⁇ Vrefn0), the second transconductance amplifier A243 operates.
  • the second transconductance amplifier A243 receives the gate voltage Vgpp of the transistor M232 at its inverting input terminal and the reference voltage Vrefp1 at its non-inverting input terminal.
  • the reference voltage Vrefp1 corresponds to the “second reference voltage”.
  • the reference voltage Vrefp1 is set to a voltage corresponding to the gate voltage Vgpp when the absolute value of the drain current IDS232 of the transistor M232 becomes IQ.
  • the second transconductance amplifier A243 converts the voltage difference between the gate voltage Vgpp and the reference voltage Vrefp1 into a current and outputs the current when the second selection control signal SEL2 is in the ON state.
  • the active load AL244 sums the output current of the first transconductance amplifier A242 and the output current of the second transconductance amplifier A243, and converts the summed current into the bias control voltage Vbab.
  • the minimum selector MS200 determines that the transistor M231 is in the load driving state and the transistor M232 is in the stationary state when the gate voltage Vgpn of the transistor M231>the reference voltage Vrefn0.
  • the second selection control signal SEL2 is turned on. Therefore, the second transconductance amplifier A243 operates by receiving the second selection control signal SEL2, converts the voltage difference between the gate voltage Vgpp of the transistor M232 and the reference voltage Vrefp1 into a current, and outputs the current.
  • the active load AL244 generates the bias control voltage Vbab according to the output current of the second transconductance amplifier A43. The generated bias control voltage Vbab is input to the gate of the transistor M2082 of the active load stage AL210.
  • the transistor M2081 and the transistor M2082 form a differential pair, and the transistor M2061 and the transistor M2062 form an active load.
  • the differential pair and the active load form a differential amplifier.
  • the differential amplifier functions as a bias control amplifier for controlling the bias control voltage Vbab generated in the minimum selector MS220.
  • the gate of the transistor M2081 receives the reference voltage Vbp2.
  • the reference voltage Vbp2 corresponds to the “fourth reference voltage”.
  • the gate of the transistor M2082 receives the bias control voltage Vbab.
  • the reference voltage Vbp2 is set to the ground voltage.
  • the bias control amplifier generates the voltage signals Vgpp and Vgpn so that the bias control voltage Vbab becomes equal to the reference voltage Vbp2.
  • the bias control voltage Vbab is controlled so that the gate voltage Vgpp of the transistor M232 becomes the reference voltage Vrefp1.
  • the absolute value of the drain current IDS232 of the transistor M232 can be made equal to the quiescent current IQ.
  • the minimum selector AL244 determines that the transistor M231 is in the quiescent state and the transistor M232 is in the load driving state. In this case, the first selection control signal SEL1 is turned on. Therefore, the first transconductance amplifier A242 operates by receiving the first selection control signal SEL1 and converts the voltage difference between the gate voltage Vgpn of the transistor M231 and the reference voltage Vrefn1 into a current and outputs the current.
  • the active load AL244 generates the bias control voltage Vbab according to the output current of the first transconductance amplifier A242.
  • the gate of the transistor M2081 receives the reference voltage Vbp2, and the gate of the transistor M2082 receives the bias control voltage Vbab.
  • the bias control amplifier generates the voltage signals Vgpp and Vgpn so that the bias control voltage Vbab becomes equal to the reference voltage Vbp2.
  • the bias control voltage Vbab is controlled so that the gate voltage Vgpn of the transistor M231 becomes the reference voltage Vrefn1.
  • the absolute value of the drain current IDS231 of the transistor M231 can be made equal to the quiescent current IQ.
  • FIG. 2 is a diagram for explaining the relationship between the drain current IDS of the transistors M231 and M232 of the driver amplifier A230 and the output current IO in the operational amplifier according to the first embodiment.
  • FIG. 2 shows characteristic curves of the absolute value of drain current
  • the vertical axis of FIG. 2 represents the absolute value
  • the output current IO is positive when the current flows out from the output terminal VO and negative when the current flows into the output terminal VO.
  • the absolute values of the drain currents IDS of the transistors M231 and M232 that form the driver amplifier A230 are both the quiescent current IQ.
  • of the drain current of the other transistor in the quiescent state is the quiescent current IQ. Controlled by.
  • the quiescent current IQ can be set to a smaller value than the quiescent current IQ in the reference example 2. Specifically, the quiescent current IQ can be set to a value similar to the minimum current IM in the reference example 2.
  • the minimum selector MS220 does not have a current mirror circuit. Therefore, it is not necessary to consider the trade-off between the mirror ratio and the control accuracy of class AB operation shown in Reference Example 2. Further, the problem of deterioration of frequency characteristics due to the gate capacitance of the replica transistor does not occur. Therefore, according to the operational amplifier according to the first embodiment, it is possible to improve the tradeoff between the signal quality, the control accuracy of the class AB operation, the frequency characteristic, and the current consumption, which the operational amplifier according to the second reference example has.
  • FIG. 3 is a diagram showing a first configuration example of the operational amplifier according to the first embodiment.
  • minimum selector MS220 includes transistors M220, M221 and M222, transistors M223 and M224, transistors M225 and M226, and transistors M227 and M228.
  • the transistors M220, M221, M222, M223, M224, M225, M226 are N-type MOSFETs.
  • the transistors M227 and M228 are P-type MOSFETs.
  • the voltage comparator A221 has transistors M220, M221, M222.
  • the transistor M221 and the transistor M222 form a differential pair.
  • the transistor M220 constitutes a constant current source.
  • the gate of the transistor M220 receives the bias voltage Vbn1.
  • the gate of the transistor M222 receives the gate voltage Vgpn of the transistor M231.
  • the gate of the transistor M221 receives the reference voltage Vgrefn0.
  • the differential pair compares the gate voltage Vgpn of the transistor M231 with the reference voltage Vgrefn0, and distributes the bias current supplied from the transistor M220 to the transistor M221 and the transistor M222 based on the comparison result. Specifically, when Vgpn ⁇ Vgrefn0, the transistor M221 is turned on, and the bias current IDS221 is supplied to the first transconductance amplifier A242 from its drain. On the other hand, when Vgpn>Vgrefn0, the transistor M222 is turned on, and the bias current IDS222 is supplied to the second transconductance amplifier A243 from its drain.
  • the bias current supplied by the transistor M220 that is the constant current source is Ibias
  • the bias currents IDS221 and IDS222 can be expressed by the following equations (1) and (2), respectively.
  • the first transconductance amplifier A242 includes transistors M223 and M224.
  • the transistor M223 and the transistor M224 form a differential pair.
  • the gate of the transistor M223 receives the gate voltage Vgpn of the transistor M231.
  • the gate of the transistor M224 receives the reference voltage Vrefn1.
  • the differential pair of the first transconductance amplifier A242 is biased by the transistor M221.
  • the differential pair operates when the bias current IDS221 is supplied from the transistor M221 and amplifies the potential difference between the gate voltage Vgpn of the transistor M231 and the reference voltage Vrefn1.
  • the transistor M223 outputs the bias control current ids223 represented by the following equation (3).
  • the transistor M224 outputs the bias control current ids224 represented by the following equation (4).
  • gm11 is the transconductance (current gain) of the first transconductance amplifier A242.
  • the second transconductance amplifier A243 has transistors M225 and M226.
  • the transistor M225 and the transistor M226 form a differential pair.
  • the gate of the transistor M225 receives the reference voltage Vrefn2.
  • the gate of the transistor M226 receives the gate voltage Vgpp of the transistor M232.
  • the differential pair of the second transconductance amplifier A243 is biased by the transistor M222.
  • the differential pair operates when the bias current IDS222 is supplied from the transistor M222, and amplifies the potential difference between the gate voltage Vgpp of the transistor M232 and the reference voltage Vrefn2.
  • the transistor M225 outputs the bias control current ids225 represented by the following equation (5).
  • the transistor M226 outputs the bias control current ids226 represented by the following equation (6).
  • gm12 is the transconductance (current gain) of the second transconductance amplifier A243.
  • gm12 is determined according to the value of the bias current IDS222.
  • the bias control currents ids 223, ids 224, ids 225, and ids 226 respectively represented by the formulas (3), (4), (5), and (6) are supplied to the active load AL244.
  • the active load AL244 has transistors M227 and M228.
  • the transistor M227 and the transistor M228 form a current mirror circuit.
  • the active load AL244 generates the bias control voltage Vbab based on the bias control current according to the following equations (7), (8) and (9).
  • rds 228 is a drain-source resistance of the transistor M22
  • rds 224 is a drain-source resistance of the transistor M224
  • rds 226 is a drain-source resistance of the transistor M226.
  • the symbol “//” in equation (9) means parallel connection.
  • the bias control voltage Vbab generated by the active load AL244 is input to the gate of the transistor M2082 of the bias control amplifier of the active load stage AL210.
  • the gate of the transistor M2081 receives the reference voltage Vbp2.
  • the reference voltage Vbp2 is a ground voltage.
  • the transistor M2081 and the transistor M2082 form a differential pair of the bias control amplifier.
  • the transistor M2081 outputs the drain current ids2081 expressed by the following equation (10).
  • the transistor M2082 outputs the drain current ids2082 represented by the following equation (11).
  • gm2 is the transconductance (current gain) of the differential stage composed of the transistors M2081 and M2082.
  • gm2 is determined according to the value of the current IDS204 supplied to the differential pair by the transistor M204.
  • vbab shown in the equation (7) is represented by the following equation (12) using the large signal component Vbab of the bias control signal and the reference voltage Vbp2.
  • vbab Vbab-Vbp2 (12)
  • the drain current ids2081 and the drain current ids2082 output from the differential pair of the bias control amplifier are supplied to the active load of the bias control amplifier.
  • the active load is composed of transistors M2061 and M2062.
  • the active load converts the drain currents ids2081 and ids208 into the gate voltages vgpn_o and vgpp_o of the transistors M231 and M232 of the driver amplifier A230.
  • the gate voltages vgpn_o and vgpp_o are given by the following equations (13) and (14).
  • equations (13) and (14) can be rewritten as equations (16) and (17), respectively.
  • vgpn_o -gm1 ⁇ gm2 ⁇ (vgpn+vgpp) ⁇ rms ⁇ rbc
  • vgpp_o gm1 ⁇ gm2 ⁇ (vgpn+vgpp) ⁇ rms ⁇ rbc
  • [gm1 ⁇ gm2 ⁇ rms ⁇ rbc] is sufficiently large and can be regarded as infinity
  • the following expression (18) must be satisfied in order for vgpn_o and vgpp_o to take finite values.
  • Vgpn Vrefn1 (19)
  • Vgpp Vrefn2 (20)
  • IDS 232 IDS 232 is given by the following equation (21).
  • vgpn_o -gm1, gm2, vgpp, rms, rbc (22)
  • vgpp_o gm1, gm2, vgpp, rms, rbc (23)
  • [gm1 ⁇ gm2 ⁇ rms ⁇ rbc] is sufficiently large and can be regarded as infinity
  • the following expression (24) needs to be satisfied in order for vgpn_o and vgpp_o to take finite values.
  • Vgpp Vrefn2 (25)
  • IDS232 IQ (26) In this way, when the transistor M231 is in the load driving state, the drain current IDS232 (quiescent current) of the transistor M232 is controlled to IQ.
  • IDS231 IQ (29) In this way, when the transistor M232 is in a load driving state, the drain current IDS231 (quiescent current) of the transistor M231 is controlled to IQ.
  • the absolute values of the drain current IDS of the transistor M231 and the transistor M232 are both equal to or greater than the quiescent current IQ regardless of the load driving state of the driver amplifier A230. Can be controlled.
  • the size of the transistors forming the voltage comparator A221, the transconductance amplifiers A242 and A243, and the active load AL244 in the minimum selector MS220 can be made smaller than the transistors forming the current mirror circuit.
  • the bias current in the minimum selector MS220 can be set regardless of the size of the transistor that constitutes the drive amplifier A230 and the quiescent current. Therefore, good class AB operation, low current consumption, and good frequency characteristics can be realized while suppressing parasitic capacitance.
  • the absolute values of the threshold voltages of the transistors M223, M224, M225, and M226 can be made smaller than the absolute values of the threshold voltages of the transistors M220, M221, and M222. According to this, since the operating voltage range of the minimum selector MS220 is widened, it is possible to improve the signal quality and frequency characteristics.
  • FIG. 4 is a diagram showing a second configuration example of the operational amplifier according to the first embodiment.
  • the operational amplifier according to the second configuration example has a different minimum selector MS220 configuration as compared with the operational amplifier according to the first configuration example shown in FIG.
  • the minimum selector MS220 according to the second configuration example has a different active load AL244 configuration as compared to the minimum selector MS220 according to the first configuration example.
  • each of the transistor M227 and the transistor M228 forming the active load AL244 is a so-called diode connection in which the gate and the drain are connected.
  • the voltage gain of the minimum selector MS220 is reduced, so that the accuracy of the control of the class AB operation is reduced, but it is possible to improve the frequency characteristic of the minimum selector MS220.
  • the reference voltage Vrefn0 of the voltage comparator A221 (third reference voltage) and the reference voltage Vrefn1 of the first transconductance amplifier A242 (first Although the reference voltage) is a different voltage, the same voltage may be used.
  • the bias control voltage Vbab supplied from the minimum selector MS220 to the active load stage AL210 may be supplied via an amplifier.
  • the voltage comparator A221 compares the gate voltage Vgpn (first voltage) of the transistor M231 of the driver amplifier A230 with the reference voltage Vrefn0 (third reference voltage) to determine the load driving state of the driver amplifier A230.
  • the load driving state of the driver amplifier A230 may be detected based on the gate voltage Vgpp (second voltage) of the transistor M232.
  • the gate voltage of the transistor M2081 of the bias control amplifier included in the active load stage AL210 is replaced with the drain voltage of the transistor M228 of the minimum selector MS220, and the drain voltage of the transistor M227 is supplied. It may be configured.
  • the transistors forming the differential pair have a low threshold MOSFET or a so-called native in which the threshold is zero.
  • an operational amplifier which can be applied to an application with a low power supply voltage can be provided.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to a modification of the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing a configuration example of the operational amplifier shown in FIG.
  • the operational amplifier according to the modification of the first embodiment includes a differential input stage A100, an output stage A200, and a common mode feedback circuit A400.
  • the output stage A200 according to this modification is obtained by adding a minimum selector MS320 and a driver amplifier A330 to the output stage A200 according to the first embodiment.
  • the minimum selector MS320 has the same configuration as the minimum selector MS220.
  • the minimum selector MS320 has a voltage comparator A321, a first transconductance amplifier A342, a second transconductance amplifier A343, and an active load AL344.
  • the minimum selector MS220 corresponds to one example of the "first minimum selector”
  • the minimum selector MS320 corresponds to one example of the "second minimum selector”.
  • the driver amplifier A330 has the same configuration as the driver amplifier A230.
  • the driver amplifier A230 outputs a first output current to the first output terminal VOP.
  • the driver amplifier A330 outputs a second output current to the second output terminal VOM.
  • the driver amplifier A230 corresponds to one example of the "first driver amplifier”
  • the driver amplifier A330 corresponds to one example of the "second driver amplifier”.
  • the transistor M231 corresponds to the "first transistor” and the transistor M232 corresponds to the "second transistor”.
  • the transistor M231 corresponds to the “third transistor” and the transistor M232 corresponds to the “fourth transistor”.
  • the active load stage AL210 includes a first bias control amplifier for controlling the bias control voltage Vbabp supplied from the minimum selector MS220, and a second bias control amplifier for controlling the bias control voltage Vbabn supplied from the minimum selector MS320. And a control amplifier.
  • the second bias control amplifier has the same configuration as the first bias control amplifier. Specifically, in the second bias control amplifier, the transistor M207 in the first embodiment is divided into the transistor M2071 and the transistor M2082, and the transistor M205 is divided into the transistor M2051 and the transistor M2052. A node ND3 that is a connection point between the drain of the transistor M2071 and the drain of the transistor M2051 is connected to the gate of the transistor M232. A node ND4, which is a connection point between the drain of the transistor M2072 and the drain of the transistor M2052, is connected to the gate of the transistor M231. The transistor M2071 and the transistor M2072 form a differential pair, and the transistor M2051 and the transistor M2052 form an active load. The differential pair and the active load form a differential amplifier. The differential amplifier functions as a bias control amplifier for controlling the bias control voltage Vbabn generated in the minimum selector MS320.
  • the common mode feedback circuit A400 has resistors R401 and R402 and an amplifier A410.
  • the resistors R401 and R402 are connected in series between the output terminal VOP and the output terminal VOM.
  • the connection point of the resistors R401 and R402 is connected to the inverting input terminal of the amplifier A410.
  • the inverting input terminal of the amplifier A410 receives an intermediate voltage between the voltage VOP of the output terminal VOP and the voltage VOM of the output terminal VOM.
  • the non-inverting input terminal of the amplifier A410 receives the reference voltage VCM.
  • the amplifier A410 amplifies and outputs the potential difference between the intermediate voltage between the voltage VOM and the voltage VOP and the reference voltage VCM.
  • the output voltage vcmfb of the amplifier A410 is input to the gates of the transistor M204 and the transistor M203 of the active load stage AL210.
  • the common mode feedback circuit A400 controls the active load stage AL210 so that the intermediate voltage becomes the reference voltage VCM.
  • the drain currents IDS of the transistor M231 and the transistor M232 are both equal to or greater than the quiescent current IQ regardless of the load driving state of the driver amplifier A230.
  • the drain current IDS of the transistor M231 and the drain current IDS of the transistor M232 can be controlled to be equal to or higher than the quiescent current IQ regardless of the load driving state of the driver amplifier A330.
  • each differential pair can have a rail-to-rail configuration, or the polarity can be operated. Further, the N-type MOSFET and the P-type MOSFET can be exchanged, and the positive power supply and the negative power supply can be exchanged. Furthermore, each transistor can be configured as a cascode, or the transistors can be divided or integrated. Also, other configurations can be applied as the common mode feedback circuit. In any of these configurations, the same operational effect as the operational amplifier according to the first embodiment can be obtained.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of the operational amplifier according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram showing a configuration example of the operational amplifier shown in FIG. 7.
  • the operational amplifier according to the second embodiment is different in the configuration of minimum selector MS220 from the operational amplifier according to the first embodiment shown in FIG.
  • the minimum selector MS220 of the second embodiment is obtained by removing the active load AL244 from the minimum selector MS220 of the first embodiment.
  • the output terminal of the first transconductance amplifier A242 is connected to the drain of the transistor M2081 which is the output part of the bias control amplifier of the active load stage AL210 and the gate of the transistor M232 of the driver amplifier A230.
  • the output terminal of the second transconductance amplifier A243 is connected to the drain of the transistor M2082, which is the output part of the bias control amplifier of the active load stage AL210, and the gate of the transistor M231 of the driver amplifier A230.
  • the gates of the transistor M2081 and the transistor M2082 forming the differential pair receive the reference voltage Vbp2.
  • the current Ibabp1 that is the sum of the output current of the first transconductance amplifier A242 and the output current of the second transconductance amplifier A243 is input to the gate of the transistor M232.
  • the minimum selector MS220 can be configured with a single conductivity type transistor (N-type MOSFET in FIG. 8). Therefore, it is possible to realize an operational amplifier that is simpler and has a smaller area than the operational amplifier according to the first embodiment and that achieves the same operational effect as the first embodiment.
  • FIG. 9 is a diagram showing a configuration of an operational amplifier according to a modification of the second embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram showing a configuration example of the operational amplifier shown in FIG.
  • the operational amplifier according to the modification of the second embodiment includes a differential input stage A100, an output stage A200, and a common mode feedback circuit A400.
  • the output stage A200 according to this modification is obtained by adding a minimum selector MS320 and a driver amplifier A330 to the output stage A200 according to the second embodiment.
  • the minimum selector MS320 has the same configuration as the minimum selector MS220.
  • the minimum selector MS320 has a voltage comparator A321, a first transconductance amplifier A342, a second transconductance amplifier A343, and an active load AL344.
  • the minimum selector MS220 corresponds to one example of the "first minimum selector”
  • the minimum selector MS320 corresponds to one example of the "second minimum selector”.
  • the current Ibabp1 that is the sum of the output current of the first transconductance amplifier A242 and the output current of the second transconductance amplifier A243 is input to the gate of the transistor M232.
  • the current Ibabp2 which is the sum of the output current of the first transconductance amplifier A242 and the output current of the second transconductance amplifier A243, is input to the gate of the transistor M231.
  • the current Ibabp1 that is the sum of the output currents of the first transconductance amplifier A342 and the second transconductance amplifier A343 is input to the gate of the transistor M232.
  • the current Ibabp2 which is the sum of the output current of the first transconductance amplifier A342 and the output current of the second transconductance amplifier A343, is input to the gate of the transistor M231.
  • the driver amplifier A330 has the same configuration as the driver amplifier A230.
  • the driver amplifier A230 outputs a first output current to the first output terminal VOP.
  • the driver amplifier A330 outputs a second output current to the second output terminal VOM.
  • the driver amplifier A230 corresponds to one example of the "first driver amplifier”
  • the driver amplifier A330 corresponds to one example of the "second driver amplifier”.
  • the transistor M231 corresponds to the "first transistor” and the transistor M232 corresponds to the "second transistor”.
  • the transistor M231 corresponds to the “third transistor” and the transistor M232 corresponds to the “fourth transistor”.
  • transistor M207 in the second embodiment is divided into transistor M2071 and transistor M2082, and transistor M205 is divided into transistor M2051 and transistor M2052.
  • a node ND3 that is a connection point between the drain of the transistor M2071 and the drain of the transistor M2051 is connected to the gate of the transistor M232.
  • a node ND4, which is a connection point between the drain of the transistor M2072 and the drain of the transistor M2052, is connected to the gate of the transistor M231.
  • the transistor M2071 and the transistor M2072 form a differential pair
  • the transistor M2051 and the transistor M2052 form an active load.
  • the differential pair and the active load form a differential amplifier.
  • the common mode feedback circuit A400 has resistors R401 and R402 and an amplifier A410.
  • the resistors R401 and R402 are connected in series between the output terminal VOP and the output terminal VOM.
  • the connection point of the resistors R401 and R402 is connected to the inverting input terminal of the amplifier A410.
  • the inverting input terminal of the amplifier A410 receives an intermediate voltage between the voltage VOP of the output terminal VOP and the voltage VOM of the output terminal VOM.
  • the non-inverting input terminal of the amplifier A410 receives the reference voltage VCM.
  • the amplifier A410 amplifies and outputs the potential difference between the intermediate voltage between the voltage VOM and the voltage VOP and the reference voltage VCM.
  • the output voltage vcmfb of the amplifier A410 is input to the gates of the transistor M204 and the transistor M203 of the active load stage AL210.
  • the common mode feedback circuit A400 controls the active load stage AL210 so that the intermediate voltage becomes the reference voltage VCM.
  • the drain currents IDS of the transistor M231 and the transistor M232 are both equal to or greater than the quiescent current IQ regardless of the load driving state of the driver amplifier A230.
  • the drain current IDS of the transistor M231 and the drain current IDS of the transistor M232 can be controlled to be equal to or higher than the quiescent current IQ regardless of the load driving state of the driver amplifier A330.

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Abstract

ＡＢ級アンプ（Ａ２００）は、第１の入力電流（ＩＩＭ）および第２の入力電流（ＩＩＰ）を受けて、第１の電圧（Ｖｇｐｎ）および第２の電圧（Ｖｇｐｐ）に変換する能動負荷段（ＡＬ２１０）と、能動負荷段（ＡＬ２１０）から第１の電圧（Ｖｇｐｎ）および第２の電圧（Ｖｇｐｐ）を受けて動作し、出力端子（ＶＯ）に電流を出力するドライバアンプ（Ａ２３０）とを備える。ドライバアンプ（Ａ２３０）は、第１の基準電位端子（Ｖ１）および第２の基準電位端子（Ｖ２）の間に直列接続される第１のトランジスタ（Ｍ２３１）および第２のトランジスタ（Ｍ２３２）を有し、第１のトランジスタ（Ｍ２３１）および第２のトランジスタ（Ｍ２３２）の接続点を出力端子（ＶＯ）に接続する。第１のトランジスタ（Ｍ２３１）は第１の電圧（Ｖｇｐｎ）をゲートに受けて第１の電流を流し、第２のトランジスタ（Ｍ２３２）は第２の電圧（Ｖｇｐｐ）をゲートに受けて第２の電流を流すように構成される。ＡＢ級アンプ（Ａ２００）はさらに、第１の電流および第２の電流の各々の絶対値がドライバアンプ（Ａ２３０）の静止電流以上となるように、第１の電圧（Ｖｇｐｎ）および第２の電圧（Ｖｇｐｐ）にフィードバックをかけるように構成されたミニマムセレクタ（ＭＳ２２０）を備える。

Description

ＡＢ級アンプおよびオペアンプ
　本開示は、ＡＢ級アンプおよびオペアンプに関する。
　オペアンプの静止状態における静止電流を抑制しつつ、オペアンプの負荷駆動状態において、静止電流を超える電流を負荷に供給するための回路構成として、フィードバック型ＡＢ級アンプを出力段に用いる技術が知られている（例えば、非特許文献１を参照）。
　非特許文献１に記載されるフィードバック型ＡＢ級アンプは、直列接続された第１および第２のトランジスタからなるドライバアンプと、反転入力端子に入力される第１の入力電流と非反転入力端子に入力される第２の入力電流との差を増幅し、第１および第２のトランジスタのゲートに入力するゲート電圧を生成する能動負荷と、第１および第２のトランジスタに流れる電流が規定値を下回らないように、第１および第２のトランジスタのゲート電圧にフィードバックをかけるミニマムセレクタとを有する。
"COMPACT　LOW-VOLTAGE　AND　HIGH-SPEED　CMOS,　BiCMOS　AND　BIPOLAR　OPERATIONAL　AMPLIFIERS",　P.79,　Klaas-Jan　de　Langen他、Kluwer　Academic　Publishers
　しかしながら、非特許文献１に記載されるオペアンプでは、ドライバアンプを構成する第１および第２のトランジスタの一方のトランジスタが負荷駆動状態である場合に、静止状態である他方のトランジスタを流れる電流が、オペアンプの静止状態における静止電流よりも小さい最小電流に制御される。
　このような構成において、最小電流の値を小さくすると、オペアンプの歪みが悪化することになり、通信またはセンシングにおけるアナログ信号処理において、信号の品位が劣化することが懸念される。一方、信号の品位を確保するために最小電流の値を大きくすると、静止電流の値も大きくなるため、消費電流を増大させてしまうことになる。このように、非特許文献１に記載されるオペアンプは、最小電流の値に関して、信号の品位と消費電流との間にトレードオフを有している。
　それゆえ、本開示の目的は、ドライバアンプを構成するトランジスタに流れる電流がドライバアンプの静止電流を下回らないようなＡＢ級アンプおよびそれを用いたオペアンプを提供することである。
　本開示に係るＡＢ級アンプは、第１の入力電流を受ける第１の入力端子と、第２の入力電流を受ける第２の入力端子と、出力端子と、第１の基準電位端子と、第２の基準電位端子と、第１の入力電流および第２の入力電流を受けて、第１の電圧および第２の電圧に変換する能動負荷段と、能動負荷段から第１の電圧および第２の電圧を受けて動作し、出力端子に電流を出力するドライバアンプとを備える。ドライバアンプは、第１の基準電位端子および第２の基準電位端子の間に直列接続される第１のトランジスタおよび第２のトランジスタを有し、第１のトランジスタおよび第２のトランジスタの接続点を出力端子に接続するように構成される。第１のトランジスタは第１の電圧をゲートに受けて第１の電流を流し、第２のトランジスタは第２の電圧をゲートに受けて第２の電流を流すように構成される。ＡＢ級アンプはさらに、第１の電流および第２の電流の各々の絶対値がドライバアンプの静止電流以上となるように、第１の電圧および第２の電圧にフィードバックをかけるように構成されたミニマムセレクタをさらに備える。
　本開示によれば、ドライバアンプを構成するトランジスタに流れる電流がドライバアンプの静止電流を下回らないようなＡＢ級アンプおよびそれを用いたオペアンプを提供することができる。
実施の形態１に係るオペアンプの構成を示す図である。 実施の形態１に係るオペアンプにおいて、ドライバアンプのトランジスタのドレイン電流ＩＤＳと出力電流との関係を説明するための図である。 実施の形態１に係るオペアンプの第１構成例を示す図である。 実施の形態１に係るオペアンプの第２構成例を示す図である。 実施の形態１の変更例に係るオペアンプの構成を示す図である。 図５に示すオペアンプの構成例を示す図である。 実施の形態２に係るオペアンプの構成を示す図である。 図７に示すオペアンプの構成例を示す図である。 実施の形態２の変更例に係るオペアンプの構成を示す図である。 図９に示すオペアンプの構成例を示す図である。 参考例１に係るオペアンプの構成を示す図である。 参考例２に係るオペアンプの構成を示す図である。 参考例２に係るオペアンプにおいて、ドライバアンプのトランジスタのドレイン電流と出力電流との関係を説明するための図である。
　以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、以下では図中の同一または相当部分には同一符号を付してその説明は原則的に繰返さないものとする。以下の説明では、トランジスタがＭＯＳ（Metal　Oxide　Semiconductor）トランジスタで構成される場合について説明する。
　参考例１．
　最初に、参考例に係るオペアンプの構成およびその課題について説明する。
　図１１は、参考例１に係るオペアンプの構成を示す図である。参考例１に係るオペアンプは、Ａ級アンプを備えたフォールデッド・カスコード型のオペアンプであり、差動入力端子ＶＩＰ，ＶＩＭに入力される電位差を増幅して出力端子ＶＯに出力するように構成される。
　参考例１に係るオペアンプは、差動入力段Ａ１００と、出力段２００と、基準電位端子Ｖ１，Ｖ２とを備える。本願明細書では、基準電位端子Ｖ１を「第１の基準電位端子Ｖ１」とし、基準電位端子Ｖ２を「第２の基準電位端子Ｖ２」とする。第１の基準電位端子Ｖ１の電位が第２の基準電位端子Ｖ２の電位よりも低い。
　差動入力段Ａ１００は、差動入力端子ＶＩＰ，ＶＩＭと、トランジスタＭ０，Ｍ１，Ｍ２とを有する。差動入力段Ａ１００は、非反転入力端子ＶＩＰに入力される第１の電位と反転入力端子ＶＩＭに入力される第２の電位との差を電流の差に変換する。
　トランジスタＭ０，Ｍ１，Ｍ２はＮ型ＭＯＳＦＥＴ（Metal　Oxide　Semiconductor　Field　Effect　Transistor）である。トランジスタＭ０のソースは第２の基準電位端子Ｖ２に接続される。トランジスタＭ０のゲートは制御電圧Ｖｂｐ１を受ける。トランジスタＭ０は定電流源を構成する。
　トランジスタＭ１のソースはトランジスタＭ０のドレインに接続され、トランジスタＭ１のドレインは出力段Ａ２００の第１の入力端子ＩＩＭに接続される。トランジスタＭ１のゲートは非反転入力端子ＶＩＰに接続され、第１の電位ＶＩＰを受ける。トランジスタＭ２のソースはトランジスタＭ０のドレインに接続され、トランジスタＭ２のドレインは出力段Ａ２００の第２の入力端子ＩＩＰに接続される。トランジスタＭ２のゲートは反転入力端子ＶＩＭに接続され、第２の電位ＶＩＭを受ける。トランジスタＭ１，Ｍ２は差動対を構成する。
　出力段Ａ２００は、入力端子ＩＩＰ，ＩＩＭと、出力端子ＶＯと、能動負荷段ＡＬ２１０と、ドライバアンプＡ２３０とを有する。第１の入力端子ＩＩＭはトランジスタＭ１に流れる電流を受ける。第２の入力端子ＩＩＰはトランジスタＭ２に流れる電流を受ける。
　能動負荷段ＡＬ２１０は、トランジスタＭ２０１，Ｍ２０２と、トランジスタＭ２０３，Ｍ２０４と、トランジスタＭ２０５，Ｍ２０６，Ｍ２０７，Ｍ２０８とを有する。トランジスタＭ２０１，Ｍ２０２，Ｍ２０５，Ｍ２０６はＮ型ＭＯＳＦＥＴである。トランジスタＭ２０３，Ｍ２０４，Ｍ２０７，Ｍ２０８はＰ型ＭＯＳＦＥＴである。トランジスタＭ２０１，Ｍ２０２は定電流源を構成する。トランジスタＭ２０３，Ｍ２０４はカレントミラー回路を構成する。カレントミラー回路は、差動入力段Ａ１００で生じた電流の差分をドライバアンプＡ２３０に出力する。トランジスタＭ２０５，Ｍ２０６，Ｍ２０７，Ｍ２０８はカスコード回路を構成する。カスコード回路は差動対（トランジスタＭ１，Ｍ２）の出力抵抗を増加することで、差動入力段の利得を増加する。
　トランジスタＭ２０３、トランジスタＭ２０７、トランジスタＭ２０５およびトランジスタＭ２０１は、第２の基準電位端子Ｖ２および第１の基準電位端子Ｖ１の間に直列に接続される。トランジスタＭ２０４、トランジスタＭ２０８、トランジスタＭ２０６およびトランジスタＭ２０２は、第２の基準電位端子Ｖ２および第１の基準電位端子Ｖ１の間に直列に接続される。トランジスタＭ２０７およびトランジスタＭ２０８のゲートは、バイアス電圧Ｖｂｐ２を受ける。トランジスタＭ２０５およびトランジスタＭ２０６のゲートは、バイアス電圧Ｖｂｎ２を受ける。トランジスタＭ２０１およびトランジスタＭ２０２のゲートは、バイアス電圧Ｖｂｎ１を受ける。
　トランジスタＭ２０５のソースとトランジスタＭ２０１のドレインとの接続点は第２の入力端子ＩＩＰに接続される。トランジスタＭ２０６のソースとトランジスタＭ２０２のドレインとの接続点は第１の入力端子ＩＩＭに接続される。トランジスタＭ２０８のドレインとトランジスタＭ２０６のドレインとの接続点はドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３２のゲートに接続される。
　ドライバアンプＡ２３０は、トランジスタＭ２３１，Ｍ２３２を有する。トランジスタＭ２３２およびトランジスタＭ２３１は、第２の基準電位端子Ｖ２および第１の基準電位端子Ｖ１の間に直列に接続される。トランジスタＭ２３２のドレインおよびトランジスタＭ２３１のドレインの接続点は出力端子ＶＯに接続される。トランジスタＭ２３２はソース接地増幅段を構成する。トランジスタＭ２３１は電流引き込み負荷を構成する。ドライバアンプＡ２３０はゲインおよびドライブ能力を高める役割を有する。
　トランジスタＭ２３１は「第１のトランジスタ」の一実施例に対応し、トランジスタＭ２３２は「第２のトランジスタ」の一実施例に対応する。
　参考例２．
　図１２は、参考例２に係るオペアンプの構成を示す図である。参考例２に係るオペアンプは、フィードバック型ＡＢ級アンプを備えたオペアンプである。
　図１２を参照して、参考例２に係るオペアンプは、図１１に示す参考例１に係るオペアンプと比較して、出力段Ａ２００の構成が異なる。参考例２の出力段Ａ２００は、能動負荷段ＡＬ２１０と、ミニマムセレクタＭＳ２２０と、ドライバアンプＡ２３０とを有する。参考例２の能動負荷段ＡＬ２１０では、参考例１の能動負荷段ＡＬ２１０においてカスコード回路を構成するトランジスタＭ２０８がトランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２に分割されるとともに、トランジスタＭ２０６がトランジスタＭ２０６１およびトランジスタＭ２０６２に分割されている。トランジスタＭ２０８１のドレインおよびトランジスタＭ２０６１のドレインの接続点であるノードＮＤ１は、トランジスタＭ２３１のゲートに接続される。トランジスタＭ２０８２のドレインおよびトランジスタＭ２０６２のドレインの接続点であるノードＮＤ２は、トランジスタＭ２３２のゲートに接続される。
　トランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２は差動対を構成し、トランジスタＭ２０６１およびトランジスタＭ２０６２は能動負荷を構成する。差動対および能動負荷は差動アンプを構成する。差動アンプは、ミニマムセレクタＭＳ２２０にて生成されるバイアス制御電圧Ｖｂａｂを制御するための「バイアス制御アンプ」として機能する。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０は、トランジスタＭ２３２（ソース接地増幅段）に流れる電流およびトランジスタＭ２３１（電流引き込み負荷）に流れる電流のうち絶対値の小さい方を選択し、選択した電流に応じたバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成する。ミニマムセレクタＭＳ２２０は、選択した電流の絶対値が規定値を下回らないように、バイアス制御電圧Ｖｂａｂにフィードバックをかける役割を担う。
　具体的には、ミニマムセレクタＭＳ２２０は、トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２と、トランジスタＭ２２３，Ｍ２２４とを有する。トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２はＮ型ＭＯＳＦＥＴである。トランジスタＭ２２３，Ｍ２２４はＰ型ＭＯＳＦＥＴである。
　トランジスタＭ２２３、トランジスタＭ２２１およびトランジスタＭ２２０は、第２の基準電位端子Ｖ２および第１の基準電位端子Ｖ１の間に直列に接続される。より具体的には、第２の基準電位端子Ｖ２は、トランジスタＭ２２３のソースに接続される。トランジスタＭ２２３のドレインは、トランジスタＭ２２１のドレインに接続される。トランジスタＭ２２１のソースはトランジスタＭ２２０のドレインに接続される。トランジスタＭ２２０のソースは第１の基準電位端子Ｖ１に接続される。トランジスタＭ２２３のドレインおよびトランジスタＭ２２１のドレインの接続点、およびトランジスタＭ２２３のゲートは能動負荷段ＡＬ２１０のトランジスタＭ２０８２のゲートに接続される。トランジスタＭ２０８２のゲートは、ミニマムセレクタＭＳ２２０にて生成されたバイアス制御電圧Ｖｂａｂを受ける。トランジスタＭ２２０のゲートはトランジスタＭ２３１のゲートに接続される。トランジスタＭ２２０は、トランジスタＭ２３１のレプリカである。
　トランジスタＭ２２４およびトランジスタＭ２２２は、第２の基準電位端子Ｖ２および第１の基準電位端子Ｖ１の間に直列に接続される。より具体的には、第２の基準電位端子Ｖ２は、トランジスタＭ２２４のソースに接続される。トランジスタＭ２２４のドレインはトランジスタＭ２２２のドレインに接続される。トランジスタＭ２２２のソースは第１の基準電位端子Ｖ１に接続される。トランジスタＭ２２４のゲートはトランジスタＭ２３２のゲートに接続される。トランジスタＭ２２４は、トランジスタＭ２３２のレプリカである。トランジスタＭ２２２のドレインおよびゲートはトランジスタＭ２２１のゲートに接続される。トランジスタＭ２２１およびトランジスタＭ２２２はカレントミラー回路を構成する。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０は、レプリカトランジスタＭ２２０，Ｍ２２４により、トランジスタＭ２３２に流れる電流（以下、「ドレイン電流ＩＤＳ２３２」とも称する）と、トランジスタＭ２３１に流れる電流（以下、「ドレイン電流ＩＤＳ２３１」とも称する）とをモニタする。トランジスタＭ２２１，Ｍ２２２からなるカレントミラー回路は、ドレイン電流ＩＤＳ２３２およびドレイン電流ＩＤＳ２３１のうち絶対値が小さい方を選択する。以下の説明では、選択されたドレイン電流ＩＤＳを「最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎ」とも称する。すなわち、ＩＤＳｍｉｎ＝ｍｉｎ（｜ＩＤＳ２３１｜，｜ＩＤＳ２３２｜）である。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０は、最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎを、ダイオード接続されたトランジスタＭ２２３に流すことにより、最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎに応じたバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成する。ミニマムセレクタＭＳ２２０は、生成したバイアス制御電圧Ｖｂａｂを能動負荷段ＡＬ２１０内のバイアス制御アンプへ出力する。
　バイアス制御アンプは、上述したように、トランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２からなる差動対を有する。トランジスタＭ２０８１のゲートは、基準電圧Ｖｂｐ２を受ける。トランジスタＭ２０８２のゲートは、バイアス制御電圧Ｖｂａｂを受ける。基準電圧Ｖｂｐ２は、オペアンプが負荷を駆動していない状態（以下、「静止状態」とも称する）におけるアイドリング電流（以下、「静止電流ＩＱ」とも称する）に対応する電圧に設定される。
　バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２より大きい場合、すなわち最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎが静止電流ＩＱより小さい場合、バイアス制御アンプは、ノードＮＤ１の電位を上昇させるとともに、ノードＮＤ２の電位を低下させる。すなわち、トランジスタＭ２３１のゲート電圧を低下させるとともに、トランジスタＭ２３２のゲート電圧を上昇させる。これにより、バイアス制御電圧Ｖｂａｂを基準電圧Ｖｂｐ２に抑える制御がなされる。
　一方、バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２より小さい場合、すなわち最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎが静止電流ＩＱより小さい場合、差動アンプは、ノードＮＤ１の電位を低下させるとともに、ノードＮＤ２の電位を上昇させる。すなわち、トランジスタＭ２３１のゲート電圧を上昇させるとともに、トランジスタＭ２３２のゲート電圧を低下させる。これにより、バイアス制御電圧Ｖｂａｂを基準電圧Ｖｂｐ２に引き上げる制御がなされる。
　以上説明したように、バイアス制御アンプは、バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２に等しくなるように、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のゲート電圧を生成するように構成される。これによると、オペアンプが静止状態である場合、ドレイン電流ＩＤＳ２３１およびドレイン電流ＩＤＳ２３２の絶対値はともに静止電流ＩＱに等しくなるように制御される。
　その一方で、オペアンプが負荷を駆動している状態（以下、「負荷駆動状態」とも称する）であるときには、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のいずれか一方のトランジスタが負荷駆動状態となり、そのドレイン電流ＩＤＳの絶対値が静止電流ＩＱよりも大きくなる。したがって、ミニマムセレクタＭＳ２２０は、負荷駆動状態でない他方のトランジスタのドレイン電流ＩＤＳを最小ドレイン電流ＩＤＳｍｉｎとして検出する。バイアス制御アンプは、上述した静止状態と同じメカニズムにより、バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２に等しくなるように、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のゲート電圧を生成する。その結果、他方のトランジスタは最小電流状態に制御される。ただし、最小電流状態のドレイン電流ＩＤＳは、静止電流ＩＱよりも小さい値となる。以下、最小電流状態におけるドレイン電流ＩＤＳを「最小電流ＩＭ」とも称する。
　図１３は、参考例２に係るオペアンプにおいて、ドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のドレイン電流ＩＤＳと出力電流ＩＯとの関係を説明するための図である。図１３には、トランジスタＭ２３１のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ２３１｜およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ２３２｜の特性曲線が示される。図１３の縦軸はドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜を示し、横軸は出力端子ＶＯからの出力電流ＩＯを示す。出力電流ＩＯは、出力端子ＶＯから電流が流出する方向を正とし、出力端子ＶＯに電流が流入する方向と負とする。
　図１３に示すように、オペアンプが静止状態である場合、すなわち出力電流ＩＯ＝０である場合、トランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜はともに静止電流ＩＱを示している。
　一方、トランジスタＭ２３１およびＭ２３２のいずれか一方のトランジスタが負荷駆動状態である場合、他方のトランジスタは最小電流状態に制御される。このとき、他方のトランジスタのドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜は、静止電流ＩＱよりも小さい最小電流ＩＭに制御される。
　以上説明したように、参考例２に係るオペアンプは、ドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２に流れるドレイン電流ＩＤＳをモニタし、ドレイン電流ＩＤＳが最小電流ＩＭを下回らないようにフィードバックをかけることにより、ＡＢ級動作を保証する。
　（参考例２に係るオペアンプの課題）
　図１３に示したように、参考例２に係るオペアンプでは、ドライバアンプＡ２３０を構成するトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のいずれか一方のトランジスタが負荷駆動状態である場合、静止状態である他方のトランジスタのドレイン電流ＩＤＳの絶対値は、静止電流ＩＱよりも小さい最小電流ＩＭに制御される。
　このような構成において、最小電流ＩＭの値を小さくすると、オペアンプの歪みが悪化することになり、通信またはセンシングにおけるアナログ信号処理において、信号の品位が劣化することが懸念される。その一方で、信号の品位を確保するために最小電流ＩＭの値を大きくすると、静止電流ＩＱの値も大きくなるため、消費電流を増大させてしまう。このように、最小電流ＩＭの値に関して、信号の品位と消費電流とはトレードオフを有する。
　また、参考例２に係るオペアンプは、ＡＢ級動作を実現するための構成要素として、複数のカレントミラー回路を有している。カレントミラー回路においては、通常、オリジナルトランジスタ（１次側のトランジスタ）と、レプリカトランジスタ（２次側のトランジスタ）とのミラー比を極力１に近づける必要がある。なお、ミラー比とは、オリジナルトランジスタのドレイン電流とレプリカトランジスタのドレイン電流との比である。
　参考例２に係るオペアンプでは、負荷駆動状態での出力電流ＩＯを確保するために、ドライバアンプＡ２３０を構成するトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のアスペクト比を大きく設定する必要がある。トランジスタのアスペクト比とは、トランジスタのゲート幅Ｗとゲート長Ｌとの比Ｗ／Ｌを意味する。トランジスタのアスペクト比を大きくするに従って、トランジスタのサイズが大きくなる。サイズが大きいトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２をオン状態にバイアスするためには、オペアンプの静止状態において、トランジスタＭ２３１，Ｍ２３２に静止電流ＩＱを流しておく必要がある。よって、ＡＢ級動作の制御の精度、すなわちトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のドレイン電流ＩＤＳの検出精度を確保するためには、レプリカトランジスタＭ２２０，Ｍ２２４のサイズ大きくすることが求められる。
　ただし、レプリカトランジスタのサイズを大きくすると、そのゲート容量が増大するため、オペアンプの周波数特性が悪化することが懸念される。よって、オペアンプの周波数特性を確保するためには、レプリカトランジスタのサイズを極力小さくすることが望ましい。また、カレントミラー回路の消費電流を抑えるためには、レプリカトランジスタのドレイン電流を小さくすること、すなわちカレントミラー回路のミラー比を極力ゼロに近づけることが望ましい。このように、カレントミラー回路において、ＡＢ級動作の制御の精度、周波数特性および消費電流は互いにトレードオフを有する。
　以上に述べたように、参考例２に係るオペアンプには、信号の品位、ＡＢ級動作の制御の精度、周波数特性、および消費電流の間にトレードオフが存在するため、これら全てを両立させることが難しいという課題がある。
　そこで、本実施の形態では、参考例２に係るオペアンプが有するトレードオフを改善することができる新規なオペアンプの構成を提供する。以下、本実施の形態に係るオペアンプの構成例について、図面を参照しながら詳細に説明する。
　実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係るオペアンプの構成を示す図である。以下の説明では、端子の名称と信号の名称とを同一とする。また、電圧および電流の表記について、接頭字が大文字（Ｖ，Ｉ等）のものは大信号（直流信号）であることを表し、接頭字が小文字（ｖ，ｉ等）のものは小信号（交流信号）であることを表すものとする。
　図１を参照して、実施の形態１に係るオペアンプは、差動入力段Ａ１００と、出力段Ａ２００とを備える。出力段Ａ２００は、フィードバック型ＡＢ級アンプであり、能動負荷段ＡＬ２１０と、ミニマムセレクタＭＳ２２０と、ドライバアンプＡ２３０とを有する。
　差動入力段Ａ１００は、非反転入力端子ＶＩＰに第１の電位ＶＩＰを受け、反転入力端子ＶＩＭに第２の電位ＶＩＭを受ける。差動入力段Ａ１００は、第１の電位ＶＩＰおよび第２の電位ＶＩＭを、第１の入力電流ＩＩＭおよび第２の入力電流ＩＩＰに変換する。
　能動負荷段ＡＬ２１０は、差動入力段Ａ１００から出力される第１の入力電流ＩＩＭを第１の入力端子ＩＩＭに受け、第２の入力電流ＩＩＰを第２の入力端子ＩＩＰに受ける。能動負荷段ＡＬ２１０は、入力電流ＩＩＰ，ＩＩＭを電圧信号Ｖｇｐｐ，Ｖｇｐｎに変換する。
　出力段Ａ２３０において、トランジスタＭ２３２のゲートは電圧信号Ｖｇｐｐを受け、トランジスタＭ２３１のゲートは電圧信号Ｖｇｐｎを受ける。電圧信号Ｖｇｐｎは「第１の電圧」に対応し、電圧信号Ｖｇｐｐは「第２の電圧」に対応する。トランジスタＭ２３１，Ｍ２３２の各々は、ゲートに印加された電圧信号に応じて増幅した電流を出力端子ＶＯに出力する。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０は、出力段Ａ２３０を構成するトランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２の各々が負荷駆動状態であるか静止状態であるかを検出する。ミニマムセレクタＭＳ２２０は、静止状態であるトランジスタのバイアス状態を検出し、検出したバイアス状態に基づいてバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成するように構成される。
　図１に示すように、実施の形態１に係るオペアンプは、図１２に示す参考例２に係るオペアンプと比較して、ミニマムセレクタＭＳ２２０の構成が異なる。差動入力段Ａ１００、能動負荷段ＡＬ２１０およびドライバアンプＡ２３０の各々の構成は、実施の形態１および参考例２と同じであるため説明は繰り返さない。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０は、電圧比較器Ａ２２１と、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２と、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３と、能動負荷ＡＬ２４４とを有する。
　電圧比較器Ａ２２１は、反転入力端子に基準電圧Ｖｒｅｆ０を受け、非反転入力端子にトランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎを受ける。基準電圧Ｖｒｅｆｎ０は「第３の基準電圧」に対応する。電圧比較器Ａ２２１は、ゲート電圧Ｖｇｐｎと基準電圧Ｖｒｅｆｎ０とを比較し、比較結果に基づいて第１の選択制御信号ＳＥＬ１および第２の選択制御信号ＳＥＬ２を生成する。
　具体的には、ゲート電圧Ｖｇｐｎ＞基準電圧Ｖｒｅｆｎ０のとき、電圧比較器Ａ２２１は、第１の選択制御信号ＳＥＬ１をオン状態にするとともに、第２の選択制御信号ＳＥＬ２をオフ状態にする。一方、ゲート電圧Ｖｇｐｎ≦基準電圧Ｖｒｅｆｎ０のときには、電圧比較器Ａ２２１は、第２の選択制御信号ＳＥＬ２をオン状態にするとともに、第１の選択制御信号ＳＥＬ１をオフ状態にする。
　第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は、第１の選択制御信号ＳＥＬ１を受ける。第１の選択制御信号ＳＥＬ１がオン状態であるとき（すなわちＶｇｐｎ＞Ｖｒｅｆｎ０のとき）、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は動作する。第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は、反転入力端子にトランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎを受け、非反転入力端子に基準電圧Ｖｒｅｆｎ１を受ける。基準電圧Ｖｒｅｆｎ１は「第１の基準電圧」に対応する。基準電圧Ｖｒｅｆｎ１は、トランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１の絶対値がＩＱになるときのゲート電圧Ｖｇｐｎに対応する電圧に設定される。第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は、第１の選択制御信号ＳＥＬ１がオン状態のとき、ゲート電圧Ｖｇｐｎと基準電圧Ｖｒｅｆｎ１との電圧差を電流に変換して出力する。
　第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は、第２の選択制御信号ＳＥＬ２を受ける。第２の選択制御信号ＳＥＬ２がオン状態であるとき（すなわちＶｇｐｎ≦Ｖｒｅｆｎ０のとき）、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は動作する。第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は、反転入力端子にトランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐを受け、非反転入力端子に基準電圧Ｖｒｅｆｐ１を受ける。基準電圧Ｖｒｅｆｐ１は「第２の基準電圧」に対応する。基準電圧Ｖｒｅｆｐ１は、トランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２の絶対値がＩＱになるときのゲート電圧Ｖｇｐｐに対応する電圧に設定される。第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は、第２の選択制御信号ＳＥＬ２がオン状態のとき、ゲート電圧Ｖｇｐｐと基準電圧Ｖｒｅｆｐ１との電圧差を電流に変換して出力する。
　能動負荷ＡＬ２４４は、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流と、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力電流とを合算し、合算した電流をバイアス制御電圧Ｖｂａｂに変換する。
　上記構成において、ミニマムセレクタＭＳ２００は、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎ＞基準電圧Ｖｒｅｆｎ０の場合、トランジスタＭ２３１が負荷駆動状態であり、トランジスタＭ２３２が静止状態であると判定する。この場合、第２の選択制御信号ＳＥＬ２がオン状態となる。したがって、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は、第２の選択制御信号ＳＥＬ２を受けて動作し、トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐと基準電圧Ｖｒｅｆｐ１との電圧差を電流に変換して出力する。能動負荷ＡＬ２４４は、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ４３の出力電流に応じたバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成する。生成したバイアス制御電圧Ｖｂａｂは、能動負荷段ＡＬ２１０のトランジスタＭ２０８２のゲートに入力される。
　能動負荷段ＡＬ２１０において、トランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２は差動対を構成し、トランジスタＭ２０６１およびトランジスタＭ２０６２は能動負荷を構成する。差動対および能動負荷は差動アンプを構成する。差動アンプは、ミニマムセレクタＭＳ２２０にて発生するバイアス制御電圧Ｖｂａｂを制御するためのバイアス制御アンプとして機能する。具体的には、トランジスタＭ２０８１のゲートは、基準電圧Ｖｂｐ２を受ける。基準電圧Ｖｂｐ２は「第４の基準電圧」に対応する。トランジスタＭ２０８２のゲートは、バイアス制御電圧Ｖｂａｂを受ける。基準電圧Ｖｂｐ２は接地電圧に設定されている。バイアス制御アンプは、バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２に等しくなるように、電圧信号Ｖｇｐｐ，Ｖｇｐｎを生成する。これにより、バイアス制御電圧Ｖｂａｂは、トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐが基準電圧Ｖｒｅｆｐ１になるように制御される。その結果、トランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２の絶対値を静止電流ＩＱに一致させることができる。
　これに対して、ミニマムセレクタＡＬ２４４は、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎ≦基準電圧Ｖｒｅｆｎ０の場合、トランジスタＭ２３１が静止状態であり、トランジスタＭ２３２が負荷駆動状態であると判定する。この場合、第１の選択制御信号ＳＥＬ１がオン状態となる。したがって、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は、第１の選択制御信号ＳＥＬ１を受けて動作し、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎと基準電圧Ｖｒｅｆｎ１との電圧差を電流に変換して出力する。能動負荷ＡＬ２４４は、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流に応じたバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成する。
　バイアス制御アンプにおいて、トランジスタＭ２０８１のゲートは基準電圧Ｖｂｐ２を受け、トランジスタＭ２０８２のゲートはバイアス制御電圧Ｖｂａｂを受ける。バイアス制御アンプは、バイアス制御電圧Ｖｂａｂが基準電圧Ｖｂｐ２に等しくなるように、電圧信号Ｖｇｐｐ，Ｖｇｐｎを生成する。これにより、バイアス制御電圧Ｖｂａｂは、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎが基準電圧Ｖｒｅｆｎ１になるように制御される。その結果、トランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１の絶対値を静止電流ＩＱに一致させることができる。
　図２は、実施の形態１に係るオペアンプにおいて、ドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のドレイン電流ＩＤＳと出力電流ＩＯとの関係を説明するための図である。図２には、トランジスタＭ２３１のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ２３１｜およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ２３２｜の特性曲線が示される。図２の縦軸はドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜を示し、横軸は出力端子ＶＯからの出力電流ＩＯを示す。出力電流ＩＯは、出力端子ＶＯから電流が流出する方向を正とし、出力端子ＶＯに電流が流入する方向と負とする。
　図２に示すように、オペアンプが静止状態である場合（出力電流ＩＯ＝０の場合）、ドライバアンプＡ２３０を構成するトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のドレイン電流ＩＤＳの絶対値はともに静止電流ＩＱとなる。また、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のいずれか一方のトランジスタが負荷駆動状態である場合（出力電流ＩＯ≠０の場合）、静止状態である他方のトランジスタのドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜は静止電流ＩＱに制御される。
　これによると、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流の絶対値｜ＩＤＳ｜が静止電流ＩＱを下回ることがない。したがって、実施の形態１では、静止電流ＩＱを、参考例２における静止電流ＩＱに比べてより小さい値に設定することができる。具体的には、静止電流ＩＱを、参考例２における最小電流ＩＭと同程度の値に設定することができる。
　これによれば、オペアンプが静止状態であるときの消費電流を低減することができる。また、参考例２における最小電流ＩＭが静止電流ＩＱと同程度にまで引き上げられるため、信号の品位を確保することが可能となる。よって、消費電流および信号の品位のトレードオフを改善することができる。
　また、実施の形態１に係るオペアンプにおいて、ミニマムセレクタＭＳ２２０はカレントミラー回路を有していない。そのため、参考例２で示したミラー比およびＡＢ級動作の制御精度のトレードオフを考慮する必要がない。さらに、レプリカトランジスタのゲート容量による周波数特性の劣化という課題も生じることがない。よって、実施の形態１に係るオペアンプによると、参考例２に係るオペアンプが有する、信号の品位、ＡＢ級動作の制御の精度、周波数特性および消費電流の間のトレードオフを改善することができる。
　（実施の形態１に係るオペアンプの構成例）
　次に、実施の形態１に係るオペアンプの具体的な構成例について説明する。以下の説明では、主に図１に示したミニマムセレクタＭＳ２２０の構成例を説明する。
　（オペアンプの第１構成例）
　図３は、実施の形態１に係るオペアンプの第１構成例を示す図である。
　図３を参照して、第１構成例に係るオペアンプにおいて、ミニマムセレクタＭＳ２２０は、トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２と、トランジスタＭ２２３，Ｍ２２４と、トランジスタＭ２２５，Ｍ２２６と、トランジスタＭ２２７，Ｍ２２８とを有する。トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２，Ｍ２２３，Ｍ２２４，Ｍ２２５，Ｍ２２６はＮ型ＭＯＳＦＥＴである。トランジスタＭ２２７，Ｍ２２８はＰ型ＭＯＳＦＥＴである。
　電圧比較器Ａ２２１は、トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２を有する。トランジスタＭ２２１およびトランジスタＭ２２２は差動対を構成する。トランジスタＭ２２０は定電流源を構成する。トランジスタＭ２２０のゲートは、バイアス電圧Ｖｂｎ１を受ける。トランジスタＭ２２２のゲートは、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎを受ける。トランジスタＭ２２１のゲートは、基準電圧Ｖｇｒｅｆｎ０を受ける。
　差動対は、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎと、基準電圧Ｖｇｒｅｆｎ０とを比較し、その比較結果に基づいて、トランジスタＭ２２１およびトランジスタＭ２２２に対し、トランジスタＭ２２０から供給されるバイアス電流を振り分ける。具体的には、Ｖｇｐｎ＜Ｖｇｒｅｆｎ０の場合、トランジスタＭ２２１がオンし、そのドレインから第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２にバイアス電流ＩＤＳ２２１を供給する。一方、Ｖｇｐｎ＞Ｖｇｒｅｆｎ０の場合、トランジスタＭ２２２がオンし、そのドレインから第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３にバイアス電流ＩＤＳ２２２を供給する。
　ここで、定電流源であるトランジスタＭ２２０により供給されるバイアス電流をＩｂｉａｓとすると、バイアス電流ＩＤＳ２２１，ＩＤＳ２２２は次式（１），（２）でそれぞれ表わすことができる。
　ＩＤＳ２２１＝Ｉｂｉａｓ　　　［Ｖｇｐｎ＜Ｖｒｅｆｎ０］　…（１－１）
　ＩＤＳ２２２＝Ｉｂｉａｓ／２　［Ｖｇｐｎ＝Ｖｒｅｆｎ０］　…（１－２）
　ＩＤＳ２２１＝０　　　　　　　［Ｖｇｐｎ＞Ｖｒｅｆｎ０］　…（１－３）
　ＩＤＳ２２２＝０　　　　　　　［Ｖｇｐｎ＜Ｖｒｅｆｎ０］　…（２－１）
　ＩＤＳ２２２＝Ｉｂｉａｓ／２　［Ｖｇｐｎ＝Ｖｒｅｆｎ０］　…（２－２）
　ＩＤＳ２２２＝Ｉｂｉａｓ　　　［Ｖｇｐｎ＞Ｖｒｅｆｎ０］　…（２－３）
　第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２は、トランジスタＭ２２３，Ｍ２２４を有する。トランジスタＭ２２３およびトランジスタＭ２２４は差動対を構成する。トランジスタＭ２２３のゲートは、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎを受ける。トランジスタＭ２２４のゲートは、基準電圧Ｖｒｅｆｎ１を受ける。
　第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の差動対はトランジスタＭ２２１によりバイアスされる。差動対はトランジスタＭ２２１からバイアス電流ＩＤＳ２２１が供給されたときに動作し、トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎと基準電圧Ｖｒｅｆｎ１との電位差を増幅する。トランジスタＭ２２３は次式（３）で表わされるバイアス制御電流ｉｄｓ２２３を出力する。トランジスタＭ２２４は次式（４）で表わされるバイアス制御電流ｉｄｓ２２４を出力する。
　ｉｄｓ２２３＝　ｇｍ１１・ｖｇｐｎ　…（３）
　ｉｄｓ２２４＝－ｇｍ１１・ｖｇｐｎ　…（４）
　ここで、ｇｍ１１は第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２のトランスコンダクタンス（電流利得）である。ＩＤＳ２２１＝０の場合、ｇｍ１１＝０となり、それ以外の場合、ｇｍ１１はバイアス電流ＩＤＳ２２１の値に応じて決定される。また、ｖｇｐｎはトランジスタＭ２３１の小信号成分であり、ｖｇｐｎ＝Ｖｇｐｎ－Ｖｒｅｆｎ１で表わされるものとする。
　同様に、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３は、トランジスタＭ２２５，Ｍ２２６を有する。トランジスタＭ２２５およびトランジスタＭ２２６は差動対を構成する。トランジスタＭ２２５のゲートは、基準電圧Ｖｒｅｆｎ２を受ける。トランジスタＭ２２６のゲートは、トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐを受ける。
　第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の差動対はトランジスタＭ２２２によりバイアスされる。差動対はトランジスタＭ２２２からバイアス電流ＩＤＳ２２２が供給されたときに動作し、トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐと基準電圧Ｖｒｅｆｎ２との電位差を増幅する。トランジスタＭ２２５は次式（５）で表わされるバイアス制御電流ｉｄｓ２２５を出力する。トランジスタＭ２２６は次式（６）で表わされるバイアス制御電流ｉｄｓ２２６を出力する。
　ｉｄｓ２２５＝ｇｍ１２・ｖｇｐｐ　…（５）
　ｉｄｓ２２６＝－ｇｍ１２・ｖｇｐｐ　…（６）
　ここで、ｇｍ１２は第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３のトランスコンダクタンス（電流利得）である。ＩＤＳ２２２＝０の場合、ｇｍ１２＝０となり、それ以外の場合、ｇｍ１２はバイアス電流ＩＤＳ２２２の値に応じて決定される。また、ｖｇｐｐはトランジスタＭ２３２の小信号成分であり、ｖｇｐｐ＝Ｖｇｐｐ－Ｖｒｅｆｎ２で表わされるものとする。
　式（３），（４），（５），（６）でそれぞれ表わされるバイアス制御電流ｉｄｓ２２３，ｉｄｓ２２４，ｉｄｓ２２５，ｉｄｓ２２６は、能動負荷ＡＬ２４４に供給される。能動負荷ＡＬ２４４は、トランジスタＭ２２７，Ｍ２２８を有する。トランジスタＭ２２７およびトランジスタＭ２２８はカレントミラー回路を構成する。能動負荷ＡＬ２４４は、次式（７），（８），（９）に従って、バイアス制御電流に基づいてバイアス制御電圧Ｖｂａｂを生成する。
　ｖｂａｂ＝ｉｍｓ・ｒｍｓ　…（７）
　ｉｍｓ＝（ｉｄｓ２２３＋ｉｄｓ２５）－（ｉｄｓ２２４＋ｉｄｓ２２６）
　　　　＝２・（ｇｍ１１・ｖｇｐｎ＋ｇｍ１２・ｖｇｐｐ）　…（８）
　ｒｍｓ＝ｒｄｓ２２８//ｒｄｓ２２４//ｒｄｓ２２６　…（９）
　ここで、ｒｄｓ２２８はトランジスタＭ２２８のドレインーソース間抵抗であり、ｒｄｓ２２４はトランジスタＭ２２４のドレインーソース間抵抗であり、ｒｄｓ２２６はトランジスタＭ２２６のドレインーソース間抵抗である。式（９）中の符号“//”は並列接続を意味する。
　能動負荷ＡＬ２４４により生成されたバイアス制御電圧Ｖｂａｂは、能動負荷段ＡＬ２１０のバイアス制御アンプのトランジスタＭ２０８２のゲートに入力される。トランジスタＭ２０８１のゲートは、基準電圧Ｖｂｐ２を受ける。基準電圧Ｖｂｐ２は接地電圧である。トランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２はバイアス制御アンプの差動対を構成する。トランジスタＭ２０８１は次式（１０）で表わされるドレイン電流ｉｄｓ２０８１を出力する。トランジスタＭ２０８２は次式（１１）で表わされるドレイン電流ｉｄｓ２０８２を出力する。
　ｉｄｓ２０８１＝ｇｍ２・ｖｂａｂ／２　…（１０）
　ｉｄｓ２０８２＝－ｇｍ２・ｖｂａｂ／２　…（１１）
　ここで、ｇｍ２はトランジスタＭ２０８１，Ｍ２０８２で構成される差動段のトランスコンダクタンス（電流利得）である。ｇｍ２はトランジスタＭ２０４により差動対に供給される電流ＩＤＳ２０４の値に応じて決定される。また、式（７）に示すｖｂａｂは、バイアス制御信号の大信号成分Ｖｂａｂと基準電圧Ｖｂｐ２とを用いて次式（１２）で表わされるものとする。
　ｖｂａｂ＝Ｖｂａｂ－Ｖｂｐ２　…（１２）
　バイアス制御アンプの差動対から出力されたドレイン電流ｉｄｓ２０８１およびドレイン電流ｉｄｓ２０８２は、バイアス制御アンプの能動負荷に供給される。能動負荷はトランジスタＭ２０６１，Ｍ２０６２により構成される。能動負荷は、ドレイン電流ｉｄｓ２０８１，ｉｄｓ２０８をドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１，Ｍ２３２のゲート電圧ｖｇｐｎ＿ｏ，ｖｇｐｐ＿ｏに変換する。ゲート電圧ｖｇｐｎ＿ｏ，ｖｇｐｐ＿ｏは次式（１３），（１４）で与えられる。
　ｖｇｐｎ＿ｏ＝ｉｄｓ２０８２・ｒｂｃ
　　　　　　　＝－ｇｍ２・ｖｂａｂ・ｒｂｃ／２
　　　　　＝－ｇｍ２・（ｇｍ１１・ｖｇｐｎ＋ｇｍ１２・ｖｇｐｐ）・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（１３）
　ｖｇｐｐ＿ｏ＝ｉｄｓ２０８１・ｒｂｃ
　　　　　　　＝ｇｍ２・ｖｂａｂ・ｒｂｃ／２
　　　　　　＝ｇｍ２・（ｇｍ１１・ｖｇｐｎ＋ｇｍ１２・ｖｇｐｐ）・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（１４）
　次に、上述した式（１３），（１４）を用いて、実施の形態１に係るオペアンプにおけるドライバアンプＡ２３０のドレイン電流ＩＤＳ２３１，ＩＤＳ２３２を説明する。
　＜オペアンプが静止状態である場合＞
　最初に、オペアンプが静止状態である場合のドレイン電流ＩＤＳを考える。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０において、電圧比較器Ａ２２１を構成するトランジスタＭ２２１およびトランジスタＭ２２２がともにオン状態であり、ｇｍ１１およびｇｍ１２が略等しいと仮定する。ｇｍ１１およびｇｍ１２の値をｇｍ１と置くと、ｇｍ１１およびｇｍ１２は次式（１５）で表わされる。
　ｇｍ１１≒ｇｍ１２＝ｇｍ１　…（１５）
　式（１５）を用いると、式（１３），（１４）はそれぞれ式（１６），（１７）に書き換えることができる。
　ｖｇｐｎ＿ｏ＝－ｇｍ１・ｇｍ２・（ｖｇｐｎ＋ｖｇｐｐ）・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（１６）
　ｖｇｐｐ＿ｏ＝ｇｍ１・ｇｍ２・（ｖｇｐｎ＋ｖｇｐｐ）・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（１７）
　さらに、［ｇｍ１・ｇｍ２・ｒｍｓ・ｒｂｃ］が十分大きく無限大とみなせるものとすると、ｖｇｐｎ＿ｏおよびｖｇｐｐ＿ｏが有限値をとるためには、次式（１８）を満たす必要がある。
　ｖｇｐｎ＝ｖｇｐｐ＝０　…（１８）
　すなわち、このとき、次式（１９），（２０）に示すように、ゲート電圧Ｖｇｐｎ，Ｖｇｐｐは、基準電圧Ｖｒｅｆｎ１，Ｖｒｅｆｎ２にそれぞれ等しくなる。
　Ｖｇｐｎ＝Ｖｒｅｆｎ１　…（１９）
　Ｖｇｐｐ＝Ｖｒｅｆｎ２　…（２０）
　ここで、ゲート電圧Ｖｇｐｎが基準電圧Ｖｒｅｆｎ１に等しいときのトランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１、および、ゲート電圧Ｖｇｐｐが基準電圧Ｖｒｅｆｎ２に等しいときのトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２がともにＩＱとなるとすると、ドレイン電流ＩＤＳ２３１，ＩＤＳ２３２は次式（２１）で与えられる。
　ＩＤＳ２３１＝ＩＤＳ２３２＝ＩＱ　…（２１）
　このようにして、オペアンプが静止状態である場合、ドライバアンプＡ２３０において、トランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１（静止電流）およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２（静止電流）はともにＩＱに制御される。
　＜トランジスタＭ２３１が負荷駆動状態である場合＞
　次に、オペアンプが出力端子ＶＯに電流を引き込む方向に負荷を駆動している場合のドレイン電流ＩＤＳを考える。すなわち、トランジスタＭ２３１が負荷駆動状態であり、トランジスタＭ２３２が静止状態である場合であり、の出力電流ＩＯ＜０となる。
　トランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎが基準電圧Ｖｇｐｎより大きいため、電圧比較器Ａ２２１では、トランジスタＭ２２１がオフし、トランジスタＭ２２２がオンする。ｇｍ１１＝０であり、ｇｍ１２＝ｇｍ１（ただし、ｇｍ１≠０）とすると、式（１３）および式（１４）は、次式（２２）および式（２３）にそれぞれ置き換えられる。
　ｖｇｐｎ＿ｏ＝－ｇｍ１・ｇｍ２・ｖｇｐｐ・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（２２）
　ｖｇｐｐ＿ｏ＝ｇｍ１・ｇｍ２・ｖｇｐｐ・ｒｍｓ・ｒｂｃ　…（２３）
　さらに、［ｇｍ１・ｇｍ２・ｒｍｓ・ｒｂｃ］が十分大きく無限大とみなせるものとすると、ｖｇｐｎ＿ｏおよびｖｇｐｐ＿ｏが有限値をとるためには、次式（２４）を満たす必要がある。
　ｖｇｐｐ＝０　…（２４）
　すなわち、このとき、次式（２５）に示すように、ゲート電圧Ｖｇｐｐは基準電圧Ｖｒｅｆｎ２に等しくなる。
　Ｖｇｐｐ＝Ｖｒｅｆｎ２　…（２５）
　ここで、ゲート電圧Ｖｇｐｐが基準電圧Ｖｒｅｆｎ２に等しいときのトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２＝ＩＱとすると、ドレイン電流ＩＤＳ２３２は次式（２６）で与えられる。
　ＩＤＳ２３２＝ＩＱ　…（２６）
　このようにして、トランジスタＭ２３１が負荷駆動状態である場合、トランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳ２３２（静止電流）はＩＱに制御される。
　＜トランジスタＭ２３２が負荷駆動状態である場合＞
　次に、オペアンプが出力端子ＶＯから電流を出力する方向に負荷を駆動している場合のドレイン電流ＩＤＳを考える。すなわち、トランジスタＭ２３１が静止状態であり、トランジスタＭ２３２が負荷駆動状態である場合であり、出力電流ＩＯ＞０となる。
　トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐが基準電圧Ｖｇｐｐより小さいため、電圧比較器Ａ２２１では、トランジスタＭ２２１がオンし、トランジスタＭ２２２がオフする。ｇｍ１１＝ｇｍ１（ただし、ｇｍ１≠０）であり、ｇｍ１２＝０とすると、上述したトランジスタＭ２３１が負荷駆動状態である場合と同様の考察により、次式（２７）および式（２８）が導出される。
　ｖｇｐｎ＝０　…（２７）
　Ｖｇｐｎ＝Ｖｒｅｆｎ１　…（２８）
　ここで、ゲート電圧Ｖｇｐｎが基準電圧Ｖｒｅｆｎ１に等しいときのトランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１＝ＩＱとすると、ドレイン電流ＩＤＳ２３１は次式（２９）で与えられる。
　ＩＤＳ２３１＝ＩＱ　…（２９）
　このようにして、トランジスタＭ２３２が負荷駆動状態である場合、トランジスタＭ２３１のドレイン電流ＩＤＳ２３１（静止電流）はＩＱに制御される。
　以上説明したように、実施の形態１に係るオペアンプによれば、ドライバアンプＡ２３０の負荷駆動状態によらず、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳの絶対値をともに静止電流ＩＱ以上の値となるように制御することができる。
　また、ミニマムセレクタＭＳ２２０における電圧比較器Ａ２２１、トランスコンダクタンスアンプＡ２４２，Ａ２４３および能動負荷ＡＬ２４４を構成するトランジスタのサイズはいずれも、カレントミラー回路を構成するトランジスタに比べて小さくすることができる。
　さらに、ミニマムセレクタＭＳ２２０におけるバイアス電流は、ドライブアンプＡ２３０を構成するトランジスタのサイズおよび静止電流に無関係に設定することができる。そのため、寄生容量を抑えつつ良好なＡＢ級動作、低消費電流および良好な周波数特性を実現することができる。
　なお、第１構成例において、トランジスタＭ２２３，Ｍ２２４，Ｍ２２５，Ｍ２２６の閾値電圧の絶対値は、トランジスタＭ２２０，Ｍ２２１，Ｍ２２２の閾値電圧の絶対値よりも小さくする構成とすることができる。これによると、ミニマムセレクタＭＳ２２０の動作電圧範囲が広くなるため、信号の品位および周波数特性を向上させることができる。
　（オペアンプの第２構成例）
　図４は、実施の形態１に係るオペアンプの第２構成例を示す図である。
　図４を参照して、第２構成例に係るオペアンプは、図３に示す第１構成例に係るオペアンプと比較して、ミニマムセレクタＭＳ２２０の構成が異なる。
　具体的には、第２構成例に係るミニマムセレクタＭＳ２２０は、第１構成例に係るミニマムセレクタＭＳ２２０に比較して、能動負荷ＡＬ２４４の構成が異なる。図４に示すように、能動負荷ＡＬ２４４を構成するトランジスタＭ２２７およびトランジスタＭ２２８の各々は、ゲートおよびドレインが接続された、いわゆるダイオード接続となっている。このようにすると、ミニマムセレクタＭＳ２２０の電圧利得が低下するため、ＡＢ級動作の制御の精度が低下するものの、ミニマムセレクタＭＳ２２０の周波数特性を向上させることが可能となる。
　（実施の形態１に係るオペアンプのその他の構成例）
　（１）上述した第１の構成例および第２の構成例では、電圧比較器Ａ２２１の基準電圧Ｖｒｅｆｎ０（第３の基準電圧）と、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の基準電圧Ｖｒｅｆｎ１（第１の基準電圧）とを別の電圧としていたが、同じ電圧としてもよい。
　（２）ミニマムセレクタＭＳ２２０から能動負荷段ＡＬ２１０に供給されるバイアス制御電圧Ｖｂａｂを、増幅器を介して供給する構成としてもよい。
　（３）電圧比較器Ａ２２１において、ドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１のゲート電圧Ｖｇｐｎ（第１の電圧）と基準電圧Ｖｒｅｆｎ０（第３の基準電圧）とを比較することによりドライバアンプＡ２３０の負荷駆動状態を検出する構成について説明したが、トランジスタＭ２３２のゲート電圧Ｖｇｐｐ（第２の電圧）に基づいてドライバアンプＡ２３０の負荷駆動状態を検出する構成としてもよい。
　（４）図４に示すミニマムセレクタＭＳ２２０において、能動負荷段ＡＬ２１０が有するバイアス制御アンプのトランジスタＭ２０８１のゲート電位を、ミニマムセレクタＭＳ２２０のトランジスタＭ２２８のドレイン電圧に代えて、トランジスタＭ２２７のドレイン電圧を供給する構成としてもよい。
　（５）電圧比較器Ａ２２１、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２および第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の各々において、差動対を構成するトランジスタに、低閾値のＭＯＳＦＥＴ、または閾値がゼロである、いわゆるネイティブトランジスタを用いることで、電源電圧の低いアプリケーションに適用可能なオペアンプを提供することができる。
　（６）実施の形態１に係るオペアンプは、図５および図６に示されるような全差動オペアンプにも適用することができる。図５は、実施の形態１の変更例に係るオペアンプの構成を示す図である。図６は、図５に示すオペアンプの構成例を示す図である。
　図５および図６を参照して、実施の形態１の変更例に係るオペアンプは、差動入力段Ａ１００と、出力段Ａ２００と、コモンモード・フィードバック回路Ａ４００とを備える。本変更例に係る出力段Ａ２００は、実施の形態１に係る出力段Ａ２００に対して、ミニマムセレクタＭＳ３２０およびドライバアンプＡ３３０を追加したものである。
　ミニマムセレクタＭＳ３２０は、ミニマムセレクタＭＳ２２０と同じ構成を有する。ミニマムセレクタＭＳ３２０は、電圧比較器Ａ３２１と、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ３４２と、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ３４３と、能動負荷ＡＬ３４４とを有する。ミニマムセレクタＭＳ２２０は「第１のミニマムセレクタ」の一実施例に対応し、ミニマムセレクタＭＳ３２０は「第２のミニマムセレクタ」の一実施例に対応する。
　ドライバアンプＡ３３０は、ドライバアンプＡ２３０と同じ構成を有する。ドライバアンプＡ２３０は第１の出力端子ＶＯＰに第１の出力電流を出力する。ドライバアンプＡ３３０は第２の出力端子ＶＯＭに第２の出力電流を出力する。ドライバアンプＡ２３０は「第１のドライバアンプ」の一実施例に対応し、ドライバアンプＡ３３０は「第２のドライバアンプ」の一実施例に対応する。ドライバアンプＡ２３０において、トランジスタＭ２３１は「第１のトランジスタ」に対応し、トランジスタＭ２３２は「第２のトランジスタ」に対応する。ドライバアンプＡ３３０において、トランジスタＭ２３１は「第３のトランジスタ」に対応し、トランジスタＭ２３２は「第４のトランジスタ」に対応する。
　能動負荷段ＡＬ２１０は、ミニマムセレクタＭＳ２２０から供給されるバイアス制御電圧Ｖｂａｂｐを制御するための第１のバイアス制御アンプと、ミニマムセレクタＭＳ３２０から供給されるバイアス制御電圧Ｖｂａｂｎを制御するための第２のバイアス制御アンプとを有する。
　第２のバイアス制御アンプは、第１のバイアス制御アンプと同一の構成を有する。具体的には、第２のバイアス制御アンプでは、実施の形態１におけるトランジスタＭ２０７がトランジスタＭ２０７１およびトランジスタＭ２０８２に分割されるとともに、トランジスタＭ２０５がトランジスタＭ２０５１およびトランジスタＭ２０５２に分割されている。トランジスタＭ２０７１のドレインおよびトランジスタＭ２０５１のドレインの接続点であるノードＮＤ３は、トランジスタＭ２３２のゲートに接続される。トランジスタＭ２０７２のドレインおよびトランジスタＭ２０５２のドレインの接続点であるノードＮＤ４は、トランジスタＭ２３１のゲートに接続される。トランジスタＭ２０７１およびトランジスタＭ２０７２は差動対を構成し、トランジスタＭ２０５１およびトランジスタＭ２０５２は能動負荷を構成する。差動対および能動負荷は差動アンプを構成する。差動アンプは、ミニマムセレクタＭＳ３２０にて発生するバイアス制御電圧Ｖｂａｂｎを制御するためのバイアス制御アンプとして機能する。
　コモンモード・フィードバック回路Ａ４００は、抵抗Ｒ４０１，Ｒ４０２と、アンプＡ４１０とを有する。抵抗Ｒ４０１および抵抗Ｒ４０２は、出力端子ＶＯＰおよび出力端子ＶＯＭの間に直列に接続される。抵抗Ｒ４０１および抵抗Ｒ４０２の接続点はアンプＡ４１０の反転入力端子に接続される。アンプＡ４１０の反転入力端子は、出力端子ＶＯＰの電圧ＶＯＰおよび出力端子ＶＯＭの電圧ＶＯＭの中間の電圧を受ける。アンプＡ４１０の非反転入力端子は基準電圧ＶＣＭを受ける。アンプＡ４１０は、電圧ＶＯＭおよび電圧ＶＯＰの中間電圧と基準電圧ＶＣＭとの電位差を増幅して出力する。アンプＡ４１０の出力電圧ｖｃｍｆｂは、能動負荷段ＡＬ２１０のトランジスタＭ２０４およびトランジスタＭ２０３のゲートに入力される。コモンモード・フィードバック回路Ａ４００は、中間電圧が基準電圧ＶＣＭとなるように能動負荷段ＡＬ２１０を制御する。
　本変更例に係るオペアンプにおいても、実施の形態１に係るオペアンプと同様に、ドライバアンプＡ２３０の負荷駆動状態によらず、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳはともに静止電流ＩＱ以上の値となるように制御することができるとともに、ドライバアンプＡ３３０の負荷駆動状態によらず、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳはともに静止電流ＩＱ以上の値となるように制御することができる。
　（７）図１～図６に示した構成例に限らず、各差動対をレール・トゥ・レール構成とする、あるいは、極性を操作することができる。また、Ｎ型ＭＯＳＦＥＴとＰ型ＭＯＳＦＥＴとを入れ替えるとともに、正電源および負電源を入れ替えることができる。さらに、各トランジスタをカスコード構成とする、あるいは、トランジスタを分割または統合する構成とすることができる。また、コモンモード・フィードバック回路として他の構成を適用することができる。これらの構成のいずれにおいても、実施の形態１に係るオペアンプと同様の作用効果を得ることができる。
　実施の形態２．
　図７は、実施の形態２に係るオペアンプの構成を示す図である。図８は、図７に示すオペアンプの構成例を示す図である。
　図７を参照して、実施の形態２に係るオペアンプは、図１に示す実施の形態１に係るオペアンプと比較して、ミニマムセレクタＭＳ２２０の構成が異なる。実施の形態２のミニマムセレクタＭＳ２２０は、実施の形態１のミニマムセレクタＭＳ２２０から能動負荷ＡＬ２４４を除去したものである。
　実施の形態２のミニマムセレクタＭＳ２２０では、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力端子は、能動負荷段ＡＬ２１０のバイアス制御アンプの出力部であるトランジスタＭ２０８１のドレイン、およびドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３２のゲートに接続される。第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力端子は、能動負荷段ＡＬ２１０のバイアス制御アンプの出力部であるトランジスタＭ２０８２のドレイン、およびドライバアンプＡ２３０のトランジスタＭ２３１のゲートに接続される。差動対を構成するトランジスタＭ２０８１およびトランジスタＭ２０８２のゲートは基準電圧Ｖｂｐ２を受ける。
　第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ１はトランジスタＭ２３２のゲートに入力される。第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ２はトランジスタＭ２３１のゲートに入力される。
　実施の形態２に係るオペアンプによれば、ミニマムセレクタＭＳ２２０を単一の導電型のトランジスタ（図８ではＮ型ＭＯＳＦＥＴ）で構成することができる。したがって、実施の形態１に係るオペアンプよりも簡易かつ小面積で、実施の形態１と同様の作用効果を実現するオペアンプを実現することができる。
　なお、実施の形態２に係るオペアンプにおいても、図９および図１０に示されるような全差動オペアンプに適用することが可能である。図９は、実施の形態２の変更例に係るオペアンプの構成を示す図である。図１０は、図９に示すオペアンプの構成例を示す図である。
　図９および図１０を参照して、実施の形態２の変更例に係るオペアンプは、差動入力段Ａ１００と、出力段Ａ２００と、コモンモード・フィードバック回路Ａ４００とを備える。本変更例に係る出力段Ａ２００は、実施の形態２に係る出力段Ａ２００に対して、ミニマムセレクタＭＳ３２０およびドライバアンプＡ３３０を追加したものである。
　ミニマムセレクタＭＳ３２０は、ミニマムセレクタＭＳ２２０と同じ構成を有する。ミニマムセレクタＭＳ３２０は、電圧比較器Ａ３２１と、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ３４２と、第２のトランスコンダクタンスアンプＡ３４３と、能動負荷ＡＬ３４４とを有する。ミニマムセレクタＭＳ２２０は「第１のミニマムセレクタ」の一実施例に対応し、ミニマムセレクタＭＳ３２０は「第２のミニマムセレクタ」の一実施例に対応する。
　ミニマムセレクタＭＳ２２０において、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ１はトランジスタＭ２３２のゲートに入力される。第１のトランスコンダクタンスアンプＡ２４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ２４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ２はトランジスタＭ２３１のゲートに入力される。
　　ミニマムセレクタＭＳ３２０において、第１のトランスコンダクタンスアンプＡ３４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ３４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ１はトランジスタＭ２３２のゲートに入力される。第１のトランスコンダクタンスアンプＡ３４２の出力電流と第２のトランスコンダクタンスアンプＡ３４３の出力電流とを合計した電流Ｉｂａｂｐ２はトランジスタＭ２３１のゲートに入力される。
　ドライバアンプＡ３３０は、ドライバアンプＡ２３０と同じ構成を有する。ドライバアンプＡ２３０は第１の出力端子ＶＯＰに第１の出力電流を出力する。ドライバアンプＡ３３０は第２の出力端子ＶＯＭに第２の出力電流を出力する。ドライバアンプＡ２３０は「第１のドライバアンプ」の一実施例に対応し、ドライバアンプＡ３３０は「第２のドライバアンプ」の一実施例に対応する。ドライバアンプＡ２３０において、トランジスタＭ２３１は「第１のトランジスタ」に対応し、トランジスタＭ２３２は「第２のトランジスタ」に対応する。ドライバアンプＡ３３０において、トランジスタＭ２３１は「第３のトランジスタ」に対応し、トランジスタＭ２３２は「第４のトランジスタ」に対応する。
　本変更例において、能動負荷段ＡＬ２１０では、実施の形態２におけるトランジスタＭ２０７がトランジスタＭ２０７１およびトランジスタＭ２０８２に分割されるとともに、トランジスタＭ２０５がトランジスタＭ２０５１およびトランジスタＭ２０５２に分割されている。トランジスタＭ２０７１のドレインおよびトランジスタＭ２０５１のドレインの接続点であるノードＮＤ３は、トランジスタＭ２３２のゲートに接続される。トランジスタＭ２０７２のドレインおよびトランジスタＭ２０５２のドレインの接続点であるノードＮＤ４は、トランジスタＭ２３１のゲートに接続される。トランジスタＭ２０７１およびトランジスタＭ２０７２は差動対を構成し、トランジスタＭ２０５１およびトランジスタＭ２０５２は能動負荷を構成する。差動対および能動負荷は差動アンプを構成する。
　コモンモード・フィードバック回路Ａ４００は、抵抗Ｒ４０１，Ｒ４０２と、アンプＡ４１０とを有する。抵抗Ｒ４０１および抵抗Ｒ４０２は、出力端子ＶＯＰおよび出力端子ＶＯＭの間に直列に接続される。抵抗Ｒ４０１および抵抗Ｒ４０２の接続点はアンプＡ４１０の反転入力端子に接続される。アンプＡ４１０の反転入力端子は、出力端子ＶＯＰの電圧ＶＯＰおよび出力端子ＶＯＭの電圧ＶＯＭの中間の電圧を受ける。アンプＡ４１０の非反転入力端子は基準電圧ＶＣＭを受ける。アンプＡ４１０は、電圧ＶＯＭおよび電圧ＶＯＰの中間電圧と基準電圧ＶＣＭとの電位差を増幅して出力する。アンプＡ４１０の出力電圧ｖｃｍｆｂは、能動負荷段ＡＬ２１０のトランジスタＭ２０４およびトランジスタＭ２０３のゲートに入力される。コモンモード・フィードバック回路Ａ４００は、中間電圧が基準電圧ＶＣＭとなるように能動負荷段ＡＬ２１０を制御する。
　本変更例に係るオペアンプにおいても、実施の形態２に係るオペアンプと同様に、ドライバアンプＡ２３０の負荷駆動状態によらず、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳはともに静止電流ＩＱ以上の値となるように制御することができるとともに、ドライバアンプＡ３３０の負荷駆動状態によらず、トランジスタＭ２３１およびトランジスタＭ２３２のドレイン電流ＩＤＳはともに静止電流ＩＱ以上の値となるように制御することができる。
　なお、実施の形態１で示した他の構成例および変更例を、実施の形態２に係るオペアンプにも適用することが可能である。
　また、以上で説明した実施の形態１，２およびその変更例について、明細書内で言及されていない組み合わせを含めて、不整合や矛盾が生じない範囲内で、各実施の形態で説明された構成を適宜組み合わせることは出願当初から予定されている。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　Ａ１００　差動入力段、Ａ２００　出力段（ＡＢ級アンプ）、Ａ２３０，Ａ３３０　ドライバアンプ、ＭＳ２２０，ＭＳ３２０　ミニマムセレクタ、ＶＩＰ　非反転入力端子、ＶＩＭ　反転入力端子、Ｖ１　第１の基準電位端子、Ｖ２　第２の基準電位端子、ＡＬ２１０　能動負荷段、ＡＬ２４４，ＡＬ３４４　能動負荷、Ａ２２１，Ａ３２１　電圧比較器、Ａ２４２，Ａ３４２　第１のトランスコンダクタンスアンプ、Ａ２４３，Ａ３４３　第２のトランスコンダクタンスアンプ、Ａ４１０　アンプ、Ｒ４０１，Ｒ４０２　抵抗、Ｍ０，Ｍ１，Ｍ２，Ｍ２０１～Ｍ２０８，Ｍ２０５１，Ｍ２０５２，Ｍ２０６１，Ｍ２０６２，Ｍ２０７１，Ｍ２０７２，Ｍ２０８１，Ｍ２０８２，Ｍ２２０～Ｍ２２８，Ｍ２３１，Ｍ２３２　トランジスタ、Ａ４００　コモンモード・フィードバック回路、ＩＩＰ，ＩＩＭ　入力端子、ＶＯ，ＶＯＰ，ＶＯＭ　出力端子。

Claims (9)

  1. 　第１の入力電流を受ける第１の入力端子と、
    　第２の入力電流を受ける第２の入力端子と、
    　出力端子と、
    　第１の基準電位端子と、
    　第２の基準電位端子と、
    　前記第１の入力電流および前記第２の入力電流を受けて、第１の電圧および第２の電圧に変換する能動負荷段と、
    　前記能動負荷段から前記第１の電圧および前記第２の電圧を受けて動作し、前記出力端子に電流を出力するドライバアンプとを備え、
    　前記ドライバアンプは、前記１の基準電位端子および前記第２の基準電位端子の間に直列接続される第１のトランジスタおよび第２のトランジスタを有し、前記第１のトランジスタおよび前記第２のトランジスタの接続点を前記出力端子に接続するように構成され、
    　前記第１のトランジスタは前記第１の電圧をゲートに受けて第１の電流を流し、前記第２のトランジスタは前記第２の電圧をゲートに受けて第２の電流を流すように構成され、
    　前記第１の電流および前記第２の電流の各々の絶対値が前記ドライバアンプの静止電流以上となるように、前記第１の電圧および前記第２の電圧にフィードバックをかけるように構成されたミニマムセレクタをさらに備える、ＡＢ級アンプ。
  2. 　前記ミニマムセレクタは、
    　前記第２のトランジスタが負荷駆動状態であり、かつ、前記第１のトランジスタが静止状態である場合、前記第１の電圧と第１の基準電圧との電圧差に基づいてバイアス制御電圧を生成する一方で、
    　前記第１のトランジスタが負荷駆動状態であり、かつ、前記第２のトランジスタが静止状態である場合、前記第２の電圧と第２の基準電圧との電圧差に基づいて前記バイアス制御電圧を生成するように構成され、
    　前記能動負荷段は、前記バイアス制御電圧に応じて、静止状態のトランジスタを流れる電流が前記静止電流となるように前記第１の電圧および前記第２の電圧を制御する、請求項１に記載のＡＢ級アンプ。
  3. 　前記ミニマムセレクタは、
    　前記第１の電圧が第３の基準電圧よりも小さい場合に第１の選択制御信号を出力し、前記第１の電圧が前記第３の基準電圧より大きい場合に第２の選択制御信号を出力するように構成された電圧比較器と、
    　前記第１の選択制御信号を受けて動作し、前記第１の電圧と前記第１の基準電圧との電圧差を電流に変換するように構成された第１のトランスコンダクタンスアンプと、
    　前記第２の選択制御信号を受けて動作し、前記第２の電圧と前記第２の基準電圧との電圧差を電流に変換するように構成された第２のトランスコンダクタンスアンプと、
    　前記第１のトランスコンダクタンスアンプの出力電流および前記第２のトランスコンダクタンスアンプの出力電流を合算した電流を、前記バイアス制御電圧に変換して前記能動負荷段に出力するように構成された能動負荷とを有し、
    　前記能動負荷段は、前記バイアス制御電圧が第４の基準電圧に一致するように、前記第１の電圧および前記第２の電圧を制御するように構成された差動アンプを有する、請求項２に記載のＡＢ級アンプ。
  4. 　前記電圧比較器は、定電流源を構成する第３のトランジスタと、前記第１の電圧をゲートに受ける第４のトランジスタと、前記第３の基準電圧をゲートに受け、前記第４のトランジスタと差動対を構成する第５のトランジスタを有し、
    　前記第１のトランスコンダクタンスアンプは、前記第１の電圧をゲートに受ける第６のトランジスタと、前記第１の基準電圧をゲートに受け、前記第６のトランジスタと差動対を構成する第７のトランジスタとを有し、
    　前記第２のトランスコンダクタンスアンプは、前記第２の電圧をゲートに受ける第８のトランジスタと、前記第２の基準電圧をゲートに受け、前記第８のトランジスタと差動対を構成する第９のトランジスタとを有し、
    　前記第６のトランジスタ、前記第７のトランジスタ、前記第８のトランジスタおよび前記第９のトランジスタの閾値電圧の絶対値は、前記第３のトランジスタ、前記第４のトランジスタおよび前記第５のトランジスタの閾値電圧の絶対値よりも小さい、請求項３に記載のＡＢ級アンプ。
  5. 　前記能動負荷は、第１０のトランジスタおよび第１１のトランジスタからなるカレントミラー回路を有し、
    　前記第４のトランジスタ、前記第５のトランジスタ、前記第６のトランジスタ、前記第７のトランジスタ、前記第８のトランジスタおよび前記第９のトランジスタの各々は第１導電型トランジスタであり、
    　前記第１０のトランジスタおよび前記第１１のトランジスタの各々は第２導電型トランジスタである、請求項４に記載のＡＢ級アンプ。
  6. 　前記ミニマムセレクタは、
    　前記第１の電圧が第３の基準電圧よりも小さい場合に第１の選択制御信号を出力し、前記第１の電圧が前記第３の基準電圧より大きい場合に第２の選択制御信号を出力するように構成された電圧比較器と、
    　前記第１の選択制御信号を受けて動作し、前記第１の電圧と前記第１の基準電圧との電圧差を電流に変換するように構成された第１のトランスコンダクタンスアンプと、
    　前記第２の選択制御信号を受けて動作し、前記第２の電圧と前記第２の基準電圧との電圧差を電流に変換するように構成された第２のトランスコンダクタンスアンプとを有し、
    　前記第１のトランスコンダクタンスアンプの出力電流および第２のトランスコンダクタンスアンプの出力電流を合算した電流を、前記第１のトランジスタおよび前記第２のトランジスタのゲートに入力する、請求項１に記載のＡＢ級アンプ。
  7. 　非反転入力端子および反転入力端子を有し、前記非反転入力端子の第１の電位と前記反転入力端子の第２の電位との差を前記第１の入力電流および前記第２の入力電流に変換する差動入力段と、
    　前記第１の入力電流および前記第２の入力電流の差を増幅して、前記出力端子に電流を出力する出力段とを備え、
    　前記出力段は、請求項１～６のいずれか１項に記載のＡＢ級アンプで構成される、オペアンプ。
  8. 　第１の入力電流を受ける第１の入力端子と、
    　第２の入力電流を受ける第２の入力端子と、
    　第１の出力電流を出力する第１の出力端子と、
    　第２の出力電流を出力する第２の出力端子と、
    　第１の基準電位端子と、
    　第２の基準電位端子と、
    　前記第１の入力電流を受けて、第１の電圧および第２の電圧に変換するとともに、前記第２の入力電流を受けて、第３の電圧および第４の電圧に変換する能動負荷段と、
    　前記能動負荷段から前記第１の電圧および前記第２の電圧を受けて動作し、前記第１の出力端子に前記第１の出力電流を出力する第１のドライバアンプと、
    　前記能動負荷段から前記第３の電圧および前記第４の電圧を受けて動作し、前記第２の出力端子に前記第２の出力電流を出力する第２のドライバアンプとを備え、
    　前記第１のドライバアンプは、前記１の基準電位端子および前記第２の基準電位端子の間に直列接続される第１のトランジスタおよび第２のトランジスタを有し、前記第１のトランジスタおよび前記第２のトランジスタの接続点を前記第１の出力端子に接続するように構成され、
    　前記第２のドライバアンプは、前記１の基準電位端子および前記第２の基準電位端子の間に直列接続される第３のトランジスタおよび第４のトランジスタを有し、前記第３のトランジスタおよび前記第４のトランジスタの接続点を前記第２の出力端子に接続するように構成され、
    　前記第１のトランジスタは前記第１の電圧をゲートに受けて第１の電流を流し、前記第２のトランジスタは前記第２の電圧をゲートに受けて第２の電流を流すように構成され、
    　前記第３のトランジスタは前記第３の電圧をゲートに受けて第３の電流を流し、前記第４のトランジスタは前記第４の電圧をゲートに受けて第４の電流を流すように構成され、
    　前記第１の電流および前記第２の電流の各々の絶対値が前記第１のドライバアンプの静止電流以上となるように、前記第１の電圧および前記第２の電圧にフィードバックをかけるように構成された第１のミニマムセレクタと、
    　前記第３の電流および前記第４の電流の各々の絶対値が前記第２のドライバアンプの静止電流以上となるように、前記第３の電圧および前記第４の電圧にフィードバックをかけるように構成された第２のミニマムセレクタとをさらに備える、ＡＢ級アンプ。
  9. 　非反転入力端子および反転入力端子を有し、前記非反転入力端子の第１の電位と前記反転入力端子の第２の電位との差を前記第１の入力電流および前記第２の入力電流に変換する差動入力段と、
    　前記第１の入力電流を増幅して、前記第１の出力端子に前記第１の出力電流を出力するとともに、前記第２の入力電流を増幅して、前記第２の出力端子に前記第２の出力電流を出力するように構成された出力段と、
    　前記第１の出力端子の電圧および前記第２の出力端子の電圧の中間の電圧が基準電圧となるように前記出力段を制御するコモンモード・フィードバック回路とを備え、
    　前記出力段は、請求項８に記載のＡＢ級アンプで構成される、オペアンプ。
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