WO2019187272A1 - ロータリコンプレッサ - Google Patents

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WO2019187272A1
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Inventor
弘丞 小笠原
Original Assignee
パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
    • F04C18/3562—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation
    • F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
    • F04C29/028—Means for improving or restricting lubricant flow

Definitions

  • the present invention relates to a rotary compressor, and more particularly to an internal intermediate pressure type multi-stage (two-stage) rotary compressor provided with first and second rotary compression elements in a sealed container.
  • an internal intermediate pressure type multi-stage (two-stage) compression type rotary compressor having first and second rotary compression elements is known.
  • Such a rotary compressor is constituted by a drive motor and first and second rotary compression mechanisms driven by the drive motor in an airtight container. Refrigerant gas is sucked into the low pressure chamber side of the cylinder from the suction port of the first rotary compression mechanism, is compressed by the operation of the roller and vane to become an intermediate pressure, and is sealed from the high pressure chamber side of the cylinder through the discharge port and the discharge muffler. It is discharged inside.
  • the intermediate-pressure refrigerant gas in the sealed container is sucked into the low-pressure chamber side of the cylinder from the suction port of the second rotary compression mechanism, and the second-stage compression is performed by the operation of the roller and the vane, so that the high-temperature and high-pressure refrigerant gas.
  • a technique of discharging from the high pressure chamber side to the outside is disclosed.
  • Patent Document 1 has a problem that a performance loss due to pressure bypass occurs in the process of returning the oil separated inside the rotary compressor.
  • intermediate pressure oil inside a sealed container is constantly supplied into the compression chamber in order to improve the sealing performance in the second-stage compression chamber. Therefore, there is a problem that the oil discharge amount from the second-stage compression chamber inevitably increases.
  • the amount of oil supplied to the second-stage compression chamber is also difficult to reduce due to restrictions in the manufacturing process such as processing accuracy.
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a rotary compressor capable of appropriately adjusting the amount of oil supplied through an oil supply hole with a simple configuration.
  • the present invention provides a drive motor in a sealed container, a first stage rotary compression mechanism and a second stage rotary compression mechanism that are rotationally driven by the rotation of the drive motor, and the first stage rotary compression.
  • An intermediate partition plate provided between the mechanism and the second stage rotary compression mechanism, and an oil supply passage extending outward from the center of the hermetic container is provided in the intermediate partition plate, and the oil
  • An oil supply hole is formed to communicate the supply passage with the second compression chamber of the second stage rotary compression mechanism, and the oil supply hole is located at a position other than the compression stroke of the second roller of the second stage rotary compression mechanism. It is characterized by being formed at a position where it is open.
  • the oil supply hole that opens when the second roller is in a position other than the compression stroke is provided, the oil supply hole can be held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller. This makes it possible to adjust the amount of oil supplied through the oil supply hole.
  • This specification includes all the contents of the Japanese patent application / Japanese Patent Application No. 2018-063470 filed in Japan on March 29, 2018.
  • the oil supply hole that opens when the second roller is in a position other than the compression stroke is provided, the oil supply hole is held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller. Accordingly, the amount of oil supplied through the oil supply hole can be adjusted with a simple configuration.
  • FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing an embodiment of a rotary compressor according to the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view of the rotary compressor of this embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example in which the oil supply hole of the present embodiment is formed with a distance of 20 mm from the center of the rotation shaft and an angle from the second vane of 120 °.
  • FIG. 4 is a view showing an example in which the oil supply hole of the present embodiment is formed so that the distance from the center of the rotation shaft is 19.2 mm and the angle from the second vane is 120 °.
  • FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing an embodiment of a rotary compressor according to the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view of the rotary compressor of this embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating an example in which the oil supply hole of the present embodiment is formed with a distance of 20 mm from the center of the rotation shaft and an angle from the second vane of 120 °.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating an example in which the oil supply hole of the present embodiment is formed with a distance of 20 mm from the center of the rotation shaft and an angle from the second vane of 120 °.
  • FIG. 6 is a diagram showing an example in which the oil supply hole of the present embodiment is formed so that the distance from the center of the rotation shaft is 19.5 mm and the angle from the second vane is 10 °.
  • a drive motor in a sealed container a first stage rotary compression mechanism and a second stage rotary compression mechanism that are rotationally driven by the rotation of the drive motor, the first stage rotary compression mechanism, and the second stage.
  • An intermediate partition plate provided between the rotary rotation compression mechanism and the intermediate partition plate provided with an oil supply passage extending outward from the center of the hermetic container.
  • An oil supply hole that communicates with the second compression chamber of the two-stage rotary compression mechanism is formed, and the oil supply hole is formed at a position that opens when the second roller of the second-stage rotary compression mechanism is in a position other than the compression stroke.
  • the oil supply hole that opens when the second roller is in a position other than the compression stroke is provided, the oil supply hole can be held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller. This makes it possible to adjust the amount of oil supplied through the oil supply hole with a simple configuration.
  • the oil supply hole extends from the position of the second vane of the second stage rotary compression mechanism to the suction passage side so that the crank angle of the second roller is in a range of 60 ° to 350 °. It is provided in the range of 0 ° to 120 °. According to this, the oil supply hole is communicated in the range of 0 ° to 120 ° from the second vane position of the second stage rotary compression mechanism to the suction passage side so that the crank angle of the second roller is in the range of 60 ° to 350 °. Since it is provided in the range of °, when the second roller is in a position other than the compression stroke, the oil supply hole can be opened, and this makes it possible to adjust the amount of oil supplied through the oil supply hole. Become.
  • FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing an embodiment of the rotary compressor of the present invention
  • FIG. 2 is an enlarged view of the rotary compressor.
  • the rotary compressor 1 includes a vertical cylindrical hermetic container 10 made of a steel plate, and a lid 11 is attached to the upper part of the hermetic container 10.
  • a drive motor 20 is accommodated above the inside of the sealed container 10.
  • a terminal 12 for supplying power to the drive motor 20 is attached to the center of the upper surface of the lid 11.
  • the drive motor 20 includes a stator 21 that is annularly attached along the inner peripheral surface of the upper space of the sealed container 10, and a rotor 22 that is inserted and disposed inside the stator 21 with a gap.
  • a rotating shaft 23 extending in the axial direction of the sealed container 10 is attached to the center of the rotor 22.
  • the stator 21 includes a laminated body 24 in which annular electromagnetic steel plates are laminated, and a stator coil 25 wound around the laminated body 24.
  • the rotor 22 includes a laminated body 26 in which electromagnetic steel plates are laminated, and a permanent magnet 27 disposed in the laminated body 26.
  • a first stage rotary compression mechanism 30 that is rotationally driven by the rotary shaft 23 of the drive motor 20 and a second stage rotary compression mechanism 31 that is positioned above the first stage rotary compression mechanism 31 are disposed below the sealed container 10.
  • An intermediate partition plate 32 is disposed between the first stage rotary compression mechanism 30 and the second stage rotary compression mechanism 31.
  • An upper support member 33 that closes the upper surface opening of the second-stage rotary compression mechanism 31 is disposed above the second-stage rotary compression mechanism 31, and below the first-stage rotary compression mechanism 30, the first-stage rotary compression mechanism 31.
  • a lower support member 34 that closes the lower surface opening of the rotary compression mechanism 30 is disposed.
  • the first stage compression mechanism includes a first cylinder 41 having a first compression chamber 40 for compressing a refrigerant therein, a first eccentric member 42 provided in the first cylinder 41, and a first eccentric member.
  • the first roller 43 fitted to 42 and rotated eccentrically, and the first compression chamber 40 in the first cylinder 41 in contact with the outer peripheral surface of the first roller 43 are divided into a low pressure chamber side and a high pressure chamber side, respectively.
  • a first vane 44 is Similarly, the second stage rotary compression mechanism 31 includes a second cylinder 51 having a second compression chamber 50 for compressing the refrigerant therein, and a second eccentric member 52 provided in the second cylinder 51.
  • the second roller 53 fitted into the second eccentric member 52 and rotated eccentrically, and the second compression chamber 50 in the second cylinder 51 in contact with the outer peripheral surface of the second roller 53 are connected to the low pressure chamber side and the high pressure chamber, respectively.
  • the upper support member 33 and the lower support member 34 are provided with a suction passage (not shown) that communicates with the inside of the second cylinder 51 and the first cylinder 41 through a suction port (not shown).
  • An upper cover 35 and a lower cover 36 are provided on the upper surface and the lower surface of the lower support member 34, respectively.
  • On the lower surface of the lower support member 34 a first-stage discharge muffler 37 having an intermediate pressure is provided.
  • a high-pressure second-stage discharge muffler 38 that is partially formed in a concave shape is provided on the upper surface of the upper support member 33.
  • the second stage rotary compression mechanism 31 is provided with a suction passage 60 that communicates from the second compression chamber 50 to the inside of the sealed container 10.
  • the intermediate partition plate 32 is formed with an oil supply passage 61 extending outward from the center of the sealed container 10, and is configured such that intermediate pressure oil is supplied to the oil supply passage 61.
  • the oil supply passage 61 is formed with an oil supply hole 62 that opens into the second compression chamber 50 of the second stage rotary compression mechanism 31.
  • the oil supply hole 62 is formed at an opening position when the second roller 53 is located at a position other than the compression stroke. Specifically, for example, when the position of the second vane 54 is set to 0 ° so that the crank angle of the second roller 53 communicates within a range of 60 ° to 350 °, the second vane 54 moves toward the suction passage 60 side.
  • the oil supply hole 62 is provided in the range of 10 ° to 120 °.
  • the distance from the center of the rotating shaft 23 is also set appropriately for the oil supply hole 62.
  • the oil supply hole 62 is formed at a position that is opened when the second roller 53 is in a position other than the compression stroke.
  • the oil supply hole 62 is opened when the second roller 53 is in the compression stroke position. This is because the oil may flow backward due to the pressure caused by the compression.
  • the oil supply hole 62 is provided in the range of 10 ° to 120 ° from the second vane 54 to the suction passage 60 side, but the present invention is not limited to this. That is, the reason why the angle from the second vane 54 to the suction passage 60 is 10 ° is that the oil supply hole 62 cannot be formed at a position overlapping the second vane 54 in consideration of the width dimension of the second vane 54. Because. Therefore, depending on the width dimension of the second vane 54, the position of the oil supply hole 62 can be set in a range of 0 ° to 10 °.
  • FIG. 3 is a view showing an example in which the oil supply hole 62 is formed with a distance of 20 mm from the center of the rotary shaft 23 and an angle from the second vane 54 of 120 °.
  • FIG. 4 is a view showing an example in which the oil supply hole 62 is formed at a distance of 19.2 mm from the center of the rotating shaft 23 and an angle from the second vane 54 of 120 °.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating an example in which the oil supply hole 62 is formed with a distance of 20 mm from the center of the rotating shaft 23 and an angle from the second vane 54 of 120 °.
  • FIG. 6 is a view showing an example in which the oil supply hole 62 is formed with a distance of 19.5 mm from the center of the rotating shaft 23 and an angle from the second vane 54 of 10 °.
  • the crank angle of the second roller 53 is 0 °. In this case, the oil supply hole 62 is closed. Even when the second roller 53 rotates and the crank angle reaches 180 °, the oil supply hole 62 is closed. When the crank angle of the second roller 53 reaches 245 °, the oil supply hole 62 starts to open, and when the crank angle of the second roller 53 reaches 350 °, the oil supply hole 62 finishes opening.
  • the oil mixed in the refrigerant gas flows into the oil supply passage 61 of the intermediate partition plate 32 and flows into the second cylinder 51 through the oil supply hole 62.
  • the oil supply hole 62 is held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller 53. Therefore, since the oil supply hole 62 is not always opened, the oil supply amount can be appropriately adjusted by the oil supply hole 62.
  • the drive motor 20 in the sealed container 10 the first stage rotary compression mechanism 30 and the second stage rotary compression mechanism 31 that are rotationally driven by the rotation of the drive motor 20,
  • An intermediate partition plate 32 provided between the first-stage rotary compression mechanism 30 and the second-stage rotary compression mechanism 31, and an oil supply extending outward from the center of the sealed container 10 to the intermediate partition plate 32
  • a passage 61 is provided to form an oil supply hole 62 that communicates between the oil supply passage 61 and the second compression chamber 50 of the second stage rotary compression mechanism 31, and the oil supply hole 62 is a second roller of the second stage rotary compression mechanism 31.
  • 53 is formed at a position that opens when it is at a position other than the compression stroke.
  • the oil supply hole 62 that opens when the second roller 53 is located at a position other than the compression stroke is provided, so that the oil supply hole 62 is held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller 53. Accordingly, the amount of oil supplied through the oil supply hole 62 can be adjusted.
  • the oil supply hole 62 is suctioned from the position of the second vane 54 of the second stage rotary compression mechanism 31 so that the crank angle of the second roller 53 communicates in the range of 60 ° to 350 °. It is provided in the range of 0 ° to 120 ° on the passage 60 side. As a result, the oil supply hole 62 is moved from the position of the second vane 54 of the second stage rotary compression mechanism 31 to the suction passage 60 side so as to communicate with the crank angle of the second roller 53 in the range of 60 ° to 350 °.
  • the oil supply hole 62 can be opened when the second roller 53 is located at a position other than the compression stroke, thereby reducing the amount of oil supplied by the oil supply hole 62. It becomes possible to adjust.
  • the oil supply hole can be held in an open state or a closed state according to the crank angle of the second roller, and the amount of oil supplied through the oil supply hole can be adjusted with a simple configuration. Therefore, it is suitable as a rotary compressor.

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Abstract

簡単な構成で、給油孔によるオイルの供給量を適正に調整することのできるロータリコンプレッサを提供する。密閉容器（１０）内に駆動モータ（２０）と、駆動モータ（２０）の回転により回転駆動される第１段回転圧縮機構（３０）および第２段回転圧縮機構（３１）と、第１段回転圧縮機構（３０）および第２段回転圧縮機構（３１）との間に設けられた中間仕切り板（３２）とを備え、中間仕切り板（３２）に、密閉容器（１０）の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路（６１）を設け、オイル供給通路（６１）と第２段回転圧縮機構（３１）の第２圧縮室（５０）とを連通する給油孔（６２）を形成し、給油孔（６２）は、第２段回転圧縮機構（３１）の第２ローラ（５３）が圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成されている。

Description

ロータリコンプレッサ
　本発明は、ロータリコンプレッサに係り、特に、密閉容器内に第１および第２の回転圧縮要素を備えた内部中間圧型多段（２段）のロータリコンプレッサに関するものである。
　従来から、例えば、第１および第２の回転圧縮要素を備えた内部中間圧型多段（２段）圧縮式ロータリコンプレッサが知られている。
　このようなロータリコンプレッサにおいては、密閉容器内に駆動モータとこの駆動モータにより駆動される第１および第２の回転圧縮機構とにより構成されている。第１の回転圧縮機構の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となり、シリンダの高圧室側より吐出ポート、吐出マフラを経て密閉容器内に吐出される。この密閉容器内の中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮機構の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より外部に吐出される技術が開示されている。
　このような２段圧縮を行うロータリコンプレッサにおいては、２段目の圧縮室から圧縮された冷媒をダイレクトにロータリコンプレッサの外部へ吐出されるため、冷媒とオイルを分離できない。そのため、外部にオイルセパレータを取り付け、システム回路内でオイルを戻す機構が主流である。
　そのため従来から、例えば、遠心分離により密閉容器外部へのオイルの吐出を低減するオイル分離手段を用い、ロータリコンプレッサの内部でオイルを分離することができるようにした技術が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
特開２０１２－０７２７１６号公報
　しかしながら、特許文献１の技術では、ロータリコンプレッサの内部で分離されたオイルを戻す過程で、圧力バイパスによる性能ロスが発生してしまう課題がある。一般的に、２段圧縮ダイレクト吐出仕様のロータリコンプレッサにおいては、２段目圧縮室内のシール性向上のため、圧縮室内に密閉容器内部の中間圧オイルを常時供給している。
　そのため、どうしても２段目の圧縮室からのオイル吐出量が増加してしまう課題がある。また、２段目圧縮室への供給オイル量も、加工精度などの製造過程の制約があり、減らすことが困難な状況である。
　本発明は、前記した点に鑑みてなされたものであり、簡単な構成で、給油孔によるオイルの供給量を適正に調整することのできるロータリコンプレッサを提供することを目的とするものである。
　前記目的を達成するため、本発明は、密閉容器内に駆動モータと、前記駆動モータの回転により回転駆動される第１段回転圧縮機構および第２段回転圧縮機構と、前記第１段回転圧縮機構および前記第２段回転圧縮機構との間に設けられた中間仕切り板とを備え、前記中間仕切り板に、前記密閉容器の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路を設け、前記オイル供給通路と前記第２段回転圧縮機構の第２圧縮室とを連通する給油孔を形成し、前記給油孔は、前記第２段回転圧縮機構の第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成されていることを特徴とする。
　これによれば、第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く給油孔を設けているので、第２ローラのクランク角度に応じて、給油孔を開状態または閉状態に保持することができ、これにより、給油孔によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
　なお、この明細書には、２０１８年３月２９日付けで日本国に出願された日本国特許出願・特願２０１８－０６３４７０のすべての内容が含まれる。
　本発明によれば、第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く給油孔を設けているので、第２ローラのクランク角度に応じて、給油孔を開状態または閉状態に保持することができ、これにより、簡単な構成で、給油孔によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
図１は、本発明に係るロータリコンプレッサの実施形態を示す概略縦断面図 図２は、本実施形態のロータリコンプレッサの拡大図 図３は、本実施形態の給油孔を回転軸の中心からの距離が２０ｍｍ、第２ベーンからの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図 図４は、本実施形態の給油孔を回転軸の中心からの距離が１９．２ｍｍ、第２ベーンからの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図 図５は、本実施形態の給油孔を回転軸の中心からの距離が２０ｍｍ、第２ベーンからの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図 図６は、本実施形態の給油孔を回転軸の中心からの距離が１９．５ｍｍ、第２ベーンからの角度が１０°に形成した場合の例を示した図
　第１の発明は、密閉容器内に駆動モータと、前記駆動モータの回転により回転駆動される第１段回転圧縮機構および第２段回転圧縮機構と、前記第１段回転圧縮機構および前記第２段回転圧縮機構との間に設けられた中間仕切り板とを備え、前記中間仕切り板に、前記密閉容器の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路を設け、前記オイル供給通路と前記第２段回転圧縮機構の第２圧縮室とを連通する給油孔を形成し、前記給油孔は、前記第２段回転圧縮機構の第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成されている。
　これによれば、第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く給油孔を設けているので、第２ローラのクランク角度に応じて、給油孔を開状態または閉状態に保持することができ、これにより、簡単な構成で、給油孔によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
　第２の発明は、前記給油孔は、前記第２ローラのクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、前記第２段回転圧縮機構の第２ベーンの位置からサクション通路側に０°～１２０°の範囲で設けられている。
　これによれば、給油孔を、第２ローラのクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、第２段回転圧縮機構の第２ベーンの位置からサクション通路側に０°～１２０°の範囲で設けるようにしているので、第２ローラが圧縮行程以外の位置にあるときに、給油孔を開くことができ、これにより、給油孔によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
　図１は、本発明のロータリコンプレッサの実施形態を示す概略縦断面図、図２は、ロータリコンプレッサの拡大図である。
　図１および図２に示すように、ロータリコンプレッサ１は、鋼板からなる縦型円筒状の密閉容器１０を備えており、密閉容器１０の上部には、蓋体１１が取り付けられている。この密閉容器１０の内部上方には、駆動モータ２０が収容されている。
　蓋体１１の上面中心には、駆動モータ２０に電力を供給するためのターミナル１２が取り付けられている。
　駆動モータ２０は、密閉容器１０の上部空間の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２１と、このステータ２１の内側に間隙をもって挿入配置されたロータ２２とを備えている。このロータ２２の中心には、密閉容器１０の軸方向に延在する回転軸２３が取り付けられている。
　ステータ２１は、環状の電磁鋼板を積層した積層体２４と、この積層体２４に巻装されたステータコイル２５とを備えている。また、ロータ２２は、電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６内に配置された永久磁石２７とを備えている。
　密閉容器１０の内部下方には、駆動モータ２０の回転軸２３により回転駆動される第１段回転圧縮機構３０と、その上側に位置する第２段回転圧縮機構３１とが配置されている。第１段回転圧縮機構３０と第２段回転圧縮機構３１との間には、中間仕切り板３２が配置されている。
　第２段回転圧縮機構３１の上方には、第２段回転圧縮機構３１の上面開口を閉塞する上部支持部材３３が配置されており、第１段回転圧縮機構３０の下方には、第１段回転圧縮機構３０の下面開口を閉塞する下部支持部材３４が配置されている。
　第１段圧縮機構は、内部で冷媒を圧縮するための第１圧縮室４０を備えた第１シリンダ４１と、第１シリンダ４１の内部に設けられた第１偏心部材４２と、第１偏心部材４２に嵌合して偏心回転される第１ローラ４３と、第１ローラ４３の外周面に当接して第１シリンダ４１内の第１圧縮室４０をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する第１ベーン４４と、を備えている。
　同様に、第２段回転圧縮機構３１は、内部で冷媒を圧縮するための第２圧縮室５０を備えた第２シリンダ５１と、第２シリンダ５１の内部に設けられた第２偏心部材５２と、第２偏心部材５２に嵌合して偏心回転される第２ローラ５３と、第２ローラ５３の外周面に当接して第２シリンダ５１内の第２圧縮室５０をそれぞれ低圧室側と高圧室側に区画する第２ベーン５４と、を備えている。
　上部支持部材３３および下部支持部材３４には、図示しない吸込ポートにて第２シリンダ５１および第１シリンダ４１の内部と連通する吸込通路（図示せず）が設けられており、上部支持部材３３の上面および下部支持部材３４の下面には、上部カバー３５および下部カバー３６がそれぞれ設けられている。下部支持部材３４の下面には、その一部を凹状に形成してなる中間圧の第１段吐出マフラ３７が設けられている。また、上部支持部材３３の上面には、その一部を凹状に形成してなる高圧の第２段吐出マフラ３８が設けられている。
　また、第２段回転圧縮機構３１には、第２圧縮室５０から密閉容器１０の内部に連通するサクション通路６０が設けられている。
　また、中間仕切り板３２には、密閉容器１０の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路６１が形成されており、オイル供給通路６１には、中間圧のオイルが供給されるように構成されている。オイル供給通路６１には、第２段回転圧縮機構３１の第２圧縮室５０に開口する給油孔６２が形成されている。
　給油孔６２は、第２ローラ５３が圧縮行程以外の位置にある場合に、開く位置に形成されている。具体的には、例えば、第２ローラ５３のクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、第２ベーン５４の位置を０°とすると、第２ベーン５４からサクション通路６０側に１０°～１２０°の範囲で給油孔６２が設けられている。また、給油孔６２は、回転軸２３の中心からの距離も適宜設定される。
　ここで、給油孔６２を第２ローラ５３が圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成しているのは、第２ローラ５３が圧縮行程の位置にある場合に給油孔６２が開いてしまうと、圧縮による圧力によりオイルが逆流してしまうおそれがあるためである。
　このように給油孔６２の第２ベーン５４からの角度および回転軸２３の中心からの距離を設定することにより、第２ローラ５３の偏心量が異なる場合であっても、第２ローラ５３が１周回転する間に、給油孔６２が開となる周期を設定することが可能となる。
　なお、本実施形態においては、第２ベーン５４からサクション通路６０側に１０°～１２０°の範囲で給油孔６２を設けるようにしているが、これに限定されない。すなわち、第２ベーン５４からサクション通路６０側に１０°からとしているのは、第２ベーン５４の幅寸法を考慮し、第２ベーン５４と重なる位置には、給油孔６２を形成することができないためである。そのため、第２ベーン５４の幅寸法によっては、給油孔６２の位置を０°～１０°の範囲に設定することも可能である。
　図３は、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が２０ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図である。図４は、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が１９．２ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図である。
　図５は、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が２０ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１２０°に形成した場合の例を示した図である。図６は、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が１９．５ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１０°に形成した場合の例を示した図である。
　図３に示すように、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が２０ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１２０°に形成した場合には、第２ローラ５３のクランク角度が０°の場合、給油孔６２は閉じられている。第２ローラ５３が回転し、クランク角度が１８０°になっても給油孔６２は閉じられている。
　そして、第２ローラ５３のクランク角度が２４５°になると、給油孔６２が開き始め、第２ローラ５３のクランク角度が３５０°では、給油孔６２は開き終わる。
　また、図４に示すように、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が１９．２ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１２０°に形成した場合には、第２ローラ５３のクランク角度が０°の場合、給油孔６２は閉じられている。第２ローラ５３が回転し、クランク角度が１８０°でも給油孔６２は閉じられており、第２ローラ５３のクランク角度が２８５°では、給油孔６２は開き始める。そして、第２ローラ５３のクランク角度が３２０°になると給油孔６２は開き終わる。
　また、図５に示すように、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が２３．４ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１０°に形成した場合には、第２ローラ５３のクランク角度が０°の場合、給油孔６２は閉じられている。第２ローラ５３が回転し、クランク角度が６０°になると、給油孔６２が開き始める。そして、第２ローラ５３のクランク角度が１８０°では、給油孔６２は開状態であり、第２ローラ５３のクランク角度が３１５°になると、給油孔６２は開き終わる。
　また、図６に示すように、給油孔６２を回転軸２３の中心からの距離が１９．５ｍｍ、第２ベーン５４からの角度が１０°に形成した場合には、第２ローラ５３のクランク角度が０°の場合、給油孔６２は閉じられている。第２ローラ５３が回転し、クランク角度が１６０°になると、給油孔６２が開き始める。そして、第２ローラ５３のクランク角度が１８０°では、給油孔６２は開状態であり、第２ローラ５３のクランク角度が２２０°になると、給油孔６２は開き終わる。
　次に、本実施形態の作用について説明する。
　駆動モータ２０が駆動されると、ロータ２２が回転され、回転軸２３が回転駆動されることにより、第１ローラ４３および第２ローラ５３がそれぞれ偏心回転される。
　これにより、第１シリンダ４１に吸入された低圧の冷媒ガスは、第１ローラ４３と第１ベーン４４の動作により圧縮されて中間圧となり、第１シリンダ４１から密閉容器１０内に吐出される。これにより、密閉容器１０内は中間圧となる。
　そして、密閉容器１０内の中間圧の冷媒ガスは、第２シリンダ５１に吸入され、吸入された中間圧の冷媒ガスは、第２ローラ５３と第２ベーン５４の動作により２段目の圧縮が行なわれて高温高圧の冷媒ガスとなり排出される。
　このとき、冷媒ガス中に混入したオイルは、中間仕切り板３２のオイル供給通路６１に流入し、給油孔６２を介して第２シリンダ５１の内部に流入される。
　前述のように、給油孔６２は、第２ローラ５３のクランク角度に応じて、開状態または閉状態に保持されることになる。そのため、給油孔６２が常に開放されていないので、給油孔６２によりオイルの供給量を適正に調整することが可能となる。
　以上述べたように、本実施形態においては、密閉容器１０内に駆動モータ２０と、駆動モータ２０の回転により回転駆動される第１段回転圧縮機構３０および第２段回転圧縮機構３１と、第１段回転圧縮機構３０および第２段回転圧縮機構３１との間に設けられた中間仕切り板３２とを備え、中間仕切り板３２に、密閉容器１０の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路６１を設け、オイル供給通路６１と第２段回転圧縮機構３１の第２圧縮室５０とを連通する給油孔６２を形成し、給油孔６２は、第２段回転圧縮機構３１の第２ローラ５３が圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成されている。
　これにより、第２ローラ５３が圧縮行程以外の位置にある場合に開く給油孔６２を設けているので、第２ローラ５３のクランク角度に応じて、給油孔６２を開状態または閉状態に保持することができ、これにより、給油孔６２によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
　また、本実施形態においては、給油孔６２は、第２ローラ５３のクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、第２段回転圧縮機構３１の第２ベーン５４の位置からサクション通路６０側に０°～１２０°の範囲で設けられている。
　これにより、給油孔６２を、第２ローラ５３のクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、第２段回転圧縮機構３１の第２ベーン５４の位置からサクション通路６０側に０°～１２０°の範囲で設けるようにしているので、第２ローラ５３が圧縮行程以外の位置にあるときに、給油孔６２を開くことができ、これにより、給油孔６２によるオイルの供給量を調整することが可能となる。
　なお、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、本発明は、前記実施形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
　以上のように、本発明によれば、第２ローラのクランク角度に応じて、給油孔を開状態または閉状態に保持することができ、簡単な構成で、給油孔によるオイルの供給量を調整することができるので、ロータリコンプレッサとして好適である。
　１　ロータリコンプレッサ
　１０　密閉容器
　２０　駆動モータ
　２３　回転軸
　３０　第１段回転圧縮機構
　３１　第２段回転圧縮機構
　３２　中間仕切り板
　４０　第１圧縮室
　４１　第１シリンダ
　４２　第１偏心部材
　４３　第１ローラ
　４４　第１ベーン
　５０　第２圧縮室
　５１　第２シリンダ
　５２　第２偏心部材
　５３　第２ローラ
　５４　第２ベーン
　６０　サクション通路
　６１　オイル供給通路
　６２　給油孔

Claims (2)

  1. 　密閉容器内に駆動モータと、前記駆動モータの回転により回転駆動される第１段回転圧縮機構および第２段回転圧縮機構と、前記第１段回転圧縮機構および前記第２段回転圧縮機構との間に設けられた中間仕切り板とを備え、
    　前記中間仕切り板に、前記密閉容器の中心から外側に向けて延在するオイル供給通路を設け、前記オイル供給通路と前記第２段回転圧縮機構の第２圧縮室とを連通する給油孔を形成し、
    　前記給油孔は、前記第２段回転圧縮機構の第２ローラが圧縮行程以外の位置にある場合に開く位置に形成されていることを特徴とするロータリコンプレッサ。
  2. 　前記給油孔は、前記第２ローラのクランク角が６０°～３５０°の範囲で連通するように、前記第２段回転圧縮機構の第２ベーンの位置からサクション通路側に０°～１２０°の範囲で設けられていることを特徴とする請求項１に記載のロータリコンプレッサ。
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