WO2019098283A1

WO2019098283A1 - 延伸多孔フィルム

Info

Publication number: WO2019098283A1
Application number: PCT/JP2018/042311
Authority: WO
Inventors: 隆敏牟田; 祐里桑名
Original assignee: 三菱ケミカル株式会社
Priority date: 2017-11-16
Filing date: 2018-11-15
Publication date: 2019-05-23
Also published as: TW201925294A; TWI795467B

Abstract

熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ'）と損失弾性率（Ｅ''）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ''／Ｅ'）が、－２０℃において０．１００以上であり、空孔率が２５％～８０％である延伸多孔フィルム。

Description

延伸多孔フィルム

　本発明は、柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制し、通気性、透湿性および強度にも優れた延伸多孔フィルムに関する。より詳細には、紙おむつ、女性用生理用品などの衛生用品；作業服、ジャンパー、ジャケット、医療用衣服、化学防護服などの衣服；その他マスク、カバー、ドレープ、シーツ、ラップといった通気性、透湿性を求められる用途に好適に利用することができる使用感の優れた延伸多孔フィルムに関する。

　従来、ポリオレフィン系樹脂などの熱可塑性樹脂と無機充填材を含有する樹脂組成物を延伸することにより、熱可塑性樹脂と無機充填材との間で界面剥離を発生させ、多数のボイド（微多孔）を形成した多孔フィルムが知られている。特に、ポリオレフィン系樹脂と無機充填材を含有する樹脂組成物からなる延伸多孔フィルムは内部の微多孔が連通孔を形成しているため、高い透気度及び透湿度を有しながらも液体の透過を抑制した透湿防水フィルムとして利用されており、特に、紙おむつや女性用生理用品などの衛生材料、作業服、ジャンパー、ジャケット、医療用衣服、化学防護服などの衣服、マスク、カバー、ドレープ、シーツ、ラップなどの通気性や、透湿性を求められる用途に幅広く使用されている。

　これらの用途に用いられる多孔フィルムは、直接、人の肌に触れる用途に用いられることが多いため、装着した状態での活動において、フィルムがガサガサ、ゴワゴワといった不快な音や感触を有することは使用感を妨げる要因となる。そのため、多孔フィルムには、風合いや柔軟性がよく肌触りが良いことと共に、不快音の抑制が求められる。

　これらの課題に対し、例えば、エチレン／α－オレフィン共重合体６５～９０重量％、熱可塑性エラストマー３５～１０重量％の合計量１００重量部に対して５０～３００重量部の無機充填材を含む多孔性フィルム（特許文献１）や、炭素数が４～８個のα－オレフィンコモノマーを１２重量％以上含有する結晶性低密度ポリエチレン２０～１００重量部とポリエチレン８０～０重量部とからなる樹脂成分１００重量部に対して、無機充填材５０～４００重量部を含む透湿フィルム（特許文献２）が開示されている。

　また、ポリエチレン系樹脂３０～７０質量部とオレフィン系エラストマー７０～３０質量部の合計量１００質量部に対して５０～３００質量部の無機充填材、１～３０質量部の可塑剤を含有する通気性フィルム（特許文献３）や、ポリエチレン樹脂４０～９０質量部、プロピレン単独重合体５～３０質量部、プロピレン／エチレン共重合エラストマー５～３０質量部を含む１００質量部の樹脂成分と該樹脂成分に対して無機充填剤１００～２００質量部、可塑剤１～２０質量部を含む透湿性フィルム（特許文献４）、ポリエチレン樹脂組成物と無機充填材とスチレン系エラストマーを含む透湿性フィルム（特許文献５）、さらには、直鎖状低密度ポリエチレン３０～８５質量部、高圧重合法低密度ポリエチレン５～２０質量部、メタロセン系エチレン／α－オレフィン共重合体１０～５０質量部を含む樹脂成分と、樹脂成分１００質量部に対し１００～２００質量部の無機充填剤と１～２０質量部の可塑剤を含有する透湿性フィルム（特許文献６）がそれぞれ開示されている。

　さらには、熱可塑性樹脂、及び、充填剤１～７０質量％含む、空孔率が８０％以下のフィルム（特許文献７）や、熱可塑性樹脂、有機充填剤、無機充填剤を含む樹脂組成物を用いた空孔率が１０～８０％の多孔フィルム（特許文献８）が開示されている。

特開平７－２２８７１９号公報特開２０００－１５５７号公報特開２０１７－３１２９２号公報特開２０１５－２２９７２０号公報国際公開２０１４／０８８０６５号国際公開２０１５／１８６８０８号国際公開２０１４／１５６９５２号特開２００６－１１７８１６号公報

　しかしながら、特許文献１、２では、融点が６０～１００℃のエチレン／α－オレフィン共重合体や炭素数が４～８個のα－オレフィンコモノマーを１２重量％以上含有する結晶性低密度ポリエチレンが主成分となるフィルムであるため、柔軟性には富むが、他部材を貼り合わせる工程などで生じる高温条件下においては、融解する恐れがあり、寸法安定性や耐熱性などが不十分となる。

　また、特許文献３～６では、ポリエチレン系樹脂と無機充填材を含有する組成物中に、オレフィン系エラストマー、プロピレン／エチレン共重合エラストマー、スチレン系エラストマー、メタロセン系エチレン／α－オレフィン共重合体などの軟質樹脂を含有することにより、柔軟性や伸縮性を有し、風合いや触感に優れたフィルムが得られる。
　一方で、これらの多孔フィルムが使用される用途では、更なる使用感の向上が求められているため、柔軟性や風合いなどの触感の更なる改良や、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生の抑制などが必要となる。しかしながら、特許文献３～６では、不快音の抑制に関する技術的設計指針に関する言及がない。

　また、特許文献７では、主としてポリ乳酸系樹脂に代表されるような生分解性樹脂に充填剤を含有し、耐水性と分解性の両立の試みがなされており、空孔率を８０％以下とすることでフィルムの耐水性不足が抑制されることが記載されているが、不快音の抑制に関して、言及されてはいない。また、特許文献８においても、空孔率を１０～８０％とすることで透湿度、フィルム強度、保温効果、防塵効果の低下が抑制されることが記載されているが、同様に、不快音の抑制に関して言及されてはいない。

　本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制し、通気性、透湿性および強度にも優れた延伸多孔フィルムを提供することにある。

　本発明者らは、鋭意検討した結果、上記従来技術の課題を解決し得る延伸多孔フィルムを得ることに成功し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の目的は、以下の延伸多孔フィルム（以下、「本発明の延伸多孔フィルム」ともいう。）により達成される。

　すなわち、本発明の課題は、熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であり、空孔率が２５％～８０％である延伸多孔フィルム（本発明の第１の実施形態）によって解決される。

　また、本発明の課題は、熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有する延伸多孔フィルム（本発明の第２の実施形態）によって解決される。

　本発明によれば、柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制し、通気性、透湿性および強度にも優れた延伸多孔フィルムを得ることができるため、通気性や透湿性を求められる用途に好適に利用することができる。

　以下、本発明の実施形態の一例としての本発明の延伸多孔フィルムについて説明する。ただし、本発明の範囲が以下に説明する実施形態に限定されるものではない。ここで、延伸多孔フィルムとは、少なくとも一軸方向に延伸された多孔フィルムである。

　なお、本明細書において、「主成分」とは、構成する組成物において最も多い質量比率を占める成分であることをいい、４５質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましく、５５質量％以上がさらに好ましい。また、「Ｘ～Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数字）と記載した場合、特にことわらない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」及び「好ましくはＹより小さい」の意を包含するものである。

１．延伸多孔フィルム
１－１．延伸多孔フィルム（本発明の第１の実施形態）
　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、空孔率が２５％～８０％である延伸多孔フィルムである。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む樹脂組成物（Ｚ）からなることが好ましい。したがって、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、より好ましくは、熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、空孔率が２５％～８０％である延伸多孔フィルムである。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることが重要であり、０．１１０以上であることが好ましく、０．１２０以上であることがより好ましく、０．１３０以上であることが更に好ましい。また、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδの上限に関しては、特に制限はないが、耐熱性や寸法安定性の観点から、－２０℃において１．０００以下であることが好ましい。ｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることにより、後述するように、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制するための吸音率（振動減衰率）を向上することができ、かつ、柔軟性や風合いといった触感に優れたフィルムとなる。

　前記ｔａｎδは、－２０℃～－１０℃において０．１００以上であることが好ましく、－２０℃～０℃において０．１００以上であることがより好ましく、－２０℃～１０℃において０．１００以上であることが更に好ましく、－２０℃～２０℃において０．１００以上であることが更により好ましく、－３０℃～３０℃において０．１００以上であることが最も好ましい。本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されるｔａｎδが０．１００以上となる温度範囲が広くなることで、後述するように、様々な周波数の不快音を抑制できる。

　さらに、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムの空孔率は２５％～８０％であることが重要である。空孔率は３０％～８０％であることがより好ましく、３５％～８０％であることが更に好ましい。
　空孔率が２５％以上の場合、後述するように、延伸多孔フィルムの空隙中を伝播する音のエネルギー損失機会が多くなり、不快音を十分に抑制することができる。また、空孔率が８０％以下の場合、実用的に使用できる程度のフィルム強度を確保することができ、さらに、防水性が十分となり接する液状物の漏れを引き起こしにくいものとなる。

　音は物体が動いたり、擦れたりする際に生じる空気の振動波である。音が物体に入射音として衝突する場合、前記入射音は、エネルギー保存則の関係から、物体を透過する透過音、物体を反射する反射音、並びに物体に吸収される吸収音の３つの音として分解される。すなわち、入射音が物体に衝突した際、物体に吸収される吸収音の割合が大きければ、その物体は吸音率の高い物体と考えられる。
　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、樹脂組成物（Ｚ）の内部に連通した空隙を有するフィルムである。すなわち、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおいて音が伝播する場合、フィルムとして固体部を形成している樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音と、フィルム内部に形成された連通した空隙を伝播する音との２つの伝わり方を示す。そのため、音の抑制には、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音の抑制、及び、連通した空隙を伝播する音の抑制を考慮しなければならない。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音の抑制には、音の振動源や媒体での減衰が効果的であると考えられる。樹脂のような粘弾性体においては、振動のエネルギーを、熱エネルギーに損失させることで吸音効果が得られる。従って、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδは、この吸音効果を発現するために必要な要素となると考えられる。そのため、本発明の第１の実施形態においては、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδのピーク値は大きい方が好ましい。
　また、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδのピーク位置は音の発生雰囲気温度での減衰に関連すると共に、温度－時間換算則の観点から、周波数に対する減衰にも関連する。そのため、様々な周波数を有する不快音を吸音、または発生させないためには、ｔａｎδのピーク幅は広い方が好ましい。
　従って、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることが、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制のために重要である。前述したように、ｔａｎδが０．１００以上となる温度範囲が広くなることが様々な周波数の不快音を抑制できるため好ましい。

　さらに本発明の第１の実施形態においては、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδだけでなく、多孔フィルムの空孔率も、伝播する音の抑制に大きく寄与することを見出した。空孔率が増加することで、空気中を伝播する音と物体との衝突回数が増加するために、フィルム内部に形成された連通した空隙を伝播する音抑制の効果が得られたものと考えている。
　従って、フィルムの空隙中を伝播する音のエネルギー損失機会が多くするために延伸多孔フィルムの空孔率が２５％以上であることが重要である。

　以上をまとめると、本発明の第１の実施形態は、樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ、及び、フィルムの空孔率を好適な範囲とすることで、柔軟性や風合いといった触感に優れるだけでなく、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制するための吸音率（振動減衰率）を向上することを可能としたものである。

　また、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇであることが好ましい。また、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１２Ｊ／ｇ～４３Ｊ／ｇであることがより好ましく、１４Ｊ／ｇ～４１Ｊ／ｇであることが更に好ましく、１６Ｊ／ｇ～３９Ｊ／ｇであることが更により好ましい。前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０Ｊ／ｇ以上となることにより、延伸多孔フィルムの耐熱性や寸法安定性が確保できる。また、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が４５Ｊ／ｇ以下となることにより、後述する不快音の発生を抑制できる。

　延伸多孔フィルムを擦りあわせる際に生じる不快音を抑制する手法としては、上述した伝播音を抑制することと共に、音源からの音の発生抑制が効果的であると考える。音の発生は弾性体の振動であり、振動を起こすもの（＝音源）がなければ音は発生しない。
　本発明の第１の実施形態の延伸フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に含まれる熱可塑性樹脂に着目すると、熱可塑性樹脂は、弾性的性質と粘性的性質の両方を有する粘弾性体である。すなわち、熱可塑性樹脂の弾性的性質の割合を減少することで、フィルムを擦り合わせるという外力を与えた時に、その外力に反発して振動する弾性成分が少なくなり、音の発生が抑制される。弾性的性質と粘性的性質の割合を示す指標が上述のｔａｎδであるが、この弾性的性質の割合をマクロ視点とミクロ視点から減少させることが、不快音の低減に効果的であると考えている。マクロ視点の弾性的性質とは、上述した本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）であり、ミクロ視点の弾性的性質とは、後述する樹脂の結晶成分である。

　熱可塑性樹脂は結晶の観点で非晶性樹脂と結晶性樹脂に分類される。非晶性樹脂は分子鎖が比較的かさ高い構造を有するため、分子鎖が規則正しく折り畳むことができず結晶部分を有さない熱可塑性樹脂である。一方、結晶性樹脂は、分子鎖が規則正しく折り畳まれ、密度の高い結晶部分を内部に有する熱可塑性樹脂である。ただし、結晶性樹脂であっても分子鎖が１００％結晶化した結晶性樹脂というものは存在せず、分子鎖がランダムに配列した非晶部と分子鎖が規則正しく折り畳まれた結晶部の両方を有する。
　結晶性樹脂の非晶部は、ガラス転移温度（Ｔｇ）以上の温度域ではミクロブラウン運動が可能であり、モビリティーの高い状態にある。一方、結晶性樹脂の結晶部は、ガラス転移温度（Ｔｇ）以上、融点（Ｔｍ）以下の温度域では分子鎖が結晶として拘束されており、非常に弾性率が高い部位となる。そのため、結晶性樹脂の結晶化度が低い場合、弾性率が高い結晶部が少なくなるため、外力を与えた時に反発して振動する成分が少なく発生する音も小さくなると考えられる。従って、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける結晶成分割合の指標となり、１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇであることが好ましい。

　延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）は、２０℃において８．０×１０^８Ｐａ以下であることが好ましい。より好ましくは７．０×１０^８Ｐａ以下であり、更に好ましくは６．０×１０^８Ｐａ以下である。貯蔵弾性率（Ｅ’）が、２０℃において８．０×１０^８Ｐａ以下である場合、延伸多孔フィルムは風合いや柔軟性といった触感に優れたものとなる。また、下限については特に限定されるものではないが、延伸多孔フィルムのハンドリングの観点から、２０℃において１．０×１０^７Ｐａ以上が好ましい。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定は、幅４ｍｍ、長さ３５ｍｍに切り出された短冊状のサンプル片を、測定周波数１０Ｈｚ、測定歪０．１％、チャック間距離２５ｍｍ、測定温度－１００℃から、昇温速度３℃／ｍｉｎにて昇温しながら測定される。このとき、得られる動的粘弾性の温度依存性プロファイルから、各温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が算出される。
　なお、動的粘弾性測定は、サンプル片の厚みをあらかじめ測定し、サンプル片の厚みとサンプル片の幅の値を測定装置に入力することにより、サンプル片の断面積が計算され、各値が算出される。
　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムは、樹脂組成物（Ｚ）中に空孔が生じているため、多孔体をそのまま測定した場合、算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδに誤差が生じやすい。よって、本発明の第１の実施形態の規定する貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδを得るためには、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の未延伸フィルムを用いて縦方向（ＭＤ）：４ｍｍ、横方向（ＴＤ）：３５ｍｍに切り出された短冊状のサンプル片について動的粘弾性測定を行うことが好ましい。ただし、延伸多孔フィルムを融点以上に加熱することでフィルムを融解し空孔を消失させた後、プレスサンプルを作製し、該プレスサンプルより短冊状のサンプル片を切り出して動的粘弾性測定を行うことによっても、本発明の第１の実施形態の規定する貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδを算出することができる。本発明においては、いずれの測定方法も採用することができる。

　ここで空孔率は、延伸多孔フィルムを、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）の測定を行う。次に、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定を行う。前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定においては、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムの未延伸フィルムを、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、比重測定を行うことができる。また、未延伸シートの採取が困難な場合は、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを融点以上に加熱することにより延伸多孔フィルムを融解し空孔を消失した後、プレスサンプルを作製し、該プレスサンプルより、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、比重測定を行うことができる。
　前記延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）、及び、前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定は、無作為に３点測定し、その算術平均値を用いる。得られた前記延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）、及び、前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）から、以下の式より空孔率を算出する。
　　　　　　　空孔率（％）＝［１－（Ｗ１／Ｗ０）］×１００

　また、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを－４０℃から高温保持温度まで加熱速度１０℃／分で昇温後、１分間保持し、次に高温保持温度から－４０℃まで冷却速度１０℃／分で降温後、１分間保持し、更に－４０℃から上記高温保持温度まで加熱速度１０℃／分で再昇温させた際の結晶融解ピーク面積から結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を算出する。このとき、上記高温保持温度は、用いる熱可塑性樹脂の結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）に対し、Ｔｍ＋２０℃以上、かつ、Ｔｍ＋１５０℃以下の範囲において、任意に選択できる。
　なお、本発明の第１の実施形態の規定する結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は、上記再昇温過程において、半結晶性樹脂にみられるような冷結晶化が生じる場合においても、再昇温過程で生じる結晶融解ピークから算出されたΔＨｍを適用する。すなわち、再昇温過程において生じる冷結晶化における発熱ピーク面積から算出される結晶化エンタルピー（ΔＨｃ）を、再昇温過程で得られるΔＨｍからの差し引くことは行わない。
　さらに本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムが他の層と積層される場合、積層体についてそのままＤＳＣ測定を行うと、前記延伸多孔フィルムに由来するΔＨｍが低く見積もられるおそれがある。そのため、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムが積層体の場合、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを剥離し、この多孔層についてΔＨｍを測定することができる。剥離が困難である場合は、ＤＳＣ測定によって積層体全体における本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムのΔＨｍを算出するとともに、積層体全体における前記多孔層の積層比を算出し、以下の計算式より、本発明の第１の実施形態の規定するΔＨｍを算出することができる。なお、積層比の算出は、特に限定されるものではないが、光学顕微鏡、電子顕微鏡等による断面観察により算出されることが好ましい。
　本発明の第１の実施形態の規定するΔＨｍ（Ｊ／ｇ）＝積層体全体における延伸多孔フィルムのΔＨｍ（Ｊ／ｇ）／積層体全体における前記多孔層の積層比（％）／１００（％）

　また、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）は、７０℃以上であることが好ましく、８０℃以上であることがより好ましく、９０℃以上であることが更に好ましい。また、結晶融解ピークは１つであってもよく、２つ以上であってもよい。結晶融解ピークが２つ以上である場合、うち１つの結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）が７０℃以上であることが好ましい。さらに、結晶融解ピークが２つ以上ある場合、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は２つ以上の結晶融解ピークから算出される結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）のその合計値となる。
　また、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に含まれる熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂の場合、結晶融解開始温度が結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）より３０℃以上低い温度から少しずつ融解し、ブロードなピークを示すことが多い。そのため、示差走査型熱量測定（ＤＳＣ）を－４０℃から昇温することにより、ベースラインを明確にし、より正確な結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を算出することができる。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける坪量は１０ｇ／ｍ^２～５０ｇ／ｍ^２が好ましく、より好ましくは１５ｇ／ｍ^２～４０ｇ／ｍ^２である。坪量が１０ｇ／ｍ^２以上であることにより、引張強度、引き裂き強度などの機械強度を十分確保しやすい。また、坪量が５０ｇ／ｍ^２以下であることにより、十分な軽量感を得られやすい。
　ここで、坪量は、サンプル（縦方向（ＭＤ）：２５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：２００ｍｍ）の質量（ｇ）を電子天秤で測定し、その数値を２０倍した値を坪量とする。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける透気度は１秒／１００ｍＬ～５０００秒／１００ｍＬであることが好ましく、１０秒／１００ｍＬ～４０００秒／１００ｍＬであることがより好ましく、１００秒／１００ｍＬ～３０００秒／１００ｍＬであることが更に好ましい。透気度が１秒／１００ｍＬ以上であることによって、耐水性及び耐透液性を十分確保しやすい。また透気度が５０００秒／１００ｍＬ以下であることによって、十分な連通孔を有することを示唆している。
　ここで、透気度はＪＩＳ　Ｐ８１１７：２００９（ガーレー試験機法）に規定される方法に準じて測定される１００ｍＬの空気が紙片を通過する秒数であり、例えば透気度測定装置（旭精工製王研式透気度測定機ＥＧＯ１－５５型）を用いて測定することができる。本発明においては、サンプルを無作為に１０点測定し、その算術平均値を透気度とする。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける透湿度は１０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）～１５０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）が好ましく、より好ましくは、１５００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）～１２０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）である。透湿度が１５０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）以下であることによって、耐水性を有することを示唆している。また、透湿度が１０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）以上であることによって、空孔が十分な連通性を有することが示唆される。
　ここで、透湿度はＪＩＳ　Ｚ０２０８（防湿包装材料の透湿度試験方法（カップ法））の諸条件に準拠する。吸湿剤として塩化カルシウムを１５ｇ用い、温度４０℃、相対湿度９０％の恒温恒湿環境下で測定する。サンプルは無作為に２点測定し、その算術平均値を求める。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける延伸方向の引張破断強度は７Ｎ／２５ｍｍ以上が好ましく、１０Ｎ／２５ｍｍ以上がより好ましい。前記引張破断強度が７Ｎ／２５ｍｍ以上であることによって、実用上十分な機械強度と柔軟性を確保することができる。また、上限については特に限定しないが、延伸性を鑑みると３５Ｎ／２５ｍｍ以下であることが好ましい。ここで、延伸方向の引張破断強度はＪＩＳ　Ｋ７１２７に準拠して、延伸方向１００ｍｍ×延伸方向と垂直方向２５ｍｍに切り出したサンプルを作製し、２３℃、相対湿度５０％の環境下で、引張速度２００ｍ／ｍｉｎ、チャック間距離５０ｍｍの条件で３連式引張試験機を用いて破断した際の引張破断強度である。本発明においては、３回測定を行い算出した引張破断強度の算術平均値とする。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける延伸方向の引張破断伸びは、４０％～４００％であることが好ましく、１００％～３００％であることがより好ましい。引張破断伸びが４０％以上であると、本発明の延伸多孔フィルムを紙おむつ、及び、生理処理用品などの透湿防水用バックシートなどの衛生用品に用いる場合、肌触りが良く、優れたはき心地が得られる。また、引張破断伸びが４００％以下であると、適度な剛性と抗張力を有し機械特性に優れ、印刷、スリット、並びに巻取加工時にフィルムの伸び及びひずみが小さく、生産ラインにおける優れた機械適性が得られる。
　ここで、延伸方向の引張破断伸びは、ＪＩＳ　Ｋ７１２７に準拠して、延伸方向１００ｍｍ×延伸方向と垂直方向２５ｍｍに切り出したサンプルを作製し、２３℃、相対湿度５０％の環境下で、引張速度２００ｍ／ｍｉｎ、チャック間距離５０ｍｍの条件で３連式引張試験機を用いて破断した際の引張破断伸びである。本発明においては、３回測定を行い算出した引張破断伸びの算術平均値とする。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを６０℃で１時間加熱したときの延伸方向の熱収縮率は５．０％未満であることが好ましく、４．０％未満であることがより好ましい。６０℃で１時間加熱したときの延伸方向における熱収縮率が５．０％未満であることにより、延伸多孔フィルムのロール状サンプルを経時保管した場合のブロッキングや巻き締まりが少なく好ましい。
　ここで、熱収縮率は、延伸方向２００ｍｍ×延伸方向と垂直方向１０ｍｍに切り出したサンプルを、槽内温度６０℃に設定した対流オーブンに１時間静置加熱する。その後、延伸方向の長さＬ（ｍｍ）を測定し、式「（２００－Ｌ）／２００×１００（％）」により、算出した値である。本発明においては、３回測定を行い算出した熱収縮率の算術平均値とする。

　本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムにおける全光線透過率は１８％～６０％であることが好ましい。全光線透過率が１８％以上であることにより、本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルムを紙おむつなどの透湿防水用バックシートなどの衛生用品に用いる場合、排尿したことを知らせるインジケータ薬剤を塗布しても認識できる。また、全光線透過率が６０％以下であることにより、フィルムが白く、隠ぺい性に富んでいる。
　ここで、全光線透過率は、ＪＩＳ　Ｋ７３６１に準拠したヘイズメータを用い、無作為に５点測定し、その算術平均値を求めたものである。

　以下、本発明のフィルムの別実施形態について説明する。

１－２．延伸多孔フィルム（本発明の第２の実施形態）
　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有する延伸多孔フィルムである。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む樹脂組成物（Ｚ）からなることが好ましい。したがって、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、より好ましくは、熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有する延伸多孔フィルムである。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることが重要であり、０．１１０以上であることが好ましく、０．１２０以上であることがより好ましく、０．１３０以上であることが更に好ましい。また、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδの上限に関しては、特に制限はないが、寸法安定性の観点から、－２０℃において１．０００以下であることが好ましい。ｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることにより、後述するように、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制するための吸音率（振動減衰率）を向上することができ、かつ、柔軟性や風合いといった触感に優れたフィルムとなる。

　前記ｔａｎδは、－２０℃～－１０℃において０．１００以上であることが好ましく、－２０℃～０℃において０．１００以上であることがより好ましく、－３０℃～０℃において０．１００以上であることが更に好ましく、－３０℃～１０℃において０．１００以上であることが更に好ましく、－３０℃～２０℃において０．１００以上であることが更により好ましく、－３０℃～３０℃において０．１００以上であることが最も好ましい。本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されるｔａｎδが０．１００以上となる温度範囲が広くなることで、後述するように、様々な周波数の不快音を抑制できる。

　さらに、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムの空孔率は１５％～８０％であることが好ましい。空孔率は２０％～８０％であることがより好ましく、２５％～８０％であることが更に好ましい。
　空孔率が１５％以上の場合、後述するように、延伸多孔フィルムの空隙中を伝播する音のエネルギー損失機会が多くなり、不快音を十分に抑制することができる。また、空孔率が８０％以下の場合、実用的に使用できる程度のフィルム強度を確保することができ、さらに、防水性が十分となり接する液状物の漏れを引き起こしにくいものとなる。

　音は物体が動いたり、擦れたりする際に生じる空気の振動波である。音が物体に入射音として衝突する場合、前記入射音は、エネルギー保存則の関係から、物体を透過する透過音、物体を反射する反射音、並びに物体に吸収される吸収音の３つの音として分解される。すなわち、入射音が物体に衝突した際、物体に吸収される吸収音の割合が大きければ、その物体は吸音率の高い物体と考えられる。
　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、樹脂組成物（Ｚ）の内部に連通した空隙を有するフィルムである。すなわち、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおいて音が伝播する場合、フィルムとして固体部を形成している樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音と、フィルム内部に形成された連通した空隙を伝播する音との２つの伝わり方を示す。そのため、音の抑制には、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音の抑制、及び、連通した空隙を伝播する音の抑制を考慮しなければならない。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音の抑制には、音の振動源や媒体での減衰が効果的であると考えられる。樹脂のような粘弾性体においては、振動のエネルギーを、熱エネルギーに損失させることで吸音効果が得られる。従って、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδは、この吸音効果を発現するために必要な要素となると考えられる。そのため、本発明の第２の実施形態においては、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδのピーク値は大きい方が好ましい。
　また、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδのピーク位置は音の発生雰囲気温度での減衰に関連すると共に、温度－時間換算則の観点から、周波数に対する減衰にも関連する。そのため、様々な周波数を有する不快音を吸音、または発生させないためには、ｔａｎδのピーク幅は広い方が好ましい。
　従って、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が、－２０℃において０．１００以上であることが、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制のために重要である。前述したように、ｔａｎδが０．１００以上となる温度範囲が広くなることが様々な周波数の不快音を抑制できるため好ましい。

　また、多孔フィルムの空孔率も、伝播する音の抑制に寄与すると考えられる。空孔率が増加することで、空気中を伝播する音と物体との衝突回数が増加するために、フィルム内部に形成された連通した空隙を伝播する音抑制の効果が得られるものと考えている。
　従って、フィルムの空隙中を伝播する音のエネルギー損失機会が多くするために延伸多孔フィルムの空孔率が１５％以上であることが好ましい。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有することが重要となる。また、前記結晶融解ピーク（Ｐｍ１）は１５０℃～１９０℃に有することが好ましく、１６０℃～１８０℃に有することがより好ましい。１４０℃以上に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有することにより、延伸多孔フィルムを他部材と接着、ラミネートするに当たり、十分な耐熱性を付与することができるため重要となる。また、２００℃以下に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有することにより、延伸多孔フィルムの成形において、押出温度を極端に上げる必要がないため、樹脂の劣化物などが発生しにくく、生産性が向上するため好ましい。
　前記結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有するには、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に、融点が１４０℃～２００℃の熱可塑性樹脂を含有することによって、上記範囲に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有するように調整することができる。

　また、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、前記結晶融解ピーク（Ｐｍ１）から算出される結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）が１Ｊ／ｇ～１０Ｊ／ｇであることが好ましい。前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）は、１Ｊ／ｇ～８Ｊ／ｇであることがより好ましく、２Ｊ／ｇ～６Ｊ／ｇであることが更に好ましい。前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）が１Ｊ／ｇ以上であることにより、延伸多孔フィルムに耐熱性を付与するための、十分な結晶成分を有するために好ましい。また、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）が１０Ｊ／ｇ以下であることにより、後述する不快音の発生を抑制できる。
　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）における、融点が１４０℃～２００℃の熱可塑性樹脂の混合比率を調整することによって、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）を上記範囲に調整することができる。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、３０℃～１３０℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ２）をさらに有することが好ましい。また、前記結晶融解ピーク（Ｐｍ２）から算出される結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）が１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇであることが好ましい。前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）は１２Ｊ／ｇ～４３Ｊ／ｇであることがより好ましく、１４Ｊ／ｇ～４１Ｊ／ｇであることが更に好ましい。前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）が１０Ｊ／ｇ以上となることにより、延伸多孔フィルムの耐熱性や寸法安定性が確保できる。また、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）が４５Ｊ／ｇ以下となることにより、後述する不快音の発生を抑制できる。
　前記結晶融解ピーク（Ｐｍ２）を有するには、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に、融点が３０℃～１３０℃の熱可塑性樹脂を含有し、混合比率を調整することによって、結晶融解ピーク（Ｐｍ２）、及び、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）を上記範囲に調整することができる。

　延伸多孔フィルムを擦りあわせる際に生じる不快音を抑制する手法としては、上述した伝播音を抑制することと共に、音源からの音の発生抑制が効果的であると考える。音の発生は弾性体の振動であり、振動を起こすもの（＝音源）がなければ音は発生しない。
　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に含まれる熱可塑性樹脂に着目すると、熱可塑性樹脂は、弾性的性質と粘性的性質の両方を有する粘弾性体である。すなわち、熱可塑性樹脂の弾性的性質の割合を減少することで、フィルムを擦り合わせるという外力を与えた時に、その外力に反発して振動する弾性成分が少なくなり、音の発生が抑制される。弾性的性質と粘性的性質の割合を示す指標が上述のｔａｎδであるが、この弾性的性質の割合をマクロ視点とミクロ視点から減少させることが、不快音の低減に効果的であると考えている。マクロ視点の弾性的性質とは、上述した本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）であり、ミクロ視点の弾性的性質とは、後述する樹脂の結晶成分である。

　まず、マクロ視点の弾性的性質を低減する観点から、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）は、２０℃において８．０×１０^８Ｐａ以下であることが好ましい。より好ましくは７．０×１０^８Ｐａ以下であり、更に好ましくは６．０×１０^８Ｐａ以下である。貯蔵弾性率（Ｅ’）が、２０℃において８．０×１０^８Ｐａ以下である場合、延伸多孔フィルムは風合いや柔軟性といった触感に優れたものとなると共に、不快音の発生を抑制することができるため好ましい。また、下限については特に限定されるものではないが、延伸多孔フィルムのハンドリングの観点から、２０℃において１．０×１０^７Ｐａ以上が好ましい。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定は、幅４ｍｍ、長さ３５ｍｍに切り出された短冊状のサンプル片を、測定周波数１０Ｈｚ、測定歪０．１％、チャック間距離２５ｍｍ、測定温度－１００℃から、昇温速度３℃／ｍｉｎにて昇温しながら測定される。このとき、得られる動的粘弾性の温度依存性プロファイルから、各温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が算出される。
　なお、動的粘弾性測定は、サンプル片の厚みをあらかじめ測定し、サンプル片の厚みとサンプル片の幅の値を測定装置に入力することにより、サンプル片の断面積が計算され、各値が算出される。
　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムは、樹脂組成物（Ｚ）中に空孔が生じているため、多孔体をそのまま測定した場合、算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδに誤差が生じやすい。よって、本発明の第２の実施形態の規定する貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδを得るためには、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の未延伸フィルムを用いてＭＤ：４ｍｍ、ＴＤ：３５ｍｍに切り出された短冊状のサンプル片について動的粘弾性測定を行うことが好ましい。ただし、延伸多孔フィルムを融点以上に加熱することでフィルムを融解し空孔を消失させた後、プレスサンプルを作製し、該プレスサンプルより短冊状のサンプル片を切り出して動的粘弾性測定を行うことによっても、本発明の第２の実施形態の規定する貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、ｔａｎδを算出することができる。本発明においては、いずれの測定方法も採用することができる。

　次に、ミクロ視点の弾性的性質として、樹脂の結晶成分を考える。熱可塑性樹脂は結晶の観点で非晶性樹脂と結晶性樹脂に分類される。非晶性樹脂は分子鎖が比較的かさ高い構造を有するため、分子鎖が規則正しく折り畳むことができず結晶部分を有さない熱可塑性樹脂である。一方、結晶性樹脂は、分子鎖が規則正しく折り畳まれ、密度の高い結晶部分を内部に有する熱可塑性樹脂である。ただし、結晶性樹脂であっても分子鎖が１００％結晶化した結晶性樹脂というものは存在せず、分子鎖がランダムに配列した非晶部と分子鎖が規則正しく折り畳まれた結晶部の両方を有する。
　結晶性樹脂の非晶部は、ガラス転移温度以上の温度域ではミクロブラウン運動が可能であり、モビリティーの高い状態にある。一方、結晶性樹脂の結晶部は、ガラス転移温度以上、融点以下の温度域では分子鎖が結晶として拘束されており、非常に弾性率が高い部位となる。そのため、結晶性樹脂の結晶化度が低い場合、弾性率が高い結晶部が少なくなるため、外力を与えた時に反発して振動する成分が少なく発生する音も小さくなると考えられる。
　従って、結晶融解エンタルピーは、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける結晶成分割合の指標となり、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）は、１Ｊ／ｇ～１０Ｊ／ｇであることが好ましい。また、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）は１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇであることが好ましい。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムの結晶融解ピーク（Ｐｍ）、及び、そのピーク温度（Ｔｍ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）で、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを－４０℃から高温保持温度まで加熱速度１０℃／分で昇温後、１分間保持し、次に高温保持温度から－４０℃まで冷却速度１０℃／分で降温後、１分間保持し、更に－４０℃から上記高温保持温度まで加熱速度１０℃／分で再昇温させた際に出現する結晶融解ピーク（Ｐｍ）、及び、そのピークを示す温度（Ｔｍ）である。
　また、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は、再昇温させた際に出現する上記結晶融解ピーク（Ｐｍ）のピーク面積から結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を算出する。このとき、上記高温保持温度は、用いる熱可塑性樹脂の最も高い結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）に対し、Ｔｍ＋２０℃以上、かつ、Ｔｍ＋１５０℃以下の範囲において、任意に選択できる。
　なお、本発明の第２の実施形態における結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）は、上記再昇温過程において、半結晶性樹脂にみられるような冷結晶化が生じる場合においても、再昇温過程で生じる結晶融解ピークから算出されたΔＨｍを適用する。すなわち、再昇温過程において生じる冷結晶化における発熱ピーク面積から算出される結晶化エンタルピー（ΔＨｃ）を、再昇温過程で得られるΔＨｍから差し引くことは行わない。

　さらに本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムが他の層と積層される場合、積層体についてそのままＤＳＣ測定を行うと、前記延伸多孔フィルムに由来するΔＨｍが低く見積もられるおそれがある。そのため、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムが積層体の場合、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを剥離し、この多孔層についてΔＨｍを測定することができる。剥離が困難である場合は、ＤＳＣ測定によって積層体全体における本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムのΔＨｍを算出するとともに、積層体全体における前記多孔層の積層比を算出し、以下の計算式より、本発明の第２の実施形態におけるΔＨｍを算出することができる。なお、積層比の算出は、特に限定されるものではないが、光学顕微鏡、電子顕微鏡等による断面観察により算出されることが好ましい。
　本発明の第２の実施形態におけるΔＨｍ（Ｊ／ｇ）＝積層体全体における延伸多孔フィルムのΔＨｍ（Ｊ／ｇ）／積層体全体における前記多孔層の積層比（％）／１００（％）

　また、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける結晶融解ピーク（Ｐｍ１）は、１４０℃～２００℃に有することが重要であるが、１４０℃～２００℃に少なくとも１つの結晶融解ピークを有していればよく、２つ以上であってもよい。また、１４０℃～２００℃に結晶融解ピークが２つ以上ある場合、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）は２つ以上の結晶融解ピークから算出される結晶融解エンタルピーの合計値となる。

　また、前記結晶融解ピーク（Ｐｍ２）に関しても、３０℃～１３０℃に少なくとも１つの結晶融解ピークを有していることが好ましいが、２つ以上であってもよい。また、３０℃～１３０℃に結晶融解ピークが２つ以上ある場合、前記結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）は２つ以上の結晶融解ピークから算出される結晶融解エンタルピーの合計値となる。

　また、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に含まれる熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂の場合、結晶融解開始温度が結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）より３０℃以上低い温度から少しずつ融解し、ブロードなピークを示すことが多い。そのため、示差走査型熱量測定（ＤＳＣ）を－４０℃から昇温することにより、ベースラインを明確にし、より正確な結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を算出することができる。

　以上をまとめると、本発明の第２の実施形態は、樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ、及び、結晶融解ピーク（Ｐｍ１）が生じる温度を好適な範囲とすることで、柔軟性や風合いといった触感に優れるだけでなく、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制するための吸音率（振動減衰率）を向上するとともに、延伸多孔フィルムに求められる耐熱性を両立したものとなる。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける空孔率は、延伸多孔フィルムを、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）の測定を行う。次に、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定を行う。前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定においては、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムの未延伸フィルムを、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、比重測定を行うことができる。また、未延伸シートの採取が困難な場合は、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを融点以上に加熱することにより延伸多孔フィルムを融解し空孔を消失した後、プレスサンプルを作製し、該プレスサンプルより、縦方向（ＭＤ）：５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：５０ｍｍの大きさに切り出し、比重測定を行うことができる。
　前記延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）、及び、前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）の測定は、無作為に３点測定し、その算術平均値を用いる。得られた前記延伸多孔フィルムの比重（Ｗ１）、及び、前記樹脂組成物（Ｚ）の比重（Ｗ０）から、以下の式より空孔率を算出する。
　　空孔率（％）＝［１－（Ｗ１／Ｗ０）］×１００

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける坪量は１０ｇ／ｍ^２～５０ｇ／ｍ^２が好ましく、より好ましくは１２ｇ／ｍ^２～４０ｇ／ｍ^２である。坪量が１０ｇ／ｍ^２以上であることにより、引張強度、引き裂き強度などの機械強度を十分確保しやすい。また、坪量が５０ｇ／ｍ^２以下であることにより、十分な軽量感を得られやすい。
　ここで、坪量は、サンプル（縦方向（ＭＤ）：２５０ｍｍ、横方向（ＴＤ）：２００ｍｍ）の質量（ｇ）を電子天秤で測定し、その数値を２０倍した値を坪量とする。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける透気度は１秒／１００ｍＬ～５０００秒／１００ｍＬであることが好ましく、１０秒／１００ｍＬ～４０００秒／１００ｍＬであることがより好ましく、１００秒／１００ｍＬ～３０００秒／１００ｍＬであることが更に好ましい。透気度が１秒／１００ｍＬ以上であることによって、耐水性及び耐透液性を十分確保しやすい。また透気度が５０００秒／１００ｍＬ以下であることによって、十分な連通孔を有することを示唆している。
　ここで、透気度はＪＩＳ　Ｐ８１１７：２００９（ガーレー試験機法）に規定される方法に準じて測定される１００ｍＬの空気が紙片を通過する秒数であり、例えば透気度測定装置（旭精工製王研式透気度測定機ＥＧＯ１－５５型）を用いて測定することができる。本発明においては、サンプルを無作為に１０点測定し、その算術平均値を透気度とする。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける透湿度は１０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）～１５０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）が好ましく、より好ましくは、１５００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）～１２０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）である。透湿度が１５０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）以下であることによって、耐水性を有することを示唆している。また、透湿度が１０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）以上であることによって、空孔が十分な連通性を有することが示唆される。
　ここで、透湿度はＪＩＳ　Ｚ０２０８（防湿包装材料の透湿度試験方法（カップ法））の諸条件に準拠する。吸湿剤として塩化カルシウムを１５ｇ用い、温度４０℃、相対湿度９０％の恒温恒湿環境下で測定する。サンプルは無作為に２点測定し、その算術平均値を求める。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける延伸方向の引張破断強度は７Ｎ／２５ｍｍ以上が好ましく、１０Ｎ／２５ｍｍ以上がより好ましい。前記引張破断強度が７Ｎ／２５ｍｍ以上であることによって、実用上十分な機械強度と柔軟性を確保することができる。また、上限については特に限定しないが、延伸性を鑑みると３５Ｎ／２５ｍｍ以下であることが好ましい。ここで、延伸方向の引張破断強度はＪＩＳ　Ｋ７１２７に準拠して、延伸方向１００ｍｍ×延伸方向と垂直方向２５ｍｍに切り出したサンプルを作製し、２３℃、相対湿度５０％の環境下で、引張速度２００ｍ／ｍｉｎ、チャック間距離５０ｍｍの条件で３連式引張試験機を用いて破断した際の引張破断強度である。本発明においては、３回測定を行い算出した引張破断強度の算術平均値とする。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける延伸方向の引張破断伸びは、４０％～４００％であることが好ましく、８０％～３００％であることがより好ましい。引張破断伸びが４０％以上であると、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを紙おむつ、及び、生理処理用品などの透湿防水用バックシートなどの衛生用品に用いる場合、肌触りが良く、優れたはき心地が得られる。また、引張破断伸びが４００％以下であると、適度な剛性と抗張力を有し機械特性に優れ、印刷、スリット、並びに巻取加工時にフィルムの伸び及びひずみが小さく、生産ラインにおける優れた機械適性が得られる。
　ここで、延伸方向の引張破断伸びは、ＪＩＳ　Ｋ７１２７に準拠して、延伸方向１００ｍｍ×延伸方向と垂直方向２５ｍｍに切り出したサンプルを作製し、２３℃、相対湿度５０％の環境下で、引張速度２００ｍ／ｍｉｎ、チャック間距離５０ｍｍの条件で３連式引張試験機を用いて破断した際の引張破断伸びである。本発明においては、３回測定を行い算出した引張破断伸びの算術平均値とする。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける全光線透過率は１８％～６０％であることが好ましい。全光線透過率が１８％以上であることにより、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを紙おむつなどの透湿防水用バックシートなどの衛生用品に用いる場合、排尿したことを知らせるインジケータ薬剤を塗布しても認識できる。また、全光線透過率が６０％以下であることにより、フィルムが白く、隠ぺい性に富んでいる。
　ここで、全光線透過率は、ＪＩＳ　Ｋ７３６１に準拠したヘイズメータを用い、無作為に５点測定し、その算術平均値を求めたものである。

　本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムにおける破膜耐熱温度は、１２０℃以上が好ましく、１４０℃以上がより好ましく、１６０℃以上が更に好ましい。破膜耐熱温度が１２０℃以上であると、本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルムを他部材と接着、ラミネートするに当たり、ホットメルト接着剤等の熱によりフィルムが破膜することなく、延伸多孔フィルムに必要な耐熱性が付与されていると判断できる。
　ここで破膜耐熱温度は、サンプル（１００ｍｍ×１００ｍｍ）を、その中心をΦ５０ｍｍの円状に打ち抜いたステンレス鋼板（１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ（厚さ））２枚で挟み、クリップで四辺を固定し、槽内温度１２０℃の対流オーブンに２分間静置して加熱した後、ステンレス鋼板の円状打ち抜き箇所のサンプルが溶融し、穴が開いていないか、その様子を目視判断し、破れや穴開きがないものを破膜耐熱温度１２０℃以上とする。また、槽内温度を１４０℃、１６０℃と変更し、同様の評価を行った際に、破れや穴開きがないものを、それぞれ、破膜耐熱温度１４０℃以上、１６０℃以上とする。

　以下、本発明の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）について説明した後、延伸多孔フィルムの製造方法について説明する。なお、「本発明の延伸多孔フィルム」は、上記の「本発明の第１の実施形態の延伸多孔フィルム」及び「本発明の第２の実施形態の延伸多孔フィルム」をいう。

２．延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）
　本発明の延伸多孔フィルムは、熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む樹脂組成物（Ｚ）からなることが重要である。

２－１．無機充填材（Ａ）
　前記無機充填材（Ａ）としては、例えば、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、炭酸バリウム、硫酸バリウム、酸化チタン、タルク、クレイ、カオリナイト、モンモリロナイトなどの微粒子や鉱物が挙げられるが、微多孔質化の発現、汎用性の高さ、低価格および銘柄の豊富さなどの利点から、炭酸カルシウム、硫酸バリウムが好適に用いることができる。

　無機充填材（Ａ）の平均粒子径は０．１～１０μｍが好ましく、より好ましくは０．３～５μｍ、更に好ましくは０．５～３μｍである。平均粒子径が０．１μｍ以上であれば、無機充填材（Ａ）の分散不良や二次凝集が抑制され、樹脂組成物（Ｚ）中に均一に分散することができるため好ましい。一方で、平均粒子径が１０μｍ以下であれば、フィルムの薄膜化の際に大きなボイドの発生を抑制することができ、フィルムに十分な強度と耐水性を確保することができる。また、樹脂との分散性及び混合性を向上させる目的で、あらかじめ脂肪酸、脂肪酸エステルなどを無機充填材にコーティングし、無機充填材表面を樹脂となじみ易くしておくことが好ましく、本発明に用いられる無機充填材（Ａ）においても、表面処理された無機充填材を用いることができる。

２－２．熱可塑性樹脂
　前記熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、塩素化ポリエチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、エチレン／ビニルアルコール系共重合体、エチレン／酢酸ビニル系共重合体、ポリメチルペンテン系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、環状オレフィン系樹脂、ポリ乳酸系樹脂、ポリブチレンサクシネート系樹脂、ポリアクリロニトリル系樹脂、ポリエチレンオキサイド系樹脂、セルロース系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリフェニレンスルフィド系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリビニルアセタール系樹脂、ポリブタジエン系樹脂、ポリブテン系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、ポリアミドビスマレイミド系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルイミド系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン系樹脂、ポリエーテルケトン系樹脂、ポリエーテルスルホン系樹脂、ポリケトン系樹脂、ポリサルフォン系樹脂、アラミド系樹脂、フッ素系樹脂、ポリアセタール系樹脂等が挙げられる。中でも、柔軟性、耐熱性、連通孔の形成、環境衛生性、臭気などの観点から、前記熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂であることが好ましい。
　前記熱可塑性樹脂は、１種類であってもよく、２種類以上であってもよい。前記熱可塑性樹脂が２種類以上で構成される場合、その合計が前記熱可塑性樹脂の質量となり、樹脂組成物（Ｚ）中における、前記熱可塑性樹脂の質量比率が算出される。

　ポリオレフィン系樹脂とは、オレフィンモノマーを主たるモノマー成分とした樹脂である。主たるモノマー成分とは、樹脂中で５０モル％以上１００モル％以下を占めるモノマー成分のことをいう。オレフィンモノマーとしては、エチレン、プロピレン、また、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテンなどのα－オレフィンや、ジエン、イソプレン、ブチレン、ブタジエンなどが挙げられ、これらの単独重合体でもよく、２種以上を共重合した多元共重合体であってもよい。また、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル、（メタ）アクリル酸グリシジル、ビニルアルコール、エチレングリコール、無水マレイン酸、スチレン、ジエン、環状オレフィンが共重合されたものでもよい。中でも、柔軟性と風合いの付与の観点から、エチレン単独重合体、分岐状低密度ポリエチレン、エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／酢酸ビニル共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン共重合体が好ましい。

　前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂である場合、オレフィンモノマーを主たるモノマー成分とした樹脂であれば、１種類であってもよく、２種類以上であってもよい。前記ポリオレフィン系樹脂が２種類以上で構成される場合、その合計が前記ポリオレフィン系樹脂の質量となる。

　また、前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂である場合、前記ポリオレフィン系樹脂の密度は０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。また、前記ポリオレフィン系樹脂として、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）、及び、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）をそれぞれ有することが好ましい。

２－２－１．ポリエチレン系樹脂（Ｂ）
　前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下であり、かつ、エチレンを主たるモノマー成分とした樹脂である。主たるモノマー成分とは、樹脂中で５０モル％以上１００モル％以下を占めるモノマー成分のことをいう。よって、ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、エチレン単独重合体でもよく、エチレンを主たるモノマー成分とし、かつ、他のモノマーを含有する共重合体であってもよい。共重合体の例を挙げると、エチレン／プロピレン共重合体、エチレン／１－ブテン共重合体、エチレン／１－ヘキセン共重合体、エチレン／４－メチル－１－ペンテン共重合体、エチレン／１－オクテン共重合体などのエチレン／α－オレフィン共重合体や、また、エチレン／酢酸ビニル共重合体、エチレン／（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン／（メタ）アクリル酸エステル共重合体、エチレン／（メタ）アクリル酸グリシジル、エチレン／ビニルアルコール共重合体、エチレン／エチレングリコール共重合体、エチレン／無水マレイン酸共重合体、エチレン／スチレン共重合体、エチレン／ジエン共重合体、エチレン／環状オレフィン共重合体などが挙げられる。エチレン／プロピレン／１－ブテン共重合体など、上述のモノマー成分を２種以上含有する多元共重合体であってもよい。
　この中でも、耐熱収縮性と寸法安定性の観点から、エチレン単独重合体や、エチレン／α－オレフィン共重合体が好ましい。

　前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下であり、かつ、エチレンを主たるモノマー成分とした樹脂であれば、１種類であってもよく、２種類以上であってもよい。前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）が２種類以上で構成される場合、その合計が前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の質量となる。
　密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）を含むことにより、延伸多孔フィルムの通気性、透湿性、耐熱収縮性、寸法安定性、耐液漏れ性、隠ぺい性、外観などを満足させることが可能となる。ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の密度は、０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９３７ｇ／ｃｍ^３以下であることがより好ましく、０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９３５ｇ／ｃｍ^３以下であることが特に好ましい。ここで、密度はピクノメーター法（ＪＩＳ　Ｋ７１１２　Ｂ法）により測定した密度である。また、後述する樹脂の密度についても同様に測定したときの値である。

　ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は線状であってもよく、分岐状であってもよい。ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の製造方法は特に限定されるものではなく、公知のオレフィン重合用触媒を用いた公知の重合方法、例えばチーグラー－ナッタ型触媒に代表されるマルチサイト触媒や、メタロセン系触媒に代表されるシングルサイト触媒を用いた重合方法等が挙げられる。

　ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の少なくとも１種類が分岐状低密度ポリエチレンであることが好ましい。ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の少なくとも１種類が分岐状低密度ポリエチレンである場合、樹脂組成物（Ｚ）の溶融張力が上昇し、成形加工性が向上するため好ましい。また、分岐状低密度ポリエチレンは、動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）の値が、０～３０℃において、大きい値を示すため、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の少なくとも１種が分岐状低密度ポリエチレンであることが好ましい。

　前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、融点が１１０～１３５℃であることが好ましく、１１０～１３０℃であることがより好ましい。前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の融点が１１０～１３５℃であれば、延伸多孔フィルムの耐熱収縮性、寸法安定性を向上できるため好ましい。
　ここで、融点は示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、樹脂約１０ｍｇを加熱速度１０℃／分で－４０℃～２００℃まで昇温し、２００℃で１分間保持した後、冷却速度１０℃／分で－４０℃まで降温し、再度、加熱速度１０℃／分で２００℃まで昇温したときに測定されたサーモグラムから求めた結晶融解ピーク温度（Ｔｍ）（℃）である。また、後述する樹脂の融点についても同様に測定したときの値である。

　前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．１～２０ｇ／１０分であることが好ましく、０．５～１０ｇ／１０分であることがより好ましい。ＭＦＲを０．１ｇ／１０分以上とすることで、延伸多孔フィルムの成形性を十分に保持することができるため好ましい。また、２０ｇ／１０分以下とすることで延伸多孔フィルムの強度を十分に保持できるため好ましい。
　ここで、ＭＦＲはＪＩＳ　Ｋ７２１９に準拠して測定される値であり、その測定条件は１９０℃、２．１６ｋｇ荷重である。

２－２－２．軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）
　前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）は、密度は０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満であり、かつ、オレフィンモノマーを主たるモノマー成分とした樹脂である。主たるモノマー成分とは、樹脂中で５０モル％以上１００モル％以下を占めるモノマー成分のことをいう。オレフィンモノマーとしては、エチレン、プロピレン、また、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテンなどのα－オレフィンや、ジエン、イソプレン、ブチレン、ブタジエンなどが挙げられ、これらの単独重合体でもよく、２種以上を共重合した多元共重合体であってもよい。また、酢酸ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル、（メタ）アクリル酸グリシジル、ビニルアルコール、エチレングリコール、無水マレイン酸、スチレン、ジエン、環状オレフィンが共重合されたものでもよい。中でも、柔軟性と風合いの付与の観点から、エチレン単独重合体、分岐状低密度ポリエチレン、エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／酢酸ビニル共重合体、スチレン／エチレン／プロピレン共重合体、スチレン／エチレン／ブチレン共重合体が好ましい。

　前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）は、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満であり、かつ、オレフィンモノマーを主たるモノマー成分とした樹脂であれば、１種類であってもよく、２種類以上であってもよい。前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）が２種類以上で構成される場合、その合計が前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の質量となる。密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）を含むことにより、延伸多孔フィルムの柔軟性や風合いを良化させ、触感の満足度を向上できる。また、軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の密度は、０．８５５ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満であることが好ましく、０．８６０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満であることがより好ましい。

　前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）は、メルトフローレート（ＭＦＲ）が、０．１～２０ｇ／１０分であることが好ましく、０．５～１０ｇ／１０分であることがより好ましい。ＭＦＲを０．１ｇ／１０分以上とすることで、延伸多孔フィルムの成形性を十分に保持することができるため好ましい。また、２０ｇ／１０分以下とすることで延伸多孔フィルムの強度を十分に保持できるため好ましい。

　また、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）のピークは、－５０～５０℃の範囲にあることが好ましい。前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）のｔａｎδのピークが－５０～５０℃の範囲にある場合、ガサガサ、ゴワゴワといった不快な音の抑制に寄与するため好ましい。

　また、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）のピーク値は、０．１００以上であることが好ましく、０．２００以上であることがより好ましく、０．３００以上であることが更に好ましい。前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）のｔａｎδのピーク値が０．１００以上である場合、ガサガサ、ゴワゴワといった不快な音の抑制に寄与するため好ましい。

　前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂であり、前記ポリオレフィン系樹脂が、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）、及び、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）をそれぞれ有する場合、前記無機充填材（Ａ）、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）及び、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の混合組成比は、（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）＝５０質量％～７５質量％／１質量％～４５質量％／１質量％～４５質量％（ただし（Ａ）と（Ｂ）と（Ｃ）の合計質量％を１００質量％とする。）であることが好ましく、（Ａ）／（Ｂ）／（Ｃ）＝５０質量％～７０質量％／３質量％～４３質量％／３質量％～４３質量％であることがより好ましい。

　前記無機充填材（Ａ）と前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）と前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の混合組成比において、前記無機充填材（Ａ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上である場合、延伸に伴う多孔の形成が十分となり連通孔を形成しやすくなり、十分な透気特性や透湿特性を発現しやすくなる。
　また、前記無機充填材（Ａ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における上限以下である場合、樹脂組成物の成形が容易となり、生産性に問題ないものとなる。
　また、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上であり、かつ、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における上限以下である場合、耐熱収縮性や寸法安定性に優れたフィルムとなる。
　さらには、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における上限以下であり、かつ、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上である場合、柔軟性や風合いといった肌触りのよい触感が得られ、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制しやすくなる。

　一方、前記ポリオレフィン系樹脂としては、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）、及び、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）以外に、後述するポリプロピレン系樹脂（Ｄ）を有してもよい。

＜ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）＞
　ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）は、密度が０．８９０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満であることが好ましい。また、融点は１４０℃～１７０℃であることが好ましい。また、ＭＦＲは１０～５０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。ここで、ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）のＭＦＲはＪＩＳ　Ｋ７２１０の条件Ｍに準拠して測定される値であり、その測定条件は２３０℃、２．１６ｋｇ荷重である。

　前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂であり、前記ポリオレフィン系樹脂が、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）をそれぞれ有する場合、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）、前記ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）の混合組成比は、（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）＝１質量％～２５質量％／５０質量％～９８質量％／１質量％～２５質量％（ただし（Ｂ）と（Ｃ）と（Ｄ）の合計質量％を１００質量％とする。）であることが好ましく、（Ｂ）／（Ｃ）／（Ｄ）＝５質量％～２０質量％／６０質量％～９０質量％／５質量％～２０質量％（ただし（Ｂ）と（Ｃ）と（Ｄ）の合計質量％を１００質量％とする。）であることがより好ましい。

　前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）と前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）と前記ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）との混合組成比において、前記ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上である場合、延伸多孔フィルムに十分な耐熱性を発現しやすくなる。
　また、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上である場合、樹脂組成物の成形が容易となり、生産性に問題ないものとなる。
　さらに、前記ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における上限以下であり、かつ、前記ポリエチレン系樹脂（Ｂ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における上限以下であり、かつ、前記軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）の混合組成比が上述の好ましい範囲における下限以上である場合、柔軟性や風合いといった肌触りのよい触感が得られ、フィルムが擦れる際に生じる不快音を抑制しやすくなる。

２－３．その他の成分
　さらに本発明の延伸多孔フィルムは、前記樹脂組成物（Ｚ）中に、可塑剤（Ｅ）を０．１質量％～８．０質量％含むことが好ましい。可塑剤（Ｅ）が０．１質量％以上含まれていれば、前記樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδの値が大きくなり、さらに前記樹脂組成物（Ｚ）のｔａｎδのピーク幅を広くすることができる。また、延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を小さくすることができる。一方、可塑剤（Ｅ）が８．０質量％以下であれば、可塑剤のブリードアウトを抑制することができ、延伸多孔フィルムをロール状に巻き取った際のブロッキングや、印刷時の印刷不良を抑制できる。

　可塑剤（Ｅ）としては、下記エステル系可塑剤が挙げられる。極性構造を有するもの、例えば、１価カルボン酸エステル系可塑剤（ブタン酸、イソブタン酸、へキサン酸、２－エチルへキサン酸、へプタン酸、オクチル酸、２－エチルヘキサン酸、ラウリル酸などの１価カルボン酸と、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ポリエチレングリコール、グリセリンなどの多価アルコールとの縮合反応により得られる化合物が挙げられる。具体的な化合物を例示すると、トリエチレングリコールジ２－エチルヘキサノエート、トリエチレングリコールジイソブタノエート、トリエチレングリコール－ヘキサノエート、トリエチレングリコールジ２－エチルブタノエート、トリエチレングリコールジラウレート、エチレングリコールジ２－エチルヘキサノエート、ジエチレングリコールジ２－エチルヘキサノエート、テトラエチレングリコールジ２－エチルヘキサノエート、テトラエチレングリコールジヘプタノエート、ＰＥＧ＃４００ジ２－エチルヘキサノエート、トリエチレングリコールモノ２－エチルヘキサノエート、グリセリントリ２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールテトラスレアレート、ジペンタエリスリトールヘキサオクタノエート、ジグリセリンテトラステアレート、ジグリセリンジステアレートなど）、多価カルボン酸エステル系可塑剤（アジピン酸、コハク酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、トリメリット酸などの多価カルボン酸と、メタノール、エタノール、ブタノール、ヘキサノール、２－エチルブタノール、ヘプタノール、オクタノール、２－エチルヘキサノール、デカノール、ドデカノール、ブトキシエタノール、ブトキシエトキシエタノール、ベンジルアルコールなどの炭素数１～１２の１価アルコールとの縮合反応により得られる化合物が挙げられる。具体的な化合物を例示すると、アジピン酸ジヘキシル、アジピン酸ジ２－エチルヘキシル、アジピン酸ジヘプチル、アジピン酸ジオクチル、アジピン酸ジ２－エチルヘキシル、アジピン酸ジ（ブトキシエチル）、アジピン酸ジ（ブトキシエトキシエチル）、アジピン酸モノ（２－エチルヘキシル）、フタル酸ジブチル、フタル酸ジヘキシル、フタル酸ジ（２－エチルブチル）、フタル酸ジオクチル、フタル酸ジ（２－エチルヘキシル）、フタル酸ベンジルブチル、フタル酸ジドデシル、トリメット酸トリオクチルなど）、ヒドロキシカルボン酸エステル系可塑剤（ヒドロキシカルボン酸の１価アルコールエステル；リシノール酸メチル、リシノール酸エチル、リシノール酸ブチル、６－ヒドロキシヘキサン酸メチル、６－ヒドロキシヘキサン酸エチル、６－ヒドロキシヘキサン酸ブチル、ヒドロキシカルボン酸の多価アルコールエステル；エチレングリコールジ（６－ヒドロキシヘキサン酸）エステル、ジエチレングリコールジ（６－ヒドロキシヘキサン酸）エステル、トリエチレングリコールジ（６－ヒドロキシヘキサン酸）エステル、３－メチル－１，５－ペンタンジオールジ（６－ヒドロキシヘキサン酸）エステル、３－メチル－１，５－ペンタンジオールジ（２－ヒドロキシ酪酸）エステル、３－メチル－１，５－ペンタンジオールジ（３－ヒドロキシ酪酸）エステル、３－メチル－１，５－ペンタンジオールジ（４－ヒドロキシ酪酸）エステル、トリエチレングリコールジ（２－ヒドロキシ酪酸）エステル、グリセリントリ（リシノール酸）エステル、Ｌ－酒石酸ジ（１－（２－エチルヘキシル））、ひまし油類など）、ポリエステル系可塑剤などの適当なものを使用することができる。
　ひまし油類としては、通常のひまし油、精製ひまし油、硬化ひまし油および脱水ひまし油などが挙げられる。また、硬化ひまし油としては、１２－ヒドロキシオクタデカン酸とグリセリンからなるトリグリセライドを主成分とする硬化ひまし油などが挙げられる。

　また、前記原料の他、使用目的に応じて、その他樹脂原料や、耳などのトリミングロス等から発生するリサイクル樹脂、相溶化剤、加工助剤、溶融粘度改良剤、酸化防止剤、老化防止剤、熱安定剤、光安定剤、耐候性安定剤、紫外線吸収剤、中和剤、核剤、架橋剤、滑材、アンチブロッキング剤、スリップ剤、防曇剤、抗菌剤、消臭剤、難燃剤、帯電防止剤、着色剤および顔料などを、本発明の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）に適宜添加してもよい。

３．延伸多孔フィルムの製造方法
　本発明の延伸多孔フィルムの製造方法は、特に制限されるものではなく、従来公知の方法によって製造することができるが、少なくとも一軸方向に延伸されることが重要である。
　ここで、「フィルム」とは、厚いシートから薄いフィルムまでを包括した意を有する。フィルムとしては、平面状、チューブ状のいずれであってもよいが、生産性（原反シートの幅方向に製品として数丁取りが可能）や内面に印刷が可能という観点から、平面状が好ましい。平面状のフィルムの製造方法としては、例えば、押出機を用いて前記樹脂組成物を溶融し、ダイからフィルム状に押出し、冷却ロールや空冷、水冷にて冷却固化して得られるフィルム（未延伸フィルム）を、少なくとも一軸方向に延伸した後、巻取機にて巻き取ることによりフィルムを得る方法が例示できる。

　また、前記未延伸フィルムを得る方法としては、本発明の延伸多孔フィルムを構成する組成物（Ｚ）を混合した後、溶融混練させることが好ましい。具体的には、タンブラーミキサー、ミキシングロール、バンバリーミキサー、リボンブレンダ―、スーパーミキサーなどの混合機で適当な時間混合した後、異方向二軸押出機、同方向二軸押出機などの押出機を使用し、組成物の均一な分散分配を促す。得られた樹脂組成物は、押出機の先端にＴダイや丸ダイなどの口金を接続し、フィルム状に成型することができる。また、混練機の先端にストランドダイを接続し、ストランドカット、ダイカットなどの方法により一旦ペレット化した後、（場合によっては追加する組成物とともに）得られたペレットを単軸押出機などに導入し、押出機の先端にＴダイや丸ダイなどの口金を接続し、フィルム状に成形することもできる。フィルム状に成形するにあたり、インフレーション成形、チューブラー成形、Ｔダイ成形などのフィルム成形方法が好ましい。押出温度は、１８０～２６０℃程度が好ましく、より好ましくは１９０～２５０℃である。押出温度やせん断の状態を最適化することにより、材料の分散状態を制御することも、下記記述するフィルムの種々の物理的特性、機械的特性を所望の値にするのに有効である。

　本発明の延伸多孔フィルムは、前記未延伸フィルムを延伸することによって製造することができる。例えば、押出機を用いて樹脂を溶融し、Ｔダイや丸ダイから押出し、冷却ロールで冷却固化し、縦方向（フィルムの流れ方向、ＭＤ）へのロール延伸や、横方向（フィルムの流れ方向に対して垂直方向、ＴＤ）へのテンター延伸等により、少なくとも一軸方向に延伸される。また、縦方向に延伸した後、横方向に延伸してもよく、横方向に延伸した後、縦方向に延伸してもよい。また、同じ方向に２回以上延伸してもよい。さらには、縦方向に延伸した後、横方向に延伸し、さらに縦方向に延伸してもよい。また、同時二軸延伸機により縦方向、横方向に同時に延伸されてもよい。また、チューブラー成形により内圧によってチューブ状の未延伸フィルムが放射状に延伸されてもよい。さらには、インフレーション成形により得られたチューブ状の未延伸フィルムを折り畳んだ状態で延伸した後、折り畳まれたチューブ状の延伸多孔フィルムの耳を裁断し、２枚に分けてそれぞれ巻取を行ってもよく、折り畳んだ未延伸フィルムの耳を切断し、２枚の未延伸フィルムに分けた後、それぞれ延伸し、それぞれ巻取を行ってもよい。

　本発明においては、少なくとも縦方向に１回延伸を行うことが好ましく、また、延伸ムラや通気性との兼ね合いにより、縦方向に２回以上延伸を行ってもよい。延伸温度は０℃～９０℃が好ましく、２０℃～７０℃がより好ましい。また延伸倍率は、合計１．５倍～６．０倍が好ましく、２．０倍～５．０倍がより好ましい。延伸倍率を合計１．５倍以上とすることで、均一に延伸されて優れた外観を有する延伸多孔フィルムが得られる。一方、延伸倍率を合計６．０倍以下とすることで、フィルムの破断を抑制できる。

　必要に応じて、熱収縮率の低減や諸物性の改良等を目的として、延伸後に５０℃以上１２０℃以下の温度で熱処理や弛緩処理を行うことができる。ロール延伸により延伸を行う場合、延伸工程と巻取工程の間で、延伸後のフィルムを加熱したロール（アニールロール）に接触させることで熱処理を行うことができる。また、アニールロールにより加熱しながら、次に接触するロールの速度をアニールロール速度よりも遅くすることで、弛緩処理を行うことができる。また、これらの熱処理や弛緩処理は、未延伸フィルムを延伸し、延伸多孔フィルムを巻き取った後、別工程にて行うこともできる。熱処理や弛緩処理の温度が低すぎるとフィルムの収縮率が低減されにくく、また温度が高すぎるとロールに巻き付いたり、形成された微多孔が閉塞したりするおそれがある。そのため、５０℃以上１２０℃以下の温度で熱処理や弛緩処理を行うことが好ましい。これらの熱処理、弛緩処理は複数回分割して実施されてもよい。

　また、本発明の延伸多孔フィルムは、必要に応じて、スリット、コロナ処理、印刷、粘着剤の塗布、コーティング、蒸着等の表面処理や表面加工などを施すことができる。

　以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。なお、実施例に示す測定値及び評価は次のように行った。実施例では、フィルムの流れ方向を「縦」方向（又は、ＭＤ）、その直角方向を「横」方向（又は、ＴＤ）と記載する。

（１）延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定
　下記に示す実施例、比較例において、延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の未延伸フィルムを用いて、ＭＤ：４ｍｍ、ＴＤ：３５ｍｍに切り出された短冊状のサンプル片を用い、上述の方法に従い動的粘弾性測定を行い、貯蔵弾性率（Ｅ’）、損失弾性率（Ｅ’’）、及び、貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）を算出した。その後、－２０℃においてｔａｎδが０．１００以上である場合は「Ａ」と判定し、－２０℃においてｔａｎδが０．１００未満となる場合は「Ｂ」と判定した。
　さらに、２０℃におけるＥ’（単位：×１０^８Ｐａ）、並びに、－３０℃、－２０℃、－１０℃、０℃、１０℃、２０℃、及び、３０℃におけるｔａｎδの値を表１～３に纏めた。

（２）延伸多孔フィルムの坪量
　上記の方法に従い、延伸多孔フィルムの坪量を算出した。

（３）延伸多孔フィルムの空孔率
　上記の方法に従い、延伸多孔フィルムの空孔率を算出した。

（４）延伸多孔フィルムの透気度
　上述の方法に従い、延伸多孔フィルムの透気度を算出した。透気度測定装置として、旭精工（株）社製　王研式透気度測定機ＥＧＯ１－５５型を用いた。

（５）延伸多孔フィルムの透湿度
　上記の方法に従い、延伸多孔フィルムの透湿度を算出した。

（６）延伸多孔フィルムの延伸方向の引張破断強度
　上述の方法に従い、延伸多孔フィルムの延伸方向（本実施例、比較例ではＭＤ）の引張破断強度を算出した。

（７）延伸多孔フィルムの延伸方向の引張破断伸び
　上述の方法に従い、延伸多孔フィルムの延伸方向（本実施例、比較例ではＭＤ）の引張破断伸びを算出した。

（８）延伸多孔フィルムの熱収縮率
　実施例１０１～１０４及び比較例１０１～１０２では、上述の方法に従い、６０℃で１時間加熱したときの延伸多孔フィルムの延伸方向（本実施例、比較例ではＭＤ）における熱収縮率を算出した。

（９）延伸多孔フィルムの全光線透過率
　上述の方法に従い、延伸多孔フィルムの全光線透過率を算出した。

（１０）延伸多孔フィルムの結晶融解ピーク（Ｐｍ）、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）
　下記に示す実施例、比較例において得られた延伸多孔フィルムを、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、－４０℃から２００℃まで加熱速度１０℃／分で昇温後、１分間保持し、次に２００℃から－４０℃まで冷却速度１０℃／分で降温後、１分間保持し、更に－４０℃から２００℃まで加熱速度１０℃／分で再昇温させたことで、再昇温過程における結晶融解ピーク（Ｐｍ）、及び再昇温過程における前記結晶融解ピーク（Ｐｍ）のピーク面積から、延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）を算出した。
　実施例２０１～２０５及び比較例２０１～２０４では、このとき、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）の有無を確認した。また、前記（Ｐｍ１）より、ピーク温度（Ｔｍ１）、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）を算出した。同様に、３０℃～１３０℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ２）の有無を確認した。また、前記（Ｐｍ２）より、ピーク温度（Ｔｍ２）、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）を算出した。

（１１）延伸多孔フィルムの柔軟性
　下記に示す実施例、比較例において得られた延伸多孔フィルムを、縦方向（ＭＤ）１０００ｍｍ、横方向（ＴＤ）２００ｍｍに切り出し、手で触り、下記判断基準に従い、評価した。
　Ａ：フィルムに柔らかい風合いを感じる。
　Ｂ：フィルムに硬さを感じる。

（１２）延伸多孔フィルムの不快音
　延伸多孔フィルムの不快音について、以下の試験又は不快音測定により評価を行った。

（１２－１）延伸多孔フィルムの摩擦による不快音
　下記に示す実施例、比較例において得られた延伸多孔フィルムを、縦方向（ＭＤ）１０００ｍｍ、横方向（ＴＤ）２００ｍｍに切り出し、フィルムをこすり合わせて、下記判断基準に従い、評価した。
　Ａ：こすり合わせても不快な音を感じない。
　Ｂ：こすり合わせるとガサガサと不快な音を感じる。

（１２－２）延伸多孔フィルムの不快音測定
　延伸多孔フィルムの不快音測定は、測定場所を幅３ｍ程度、長さ４ｍ程度、高さ３ｍ程度の個室内（外部の騒音の影響が少ない環境下）にて、リオン株式会社製、普通騒音計ＮＬ－４２を用いて、周波数重み付け特性はＡ特性とし、時間重み付け特性はＦ特性として行った。
　まず、下記に示す実施例、比較例において得られた延伸多孔フィルムを、縦方向（ＭＤ）４００ｍｍ、横方向（ＴＤ）２００ｍｍに切り出し、縦方向中央で１度折り畳み、2つ折りに重ねあわせた。その後、重ねあわせた延伸多孔フィルムのＴＤ両端部を挟持し、挟持したＴＤ両端部間距離が１００ｍｍとなるように調整した。
　さらに、挟持された延伸多孔フィルムと普通騒音計のマイク（集音部）との距離を１００ｍｍとなるように調整した後、挟持された延伸多孔フィルムのＭＤ、及び、ＴＤと垂直方向（厚み方向）に、挟持した端部を１秒間に３往復振動させることでフィルムを擦りあわせ、測定時間１０秒間における時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）を測定し、下記判断基準に従い評価した。
　尚、フィルムを振動させない状態（無動作状態）での測定時間１０秒間における時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）は２６ｄＢであった。
　Ａ：時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）が２６ｄＢ以上３５ｄＢ未満
　Ｂ：時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）が３５ｄＢ以上４５ｄＢ未満
　Ｃ：時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）が４５ｄＢ以上

（１３）延伸多孔フィルムの破膜耐熱温度
　実施例２０１～２０５及び比較例２０１～２０４では、さらに、上述の方法に従い、破膜耐熱温度を評価した。評価は、対流オーブンの槽内温度を１２０℃、１４０℃、１６０℃とし、槽内に２分間静置して加熱した後の状態を目視評価にて、下記判断基準に従い、評価した。
　Ａ：ステンレス鋼板の円状打ち抜き箇所のサンプルに破れや穴開きがない。
　Ｂ：ステンレス鋼板の円状打ち抜き箇所のサンプルが溶融し、穴が開いている。

（１４）総合評価
（１４－１）実施例１０１～１０４及び比較例１０１～１０２
　上記（１）～（１２）に示す評価を鑑み、下記基準にて総合評価を行った。
　Ａ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制した、通気性や透湿性を求められる用途に適したフィルムである。
　Ｂ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有し、通気性と透湿性に優れたフィルムであるが、不快な音の発生を感じるフィルムである。
　Ｃ：通気性と透湿性に優れたフィルムであるが、柔軟性や風合いといった触感を感じられず、かつ、不快な音の発生を感じるフィルムである。
　Ｄ：通気性と透湿性などの延伸多孔フィルムに求められる物性が不十分なフィルムである。
（１４－２）実施例１０５～１０８及び比較例１０３～１０４
　上記（１）～（７）及び（９）～（１２）に示す評価を鑑み、下記基準にて総合評価を行った。
　Ａ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制した、通気性や透湿性を求められる用途に適したフィルムである。
　Ｂ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有し、通気性と透湿性に優れたフィルムであるが、不快な音の発生を感じるフィルムである。
　Ｃ：通気性と透湿性に優れたフィルムであるが、柔軟性や風合いといった触感を感じられず、かつ、不快な音の発生を感じるフィルムである。
　Ｄ：通気性と透湿性などの延伸多孔フィルムに求められる物性が不十分なフィルムである。
（１４－３）実施例２０１～２０５及び比較例２０１～２０４
　上記（１）～（７）及び（９）～（１３）に示す評価を鑑み、下記基準にて総合評価を行った。
　Ａ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制した、通気性や透湿性を求められる用途に適したフィルムであり、かつ、十分な耐熱性を兼ね備えたフィルムである。
　Ｂ：柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制した、通気性や透湿性を求められる用途に適したフィルムであるが、耐熱性が不十分である。
　Ｃ：通気性と透湿性に優れたフィルムであるが、柔軟性や風合いといった触感を感じられず、かつ、不快な音の発生を感じるフィルムである。
　Ｄ：通気性と透湿性などの延伸多孔フィルムに求められる物性が不十分なフィルムである。

　各実施例、比較例で使用した原材料は下記の通りである。
＜無機充填材（Ａ）＞
・備北粉化工業（株）社製、重質炭酸カルシウム「ライトンＢＳ－０」（平均粒子径１．１μｍ、ステアリン酸表面処理品）。以下、「Ａ－１」と略する。
＜ポリエチレン系樹脂（Ｂ）＞
・日本ポリエチレン（株）社製、直鎖状低密度ポリエチレン「ノバテックＬＬ　ＵＦ２３０」（密度０．９２１ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１．０ｇ／１０分、融点１２１℃）。以下、「Ｂ－１」と略する。
・日本ポリエチレン（株）社製、分岐状低密度ポリエチレン「ノバテックＬＤ　ＬＦ４４１」（密度０．９１８ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ２．３ｇ／１０分、融点１１３℃）。以下、「Ｂ－２」と略する。
＜軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）＞
・日本ポリエチレン（株）社製、メタロセン系エチレン／α－オレフィン共重合体「カーネル　ＫＦ３６０Ｔ」（密度０．８９８ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ３．５ｇ／１０分、融点９０℃）。以下、「Ｃ－１」と略する。
・ダウ・ケミカル社製、エチレン／オクテンブロック共重合体「Ｉｎｆｕｓｅ　Ｄ９１００．０５」（密度０．８７７ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１．０ｇ／１０分、融点１２０℃）。以下、「Ｃ－２」と略する。
・三井化学（株）社製、エチレン／１－ブテン共重合体「タフマー　Ａ１０５０Ｓ」（密度０．８６２ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１．２ｇ／１０分、融点４５℃）。以下、「Ｃ－３」と略する。
・ダウ・ケミカル社製、エチレン／オクテンブロック共重合体「Ｉｎｆｕｓｅ　Ｄ９１０７」（密度０．８６６ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１ｇ／１０分、融点１１９℃）。以下、「Ｃ－４」と略する。
＜ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）＞
・日本ポリプロ（株）社製、ポリプロピレン「ノバテックＰＰ　ＳＡ０３」（密度０．９００ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ３０ｇ／１０分、融点１６５℃）。以下、「Ｄ－１」と略する。
＜可塑剤（Ｅ）＞
・ケイエフ・トレーディング（株）社製、硬化ひまし油「ＨＣＯ－Ｐ３」。以下、「Ｅ－１」と略する。
・（株）ジェイ・プラス社製、液体ポリエステル系可塑剤「ダイヤサイザー　Ｄ６００」。以下、「Ｅ－２」と略する。
＜酸化防止剤＞
・ＢＡＳＦジャパン（株）社製、酸化防止剤「Ｉｒｇａｎｏｘ　Ｂ２２５」。以下、「Ｆ－１」と略する。
＜他樹脂＞
・三井化学（株）社製、α－オレフィン共重合体「アブソートマー　ＥＰ－１００１」（密度０．８４ｇ／ｃｍ^３、ＭＦＲ１０ｇ／１０分（２３０℃２．１６ｋｇ荷重））。以下、「Ｇ－１」と略する。

＜実施例１０１＞
　それぞれの原材料を表１に示す組成比率にて計量した後、ヘンシェルミキサーに投入し、５分間混合、分散させて、同方向二軸押出機を用いて、設定温度２００℃にて溶融混練した後、同方向二軸押出機の先端に接続したＴダイにて、樹脂組成物を押出し、５０℃に設定したキャスティングロールにて引き取り、冷却固化させて未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。
　その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１３０％（延伸倍率２．３倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１３０％（延伸倍率２．３倍）を掛けてＭＤに合計５．３倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

＜実施例１０２＞
　実施例１０１と同様の手法により、未延伸フィルムを採取した。その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けてＭＤに合計４．０倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

＜実施例１０３＞
　実施例１０１と同様の手法により、未延伸フィルムを採取した。その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比７０％（延伸倍率１．７倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比７０％（延伸倍率１．７倍）を掛けてＭＤに合計２．９倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

＜比較例１０１＞
　実施例１０１と同様の手法により、未延伸フィルムを採取した。その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比４０％（延伸倍率１．４倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比４０％（延伸倍率１．４倍）を掛けてＭＤに合計２．０倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

＜実施例１０４＞
　それぞれの原材料を表１に示す組成比率にて計量した後、ヘンシェルミキサーに投入し、５分間混合、分散させて、同方向二軸押出機を用いて、設定温度２００℃にて溶融混練した後、同方向二軸押出機の先端に接続したＴダイにて、樹脂組成物を押出し、５０℃に設定したキャスティングロールにて引き取り、冷却固化させて未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。
　その後、得られた未延伸フィルムを、２０℃に設定したロール（Ｓ）と２０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けてＭＤに合計４．０倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

＜比較例１０２＞
　それぞれの原材料を表１に示す組成比率にて計量した後、ヘンシェルミキサーに投入し、５分間混合、分散させて、同方向二軸押出機を用いて、設定温度２００℃にて溶融混練した後、同方向二軸押出機の先端に接続したＴダイにて、樹脂組成物を押出し、５０℃に設定したキャスティングロールにて引き取り、冷却固化させて未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。
　その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１３０％（延伸倍率２．３倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１３０％（延伸倍率２．３倍）を掛けてＭＤに合計５．３倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表１に纏めた。

　実施例１０１～１０４で得られた延伸多孔フィルムは、透気特性や透湿特性に優れると共に、好適な引張破断強度、引張破断伸度、熱収縮率、全光線透過率を有するフィルムであった。また、実施例１０１～１０４で得られる延伸多孔フィルムをこすり合わせても不快な音を感じることはなかった。
　この結果は、本発明の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδ、及び、延伸多孔フィルムの空孔率が本発明で規定する範囲を満たしているためと考えられる。具体的には、実施例１０１～１０４の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδが、－２０℃において０．１００以上となっているため、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音が減衰し、不快音の抑制に寄与しているためと考えられる。また、実施例１０１～１０４の延伸多孔フィルムの空孔率が２５％～８０％の範囲にあることから、連通した空隙を伝播する音が、空隙と樹脂組成物（Ｚ）との壁面との衝突する際に生じるエネルギー損失の回数が多くなり、不快音の抑制に寄与していると考えられる。
　一方、比較例１０１で得られたフィルムは、実施例１０１～１０３と同様に、本発明の規定する前述のｔａｎδの規定を満たした樹脂組成物（Ｚ）を用いたものであるが、比較例１０１で得られた延伸多孔フィルムは、本発明の規定する空孔率を逸脱している。そのため、比較例１０１で得られたフィルムは、柔軟性や風合いといった触感には優れるものの、不快音の抑制には不十分であった。
　また、比較例１０２で得られたフィルムは、本発明の規定する空孔率を満たしたものであるが、－２０℃におけるｔａｎδが０．１００未満となり、不快音の抑制には不十分であった。
　すなわち、優れた触感と、フィルムが擦れ時に生じる不快音の抑制を両立するためには、前述のｔａｎδ、及び、空孔率の両方が、本発明が規定する範囲を満たすことが重要であることが分かる。

＜実施例１０５＞
　それぞれの原材料を表２に示す組成比率にて計量した後、ヘンシェルミキサーに投入し、５分間混合、分散させて、同方向二軸押出機を用いて、設定温度２００℃にて溶融混練した後、同方向二軸押出機の先端に接続したＴダイにて、樹脂組成物を押出し、５０℃に設定したキャスティングロールにて引き取り、冷却固化させて厚さ３０μｍの未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。
　その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けてＭＤに合計４．０倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

＜実施例１０６＞
　原材料を表２に示す組成比率に変更した以外は、実施例１０５と同様の手法により、厚さ３０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例１０５と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

＜実施例１０７＞
　原材料を表２に示す組成比率に変更した以外は、実施例１０５と同様の手法により、厚さ３０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例１０５と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

＜実施例１０８＞
　原材料を表２に示す組成比率に変更した以外は、実施例１０５と同様の手法により、厚さ５０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例１０５と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

＜比較例１０３＞
　原材料を表２に示す組成比率に変更した以外は、実施例１０５と同様の手法により、厚さ５０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例１０５と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

＜比較例１０４＞
　原材料を表２に示す組成比率に変更した以外は、実施例１０５と同様の手法により、厚さ５０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例１０５と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表２に纏めた。

　実施例１０５～１０８で得られた延伸多孔フィルムは、透気特性や透湿特性に優れると共に、好適な引張破断強度、引張破断伸度、全光線透過率を有するフィルムであった。また、実施例１０５～１０８で得られる延伸多孔フィルムをこすり合わせた際の時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）は低い値を示し、不快な音を感じることはなかった。
　この結果は、本発明の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδ、及び、延伸多孔フィルムの空孔率が本発明で規定する範囲を満たし、かつ、延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０ｇ／Ｊ～４５ｇ／Ｊとなっているためと考えられる。具体的には、実施例１０５～１０８の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδが、－２０℃において０．１００以上となっているため、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音が減衰し、不快音の抑制に寄与しているためと考えられる。また、実施例１～４の延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇの範囲にあることから、外力を与えた時に反発して振動する結晶成分が少ないため、発生する音が小さくなったためと考えられる。
　一方、比較例１０３、１０４で得られたフィルムは、本発明の規定するｔａｎδや、結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）の好ましい範囲を満たしていないため、不快音の抑制には不十分であり、時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）が高い値を示した。
　すなわち、優れた触感と、フィルムが擦れ時に生じる不快音の抑制を両立するためには、前述のｔａｎδ、及び、延伸多孔フィルムの空孔率が本発明の規定する範囲を満たすことが重要であり、延伸多孔フィルムの結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０ｇ／Ｊ～４５ｇ／Ｊの範囲にあることが好ましいことが分かる。

＜実施例２０１＞
　それぞれの原材料を表３に示す組成比率にて計量した後、ヘンシェルミキサーに投入し、５分間混合、分散させて、同方向二軸押出機を用いて、設定温度２００℃にて溶融混練した後、同方向二軸押出機の先端に接続したＴダイにて、樹脂組成物を押出し、５０℃に設定したキャスティングロールにて引き取り、冷却固化させて厚さ３５μｍの未延伸フィルムを得た。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。
　その後、得られた未延伸フィルムを、６０℃に設定したロール（Ｓ）と６０℃に設定したロール（Ｔ）、及び、６０℃に設定したロール（Ｕ）間において、（Ｓ）－（Ｔ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）、（Ｔ）－（Ｕ）ドロー比１００％（延伸倍率２．０倍）を掛けてＭＤに合計４．０倍延伸を行った。次いで、９０℃に設定したロール（Ｖ）にて熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜実施例２０２＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３５μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜実施例２０３＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３５μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜実施例２０４＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３５μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜実施例２０５＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３５μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜比較例２０１＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ５０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜比較例２０２＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ５０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜比較例２０３＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３０μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

＜比較例２０４＞
　原材料を表３に示す組成比率に変更した以外は、実施例２０１と同様の手法により、厚さ３５μｍの未延伸フィルムを採取した。得られた未延伸フィルムに関して、動的粘弾性測定を行った。その後、得られた未延伸フィルムを実施例２０１と同様の手法により延伸、熱処理及び弛緩処理を行うことで、延伸多孔フィルムを得た。得られた延伸多孔フィルムに関して、各種評価を行った。結果を表３に纏めた。

　実施例２０１～２０５で得られた延伸多孔フィルムは、透気特性や透湿特性に優れると共に、好適な引張破断強度、引張破断伸度、全光線透過率を有するフィルムであった。また、実施例２０１～２０５で得られる延伸多孔フィルムをこすり合わせた際の時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）は低い値を示し、不快な音を感じることはなかった。さらに、破膜耐熱試験において、１２０℃、１４０℃、さらには、１６０℃においても破膜することなかった。
　この結果は、本発明の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδ、及び、結晶融解ピークの出現温度が本発明の規定する範囲を満たしているためと考えられる。具体的には、実施例２０１～２０５の延伸多孔フィルムを構成する樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出されたｔａｎδが、－２０℃において０．１００以上となっているため、樹脂組成物（Ｚ）を振動して伝播する音が減衰し、不快音の抑制に寄与しているためと考えられる。また、実施例２０１～２０５で得られた延伸多孔フィルムは１４０℃～２００℃に結晶融解ピークを有しているため、高い耐熱性を有することが示された。
　一方、比較例２０１、２０２で得られたフィルムは、本発明の規定するｔａｎδを満たしていないため、不快音の抑制には不十分であり、時間平均サウンドレベル（ＬＡｅｑ）が高い値を示した。また、比較例２０３で得られたフィルムは、１４０℃～２００℃の範囲に結晶融解ピークを有しないため、柔軟で不快音が抑制されたフィルムではあるが、延伸多孔フィルムに求められる耐熱性がやや不十分であることが分かる。
　さらに、比較例２０４では、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３未満のα－オレフィン共重合体を含むフィルムであるが、本発明の規定するｔａｎδを満たしていないため、不快音の抑制には不十分であった。すなわち、延伸多孔フィルムに必要な耐熱性の付与と、フィルムが擦れ時に生じる不快音の抑制を両立するためには、前述のｔａｎδ、及び、結晶融解ピークが出現する温度の両方が、本発明が規定する範囲を満たすことが重要であることが分かる。

　以上、現時点において、最も実践的であり、かつ、好ましいと思われる実施形態に関連して本発明を説明したが、本発明は、本願明細書中に開示された実施形態に限定されるものではなく、請求の範囲および明細書全体から読み取れる発明の要旨、或いは思想に反しない範囲で適宜変更可能であり、そのような変更を伴う延伸多孔フィルムもまた本発明の技術的範囲に包含されるものとして理解されなければならない。

　本発明の延伸多孔フィルムは、柔軟性と風合いといった優れた触感を有するとともに、フィルムの擦れ時に生じる不快な音の発生を抑制し、通気性、透湿性および強度にも優れる。従って、延伸多孔フィルムを用いた、紙おむつ、女性用生理用品などの衛生用品；作業服、ジャンパー、ジャケット、医療用衣服、化学防護服などの衣服：さらには、マスク、カバー、ドレープ、シーツ、ラップなどの通気性や透湿性を求められる用途に好適に利用することができる。

Claims

　熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、
　該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、空孔率が２５％～８０％である延伸多孔フィルム。
　結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ）が１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇである請求項１に記載の延伸多孔フィルム。
　熱可塑性樹脂、無機充填材（Ａ）を含む樹脂組成物（Ｚ）からなる延伸多孔フィルムであって、
　該樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）と損失弾性率（Ｅ’’）の比であるｔａｎδ（＝Ｅ’’／Ｅ’）が－２０℃において０．１００以上であり、１４０℃～２００℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ１）を有する延伸多孔フィルム。
　前記結晶融解ピーク（Ｐｍ１）から算出される結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ１）が１Ｊ／ｇ～１０Ｊ／ｇであることを特徴とする請求項３に記載の延伸多孔フィルム。
　３０℃～１３０℃に結晶融解ピーク（Ｐｍ２）をさらに有し、該結晶融解ピーク（Ｐｍ２）から算出される結晶融解エンタルピー（ΔＨｍ２）が１０Ｊ／ｇ～４５Ｊ／ｇである請求項３または４に記載の延伸多孔フィルム。
　前記熱可塑性樹脂を２５質量％～５４質量％、前記無機充填材（Ａ）を４６質量％～７５質量％含む前記樹脂組成物（Ｚ）からなる請求項１～５のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン系樹脂である請求項１～６のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　前記ポリオレフィン系樹脂の密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下である請求項７に記載の延伸多孔フィルム。
　前記ポリオレフィン系樹脂として、密度が０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上０．９４０ｇ／ｃｍ^３以下のポリエチレン系樹脂（Ｂ）、及び、密度が０．８５０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１０ｇ／ｃｍ^３未満の軟質ポリオレフィン系樹脂（Ｃ）をそれぞれ有する請求項７または８に記載の延伸多孔フィルム。
　前記樹脂組成物（Ｚ）の動的粘弾性測定から算出される貯蔵弾性率（Ｅ’）が、２０℃において８．０×１０^８Ｐａ以下である請求項１～９のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　透湿度が１０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）～１５０００ｇ／（ｍ^２・２４ｈ）である請求項１～１０のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　延伸方向の引張破断強度が７Ｎ／２５ｍｍ以上である請求項１～１１のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　延伸方向の引張破断伸びが４０％～４００％である請求項１～１２のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　前記樹脂組成物（Ｚ）中に、可塑剤（Ｅ）を０．１質量％～８．０質量％含む請求項１～１３のいずれかに記載の延伸多孔フィルム。
　請求項１～１４のいずれかに記載の延伸多孔フィルムを用いた衛生用品。
　請求項１～１４のいずれかに記載の延伸多孔フィルムを用いた衣服。