WO2017077057A1 - Bauwerkslager - Google Patents

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WO2017077057A1
WO2017077057A1 PCT/EP2016/076702 EP2016076702W WO2017077057A1 WO 2017077057 A1 WO2017077057 A1 WO 2017077057A1 EP 2016076702 W EP2016076702 W EP 2016076702W WO 2017077057 A1 WO2017077057 A1 WO 2017077057A1
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sliding
structural bearing
sliding material
bearing
structural
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PCT/EP2016/076702
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Christian Braun
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Maurer Söhne Engineering GmbH & Co. KG
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    • E01D19/04—Bearings; Hinges
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
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    • E04B1/36—Bearings or like supports allowing movement
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E04—BUILDING
    • E04H—BUILDINGS OR LIKE STRUCTURES FOR PARTICULAR PURPOSES; SWIMMING OR SPLASH BATHS OR POOLS; MASTS; FENCING; TENTS OR CANOPIES, IN GENERAL
    • E04H9/00—Buildings, groups of buildings or shelters adapted to withstand or provide protection against abnormal external influences, e.g. war-like action, earthquake or extreme climate
    • E04H9/02—Buildings, groups of buildings or shelters adapted to withstand or provide protection against abnormal external influences, e.g. war-like action, earthquake or extreme climate withstanding earthquake or sinking of ground
    • E04H9/021—Bearing, supporting or connecting constructions specially adapted for such buildings

Definitions

  • the present invention relates to a structural bearing with a sliding element of a sliding material which includes at least one polymeric plastic.
  • EN 1337-1 The most common structural bearings are listed in Part 1 of EN 1337 in their current version of 2004 (EN 1337-1: 2004) in Table 1. Other types or modifications are also found in other standards.
  • EN 15129 standardizes earthquake isolation bearings.
  • the present invention also relates in particular to sliding bearings of various types, such as spherical plain bearings or the sliding pendulum bearings mentioned in EN 15129 and used there for earthquake isolation, etc.
  • a sliding element Under a sliding element are those parts of a building warehouse to understand that ensure a sliding movement between the parts of the building warehouse or allow. These are in particular parts that fall under the scope of Part 2 of EN 1337 in the 2004 version (EN 1337-2: 2004).
  • the invention not only relates to structural bearings with a sliding element made of a polytetrafluoroethylene (PTFE, trade name Teflon) but also quite generally to other polymeric plastics, especially thermoplastics such as ultra-high molecular weight polyethylene (UHMWPE) , Polyamide (PA) and mixtures thereof.
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • UHMWPE ultra-high molecular weight polyethylene
  • PA Polyamide
  • the requirements for the polymeric plastics used as a sliding material are known in principle. On the one hand, they should enable a uniform distribution and removal of the load acting on the structural bearing. On the other hand, they must absorb the sliding movements in the structural warehouse (translatory and / or rotary movements) so that - at least in their working condition - they do not damage the structure. In this respect, the sliding movements with application-specific requirements for the coefficient of friction must be realized.
  • EN 1337-2: 2004 defines such requirements for the coefficient of friction, but only for sliding parts made of PTFE.
  • EN 15129 in particular in section 8.3, again general test requirements are defined for the determination of the friction to dissipation during an earthquake, which therefore apply to so-called earthquake bearings.
  • such a sliding material should of course be resistant to environmental influences such as temperature, humidity but also aggressive media such as acid rain or air pollution and have the greatest possible resistance to wear.
  • the inventive approach consists in the fact that the sliding material of the sliding element has a melting point temperature of more than 210 ° C and an E-modulus in the tensile test according to DIN ISO 527-2 of less than 1800 MPa.
  • the interaction of these two criteria makes particularly critical demands on the properties of the sliding material.
  • especially late-melting materials, such as polyamide, are stiffer than materials with a low melting point.
  • the structural bearing has a sliding element of a sliding material having a characteristic compressive strength of at least 250 MPa at 48 ° C and / or at least 220 MPa at 70 ° C and / or at least 200 MPa at 80 ° C.
  • the value of the characteristic compressive strength can be determined in a compression test on a special Trentvorgabe corresponding and consisting of the sliding material test piece.
  • a suitable compression test with specified dimensions and the conditions under which it is to be carried out is specified, for example, in the European Technical Approval (ETA) 06/0131 and its approval guideline. Accordingly, a suitable compression test is an experiment in which a partially chambered sample in the form of a flat circular disk with a diameter of 155 mm, a thickness of 8 mm and a chamber depth of 5 mm is subjected to the desired temperature and surface pressure (further Information on the shaping, chambering and loading of the specimen is given in ETA 06/0131 and its approval guideline).
  • the comparison temperature can be a customary temperature of, for example, 35.degree.
  • the settling process due to the pressing must come to a standstill after a predetermined time (these are usually 48 hours). After relieving, the sample is checked for damage (e.g., cracks).
  • characteristic pressure resistance should be understood as meaning that which is used in EN 1337-2: 2004. This is the maximum pressure at which the settlement comes to a standstill as stated and just no damage occurs. In general, therefore, the maximum absorbable pressure and thus the characteristic compressive strength iteratively determined by several such tests.
  • the requirement for a relatively high characteristic compressive strength together with the high melting point temperature and the relatively low modulus of elasticity at the same time ensures that the correspondingly used polymeric plastic in the unlubricated state has a defined, not necessarily low friction coefficient or coefficient of friction.
  • This defined friction can be used to reduce kinetic energy in energy dissipating bearings.
  • the material has a high load capacity at high temperatures to absorb as much energy.
  • the Applicant's experiments show that at the same time a very low stick-slip effect sets in and overall results in a slightly attractive bearing.
  • the structural warehouse according to the invention is thus characterized by a combination of efficiency and the avoidance of building damaging vibrations with high frequency and low amplitude.
  • the non-lubricated sliding material has a maximum coefficient of friction at 21 ° C and a pressure of 60 MPa of at least 0.05. Since this is a test on unlubricated material, the sliding disk has no lubrication pockets, in contrast to the conventional test according to EN 1337-2: 2004.
  • the limit of the friction coefficient ensures that there is a defined coefficient of friction, in particular in the unlubricated state, which serves to reduce kinetic energy.
  • Developing the sliding material has a ratio of static friction coefficient to dynamic friction coefficient, which is smaller than 1, 4. This ensures that there is virtually no stick-slip effect.
  • the sliding material has an elongation at break of more than 15%, preferably of up to 30%.
  • This allows a purely elastic adaptation of the sliding element to an eccentrically occurring deformation.
  • such a slider hardly shows beading, which reduces the risk of shearing off such a bead.
  • a structural bearing has a greater intrinsic rotational capability than a conventional structural bearing. This is particularly advantageous in the case of flat plain bearings, since they can thus better compensate for tilts of the structure (for example due to subsidence of the structure or manufacturing tolerances).
  • polyketone as a polymeric plastic.
  • polyketone is made from carbon monoxide and is considered to be an environmentally friendly plastic because carbon monoxide can be used in processes such as industrial emissions.
  • Polyketone has proven to be a material that combines a high melting point with a relatively high friction compared to UHMWPE or PTFE. But especially at high temperatures, the coefficients of friction remain relatively constant, while they show in other known materials usually strong temperature dependence.
  • polyketone is a polymeric plastic which has a relatively low modulus of elasticity.
  • An existing sliding element shows a good adaptability and a good ability to compensate for manufacturing tolerances or building settlements. And even if the bearing is used at high temperatures without the material deforming excessively.
  • tests on polyketone show that the sliding material has a remarkably low ratio of static friction coefficient to dynamic friction coefficient, so that it can also be classified as particularly suitable with regard to the stick-slip problem.
  • the sliding material may be vulcanized onto an elastomer (such as a rubber), such as to form a sliding member for an elastomeric plain bearing.
  • an elastomer such as a rubber
  • the sliding material includes a polyamide having a water saturation of at least 5%, preferably more than 7%, as a polymeric plastic.
  • a polyamide having a water saturation of at least 5%, preferably more than 7% as a polymeric plastic.
  • the modulus of elasticity of about 3000 MPa can be pressed below 700 MPa. This means that if you ensure the corresponding water saturation, even polyamides meet the aforementioned property profile.
  • the polyamides hitherto regarded as too stiff can thus very well be used according to the invention.
  • Developing the sliding element is associated with a water supply to secure a permanent water saturation of the sliding material.
  • a device of a very general nature should be understood, which supplies the sliding element and thus the sliding material water.
  • These may be, for example, sprinklers, but also water-holding trays in which the sliding element is arranged.
  • a water-holding tank is again to be understood in general as meaning a device which is capable of preventing water from flowing away. This may be, for example, rainwater that is retained or even water that is filled into the tub and is prevented at least for a long time from flowing away. It is only important to ensure that the sliding element is in contact with water for as long as possible.
  • the sliding element is at least partially surrounded by a steam-retaining shell.
  • a steam-retaining shell This may be, for example, a corresponding foil which envelops the sliding element in such a way that no water or only a small amount of water vapor escapes.
  • the shell will be located in doubt only on the sides of the slider, which does not have to be the contact surface of the slider with its Gleit oughtpartner such as a sliding plate.
  • the structural bearing according to the invention is designed as an energy-dissipating bearing, preferably as a sliding pendulum bearing (this can also be referred to as Reibpendellager due to the defined friction). Because here it is not so much on a particularly low but rather on a particularly constant friction even at high temperatures. overall The latter are set in earthquakes because of the high accelerations.
  • the structural bearing according to the invention is designed as an elastomeric sliding bearing.
  • the slider has a polyketone as a sliding material, this can be vulcanized in a particularly simple manner to an elastomer.
  • the sliding material contains, in addition to the at least one polymeric plastic, at least one further polymeric plastic, in particular a UHMWPE or PTFE or PA, at least one filler and / or an additive.
  • a filler are to be understood substances that are currently not polymeric plastic.
  • An additive is to be understood as meaning those admixtures which still have a certain influence on the properties of the plastic, such as incorporated solid lubricants.
  • the sliding material may additionally have been crosslinked by means of irradiation and / or chemical treatment.
  • additional specific properties can be added or reinforced by the crosslinking. For example, attempts by the Applicant have shown that it is possible by crosslinking about the edge zones of a sliding disk to influence these specifically so that their wear resistance is improved without negatively influencing the global friction values of the sliding disk.
  • the sliding element is designed as a flat and / or curved sliding disk.
  • the structural bearing can also be developed so that the sliding disk is formed segmented and has at least two sub-segments.
  • the segmentation of the sliding disk can additionally be used to set and influence friction properties and energy-dissipating properties.
  • This targeted adjustment of the friction properties is particularly successful when the sliding disk is formed from a multiplicity of subsegments, which in turn are preferably formed around with a diameter of 20 to 50 mm.
  • the coefficient of friction of each sub-segment can be determined well experimentally.
  • the desired overall property profile can then be set cumulatively.
  • a subsequent adjustment of the total frictional value such as by removing or adding individual sub-segments, possible.
  • large surface pressures and thus small contact surfaces of the bearing are possible. As a result, the risk of large eccentric pressures can be reduced almost arbitrarily compared to a large Einzelgleitusion.
  • Fig. 1 shows a partial section through an inventive building bearing with a disc-shaped sliding element.
  • structural warehouse 1 is a designed as a so-called Kalottengleitlager plain bearing basically known type. This is shown here only to illustrate what is to be understood in principle as a structural warehouse. However, with respect to the present invention, the type of bearing does not matter. It could therefore also be an arbitrarily differently configured structural bearing with a sliding element 6 according to the invention.
  • the structural bearing 1 shown in Fig. 1 comprises a top plate 2, a cap 3, a lower plate 4, a sliding plate 5 and a slider 5 in sliding contact with the sliding member 6 in the form of a planar sliding disk made of a polymer plastic.
  • the bearing has a second curved sliding element 7. This is in sliding contact with the curved surface of the cap 3.
  • the structural bearing 1 shown here is now one in which, according to the invention, a sliding material for the sliding elements 6 and 7 is used which has a melting point temperature of more than 210 ° C. and an E modulus in the tensile test according to DIN ISO 527-2 of less than 1800 MPa.
  • the sliding material consists of a polyketone and has relatively high characteristic compressive strength values of about 250 MPa at 48 ° C., about 220 MPa at 70 ° C. and about 200 MPa at 80 ° C., even at high temperatures.
  • the sliding material has a relatively high elongation at break of up to 30%. This allows an elastic adaptation of the sliding element to an eccentrically occurring deformation. This is particularly advantageous in the case of a flat plain bearing (such as that shown here), since this better compensates for tilting of the structure (eg due to subsidence of the structure or manufacturing tolerances).

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Abstract

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Bauwerkslager (1) mit wenigstens einem Gleitelement (6, 7) aus einem Gleitwerkstoff der wenigstens einen polymeren Kunststoff beinhaltet, wobei der Gleitwerkstoff eine Schmelzpunkttemperatur von mehr als 210 °C und einen E-Modul im Zugversuch nach DIN ISO 527-2 von weniger als 1800 MPa aufweist.

Description

Bauwerkslager
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Bauwerkslager mit einem Gleitelement aus einem Gleitwerkstoff der wenigstens einen polymeren Kunststoff beinhaltet.
Unter einem Bauwerkslager sollen hier solche Lager verstanden werden, die ganz allgemein in Bauwerken zur Lagerung des Bauwerks bzw. Teilen davon vorgesehen sind. Dies sind insbesondere solche Lager, die unter den Regelungsbereich der Europäischen Norm EN 1337 fallen. Es kann sich also um Bauteile handeln, die Verdrehungen zwischen zwei Bauwerksteilen ermöglichen und anforderungsgemäß definierte Lasten übertragen und Verschiebungen verhindern (feste Lager) oder in einer Richtung (geführte Lager) oder in allen Richtungen einer Ebene (allseitig bewegliche Lager) erlauben.
Die gebräuchlichsten Bauwerkslager sind in Teil 1 der EN 1337 in deren aktuell gültiger Fassung von 2004 (EN 1337-1 :2004) in Tabelle 1 aufgeführt. Weitere Bauarten bzw. Abwandlungen sind aber auch in anderen Normen zu finden. So sind in der EN 15129 speziell Lager zur Erdbebenisolation normiert. Die vorliegende Erfindung bezieht sich hierbei auch insbesondere auf Gleitlager unterschiedlichster Ausprägung wie etwa Kalottengleitlager oder die in EN 15129 genannten und dort zur Erdbebenisolation eingesetzten Gleitpendellager, etc..
Unter einem Gleitelement sind dabei solche Teile eines Bauwerkslagers zu verstehen, die eine gleitende Bewegung zwischen den Teilen des Bauwerkslagers sicherstellen bzw. ermöglichen. Dies sind insbesondere solche Teile, die unter den Regelungsbereich des Teils 2 der EN 1337 in der Version von 2004 (EN 1337-2:2004) fallen. Aber anders als in der EN 1337-2:2004 festgelegt, betrifft die Erfindung nicht nur Bauwerkslager mit einem Gleitelement aus einem Polytetrafluorethylen (PTFE, Handelsname Teflon) sondern auch ganz allgemein andere polymere Kunststoffe, insbesondere Thermoplaste wie etwa Ultrahochmolekularge- wichtiges Polyethylen (UHMWPE), Polyamid (PA) und Mischungen daraus.
Die Anforderungen an die als Gleitwerkstoff verwendeten polymeren Kunststoffe sind grundsätzlich bekannt. Zum einen sollen sie ein gleichmäßiges Verteilen und Abtragen der auf das Bauwerkslager wirkenden Auflast ermöglichen. Andererseits müssen sie die Gleitbewegungen im Bauwerkslager (translatorische und/oder rotatorische Bewegungen) so aufnehmen, dass es - jedenfalls im Gebrauchszustand - nicht zu Beschädigungen des Bauwerks kommt. Insofern sind die Gleitbewegungen mit anwendungsspezifischen Anforderungen an den Reibwert zu realisieren. Die EN 1337-2:2004 definiert zum Beispiel derartige Anforderungen an den Reibwert, allerdings nur für Gleitteile aus PTFE. In der EN 15129 werden, insbesondere im Abschnitt 8.3, wiederum allgemeine Prüfanforderungen für die Bestimmung der Reibung zur Dissipation während eines Erdbebens definiert, die also für sogenannte Erdbebenlager gelten. Ferner soll ein solcher Gleitwerkstoff natürlich auch gegenüber Umgebungseinflüssen wie etwa der Temperatur, Feuchte aber auch aggressiven Medien wie Saurem Regen oder Luftverschmutzungen beständig sein und einem möglichst großen Widerstand gegen Verschleiß haben.
Erfahrungsgemäß weisen polymere Kunststoffe unterschiedlich ausgeprägte Eigenschaften auf, so dass ihre Auswahl mit Blick auf die Verwendung in einem solchen Bauwerkslager nur unter Eingehen verschiedener Kompromisse zwischen den entsprechenden Anforderungsprofilen erfolgen kann.
Ein besonders guter Kompromiss aus einem besonders tragfähigen, verschleißfesten und auch gegen Umgebungseinflüsse widerstandsfähigen Gleitwerkstoff ist der Anmelderin mit ihrem unter dem Handelsnamen MSM® vertriebenen Gleitwerkstoff gelungen. Dieser kommt in Form von Gleitelementen zur Anwendung, die sowohl als ebene und/oder gekrümmte Gleitscheiben aber auch als Führungen ausgebildet sind. Besonders erfolgreich ist die Anwendung im Bereich der Gleitlager, zum Beispiel in sogenannten Kalotten-Gleitlagern oder aber auch zur Erdbebenisolation in Gleitpendellagern. Der MSM-Gleitwerkstoff hat dabei regelrecht zu einer Revolution des Bauwerkslagerbaus geführt, da er zu einer deutlich größeren Haltbarkeit der Lager bei niedrigeren Herstellungskosten geführt hat.
Trotz dieser hervorragenden Eigenschaften hat sich aber gezeigt, dass diese an sich bereits sehr weit verbreiteten Bauwerkslager in bestimmten Anwendungsgebieten, insbesondere in heißen Regionen an ihre Leistungsgrenzen stoßen. Dies weil bei den bislang im Bauwerkslagerbau weit verbreiteten polymeren Kunststoffen (wie etwa PTFE, UHMWPE) gerade die Druckstabilität bei höherer Temperatur abnimmt und sich die Reibbeiwerte bzw. Reibungszahlen mit zunehmender Temperatur verändern. Insofern ist die Energiedissipation bei ungeschmierter Verwendung unter bestimmten Umständen nicht zufriedenstellend. Zudem weisen die Lager mit den bekannten Gleitwerkstoffen in der Regel dann große Abmessungen auf, wenn die Lager ein definiertes Maß an Reibung zum Abbau von Energie aufweisen sollen.
Es ist daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung ein Bauwerkslager aufzuzeigen, das für den Einsatz bei höheren Temperaturen und/oder Pressungen geeignet ist und zugleich ein definiertes Reibungsverhalten aufweist, ohne dass es im Vergleich zu herkömmlichen Bauwerkslagern größer dimensioniert ist.
Die Lösung dieser Aufgabe gelingt mit dem Bauwerkslager gemäß Anspruch 1. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben.
Der erfindungsgemäße Lösungsansatz besteht nun darin, dass der Gleitwerkstoff des Gleitelements eine Schmelzpunkttemperatur von mehr als 210° C und einen E-Modul im Zugversuch nach DIN ISO 527-2 von weniger als 1800 MPa aufweist. Das Zusammenspiel dieser beiden Kriterien stellt dabei besonders kritische Anforderungen an die Eigenschaften des Gleitwerkstoffs. Denn in der Regel sind besonders spät schmelzende Werkstoffe, wie etwa Polyamid, steifer als Werkstoffe mit niedrigem Schmelzpunkt.
Dem liegt die Erkenntnis zu Grunde, dass es zur Sicherstellung einer hohen Tragfähigkeit auch bei hohen Temperaturen notwendig ist, dass der polymere Kunststoff nicht nur eine möglichst hohe Schmelzpunkttemperatur aufweist sondern zugleich nicht zu steif sein darf. Denn gerade die bislang bei erhöhten Temperaturen üblicherweise herangezogenen steifen Thermoplaste zeigen ein unbefriedigendes Lastabtragungsverhalten. So können Fertigungstoleranzen oder Bauwerksetzungen nur schlecht vom Gleitwerkstoff bzw. Gleitelement im Lager ausgeglichen werden, was dann leicht zu erhöhtem Verschleiß der entsprechend höher belasteten Bereiche der Gleitelemente im Bauwerkslager führt.
Sind aber beide Kriterien erfüllt, kann - wie Versuche der Anmelderin belegen - davon ausgegangen werden, dass auch bei erhöhten Temperaturen noch ein definiertes Reibverhalten vorhanden ist, ohne dass das Bauwerkslager größer als ein herkömmliches Lager dimensioniert werden muss. Zudem weisen die erfindungsgemäßen Lager eine deutlich erhöhte Lebensdauer auf.
Auch verringert sich der sogenannte Stick-Slip Effekt. Darunter versteht man eine stotternd ablaufende Gleitbewegung, wie man sie etwa von Scheibenwischerblättern bei Autos kennt. Versuche der Anmelderin zeigen, dass Gleitelemente aus einem Gleitwerkstoff, der ein derartiges Eigenschaftsprofil erfüllt, nur noch relativ geringe Unterschiede zwischen statischen und dynamischen Reibbeiwerte aufweisen. Dadurch reduziert sich der Stick-Slip-Effekt. Insbesondere wenn das Bauwerkslager auch dem Erdbebenschutz dient, verbessert dies Sicherheit des gesamten Bauwerks. Weiterbildend hat das Bauwerkslager ein Gleitelement aus einem Gleitwerkstoff der eine charakteristische Druckfestigkeit von wenigstens 250 MPa bei 48 °C und/oder wenigsten 220 MPa bei 70° C und/oder wenigsten 200 MPa bei 80 °C aufweist. Hierbei kann der Wert der charakteristischen Druckfestigkeit in einem Pressungsversuch an einem speziellen Maßvorgabe entsprechenden und aus dem Gleitwerkstoff bestehenden Probekörper ermittelt werden.
Ein geeigneter Pressungsversuch mit Maßvorgaben und den Bedingungen unter denen er durchgeführt werden soll, ist etwa in der Europaischen Technischen Zulassung (European Technical Approval) ETA 06/0131 und deren Zulassungsleitlinie angegeben. Unter einem geeigneten Pressungsversuch ist demnach ein Versuch zu verstehen, bei dem eine teilweise gekammerte Probe in Form einer flachen Kreisscheibe mit einem Durchmesser von 155 mm, einer Dicke von 8 mm und einer Kammerungstiefe von 5 mm mit der gewünschten Temperatur und Flächenpressung beaufschlagt wird (weitere Angaben zur Formgebung, Kammerung und Beaufschlagung des Probekörpers sind in ETA 06/0131 und deren Zulassungsleitlinie angegeben). Vergleichstemperatur kann dabei eine übliche Temperatur von zum Beispiel 35°C sein. Der Setzungsvorgang aufgrund der Pressung muss nach einer vorgegebenen Zeit (dies sind in der Regel 48 Stunden) zum Stillstand kommen. Nach dem Entlasten wird die Probe auf Schäden (z.B. Risse) geprüft.
Unter charakteristischer Druckfestigkeit soll hierbei diejenige verstanden werden, die in der EN 1337- 2:2004 verwendet wird. Dies ist die maximale Pressung, bei der die Setzung wie besagt zum Stillstand kommt und gerade noch keine Schäden auftreten. In der Regel wird daher die maximal aufnehmbare Pressung und damit die charakteristischer Druckfestigkeit iterativ durch mehrere solcher Tests ermittelt.
Die Forderung nach einer verhältnismäßig hohen charakteristischen Druckfestigkeit zusammen mit der hohen Schmelzpunkttemperatur und dem zugleich relativ niedrigen E-Modul führt dazu, dass sichergestellt ist, dass der entsprechend verwendete polymere Kunststoff im ungeschmierten Zustand einen definierten, nicht notwendigerweise niedrigen Reibbeiwert bzw. Reibungszahl aufweist. Diese definierte Reibung kann zum Abbau von Bewegungsenergie in Energie dissipierenden Lagern verwendet werden. Zugleich ist aufgrund des Anforderungsprofils gleichzeitig sicher gestellt, dass der Werkstoff eine hohe Tragfähigkeit bei hohen Temperaturen aufweist um möglichst viel Energie aufnehmen zu können. Zudem zeigen die Versuche der Anmelderin, dass sich zugleich ein sehr gering ausgeprägter Stick-Slip- Effekt einstellt und sich insgesamt ein leicht ansprechendes Lager ergibt. Das erfindungsgemäße Bauwerkslager zeichnet sich also durch eine Kombination von Effizienz und der Vermeidung von bauwerksschädigenden Schwingungen mit hoher Frequenz und geringer Amplitude aus.
Weiterbildend weist der ungeschmierte Gleitwerkstoff in einem Kurzzeit-Gleitreibungsversuch analog EN 1337-2:2004 Anhang D eine maximale Reibungszahl bei 21 °C und einer Pressung von 60 MPa von wenigstens 0,05 auf. Da es sich um einen Versuch an ungeschmiertem Material handelt, weist die Gleitscheibe in Abwandlung zum herkömmlichen Versuch nach EN 1337-2:2004 dabei auch keine Schmiertaschen auf. Die Grenze der Reibungszahl stellt sicher, dass es einen definierten Reibbeiwert, insbesondere im ungeschmierten Zustand gibt, der dem Abbau von Bewegungsenergie dient.
Weiterbildend weist der Gleitwerkstoff ein Verhältnis von statischer Reibungszahl zu dynamischer Reibungszahl auf, welches kleiner als 1 ,4 ist. Dies stellt sicher, dass sich praktisch kein Stick-Slip- Effekt ergibt.
Auch ist es zweckmäßig, wenn der Gleitwerkstoff eine Streckdehnung von mehr als 15%, vorzugsweise von bis zu 30 % aufweist. Dies ermöglicht eine rein elastische Anpassung des Gleitelements an eine exzentrisch auftretende Verformung. Auch zeigt ein solches Gleitelement kaum Wulstbildung, was das Risiko des Abscherens eines solchen Wulstes reduziert. Dies führt dazu, dass ein solches Bauwerkslager eine größere intrinsische Rotationsfähigkeit aufweist, als ein herkömmliches Bauwerkslager. Dies ist gerade bei flächigen Gleitlagern von Vorteil, da diese so besser Verkippungen des Bauwerks (z.B. aufgrund von Setzungen des Bauwerks oder von Fertigungstoleranzen) kompensieren können.
Weiterbildend beinhaltet der Gleitwerkstoff Polyketon als polymeren Kunststoff. Polyketon wird unter anderem aus Kohlenmonoxid hergestellt und gilt als umweltfreundlicher Kunststoff, weil bei der Verarbeitung Kohlenmonoxid beispielsweise aus Industrieabgasen verwendet werden kann. Polyketon hat sich als ein Werkstoff herausgestellt, der einen hohen Schmelzpunkt mit einer zwar im Vergleich zur UHMWPE oder PTFE verhältnismäßig hohen Reibung kombiniert. Aber gerade bei hohen Temperaturen bleiben die Reibwerte relativ konstant, während sie bei anderen bekannten Werkstoffen in der Regel starke Temperaturabhängigkeit zeigen.
Zugleich ist Polyketon ein polymerer Kunststoff, der einen verhältnismäßig niedrigen E-Modul aufweist. Ein aus ihm bestehendes Gleitelement zeigt ein gutes Anpassungsvermögen und eine gute Fähigkeit zum Ausgleich von Fertigungstoleranzen oder Bauwerkssetzungen. Und dies auch dann, wenn das Lager bei hohen Temperaturen verwendet wird, ohne dass der Werkstoff sich übermäßig verformt. Zudem zeigen Versuche an Polyketon, dass der Gleitwerkstoff ein bemerkenswert niedriges Verhältnis von statischer Reibungszahl zu dynamischer Reibungszahl aufweist, sodass er auch mit Blick auf das Stick-Slip-Problem als besonders geeignet eingestuft werden kann.
Insofern ist dieser zwar schon seit Längerem bekannte Werkstoff, basierend auf den Versuchen der Anmelderin nun erstmals in den Fokus dieses Anwendungsgebietes gekommen. Gerade die Versuche der Anmelderin belegen, dass er zwar keine herausragende Einzeleigenschaft aufweist, aber ein besonders bemerkenswertes Gesamteigenschaftsprofil über seine verschiedenen einzelnen Eigenschaften hinweg. Gerade die Kombination von Eigenschaften wie dem hohen Schmelzpunkt, dem niedrigen E-Modul, dem günstigen Verhältnis von statischer Reibungszahl zu dynamischer Reibungszahl bei zwar höherer dafür aber auch bei hohen Temperaturen relativ stabiler Reibung lassen ihn als geradezu idealen Werkstoff für die Fertigung von Bauwerkslagern, insbesondere von energiedissipierenden Lagern, erscheinen.
Auch kann der Gleitwerkstoff auf ein Elastomer (wie etwa ein Kautschuk) aufvulkanisiert sein, etwa um ein Gleitelement für ein Elastomergleitlager auszubilden.
Weiterbildend beinhaltet der Gleitwerkstoff ein Polyamid mit einer Wassersättigung von mindestens 5 %, vorzugsweise mehr als 7 %, als polymeren Kunststoff. Denn Versuche der Anmelderin zeigen, dass bei wassergesättigtem Polyamid der E-Modul von ca. 3000 MPa auf unter 700 MPa gedrückt werden kann. Das heißt, dass man wenn man die entsprechende Wassersättigung sicher stellt, auch Polyamide das zuvor genannte Eigenschaftsprofil erfüllen. Die bislang als zu steif betrachteten Polyamide können erfindungsgemäß also sehr wohl eingesetzt werden. Man muss nur sicherstellen, dass sie eine entsprechende Wassersättigung von mindestens 5 %, vorzugsweise mehr als 7 % aufweisen. Dann gelingt es auch, die gerade bei Polyamiden besonders stark ausgeprägten Stick-Slip-Effekte zu reduzieren, beziehungsweise entsprechend zu kontrollieren.
Weiterbildend ist dem Gleitelement eine Wasserzuführung zur Sicherung einer dauerhaften Wassersättigung des Gleitwerkstoffes zugeordnet. Unter einer Wasserzuführung soll hierbei eine Einrichtung ganz allgemeiner Art verstanden werden, die dem Gleitelement und damit dem Gleitwerkstoff Wasser zuführt. Dies können beispielsweise Berieselungsanlagen, aber auch wasserhaltende Wannen sein, in denen das Gleitelement angeordnet ist. Unter einer wasserhaltenden Wanne soll hierbei wiederum ganz allgemein eine Einrichtung verstanden werden, die in der Lage ist, Wasser am Wegfließen zu hindern. Dies kann beispielsweise Regenwasser sein, das zurückgehalten wird oder auch Wasser, das in die Wanne eingefüllt wird und zumindest für eine längere Zeit am Wegfließen gehindert wird. Wichtig ist nur, sodass sichergestellt ist, dass das Gleitelement für eine möglichst lange Dauer mit Wasser in Berührung steht.
Auch ist es zweckmäßig, wenn das Gleitelement zumindest teilweise von einer wasserdampfrückhal- tenden Hülle umgeben ist. Dies kann beispielsweise eine entsprechende Folie sein, die das Gleitelement so umhüllt, dass kein Wasser oder nur wenig Wasserdampf austritt. Dabei wird die Hülle im Zweifel nur an den Seiten des Gleitelementes angeordnet sein, die nicht zur Kontaktfläche des Gleitelements mit seinem Gleitgegenpartner wie etwa einem Gleitblech sein.
Besonders bevorzugt ist das erfindungsgemäße Bauwerkslager als energiedissipierendes Lager ausgebildet, vorzugsweise als Gleitpendellager (dieses kann man aufgrund der definierten Reibung auch als Reibpendellager bezeichnen). Denn gerade hier kommt es nicht so sehr auf eine besonders niedrige sondern vielmehr auf eine besonders konstante Reibung auch bei hohen Temperaturen an. Ge- rade letztere stellen sich bei Erdbeben wegen der hohen Beschleunigungen ein.
Auch kann es zweckmäßig sein, dass das erfindungsgemäße Bauwerkslager als Elastomergleitlager ausgebildet ist. Denn gerade dann, wenn das Gleitelement ein Polyketon als Gleitwerkstoff aufweist, kann dieser in besonders einfacher Weise auf ein Elastomer aufvulkanisiert werden.
Weiterbildend beinhaltet der Gleitwerkstoff neben dem wenigstens einen polymeren Kunststoff noch wenigstens einen weiteren polymeren Kunststoff, insbesondere ein UHMWPE oder PTFE oder PA, wenigstens einen Füllstoff und/oder ein Additiv. Unter einem Füllstoff sind dabei Stoffe zu verstehen, die gerade kein polymerer Kunststoff sind. Unter einem Additiv sind solche Beimischungen zu verstehen, die die Eigenschaften des Kunststoffs noch in einer gewissen Weise weiter beeinflussen, wie etwa eingelagerte feste Schmierstoffe.
Weiterbildend kann der Gleitwerkstoff mittels Bestrahlung und/oder chemischer Behandlung zusätzlich auch noch vernetzt worden sein. So können durch die Vernetzung noch zusätzliche spezifische Eigenschaften hinzugefügt bzw. verstärkt werden. Beispielsweise haben Versuche der Anmelderin gezeigt, dass es durch Vernetzung etwa der Randzonen einer Gleitscheibe möglich ist, diese gezielt so zu beeinflussen, dass ihre Verschleißfestigkeit verbessert wird, ohne dass die globalen Reibwerte der Gleitscheibe negativ beeinflusst werden.
Weiterbildend ist das Gleitelement als ebene und/oder gekrümmte Gleitscheibe ausgebildet. Schließlich kann das Bauwerkslager auch so weitergebildet werden, dass die Gleitscheibe segmentiert ausgebildet ist und wenigstens zwei Teilsegmente aufweist. So können durch die Segmentierung der Gleitscheibe zusätzlich gezielt Reibungseigenschaften und energiediszipierende Eigenschaften eingestellt und beeinflusst werden.
Besonders gut gelingt diese gezielte Einstellung der Reibeigenschaften, wenn die Gleitscheibe aus einer Vielzahl von Teilsegmenten ausgebildet ist, die ihrerseits vorzugsweise rund mit einem Durchmesser von 20 bis 50 mm ausgebildet sind. So kann der Reibwert jeden einzelnen Teilsegments gut experimentell bestimmt werden. Durch die gezielte Anordnung einer Vielzahl solcher Teilsegmente lässt sich dann das gewünschte Gesamteigenschaftsprofil kumulativ einstellen. Auch ist eine nachträgliche Einstellung des Gesamtreibwertes, etwa durch Entfernen oder Hinzufügen einzelner Teilsegmente, möglich. Zudem sind gerade bei einer hohen Druckfestigkeit des Gleitwerkstoffs große Flächenpressungen und damit geringe Auflageflächen des Lagers möglich. Dadurch kann im Vergleich zu einer großen Einzelgleitscheibe die Gefahr großer exzentrischer Pressungen fast beliebig reduziert werden.
Dabei kann es sinnvoll sein, wenn einzelne Teilsegmente der Gleitscheibe aus einem anderen Gleitwerkstoff, vorzugsweise einem Polyamid, einem PTFE und/oder einem UHMWPE, bestehen. So kön- nen durch einen intelligenten Materialmix einzelne positive Eigenschaften einzelner Teilsegmente im Lager noch gezielter genutzt und die Gesamteigenschaften noch besser eingestellt werden.
Nachfolgend soll die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert werden. Darin zeigt schematisch:
Fig. 1 einen teilweisen Schnitt durch ein erfindungsgemäßes Bauwerkslager mit einem scheibenförmigen Gleitelement.
Bei dem in Fig. 1 in teilweise freigeschnittener Darstellung (linker Teil der Darstellung) gezeigten Bauwerkslager 1 handelt es sich um ein als sogenanntes Kalottengleitlager ausgebildetes Gleitlager grundsätzlich bekannter Bauart. Dieses wird hier nur zur Veranschaulichung dessen gezeigt, was prinzipiell unter einem Bauwerkslager zu verstehen ist. In Bezug auf die vorliegende Erfindung spielt die Bauart des Lagers jedoch keine Rolle. Es könnte sich also auch um ein beliebig anders ausgestaltetes Bauwerkslager mit einem erfindungsgemäßen Gleitelement 6 handeln.
Das in Fig. 1 gezeigte Bauwerkslager 1 weist eine Oberplatte 2, eine Kalotte 3, eine Unterplatte 4, ein Gleitblech 5 und ein mit dem Gleitblech 5 in gleitendem Kontakt stehendes Gleitelement 6 in Form einer ebenen Gleitscheibe aus einem polymeren Kunststoff auf. Zudem weist das Lager ein zweites gekrümmtes Gleitelement 7 auf. Dieses steht mit der gekrümmten Oberfläche der Kalotte 3 in gleitendem Kontakt.
Bei dem hier gezeigten Bauwerkslager 1 handelt es sich nun um eines, in dem erfindungsgemäß ein Gleitwerkstoff für die Gleitelemente 6 und 7 verwendet wird, der eine Schmelzpunkttemperatur von mehr als 210 °C und einen E-Modul im Zugversuch nach DIN ISO 527-2 von weniger als 1800 MPa aufweist.
Vorliegend besteht der Gleitwerkstoff aus einem Polyketon und weist auch bei hohen Temperaturen verhältnismäßig hohe charakteristische Druckfestigkeitswerte von ca. 250 MPa bei 48 °C, ca. 220 MPa bei 70 °C und ca. 200 MPa bei 80 °C auf.
Zudem weist der Gleitwerkstoff eine verhältnismäßig hohe Streckdehnung von bis zu 30 % auf. Dies ermöglicht eine elastische Anpassung des Gleitelements an eine exzentrisch auftretende Verformung. Das ist gerade bei einem flächigen Gleitlager (wie dem hier gezeigten) von Vorteil, da dieses so besser Verkippungen des Bauwerks (z.B. aufgrund von Setzungen des Bauwerks oder von Fertigungstoleranzen) kompensieren kann. Bezugszeichenliste
Bauwerkslager
Oberplatte
Kalotte
Unterplatte
Gleitblech
Gleitelement
Gleitelement

Claims

Patentansprüche
1. Bauwerkslager (1) mit wenigstens einem Gleitelement (6, 7) aus einem Gleitwerkstoff der wenigstens einen polymeren Kunststoff beinhaltet,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff eine Schmelzpunkttemperatur von mehr als 210 °C und einen E- Modul im Zugversuch nach DIN ISO 527-2 von weniger als 1800 MPa aufweist.
2. Bauwerkslager (1) nach Anspruch 1 ,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff eine charakteristische Druckfestigkeit von wenigstens 250 MPa bei 48 °C und/oder wenigstens 220 MPa bei 70 °C und/oder wenigstens 200 MPa bei 80 °C aufweist.
3. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der ungeschmierte Gleitwerkstoff in einem Kurzzeit-Gleitreibungs-versuch analog EN 1337-2:2004 Anhang D bei einer Pressung von 60 MPa eine maximale Reibungszahl bei 21 °C von wenigstens 0,05 aufweist.
4. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff ein Verhältnis von statischer Reibungszahl zu dynamischer Reibungszahl (μ s / //bim ) aufweist, welches kleiner als 1 ,4 ist.
5. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff eine Streckdehnung von mehr als 15%, vorzugsweise von bis zu 30 %, aufweist.
6. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff ein ein Polyketon, als polymeren Kunststoff beinhaltet.
7. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der Gleitwerkstoff auf ein Elastomer aufvulkanisiert ist.
8. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff ein Polyamid mit einer Wassersättigung von mindestens 5 % vorzugsweise mehr als 7 % als polymeren Kunststoff beinhaltet.
9. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
dem Gleitelement (6, 7) eine Wasserzuführung zur Sicherung einer dauerhaften Wassersättigung des Gleitwerkstoffes zugeordnet ist.
10. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Gleitelement (6, 7) in einer wasserhaltenden Wanne angeordnet ist.
1 1. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Gleitelement (6, 7) zumindest teilweise von einer wasserdampfrückhaltenden Hülle umgeben ist.
12. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff neben dem wenigstens einem polymeren Kunststoff noch wenigstens einen weiteren polymeren Kunststoff, insbesondere ein PA, UHMWPE oder PTFE, und/oder wenigstens einen Füllstoff und/oder ein Additiv beinhaltet.
13. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleitwerkstoff mittels Bestrahlung und/oder chemischer Behandlung vernetzt worden ist.
14. Bauwerkslager (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
es als energiedissipierendes Lager, vorzugsweise als Reibpendellager, ausgebildet ist.
15. Bauwerkslager ( 1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass es als Elastomergleitlager ausgebildet ist.
16. Bauwerkslager (1 ) nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Gleitelement als ebene (6) Gleitscheibe und/oder gekrümmte Gleitscheibe (7) ausgebildet ist.
17. Bauwerkslager (1 ) nach Anspruch 16,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Gleitscheibe (6, 7) segmentiert ausgebildet ist und wenigstens zwei Teilsegmente aufweist.
18. Bauwerkslager (1 ) nach Anspruch 17,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Gleitscheibe (6, 7) aus einer Vielzahl von Teilsegmenten ausgebildet ist, die vorzugsweise rund sind und einen Durchmesser von 20 bis 50 mm aufweisen.
19. Bauwerkslager (1 ) nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet, dass
dass einzelne Teilsegemente der Gleitscheibe (6, 7) aus einem anderen Gleitwerkstoff, vorzugsweise einem Polyamid, einem PTFE und/oder einem UHMWPE, bestehen.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020043425A1 (de) * 2018-08-27 2020-03-05 Renk Aktiengesellschaft Lageranordnung eines rotors einer windkraftanlage und windkraftanlage

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107044084A (zh) * 2017-06-14 2017-08-15 西南交通大学 一种双向双级消能限位挡块球形支座
DE102018125067A1 (de) * 2018-10-10 2020-04-16 Carl Freudenberg Kg Polyketoncompound
WO2020167878A1 (en) * 2019-02-12 2020-08-20 Gibraltar Industries Structural bearing configuration and method of making same
CN110668034B (zh) * 2019-10-28 2024-06-11 中国科学院合肥物质科学研究院 多自由度补偿可抗大剪切力的大型真空容器支撑装置
CN112128238B (zh) * 2020-09-25 2022-02-22 无锡优尼福科技有限公司 一种关节轴承及其制备方法
CN114045951A (zh) * 2021-10-11 2022-02-15 武汉工程大学 抗拔拉摩擦摆与厚肉橡胶的组合式三维隔震或隔振支座
ES1294730Y (es) 2022-06-03 2022-12-23 Mk4 World Wide S L Elemento discoidal deslizable para un conjunto de apoyo estructural de ingeniería civil y mecanismo estructural

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006042566A1 (de) * 2004-10-19 2006-04-27 Maurer Söhne Gmbh & Co. Kg Lager und verwendung von uhmwpe in lagern im bauwesen
WO2014173622A1 (de) * 2013-04-24 2014-10-30 Maurer Söhne Engineering GmbH & Co. KG Bauwerks-gleitlager und bemessungsverfahren

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3606715A (en) * 1969-11-07 1971-09-21 Walter Wyss Spherical storage tank for gases and liquids and supporting base therefor
FR2332377A1 (fr) * 1975-11-19 1977-06-17 Buss Ag Assise pour reservoir spherique
DE2829309B2 (de) * 1978-07-04 1980-08-07 Glacier Gmbh Deva Werke Verfahren zum Auskleiden der Konkav gewölbten Oberseite der Unterplatte eines Kippbewegungen eines Brückenüberbaus o.dgl. ermöglichenden Lagers und nach diesem Verfahren ausgekleidetes Lager
DE3343309C2 (de) * 1983-11-30 1989-09-21 Glyco-Metall-Werke Daelen & Loos Gmbh, 6200 Wiesbaden Schichtverbundwerkstoff
DE3802580A1 (de) * 1988-01-29 1989-08-10 Maurer Friedrich Soehne Topflager fuer bauwerke wie bruecken und dgl.
FR2688818B1 (fr) * 1992-03-17 1994-06-24 Bernard Thomann Batiment antisismique.
JP3235223B2 (ja) * 1992-11-05 2001-12-04 ダイキン工業株式会社 ポリフェニレンサルファイド樹脂組成物の製法
US5490356A (en) * 1993-11-24 1996-02-13 Mm Systems Of Arizona Seismic isolation bearing
DE19808540B4 (de) * 1998-02-28 2004-05-27 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitschichtmaterial und Schichtverbundwerkstoff
US6688051B2 (en) * 2002-03-07 2004-02-10 Chong-Shien Tsai Structure of an anti-shock device
NZ524611A (en) * 2003-03-07 2005-09-30 Robinson Seismic Ltd Bearing assembly with sliding member between upper and lower bearing seats with elastic self-centering sleeve around seats
DE102005060375A1 (de) * 2005-12-16 2007-06-21 Steelpat Gmbh & Co. Kg Gleitpendellager
ATE512269T1 (de) * 2007-02-06 2011-06-15 Alga Spa Erdbebenisolator mit schiebependel
US7707788B2 (en) * 2007-03-19 2010-05-04 Kazak Composites, Incorporated Buckling restrained brace for structural reinforcement and seismic energy dissipation and method of producing same
ITMI20071434A1 (it) * 2007-07-17 2009-01-18 Cvi Engineering S R L Cuscinetto a strisciamento per l'ingegneria strutturale e materiali per lo stesso
US7793471B2 (en) * 2007-11-30 2010-09-14 David Tilghman Hill Floating floor assembled from an array of interconnected subunits, each of which includes a stone, ceramic, or porcelain tile bonded to an injection molded polyolefin substrate
CN101328705A (zh) * 2008-07-25 2008-12-24 深州市工程塑料有限公司 铁路客运专线桥梁支座用滑板、生产该滑板的改性超高分子量聚乙烯及生产方法
TWI506211B (zh) * 2009-04-27 2015-11-01 Nippon Steel & Sumikin Eng Co 滑動構造、支承裝置及免震構造物
AT509074B1 (de) * 2009-10-23 2011-06-15 Rw Sollinger Huette Gmbh Bauwerklager
IT1404858B1 (it) * 2011-02-21 2013-12-09 Milano Politecnico Supporto anti-sismico.
JP2013007401A (ja) * 2011-06-22 2013-01-10 Kikuo Sugita 重量物の転倒防止パッドおよび免震建造物
KR101256829B1 (ko) * 2012-06-21 2013-04-23 (주)알티에스 스페리컬 베어링 및 이를 위한 플라스틱 구면블록
EP2784220B1 (de) * 2013-03-28 2015-09-09 Mageba S.A. Topflager
US9175468B1 (en) * 2014-07-09 2015-11-03 Chong-Shien Tsai Shock suppressor

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006042566A1 (de) * 2004-10-19 2006-04-27 Maurer Söhne Gmbh & Co. Kg Lager und verwendung von uhmwpe in lagern im bauwesen
WO2014173622A1 (de) * 2013-04-24 2014-10-30 Maurer Söhne Engineering GmbH & Co. KG Bauwerks-gleitlager und bemessungsverfahren

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020043425A1 (de) * 2018-08-27 2020-03-05 Renk Aktiengesellschaft Lageranordnung eines rotors einer windkraftanlage und windkraftanlage
CN112585353A (zh) * 2018-08-27 2021-03-30 伦克股份有限公司 风力涡轮机的转子的轴承组件和风力涡轮机
JP2021535317A (ja) * 2018-08-27 2021-12-16 レンク・ゲーエムベーハー 風力タービンのロータの軸受アセンブリおよび風力タービン
AU2019332038B2 (en) * 2018-08-27 2022-07-07 Renk Gmbh Bearing assembly of a rotor of a wind turbine, and wind turbine
JP7203957B2 (ja) 2018-08-27 2023-01-13 レンク・ゲーエムベーハー 風力タービンのロータの軸受アセンブリおよび風力タービン
US11635063B2 (en) 2018-08-27 2023-04-25 Renk Gmbh Bearing assembly of a rotor of a wind turbine, and wind turbine

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Publication number Publication date
US20180320325A1 (en) 2018-11-08
EP3371371B1 (de) 2020-01-01
IL259158B (en) 2021-10-31
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CN108699786A (zh) 2018-10-23
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NZ743183A (en) 2021-08-27
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ES2775198T3 (es) 2020-07-24

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