WO2017030112A1 - ガラス板 - Google Patents

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WO2017030112A1
WO2017030112A1 PCT/JP2016/073869 JP2016073869W WO2017030112A1 WO 2017030112 A1 WO2017030112 A1 WO 2017030112A1 JP 2016073869 W JP2016073869 W JP 2016073869W WO 2017030112 A1 WO2017030112 A1 WO 2017030112A1
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light
glass plate
less
intersection
end surface
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PCT/JP2016/073869
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尚明 宮本
正文 伊藤
和也 石川
和矢 竹本
和田　直哉
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旭硝子株式会社
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    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate.
  • a liquid crystal display device represented by a liquid crystal television, digital signage, and the like includes a planar light emitting device that constitutes a backlight, and a liquid crystal panel that is disposed to face the light emitting surface of the planar light emitting device.
  • the planar light emitting device includes a direct type and an edge light type, and an edge light type that can reduce the size of the light source is often used.
  • the edge light type planar light emitting device includes a light source, a light guide plate, a reflection sheet, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and the like.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose that a glass plate having high internal transmittance, high strength, and excellent heat resistance is used as a light guide plate of a planar light emitting device.
  • a method for measuring at high speed and with high accuracy up to the edge peripheral portion of the object is known regardless of the shape of the object to be measured.
  • an optical measurement device having a configuration of line illumination and a line sensor is used, and a telecentric optical system is selected as an imaging optical system.
  • the surface state of the measurement target member can be measured up to the vicinity of the peripheral portion of the measurement target member such as a circular substrate without being affected by the insufficient light quantity due to the light shielding plate. Therefore, the measurable region can be widened as compared with the case of using a non-telecentric optical imaging optical system.
  • the measured image is subjected to black-and-white binarization processing as in the method disclosed in Patent Document 4, so that the end face properties of a glass substrate or the like can be evaluated with high accuracy.
  • the end face property measuring method using an optical system as disclosed in Patent Documents 3 and 4 is particularly useful in on-line inspection (total inspection). is there.
  • on-line inspection total inspection
  • the inventors of the present application have found that the end face properties of the conventional glass plate are not suitable for accurately measuring the end face properties by the optical system, as a result of intensive studies. As a result of further studies, it was found that unnecessary scattered light caused by the end face properties can be suppressed by controlling the end face properties of the glass plate in a certain range in advance. As a result, it was found that the measurement error is suppressed, the projected image can be detected with higher accuracy, and the measurement of the end face property by the optical system can be performed with sufficient accuracy.
  • An object of the present invention is to provide a glass plate suitable for accurately measuring end face properties by an optical system when a glass member is used as a light guide plate.
  • the chamfered surface has a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, and is adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface.
  • a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface, a point at which a virtual line of the first end surface intersects a virtual line of the chamfered surface is a first intersection
  • the straight line that passes through the first intersection and is perpendicular to the imaginary line of the first end face is extended with respect to the chamfered surface, and the point that intersects the chamfered surface is the second intersection.
  • a chamfer having a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, the chamfer adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface.
  • a glass plate provided with a surface, wherein a first intersection point between a virtual line of the first end surface and a virtual line of the chamfered surface intersects the main plane and the cross section perpendicular to the first end surface. The second intersection when the intersection intersects the chamfered surface by extending a straight line that passes through the first intersection and is perpendicular to the imaginary line of the first end surface, and sets the point that intersects the chamfered surface as the second intersection.
  • a glass plate in which the radius of curvature of the chamfered surface is 110 ⁇ m or less is provided.
  • the present invention for example, it is possible to accurately measure the end face properties of a glass plate for use as a light guide plate of a planar light emitting device.
  • FIG. 1 is a side view of a liquid crystal display device showing a schematic configuration of the liquid crystal display device.
  • FIG. 2 is a plan view of the glass plate.
  • FIG. 3 is an overall perspective view of the glass plate.
  • FIG. 4 is an enlarged end view of the glass plate.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate.
  • FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate.
  • FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate.
  • FIG. 8 is a process diagram of the glass plate manufacturing method according to the present embodiment.
  • FIG. 9 is a plan view of the glass material of the glass plate.
  • FIG. 10 is a plan view of a glass base material from which a glass material has been cut out and a layout diagram of an inspection apparatus.
  • FIG. 10 is a plan view of a glass base material from which a glass material has been cut out and a layout diagram of an inspection apparatus.
  • FIG. 11 is a plan view of a glass substrate from which a glass material has been cut out and a different layout of the inspection apparatus.
  • 12 is an enlarged view of a light incident end face of the glass plate according to Experiment 1.
  • FIG. 13 is an enlarged view of the light incident end face of the glass plate according to Experiment 2.
  • FIG. 1 is a side view of the liquid crystal display device 10 showing a schematic configuration of the liquid crystal display device 10.
  • FIG. 2 is a plan view of the glass plate 12 of the embodiment incorporated in the liquid crystal display device 10.
  • the liquid crystal display device 10 includes a planar light emitting device 14 having a glass plate 12 and a liquid crystal panel 16.
  • the liquid crystal display device 10 is mounted on a thin electronic device such as a liquid crystal television or digital signage.
  • the liquid crystal panel 16 is configured by laminating an alignment layer, a transparent electrode, a glass substrate, and a polarizing filter so as to sandwich a liquid crystal layer disposed in the center in the thickness direction.
  • a color filter is disposed on one side of the liquid crystal layer.
  • the molecules of the liquid crystal layer rotate around the light distribution axis by applying a driving voltage to the transparent electrode, thereby performing a predetermined display.
  • the planar light emitting device 14 includes a light source 18, a glass plate 12, a reflective sheet 20, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet) 22, and reflective dots 24A to 24C.
  • the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 travels while being repeatedly totally reflected on the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12 as indicated by arrows in FIG. . Further, the light whose traveling direction is changed by the reflective dots 24A to 24C and the reflective sheet 20 is emitted to the outside from the light emitting surface 26 of the glass plate 12 facing the liquid crystal panel 16. The light emitted to the outside is diffused by various optical sheets (including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural), and then enters the liquid crystal panel 16. .
  • various optical sheets including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural
  • the light source 18 is not particularly limited, and an LED (Light Emitting Diode), a hot cathode tube, or a cold cathode tube can be used.
  • the light source 18 is disposed at a position facing the light incident end face (first end face) 28 of the glass plate 12.
  • the reflector 30 on the back side of the light source 18, the incident efficiency of the light emitted radially from the light source 18 on the glass plate 12 is enhanced.
  • the reflection sheet 20 may be disposed so as to face the light reflection surface 32 of the glass plate 12.
  • the reflection sheet 20 is configured by coating a light reflection member on the surface of a resin sheet such as an acrylic resin.
  • the reflection sheet 20 may be disposed on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 (see FIG. 2). All of the reflection sheets 20 may be disposed with a space from the glass plate 12 or may be bonded to the glass plate 12 with an adhesive.
  • the light reflecting surface 32 is a main plane facing the light emitting surface 26 of the glass plate 12.
  • the light incident end face 28 is an end face of the glass plate 12 facing the light source 18.
  • the non-light incident end surfaces 34, 36, and 38 are end surfaces of the glass plate 12 excluding the light incident end surface 28.
  • a reflection film is formed on the light reflection surface 32 and the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 of the glass plate 12 by printing or coating. May be.
  • An acrylic resin is exemplified as the material of the resin sheet constituting the reflective sheet 20, but is not limited thereto, and for example, a polyester resin such as a PET resin, a urethane resin, and a material formed by combining them can be used. .
  • the light reflecting member constituting the reflecting sheet 20 for example, a film in which bubbles or particles are encapsulated in a resin, a metal vapor deposition film, or the like can be used.
  • the reflective sheet 20 may be provided with an adhesive layer and bonded to the glass plate 12.
  • an adhesive layer provided on the reflection sheet 20 for example, an acrylic resin, a silicone resin, a urethane resin, a synthetic rubber, or the like can be used.
  • the thickness of the reflection sheet 20 is not particularly limited, but for example, a thickness of 0.01 to 0.50 mm can be used.
  • a milky white acrylic resin film or the like can be used for the various optical sheets 22 . Since the various optical sheets 22 diffuse light emitted from the light emitting surface 26 of the glass plate 12, the back side of the liquid crystal panel 16 is irradiated with uniform light having no luminance unevenness. The various optical sheets 22 are disposed to face predetermined positions so as not to contact the glass plate 12.
  • the glass plate 12 is made of highly transparent glass.
  • a multicomponent oxide glass is used as a glass material used as the glass plate 12.
  • the glass plate 12 it is preferable to use glass having an optical path length of 50 mm and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm. Thereby, attenuation of the light incident on the glass plate 12 can be suppressed as much as possible.
  • the transmittance at an optical path length of 50 mm is obtained by dividing the glass plate 12 in a direction perpendicular to the main plane, and is collected from the central portion of the glass plate in a size of 50 mm in length ⁇ 50 mm in width.
  • sample A in which the second fractured surface has an arithmetic average roughness Ra ⁇ 0.03 ⁇ m, measurement can be performed with a length of 50 mm in the normal direction from the first fractured surface and an optical path length of 50 mm.
  • a spectroscopic measurement device for example, UH4150: manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation
  • the beam width of the incident light is made narrower than the plate thickness with a slit or the like, and then measured.
  • the internal transmittance at the optical path length of 50 mm can be obtained.
  • the average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at an optical path length of 50 mm is preferably 92% or more, more preferably 95% or more, still more preferably 98% or more, and particularly preferably 99% or more.
  • the total amount A of glass iron used as the glass plate 12 is preferably 100 mass ppm or less in order to satisfy the above-mentioned average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at an optical path length of 50 mm, and 40 mass More preferably, it is at most ppm, more preferably at most 20 mass ppm.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 is preferably 5 ppm by mass or more in order to improve the solubility of the glass during the production of the multi-component oxide glass, It is more preferably 8 ppm by mass or more, and further preferably 10 ppm by mass or more.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted by the amount of iron added at the time of glass production.
  • the total iron content A of the glass is expressed as the content of Fe 2 O 3 , but all the iron present in the glass exists as Fe 3+ (trivalent iron). I don't mean.
  • Fe 3+ and Fe 2+ are simultaneously present in the glass.
  • Fe 2+ and Fe 3+ have absorption in the wavelength range of 400 to 700 nm, but the absorption coefficient of Fe 2+ (11 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ) is more than that of Fe 3+ (0.96 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ). Therefore, the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is further reduced. Therefore, a low content of Fe 2+ is preferable for increasing the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 20 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance in the visible light region with the effective optical path length, and 10 ppm by mass or less. More preferably, it is more preferably 5 ppm by mass or less.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 0.01 mass ppm or more in order to improve the solubility of the glass during the production of the multi-component oxide glass. 0.05 mass ppm or more is more preferable, and 0.1 mass ppm or more is further preferable.
  • content of Fe ⁇ 2+> of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted with the quantity of the oxidizing agent added at the time of glass manufacture, or a melting temperature. Specific types of oxidizers added during glass production and their addition amounts will be described later.
  • the content A of Fe 2 O 3 was determined by fluorescent X-ray measurement, a content of total iron as calculated as Fe 2 O 3 (mass ppm).
  • the Fe 2+ content B was measured according to ASTM C169-92. The measured Fe 2+ content was expressed in terms of Fe 2 O 3 .
  • composition of the glass used as the glass plate 12 are shown below. However, the composition of the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • One structural example (Structural Example A) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO 2 is 60 to 80%, Al 2 O 3 is 0 to 7%, and MgO is 0 to 10%. %, CaO 0-20%, SrO 0-15%, BaO 0-15%, Na 2 O 3-20%, K 2 O 0-10%, Fe 2 O 3 5-100 mass Contains ppm.
  • FIG. 1 Another structural example (Structural Example B) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, wherein SiO 2 is 45 to 80%, Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less, B 2 O 3 0-15%, MgO 0-15%, CaO 0-6%, SrO 0-5%, BaO 0-5%, Na 2 O 7-20%, K 2 O 0-10%, ZrO 2 0-10% and Fe 2 O 3 5-100 mass ppm.
  • SiO 2 is 45 to 80%
  • Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less
  • B 2 O 3 0-15% MgO 0-15%
  • CaO 0-6% SrO 0-5%
  • BaO 0-5% Na 2 O 7-20%
  • K 2 O 0-10% K 2 O 0-10%
  • ZrO 2 0-10% ZrO 2 0-10%
  • Fe 2 O 3 5-100 mass ppm Another structural example (Stural Example B) of
  • Still another structural example (Structural Example C) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, with SiO 2 being 45 to 70%, Al 2 O 3 being 10 to 30%, B 2 0 to 15% of O 3 , 5 to 30% in total of MgO, CaO, SrO and BaO, 0% or more and less than 3% in total of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O, Fe 2 O 3 Contains 5 to 100 ppm by mass.
  • the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • composition range of each component of the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment having the above-described components will be described below.
  • the unit of the content of each composition is expressed in terms of mass percentage on the basis of oxide or mass ppm, and is simply expressed as “%” or “ppm”, respectively.
  • SiO 2 is a main component of glass.
  • the content of SiO 2 is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the configuration example A in terms of oxide-based mass percentage.
  • it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more
  • Structural Example C it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more.
  • the content of SiO 2 is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe 2+ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the configuration example A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the configuration example B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the configuration example C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.
  • Al 2 O 3 is an essential component that improves the weather resistance of the glass in Structural Examples B and C.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 1% or more, more preferably 2% or more in the configuration example A.
  • Example B it is preferably more than 7%, more preferably 10% or more
  • Structural Example C it is preferably 10% or more, more preferably 13% or more.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably Is 7% or less, more preferably 5% or less.
  • the configuration example B preferably 30% or less, more preferably 23% or less
  • the configuration example C preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
  • B 2 O 3 is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance, but it does not cause inconveniences such as generation of striae due to volatilization and furnace wall erosion.
  • the content of B 2 O 3 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less.
  • the content is preferably 15% or less, more preferably 12%. It is as follows.
  • Alkali metal oxides such as Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • the content of Na 2 O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 7% or more, and more preferably 10% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 20% or less in the structural examples A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, the content is set to 3% or less in the configuration example C, and more preferably 1% or less.
  • the content of K 2 O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the structural examples A and B, and preferably 2% or less, more preferably in the structural example C. 1% or less.
  • Li 2 O is an optional component, but in the structural examples A, B, and C in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as impurities derived from the raw material low, and to keep the batch cost low. , Li 2 O can be contained at 2% or less.
  • the total content of these alkali metal oxides maintains the clarification at the time of melting, and maintains the foam quality of the produced glass.
  • it is 5% to 20%, more preferably 8% to 15%.
  • it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.
  • Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting melting. Moreover, since it has the effect
  • CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, and therefore can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more.
  • it is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and in the configuration example B, preferably 6% or less, more preferably 4% or less.
  • SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass.
  • SrO can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of SrO is preferably 15% or less in the structural examples A and C, more preferably 10% or less, and in the structural example B It is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less.
  • BaO like SrO, has the effect of increasing the coefficient of thermal expansion and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, it is preferably 15% or less in Configuration Examples A and C, more preferably 10% or less, and 5% or less in Configuration Example B. Of these, 3% or less is more preferable.
  • the total content of these alkaline earth metal oxides is preferably 10 in the configuration example A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, to improve the devitrification characteristics, and to maintain the strength.
  • % To 30% more preferably 13% to 27%.
  • In the configuration example B preferably 1% to 15%, more preferably 3% to 10%, and in the configuration example C, preferably 5%.
  • % To 30% more preferably 10% to 20%.
  • ZrO 2 is used as an optional component in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass, and in the structural examples A, B and C, preferably 10% or less, preferably You may make it contain 5% or less. It becomes difficult to devitrify glass by setting it as 10% or less.
  • the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment 5 to 100 ppm of Fe 2 O 3 may be contained in the structural examples A, B and C in order to improve the solubility of the glass.
  • the preferable range of the amount of Fe 2 O 3 is as described above.
  • the glass of the glass plate 12 of the present embodiment may contain SO 3 as a fining agent.
  • the SO 3 content is preferably more than 0% and 0.5% or less in terms of mass percentage. 0.4% or less is more preferable, 0.3% or less is more preferable, and 0.25% or less is further preferable.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 as an oxidizing agent and a fining agent.
  • the content of Sb 2 O 3 , SnO 2 or As 2 O 3 is preferably 0 to 0.5% in terms of mass percentage. 0.2% or less is more preferable, 0.1% or less is more preferable, and it is further more preferable not to contain substantially.
  • Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe 2+ in the glass. However, from the environmental aspect, it is preferable that As 2 O 3 is not substantially contained.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain NiO.
  • NiO functions also as a coloring component
  • the content of NiO is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • NiO is preferably 1.0 ppm or less, and more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain Cr 2 O 3 .
  • Cr 2 O 3 When Cr 2 O 3 is contained, Cr 2 O 3 also functions as a coloring component. Therefore, the content of Cr 2 O 3 is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • Cr 2 O 3 is preferably 1.0 ppm or less, more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain MnO 2 .
  • MnO 2 is contained, since MnO 2 functions also as a component that absorbs visible light, the content of MnO 2 is preferably 50 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • MnO 2 is preferably 10 ppm or less from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include TiO 2.
  • TiO 2 When TiO 2 is contained, TiO 2 also functions as a component that absorbs visible light. Therefore, the content of TiO 2 is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. The content of TiO 2 is more preferably 500 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include CeO 2.
  • CeO 2 has the effect of reducing the redox of iron, and the ratio of the Fe 2+ amount to the total iron amount can be reduced.
  • the CeO 2 content is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • the CeO 2 content is more preferably 500 ppm or less, further preferably 400 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and most preferably 250 ppm or less.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain at least one component selected from the group consisting of CoO, V 2 O 5 and CuO. When these components are contained, they also function as components that absorb visible light, and therefore the content of the components is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, it is preferable that these components are not substantially contained so as not to lower the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • FIGS. 5 to 7 are enlarged cross-sectional views of the glass plate 12.
  • a part of a cross section perpendicular to the main plane and the light incident end face 28 is enlarged and displayed.
  • the glass plate 12 having a rectangular shape in plan view includes a light emitting surface 26, a light reflecting surface 32, a light incident end surface 28, non-light incident end surfaces 34, 36, 38, a light incident side chamfered surface 40, and a non-light incident side chamfered surface 42. have.
  • the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 correspond to the main plane of the present embodiment
  • the light incident end surface 28 corresponds to the first end surface of the present embodiment
  • the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 correspond to the second end surface of the present embodiment
  • the light incident side chamfered surface 40 corresponds to the chamfered surface of the present embodiment.
  • the light exit surface 26 is a surface facing the liquid crystal panel 16 (see FIG. 1).
  • the light emitting surface 26 has a substantially rectangular shape in plan view, but the shape of the light emitting surface 26 is not limited to this.
  • size of the light-projection surface 26 is determined corresponding to the liquid crystal panel 16, it is not specifically limited, When using the glass plate 12 as a light-guide plate, it is 300 mm x 300 mm, for example. The above size is preferable, and a size of 500 mm ⁇ 500 mm or more is more preferable. Since the glass plate 12 has high rigidity, the effect is exhibited as the size increases.
  • the light reflecting surface 32 is a surface facing the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is configured to be parallel to the light emitting surface 26. Further, the shape and size of the light reflecting surface 32 are configured to be substantially the same as the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 does not necessarily have to be parallel to the light emitting surface 26, and may be configured to have a step or an inclination. Further, the size of the light reflecting surface 32 may be different from that of the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is provided with a plurality of circular reflecting dots 24A, 24B, 24C.
  • the arrangement of the reflective dots may be a grid (grid) as shown in FIG. 2, other arbitrary patterns, or random, but the light emitted from the light emitting surface 26.
  • the luminance distribution is adjusted as appropriate so that the luminance distribution is uniform.
  • the reflective dots 24A to 24C are formed by printing a resin on the glass plate 12 in a dot-like manner, pasting a transparent resin film printed with the reflective dots 24A to 24C on the glass plate 12, A transparent resin film on which dots 24A to 24C are printed is placed on the glass plate 12; instead of the reflective dots 24A to 24C, grooves that reflect incident light are formed on the light reflecting surface 32; The same effect can be obtained by processing the surface of the glass plate 12 by laser processing or chemical etching.
  • the reflective dots 24A to 24C may contain scattering particles or bubbles. The brightness of the light incident from the light incident end face 28 is strong, but the brightness gradually decreases as it proceeds while being repeatedly reflected inside the glass plate 12.
  • the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C is varied from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38.
  • the diameter (L A ) of the reflection dot 24A in the region close to the light incident end face 28 is set to be small, and the diameter (L B ) of the reflection dot 24B and the reflection are further directed toward the light traveling direction.
  • the diameter of the dot 24C (L C) are set so that the larger (L a ⁇ L B ⁇ L C).
  • the diameter of the reflective dot is appropriately adjusted so that the luminance distribution of the light emitted from the light emitting surface 26 is uniform.
  • the luminance of the outgoing light emitted from the light outgoing surface 26 can be made uniform, and the luminance Generation of unevenness can be suppressed.
  • the same effect can be obtained by changing the number density of the reflective dots 24A, 24B, and 24C in the direction of the light traveling inside the glass plate 12 instead of the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C. Obtainable. Further, the same effect can be obtained by forming grooves on the light reflecting surface 32 that reflect incident light instead of the reflecting dots 24A, 24B, and 24C.
  • the surface thereof does not have to be processed as accurately as the light-incident end surface 28.
  • , 36, and 38 may be equal to or less than the arithmetic average roughness Ra of the light incident end face 28.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, and 38 is 0.8 ⁇ m or less.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 is preferably 0.4 ⁇ m or less, more preferably 0.8 ⁇ m or less, in order to suppress the occurrence of luminance unevenness due to light scattering at the end surfaces.
  • the surface roughness Ra when the surface roughness Ra is described, it means the arithmetic average roughness (centerline average roughness) according to JIS B 0601 to JIS B 0031.
  • the light incident end face 28 may be polished by a polishing tool when the glass plate 12 is manufactured.
  • the surface roughness Ra of the light incident end face 28 is 0.1 ⁇ m or less, preferably less than 0.03 ⁇ m, more preferably 0 in order to make light from the light source 18 effectively enter the inside of the glass plate 12. 0.01 ⁇ m or less, particularly preferably 0.005 ⁇ m or less. Therefore, the light incident efficiency of the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 is enhanced.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, 38 may be larger than the surface roughness Ra of the light-incident end face 28 from the viewpoint of improving production efficiency, or the non-light-incident end faces 34, 36, 38. Also, the surface roughness Ra of the light incident end face 28 may be equal to the light incident end face 28 so that the same handling as that of the light incident end face 28 can be performed.
  • a light incident side chamfering surface 40 adjacent to the light emitting surface 26 is provided between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28.
  • a light incident side chamfer 40 adjacent to the light reflecting surface 32 is provided between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28.
  • the light emitting side surface chamfered surface 40 is illustrated on both the light emitting surface 26 side and the light reflecting surface 32 side, but the light incident side surface chamfered surface 40 is provided on only one of them. It is good also as a composition.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is 0.8 ⁇ m or less, preferably 0.5 ⁇ m or less, more preferably 0.1 ⁇ m or less, and 0.05 ⁇ m or less. More preferably, it is more preferable that it is less than 0.03 micrometer.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is 0.1 ⁇ m or less, it is possible to suppress the occurrence of uneven brightness of the light emitted from the glass plate 12.
  • production of the scattered light in an inspection process can also be suppressed and the measurement accuracy of the surface state of the light-incidence end surface 28 and the light-incidence side chamfering surface 40 can be improved.
  • the surface roughness Ra of the light incident end face 28 is preferably smaller than the light incident side chamfered face 40 (Ra of the light incident end face 28 ⁇ Ra of the light incident side chamfered face 40).
  • the surface roughness Ra of the light end face 28 and the surface roughness Ra of the light incident side chamfering face 40 may be equal.
  • the width dimension of the light incident side chamfered surface 40 is X (mm)
  • the average value X ave in the longitudinal direction of the chamfered surface (hereinafter simply referred to as the longitudinal direction) of this width dimension X is 0.1 mm to It is preferably 0.5 mm. If X ave is 0.5 mm or less, the width dimension of the light incident side chamfer 40 can be increased. If X ave is 0.1 mm or more, the error of X described later can be reduced.
  • the error in the longitudinal direction of X is preferably within 50% of X ave . That is, X satisfies 0.5X ave ⁇ X ⁇ 1.5X ave . More preferably, it is within 40%, further preferably within 30%, and particularly preferably within 20%.
  • the thickness of the glass plate 12 is, for example, 0.7 to 3.0 mm.
  • the planar light emitting device 14 can be thinned, and when it is 0.7 mm or more, sufficient rigidity can be obtained.
  • the thickness of the glass plate 12 is not limited to this value, but this thickness is sufficient as compared with a planar light emitting device having an acrylic light guide plate with a thickness of 4 mm or more.
  • a planar light emitting device 14 having a sufficient strength can be provided.
  • FIG. 5 is an explanatory view showing the characteristics of the glass plate 12 in an enlarged manner, and is perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 which are main planes and the light incident end surface 28 which is a first end surface. It is sectional drawing.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram that particularly enlarges and shows the vicinity of the boundary between the light incident end face 28 and the light incident side surface 40 of the glass plate 12.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram that particularly enlarges and shows the vicinity of the boundary between the light emitting surface 26 and the light incident side chamfered surface 40 of the glass plate 12.
  • the light incident end face 28 and the light exit surface 26 having a linear shape are shown, but in reality, the shapes of the light entrance end face 28 and the light exit surface 26 are linear or curved. Even in the end face and the main surface of the conventional glass, although the design is linear in some cases, the end surface and the main surface may actually be curved.
  • the incident side chamfered surface 40 is actually linear or curved as shown in FIGS. Even in the conventional chamfered surfaces of glass, there are cases in which the chamfered surfaces are actually curved, even though some are linear in design.
  • the tangent at the point where the contact length is the longest among the tangents in contact with the light incident side chamfer 40 is the virtual line T of the light incident chamfer 40 3 .
  • the tangent at the point where the contact length is the longest in the cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28 is the tangent at the point where the contact length becomes the longest.
  • phantom line T 3 of possible surface 40 is provided with a light incident side chamfer surface 40 having a predetermined inclination angle ⁇ with respect to the virtual line T 1.
  • the tilt angle ⁇ is not particularly limited, but ⁇ is preferably 30 ° to 60 °, and more preferably 40 ° to 50 °, in order to effectively suppress breakage of the glass.
  • ⁇ preferably satisfies 0.01 ⁇ tan ⁇ ⁇ 0.75.
  • the amount of light scattered in the vicinity of the boundary between the light incident end surface 28 and the light incident side chamfered surface 40 in the inspection process can be reduced, and the measurement accuracy of the dimensions of the light incident end surface 28 can be improved.
  • the first intersection P 1 and the second intersection P 2 coincide with each other, and the length of the line segment L 1 is 0 ⁇ m. is there.
  • the length of the line segment L 1 is preferably 7 ⁇ m or less, more preferably 5 ⁇ m or less, 3 [mu] m or less, 1 ⁇ m or less. From the viewpoint of improving mechanical strength and productivity, the length of the line segment L 1 is preferably 0.1 ⁇ m or more.
  • the radius of curvature R 1 of the light incident side chamfer surface 40 of the second intersection P 2 is less 110 [mu] m.
  • the amount of light scattered in the vicinity of the boundary between the light incident end surface 28 and the light incident side chamfered surface 40 in the inspection process can be reduced, and the measurement accuracy of the dimensions of the light incident end surface 28 can be improved.
  • the light incident face 28 and incident beveled surface 40 is both an ideal straight line, but the fourth intersection is a point that does not have a curvature, regarded as the radius of curvature R 1 is 0 .mu.m.
  • the radius of curvature R 1 is preferably 77 ⁇ m or less, more preferably 55 ⁇ m or less, 33 ⁇ m or less, or 11 ⁇ m or less. From the viewpoint of improving mechanical strength and productivity, the curvature radius R 1 is preferably 1 ⁇ m or more.
  • the amount of light scattered in the vicinity of the boundary between the light exit surface 26 and the light incident side chamfered surface 40 in the inspection process can be reduced, and the measurement accuracy of the dimensions of the light incident side chamfered surface 40 can be improved.
  • the light exit surface 26 and the light incident side chamfer surface 40 are both ideal straight lines, the third intersection P 3 and the fourth intersection P 4 coincide with each other, and the length of the line segment L 2 is 0 ⁇ m. is there.
  • the length of the line segment L 2 is preferably 7 ⁇ m or less, more preferably 5 ⁇ m or less, 3 [mu] m or less, 1 ⁇ m or less. From the viewpoint of improving mechanical strength and productivity, the length of the line segment L 2 is preferably 0.1 ⁇ m or more.
  • the radius of curvature R 2 of the fourth intersection P 4 in the light incident side chamfer surface 40 is preferably less 110 [mu] m.
  • the amount of light scattered in the vicinity of the boundary between the light exit surface 26 and the light incident side chamfered surface 40 in the inspection process can be reduced, and the measurement accuracy of the dimensions of the light incident side chamfered surface 40 can be improved.
  • the light emitting surface 26, the light incident face 28 and incident beveled surface 40 is any ideal straight, but the fourth intersection is a point that does not have a curvature, the radius of curvature R 2 at 0 ⁇ m Consider it.
  • the radius of curvature R 2 is preferably not more than 77 m, more preferably 55 ⁇ m or less, 33 .mu.m or less, or less 11 [mu] m. From the viewpoint of improving mechanical strength and productivity, the curvature radius R 2 is preferably 1 ⁇ m or more.
  • the characteristics of the shape of the glass plate 12 in the cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28 are all the following using an image dimension measuring instrument IM-6120 manufactured by Keyence Corporation. It can be measured and evaluated by following the steps. This measurement method can be used only in off-line inspection, and is particularly suitable for highly accurate shape evaluation.
  • IM-6120 image dimension measuring instrument manufactured by Keyence Corporation. It can be measured and evaluated by following the steps. This measurement method can be used only in off-line inspection, and is particularly suitable for highly accurate shape evaluation.
  • 1 A light-shielding film is provided on a cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28 of the glass plate 12 so as to cover only the entire cross section. 2; Place the glass plate 12 on the stage so that the cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28 is horizontal.
  • the thickness of the glass plate 12 is measured from the outline of the cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28 of the glass plate 12 by the “line-line” mode of the “basic measurement” tab.
  • the contour can be recognized as a black and white border of the image.
  • any two points are manually selected on the straight lines corresponding to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 in the contour, so that the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 are selected.
  • the approximate straight line is automatically obtained and the plate thickness can be measured.
  • FIG. 8 to 10 are diagrams for explaining a method of manufacturing the glass plate 12.
  • FIG. FIG. 8 is a process diagram showing a method for manufacturing the glass plate 12.
  • FIG. 9 is a plan view of the glass material 44
  • FIG. 10 is a plan view of the glass substrate 46.
  • the glass material 44 of FIG. 9 is prepared.
  • the glass material has a thickness of 0.7 to 3.0 mm, an optical path length of 50 mm, and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass material 44 is larger than the predetermined shape of the glass plate 12 or has the same shape.
  • the glass material 44 is first subjected to a cutting process shown in step (S10) of FIG.
  • cutting is performed at least at one of the positions indicated by the broken lines in FIG. 9 (one position on the light incident end face side and three positions on the non-light incident end face side) using a cutting device.
  • the cutting process does not necessarily have to be performed at any one of the positions on the light incident end face side and the three positions on the non-light incident end face side, and the glass material is not cut at any place.
  • the shape of 44 may be used as it is.
  • the glass base material 46 of FIG. 10 is cut out from the glass material 44 of FIG. 9 by performing the cutting process.
  • the cutting process was performed on one light incident end face side position and three non-light incident end face side positions.
  • the cutting position is appropriately selected according to the shape of the glass plate 12.
  • the first chamfering step (S12) may be performed.
  • chamfering is performed between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 using a grinding apparatus. Thereby, a light incident side chamfering surface 40 ′ (not shown) is formed.
  • chamfering is performed between the light exit surface 26 and the non-light-incident end surface 38 and between the light reflecting surface 32 and the non-light-incident end surface 38 to obtain a non-light-incident side chamfer surface. 42 are formed.
  • grinding treatment or polishing treatment may be performed on the non-light-incident end faces 34, 36, and 38.
  • the timing of performing the grinding process or the polishing process on the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 may be performed before or after forming the non-light-incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously.
  • the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 and the light-incident end surface 28 may be used as the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 and the light-incident end surface 28 as they are. .
  • the first chamfering step (S12) can be performed simultaneously with the polishing step (S14) described later, but is preferably performed before the polishing step (S14). That is, it is preferable to perform the polishing step (S14) after the first chamfering step (S12). Thereby, since processing according to the shape of the glass plate 12 can be performed at a relatively fast rate in the first chamfering step (S12), productivity is improved.
  • the surfaces that have been subjected to the cutting process are used as they are as the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 and the light-incident end surface 28, a polishing step that will be described later need not be performed.
  • the polishing step (S14) may be performed next.
  • the mirror surface processing is performed on the light incident end face 28 of the glass substrate 46 shown in FIG. 10, thereby forming the light incident end face 28.
  • a polishing tool used when forming the light incident end face 28 a grindstone may be used, and in addition to the grindstone, a buff or brush made of cloth, leather, rubber or the like may be used.
  • Abrasives such as cerium oxide, alumina, carborundum and colloidal silica may be used. Among these, from the viewpoint of reducing the surface roughness, it is preferable to use a buff and an abrasive as the polishing tool.
  • a second chamfering step (S16) may be performed as necessary.
  • the chamfering process is performed again on the light incident side chamfering surface 40 ′ of the glass substrate 46 formed in the first chamfering step (S12).
  • first and second intersection light incident side chamfer surface 40 the length of the line segment L 1 is at 10 ⁇ m or less connecting P 2 is formed.
  • the polishing tool used when forming the light incident side chamfered surface 40 it is preferable to use a polishing tool having high hardness.
  • a resin bond grindstone and a rubber grindstone are preferable.
  • the abrasive grains include any one selected from the group consisting of diamond, alumina, carborundum, and cerium oxide.
  • a buff made of cloth, leather, rubber or the like having a Shore A hardness of 80 or more may be used.
  • an abrasive such as cerium oxide, alumina, carborundum, colloidal silica, etc. May be used.
  • a resin bond grindstone or rubber grindstone of # 170 or more in terms of particle size as the polishing tool.
  • the glass plate 12 is manufactured through the above-described steps S10 to S16.
  • the reflective dots 24A, 24B, 24C may be formed by a method such as printing on the light reflecting surface 32 after the glass plate 12 is manufactured, or after the reflective dots 24A, 24B, 24C are formed, The steps shown in S10 to S16 may be performed.
  • the method of manufacturing the glass plate 12 of this embodiment is not limited to said thing.
  • the length of the line segment L 1 of the first chamfering step (S12) obtained in light incident side chamfer surface 40 ' is equal to 10 ⁇ m or less, it can be omitted and the second chamfering step (S16).
  • the length of the line L 1 in the cutting step (S10) is the light incident side chamfer surface and the surface roughness Ra is 10 ⁇ m or less can be formed the light incident face that is a 0.1 ⁇ m or less
  • the first Any of the chamfering step (S12), the polishing step (S14), and the second chamfering step (S16) can be omitted.
  • an inspection step is preferably performed.
  • the end face properties (dimensions and surface state) of the light incident end face 28 and the light incident side face chamfered surface 40 of the glass plate 12 are measured by the inspection apparatus 100.
  • online inspection (100% inspection) is preferably performed, and an optical system measuring device is preferably used as the inspection device 100. As a result, the entire light incident end face 28 can be measured at high speed and with high accuracy in a non-destructive state.
  • the inspection apparatus 100 preferably has a light receiving surface (not shown) arranged in the Y direction shown in FIG. 10, that is, the direction facing the light incident end surface 28. Thereby, the end surface properties of the light incident end surface 28 and the light incident side chamfered surface 40 can be measured simultaneously.
  • the inspection apparatus 100 translates the inspection apparatus in the X direction or the glass plate 12 translates in the X direction, the entire surface of the light incident end face 28 and the light incident side surface 40 can be measured nondestructively. .
  • the light receiving surface when the light receiving surface is arranged in the direction facing the non-light-incident end surface 36 in the inspection device 110, the light-receiving end surface 28 and the light-incident side chamfered surface 40 are not covered, although the accuracy is high. It cannot be measured by destruction. Such a method is effective in, for example, off-line inspection (sampling inspection), but cannot be applied to on-line inspection because the product must be destroyed for high-precision measurement.
  • the light receiving surface may be arranged in the Z direction shown in FIG. 10, that is, the direction facing the light emitting surface 26.
  • the glass plate 12 of the present embodiment has an end surface property that can be measured with sufficiently high accuracy over the entire surface of the light incident end surface 28 and the light incident side surface chamfered surface 40 in the inspection process. Thereby, it is possible to measure an error in the width dimension of the light incident end face 28 and the light incident side chamfered face 40 in the longitudinal direction.
  • the first chamfering process was performed after the cutting process.
  • the three non-light-incident end surfaces were ground.
  • the light incident end face was mirror-finished under various conditions using a polishing apparatus.
  • a grinding device between the light emitting surface and the non-light-receiving end surface of the glass plate, between the light reflecting surface and the non-light-receiving end surface, between the light emitting surface and the light-receiving end surface, and light reflection Chamfering was performed between the surface and the light incident end surface.
  • polishing process was implemented and the light-incidence end surface was grind
  • FIG. 1 The enlarged view of the light-incidence end surface of the glass plate obtained by this is shown in FIG.
  • a point where the virtual line of the light incident end surface intersects the virtual line of the light incident side surface is defined as a first intersection, and passes through the first intersection.
  • a line connecting the first intersection and the second intersection when a straight line perpendicular to the imaginary line of the light incident end surface is extended with respect to the light incident side surface and the point intersecting with the light incident side surface is defined as the second intersection.
  • the length L 1 of the minute was measured using an image dimension measuring device IM-6120 manufactured by Keyence Corporation, and found to be 3 ⁇ m.
  • the radius of curvature R 1 of the chamfered surface at the second intersection was measured and found to be 34 ⁇ m.
  • a point at which the virtual line of the light exit surface and the virtual line of the light incident side chamfer intersect is defined as a third intersection.
  • the straight line perpendicular to the imaginary line of the light exit surface is extended with respect to the incident side chamfer and the intersection with the incident side chamfer is defined as the fourth intersection
  • the third and fourth intersections are defined as the length L 2 of a line segment connecting, was measured using a Keyence image sizer IM-6120, was 4.2 .mu.m.
  • the measured radius of curvature R 2 of the chamfered surface of the fourth intersection was 51 [mu] m.
  • the width dimension W of the light incident end face was measured using an image dimension measuring instrument IM-6120 manufactured by Keyence Corporation, and it was 1495 ⁇ m.
  • the width dimension W was measured using a Microscope VHX-2000 manufactured by Keyence Corporation in imitation of an on-line inspection, and was found to be 1501 ⁇ m. Therefore, the dimensional error due to the two measuring devices was about 0.4%.
  • the length L 2 of a line segment connecting the third and fourth intersections of this glass plate was measured using an image dimension measuring instrument IM-6120 manufactured by Keyence Corporation, and found to be 33 ⁇ m.
  • the measured radius of curvature R 2 of the chamfered surface of the fourth intersection was 400 [mu] m.
  • the branch point A between the light incident end surface 28 and the light incident side chamfered surface 40 is a point on the light incident end surface 28 and the virtual line T 1 , and the contact length with the light incident end surface 28 is the longest. Decided to be longer.
  • the branch point A has two branch points: a branch point with the light incident side chamfered surface 40 and a branch point with the non-light incident side chamfered surface 42.
  • a line segment connecting a branch point with the light incident side chamfered surface 40 and a branch point with the non-light incident side chamfered surface 42 is defined as a width dimension W of the light incident end surface.
  • the position of the branch point A can be clearly determined from the black and white (contrast) of the image, and the width dimension W of the light incident end face can be measured with high accuracy.
  • the position of the branch point A is not clear from the contrast of the image, and it can be seen that the measurement accuracy of the width dimension W is deteriorated.
  • SYMBOLS 10 Liquid crystal display device, 12 ... Glass plate, 14 ... Planar light-emitting device, 16 ... Liquid crystal panel, 18 ... Light source, 20 ... Reflection sheet, 22 ... Various optical sheets, 24A, 24B, 24C ... Reflection dot, 26 ... Light Emission surface, 28 ... light incident end surface, 30 ... reflector, 32 ... light reflecting surface, 34, 36, 38 ... non-light incident end surface, 40 ... light incident side chamfering surface, 42 ... non-light incident side chamfering surface, 44 ... glass Material, 46 ... Glass substrate, 100, 110 ... Inspection device

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Abstract

光学系による端面性状の測定を精度良く行うのに適したガラス板を提供する。主平面と、主平面に対して垂直な第１端面とを有し、主平面と第１端面との間に、主平面に隣接する面取り面とが備えられたガラス板であって、主平面及び第１端面に対して垂直な断面において、第１端面の仮想線と面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、第１交差点を通り第１端面の仮想線に垂直な直線を面取り面に対して延長して、面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、第１交差点と第２交差点を結ぶ線分の長さが１０μｍ以下である、ガラス板。

Description

ガラス板
　本発明は、ガラス板に関する。
　液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）等を有している。内部透過率が高く、強度も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献１、２に開示されている。
　また、測定対象物の形状によらず、対象物のエッジ周辺部まで高速かつ高精度に測定する方法が知られている。特許文献３に開示されている方法では、ライン照明とラインセンサの構成の光学的測定装置を用いており、結像光学系としてテレセントリック光学系を選択している。この方法では遮光板による光量不足の影響を受けず、円形基板等の測定対象部材の周辺部近傍まで、測定対象部材の表面状態を測定することができる。そのため、非テレセントリック光学系の結像光学系を用いた場合と比べて、測定可能領域を広くすることができる。上記測定された画像は、特許文献４に開示された方法のように白黒二値化処理されることにより、ガラス基板等の端面性状を高精度に評価することができる。
日本国特開２０１３－０９３１９５号公報 日本国特開２０１３－０３０２７９号公報 日本国特開２０１２－０２１７８０号公報 国際公開第２０１２／００５０１９号
　ガラス板を例えば面状発光装置の導光板等として用いる際にも、特許文献３、４に開示されているような光学系による端面性状の測定方法は、特にオンライン検査（全数検査）において有用である。オフライン検査（抜き取り検査）であれば、例えば走査型測定装置等によって高精度な測定を行うこともできるが、オンライン検査においては高速度でかつ非破壊で端面全体を測定することが求められるため、光学系の測定方法以外は現実的でない。
　また、ガラス板を例えば面状発光装置の導光板等として用いる際には、端面性状（寸法および表面状態）の測定精度を特に要求される。導光板においては光を端面から入射するため、端面の寸法や表面状態によっては、入射する光の量や均一性が大きく左右され、製品の品質に関わるためである。したがって、特許文献４に開示の方法と同様に白黒二値化することにより、端面の表面状態のみならず寸法まで測定することを要求される。
　しかしながら、従来のガラス板の端面性状は、上記光学系による端面性状の測定を精度よく行うのに適していないことを、本出願の発明者らは鋭意検討の結果見出した。そしてさらなる検討の結果、予めガラス板の端面性状をある範囲に制御することで、端面性状に起因する不要な散乱光を抑えることができることを見出した。これにより、測定誤差が抑制されてより高い精度で投光像を検出でき、光学系による端面性状の測定を十分な精度で行えることを見出した。
　本発明は、ガラス部材を導光板として用いた場合に、光学系による端面性状の測定を精度良く行うのに適したガラス板を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面とが備えられたガラス板であって、前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、前記第１端面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、前記第１交差点を通り前記第１端面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、前記第１交差点と前記第２交差点を結ぶ線分の長さが１０μｍ以下である、ガラス板を提供する。
　本発明の別の態様によれば、主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面とが備えられたガラス板であって、前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、前記第１端面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、前記第１交差点を通り前記第１端面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、前記第２交差点における前記面取り面の曲率半径が１１０μｍ以下である、ガラス板を提供する。
　本発明によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いるためのガラス板の端面性状測定を精度良く行うことができる。
図１は、液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図である。 図２は、ガラス板の平面図である。 図３は、ガラス板の全体斜視図である。 図４は、ガラス板の端面拡大図である。 図５は、ガラス板の断面拡大図である。 図６は、ガラス板の断面拡大図である。 図７は、ガラス板の断面拡大図である。 図８は、本実施形態に係るガラス板の製造方法の工程図である。 図９は、ガラス板のガラス素材の平面図である。 図１０は、ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図および検査装置の配置図である。 図１１は、ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図および検査装置の異なる配置図である。 図１２は、実験１に係るガラス板の入光端面の拡大図である。 図１３は、実験２に係るガラス板の入光端面の拡大図である。
　次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。本明細書において、特段の定めがない限り、数値範囲を示す「～」とは、その前後に記載された数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
　なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。
　〔液晶表示装置１０〕
　図１は、液晶表示装置１０の概略構成を示した液晶表示装置１０の側面図である。図２は、液晶表示装置１０に組み込まれた実施形態のガラス板１２の平面図である。
　図１のように、液晶表示装置１０は、ガラス板１２を有する面状発光装置１４と、液晶パネル１６とを備えて構成される。液晶表示装置１０は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。
　〈液晶パネル１６〉
　液晶パネル１６は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。
　〈面状発光装置１４〉
　面状発光装置１４としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置１４は、光源１８、ガラス板１２、反射シート２０、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）２２、及び反射ドット２４Ａ～２４Ｃを有している。
　光源１８からガラス板１２の内部に入射した光は、図１の矢印で示すように、ガラス板１２の光出射面２６の内面、及び光反射面３２の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット２４Ａ～２４Ｃ及び反射シート２０によって進行方向を変えた光が、ガラス板１２の液晶パネル１６と対向した光出射面２６から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。）２２によって拡散された後、液晶パネル１６に入射する。
　光源１８は、特に限定されるものではないが、ＬＥＤ（Ｌｉｇｈｔ　Ｅｍｉｔｔｉｎｇ　Ｄｉｏｄｅ）、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源１８は、ガラス板１２の入光端面（第１端面）２８と対向する位置に配置される。
　また、光源１８の背面側にリフレクタ３０が設けられることによって、光源１８から放射状に発射される光のガラス板１２への入射効率が高められている。
　反射シート２０を、ガラス板１２の光反射面３２に対向するように配設してもよい。反射シート２０は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。加えて、反射シート２０は、非入光端面３４、３６、３８（図２参照）に配設されてもよい。反射シート２０は、いずれも、ガラス板１２から空間を空けて配設してもよいし、ガラス板１２に粘着剤によって貼合してもよい。光反射面３２とは、ガラス板１２の光出射面２６に対向する主平面である。また、入光端面２８とは、光源１８と対向するガラス板１２の端面である。非入光端面３４、３６、３８とは、入光端面２８を除くガラス板１２の端面である。
　なお、反射シート２０の詳細を以下に述べるが、反射シート２０を用いる以外に、ガラス板１２の光反射面３２及び非入光端面３４，３６，３８に印刷や塗布等により反射膜を形成してもよい。
　反射シート２０を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。
　反射シート２０を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着フィルム等を用いることができる。
　反射シート２０には粘着層が設けられ、ガラス板１２に貼合されてもよい。反射シート２０に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。
　反射シート２０の厚さは特に限定されないが、例えば０．０１～０．５０ｍｍのものを用いることができる。
　各種光学シート２２には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート２２は、ガラス板１２の光出射面２６から出射した光を拡散するため、液晶パネル１６の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート２２は、ガラス板１２に当接しないよう所定位置に対向して配設される。
　〈ガラス板１２の物性〉
　ガラス板１２は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板１２として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。
　具体的には、ガラス板１２として、光路長５０ｍｍでの、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板１２に入射した光の減衰を極力抑えることができる。光路長５０ｍｍでの透過率は、ガラス板１２を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍの寸法で採取され、相互に対向する第１および第２の割断面が、算術平均粗さＲａ≦０．０３μｍとなるようにされたサンプルＡにおいて、前記第１の割断面から法線方向の５０ｍｍ長で、光路長５０ｍｍでの測定が可能な分光測定装置（たとえば、ＵＨ４１５０：日立ハイテクノロジーズ社製）によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた光路長５０ｍｍでの透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、光路長５０ｍｍでの内部透過率が得られる。光路長５０ｍｍでの、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率は、９２％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上が更に好ましく、９９％以上が特に好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した光路長５０ｍｍでの波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの溶解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。
　本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ２Ｏ３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ３＋とＦｅ２＋（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ２＋およびＦｅ３＋は、波長４００～７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ２＋の吸収係数（１１ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）はＦｅ３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）よりも１桁大きいため、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ２＋の含有量が少ないことが、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの溶解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。
　なお、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Ｆｅ２Ｏ３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ２Ｏ３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ　Ｃ１６９－９２に準じて測定した。なお、測定したＦｅ２＋の含有量はＦｅ２Ｏ３に換算して表記した。
　ガラス板１２として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１２として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。
　ガラス板１２として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を６０～８０％、Ａｌ２Ｏ３を０～７％、ＭｇＯを０～１０％、ＣａＯを０～２０％、ＳｒＯを０～１５％、ＢａＯを０～１５％、Ｎａ２Ｏを３～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～８０％、Ａｌ２Ｏ３を７％超３０％以下、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯを０～１５％、ＣａＯを０～６％、ＳｒＯを０～５％、ＢａＯを０～５％、Ｎａ２Ｏを７～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、ＺｒＯ２を０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～７０％、Ａｌ２Ｏ３を１０～３０％、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５～３０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　しかしながら、ガラス板１２として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。
　上記した成分を有する本実施形態のガラス板１２のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。
　ＳｉＯ２は、ガラスの主成分である。ＳｉＯ２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上である。
　一方、ＳｉＯ２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。
　Ａｌ２Ｏ３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。
　但し、二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。
　Ｂ２Ｏ３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ２Ｏ３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。
　Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及び、Ｋ２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　そのため、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Ｃにおいては、３％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。
　また、Ｋ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは、１％以下である。
　また、Ｌｉ２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ２Ｏを２％以下含有させることができる。
　また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％～２０％、より好ましくは８％～１５％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは０％～２％、より好ましくは、０％～１％である。
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下である。
　ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。
　ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％～３０％、より好ましくは１３％～２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％～１５％、より好ましくは３％～１０％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは５％～３０％、より好ましくは１０％～２０％である。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの溶解性向上のため、Ｆｅ２Ｏ３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５～１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ２Ｏ３量の好ましい範囲は上述のとおりである。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、清澄剤としてＳＯ３を含有してもよい。この場合、ＳＯ３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２またはＡｓ２Ｏ３の含有量は、質量百分率表示で０～０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。
　ただし、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ２Ｏ３を実質的に含有しないことが好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、Ｃｒ２Ｏ３を含有してもよい。Ｃｒ２Ｏ３を含有する場合、Ｃｒ２Ｏ３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ２Ｏ３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ２Ｏ３は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＭｎＯ２を含有してもよい。ＭｎＯ２を含有する場合、ＭｎＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＴｉＯ２を含んでいてもよい。ＴｉＯ２を含有する場合、ＴｉＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｅＯ２を含んでいてもよい。ＣｅＯ２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ２Ｏ５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。
　〈ガラス板１２の形状〉
　図３は、ガラス板１２の全体斜視図であり、図４はガラス板１２の端面拡大図であり、図５～７は、ガラス板１２の断面拡大図である。なお、図５～７では、主平面および入光端面２８に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。
　平面視矩形状のガラス板１２は、光出射面２６、光反射面３２、入光端面２８、非入光端面３４、３６、３８、入光側面取り面４０、及び非入光側面取り面４２を有している。
　ここで、光出射面２６及び光反射面３２が本実施形態の主平面に相当し、入光端面２８が本実施形態の第１端面に相当する。また、非入光端面３４、３６、３８が本実施形態の第２端面に相当し、入光側面取り面４０が本実施形態の面取り面に相当する。
　光出射面２６は、液晶パネル１６（図１参照）と対向する面である。実施形態では、光出射面２６を平面視において略矩形状としたが、光出射面２６の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面２６の大きさは、液晶パネル１６に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板１２を使用する場合には、例えば、３００ｍｍ×３００ｍｍ以上のサイズが好適であり、５００ｍｍ×５００ｍｍ以上のサイズがより好適である。ガラス板１２は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。
　光反射面３２は、光出射面２６と対向する面である。光反射面３２は、光出射面２６に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面３２の形状及びサイズは、光出射面２６と略同一となるよう構成されている。
　なお、光反射面３２は光出射面２６に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面３２のサイズも光出射面２６と異なるサイズとしてもよい。
　光反射面３２には、複数の円形状の反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃが備えられる。反射ドットの配置は、図２の如く格子状（グリッド）であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット２４Ａ～２４Ｃは、樹脂をドット状にガラス板１２に印刷等の方法で形成することや、反射ドット２４Ａ～２４Ｃが印刷された透明樹脂フィルムをガラス板１２に貼合することや、反射ドット２４Ａ～２４Ｃが印刷された透明樹脂フィルムをガラス板１２に載置することや、反射ドット２４Ａ～２４Ｃの代わりに入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することや、レーザー加工やケミカルエッチング加工によりガラス板１２の表面に加工することによっても、同等の効果を得ることができる。反射ドット２４Ａ～２４Ｃは散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面２８から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板１２の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。
　このため実施形態では、入光端面２８から非入光端面３８に向けて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面２８に近い領域における反射ドット２４Ａの直径（ＬＡ）は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット２４Ｂの直径（ＬＢ）、及び反射ドット２４Ｃの直径（ＬＣ）が大きくなるよう設定されている（ＬＡ＜ＬＢ＜ＬＣ）。反射ドットの直径は、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。
　このように、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさをガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面２６から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさに代えて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの数密度をガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。
　ガラス板１２の非入光端面３４、３６、３８は、光源１８からの光は入光されないため、その表面を入光端面２８ほどに高精度に加工しなくともよいが、非入光端面３４、３６、３８の算術平均粗さＲａは、入光端面２８の算術平均粗さＲａと同等、もしくは以下であってもよい。この場合、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下とされている。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、好ましくは０．４μｍ以下であり、より好ましくは０．２μｍ以下であり、さらに好ましくは０．１μｍ以下である。なお、本明細書において、表面粗さＲａと記載した場合、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１～ＪＩＳ　Ｂ　００３１による算術平均粗さ（中心線平均粗さ）を指すものとする。
　入光端面２８は、ガラス板１２であるガラスの製造時に研磨具によって研磨加工されてもよい。入光端面２８の表面粗さＲａは、光源１８からの光をガラス板１２の内部に有効に入光させるために０．１μｍ以下であり、好ましくは０．０３μｍ未満であり、さらに好ましくは０．０１μｍ以下であり、特に好ましくは０．００５μｍ以下である。よって、光源１８からガラス板１２の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、生産効率を向上させる観点から入光端面２８の表面粗さＲａよりも大きくしてもよいし、非入光端面３４、３６、３８も入光端面２８と同様の取扱いができるように、入光端面２８の表面粗さＲａと同等でもよい。
　光出射面２６と入光端面２８との間に、光出射面２６に隣接する入光側面取り面４０が備えられている。同様に、光反射面３２と入光端面２８との間に、光反射面３２に隣接する入光側面取り面４０が備えられている。
　本実施形態では、光出射面２６側と光反射面３２側の双方に、入光側面取り面４０を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面４０を備えた構成としても良い。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは０．８μｍ以下であり、０．５μｍ以下であることが好ましく、０．１μｍ以下であることがより好ましく、０．０５μｍ以下であることがさらに好ましく、０．０３μｍ未満であることがことさらに好ましい。入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．１μｍ以下とすることで、ガラス板１２から出射される光の輝度ムラの発生を抑制することができる。また、検査工程における散乱光の発生も抑制することができ、入光端面２８および入光側面取り面４０の表面状態の測定精度を向上させることができる。
　生産効率を向上させる観点からは、入光端面２８の表面粗さＲａは入光側面取り面４０より小さい（入光端面２８のＲａ＜入光側面取り面４０のＲａ）ことが好ましいが、入光端面２８の表面粗さＲａと入光側面取り面４０の表面粗さＲａが同等でもよい。なお、非入光端面３４、３６、３８については、切断加工処理を行った面をそのまま非入光端面３４、３６、３８として使用してもよい。
　図４に示すように入光側面取り面４０の幅寸法をＸ（ｍｍ）とすると、この幅寸法Ｘの面取り面長手方向（以下、単に長手方向という）における平均値Ｘａｖｅは０．１ｍｍ～０．５ｍｍであることが好ましい。Ｘａｖｅが０．５ｍｍ以下であれば入光側面取り面４０の幅寸法を大きくすることができる。Ｘａｖｅが０．１ｍｍ以上であれば、後述するＸの誤差を小さくすることができる。
　入光側面取り面４０の幅寸法Ｘには、実際には長手方向において面取り加工時の加工ムラに起因する誤差が生じる。このように、入光側面取り面４０の幅寸法Ｘの長手方向における平均値がＸａｖｅ（ｍｍ）である場合に、Ｘの長手方向における誤差はＸａｖｅの５０％以内であることが好ましい。すなわち、Ｘは、０．５Ｘａｖｅ≦Ｘ≦１．５Ｘａｖｅを満たす。より好ましくは４０％以内であり、更に好ましくは３０％以内であり、特に好ましくは２０％以内である。これにより、長手方向における、入光側面取り面４０の幅寸法及び入光端面２８の幅寸法の誤差が小さくなるため、面状発光装置１４で発生する輝度ムラを小さくすることができる。
　本実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置１４では、ガラス板１２の厚さも薄くする必要がある。このため、本実施形態に係るガラス板１２の厚さは、例えば０．７～３．０ｍｍである。ガラス板１２の厚さが３．０ｍｍ以下であることで、面状発光装置１４を薄くすることができ、０．７ｍｍ以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板１２の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであれば、厚さ４ｍｍ以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置１４を提供できる。
　次に、図５～７に基づいて説明する。図５は、ガラス板１２の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面２６及び光反射面３２と、第１端面である入光端面２８とに対して垂直な断面図である。図６は、ガラス板１２の入光端面２８と入光側面取り面４０の境界付近を特に拡大して示した説明図である。図７は、ガラス板１２の光出射面２６と入光側面取り面４０の境界付近を特に拡大して示した説明図である。
　なお、図１では、形状が直線状の入光端面２８および光出射面２６を示したが、実際には入光端面２８および光出射面２６の形状は直線状、または、曲線状である。従来のガラスの端面および主面においても、設計上は直線状になっているものはあっても、実際には端面および主面が曲線状となっていることがある。
　したがって、図５～７に示すように、光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面において、入光端面２８または光出射面２６の曲線を最小二乗法により近似した直線を、それぞれ入光端面２８の仮想線Ｔ１または光出射面２６の仮想線Ｔ２とする。
　また、入光側面取り面４０も同様に図５～７に示すように実際には直線状、または、曲線状である。従来のガラスの面取り面においても、設計上は直線状になっているものはあっても、実際には面取り面が曲線状となっていることがある。
　したがって、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０に接する接線で、接触長が最も長くなる点における接線を入光側面取り面４０の仮想線Ｔ３とする。
　本実施形態のガラス板１２は、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０に接する接線で、接触長が最も長くなる点における接線を入光側面取り面４０の仮想線Ｔ３が仮想線Ｔ１に対して所定の傾き角度θを持った入光側面取り面４０を備えている。傾き角度θは特に限定されないが、ガラスの破損を効果的に抑制するためにも、θは３０°～６０°が好ましく、４０°～５０°がより好ましい。また、光源の光量を損失せず有効利用するためには、θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たすことが好ましい。
　光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面において、入光端面２８の仮想線Ｔ１と入光側面取り面４０の仮想線Ｔ３とが交差する第１交差点Ｐ１を通り、仮想線Ｔ１に垂直な直線を、入光側面取り面４０に対して延長したとき、その直線と入光側面取り面４０の交差する点（垂線の足）を第２交差点Ｐ２とする。第１交差点Ｐ１と第２交差点Ｐ２を結ぶ線分Ｌ１の長さは１０μｍ以下である。これにより、検査工程において入光端面２８と入光側面取り面４０の境界部付近で散乱する光量を低減することができ、入光端面２８の寸法の測定精度を向上させることができる。なお、入光端面２８および入光側面取り面４０がいずれも理想的な直線状である場合、第１交差点Ｐ１と第２交差点Ｐ２は一致し、線分Ｌ１の長さは０μｍである。線分Ｌ１の長さは好ましくは７μｍ以下であり、より好ましくは５μｍ以下、３μｍ以下、１μｍ以下である。機械的強度および生産性を向上する観点からは線分Ｌ１の長さは０．１μｍ以上であることが好ましい。
　また、光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面において、第２交差点Ｐ２における入光側面取り面４０の曲率半径Ｒ１は、１１０μｍ以下である。これにより、検査工程において入光端面２８と入光側面取り面４０の境界部付近で散乱する光量を低減することができ、入光端面２８の寸法の測定精度を向上させることができる。なお、入光端面２８および入光側面取り面４０がいずれも理想的な直線状である場合、第４交差点は曲率を持たない点であるが、曲率半径Ｒ１が０μｍであると見なす。曲率半径Ｒ１は好ましくは７７μｍ以下であり、より好ましくは５５μｍ以下、３３μｍ以下、１１μｍ以下である。機械的強度および生産性を向上する観点からは曲率半径Ｒ１は１μｍ以上であることが好ましい。
　光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面において、光出射面２６の仮想線Ｔ２と入光側面取り面４０の仮想線Ｔ３とが交差する第３交差点Ｐ３を通り、仮想線Ｔ２に垂直な直線を入光側面取り面４０に対して延長したとき、その直線と入光側面取り面４０の交差する点（垂線の足）を第４交差点Ｐ４とする。第３交差点Ｐ３と第４交差点Ｐ４を結ぶ線分Ｌ２の長さは１０μｍ以下であることが好ましい。これにより、検査工程において光出射面２６と入光側面取り面４０の境界部付近で散乱する光量を低減することができ、入光側面取り面４０の寸法の測定精度を向上させることができる。なお、光出射面２６および入光側面取り面４０がいずれも理想的な直線状である場合、第３交差点Ｐ３と第４交差点Ｐ４は一致し、線分Ｌ２の長さは０μｍである。線分Ｌ２の長さは好ましくは７μｍ以下であり、より好ましくは５μｍ以下、３μｍ以下、１μｍ以下である。機械的強度および生産性を向上する観点からは線分Ｌ２の長さは０．１μｍ以上であることが好ましい。
　また、光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面において、第４交差点Ｐ４における入光側面取り面４０の曲率半径Ｒ２は、１１０μｍ以下であることが好ましい。これにより、検査工程において光出射面２６と入光側面取り面４０の境界部付近で散乱する光量を低減することができ、入光側面取り面４０の寸法の測定精度を向上させることができる。なお、光出射面２６、入光端面２８および入光側面取り面４０がいずれも理想的な直線状である場合、第４交差点は曲率を持たない点であるが、曲率半径Ｒ２が０μｍであると見なす。曲率半径Ｒ２は好ましくは７７μｍ以下であり、より好ましくは５５μｍ以下、３３μｍ以下、１１μｍ以下である。機械的強度および生産性を向上する観点からは曲率半径Ｒ２は１μｍ以上であることが好ましい。
　なお、光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面における、上記のようなガラス板１２の形状の特徴は、いずれもキーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて、次の手順を踏むことで測定、評価することができる。なお、本測定方法は、オフライン検査においてのみ用いることができるものであり、特に高精度な形状評価に適している。
　１；ガラス板１２の光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面に、断面全面のみを覆うように遮光膜を設ける。
　２；ステージ上に、光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面が水平となるよう、ガラス板１２を載置する。
　３；ガラス板１２の光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面の輪郭から、「基本測定」タブの「線－線」モードにより、ガラス板１２の板厚を測定する。輪郭は、画像の白黒の境界として認識できる。「線－線」モードにおいては、輪郭のうち光出射面２６および光反射面３２に相当する直線上で、それぞれ任意の２点を手動で選択することで、光出射面２６および光反射面３２の近似直線が自動的に得られ、板厚を測定できる。
　４；ガラス板１２の光出射面２６および入光端面２８に対して垂直な断面の輪郭、および測定された板厚を元に、先述の線分Ｌ１、Ｌ２や曲率半径Ｒ１、Ｒ２を評価する。
　〔ガラス板１２の製造方法〕
　図８～１０は、ガラス板１２の製造方法を説明するための図である。図８は、ガラス板１２の製造方法を示す工程図である。図９は、ガラス素材４４の平面図であり、図１０は、ガラス基材４６の平面図である。
　ガラス板１２を製造するには、まず図９のガラス素材４４を用意する。ガラス素材の厚さは０．７～３．０ｍｍであり、光路長５０ｍｍでの、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上のものである。ガラス素材４４は、ガラス板１２の既定形状よりも大きい、もしくは同じ形状とされている。
　〈切断工程〉
　ガラス素材４４には、まず図８のステップ（Ｓ１０）で示す切断工程が実施される。切断工程（Ｓ１０）では、切削装置を用いて図９の破線で示す各位置（１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置）の少なくとも１箇所において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置のいずれかに対して実施されなくてもよく、いずれの箇所においても切断をおこなわずガラス素材４４の形状をそのまま用いてもよい。
　切断加工を実施することにより、図９のガラス素材４４から図１０のガラス基材４６が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板１２が平面視で矩形状とされているため、１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板１２の形状に応じて適宜選定される。
　〈第１面取り工程〉
　図８のように、切断工程（Ｓ１０）が終了すると、第１面取り工程（Ｓ１２）を実施してもよい。第１面取り工程（Ｓ１２）では、研削装置を用いて光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間を面取り加工する。これにより、入光側面取り面４０’（不図示）が形成される。また、第１面取り工程（Ｓ１２）では、光出射面２６と非入光端面３８との間、及び光反射面３２と非入光端面３８との間を面取り加工し、非入光側面取り面４２をそれぞれ形成する。
　なお、光出射面２６と非入光端面３４との間、光反射面３２と非入光端面３４との間、光出射面２６と非入光端面３６との間、及び光反射面３２と非入光端面３６の間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面４２を形成する場合には、この第１面取り工程（Ｓ１２）において面取り加工を実施してもよい。
　第１面取り工程（Ｓ１２）においては、非入光端面３４、３６、３８に対し、研削処理又は研磨処理も実施されてもよい。非入光端面３４、３６、３８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面３４、３６、３８、および、入光端面２８は、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面３４、３６、３８、および、入光端面２８として使用してもよい。
　第１面取り工程（Ｓ１２）は、後述する研磨工程（Ｓ１４）と同時に行うこともできるが、研磨工程（Ｓ１４）の前段で行うことが好ましい。つまり、第１面取り工程（Ｓ１２）の後、研磨工程（Ｓ１４）を行うことが好ましい。これにより、ガラス板１２の形状に応じた加工を第１面取り工程（Ｓ１２）で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。切断加工処理を行った面をそのまま非入光端面３４、３６、３８、および入光端面２８として使用する場合は、後述する研磨工程を行わなくてもよい。
　〈研磨工程〉
　第１面取り工程（Ｓ１２）が終了すると、次に研磨工程（Ｓ１４）を実施してもよい。研磨工程（Ｓ１４）では、図１０に示すガラス基材４６の入光端面２８に対して鏡面加工が実施され、これによって入光端面２８が形成される。
　入光端面２８を形成する際に使用する研磨具としては、砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも表面粗さを小さくする観点から、研磨具としてはバフと研磨剤を用いることが好ましい。
　〈第２面取り工程〉
　研磨工程（Ｓ１４）が終了すると、次に必要に応じて第２面取り工程（Ｓ１６）を実施してもよい。第２面取り工程（Ｓ１６）では、第１面取り工程（Ｓ１２）で形成したガラス基材４６の入光側面取り面４０’に対して再度面取り加工が実施され、これによって好適には第１交差点Ｐ１と第２交差点Ｐ２を結ぶ線分Ｌ１の長さが１０μｍ以下である入光側面取り面４０が形成される。
　入光側面取り面４０を形成する際に使用する研磨具としては、硬度の高いものを用いることが好ましい。中でもレジンボンド砥石やゴム砥石が好ましい。砥粒がダイヤモンド、アルミナ、カーボランダム、酸化セリウムからなる群から選ばれるいずれか１つを含むことが好ましい。また、砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフであってショアＡ硬度が８０以上のものを用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。特に、表面粗さおよび線分Ｌ２の長さを小さくする観点から、研磨具としては粒度表示で＃１７０以上のレジンボンド砥石やゴム砥石を用いることが好ましい。
　以上のＳ１０～Ｓ１６に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造される。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃは、ガラス板１２が製造された後に光反射面３２に対して印刷等の方法で形成されてもよいし、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃを形成した後に、以上のＳ１０～Ｓ１６に示す各工程を行ってもよい。
　なお、本実施形態のガラス板１２を製造する方法は、上記のものに限定されない。例えば、第１面取り工程（Ｓ１２）で得られた入光側面取り面４０’の線分Ｌ１の長さが１０μｍ以下であれば、第２面取り工程（Ｓ１６）を省略できる。また、切断工程（Ｓ１０）において線分Ｌ１の長さが１０μｍ以下である入光側面取り面および表面粗さＲａが０．１μｍ以下である入光端面を形成できる方法であれば、第１面取り工程（Ｓ１２）、研磨工程（Ｓ１４）、第２面取り工程（Ｓ１６）をいずれも省略できる。
　〈検査工程〉
　以上のＳ１０～Ｓ１６に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造された後、好ましくは検査工程が実施される。検査工程においては、ガラス板１２の特に入光端面２８および入光側面取り面４０の端面性状（寸法および表面状態）を、検査装置１００により測定する。検査工程では好ましくはオンライン検査（全数検査）が行われ、検査装置１００としては光学系測定装置が用いられることが好ましい。これにより、入光端面２８全体を非破壊の状態で、高速度でかつ高い精度で測定することができる。
　検査装置１００は、図１０に示すＹ方向、すなわち入光端面２８に対向する方向に受光面（不図示）が配置されることが好ましい。これにより、入光端面２８および入光側面取り面４０の端面性状を同時に測定することができる。検査装置１００がＸ方向に検査装置を平行移動するか、Ｘ方向にガラス板１２が平行移動することにより、入光端面２８および入光側面取り面４０の全面を非破壊で測定することができる。
　一方、図１１に示すように検査装置１１０を非入光端面３６に対向する方向に受光面が配置された場合、精度が高い反面、入光端面２８および入光側面取り面４０の全面を非破壊で測定することはできない。このような方法は、例えばオフライン検査（抜き取り検査）では有効であるが、高精度の測定には製品を破壊しなければならないため、オンライン検査には適用できない。
　なお、入光側面取り面４０のみを測定する場合、図１０に示すＺ方向、すなわち光出射面２６に対向する方向に受光面が配置されてもよい。
　本実施形態のガラス板１２は、検査工程において、入光端面２８および入光側面取り面４０の全面にわたり、十分高い精度で測定可能な端面性状を有している。これにより、入光端面２８および入光側面取り面４０の、長手方向における幅寸法の誤差を測定可能となる。
　以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。
　〔実施例〕
　以下に、実施例等により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。
　以下の実験１、２では、ガラス板として、質量百分率表示で、ＳｉＯ２を７１．６％、Ａｌ２Ｏ３を０．９７％、ＭｇＯを３．６％、ＣａＯを９．３％、Ｎａ２Ｏを１３．９％、Ｋ２Ｏを０．０５％、Ｆｅ２Ｏ３を０．００５％含むガラス板（縦７００ｍｍ、横７００ｍｍ、板厚１．８ｍｍ）を使用した。該ガラス板は、フロート法により製造されたガラス板から切断加工工程において切り出したものである。（切り出しの際、割れ防止のためにガラス板のコーナー部をカットした。）該ガラス板は、光出射面と光反射面との間に４つの端面を有しており、４つの端面の内、１つの端面は入光端面であり、３つの端面は非入光端面である。
　切断加工処理の後に、第１面取り工程を実施した。第１面取り工程では、３つの非入光端面に対して研削処理を行った。その後、入光端面に対して研磨装置を用いて、種々の条件下で鏡面加工を行った。さらに、研削装置を用いて、該ガラス板の光出射面と非入光端面との間、光反射面と非入光端面との間、光出射面と入光端面との間、および光反射面と入光端面との間を面取り加工した。その後、研磨工程を実施し、入光端面をＲａが０．０１μｍとなるように研磨加工した。
（実験１）
　上記研磨加工の後に、第２面取り工程を実施した。第２面取り工程では、第１面取り工程で研削した光出射面と入光端面との間、および光反射面と入光端面との間を再度、粒度表示＃１５００のダイヤモンド砥粒を含むレジンボンド砥石により面取り加工した。これにより入光側面取り面が得られた。
　これにより得られたガラス板の入光端面の拡大図を図１２に示す。このガラス板の光出射面及び入光端面に対して垂直な断面において、入光端面の仮想線と入光側面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、第１交差点を通り入光端面の仮想線に垂直な直線を入光側面取り面に対して延長して、入光側面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、第１交差点と第２交差点を結ぶ線分の長さＬ１を、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて測定したところ、３μｍであった。また、同様に、第２交差点における面取り面の曲率半径Ｒ１を測定したところ、３４μｍであった。
　さらに、このガラス板の光出射面及び入光端面に対して垂直な断面において、光出射面の仮想線と入光側面取り面の仮想線とが交差する点を第３交差点とし、第３交差点を通り光出射面の仮想線に垂直な直線を入光側面取り面に対して延長して、入光側面取り面と交差する点を第４交差点とするとき、第３交差点と第４交差点を結ぶ線分の長さＬ２を、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて測定したところ、４．２μｍであった。また、同様に、第４交差点における面取り面の曲率半径Ｒ２を測定したところ、５１μｍであった。
　このガラス板について、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて入光端面の幅寸法Ｗを測定したところ、１４９５μｍであった。一方、オンライン検査を模してキーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ－２０００を用いて幅寸法Ｗを測定したところ、１５０１μｍであった。したがって、２つの測定装置による寸法誤差は約０．４％であった。
（実験２）
　続いて、上記研磨加工の後に、第２面取り工程を実施していないガラス板について同様の評価を行った。
　このガラス板の入光端面の拡大図を図１３に示す。このガラス板について同様に第１交差点と第２交差点を結ぶ線分の長さＬ１を、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて測定したところ、３２μｍであった。また、第２交差点における面取り面の曲率半径Ｒ１を測定したところ、３４０μｍであった。
　さらに、このガラス板の第３交差点と第４交差点を結ぶ線分の長さＬ２を、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて測定したところ、３３μｍであった。また、同様に、第４交差点における面取り面の曲率半径Ｒ２を測定したところ、４００μｍであった。
　このガラス板について、キーエンス社製画像寸法測定器ＩＭ－６１２０を用いて入光端面の幅寸法Ｗを測定したところ、９７３μｍであった。一方、オンライン検査で用いられるものと同様の測定装置であるキーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ－２０００を用いて幅寸法Ｗを測定したところ、１６１１μｍであった。したがって、２つの測定装置による寸法誤差は約６６％であった。
　図１２、１３は実験１、２で得られたガラス板をキーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ－２０００を用いて撮影した画像である。オンライン検査と同様に、図１０に示すＹ方向、すなわち入光端面に対向する方向に受光面が配置された状態で、マイクロスコープにより撮影した。
　ここで、入光端面２８と入光側面取り面４０との分岐点Ａは、入光端面２８上、かつ、仮想線Ｔ1上にある点であり、入光端面２８との接触長が最も長くなるよう決められる。分岐点Ａは、入光側面取り面４０との分岐点と、非入光側面取り面４２との分岐点との２つの分岐点を有する。入光側面取り面４０との分岐点と、非入光側面取り面４２との分岐点とを結ぶ線分を入光端面の幅寸法Ｗとする。
　図１２の画像では、分岐点Ａの位置を画像の白黒（コントラスト）から明確に判別することができており、入光端面の幅寸法Ｗを高い精度で測定可能である。一方、図１３の画像では、分岐点Ａの位置が画像のコントラストからは不明瞭になっており、幅寸法Ｗの測定精度が悪くなっていることが分かる。
　実験１、２より、寸法誤差を約１％以下とするためには、第１交差点と第２交差点を結ぶ線分の長さＬ１を１０μｍ以下とし、第２交差点における面取り面の曲率半径Ｒ１を１１０μｍとすればよいことが分かった。
　尚、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。その他、上述した実施形態における各構成要素の材質、形状、寸法、数値、形態、数、配置箇所、等は本発明を達成できるものであれば任意であり、限定されない。
　本出願は、２０１５年８月１９日出願の日本特許出願、特願２０１５－１６１５８５に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１０…液晶表示装置、１２…ガラス板、１４…面状発光装置、１６…液晶パネル、１８…光源、２０…反射シート、２２…各種光学シート、２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ…反射ドット、２６…光出射面、２８…入光端面、３０…リフレクタ、３２…光反射面、３４、３６、３８…非入光端面、４０…入光側面取り面、４２…非入光側面取り面、４４…ガラス素材、４６…ガラス基材、１００、１１０…検査装置

Claims (8)

  1. 　主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面とが備えられたガラス板であって、
    　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記第１端面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、前記第１交差点を通り前記第１端面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、前記第１交差点と前記第２交差点を結ぶ線分の長さが１０μｍ以下である、ガラス板。
  2. 　主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面とが備えられたガラス板であって、
    　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記第１端面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第１交差点とし、前記第１交差点を通り前記第１端面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第２交差点とするとき、前記第２交差点における前記面取り面の曲率半径が１１０μｍ以下である、ガラス板。
  3. 　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記主平面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第３交差点とし、前記第３交差点を通り前記主平面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第４交差点とするとき、前記第３交差点と前記第４交差点を結ぶ線分の長さが１０μｍ以下である、請求項１または２に記載のガラス板。
  4. 　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記主平面の仮想線と前記面取り面の仮想線とが交差する点を第３交差点とし、前記第３交差点を通り前記主平面の仮想線に垂直な直線を前記面取り面に対して延長して、前記面取り面と交差する点を第４交差点とするとき、前記第４交差点における前記面取り面の曲率半径が１１０μｍ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のガラス板。
  5. 　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記面取り面の仮想線が前記第１端面の仮想線に対して傾き角度θで傾き、前記傾き角度θが３０°～６０°である請求項１～４のいずれか１項に記載のガラス板。
  6. 　前記第１端面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載のガラス板。
  7. 　前記ガラス板は、光路長５０ｍｍでの、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上である、請求項１～６のいずれか１項に記載のガラス板。
  8. 　前記面取り面の表面粗さＲａが前記第１端面の表面粗さＲａ以上である、請求項１～７のいずれか１項に記載のガラス板。
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