WO2017018420A1 - ガラス板の製造方法及びガラス板 - Google Patents

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WO2017018420A1
WO2017018420A1 PCT/JP2016/071897 JP2016071897W WO2017018420A1 WO 2017018420 A1 WO2017018420 A1 WO 2017018420A1 JP 2016071897 W JP2016071897 W JP 2016071897W WO 2017018420 A1 WO2017018420 A1 WO 2017018420A1
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glass plate
light
intersection
glass
face
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PCT/JP2016/071897
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English (en)
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Inventor
和田　直哉
和矢 竹本
Original Assignee
旭硝子株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B7/00—Machines or devices designed for grinding plane surfaces on work, including polishing plane glass surfaces; Accessories therefor
    • B24B7/20—Machines or devices designed for grinding plane surfaces on work, including polishing plane glass surfaces; Accessories therefor characterised by a special design with respect to properties of the material of non-metallic articles to be ground
    • B24B7/22—Machines or devices designed for grinding plane surfaces on work, including polishing plane glass surfaces; Accessories therefor characterised by a special design with respect to properties of the material of non-metallic articles to be ground for grinding inorganic material, e.g. stone, ceramics, porcelain
    • B24B7/24—Machines or devices designed for grinding plane surfaces on work, including polishing plane glass surfaces; Accessories therefor characterised by a special design with respect to properties of the material of non-metallic articles to be ground for grinding inorganic material, e.g. stone, ceramics, porcelain for grinding or polishing glass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B27/00—Other grinding machines or devices
    • B24B27/06—Grinders for cutting-off
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B9/00—Machines or devices designed for grinding edges or bevels on work or for removing burrs; Accessories therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C19/00—Surface treatment of glass, not in the form of fibres or filaments, by mechanical means

Definitions

  • the present invention relates to a glass plate manufacturing method and a glass plate.
  • a liquid crystal display device represented by a liquid crystal television, digital signage, and the like includes a planar light emitting device that constitutes a backlight, and a liquid crystal panel that is disposed to face the light emitting surface of the planar light emitting device.
  • the planar light emitting device includes a direct type and an edge light type, and an edge light type that can reduce the size of the light source is often used.
  • the edge light type planar light emitting device includes a light source, a light guide plate, a reflection sheet, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and the like.
  • Patent Documents 1 and 2 disclose that a glass plate having high internal transmittance, high strength, and excellent heat resistance is used as a light guide plate of a planar light emitting device.
  • the glass plate is higher in rigidity and heat resistance than the acrylic plate used as the light guide plate, but if the glass plate is left in a cut state, the edges are sharp and dangerous, and the strength of the glass plate May lead to decline. For this reason, the chamfering process which chamfers an edge is performed.
  • the edge of a glass plate is equipped with the chamfering surface inclined with respect to the main plane and end surface of a glass plate.
  • the shape of the chamfered surface is a shape in which the inclination angle with respect to the main plane and the end surface is 45 ° in the cross section perpendicular to the main plane and the end surface of the glass plate, and is rounded by polishing it Such a shape is common. These shapes correspond to C chamfering and R chamfering in JIS B 0001 (2010).
  • An object of the present invention is to provide a glass plate manufacturing method and a glass plate capable of efficiently manufacturing a glass plate having a first end face with high light use efficiency of a light source.
  • a chamfering surface having a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, the chamfering surface adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface, and a chamfered surface. And a sloped surface disposed between the first end face and the chamfered face intersect the main plane in a cross section perpendicular to the main plane and the first end face.
  • the angle of inclination with respect to the first end surface of the line segment connecting the second intersection and the third intersection where the inclined surface intersects the first end surface in a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface ⁇ 2 is smaller than the tilt angle ⁇ 1 and satisfies 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4.
  • a polishing step for forming an inclined surface is provided. According to one aspect of the present invention, a glass plate having a first end face with high light use efficiency of a light source can be efficiently manufactured.
  • a chamfering surface having a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, the chamfering surface adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface, and chamfering.
  • a glass plate provided with an inclined surface disposed between a surface and a first end surface, wherein the chamfered surface and the main plane intersect each other in a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface.
  • a second intersection and the chamfered surface and the inclined surface intersects with respect to line segment first end surface connecting the comprises a chamfered surface to be inclined at the inclination angle theta 1, and a second intersection, the inclined surface and the A glass plate, wherein an inclination angle ⁇ 2 with respect to a first end surface of a line segment connecting with a third intersection intersecting with one end surface is smaller than the inclination angle ⁇ 1 and satisfies 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4.
  • a glass plate for use as a light guide plate of a planar light emitting device can be efficiently produced. Moreover, the utilization efficiency of the light of the light source of this glass plate can be improved.
  • FIG. 1 is a side view of the liquid crystal display device 10 showing a schematic configuration of the liquid crystal display device 10.
  • FIG. 2 is a plan view of the glass plate 12 of the embodiment incorporated in the liquid crystal display device 10.
  • the liquid crystal display device 10 includes a planar light emitting device 14 having a glass plate 12 and a liquid crystal panel 16.
  • the liquid crystal display device 10 is mounted on a thin electronic device such as a liquid crystal television or digital signage.
  • the liquid crystal panel 16 is configured by laminating an alignment layer, a transparent electrode, a glass substrate, and a polarizing filter so as to sandwich a liquid crystal layer disposed in the center in the thickness direction.
  • a color filter is disposed on one side of the liquid crystal layer.
  • the molecules of the liquid crystal layer rotate around the light distribution axis by applying a driving voltage to the transparent electrode, thereby performing a predetermined display.
  • the planar light emitting device 14 includes a light source 18, a glass plate 12, a reflective sheet 20, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet) 22, and reflective dots 24A to 24C.
  • the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 travels while being repeatedly totally reflected on the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12 as indicated by arrows in FIG. . Further, the light whose traveling direction is changed by the reflective dots 24A to 24C and the reflective sheet 20 is emitted to the outside from the light emitting surface 26 of the glass plate 12 facing the liquid crystal panel 16. The light emitted to the outside is diffused by various optical sheets (including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural), and then enters the liquid crystal panel 16. .
  • various optical sheets including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural
  • the light source 18 is not particularly limited, and an LED (Light Emitting Diode), a hot cathode tube, or a cold cathode tube can be used.
  • the light source 18 is disposed at a position facing the light incident end face (first end face) 28 of the glass plate 12.
  • the reflector 30 on the back side of the light source 18, the incident efficiency of the light emitted radially from the light source 18 on the glass plate 12 is enhanced.
  • the reflection sheet 20 is configured by coating a light reflection member on the surface of a resin sheet such as an acrylic resin.
  • the reflection sheet 20 is disposed so as to face the light reflection surface 32 of the glass plate 12.
  • the reflection sheet 20 may be disposed on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 (see FIG. 2). All of the reflection sheets 20 may be disposed with a space from the glass plate 12 or may be bonded to the glass plate 12 with an adhesive.
  • the light reflecting surface 32 is a main plane facing the light emitting surface 26 of the glass plate 12.
  • the light incident end face 28 is an end face of the glass plate 12 facing the light source 18.
  • the non-light incident end surfaces 34, 36, and 38 are end surfaces of the glass plate 12 excluding the light incident end surface 28.
  • the reflective sheet 20 when the reflective sheet 20 is also disposed on the non-light-incident end surfaces 34 and 36, the light scattered inside the glass plate 12 is reflected by the reflective sheet 20 when reaching the non-light-incident end surfaces 34 and 36. It can be reflected again inside the glass plate 12. Thereby, the light quantity of the light source 18 can be used effectively.
  • An acrylic resin is exemplified as the material of the resin sheet constituting the reflective sheet 20, but is not limited thereto, and for example, a polyester resin such as a PET resin, a urethane resin, and a material formed by combining them can be used. .
  • the light reflecting member constituting the reflecting sheet 20 for example, a film in which bubbles or particles are encapsulated in a resin, a metal vapor deposition film, or the like can be used.
  • the reflective sheet 20 may be provided with an adhesive layer and bonded to the glass plate 12.
  • an adhesive layer provided on the reflection sheet 20 for example, an acrylic resin, a silicone resin, a urethane resin, a synthetic rubber, or the like can be used.
  • the thickness of the reflection sheet 20 is not particularly limited, but for example, a thickness of 0.01 to 0.50 mm can be used.
  • a milky white acrylic resin film or the like can be used for the various optical sheets 22 . Since the various optical sheets 22 diffuse light emitted from the light emitting surface 26 of the glass plate 12, the back side of the liquid crystal panel 16 is irradiated with uniform light having no luminance unevenness. The various optical sheets 22 are disposed to face predetermined positions so as not to contact the glass plate 12.
  • the glass plate 12 is made of highly transparent glass.
  • a multicomponent oxide glass is used as a glass material used as the glass plate 12.
  • the glass plate 12 it is preferable to use glass having a length of 50 mm and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm as the glass plate 12. Thereby, attenuation of the light incident on the glass plate 12 can be suppressed as much as possible.
  • the transmittance at a length of 50 mm is obtained by cleaving the glass plate 12 in a direction perpendicular to the main plane, and is collected from the central portion of the glass plate in a size of 50 mm in length ⁇ 50 mm in width.
  • the spectroscopic measurement is possible with a length of 50 mm in the normal direction from the first fractured surface and measurement with a length of 50 mm. Measurement is performed with a measuring device (for example, UH4150: manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) with the beam width of incident light narrower than the plate thickness by a slit or the like. By removing the loss due to reflection on the surface from the transmittance at the 50 mm length thus obtained, the internal transmittance at the 50 mm length can be obtained.
  • the average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm is preferably 92% or more, more preferably 95% or more, still more preferably 98% or more, and particularly preferably 99% or more.
  • the total amount A of glass iron used as the glass plate 12 is preferably 100 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm, and 40 ppm by mass. More preferably, it is more preferably 20 ppm by mass or less.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 is preferably 5 ppm by mass or more in order to improve the meltability of the glass during the production of the multicomponent oxide glass, It is more preferably 8 ppm by mass or more, and further preferably 10 ppm by mass or more.
  • the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted by the amount of iron added at the time of glass production.
  • the total iron content A of the glass is expressed as the content of Fe 2 O 3 , but all the iron present in the glass exists as Fe 3+ (trivalent iron). I don't mean.
  • Fe 3+ and Fe 2+ are simultaneously present in the glass.
  • Fe 2+ and Fe 3+ have absorption in the wavelength range of 400 to 700 nm, but the absorption coefficient of Fe 2+ (11 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ) is more than that of Fe 3+ (0.96 cm ⁇ 1 Mol ⁇ 1 ). Therefore, the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is further reduced. Therefore, a low content of Fe 2+ is preferable for increasing the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 20 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance in the visible light region with the effective optical path length, and 10 ppm by mass or less. More preferably, it is more preferably 5 ppm by mass or less.
  • the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 0.01 mass ppm or more, in order to improve the meltability of the glass during the production of multi-component oxide glass. 0.05 mass ppm or more is more preferable, and 0.1 mass ppm or more is further preferable.
  • content of Fe ⁇ 2+> of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted with the quantity of the oxidizing agent added at the time of glass manufacture, or a melting temperature. Specific types of oxidizers added during glass production and their addition amounts will be described later.
  • the content A of Fe 2 O 3 was determined by fluorescent X-ray measurement, a content of total iron as calculated as Fe 2 O 3 (mass ppm).
  • the Fe 2+ content B was measured according to ASTM C169-92. The measured Fe 2+ content was expressed in terms of Fe 2 O 3 .
  • composition of the glass used as the glass plate 12 are shown below. However, the composition of the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • One structural example (Structural Example A) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO 2 is 60 to 80%, Al 2 O 3 is 0 to 7%, and MgO is 0 to 10%. %, CaO 0-20%, SrO 0-15%, BaO 0-15%, Na 2 O 3-20%, K 2 O 0-10%, Fe 2 O 3 5-100 mass Contains ppm.
  • FIG. 1 Another structural example (Structural Example B) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, wherein SiO 2 is 45 to 80%, Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less, B 2 O 3 0-15%, MgO 0-15%, CaO 0-6%, SrO 0-5%, BaO 0-5%, Na 2 O 7-20%, K 2 O 0-10%, ZrO 2 0-10% and Fe 2 O 3 5-100 mass ppm.
  • SiO 2 is 45 to 80%
  • Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less
  • B 2 O 3 0-15% MgO 0-15%
  • CaO 0-6% SrO 0-5%
  • BaO 0-5% Na 2 O 7-20%
  • K 2 O 0-10% K 2 O 0-10%
  • ZrO 2 0-10% ZrO 2 0-10%
  • Fe 2 O 3 5-100 mass ppm Another structural example (Stural Example B) of
  • Still another structural example (Structural Example C) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, with SiO 2 being 45 to 70%, Al 2 O 3 being 10 to 30%, B 2 0 to 15% of O 3 , 5 to 30% in total of MgO, CaO, SrO and BaO, 0% or more and less than 3% in total of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O, Fe 2 O 3 Contains 5 to 100 ppm by mass.
  • the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
  • composition range of each component of the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment having the above-described components will be described below.
  • the unit of the content of each composition is expressed in terms of mass percentage on the basis of oxide or mass ppm, and is simply expressed as “%” or “ppm”, respectively.
  • SiO 2 is a main component of glass.
  • the content of SiO 2 is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the configuration example A in terms of oxide-based mass percentage.
  • it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more
  • Structural Example C it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more.
  • the content of SiO 2 is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe 2+ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the configuration example A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the configuration example B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the configuration example C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.
  • Al 2 O 3 is an essential component that improves the weather resistance of the glass in Structural Examples B and C.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 1% or more, more preferably 2% or more in the configuration example A.
  • Example B it is preferably more than 7%, more preferably 10% or more
  • Structural Example C it is preferably 10% or more, more preferably 13% or more.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably Is 7% or less, more preferably 5% or less.
  • the configuration example B preferably 30% or less, more preferably 23% or less
  • the configuration example C preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
  • B 2 O 3 is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance, but it does not cause inconveniences such as generation of striae due to volatilization and furnace wall erosion.
  • the content of B 2 O 3 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less.
  • the content is preferably 15% or less, more preferably 12%. It is as follows.
  • Alkali metal oxides such as Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • the content of Na 2 O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 7% or more, and more preferably 10% or more.
  • the content of Na 2 O is preferably 20% or less in the structural examples A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, the content is set to 3% or less in the configuration example C, and more preferably 1% or less.
  • the content of K 2 O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the structural examples A and B, and preferably 2% or less, more preferably in the structural example C. 1% or less.
  • Li 2 O is an optional component, but in the structural examples A, B, and C in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as impurities derived from the raw material low, and to keep the batch cost low. , Li 2 O can be contained at 2% or less.
  • the total content of these alkali metal oxides maintains the clarification at the time of melting, and maintains the foam quality of the produced glass.
  • it is 5% to 20%, more preferably 8% to 15%.
  • it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.
  • Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
  • MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting melting. Moreover, since it has the effect
  • CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, and therefore can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more.
  • it is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and in the configuration example B, preferably 6% or less, more preferably 4% or less.
  • SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass.
  • SrO can be contained in the structural examples A, B, and C.
  • the content of SrO is preferably 15% or less in the structural examples A and C, more preferably 10% or less, and in the structural example B It is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less.
  • BaO like SrO, has the effect of increasing the coefficient of thermal expansion and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, it is preferably 15% or less in Configuration Examples A and C, more preferably 10% or less, and 5% or less in Configuration Example B. Of these, 3% or less is more preferable.
  • the total content of these alkaline earth metal oxides is preferably 10 in the configuration example A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, to improve the devitrification characteristics, and to maintain the strength.
  • % To 30% more preferably 13% to 27%.
  • In the configuration example B preferably 1% to 15%, more preferably 3% to 10%, and in the configuration example C, preferably 5%.
  • % To 30% more preferably 10% to 20%.
  • ZrO 2 is used as an optional component in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass, and in the structural examples A, B and C, preferably 10% or less, preferably You may make it contain 5% or less. It becomes difficult to devitrify glass by setting it as 10% or less.
  • the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment 5 to 100 ppm of Fe 2 O 3 may be contained in the structural examples A, B and C in order to improve the meltability of the glass.
  • the preferable range of the amount of Fe 2 O 3 is as described above.
  • the glass of the glass plate 12 of the present embodiment may contain SO 3 as a fining agent.
  • the SO 3 content is preferably more than 0% and 0.5% or less in terms of mass percentage. 0.4% or less is more preferable, 0.3% or less is more preferable, and 0.25% or less is further preferable.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 as an oxidizing agent and a fining agent.
  • the content of Sb 2 O 3 , SnO 2 or As 2 O 3 is preferably 0 to 0.5% in terms of mass percentage. 0.2% or less is more preferable, 0.1% or less is more preferable, and it is further more preferable not to contain substantially.
  • Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe 2+ in the glass. However, from the environmental aspect, it is preferable that As 2 O 3 is not substantially contained.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain NiO.
  • NiO functions also as a coloring component
  • the content of NiO is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • NiO is preferably 1.0 ppm or less, and more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain Cr 2 O 3 .
  • Cr 2 O 3 When Cr 2 O 3 is contained, Cr 2 O 3 also functions as a coloring component. Therefore, the content of Cr 2 O 3 is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • Cr 2 O 3 is preferably 1.0 ppm or less, more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain MnO 2 .
  • MnO 2 is contained, since MnO 2 functions also as a component that absorbs visible light, the content of MnO 2 is preferably 50 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • MnO 2 is preferably 10 ppm or less from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include TiO 2.
  • TiO 2 When TiO 2 is contained, TiO 2 also functions as a component that absorbs visible light. Therefore, the content of TiO 2 is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. The content of TiO 2 is more preferably 500 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include CeO 2.
  • CeO 2 has the effect of reducing the redox of iron, and the ratio of the Fe 2+ amount to the total iron amount can be reduced.
  • the CeO 2 content is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above.
  • the CeO 2 content is more preferably 500 ppm or less, further preferably 400 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and most preferably 250 ppm or less.
  • the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain at least one component selected from the group consisting of CoO, V 2 O 5 and CuO. When these components are contained, they also function as components that absorb visible light, and therefore the content of the components is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, it is preferable that these components are not substantially contained so as not to lower the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
  • FIG. 3 is an overall perspective view of the glass plate 12, and FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate 12.
  • FIG. 4 a part of a cross section perpendicular to the main plane and the light incident end face 28 is enlarged and displayed.
  • the glass plate 12 having a rectangular shape in plan view includes a light emitting surface 26, a light reflecting surface 32, a light incident end surface 28, non-light incident end surfaces 34, 36, 38, a light incident side chamfered surface 40, and a non-light incident side chamfered surface 42. have.
  • An inclined surface 48 is provided on the light incident end face 28 side.
  • the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 correspond to the main plane of the present embodiment
  • the light incident end surface 28 corresponds to the first end surface of the present embodiment
  • the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 correspond to the second end surface of the present embodiment
  • the light incident side chamfered surface 40 corresponds to the chamfered surface of the present invention
  • the inclined surface 48 corresponds to the inclined surface of the present invention.
  • the light exit surface 26 is a surface facing the liquid crystal panel 16 (see FIG. 1).
  • the light emitting surface 26 has a rectangular shape in plan view, but the shape of the light emitting surface 26 is not limited to this.
  • the size of the light exit surface 26 is determined according to the liquid crystal panel 16 and is not particularly limited. However, when the glass plate 12 is used as the light guide plate, for example, 500 mm ⁇ 500 mm. The above size is suitable. Since the glass plate 12 has high rigidity, the effect is exhibited as the size increases.
  • the light reflecting surface 32 is a surface facing the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is configured to be parallel to the light emitting surface 26. Further, the shape and size of the light reflecting surface 32 are configured to be the same as those of the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 does not necessarily have to be parallel to the light emitting surface 26, and may be configured to have a step or an inclination. Further, the size of the light reflecting surface 32 may be different from that of the light emitting surface 26.
  • the light reflecting surface 32 is provided with a plurality of circular reflecting dots 24A, 24B, 24C.
  • the arrangement of the reflective dots may be a grid as shown in FIG. 2, may be any other pattern, or may be random, but the luminance of light emitted from the light exit surface 26 The distribution is adjusted as appropriate so that the distribution is uniform.
  • the reflective dots 24A to 24C are formed by printing a resin in the form of dots or the like, and may contain scattering particles or bubbles. The brightness of the light incident from the light incident end face 28 is strong, but the brightness gradually decreases as it proceeds while being repeatedly reflected inside the glass plate 12.
  • the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C is varied from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38.
  • the diameter (L A ) of the reflection dot 24A in the region close to the light incident end face 28 is set to be small, and the diameter (L B ) of the reflection dot 24B and the reflection are further directed toward the light traveling direction.
  • the diameter of the dot 24C (L C) are set so that the larger (L a ⁇ L B ⁇ L C).
  • the diameter of the reflective dot is appropriately adjusted so that the luminance distribution of the light emitted from the light emitting surface 26 is uniform.
  • the luminance of the outgoing light emitted from the light outgoing surface 26 can be made uniform, and the luminance Generation of unevenness can be suppressed.
  • the same effect can be obtained by changing the number density of the reflective dots 24A, 24B, and 24C in the direction of the light traveling inside the glass plate 12 instead of the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C. Obtainable. Further, the same effect can be obtained by forming grooves on the light reflecting surface 32 that reflect incident light instead of the reflecting dots 24A, 24B, and 24C.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 is preferably 0.4 ⁇ m or less, and more preferably 0. 1 ⁇ m or less.
  • the surface roughness Ra when the surface roughness Ra is described, it means the arithmetic average roughness (centerline average roughness) according to JIS B 0601 to JIS B 0031.
  • the light incident end face 28 is polished by a polishing tool when the glass plate 12 is manufactured.
  • the surface roughness Ra of the light incident end face 28 is 0.1 ⁇ m or less, preferably less than 0.03 ⁇ m, more preferably 0 in order to make light from the light source 18 effectively enter the inside of the glass plate 12. 0.001 ⁇ m or less, particularly preferably 0.0005 ⁇ m or less. Therefore, the light incident efficiency of the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 is enhanced.
  • the surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, 38 may be larger than the surface roughness Ra of the light-incident end face 28 from the viewpoint of improving production efficiency.
  • the inclined surface 48 is formed together with the light incident end face 28 by the polishing tool. That is, the inclined surface 48 is a sagging surface formed by the polishing tool when the light incident end surface 28 is formed, and the surface roughness Ra is substantially equal to the light incident end surface 28.
  • the inclined surface 48 can be removed by further polishing the light incident end surface 28 after the polishing of the light incident end surface 28 is completed. However, by leaving the inclined surface 48 on the glass plate 12, the step of removing the inclined surface 48 can be omitted, so that the glass plate 12 can be efficiently manufactured. Furthermore, the shape is set in order to increase the light use efficiency of the light source as compared with the light incident end face not provided with the inclined surface 48. The shape of the inclined surface 48 will be described later.
  • ⁇ Light incident side chamfered surface 40, inclined surface 48> Between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28, a light incident side chamfer surface 40 adjacent to the light emitting surface 26, and an inclined surface 48 disposed between the light incident side surface chamfered surface 40 and the light incident end surface 28. And are provided. Similarly, between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28, the light incident side chamfering surface 40 adjacent to the light reflecting surface 32 and between the light incident side chamfered surface 40 and the light incident end surface 28 are disposed. And an inclined surface 48.
  • the light incident side surface chamfer 40 and the inclined surface 48 are illustrated on both the light exit surface 26 side and the light reflection surface 32 side. However, only one of the light incident side surface chamfers is provided. It is good also as a structure provided with 40 and the inclined surface 48.
  • the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably 0.1 ⁇ m or less, more preferably 0.05 ⁇ m or less, and further preferably 0.029 ⁇ m or less. By setting the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 to 0.1 ⁇ m or less, it is possible to suppress the occurrence of uneven brightness of the light emitted from the glass plate 12.
  • the thickness of the glass plate 12 is, for example, 0.7 to 3.0 mm.
  • the planar light emitting device 14 can be thinned, and when it is 0.7 mm or more, sufficient rigidity can be obtained.
  • the thickness of the glass plate 12 is not limited to this value, even if it is this thickness, compared with the planar light-emitting device which has an acrylic light guide plate with a thickness of 4 mm or more, The planar light emitting device 14 having sufficient strength can be provided.
  • FIG. 5 is a process diagram showing a method for manufacturing the glass plate 12.
  • FIG. 6 is a plan view of the glass material 44
  • FIG. 7 is a plan view of the glass substrate 46.
  • the glass material 44 of FIG. 6 is prepared.
  • the glass material has a thickness of 0.7 to 3.0 mm, a length of 50 mm, and an average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm of 90% or more.
  • the glass material 44 has a shape larger than the predetermined shape of the glass plate 12.
  • step (S) 10 in FIG. 5 is performed on the glass material 44.
  • cutting is performed at each position (one position on the light incident end face side and three positions on the non-light incident end face side) indicated by broken lines in FIG.
  • the cutting process does not necessarily have to be performed on the three positions on the non-light-incident end face side, and only one position on the non-light-incident end face side facing the position on the one light-incident end face side is provided. Cutting may be performed.
  • the cutting process is performed on one light incident end face side position and three non-light incident end face side positions.
  • the cutting position is appropriately selected according to the shape of the glass plate 12.
  • a chamfering step (S12) is performed.
  • chamfering is performed between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 using a grinding apparatus. Thereby, the light incident side chamfering surface 40 is formed.
  • chamfering is performed between the light exit surface 26 and the non-light-incident end surface 38 and between the light reflecting surface 32 and the non-light-incident end surface 38, so that the non-light-incident side chamfer surface 42 is formed. Form each one.
  • grinding treatment or polishing treatment is also performed on the non-light-incident end faces 34, 36, and 38.
  • the timing of performing the grinding process or the polishing process on the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 may be performed before or after forming the non-light-incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously.
  • the chamfering step (S12) can be performed at the same time as the polishing step (S14), which will be described later, or after the polishing step (S14), but is preferably performed before the polishing step (S14). That is, it is preferable to perform the polishing step (S14) after the chamfering step (S12).
  • productivity improves since the process according to the shape of the glass plate 12 can be implemented at a comparatively fast rate by a chamfering process (S12), productivity improves.
  • a polishing step (S14) is performed next.
  • the mirror surface processing is performed on the light incident end face 28 of the glass substrate 46 shown in FIG. 7, and thereby the surface roughness Ra is preferably inclined with the light incident end face 28 having a surface roughness Ra of 0.1 ⁇ m or less.
  • a surface 48 is formed.
  • a grindstone may be used, and in addition to the grindstone, a buff or brush made of cloth, leather, rubber or the like may be used.
  • an abrasive such as cerium oxide, alumina, carborundum, colloidal silica, etc. may be used.
  • a buff and an abrasive as the polishing tool.
  • the glass plate 12 is manufactured through the above steps S10 to S14.
  • the reflective dots 24A, 24B, and 24C are formed on the light reflecting surface 32 by a method such as printing after the glass plate 12 is manufactured.
  • the light incident side chamfered surface 40 formed in the (first) chamfering step (S12) may be held without performing the (second) chamfering step (S16).
  • the inclined surface 48 is also hold
  • the reflection dots 24A to C reflect the light that has entered the glass plate 12 from the light incident end face 28. In the state where it is not applied, it is required to proceed while repeatedly totally reflecting on the inner surface of the glass plate 12 without leaking light to the outside.
  • a method of manufacturing the glass plate 12 and the glass plate 12 and the planar light emitting device 13 that can efficiently manufacture the light incident end face 28 with high light use efficiency of the light source are provided. Objective.
  • FIG. 4 is an explanatory view showing the characteristics of the glass plate 12 in an enlarged manner, and is perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 which are main planes and the light incident end surface 28 which is a first end surface. It is sectional drawing. Note that the symbol t indicates the thickness of the glass plate 12.
  • the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and a light incident end surface 28 perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32. Further, a light incident side chamfer 40 adjacent to the light output surface 26 and a slope disposed between the light incident side chamfer 40 and the light incident end surface 28 between the light output surface 26 and the light incident end surface 28. A surface 48 is provided. Since the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 on the light reflecting surface 32 side have the same configuration, the description of the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 on the light reflecting surface 32 side is omitted.
  • the glass plate 12 includes a first intersection P1 where the light incident side chamfering surface 40 and the light outgoing surface 26 intersect, and a light incident side chamfer in a cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28.
  • segment L1 connecting the second intersection P2 of the surface 40 and the inclined surface 48 intersects the is provided with a light incident side chamfer surface 40 having a predetermined inclination angle theta 1 with respect to the light incident face 28.
  • the tilt angle ⁇ 1 is not particularly limited, but ⁇ 1 is preferably 30 ° to 60 °, and more preferably 40 ° to 50 °, in order to effectively suppress breakage of the glass.
  • the glass plate 12 connects the second intersection P2 and the third intersection P3 where the inclined surface 48 and the light incident end surface 28 intersect in a cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28.
  • inclination angle theta 2 with respect to the light incident face 28 of the line segment L2 is provided with an inclined surface 48 smaller than the inclination angle theta 1, and satisfying 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4. That is, the inclination angle ⁇ 1 satisfies tan ⁇ 1 > tan ⁇ 2 .
  • the inventor of the present application has a high light utilization efficiency of the light source 18 even if it is left on the light incident end surface 28 side without removing the inclined surface 48. 12 was found.
  • a glass plate 12 that is smaller than the inclination angle ⁇ 1 and satisfies 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4.
  • the glass plate 12 provided with the light-incidence end surface 28 with the high utilization efficiency of the light of the light source 18, and the planar light-emitting device 14 provided with the glass plate 12 can be provided. .
  • the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 having a linear shape are shown.
  • the surface shape of the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 includes an arc shape.
  • the circular arc formed by the inclined surface 48 is equally divided into two in the cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28.
  • the point P5 is defined as point P5, and the inclination angle ⁇ 2 of the arc tangent T1 at the point P5 with respect to the light incident end face 28 satisfies 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4.
  • ⁇ 2 is less than theta 1.
  • the surface roughness Ra of the light incident end face 28 and the inclined face 48 is preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • the glass plate 12 of the embodiment is preferably a glass plate 12 having a high internal transmittance because it is 50 mm long and has an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm. Thereby, it can suppress that the incident light attenuate
  • the length W from the third intersection P3 to the fourth intersection P4 is 0.05 to 0.4 mm, and the length D (inclination from the second intersection P2 to the fourth intersection P4)
  • the depth of the surface 48 is preferably 0.005 to 0.05 mm.
  • the inventors of the present application have used ray tracing software (Light (Tools: manufactured by Cybernet System Co., Ltd.), and simulation was performed with 1 million beams.
  • the light source 18 is arranged at a distance of 0.5 mm from the light incident end face 28 so as to face the rectangular glass plate 12 having a size of 700 mm ⁇ 700 mm and a thickness of 1.7 mm.
  • the reflector 30 is arranged so as to surround the light source 18.
  • the glass plate 12 has a chamfered surface 40 and an inclined surface 48, and the inclination angle and size of the inclined surface 48 were variously changed as described later, and the simulation was performed.
  • the inclination angle of the chamfered surface 40 with respect to the light incident end surface 28 is fixed at ⁇ 1 being 50 °.
  • the light source 18 is composed of a plurality of point light sources arranged in parallel, emits light in a wavelength range of 400 nm to 700 nm, and has a Lambertian light distribution characteristic.
  • the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and no reflecting dots are formed on the light reflecting surface 32.
  • the reflective sheet 20 was disposed at a distance of 0.1 mm from the light reflecting surface 32 so as to face the glass plate 12.
  • FIGS. 10 (A) and 10 (B) are enlarged explanatory views of the main part in which light (Light) is irradiated on the light incident end faces 28 of the glass plates 50 and 12 having a thickness of 1.7 mm.
  • a reference glass plate 50 having a light chamfered surface 40 and a light incident end surface 28, and (B) is a glass of an embodiment having a light incident chamfered surface 40, an inclined surface 48, and a light incident end surface 28. It is the board 12.
  • FIG. 11 is a diagram showing a relative value of the light amount of the guided light of the glass plate 12 when the light amount of the guided light of the glass plate 50 is 100%. That is, the vertical axis in FIG. 11 indicates the relative value of the light amount of the guided light, and the horizontal axis indicates the depth D (10 ⁇ m, 20 ⁇ m, 30 ⁇ m, 35 ⁇ m, 40 ⁇ m) of the inclined surface 48.
  • the relative value of the amount of light when the width W of the inclined surface 48 is 50 ⁇ m with respect to the depth D is plotted with a hollow rhombus ( ⁇ ) mark, and the width W is set to 100 ⁇ m.
  • the relative value of the light amount is plotted with a hollow square (Midair square), and the relative value of the light amount when the width W is 200 ⁇ m is plotted with a hollow triangle (Midair triangle: ⁇ ).
  • the relative value of the light quantity when the width W is 300 ⁇ m is plotted with a cross ( ⁇ ) mark, and the relative value of the light quantity when the width W is 350 ⁇ m is plotted with a hollow circle (Midair circle: ⁇ ) .
  • the detection point of the light amount is a position spaced 690 mm from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38 (see FIG. 1).
  • the glass plate 12 is used as a light guide plate, a glass plate that guides light as much as possible over a long distance is excellent, and such a glass plate is formed by forming reflective dots on a light reflecting surface. More light can be extracted from the light exit surface.
  • the 100 ⁇ m glass plate 12 is improved by 0.1% with respect to the light amount of the glass plate 50
  • W 300 to 350 ⁇ m.
  • the glass plate 12 was improved by 0.7% with respect to the light amount of the glass plate 50.
  • the glass plate 12 satisfies 0 ⁇ tan ⁇ 2 ⁇ 0.4, the amount of guided light is larger than that of the reference glass plate 50 even when the inclined surface 48 is left. And the light use efficiency of the light source 18 can be increased.
  • SYMBOLS 10 Liquid crystal display device, 12 ... Glass plate, 14 ... Planar light-emitting device, 16 ... Liquid crystal panel, 18 ... Light source, 20 ... Reflection sheet, 22 ... Various optical sheets, 24A, 24B, 24C ... Reflection dot, 26 ... Light Emission surface, 28 ... light incident end surface, 30 ... reflector, 32 ... light reflecting surface, 34, 36, 38 ... non-light incident end surface, 40 ... light incident side chamfering surface, 42 ... non-light incident side chamfering surface, 44 ... glass Material: 46 ... Glass base material, 48 ... Inclined surface, 50 ... Glass plate

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Abstract

ガラス板１２は、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する第１交差点Ｐ１と、入光側面取り面４０と傾斜面４８とが交差する第２交差点Ｐ２と、を結ぶ線分Ｌ１が、入光端面２８に対して所定の傾き角度θ１を持った入光側面取り面４０を備える。また、ガラス板１２は、第２交差点Ｐ２と、傾斜面４８と入光端面２８とが交差する第３交差点Ｐ３と、を結ぶ線分Ｌ２の入光端面２８に対する傾き角度θ２が、傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす。

Description

ガラス板の製造方法及びガラス板
　本発明は、ガラス板の製造方法及びガラス板に関する。
　液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）等を有している。内部透過率が高く、強度も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献１、２に開示されている。
　ガラス板は、導光板として用いられるアクリル板よりも剛性が高く、耐熱性にも優れるが、ガラス板を切断したままの状態にしておくと、エッジが鋭利で危険な上に、ガラス板の強度低下につながるおそれがある。このため、エッジを面取りする面取り加工が行われる。これにより、ガラス板のエッジには、ガラス板の主平面及び端面に対して傾斜した面取り面が備えられる。面取り面の形状は、特許文献３に開示の如く、ガラス板の主平面及び端面に対し垂直な断面において、主平面及び端面に対する傾き角度が４５°である形状や、それを研磨して丸めたような形状のものが一般的である。なお、これらの形状はＪＩＳ　Ｂ　０００１（２０１０）におけるＣ面取りおよびＲ面取りに相当する。
特開２０１３－０９３１９５号公報 特開２０１３－０３０２７９号公報 国際公開２０１３／０３１５４７号公報
　本発明は、光源の光の利用効率の高い第１端面を備えたガラス板を、効率的に製造することができるガラス板の製造方法及びガラス板を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、主平面と、主平面に対して垂直な第１端面とを有し、主平面と第１端面との間に、主平面に隣接する面取り面と、面取り面と第１端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板の製造方法であって、主平面及び第１端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が第１端面に対し、傾き角度θ１で傾くように面取り面を形成する面取り工程と、第１端面を研磨するとともに、主平面及び第１端面に対して垂直な断面において、第２交差点と、傾斜面と第１端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の第１端面に対する傾き角度θ２が、前記傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たすように傾斜面を形成する研磨工程と、を有する、ガラス板の製造方法を提供する。本発明の一態様によれば、光源の光の利用効率の高い第１端面を備えたガラス板を、効率的に製造することができる。
　本発明の別の態様によれば、主平面と、主平面に対して垂直な第１端面とを有し、主平面と第１端面との間に、主平面に隣接する面取り面と、面取り面と第１端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、主平面及び第１端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が第１端面に対し、傾き角度θ１で傾くように面取り面を備え、第２交差点と、傾斜面と第１端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の第１端面に対する傾き角度θ２が、前記傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす、ガラス板を提供する。本発明の一態様によれば、傾斜面を備えたガラス板であっても、光源の光の利用効率の高い第１端面を備えたガラス板を提供することができる。
　本発明によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いるためのガラス板を、効率的に製造することができる。また、該ガラス板の光源の光の利用効率を高めることができる。
液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図 ガラス板の平面図 ガラス板の全体斜視図 ガラス板の断面拡大図（一部を省略した。） 実施形態であるガラス板の製造方法の工程図 ガラス板のガラス素材の平面図 ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図 異なる実施形態であるガラス板の製造方法の工程図 入光側面取り面および傾斜面の形状が円弧状のガラス板の要部拡大断面図 厚さが１．７ｍｍのガラス板の入光端面に光を照射した要部拡大説明図 基準のガラス板の導波光の光量に対する実施形態のガラス板の導波光の光量の相対値を示した図
　次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。
　なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。
　〔液晶表示装置１０〕
　図１は、液晶表示装置１０の概略構成を示した液晶表示装置１０の側面図である。図２は、液晶表示装置１０に組み込まれた実施形態のガラス板１２の平面図である。
　図１の如く、液晶表示装置１０は、ガラス板１２を有する面状発光装置１４と、液晶パネル１６とを備えて構成される。液晶表示装置１０は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。
　〈液晶パネル１６〉
　液晶パネル１６は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。
　〈面状発光装置１４〉
　面状発光装置１４としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置１４は、光源１８、ガラス板１２、反射シート２０、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）２２、及び反射ドット２４Ａ～２４Ｃを有している。
　光源１８からガラス板１２の内部に入射した光は、図１の矢印で示すように、ガラス板１２の光出射面２６の内面、及び光反射面３２の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット２４Ａ～２４Ｃ及び反射シート２０によって進行方向を変えた光が、ガラス板１２の液晶パネル１６と対向した光出射面２６から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。）２２によって拡散された後、液晶パネル１６に入射する。
　光源１８は、特に限定されるものではないが、ＬＥＤ（Light Emitting Diode）、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源１８は、ガラス板１２の入光端面（第１端面）２８と対向する位置に配置される。
　また、光源１８の背面側にリフレクタ３０が設けられることによって、光源１８から放射状に発射される光のガラス板１２への入射効率が高められている。
　反射シート２０は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。反射シート２０は、ガラス板１２の光反射面３２に対向するように配設される。加えて、反射シート２０は、非入光端面３４、３６、３８（図２参照）に配設されてもよい。反射シート２０は、いずれも、ガラス板１２から空間を空けて配設してもよいし、ガラス板１２に粘着剤によって貼合してもよい。光反射面３２とは、ガラス板１２の光出射面２６に対向する主平面である。また、入光端面２８とは、光源１８と対向するガラス板１２の端面である。非入光端面３４、３６、３８とは、入光端面２８を除くガラス板１２の端面である。
　なお、反射シート２０を非入光端面に配設する場合は、非入光端面３４、３６、３８のうち、少なくとも入光端面２８に対向する非入光端面３８に配設されればよい。これにより、入光端面２８から入射した光は、ガラス板１２の内部で繰り返し全反射されながら光源から離れる方向へ（図１及び図２における右方向に向けて）進行し、非入光端面３８に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射される。また、反射シート２０を非入光端面３４、３６にも配設した場合には、ガラス板１２の内部で散乱した光を、非入光端面３４、３６に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射させることができる。これにより、光源１８の光量を有効利用することができる。
　反射シート２０を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。
　反射シート２０を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着フィルム等を用いることができる。
　反射シート２０には粘着層が設けられ、ガラス板１２に貼合されてもよい。反射シート２０に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。
　反射シート２０の厚さは特に限定されないが、例えば０．０１～０．５０ｍｍのものを用いることができる。
　各種光学シート２２には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート２２は、ガラス板１２の光出射面２６から出射した光を拡散するため、液晶パネル１６の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート２２は、ガラス板１２に当接しないよう所定位置に対向して配設される。
　〈ガラス板１２の物性〉
　ガラス板１２は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板１２として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。
　具体的には、ガラス板１２として、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板１２に入射した光の減衰を極力抑えることができる。５０ｍｍ長での透過率は、ガラス板１２を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍの寸法で採取され、相互に対向する第１および第２の割断面が、算術平均粗さＲａ≦０．０３μｍとなるようにされたサンプルＡにおいて、前記第１の割断面から法線方向の５０ｍｍ長で、５０ｍｍ長での測定が可能な分光測定装置（たとえば、ＵＨ４１５０：日立ハイテクノロジーズ社製）によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた５０ｍｍ長での透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、５０ｍｍ長での内部透過率が得られる。５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率は、９２％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上が更に好ましく、９９％以上が特に好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した５０ｍｍ長での波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。
　本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ２Ｏ３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ３＋とＦｅ２＋（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ２＋およびＦｅ３＋は、波長４００～７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ２＋の吸収係数（１１ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）はＦｅ３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ－１　Ｍｏｌ－１）よりも１桁大きいため、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ２＋の含有量が少ないことが、波長４００～７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。
　ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。
　なお、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Ｆｅ２Ｏ３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ２Ｏ３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ　Ｃ１６９－９２に準じて測定した。なお、測定したＦｅ２＋の含有量はＦｅ２Ｏ３に換算して表記した。
　ガラス板１２として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１２として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。
　ガラス板１２として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を６０～８０％、Ａｌ２Ｏ３を０～７％、ＭｇＯを０～１０％、ＣａＯを０～２０％、ＳｒＯを０～１５％、ＢａＯを０～１５％、Ｎａ２Ｏを３～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～８０％、Ａｌ２Ｏ３を７％超３０％以下、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯを０～１５％、ＣａＯを０～６％、ＳｒＯを０～５％、ＢａＯを０～５％、Ｎａ２Ｏを７～２０％、Ｋ２Ｏを０～１０％、ＺｒＯ２を０～１０％、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　ガラス板１２として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ２を４５～７０％、Ａｌ２Ｏ３を１０～３０％、Ｂ２Ｏ３を０～１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５～３０％、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ２Ｏ３を５～１００質量ｐｐｍ含む。
　しかしながら、ガラス板１２として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。
　上記した成分を有する本実施形態のガラス板１２のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。
　ＳｉＯ２は、ガラスの主成分である。ＳｉＯ２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上である。
　一方、ＳｉＯ２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。
　Ａｌ２Ｏ３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。
　但し、二価鉄（Ｆｅ２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。
　Ｂ２Ｏ３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ２Ｏ３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。
　Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及び、Ｋ２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　そのため、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Ｃにおいては、３％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。
　また、Ｋ２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは、１％以下である。
　また、Ｌｉ２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ２Ｏを２％以下含有させることができる。
　また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％～２０％、より好ましくは８％～１５％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは０％～２％、より好ましくは、０％～１％である。
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。
　ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下である。
　ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。
　ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。
　また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％～３０％、より好ましくは１３％～２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％～１５％、より好ましくは３％～１０％であり、構成例Ｃにおいては、好ましくは５％～３０％、より好ましくは１０％～２０％である。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。
　本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ２Ｏ３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５～１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ２Ｏ３量の好ましい範囲は上述のとおりである。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、清澄剤としてＳＯ３を含有してもよい。この場合、ＳＯ３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２またはＡｓ２Ｏ３の含有量は、質量百分率表示で０～０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。
　ただし、Ｓｂ２Ｏ３、ＳｎＯ２及びＡｓ２Ｏ３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ２Ｏ３を実質的に含有しないことが好ましい。
　また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、Ｃｒ２Ｏ３を含有してもよい。Ｃｒ２Ｏ３を含有する場合、Ｃｒ２Ｏ３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ２Ｏ３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ２Ｏ３は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＭｎＯ２を含有してもよい。ＭｎＯ２を含有する場合、ＭｎＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＴｉＯ２を含んでいてもよい。ＴｉＯ２を含有する場合、ＴｉＯ２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ２は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｅＯ２を含んでいてもよい。ＣｅＯ２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。
　本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ２Ｏ５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００～７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。
　〈ガラス板１２の形状〉
　図３は、ガラス板１２の全体斜視図であり、図４は、ガラス板１２の断面拡大図である。なお、図４では、主平面と入光端面２８に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。
　平面視矩形状のガラス板１２は、光出射面２６、光反射面３２、入光端面２８、非入光端面３４、３６、３８、入光側面取り面４０、及び非入光側面取り面４２を有している。また、入光端面２８側には、傾斜面４８が備えられている。
　ここで、光出射面２６及び光反射面３２が本実施形態の主平面に相当し、入光端面２８が本実施形態の第１端面に相当する。また、非入光端面３４、３６、３８が本実施形態の第２端面に相当する。更に、入光側面取り面４０が本発明の面取り面に相当し、傾斜面４８が本発明の傾斜面に相当する。
　光出射面２６は、液晶パネル１６（図１参照）と対向する面である。実施形態では、光出射面２６を平面視において矩形状としたが、光出射面２６の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面２６の大きさは、液晶パネル１６に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板１２を使用する場合には、例えば、５００ｍｍ×５００ｍｍ以上のサイズが好適である。ガラス板１２は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。
　光反射面３２は、光出射面２６と対向する面である。光反射面３２は、光出射面２６に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面３２の形状及びサイズは、光出射面２６と同一となるよう構成されている。
　なお、光反射面３２は光出射面２６に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面３２のサイズも光出射面２６と異なるサイズとしてもよい。
　図１及び図２に示すように、光反射面３２には、複数の円形状の反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃが備えられる。反射ドットの配置は、図２の如く碁盤目状であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット２４Ａ～２４Ｃは、樹脂をドット状に印刷等の方法で形成したものであり、散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面２８から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板１２の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。
　このため実施形態では、入光端面２８から非入光端面３８に向けて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面２８に近い領域における反射ドット２４Ａの直径（ＬＡ）は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット２４Ｂの直径（ＬＢ）、及び反射ドット２４Ｃの直径（ＬＣ）が大きくなるよう設定されている（ＬＡ＜ＬＢ＜ＬＣ）。反射ドットの直径は、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。
　このように、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさをガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面２６から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさに代えて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの数密度をガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。
　ガラス板１２の非入光端面３４、３６、３８は、光源１８からの光は入光されないため、その表面を入光端面２８ほどに高精度に加工する必要はなく、その表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であればよい。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、好ましくは０．４μｍ以下であり、さらに好ましくは０．１μｍ以下である。なお、本明細書において、表面粗さＲａと記載した場合、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１～ＪＩＳ　Ｂ　００３１による算術平均粗さ（中心線平均粗さ）を指すものとする。
　入光端面２８は、ガラス板１２であるガラスの製造時に研磨具によって研磨加工される。入光端面２８の表面粗さＲａは、光源１８からの光をガラス板１２の内部に有効に入光させるために０．１μｍ以下であり、好ましくは０．０３μｍ未満であり、さらに好ましくは０．００１μｍ以下であり、特に好ましくは０．０００５μｍ以下である。よって、光源１８からガラス板１２の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、生産効率を向上させる観点から入光端面２８の表面粗さＲａよりも大きくしてもよい。
　また、入光端面２８の研磨具による研磨時に、傾斜面４８がその研磨具によって入光端面２８とともに形成される。つまり、傾斜面４８は、入光端面２８の形成時に研磨具によって形成される垂れ面であり、その表面粗さＲａも入光端面２８と略等しいものである。
　傾斜面４８は、入光端面２８の研磨加工終了後、入光端面２８を更に研磨することにより除去することができる。しかしながら、傾斜面４８をガラス板１２に残置することで、傾斜面４８の除去工程を省略できるため、効率的なガラス板１２の製造を可能とする。さらに、傾斜面４８を備えていない入光端面と比較して、光源の光の利用効率を高めるべく、その形状が設定されている。傾斜面４８の形状については後述する。
　〈入光側面取り面４０、傾斜面４８〉
　光出射面２６と入光端面２８との間に、光出射面２６に隣接する入光側面取り面４０と、入光側面取り面４０と入光端面２８との間に配置された傾斜面４８と、が備えられている。同様に、光反射面３２と入光端面２８との間に、光反射面３２に隣接する入光側面取り面４０と、入光側面取り面４０と入光端面２８との間に配置された傾斜面４８と、が備えられている。
　実施形態では、光出射面２６側と光反射面３２側の双方に、入光側面取り面４０及び傾斜面４８を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面４０及び傾斜面４８を備えた構成としてもよい。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは、０．１μｍ以下であることが好ましく、０．０５μｍ以下であることがより好ましく、０．０２９μｍ以下であることがさらに好ましい。入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．１μｍ以下とすることで、ガラス板１２から出射される光の輝度ムラの発生を抑制することができる。
　なお、入光側面取り面４０及び傾斜面４８の形状及び作用、効果については、後述するガラス板１２の特徴の欄にて説明する。
　実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置１４では、ガラス板１２の厚さも薄くする必要がある。このため、実施形態に係るガラス板１２の厚さは、例えば０．７～３．０ｍｍである。ガラス板１２の厚さが３．０ｍｍ以下であることで、面状発光装置１４を薄くすることができ、０．７ｍｍ以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板１２の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであっても、厚さ４ｍｍ以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置１４を提供できる。
　〔ガラス板１２の製造方法〕
　図５、図６、図７は、ガラス板１２の製造方法を説明するための図である。図５は、ガラス板１２の製造方法を示す工程図である。図６は、ガラス素材４４の平面図であり、図７は、ガラス基材４６の平面図である。
　ガラス板１２を製造するには、まず図６のガラス素材４４を用意する。ガラス素材の厚さは０．７～３．０ｍｍであり、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上のものである。ガラス素材４４は、ガラス板１２の既定形状よりも大きい形状とされている。
　〈切断工程〉
　ガラス素材４４には、まず図５のステップ（Ｓ）１０で示す切断工程が実施される。切断工程（Ｓ１０）では、切削装置を用いて図６の破線で示す各位置（１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置）において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも３箇所の非入光端面側の位置に対して実施されなくてもよく、１箇所の入光端面側の位置と対向する１箇所の非入光端面側の位置のみを切断加工してもよい。
　切断加工を実施することにより、図６のガラス素材４４から図７のガラス基材４６が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板１２が平面視で矩形状とされているため、１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板１２の形状に応じて適宜選定される。
　〈面取り工程〉
　図５の如く、切断工程（Ｓ１０）が終了すると、面取り工程（Ｓ１２）が実施される。面取り工程（Ｓ１２）では、研削装置を用いて光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間を面取り加工する。これにより、入光側面取り面４０が形成される。また、面取り工程（Ｓ１２）では、光出射面２６と非入光端面３８との間、及び光反射面３２と非入光端面３８との間を面取り加工し、非入光側面取り面４２をそれぞれ形成する。
　なお、光出射面２６と非入光端面３４との間、光反射面３２と非入光端面３４との間、光出射面２６と非入光端面３６との間、及び光反射面３２と非入光端面３６の間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面４２を形成する場合には、この面取り工程（Ｓ１２）において面取り加工を実施する。
　面取り工程（Ｓ１２）においては、非入光端面３４、３６、３８に対し、研削処理又は研磨処理も実施される。非入光端面３４、３６、３８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面３４、３６については、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面３４、３６として使用してもよい。
　面取り工程（Ｓ１２）は、後述する研磨工程（Ｓ１４）と同時、もしくは研磨工程（Ｓ１４）の後段で行うこともできるが、研磨工程（Ｓ１４）の前段で行うことが好ましい。つまり、面取り工程（Ｓ１２）の後、研磨工程（Ｓ１４）を行うことが好ましい。これにより、ガラス板１２の形状に応じた加工を面取り工程（Ｓ１２）で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。
　〈研磨工程〉
　面取り工程（Ｓ１２）が終了すると、次に研磨工程（Ｓ１４）が実施される。研磨工程（Ｓ１４）では、図７に示すガラス基材４６の入光端面２８に対して鏡面加工が実施され、これによって好適には表面粗さＲａが０．１μｍ以下の入光端面２８と傾斜面４８とが形成される。
　入光端面２８及び傾斜面４８を形成する際に使用する研磨具としては、砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも表面粗さを小さくする観点から、研磨具としてはバフと研磨剤を用いることが好ましい。
　以上のＳ１０～Ｓ１４に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造される。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃは、ガラス板１２が製造された後に光反射面３２に対して印刷等の方法で形成される。
　なお、ガラス板の製造方法においては、図８に示されるように研磨工程（Ｓ１４）の後に、（第１）面取り工程（Ｓ１２）で形成された入光側面取り面４０を再度面取り加工し、入光側面取り面４０’（不図示）を形成する（第２）面取り工程（Ｓ１６）を実施することもできる。これにより、入光側面取り面４０’が新たに形成されるとともに、研磨工程（Ｓ１４）で形成された傾斜面４８が失われる。
　しかしながら、生産性向上の観点から、（第２）面取り工程（Ｓ１６）を実施せずに、（第１）面取り工程（Ｓ１２）で形成された入光側面取り面４０が保持されることがより好ましい。これにより、傾斜面４８も保持されるため、得られるガラス板の光源の光の利用効率も高められる。
　以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。
　〔ガラス板１２及び面状発光装置１４の特徴〕
　図１の如く、面状発光装置１４のガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用するためには、入光端面２８からガラス板１２の内部に入射した光を、反射ドット２４Ａ～Ｃが付与されていない状態において、外部に漏光させることなく、ガラス板１２の内面で繰り返し全反射させながら進行させることが要求される。
　しかしながら、特許文献３に開示された、通常の形状の面取り面を有するガラス板では、面取り面からガラス板の内部に入射した光が、屈折により進行方向を大きく曲げられてしまうため、ガラス板内を導波することなく外部に漏光するという問題があった。このような漏光現象は、入光端面の近傍位置で多発することも確認された。つまり、従来のガラス板では、光源の光量を損失させることなく有効利用することができるものは存在していなかった。
　そこで、本実施形態では、光源の光の利用効率の高い入光端面２８を、効率的に製造することができるガラス板１２の製造方法及びガラス板１２並びに面状発光装置１３を提供することを目的とする。
　次に、図４に基づいて説明する。図４は、ガラス板１２の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面２６及び光反射面３２と、第１端面である入光端面２８とに対して垂直な断面図である。なお、符号ｔはガラス板１２の厚さを示している。
　繰り返し説明するが、ガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８との間に、光出射面２６に隣接する入光側面取り面４０と、入光側面取り面４０と入光端面２８との間に配置された傾斜面４８とが備えられている。なお、光反射面３２側の入光側面取り面４０及び傾斜面４８も同様の構成なので、光反射面３２側の入光側面取り面４０及び傾斜面４８の説明は省略する。
　実施形態のガラス板１２は、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する第１交差点Ｐ１と、入光側面取り面４０と傾斜面４８とが交差する第２交差点Ｐ２と、を結ぶ線分Ｌ１が、入光端面２８に対して所定の傾き角度θ１を持った入光側面取り面４０を備えている。傾き角度θ１は特に限定されないが、ガラスの破損を効果的に抑制するためにも、θ１は３０°～６０°が好ましく、４０°～５０°がより好ましい。
　更に、ガラス板１２は、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、第２交差点Ｐ２と、傾斜面４８と入光端面２８とが交差する第３交差点Ｐ３と、を結ぶ線分Ｌ２の入光端面２８に対する傾き角度θ２が、傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす傾斜面４８を備えている。つまり、傾き角度θ１は、ｔａｎθ１＞ｔａｎθ２を満たしている。
　本願発明者は、ガラス板１２を効率的に製造するために、傾斜面４８を除去することなく入光端面２８側に残置した場合であっても、光源１８の光の利用効率の高いガラス板１２を見出した。
　すなわち、図４の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、第２交差点Ｐ２と第３交差点Ｐ３とを結ぶ線分Ｌ２の、入光端面２８に対する傾き角度θ２が、傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たすガラス板１２を提供する。
　このような形状の傾斜面４８に、光源１８から光が照射されると、その光は傾斜面４８で乱反射されることなく、傾斜面４８からガラス板１２の内部に入射し、よって、実施形態では、効率的に製造されたガラス板１２であって、光源１８の光の利用効率の高い入光端面２８を備えたガラス板１２、及びガラス板１２を備えた面状発光装置１４を提供できる。
　なお、図４では、形状が直線状の入光側面取り面４０及び傾斜面４８を示したが、入光側面取り面４０及び傾斜面４８の表面形状は円弧状であるものも含む。その場合、図９のガラス板１２の要部拡大断面図の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、傾斜面４８が形成する円弧を均等に２分割する円弧上の点を点Ｐ５とし、点Ｐ５における上記円弧の接線Ｔ１の入光端面２８に対する傾き角度θ２が、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす。また、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０が形成する円弧を均等に２分割する円弧上の点を点Ｐ６とし、点Ｐ６における上記円弧の接線Ｔ２の入光端面２８に対する傾き角度をθ１とすると、θ２はθ１よりも小さい。
　また、実施形態のガラス板１２は、入光端面２８及び傾斜面４８の表面粗さＲａを０．１μｍ以下であることが好ましい。これにより、光源１８からの光は入光端面２８及び傾斜面４８で散乱あるいは乱反射されることなく、ガラス板１２の内部に入射する。これにより、光源１８の光の利用効率を更に高めることができる。
　更に、実施形態のガラス板１２は、好適には、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上なので、内部透過率の高いガラス板１２となる。これにより、入射した光がガラス板１２の内部で減衰することを抑制し、光源１８の光の利用効率を一層高めることができる。
　更にまた、入光端面２８に沿って延長された第１延長線Ｌａと、第２交差点Ｐ２から光出射面２６と平行に延長された第２延長線Ｌｂとが交差する点を第４交差点Ｐ４とし、第３交差点Ｐ３から第４交差点Ｐ４までの長さＷ（傾斜面４８の幅）が０．０５～０．４ｍｍであり、第２交差点Ｐ２から第４交差点Ｐ４までの長さＤ（傾斜面４８の奥行き）が０．００５～０．０５ｍｍであることが好ましい。Ｗが０．０５～０．４ｍｍでかつＤが０．００５～０．０５ｍｍの場合、傾斜面４８による光源の光の利用効率向上の効果を十分表しつつも、入光側面取り面４０も十分に設けることができるため、ガラスの破損も十分に抑制できる。なお、ｔａｎθ２はD／Wと同値である。
　このような形状の傾斜面４８に、光源１８から光が照射されると、その光は傾斜面４８からガラス板１２の内部に入射するので、光源の光の利用効率の高い入光端面２８を備えたガラス板１２となる。
　〔実施例〕
　本願発明者らは、上記ｔａｎθの範囲を見出すに当たり、光線追跡ソフト（Ｌｉｇｈｔ
　Ｔｏｏｌｓ：サイバーネットシステム社製）を用いて、光線本数１００万本でシミュレーションを行った。本シミュレーションに用いたモデルでは、７００ｍｍ×７００ｍｍのサイズの、厚さ１．７ｍｍの、矩形のガラス板１２に対向するよう、入光端面２８から０．５ｍｍの距離を空けて、光源１８を配し、光源１８を取り囲むようにリフレクタ３０を配した。また、ガラス板１２は、面取り面４０および傾斜面４８を有し、傾斜面４８の傾斜角およびサイズは後述する通り、種々変化させてシミュレーションを行った。なお、面取り面４０の入光端面２８に対する傾き角度をθ１は５０°で固定とした。光源１８は並列された複数の点光源からなり、波長４００ｎｍ～７００ｎｍの範囲で発光し、ランバーシアンの配光特性を持つものとした。リフレクタ３０はσ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。ガラス板１２は光出射面２６、及び光反射面３２を有し、光反射面３２には反射ドットは形成されていないものとした。また、ガラス板１２と対向するよう、光反射面３２から０．１ｍｍの距離を空けて反射シート２０を配設した。反射シートは、σ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。
　図１０（Ａ）、（Ｂ）は、厚さが１．７ｍｍのガラス板５０、１２の入光端面２８に光（Light）を照射した要部拡大説明図であり、（Ａ）は、入光側面取り面４０と入光端面２８とを備えた基準のガラス板５０であり、（Ｂ）は、入光側面取り面４０と傾斜面４８と入光端面２８とを備えた実施形態のガラス板１２である。
　図１１は、ガラス板５０の導波光の光量を１００％としたときの、ガラス板１２の導波光の光量の相対値を示した図である。すなわち、図１１の縦軸は、導波光の光量の相対値を示し、横軸は傾斜面４８の奥行きＤ（１０μｍ、２０μｍ、３０μｍ、３５μｍ、４０μｍ）を示している。
　また、図１１においては、奥行きＤに対して、傾斜面４８の幅Ｗを５０μｍとした場合の光量の相対値を中空の菱形（Ｍｉｄａｉｒ　ｒｈｏｍｂｕｓ：◇）印でプロットし、幅Ｗを１００μｍとした場合の光量の相対値を中空の正方形（Ｍｉｄａｉｒ　ｓｑｕａｒｅ：□）印でプロットし、幅Ｗを２００μｍとした場合の光量の相対値を中空の三角形（Ｍｉｄａｉｒ　ｔｒｉａｎｇｌｅ：△）印でプロットし、幅Ｗを３００μｍとした場合の光量の相対値をバツ（ｃｒｏｓｓ：×）印でプロットし、幅Ｗを３５０μｍとした場合の光量の相対値を中空の円形（Ｍｉｄａｉｒ　ｃｉｒｃｌｅ：○）印でプロットしている。なお、これらの光量は、シミュレーションによって算出されたものであり、その光量の検出点は、入光端面２８から非入光端面３８（図１参照）に向けて６９０ｍｍ離間した位置としている。なお、ガラス板１２を導光板として用いる場合、光をできるだけ多く、長距離にわたって導波させられるガラス板が、優れており、そのようなガラス板は、光反射面に反射ドットを形成することにより、より多くの光を光出射面から取り出すことができる。
　〈シミュレーション結果〉
　Ｄ＝１０μｍの場合の光量は、Ｗ＝５０～３５０μｍの全てのガラス板１２について、ｔａｎθ２＝０．０３～０．２であり、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たしていることから、ガラス板５０の光量に対し０．２％向上した。
　Ｄ＝２０μｍの場合の光量は、Ｗ＝５０～３５０μｍの全てのガラス板１２について、ｔａｎθ２＝０．０６～０．４であり、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たしていることから、Ｗ＝５０μｍのガラス板１２を除くガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．３％向上した。また、Ｗ＝５０μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．１％向上したが、Ｄ＝１０μｍの場合と比較して０．１％減少した。
　Ｄ＝３０μｍの場合の光量は、Ｗ＝１００～３５０μｍのガラス板１２について、ｔａｎθ２＝０．０９～０．３であり、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たしていることから、Ｗ＝１００μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．３％向上し、Ｗ＝２００～３５０μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．５％向上した。しかしながら、Ｗ＝５０μｍのガラス板１２は、ｔａｎθ２＝０．６であり、ｔａｎθ２≦０．４を満たしていないため、ガラス板５０の光量に対し０．１％減少した。
　Ｄ＝３５μｍの場合の光量は、Ｗ＝１００～３５０μｍのガラス板１２について、ｔａｎθ２＝０．１～０．３５であり、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たしていることから、Ｗ＝１００μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．２％向上し、Ｗ＝２００～３５０μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．６％向上した。しかしながら、Ｗ＝５０μｍのガラス板１２は、ｔａｎθ２＝０．７であり、ｔａｎθ２≦０．４を満たしていないため、ガラス板５０の光量に対し０．１５％減少した。
　Ｄ＝４０μｍの場合の光量は、Ｗ＝１００～３５０μｍのガラス板１２について、ｔａｎθ２＝０．１１～０．４であり、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たしていることから、Ｗ＝１００μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．１％向上し、Ｗ＝２００μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．６％向上し、Ｗ＝３００～３５０μｍのガラス板１２は、ガラス板５０の光量に対し０．７％向上した。しかしながら、Ｗ＝５０μｍのガラス板１２は、ｔａｎθ２＝０．８であり、ｔａｎθ２≦０．４を満たしていないため、ガラス板５０の光量に対し０．２％減少した。
　上記結果に基づき、０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たすガラス板１２であれば、傾斜面４８を残置した場合であっても、基準のガラス板５０と比較して、導波光の光量を多くでき、光源１８の光の利用効率を高めることができる。
　以上、本発明の好ましい実施形態及び実施例について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態及び実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。
　本国際出願は２０１５年７月２８日に出願された日本国特許出願２０１５－１４８５６２号に基づく優先権を主張するものであり、その全内容をここに援用する。
　１０…液晶表示装置、１２…ガラス板、１４…面状発光装置、１６…液晶パネル、１８…光源、２０…反射シート、２２…各種光学シート、２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ…反射ドット、２６…光出射面、２８…入光端面、３０…リフレクタ、３２…光反射面、３４、３６、３８…非入光端面、４０…入光側面取り面、４２…非入光側面取り面、４４…ガラス素材、４６…ガラス基材、４８…傾斜面、５０…ガラス板

Claims (11)

  1. 　主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面と、前記面取り面と前記第１端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板の製造方法であって、
    　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が前記第１端面に対し、傾き角度θ１で傾くように前記面取り面を形成する面取り工程と、
    　前記第１端面を研磨するとともに、前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、前記第２交差点と、前記傾斜面と前記第１端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の前記第１端面に対する傾き角度θ２が、前記傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たすように前記傾斜面を形成する研磨工程と、
    　を有する、ガラス板の製造方法。
  2. 　前記研磨工程において、前記第１端面及び前記傾斜面の表面粗さＲａを０．１μｍ以下に研磨する、請求項１に記載のガラス板の製造方法。
  3. 　前記面取り工程の後に前記研磨工程を行う、請求項１又は２に記載のガラス板の製造方法。
  4. 　前記面取り工程において、前記ガラス板の第２端面であって、前記主平面に対して垂直で前記第１端面とは異なる前記第２端面に面取り面を形成する、請求項１から３のいずれか１項に記載のガラス板の製造方法。
  5. 　主平面と、前記主平面に対して垂直な第１端面とを有し、前記主平面と前記第１端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面と、前記面取り面と前記第１端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、
    　前記主平面及び前記第１端面に対して垂直な断面において、
    　前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記傾斜面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分が前記第１端面に対し、傾き角度θ１で傾くように前記面取り面を備え、
    　前記第２交差点と、前記傾斜面と前記第１端面とが交差する第３交差点と、を結ぶ線分の前記第１端面に対する傾き角度θ２が、前記傾き角度θ１よりも小さく、かつ０＜ｔａｎθ２≦０．４を満たす、ガラス板。
  6. 　前記第１端面及び前記傾斜面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下である、請求項５に記載のガラス板。
  7. 　前記ガラス板は、５０ｍｍ長での、波長４００～７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上である、請求項５又は６に記載のガラス板。
  8. 　前記第１端面に沿って延長された第１延長線と、前記第２交差点から前記主平面と平行に延長された第２延長線とが交差する点を第４交差点とし、
    　前記第３交差点から前記第４交差点までの長さＷが０．０５～０．４ｍｍであり、
    　前記第２交差点から前記第４交差点までの長さＤが０．００５～０．０５ｍｍである、請求項５から７のいずれか１項に記載のガラス板。
  9. 　前記面取り面の表面粗さＲａが前記傾斜面の表面粗さＲａよりも大きい、請求項５から８のいずれか１項に記載のガラス板。
  10. 　前記主平面に対して垂直で前記第１端面とは異なる第２端面を有し、
    　前記第２端面の表面粗さＲａが前記第１端面の表面粗さＲａよりも大きい、請求項５から９のいずれか１項に記載のガラス板。
  11. 　面状発光装置の導光板として用いられる、請求項５から１０いずれか１項に記載のガラス板。
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