JP2018145016A - ガラス板 - Google Patents

Abstract

【課題】光源の光量を有効利用することができるガラス板を提供する。【解決手段】本実施形態のガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられ、かつ光反射面３２と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられている。そして、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する点を第１交差点Ｐ１とし、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する点を第２交差点Ｐ２としたときに、Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。【選択図】 図４

Description

本発明は、ガラス板に関する。

液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等）等を有している。内部透過率が高く、剛性も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献１、２に開示されている。

ガラス板は、導光板として用いられるアクリル板よりも剛性が高く、耐熱性にも優れるが、ガラス板を切断したままの状態にしておくと、エッジが鋭利で危険な上に、ガラス板の強度低下につながるおそれがある。このため、エッジを面取りする面取り加工が行われる。これにより、ガラス板のエッジには、ガラス板の主平面及び端面に対して傾斜した面取り面が備えられる。面取り面の形状は、特許文献３に開示の如く、ガラス板の主平面及び端面に対し垂直な断面において、主平面及び端面に対する傾き角度が４５°である形状のものが一般的である。

特開２０１３−０９３１９５号公報 特開２０１３−０３０２７９号公報 再表２０１３／３１５４８号公報

本発明は、例えば光源の光量を有効利用することができる面状発光装置に導光板として用いることができるガラス板を提供することを目的とする。

本発明のある態様によれば、主平面と主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ主平面と端面との間で、主平面及び端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、主平面及び端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第１交差点と、面取り面と端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板を提供する。

本発明のガラス板によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いた場合に光源の光量を有効利用することができる。

液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図 ガラス板の平面図 ガラス板の全体斜視図 ガラス板の断面拡大図（一部を省略した。） 実施形態であるガラス板の製造方法の工程図 ガラス板のガラス素材の平面図 ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図 入光側面取り面の断面形状が円弧状のガラス板の要部拡大断面図 厚さが１．７ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図 図９の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表 厚さが２．５ｍｍのガラス板において、ｔａｎθに対する非導波光の割合を示したプロットした図 図１１の非導波光の割合をシミュレーションによって算出するための必要なデータを示した表

次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。

なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。

〔液晶表示装置１０〕
図１は、液晶表示装置１０の概略構成を示した液晶表示装置１０の側面図である。図２は、液晶表示装置１０に組み込まれた実施形態のガラス板１２の平面図である。

図１の如く、液晶表示装置１０は、ガラス板１２を有する面状発光装置１４と、液晶パネル１６とを備えて構成される。液晶表示装置１０は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。

〈液晶パネル１６〉
液晶パネル１６は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。

〈面状発光装置１４〉
面状発光装置１４としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置１４は、光源１８、ガラス板１２、反射シート２０、各種光学シート２２（拡散シート・輝度向上シート等）、及び反射ドット２４Ａ〜２４Ｃを有している。

光源１８からガラス板１２の内部に入射した光は、図１の矢印で示すように、ガラス板１２の光出射面２６の内面、及び光反射面３２の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット２４Ａ〜２４Ｃ及び反射シート２０によって進行方向を変えた光が、ガラス板１２の液晶パネル１６と対向した光出射面２６から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート（拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。）２２によって拡散された後、液晶パネル１６に入射する。

光源１８は、特に限定されるものではないが、ＬＥＤ（Light Emitting Diode）、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源１８は、ガラス板１２の入光端面２８と対向する位置に配置される。

また、光源１８の背面側にリフレクタ３０が設けられることによって、光源１８から放射状に発射される光のガラス板１２への入射効率が高められている。

反射シート２０は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。反射シート２０は、ガラス板１２の光反射面３２に対向するように配設される。加えて、反射シート２０は、非入光端面３４、３６、３８（図２参照）に配設されてもよい。反射シート２０は、いずれも、ガラス板１２から空間を空けて配設されてもよいし、ガラス板１２に粘着剤によって貼合されてもよい。光反射面３２とは、ガラス板１２の光出射面２６に対向する主平面である。また、入光端面２８とは、光源１８と対向するガラス板１２の端面である。非入光端面３４、３６、３８とは、入光端面２８を除くガラス板１２の端面である。

なお、反射シート２０を非入光端面に配設する場合は、非入光端面３４、３６、３８のうち、少なくとも入光端面２８に対向する非入光端面３８に配設されればよい。これにより、入光端面２８から入射した光は、ガラス板１２の内部で繰り返し全反射されながら光源から離れる方向へ（図１及び図２における右方向に向けて）進行し、非入光端面３８に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射される。また、反射シート２０を非入光端面３４、３６にも配設した場合には、ガラス板１２の内部で散乱した光を、非入光端面３４、３６に到達した際に、反射シート２０によってガラス板１２の内部に再度反射させることができる。これにより、光源１８の光量を有効利用することができる。

反射シート２０を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、ＰＥＴ樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。

反射シート２０を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着膜等を用いることができる。

反射シート２０には粘着層が設けられ、ガラス板１２に貼合されてもよい。反射シート２０に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。

反射シート２０の厚さは特に限定されないが、例えば０．０１〜０．５０ｍｍのものを用いることができる。

各種光学シート２２には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート２２は、ガラス板１２の光出射面２６から出射した光を拡散するため、液晶パネル１６の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート２２は、ガラス板１２に当接しないよう所定位置に対向して配設される。

〈ガラス板１２の物性〉
ガラス板１２は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板１２として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。

具体的には、ガラス板１２として、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板１２に入射した光の減衰を極力抑えることができる。５０ｍｍ長での透過率は、ガラス板１２を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍの寸法で採取され、相互に対向する第１および第２の割断面が、算術平均粗さＲａ≦０．０３μｍとなるようにされたサンプルＡにおいて、前記第１の割断面から法線方向の５０ｍｍ長で、５０ｍｍ長での測定が可能な分光測定装置（たとえば、ＵＨ４１５０：日立ハイテクノロジーズ社製）によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた５０ｍｍ長での透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、５０ｍｍ長での内部透過率が得られる。５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率は、９２％以上が好ましく、９５％以上がより好ましく、９８％以上が更に好ましく、９９％以上が特に好ましい。

ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、１００質量ｐｐｍ以下であることが、上述した５０ｍｍ長での波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、４０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、２０質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、５質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、８質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、１０質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板１２として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Ａは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。

本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Ａを、Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ^３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ^３＋とＦｅ^２＋（２価の鉄）が同時に存在している。Ｆｅ^２＋およびＦｅ^３＋は、波長４００〜７００ｎｍの範囲に吸収が存在するが、Ｆｅ^２＋の吸収係数（１１ｃｍ^−１ Ｍｏｌ^−１）はＦｅ^３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ^−１ Ｍｏｌ^−１）よりも１桁大きいため、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ^２＋の含有量が少ないことが、波長４００〜７００ｎｍにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。

ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、２０質量ｐｐｍ以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、１０質量ｐｐｍ以下であることがより好ましく、５質量ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量Ｂは、０．０１質量ｐｐｍ以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、０．０５質量ｐｐｍ以上であることがより好ましく、０．１質量ｐｐｍ以上であることがさらに好ましい。

なお、ガラス板１２として用いられるガラスのＦｅ^２＋の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量Ａは、蛍光Ｘ線測定によって求めた、Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した全鉄の含有量（質量ｐｐｍ）である。Ｆｅ^２＋の含有量ＢはＡＳＴＭ Ｃ１６９−９２に準じて測定した。なお、測定したＦｅ^２＋の含有量はＦｅ_２Ｏ_３に換算して表記した。

ガラス板１２として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板１２として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。

ガラス板１２として用いられるガラスの一構成例（構成例Ａ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を６０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜７％、ＭｇＯを０〜１０％、ＣａＯを０〜２０％、ＳｒＯを０〜１５％、ＢａＯを０〜１５％、Ｎａ_２Ｏを３〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

ガラス板１２として用いられるガラスの別の一構成例（構成例Ｂ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を７％超３０％以下、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯを０〜１５％、ＣａＯを０〜６％、ＳｒＯを０〜５％、ＢａＯを０〜５％、Ｎａ_２Ｏを７〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、ＺｒＯ_２を０〜１０％、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

ガラス板１２として用いられるガラスのさらに別の一構成例（構成例Ｃ）は、酸化物基準の質量百分率表示で、ＳｉＯ_２を４５〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１０〜３０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯを合計で５〜３０％、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏを合計で０％以上、３％未満、Ｆｅ_２Ｏ_３を５〜１００質量ｐｐｍ含む。

しかしながら、ガラス板１２として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。

上記した成分を有する本実施形態のガラス板１２のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ｐｐｍ表示であり、それぞれ単に「％」「ｐｐｍ」と表す。

ＳｉＯ_２は、ガラスの主成分である。

ＳｉＯ_２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、構成例Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、構成例Cにおいては、好ましくは４５
％以上、より好ましくは５０％以上である。

一方、ＳｉＯ_２の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、構成例Cにお
いては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。

Ａｌ_２Ｏ_３は、構成例Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、構成例Cにお
いては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。

但し、二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは３０％以下、より好まし
くは２０％以下である。

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスＡにおいては、好ましくは５％以下、より好ましくは３％以下であり、構成例Ｂ及びＣにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは、１２％以下である。

Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、及び、Ｋ_２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。

そのため、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは、８％以上である。Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは、１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましく、構成例Cにおいては、３
％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましい。

また、Ｋ_２Ｏの含有量は、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは、７％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは
、１％以下である。

また、Ｌｉ_２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、Ｌｉ_２Ｏを２％以下含有させることができる。

また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％〜２０％、より好ましくは８％〜１５％であり、構成例Cにおいて
は、好ましくは０％〜２％、より好ましくは、０％〜１％である。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。

ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下で
ある。

ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、好ましくは３％以上、より好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。

ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ＳｒＯの含有量は、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例Ａ及びＣにおいては、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、構成例Ｂにおいては、５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Ａにおいては、好ましくは１０％〜３０％、より好ましくは１３％〜２７％であり、構成例Ｂにおいては、好ましくは１％〜１５％、より好ましくは３％〜１０％であり、構成例Cにおいては、好ましくは５％〜３０％、より好ましくは１０％〜２０％である。

本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ_２を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。１０％以下とすることでガラスが失透しにくくなる。

本実施形態のガラス板１２のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Ｆｅ_２Ｏ_３を、構成例Ａ、Ｂ及びＣにおいて、５〜１００ｐｐｍ含有させてもよい。なお、Ｆｅ_２Ｏ_３量の好ましい範囲は上述のとおりである。

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、清澄剤としてＳＯ_３を含有してもよい。この場合、ＳＯ_３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２またはＡｓ_２Ｏ_３の含有量は、質量百分率表示で０〜０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。

ただし、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ^２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはＡｓ_２Ｏ_３を実質的に含有しないことが好ましい。

また、本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。

本実施形態のガラス板１２のガラスは、Ｃｒ_２Ｏ_３を含有してもよい。Ｃｒ_２Ｏ_３を含有する場合、Ｃｒ_２Ｏ_３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ_２Ｏ_３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ_２Ｏ_３は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることがより好ましい。

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＭｎＯ_２を含有してもよい。ＭｎＯ_２を含有する場合、ＭｎＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＴｉＯ_２を含んでいてもよい。ＴｉＯ_２を含有する場合、ＴｉＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。ＴｉＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｅＯ_２を含んでいてもよい。ＣｅＯ_２には鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するＦｅ^２＋量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを３％未満に下がることを抑制するためにも、ＣｅＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ_２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。

本実施形態のガラス板１２のガラスは、ＣｏＯ、Ｖ_２Ｏ_５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。

〈ガラス板１２の形状〉
図３は、ガラス板１２の全体斜視図であり、図４は、ガラス板１２の断面拡大図である。なお、図４では、主平面と入光端面２８に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。

平面視矩形状のガラス板１２は、光出射面２６、光反射面３２、入光端面２８、非入光端面３４、３６、３８、入光側面取り面４０、及び非入光側面取り面４２を有している。

ここで、光出射面２６及び光反射面３２が本実施形態の主平面に相当し、入光端面２８が本実施形態の端面に相当する。また、入光側面取り面４０が本実施形態の面取り面に相当する。

光出射面２６は、液晶パネル１６と対向する面である。実施形態では、光出射面２６を平面視において矩形状としたが、光出射面２６の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面２６の大きさは、液晶パネル１６に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板１２を使用する場合には、例えば、５００ｍｍ×５００ｍｍ以上のサイズが好適である。ガラス板１２は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。

光反射面３２は、光出射面２６と対向する面である。光反射面３２は、光出射面２６に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面３２の形状及びサイズは、光出射面２６と同一となるよう構成されている。

なお、光反射面３２は光出射面２６に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面３２のサイズも光出射面２６と異なるサイズとしてもよい。

光反射面３２には、複数の円形状の反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃが備えられる。反射ドットの配置は、図２の如く碁盤目状であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット２４Ａ〜２４Ｃは、樹脂をドット状に印刷等の方法で形成したものであり、散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面２８から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板１２の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。

このため実施形態では、入光端面２８から非入光端面３８に向けて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面２８に近い領域における反射ドット２４Ａの直径（Ｌ_Ａ）は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット２４Ｂの直径（Ｌ_Ｂ）、及び反射ドット２４Ｃの直径（Ｌ_Ｃ）が大きくなるよう設定されている（Ｌ_Ａ＜Ｌ_Ｂ＜Ｌ_Ｃ）。反射ドットの直径は、光出射面２６から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。

このように、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさをガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面２６から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの大きさに代えて、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃの数密度をガラス板１２の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面３２に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。

ガラス板１２の非入光端面３４、３６、３８は、光源１８からの光は入光されないため、その表面を入光端面２８ほどに高精度に加工する必要はなく、その表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であればよい。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、好ましくは０．４μｍ以下であり、さらに好ましくは０．１μｍ以下である。なお、本明細書において、表面粗さＲａと記載した場合、ＪＩＳ Ｂ ０６０１〜ＪＩＳ Ｂ ００３１による算術平均粗さ（中心線平均粗さ）を指すものとする。

入光端面２８は、ガラス板１２であるガラスの製造時に鏡面加工される。入光端面２８の表面粗さＲａは、光源１８からの光をガラス板１２の内部に有効に入光させるために０．１μｍ以下であり、好ましくは０．０３μｍ未満であり、さらに好ましくは０．００１μｍ以下であり、特に好ましくは０．０００５μｍ以下である。よって、光源１８からガラス板１２の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面３４、３６、３８の表面粗さＲａは、生産効率を向上させる観点から入光端面２８の表面粗さＲａと同等でもよく、若しくは大きくしてもよい。

〈入光側面取り面４０（面取り面）〉
光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間には、入光側面取り面４０が備えられている。すなわち、光出射面２６と入光端面２８との間で、光出射面２６及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。同様に、光反射面３２と入光端面２８との間で、光反射面３２及び入光端面２８に隣接して入光側面取り面４０が備えられている。

実施形態では、光出射面２６と入光端面２８との間、光反射面３２と入光端面２８との間の双方に入光側面取り面４０を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面４０を備えた構成としてもよい。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましく、０．４μｍ以下であることがより好ましく、０．１μｍ以下であることがさらに好ましい。入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、ガラス板１２から出射される光の輝度ムラの発生も抑制することができる。他の観点で言えば、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．８μｍ以下とすることで、入射する光を効率的にガラス板１２に取り込むことができる。また、入光側面取り面４０の表面粗さＲａを０．４μｍ以下とすることで、カレット発生量を抑制できる。一方、入光側面取り面４０の表面粗さＲａの下限は限定されず、Ｒａが小さいほどガラス板１２の輝度ムラの発生を抑制することができるが、その分後述する面取り工程（Ｓ１２）に時間を要する。生産効率向上の観点からは、入光側面取り面４０の表面粗さＲａは入光端面２８の表面粗さＲａよりも大きいことが好ましい。ここで、非入光端面３４、３６、３８の各非入光側面取り面４２の表面粗さＲａは、０．８μｍ以下であることが好ましい。このようにすることで、非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面に反射テープを設けたとき、一旦非入光端面及び／若しくは非入光側面取り面から抜けた光が反射テープで反射され、非入光側面取り面から効率的に再入光させることができる。

なお、入光側面取り面４０の形状及び作用、効果については、後述するガラス板１２の特徴の欄にて説明する。

実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置１４では、ガラス板１２の厚さも薄くする必要がある。このため、実施形態に係るガラス板１２の厚さは０．７〜３．０ｍｍである。ガラス板１２の厚さが３．０ｍｍ以下であることで、面状発光装置１４を薄くすることができ、０．７ｍｍ以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板１２の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであっても、厚さ４ｍｍ以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置１４を提供できる。

〔ガラス板１２の製造方法〕
図５、図６、図７は、ガラス板１２の製造方法を説明するための図である。図５は、ガラス板１２の製造方法を示す工程図である。図６は、ガラス素材４４の平面図であり、図７は、ガラス基材４６の平面図である。

ガラス板１２を製造するには、まず図６のガラス素材４４を用意する。ガラス素材４４の厚さは０．７〜３．０ｍｍであり、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上のものである。ガラス素材４４は、ガラス板１２の既定形状よりも大きい形状とされている。

＜切断工程＞
ガラス素材４４には、まず図５のステップ（Ｓ）１０で示す切断工程が実施される。切断工程（Ｓ１０）では、切削装置を用いて図６の破線で示す各位置（１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置）において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも３箇所の非入光端面側の位置に対して実施されなくてもよく、１箇所の入光端面側の位置と対向する１箇所の非入光端面側の位置のみを切断加工してもよい。

切断加工を実施することにより、図６のガラス素材４４から図７のガラス基材４６が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板１２が平面視で矩形状とされているため、１箇所の入光端面側の位置と３箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板１２の形状に応じて適宜選定される。

なお、ガラス素材４４の切断方法としては、例えばスクライブ割断法やレーザー切断法などを実施することができる。生産性の観点からはスクライブ割断法が好ましい。また、入光側面取り面４０を円弧形状とする場合、切断面が円弧形状とすることができるレーザー切断法が好ましい。

＜第１面取り工程＞
図５の如く、切断工程（Ｓ１０）が終了すると、第１面取り工程（Ｓ１２）が実施される。第１面取り工程（Ｓ１２）では、研削装置を用いて光出射面２６と非入光端面３８との間、及び光反射面３２と非入光端面３８との間の双方に非入光側面取り面４２をそれぞれ形成する。

なお、光出射面２６と非入光端面３４との間、光反射面３２と非入光端面３４との間、光出射面２６と非入光端面３６との間、及び光反射面３２と非入光端面３６との間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面４２を形成する場合には、この第１面取り工程（Ｓ１２）において面取り加工を実施する。

また、第１面取り工程（Ｓ１２）において、光出射面２６と入光端面２８との間、又は光反射面３２と入光端面２８との間を面取り加工することが、生産性の観点から好ましい。その場合、得られる入光側面取り面４０’（不図示）の表面粗さＲａは、後述する第２面取り工程において得られる入光側面取り面４０の表面粗さＲａよりも大きいことが、生産性の観点から好ましい。これにより、入光側面取り面４０’が形成されるが、この段階においては後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは特に限定されない。

第１面取り工程（Ｓ１２）においては、非入光端面３４、３６、３８に対し、研削処理又は研磨処理も実施される。非入光端面３４、３６、３８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面３４、３６については、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面３４、３６として使用してもよい。

第１面取り工程（Ｓ１２）においては、入光端面２８に対し、研削処理又は研磨処理も実施されることが、生産性の観点から好ましい。入光端面２８に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、入光側面取り面４２を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。

第１面取り工程（Ｓ１２）は、後述する鏡面加工工程（Ｓ１４）及び第２面取り工程（Ｓ１６）と同時、もしくはそれらの後段で行うこともできるが、それらよりも前段で行うことが好ましい。これにより、ガラス板１２の形状に応じた加工を第１面取り工程（Ｓ１２）で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。

＜鏡面加工工程＞
第１面取り工程（Ｓ１２）が終了すると、次に鏡面加工工程（Ｓ１４）が実施される。鏡面加工工程（Ｓ１４）では、図７に示すガラス基材４６の入光端面２８に対して鏡面加工が実施され、これによって表面粗さＲａが０．１μｍ以下の入光端面２８が形成される。

＜第２面取り工程＞
鏡面加工工程（Ｓ１４）にてガラス基材４６に入光端面２８が形成されると、続いて第２面取り工程（Ｓ１６）を実施し、光出射面２６と入光端面２８との間、及び光反射面３２と入光端面２８との間を研削処理又は研磨処理する。これにより、入光側面取り面４０が形成される。これにより形成された入光側面取り面４０において、後述するＰ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。これにより、光源１８の光量損失を抑えることができる。なお、第２面取り工程（Ｓ１６）は鏡面加工工程（Ｓ１４）よりも前段で実施することもでき、また、鏡面加工工程（Ｓ１４）と同時に実施することもできる。

入光側面取り面４０を形成する際、研削処理又は研磨処理を実施する工具としては砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも寸法安定性の観点から、研磨具としては砥石を用いることが好ましい。

以上のＳ１０〜Ｓ１６に示す各工程を経ることにより、ガラス板１２が製造される。なお、反射ドット２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃは、ガラス板１２が製造された後に光反射面３２に対して印刷等の方法で形成される。

以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。

〔ガラス板１２及び面状発光装置１４の特徴〕
図１の如く、面状発光装置１４のガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用するためには、入光端面２８からガラス板１２の内部に入射した光を、反射ドット２４Ａ〜Ｃが付与されていない状態において、外部に漏光させることなく、ガラス板１２の内面で繰り返し全反射させながら進行させることが要求される。

しかしながら、特許文献３に開示された、通常の形状の面取り面を有するガラス板では、面取り面からガラス板の内部に入射した光が、屈折により進行方向を大きく曲げられてしまうため、ガラス板内を導波することなく外部に漏光するという問題があった。このような漏光現象は、入光端面の近傍位置で多発することも確認された。つまり、従来のガラス板では、光源の光量を損失させることなく有効利用することができるものは存在していなかった。

そこで、本実施形態では、光源１８の光量を有効利用することができる面状発光装置１４、及び面状発光装置１４に導光板として用いることができるガラス板１２を提供する。

次に、図４に基づいて説明する。図４は、ガラス板１２の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面２６及び光反射面３２と、端面である入光端面２８とに対して垂直な断面図である。

繰り返し説明するが、ガラス板１２は、光出射面２６及び光反射面３２を有し、光出射面２６及び光反射面３２に対して垂直な入光端面２８を有する。また、光出射面２６と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられ、光反射面３２と入光端面２８とに隣接して入光側面取り面４０が備えられている。

そして、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する点を第１交差点Ｐ１とし、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する点を第２交差点Ｐ２としたときに、Ｐ１とＰ２とを結ぶ線分Ｌの、入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たしている。なお、光反射面３２側の入光側面取り面４０も同様の構成なので、光反射面３２側の入光側面取り面４０の説明は省略する。

本願発明者は、ガラス板１２として、光源１８の光量を有効利用可能な入光側面取り面４０の形状を鋭意検討し、入光側面取り面４０を備えたガラス板であっても、光源１８の光量損失を最小限に抑えることができるガラス板１２を見出した。

すなわち、図４の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０と光出射面２６とが交差する第１交差点Ｐ１と、入光側面取り面４０と入光端面２８とが交差する第２交差点Ｐ２とを結ぶ線分Ｌの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たすガラス板を提供する。

このような形状の入光側面取り面４０から入射した光源１８の光は、ガラス板１２の光出射面２６の内面及び光反射面３２の内面で繰り返し全反射されながら、ガラス板１２の内部を進行する。これにより、実施形態によれば、光源１８の光量を有効利用することができるガラス板１２、及び面状発光装置１４を提供することができる。

なお、図４では、断面形状が直線状の入光側面取り面４０を示したが、入光側面取り面４０の断面形状は円弧状であるものも含む。その場合、図８のガラス板１２の要部拡大断面図の如く、光出射面２６及び入光端面２８に対して垂直な断面において、入光側面取り面４０を形成する円弧を均等に２分割する円弧上の点を点Ｐ３とし、点Ｐ３における上記円弧の接線Ｔの入光端面２８に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす。

上記ｔａｎθが０．０１以上であれば、面取り部が極端に小さくなりすぎず、ガラス板１２のエッジを取り除き強度を向上させるという当初の目的を果たせないおそれが減る。上記ｔａｎθが０．７５以下であれば、ガラス板１２からの漏光が少なくなり、ガラス板１２を導光板として用いた場合に、輝度が高くなる。漏光をより低減させるために、上記θは、０．０１≦ｔａｎθ≦０．５を満たすことが好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．４を満たすことがより好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．３を満たすことがさらに好ましく、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たすことが特に好ましい。特に上記θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす場合は、漏光を完全になくすことができる。

一般的な面取り形状では、上記θが４５°であり、ｔａｎθは１となるが、この場合、入光側面取り面４０からガラス板１２に入射した際に、光の進行方向が屈折により大きく曲げられてしまう。進行方向を大きく曲げられた光は、ガラス板１２内を導波することなく、容易にガラス板１２から漏れ出てしまう。ｔａｎθを０．７５以下とすることにより、屈折の影響を抑制でき、結果的に漏光を低減できることを、本願発明者は見出した。

また、実施形態のガラス板１２は、入光側面取り面４０の表面粗さＲａが０．１μｍ以下であることが好ましい。これにより、光源１８からの光は入光側面取り面４０で散乱あるいは乱反射されることなく、ガラス板１２の内部に入射する。これにより、光源１８の光を更に有効利用することができる。

更に、実施形態のガラス板１２は、好適には、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上なので、内部透過率の高いガラス板１２となる。これにより、光源１８の光をより一層有効利用することができる。

〔実施例〕
本願発明者は、上記ｔａｎθの範囲を見出すに当たり、光線追跡ソフト（Ｌｉｇｈｔ Ｔｏｏｌｓ：サイバーネットシステム社製）を用いて、光線本数１００万本でシミュレーションを行った。本シミュレーションに用いたモデルでは、７００ｍｍ×７００ｍｍのサイズの矩形のガラス板１２に対向するよう、入光端面２８から０．５ｍｍの距離を空けて、光源１８を配し、光源１８を取り囲むようにリフレクタ３０を配した。また、ガラス板１２は、面取り面４０を有し、その傾斜角およびサイズは後述する通り、種々変化させてシミュレーションを行った。光源１８は並列された複数の点光源からなり、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの範囲で発光し、ランバーシアンの配光特性を持つものとした。リフレクタ３０はσ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。ガラス板１２は光出射面２６、及び光反射面３２を有し、光反射面３２には反射ドットは形成されていないものとした。また、ガラス板１２と対向するよう、光反射面３２から０．１ｍｍの距離を空けて反射シート２０を配設した。反射シートは、σ＝１５°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は９８％であるとした。

非導波光の量および、導波光の量をより正しく見積もるために、本モデルにおいては、ガラスの吸収はないものと仮定した。ガラスの屈折率は、波長４３５．８ｎｍにおいて１．５３２、波長４８６．１ｎｍにおいて１．５２７、波長５４６．１ｎｍにおいて１．５２３、波長５８７．６ｎｍにおいて１．５２１、波長６５６．３ｎｍにおいて１．５１９であるとし、これらの値を適当なセルマイヤー係数によって補間したものを使用した。

図９は、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθに対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１０は、図９の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。

また、図１１は、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２において、複数のｔａｎθ値に対する非導波光の割合（％）を中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）、中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）、中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）の印でプロットした図である。図１２は、図１１の非導波光の割合（％）をシミュレーションによって算出するための条件とシミュレーションの結果を示した表である。

ａとは、図４の如く、光出射面２６に沿って延長された第１延長線Ｌａと、入光端面２８に沿って延長された第２延長線Ｌｂとが交差する点を第３交差点Ｐ３とした場合における、第１交差点Ｐ１から第３交差点Ｐ３までの長さである。また、ｂとは、第２交差点Ｐ２から第３交差点Ｐ３までの長さである。つまり、ａ／ｂ＝ｔａｎθであり、ａ／ｂ値が０．７５以下であることが本実施形態の特徴である。

更に、図１０、図１２に記載した非導波光とは、ガラス板１２において、光出射面２６から漏れ出る光の合計量を意味し、非導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、前記検出点での漏光量の割合を示している。

また、導波光とは、ガラス板１２の内部で全反射されながら進行する光を意味し、導波光（％）とは、光源１８の光量を１００％としたときの、入光端面２８から非入光端面３８に向けて６９０ｍｍ離間した位置で検出される光量の割合を示している。なお、導波光（％）と非導波光（％）との合算値が１００％とならない理由は、リフレクタ３０または反射シート２０によって光が吸収されることによるものである。

〈シミュレーション結果〉
図９、図１１によれば、ｂを０．１ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０２ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．０７ｍｍ、０．１ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の菱形（Ｓｏｌｉｄ ｒｈｏｍｂｕｓ：◆）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．２ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の正方形（Ｓｏｌｉｄ Ｓｑｕａｒｅ：■）印でそれぞれプロットされている。同様に、ｂを０．３ｍｍに設定し、ａを０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．３ｍｍとした場合の非導波光（％）が中実の三角形（Ｓｏｌｉｄ Ｔｒｉａｎｇｌｅ：▲）印でそれぞれプロットされている。

ここで、ｔａｎθが１であるときに比べて、非導波光（％）が低減していることを評価基準とすると、図９、図１０の如く、厚さｔが１．７ｍｍのガラス板１２の場合では、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１〜０．０５ｍｍであり、ｂが０．１〜０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。

また、図１１、図１２の如く、厚さｔが２．５ｍｍのガラス板１２の場合でも、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であれば、評価基準を満たすことができた。また、ａ／ｂ値が０．２以下（ｔａｎθ≦０．２）であれば、非導波光（％）がゼロとなることがわかった。このように、ｔａｎθの好ましい範囲は、ガラス板１２の厚みによらないことがわかった。なお、その評価基準を満たすためには、ａが０．０１〜０．０５ｍｍであり、ｂが０．１〜０．３ｍｍであることが好ましいことも判明した。

したがって、ａ／ｂ値が０．７５以下（ｔａｎθ≦０．７５）であるガラス板１２によれば、ガラス板１２の厚みによらず、光源１８の光量を有効利用することができる。よって、実施例のガラス板１２を備えた面状発光装置１４によれば、電子機器の薄型化を達成しつつ消費電力を削減することができる。

１０…液晶表示装置、１２…ガラス板、１４…面状発光装置、１６…液晶パネル、１８…光源、２０…反射シート、２２…各種光学シート、２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃ…反射ドット、２６…光出射面、２８…入光端面、３０…リフレクタ、３２…光反射面、３４、３６、３８…非入光端面、４０…入光側面取り面、４２…非入光側面取り面、４４…ガラス素材、４６…ガラス基材

Claims (7)

1. 主平面と前記主平面に対して垂直な端面とを有し、かつ前記主平面と前記端面との間で、前記主平面及び前記端面に隣接して面取り面が備えられたガラス板であって、
   前記主平面及び前記端面に対して垂直な断面において、前記面取り面と前記主平面とが交差する第１交差点と、前記面取り面と前記端面とが交差する第２交差点と、を結ぶ線分の前記端面に対する傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．７５を満たす、ガラス板。
2. 前記傾き角度θが、０．０１≦ｔａｎθ≦０．２を満たす、請求項１に記載のガラス板。
3. 前記端面の表面粗さＲａが０．１μｍ以下である、請求項１又は２に記載のガラス板。
4. 前記ガラス板は、５０ｍｍ長での、波長４００〜７００ｎｍにおける平均内部透過率が９０％以上である、請求項１から３のいずれか１項に記載のガラス板。
5. 前記ガラス板の厚さは０．７〜３．０ｍｍであり、
   前記主平面に沿って延長された第１延長線と、前記端面に沿って延長された第２延長線とが交差する点を第３交差点とし、
   前記第１交差点から前記第３交差点までの長さが０．０１〜０．０５ｍｍであり、
   前記第２交差点から前記第３交差点までの長さが０．１〜０．３ｍｍである、請求項１から４のいずれか１項に記載のガラス板。
6. 前記端面の表面粗さＲａの値は、前記面取り面の表面粗さＲａの値より小さいことを特徴とする、請求項１から５のいずれか１項に記載のガラス板。
7. 前記面取り面の表面粗さＲａが０．８μｍ以下である、請求項１から６のいずれか１項に記載のガラス板。

Images