WO2016098574A1 - コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ - Google Patents
コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ Download PDFInfo
- Publication number
- WO2016098574A1 WO2016098574A1 PCT/JP2015/083696 JP2015083696W WO2016098574A1 WO 2016098574 A1 WO2016098574 A1 WO 2016098574A1 JP 2015083696 W JP2015083696 W JP 2015083696W WO 2016098574 A1 WO2016098574 A1 WO 2016098574A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- teeth
- bridge portion
- compressor
- stator
- tooth
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B39/00—Component parts, details, or accessories, of pumps or pumping systems specially adapted for elastic fluids, not otherwise provided for in, or of interest apart from, groups F04B25/00 - F04B37/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B35/00—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for
- F04B35/04—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being electric
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
- F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
- F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0042—Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
- F04C29/0085—Prime movers
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/14—Stator cores with salient poles
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/14—Stator cores with salient poles
- H02K1/146—Stator cores with salient poles consisting of a generally annular yoke with salient poles
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/18—Means for mounting or fastening magnetic stationary parts on to, or to, the stator structures
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K29/00—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices
- H02K29/03—Motors or generators having non-mechanical commutating devices, e.g. discharge tubes or semiconductor devices with a magnetic circuit specially adapted for avoiding torque ripples or self-starting problems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/40—Electric motor
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/06—Embedding prefabricated windings in machines
- H02K15/062—Windings in slots; salient pole windings
- H02K15/065—Windings consisting of complete sections, e.g. coils, waves
- H02K15/066—Windings consisting of complete sections, e.g. coils, waves inserted perpendicularly to the axis of the slots or inter-polar channels
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K2213/00—Specific aspects, not otherwise provided for and not covered by codes H02K2201/00 - H02K2211/00
- H02K2213/03—Machines characterised by numerical values, ranges, mathematical expressions or similar information
Definitions
- the present invention relates to a compressor motor for driving a compression element housed in a container of a compressor and similarly housed in the container, and a compressor provided with the same.
- a compressor for compressing a refrigerant used in a refrigeration cycle is configured by accommodating a compression element such as a scroll type and a motor for driving the compression element in a container (see, for example, Patent Document 1).
- FIG. 10 shows a partial plan view of a stator core of a conventional compressor motor (see, for example, Patent Document 2).
- FIG. 11 is an enlarged view of a circle C portion in FIG.
- the conventional motor includes a stator 100 shown in FIG. 10 and a rotor (not shown) that rotates inside the stator 100, and drives a compression element with a rotating shaft to which the rotor is fixed.
- the core 101 of the stator 100 shown in FIG. 10 has a two-part configuration in which the tooth member 102 and the yoke member 103 are separated from each other, and the tooth member 102 has the tip portions 104A and 104A of the adjacent teeth 104 and 104 mutually. It is continuous. As a result, the slot 106 of the tooth member 102 is opened outward, and the center direction is closed.
- each tooth 104 is attached to the outside and is located in each slot 106.
- the yoke member 103 is coupled to the outer end of the tooth 104 of the tooth member 102 after the winding is mounted, whereby the stator 100 is configured.
- the density of the winding is increased as compared with a motor that directly winds the winding by inserting a nozzle from the gap between the tips of the teeth. Can be improved. Further, since the rigidity of the tip 104A of the teeth 104 is improved, the amount of deformation of the core 101 of the stator 100 due to the reaction force accompanying the rotation of the rotor is reduced, and vibration is also generated. There was an advantage of being suppressed.
- JP 2011-64099 A Japanese Patent No. 4147600
- the tip 104A of the tooth 104 is continuous, the magnetic flux that should originally pass through the magnetic path passing through the yoke member 103 passes through this continuous portion and is short-cut (that is, leakage magnetic flux is generated). It leads to.
- the radial width (the radial width of the tooth member 102) of the continuous portion (indicated by X in FIG. 11) of the tip 104 ⁇ / b> A is only locally narrowed. Due to the shape, the leakage magnetic flux easily passes, and the stator 100 has a problem that the torque decreases due to the leakage magnetic flux passing through the continuous portion X.
- the present invention has been made to solve the conventional technical problem, and uses a compressor motor capable of suppressing a decrease in torque due to leakage magnetic flux while maintaining the rigidity of the stator, and the same.
- a compressor is provided.
- a compressor motor of the present invention is housed in a container and drives a compression element, and is fixed to a stator and a rotary shaft that drives the compression element.
- the stator includes a rotating rotor, and the stator is composed of a tooth member in which the tips of adjacent teeth are continuous and wound, and a yoke member that is coupled to the outside of the tooth member to form a magnetic path.
- the tooth member includes a bridge portion that connects between the tips of adjacent teeth, and the bridge portion has a smaller width in the radial direction of the teeth member than the tip of the teeth and has a predetermined length dimension in the circumferential direction. It is characterized by having.
- the compressor motor according to a second aspect of the invention is characterized in that, in the above invention, the bridge portion has a constant width in the radial direction of the tooth member.
- the ratio Lb / Wb between the length Lb and the width Wb is 5. 7 ⁇ Lb / Wb ⁇ 18.6.
- the compressor motor of the invention of claim 4 is characterized in that, in each of the above inventions, the bridge portion has an arc shape along the arc of the tooth member.
- a compressor motor according to a fifth aspect of the present invention is characterized in that, in the first to third aspects of the invention, the bridge portion has a linear shape.
- a compressor motor according to a sixth aspect of the present invention is characterized in that, in each of the above-described inventions, curved chamfering is performed on the outer sides of both ends of the bridge portion continuous to the adjacent teeth.
- a compressor motor according to a seventh aspect of the present invention is characterized in that, in each of the above inventions, the stator is configured by laminating a plurality of electromagnetic steel sheets.
- a compressor motor including the bobbin around which the winding is wound in each of the above inventions, and the bobbin is attached to the tooth from the outside, whereby the tooth member is wound.
- a compressor according to a ninth aspect of the invention is characterized in that the motor and the compression element according to any one of the first to eighth aspects are accommodated in a container.
- the stator in a compressor motor that is housed in a container and drives a compression element, the stator includes a stator and a rotor that is fixed to a rotation shaft that drives the compression element and rotates inside the stator.
- the tip of adjacent teeth is continuous, and it is composed of a tooth member on which winding is applied and a yoke member that is coupled to the outside of this tooth member to form a magnetic path, so that the winding density is increased. Performance can be improved. Further, since the tips of the teeth are continuous and the rigidity thereof is improved, the amount of deformation of the stator due to the reaction force accompanying the rotation of the rotor is reduced, and the occurrence of vibration is also suppressed.
- the tooth member is provided with a bridge portion that connects the tips of adjacent teeth, and the bridge portion has a smaller width in the radial direction of the teeth member than the tip of the teeth and has a predetermined length in the circumferential direction. Since it has dimensions, it becomes difficult for magnetic flux to pass through the bridge part, leakage of magnetic flux that shortcuts between the tips of the teeth is remarkably reduced, and reduction in torque due to leakage magnetic flux can be effectively suppressed. Is.
- the rigidity reduction due to stress concentration can be eliminated by making the radial width of the tooth member constant in the bridge portion as in the invention of claim 2.
- the ratio Lb / Wb between the length dimension Lb and the width dimension Wb is 5.7 ⁇ Lb / Wb.
- the bridge portion may have an arc shape along the arc of the tooth member as in the invention of claim 4 or may have a linear shape as in the invention of claim 5. However, if the arc shape is used as in claim 4, it is possible to make the gap between the rotor uniform between the tip of the teeth and the bridge portion.
- the above configuration is particularly effective in improving the rigidity of a stator configured by laminating a plurality of electromagnetic steel sheets as in the invention of claim 7.
- a compressor with a motor and a compression element according to each of the above-described inventions is housed in a container, whereby a high-performance compressor having a small size and less vibration can be achieved.
- FIG. 3 is an enlarged plan sectional view of a main part of the stator of FIG. 2. It is a top view of the core of the stator of FIG. It is a principal part enlarged plan view of the core of FIG.
- FIG. 6 is an enlarged view of a circle A portion in FIG. 5.
- FIG. 6 is an enlarged view of a circle B portion in FIG. 5. It is a figure explaining the magnetic path of the core of FIG.
- a compressor 1 of the embodiment is a scroll compressor in which a scroll compression element 3 and a motor 4 of the present invention are housed in a container 2.
- the scroll compression element 3 includes a fixed scroll 6 fixed to the container 2, and a movable scroll 7 that revolves without rotating with respect to the fixed scroll 6 by the rotating shaft 8 of the motor 4.
- the spiral wrap 11 formed and the spiral wrap 12 formed on the movable scroll 7 are arranged so as to mesh with each other.
- the refrigerant is introduced into the container 2 from a refrigerant introduction passage (not shown) and sucked from the outside into a compression chamber formed between the wraps 11 and 12. Since the compression chamber becomes narrower toward the center due to the revolving motion of the movable scroll 7, the sucked refrigerant is compressed and discharged from the center through the discharge chamber 14 and a refrigerant discharge passage (not shown). Further, since the inside of the container 2 has a low pressure, the refrigerant also passes around the motor 4, and the motor 4 is cooled by this refrigerant.
- the motor 4 of the embodiment is a permanent magnet synchronous motor, and includes a stator 21 composed of a core 22 and a winding 23, and a magnet built-in rotor 24 that is fixed to the rotating shaft 8 and rotates inside the stator 21 (a plurality of electromagnetics). It consists of laminated steel plates).
- the core 22 of the stator 21 is divided into two parts in which a teeth member 26 (inner core) having a plurality of teeth (a number corresponding to the number of poles, twelve in the embodiment) and an yoke member 28 (outer core) are separated.
- the tip portions 27 ⁇ / b> A and 27 ⁇ / b> A of adjacent teeth 27 and 27 of the tooth member 26 are configured to be continuous with each other by a bridge portion 29. Thereby, the slot 31 between each tooth
- the teeth member 26 and the yoke member 28 are configured by laminating and joining a plurality of electromagnetic steel plates. Further, the same number of fitting recesses 32 as the teeth 27 of the tooth member 26 are formed inside the yoke member 28.
- the winding 23 is wound in advance on a bobbin 33 made of an insulator, and a mounting hole 34 into which the tooth 27 of the tooth member 26 is inserted is formed in the bobbin 33.
- the teeth member 26 and the yoke member 28 are constituted by laminating and joining the electromagnetic steel plates. Further, the winding 23 is wound around the bobbin 33, and 12 of them are prepared. Next, the bobbins 33 are attached to all the teeth 27 from the outside in such a manner that the teeth 27 of the tooth member 26 are inserted into the attachment holes 34 of the bobbins 33 around which the windings 23 are wound (a total of 12 are attached).
- the winding 23 is wound around the tooth member 26.
- the tooth member 26 provided with the winding 23 is fitted into the yoke member 28.
- the teeth member 26 and the yoke member 28 are integrated by fitting the outer end portions of the teeth 27 of the tooth member 26 into the fitting recesses 32 of the yoke member 28 (FIG. 7).
- the windings 23 of the bobbins 33 are wired so as to constitute a predetermined electric circuit. In FIG. 4 and subsequent figures, the bobbin 33 and the windings 23 are not shown.
- the stator 21 has a continuous tip 27A of the teeth 27.
- the nozzle is inserted through the gap between the tips of the teeth. The winding density can be increased and the performance can be improved as compared with a motor that winds directly.
- the bridge portion 29 of the tooth member 26 of the stator 21 will be described with reference to FIGS. 6, 8, and 9. Since the rigidity of the teeth member 26 is improved by the tip portions 27A of the teeth 27 being continuous by the bridge portion 29, the deformation amount of the core 22 of the stator 21 due to the reaction force accompanying the rotation of the rotor 24 is also reduced. In other words, there is an advantage that the occurrence of vibration is also suppressed, but there is a problem of a decrease in torque due to a leakage magnetic flux that passes through a continuous portion of each tooth 27.
- FIG. 8 schematically shows the core 22 composed of the tooth member 26 and the yoke member 28.
- Wt is the width dimension of the tooth 27 of the tooth member 26
- Lt is the length dimension of the magnetic path passing through the teeth 27 and the yoke member 28 of the tooth member 26
- Lb is the circumferential direction of the bridge portion (the circumferential direction of the tooth member 26).
- Wb are width dimensions of the bridge portion in the radial direction (the radial direction of the tooth member 26).
- the width dimension Wb of the bridge portion 29 is sufficiently narrower than the radial width of the tip portion 27A of the tooth 27.
- the surface on the inner side (the rotor 24 side) of the bridge portion 29 is made to be continuous with the surface on the inner side (the rotor 24 side) of the tip portion 27A of the tooth 27.
- the tip portion 27A of the tooth 27 has an arc shape so that the gap between the teeth 27 and the rotor 24 is constant, but the bridge portion 29 has an arc shape along the arc of the tip portion 27A.
- the outer surface (surface on the slot 31 side) of the bridge part 29 is inside the outer surface of the front-end
- the bridge part 29 is comprised by predetermined length (length dimension Lb) over the circumferential direction of the teeth 27, and the width dimension Wb is made constant over the full length (Lb).
- the inner surface (the surface on the rotor 24 side) and the outer surface (the surface on the slot 31 side) of the bridge portion 29 become parallel.
- the ratio Lb / Wb between the length dimension Lb and the width dimension Wb of the bridge portion 29 is changed, how is the amount of deformation ⁇ L of the core 22 and the leakage of magnetic flux passing through the bridge portion 29? It was measured whether it changed.
- the magnetic flux leakage is determined by the ratio ⁇ b / ⁇ t between the magnetic flux amount ⁇ b passing through the bridge portion 29 and the magnetic flux amount ⁇ t passing through the magnetic path (length Lt) passing through the teeth 27 and the yoke member 28.
- This magnetic flux amount ratio ⁇ b / ⁇ t is calculated by the following equation (1).
- ⁇ b / ⁇ t (Wb ⁇ Lt) / (Wt ⁇ Lb) ⁇ ⁇ (1)
- ⁇ is an equivalent circuit coefficient (calculated from magnetic field analysis).
- ⁇ L (P / E) ⁇ (Lb / (Wb ⁇ T)) (2)
- P is the load of the core 22
- E is the elastic modulus of the core 22
- T is the thickness of the core 22.
- FIG. 9 shows changes in the magnetic flux leakage (magnetic flux amount ratio ⁇ b / ⁇ t) and the variation ⁇ L with respect to the ratio Lb / Wb of the length dimension Lb and the width dimension Wb of the bridge portion 29.
- the width dimension Wb of the bridge portion 29 is increased and the ratio Lb / Wb is reduced, the rigidity is improved and the deformation amount ⁇ L is reduced.
- the magnetic flux easily flows through the bridge portion 29, magnetic flux leakage (magnetic flux)
- the quantity ratio ⁇ b / ⁇ t) increases.
- the maximum allowable amount of deformation ⁇ L of the core 22 in this type of compressor is 0.00062, and the maximum allowable amount of magnetic flux leakage in the bridge portion 29 (maximum allowable value of the magnetic flux amount ratio ⁇ b / ⁇ t) is 0.145.
- the ratio Lb / Wb of the length dimension Lb and the width dimension Wb of the bridge portion 29 is determined in the range of 5.7 ⁇ Lb / Wb ⁇ 18.6.
- the tooth member 26 is provided with the bridge portion 29 that connects the tip portions 27A and 27A of the adjacent teeth 27 and 27, and the bridge portion 29 is arranged in the radial direction of the teeth member 26 rather than the tip portion 27A of the tooth 27.
- Is narrow and has a predetermined length dimension in the circumferential direction it becomes difficult for the magnetic flux to pass through the bridge portion 29, and the leakage of magnetic flux as a shortcut between the tip portions 27A of the teeth 27 is remarkably reduced. Further, it is possible to effectively suppress a decrease in torque due to leakage magnetic flux.
- the radial width Wb of the tooth member 26 of the bridge portion 29 is constant, it is possible to eliminate a decrease in rigidity due to stress concentration. Further, since the length Lb / Wb of the bridge portion 29 is 5.7 ⁇ Lb / Wb ⁇ 18.6, the ratio of the length Lb to the width Wb is set to 5.7 ⁇ Lb / Wb ⁇ 18.6. It is possible to effectively suppress a decrease in torque due to the magnetic flux.
- the bridge portion 29 has an arc shape along the arc of the tip portion 27A of the tooth 27 of the tooth member 26, the gap between the rotor 24 is made uniform between the tip portion 27A of the tooth 27 and the bridge portion 29. It becomes possible to do.
- the above configuration is particularly effective for improving the rigidity of the stator 21 configured by laminating a plurality of electromagnetic steel sheets as in the embodiment.
- the winding 23 is applied to the tooth member 26. Winding is also extremely easy.
- the compressor 1 of the embodiment configured by housing the motor 4 and the scroll compression element 3 having such a configuration in the container 2 is small and has high performance with little vibration.
- the bridge portion 29 has an arc shape, but may have a linear shape.
- the present invention is applied to a scroll compressor.
- the present invention is not limited thereto, and the motor 4 of the present invention is suitable for various compressors such as a rotary compressor.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
【課題】ステータの剛性を維持しつつ、漏れ磁束によるトルクの低下を抑制することができるコンプレッサ用モータを提供する。 【解決手段】ステータのコア22は、隣接するティース27の先端部27Aが連続しており、巻線23が施されたティース部材26と、このティース部材26の外側に結合して磁路を形成するヨーク部材28とから構成され、ティース部材26は、隣接するティース27の先端部27A間を繋ぐブリッジ部29を備え、このブリッジ部29は、ティース27の先端部27Aよりもティース部材26の径方向の幅が狭く、且つ、周方向に所定の長さ寸法を有する。
Description
本発明は、コンプレッサの容器内に収納され、同様に容器内に収納された圧縮要素を駆動するコンプレッサ用モータ、及び、それを備えたコンプレッサに関するものである。
従来より冷凍サイクルで使用される冷媒圧縮用のコンプレッサは、容器内にスクロール式等の圧縮要素と、この圧縮要素を駆動するモータを収納して構成されている(例えば、特許文献1参照)。図10に従来の係るコンプレッサ用モータのステータコアの部分平面図を示す(例えば、特許文献2参照)。図11は図10の円C部分の拡大図である。従来のモータは、図10に示すステータ100とその内側で回転する図示しないロータから成り、このロータが固定される回転軸で圧縮要素を駆動するものである。
図10のステータ100のコア101は、ティース部材102とヨーク部材103が分離された二分割構成とされており、ティース部材102は、隣接する各ティース104、104の先端部104A、104Aが相互に連続している。これにより、ティース部材102のスロット106は外方向に向けて開放し、中心方向は閉じた形状とされている。
そして、各ティース104に外方向から図示しない巻線が装着され、各スロット106内に位置する。ヨーク部材103は巻線が装着された後のティース部材102のティース104の外端に結合され、これにより、ステータ100が構成されるものであった。
このように、ティース104の先端部104Aが連続した構成のステータ100では、ティース先端部の隙間からノズルを挿入して巻線を直巻するモータに比して巻線の密度を大きくし、性能の向上を図ることができる。また、ティース104の先端部104Aが連続していることにより、その剛性が向上するので、ロータの回転に伴う反力によるステータ100のコア101の変形量も減少することになり、振動の発生も抑制されるという利点があった。
しかしながら、ティース104の先端部104Aが連続していることにより、本来ヨーク部材103を通る磁路を通過すべき磁束がこの連続部分を通り、ショートカットしてしまう(即ち、漏れ磁束が発生する)ことに繋がる。特に、従来では図11に示されるように先端部104Aの連続部分(図11にXで示す)の径方向の幅(ティース部材102の径方向の幅)が局所的に狭くなっているだけの形状であったため、漏洩磁束が通過し易く、この連続部分Xを通過する漏れ磁束により、係るステータ100ではトルクの低下を発生する問題があった。
本発明は、係る従来の技術的課題を解決するために成されたものであり、ステータの剛性を維持しつつ、漏れ磁束によるトルクの低下を抑制することができるコンプレッサ用モータ及びそれを用いたコンプレッサを提供するものである。
上記課題を解決するために、本発明のコンプレッサ用モータは、容器内に収納されて圧縮要素を駆動するものであって、ステータと、圧縮要素を駆動する回転軸に固定され、ステータの内側において回転するロータとを備え、ステータは、隣接するティースの先端が連続しており、巻線が施されたティース部材と、このティース部材の外側に結合して磁路を形成するヨーク部材とから構成され、ティース部材は、隣接するティースの先端間を繋ぐブリッジ部を備え、このブリッジ部は、ティースの先端よりもティース部材の径方向の幅が狭く、且つ、周方向に所定の長さ寸法を有していることを特徴とする。
請求項2の発明のコンプレッサ用モータは、上記発明においてブリッジ部は、ティース部材の径方向の幅が一定とされていることを特徴とする。
請求項3の発明のコンプレッサ用モータは、上記発明においてブリッジ部の長さ寸法をLb、幅寸法をWbとした場合に、この長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6としたことを特徴とする。
請求項4の発明のコンプレッサ用モータは、上記各発明においてブリッジ部は、ティース部材の円弧に沿った円弧形状とされていることを特徴とする。
請求項5の発明のコンプレッサ用モータは、請求項1乃至請求項3の発明において、ブリッジ部は、直線形状とされていることを特徴とする。
請求項6の発明のコンプレッサ用モータは、上記各発明において隣接するティースに連続するブリッジ部の両端部外側には、湾曲した面取り加工が施されていることを特徴とする。
請求項7の発明のコンプレッサ用モータは、上記各発明においてステータは、複数枚の電磁鋼板を積層して構成されていることを特徴とする。
請求項8の発明のコンプレッサ用モータは、上記各発明において巻線が巻回されたボビンを備え、このボビンがティースに外側から装着されることにより、ティース部材に巻線が施されることを特徴とする。
請求項9の発明のコンプレッサは、請求項1乃至請求項8のうちの何れか発明のモータと圧縮要素を容器内に収納して成ることを特徴とする。
本発明によれば、容器内に収納されて圧縮要素を駆動するコンプレッサ用モータにおいて、ステータと、圧縮要素を駆動する回転軸に固定され、ステータの内側において回転するロータとを備え、ステータを、隣接するティースの先端が連続しており、巻線が施されたティース部材と、このティース部材の外側に結合して磁路を形成するヨーク部材とから構成したので、巻線の密度を大きくして性能の向上を図ることができる。また、ティースの先端が連続しており、その剛性が向上するため、ロータの回転に伴う反力によるステータの変形量も減少することになり、振動の発生も抑制される。
特に本発明ではティース部材に、隣接するティースの先端間を繋ぐブリッジ部を設け、このブリッジ部が、ティースの先端よりもティース部材の径方向の幅が狭く、且つ、周方向に所定の長さ寸法を有するものとしたので、ブリッジ部を磁束が通過し難くなり、ティースの先端間をショートカットする磁束の漏洩を著しく減少させ、漏れ磁束によるトルクの低下も効果的に抑制することが可能となるものである。
この場合、請求項2の発明の如くブリッジ部の、ティース部材の径方向の幅を一定とすることで、応力集中による剛性低下も解消することができる。
また、請求項3の発明の如くブリッジ部の長さ寸法をLb、幅寸法をWbとした場合に、この長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6とすることにより、ステータの剛性を維持しつつ、漏れ磁束によるトルクの低下を効果的に抑制することができるようになる。
上記ブリッジ部は、請求項4の発明の如くティース部材の円弧に沿った円弧形状とされてもよく、請求項5の発明の如く直線形状としてもよい。但し、請求項4の如く円弧形状とすれば、ティースの先端とブリッジ部とでロータとの間のギャップを均一化することが可能となる。
また、請求項6の発明の如く隣接するティースに連続するブリッジ部の両端部外側に、湾曲した面取り加工を施すことで、ブリッジ部の両端部に応力が集中することも抑制でき、更なる剛性の向上を図ることが可能となる。
上記構成は、請求項7の発明の如く複数枚の電磁鋼板を積層して構成されるステータにおいて、その剛性の向上に特に有効なものとなる。
また、請求項8の発明の如く巻線が巻回されたボビンをティースに外側から装着することにより、ティース部材に巻線を施すようにすれば、ティース部材への巻線の巻装も極めて容易となる。
そして、請求項9の発明の如く上記各発明のモータと圧縮要素を容器内に収納してコンプレッサを構成することにより、小型で振動も少ない高性能なコンプレッサとすることが可能となる。
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。図1において、実施例のコンプレッサ1は、容器2内にスクロール圧縮要素3と本発明のモータ4を収納してなるスクロールコンプレッサである。スクロール圧縮要素3は、容器2に固定された固定スクロール6と、モータ4の回転軸8により、固定スクロール6に対して回転せずに公転運動される可動スクロール7とから成り、固定スクロール6に形成された渦巻き状のラップ11と可動スクロール7に形成された渦巻き状のラップ12とが噛み合うように配置されている。
容器2内には図示しない冷媒導入通路から冷媒が導入され、両ラップ11、12間に構成される圧縮室に外側から吸い込まれる。この圧縮室は可動スクロール7の公転運動により中心に向けて狭くなるため、吸い込まれた冷媒は圧縮され、中心部から吐出室14、図示しない冷媒吐出通路を経て吐出されることになる。また、容器2内は低圧となるため、モータ4の周囲にも冷媒が通過することになり、この冷媒でモータ4は冷却されるかたちとなる。
次に、本発明のモータ4について説明する。実施例のモータ4は永久磁石同期モータであり、コア22と巻線23から成るステータ21と、回転軸8に固定されてステータ21の内側で回転する磁石内蔵型のロータ24(複数枚の電磁鋼板を積層して成る)とから構成されている。
ステータ21のコア22は、複数(極数に応じた数。実施例では12個)のティース27を有するティース部材26(内側コア)と、ヨーク部材28(外側コア)とが分離された二分割構成とされており、ティース部材26の隣接するティース27、27の各先端部27A、27Aは、ブリッジ部29により相互に連続した構成とされている。これにより、ティース部材26の各ティース27間のスロット31は、外方向に向けて開放し、中心方向が閉じた形状とされている。
係るティース部材26及びヨーク部材28は複数枚の電磁鋼板を積層し、結合して構成されている。また、ヨーク部材28の内側には、ティース部材26のティース27と同数の嵌合凹所32が形成されている。一方、巻線23は予め絶縁体から成るボビン33に巻回されており、このボビン33にはティース部材26のティース27が差し込まれる装着孔34が形成されている。
そして、ステータ21を組み立てる際には、先ず、電磁鋼板を積層して結合することにより、ティース部材26とヨーク部材28を構成する。また、巻線23をボビン33に巻回し、それを12個用意する。次に、巻線23を巻回した各ボビン33の装着孔34内にティース部材26のティース27を挿入するかたちでボビン33を全てのティース27に外側から装着する(計12個装着する)。
このようにしてティース部材26に巻線23が巻装される。次に、巻線23が施されたティース部材26をヨーク部材28内に嵌め込む。この際、ティース部材26の各ティース27の外端部がヨーク部材28の各嵌合凹所32内に嵌着されることでティース部材26とヨーク部材28は一体化される(図7)。尚、各ボビン33の巻線23は所定の電気回路を構成するように配線されるものとする。また、図4以降ではこのボビン33と巻線23の表示を省略している。
このように、ステータ21はティース27の先端部27Aが連続しており、外方に開放したスロット31に外側から巻線23を装着するため、ティース先端部の隙間からノズルを挿入して巻線を直巻するモータに比して巻線の密度を大きくし、性能の向上を図ることができる。
次に、図6、図8、図9を参照しながらステータ21のティース部材26のブリッジ部29について説明する。ティース部材26は各ティース27の先端部27Aがブリッジ部29により連続していることにより、その剛性が向上するので、ロータ24の回転に伴う反力によるステータ21のコア22の変形量も減少することになり、振動の発生も抑制されるという利点があるが、各ティース27の連続部分を通過する漏れ磁束によるトルクの低下が問題となる。
この磁束漏洩はブリッジ部29の形状や寸法で変化する。単純にブリッジ部29の幅(ティース部材26の径方向の幅)を狭くすれば磁束は通過し難くなるが、それではブリッジ部29の剛性及び強度が低下してしまう。そこで、本発明ではブリッジ部29の形状と寸法を検証した。図8はティース部材26とヨーク部材28から成るコア22を模式的に示したものである。図中Wtはティース部材26のティース27の幅寸法、Ltはティース部材26のティース27とヨーク部材28を通過する磁路の長さ寸法、Lbはブリッジ部の周方向(ティース部材26の周方向)の長さ寸法、Wbはブリッジ部の径方向(ティース部材26の径方向)の幅寸法である。
先ず、ブリッジ部29の幅寸法Wbはティース27の先端部27Aの径方向の幅よりも十分に狭いものとする。また、ブリッジ部29の内側(ロータ24側)の面は、ティース27の先端部27Aの内側(ロータ24側)の面と連続するようにする。更に、ティース27の先端部27Aはロータ24との間のギャップを一定とするように円弧形状とされているが、ブリッジ部29も先端部27Aの円弧に沿った円弧形状とする。
尚、ブリッジ部29の幅寸法Wbがティース27の先端部27Aの幅よりも狭いことから、ブリッジ部29の外側の面(スロット31側の面)は、先端部27Aの外側の面よりも内側(ロータ24側)となる。そのため、ティース27の先端部27Aに連続するブリッジ部29の両端部外側と先端部27Aの側面(ブリッジ部29側の面)が交わる箇所には角ができる(図6にRで示す)。実施例ではこの角Rに、湾曲した面取り加工が施されている。
そして、ブリッジ部29をティース27の周方向に渡って所定の長さ(長さ寸法Lb)で構成し、且つ、その幅寸法Wbを全長(Lb)に渡って一定する。これにより、ブリッジ部29の内側の面(ロータ24側の面)と外側の面(スロット31側の面)は平行となる。係る条件で、次に、ブリッジ部29の長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを変化させた場合に、コア22の変形量ΔLとブリッジ部29を通過する磁束漏洩がどのように変化するかを計測した。
この場合、磁束漏洩はブリッジ部29を通過する磁束量φbと、ティース27とヨーク部材28を通る磁路(長さLt)を通過する磁束量φtとの比φb/φtで判断する。この磁束量比φb/φtは下記式(1)で算出される。
φb/φt=(Wb×Lt)/(Wt×Lb)×γ ・・・(1)
但し、γは等価回路係数(磁場解析より算出)。
φb/φt=(Wb×Lt)/(Wt×Lb)×γ ・・・(1)
但し、γは等価回路係数(磁場解析より算出)。
また、コア22の変化量ΔLは、下記式(2)で算出される。
ΔL=(P/E)×(Lb/(Wb×T)) ・・・(2)
但し、Pはコア22の荷重、Eはコア22の弾性係数、Tはコア22の積厚である。
ΔL=(P/E)×(Lb/(Wb×T)) ・・・(2)
但し、Pはコア22の荷重、Eはコア22の弾性係数、Tはコア22の積厚である。
図9はブリッジ部29の長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbの値に対する前記磁束漏洩(磁束量比φb/φt)と変化量ΔLの変化を示している。ブリッジ部29の長さ寸法Lbを長くして比Lb/Wbを大きくすると、ブリッジ部29に磁束が流れ難くなるため、磁束漏洩(磁束量比φb/φt)は減少する。しかしながら、剛性は低下するため、変形量ΔLは大きくなる。
一方、ブリッジ部29の幅寸法Wbを大きくして比Lb/Wbを小さくすると、剛性が向上するため、変形量ΔLは小さくなるが、ブリッジ部29に磁束が流れ易くなるため、磁束漏洩(磁束量比φb/φt)は増大する。一方、此の種コンプレッサにおけるコア22の変形量ΔLの最大許容量を0.00062とし、ブリッジ部29における磁束漏洩の最大許容量(磁束量比φb/φtの最大許容値)を0.145とすると、ブリッジ部29の長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6とすることで、変形量ΔLと磁束漏洩の双方を許容範囲内に抑えることが可能となる。そこで、実施例では比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6の範囲で決定するものとした。
このように、ティース部材26に、隣接するティース27、27の先端部27A、27A間を繋ぐブリッジ部29を設け、このブリッジ部29を、ティース27の先端部27Aよりもティース部材26の径方向の幅が狭く、且つ、周方向に所定の長さ寸法を有するものとしたので、ブリッジ部29を磁束が通過し難くなり、ティース27の先端部27A間をショートカットする磁束の漏洩を著しく減少させ、漏れ磁束によるトルクの低下も効果的に抑制することが可能となる。
この場合、ブリッジ部29の、ティース部材26の径方向の幅Wbを一定としているので、応力集中による剛性低下も解消することができる。また、ブリッジ部29の長さ寸法をLbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6としているので、ステータ21のコア22の剛性を維持しつつ、漏れ磁束によるトルクの低下を効果的に抑制することができるようになる。
また、ブリッジ部29は、ティース部材26のティース27の先端部27Aの円弧に沿った円弧形状としているので、ティース27の先端部27Aとブリッジ部29とでロータ24との間のギャップを均一化することが可能となる。
また、隣接するティース27、27の先端部27A、27Aに連続するブリッジ部29の両端部外側に、湾曲した面取り加工(R)を施しているので、ブリッジ部29の両端部に応力が集中することも抑制でき、更なる剛性の向上を図ることが可能となる。
上記構成は、実施例の如く複数枚の電磁鋼板を積層して構成されるステータ21において、その剛性の向上に特に有効なものとなる。また、実施例では巻線23が巻回されたボビン33をティース27に外側から装着することにより、ティース部材26に巻線23を施すようにしているので、ティース部材26への巻線23の巻装も極めて容易となる。
そして、係る構成のモータ4とスクロール圧縮要素3を容器2内に収納して構成された実施例のコンプレッサ1は、小型で振動も少ない高性能なものとなる。
尚、実施例ではブリッジ部29を円弧形状としたが、直線形状であってもよい。また、実施例では本発明をスクロールコンプレッサに採用したが、それに限らず、ロータリコンプレッサなど、種々のコンプレッサに本発明のモータ4は好適である。
1 コンプレッサ
2 容器
3 スクロール圧縮要素
4 モータ
8 回転軸
21 ステータ
22 コア
23 巻線
24 ロータ
26 ティース部材
27 ティース
27A 先端部
28 ヨーク部材
29 ブリッジ部
31 スロット
2 容器
3 スクロール圧縮要素
4 モータ
8 回転軸
21 ステータ
22 コア
23 巻線
24 ロータ
26 ティース部材
27 ティース
27A 先端部
28 ヨーク部材
29 ブリッジ部
31 スロット
Claims (9)
- 容器内に収納されて圧縮要素を駆動するコンプレッサ用モータにおいて、
ステータと、前記圧縮要素を駆動する回転軸に固定され、前記ステータの内側において回転するロータとを備え、
前記ステータは、
隣接するティースの先端が連続しており、巻線が施されたティース部材と、
該ティース部材の外側に結合して磁路を形成するヨーク部材とから構成され、
前記ティース部材は、隣接する前記ティースの先端間を繋ぐブリッジ部を備え、該ブリッジ部は、前記ティースの先端よりも前記ティース部材の径方向の幅が狭く、且つ、周方向に所定の長さ寸法を有していることを特徴とするコンプレッサ用モータ。 - 前記ブリッジ部は、前記ティース部材の径方向の幅が一定とされていることを特徴とする請求項1に記載のコンプレッサ用モータ。
- 前記ブリッジ部の長さ寸法をLb、幅寸法をWbとした場合に、この長さ寸法Lbと幅寸法Wbの比Lb/Wbを、5.7≦Lb/Wb≦18.6としたことを特徴とする請求項2に記載のコンプレッサ用モータ。
- 前記ブリッジ部は、前記ティース部材の円弧に沿った円弧形状とされていることを特徴とする請求項1乃至請求項3のうちの何れかに記載のコンプレッサ用モータ。
- 前記ブリッジ部は、直線形状とされていることを特徴とする請求項1乃至請求項3のうちの何れかに記載のコンプレッサ用モータ。
- 隣接する前記ティースに連続する前記ブリッジ部の両端部外側には、湾曲した面取り加工が施されていることを特徴とする請求項1乃至請求項5のうちの何れかに記載のコンプレッサ用モータ。
- 前記ステータは、複数枚の電磁鋼板を積層して構成されていることを特徴とする請求項1乃至請求項6のうちの何れかに記載のコンプレッサ用モータ。
- 前記巻線が巻回されたボビンを備え、
該ボビンが前記ティースに外側から装着されることにより、前記ティース部材に巻線が施されることを特徴とする請求項1乃至請求項7のうちの何れかに記載のコンプレッサ用モータ。 - 請求項1乃至請求項8のうちの何れかに記載のモータと前記圧縮要素を前記容器内に収納して成るコンプレッサ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE212015000285.3U DE212015000285U1 (de) | 2014-12-17 | 2015-12-01 | Kompressormotor und mit demselben ausgerüsteter Kompressor |
CN201590001169.7U CN207251328U (zh) | 2014-12-17 | 2015-12-01 | 压缩机用电动机及包括该压缩机用电动机的压缩机 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014-254988 | 2014-12-17 | ||
JP2014254988A JP2016116391A (ja) | 2014-12-17 | 2014-12-17 | コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2016098574A1 true WO2016098574A1 (ja) | 2016-06-23 |
Family
ID=56126471
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2015/083696 WO2016098574A1 (ja) | 2014-12-17 | 2015-12-01 | コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2016116391A (ja) |
CN (1) | CN207251328U (ja) |
DE (1) | DE212015000285U1 (ja) |
WO (1) | WO2016098574A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106385147A (zh) * | 2016-10-27 | 2017-02-08 | 佛山市三水日彩电器有限公司 | 一种低频静音高效直流电机外绕线组绕线工艺 |
US20180367001A1 (en) * | 2017-06-16 | 2018-12-20 | Regal Beloit America, Inc. | Stator assembly including stiffener and method of assembly thereof |
JP2020102911A (ja) * | 2018-12-20 | 2020-07-02 | サンデンホールディングス株式会社 | 電動圧縮機用モータ、それを備えた電動圧縮機、及び、電動圧縮機用モータの製造方法 |
CN112290710A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-01-29 | 威晟汽车科技(宁波)有限公司 | 一种汽车水泵 |
EP4362283A1 (de) * | 2022-10-24 | 2024-05-01 | Hilti Aktiengesellschaft | Statorblech und statorblechpaket |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000295799A (ja) * | 1999-04-09 | 2000-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電動機のステータ |
JP2003264947A (ja) * | 2002-03-08 | 2003-09-19 | Fujitsu General Ltd | 永久磁石電動機 |
JP2014121263A (ja) * | 2012-12-17 | 2014-06-30 | Lg Innotek Co Ltd | モータ |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4147600B2 (ja) | 1997-12-24 | 2008-09-10 | 神鋼電機株式会社 | 永久磁石同期モータ |
JP2011064099A (ja) | 2009-09-16 | 2011-03-31 | Sanden Corp | スクロール型流体機械 |
-
2014
- 2014-12-17 JP JP2014254988A patent/JP2016116391A/ja active Pending
-
2015
- 2015-12-01 WO PCT/JP2015/083696 patent/WO2016098574A1/ja active Application Filing
- 2015-12-01 CN CN201590001169.7U patent/CN207251328U/zh active Active
- 2015-12-01 DE DE212015000285.3U patent/DE212015000285U1/de active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000295799A (ja) * | 1999-04-09 | 2000-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電動機のステータ |
JP2003264947A (ja) * | 2002-03-08 | 2003-09-19 | Fujitsu General Ltd | 永久磁石電動機 |
JP2014121263A (ja) * | 2012-12-17 | 2014-06-30 | Lg Innotek Co Ltd | モータ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2016116391A (ja) | 2016-06-23 |
DE212015000285U1 (de) | 2017-07-26 |
CN207251328U (zh) | 2018-04-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2016098574A1 (ja) | コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ | |
JP5259934B2 (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
JP4135018B2 (ja) | 磁石埋め込み型回転子、この回転子を用いた電動機及びこの電動機を用いた圧縮機 | |
WO2017110476A1 (ja) | コンプレッサ用モータ及びそれを備えたコンプレッサ | |
JP5372468B2 (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
JP5084770B2 (ja) | 電動機及び圧縮機及び空気調和機 | |
JP4527998B2 (ja) | 電動機及び密閉型圧縮機及びファンモータ | |
WO2010016583A1 (ja) | ステータ、モータおよび圧縮機 | |
JP2011155780A (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
WO2017175330A1 (ja) | 電動機、送風機、圧縮機および空気調和装置 | |
JP2012016126A (ja) | モータ | |
JP2012080713A (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
KR102237601B1 (ko) | 자석 매립형 모터 및 자석 매립형 모터를 가지는 압축기 | |
CN102810917A (zh) | 开关磁阻电机 | |
WO2018096887A1 (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いる圧縮機 | |
WO2018220806A1 (ja) | リラクタンスモータ、圧縮機および空気調和装置 | |
JP5178371B2 (ja) | 電動機 | |
JP2009100489A (ja) | スロットレス形回転電機 | |
JP5783898B2 (ja) | 永久磁石電動機及び圧縮機 | |
JP2010051075A (ja) | アキシャルギャップ型回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
JP5862332B2 (ja) | ロータおよび圧縮機 | |
JP6470598B2 (ja) | 永久磁石式回転電機、並びにそれを用いる圧縮機 | |
JP2010093910A (ja) | 永久磁石式回転電機及びそれを用いた圧縮機 | |
JP2013236419A (ja) | 回転電気機械 | |
JP6261672B2 (ja) | ネオジウム永久磁石型モータ、及び、該ネオジウム永久磁石型モータを備えた密閉型圧縮機 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 15869782 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 212015000285 Country of ref document: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 15869782 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |