WO2015163368A1 - 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 Download PDF

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lens
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distance
optical system
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知之 幸島
昭彦 小濱
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    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable power optical system suitable for an interchangeable lens for a camera, a digital camera, a video camera, etc.
  • many lenses having a positive refractive power in the most object side lens group have been proposed.
  • an optical system capable of focusing from an infinitely distant object to a close object by moving some lens groups along the optical axis For example, see JP-A-2009-251118.
  • variable power optical system as described above can obtain sufficiently high optical performance at the time of focusing from an object at infinity to a close object when trying to reduce the size while maintaining a high zoom ratio. There was a problem that it was difficult.
  • the distance between the lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed.
  • the fifth lens group moves with respect to the image plane, and the third lens group moves along the optical axis during focusing to provide a variable magnification optical system that satisfies the following conditional expression. 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120 However, ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state f2: focal length of the second lens group
  • an optical apparatus having the variable magnification optical system according to the first aspect of the present invention is provided.
  • the distance between the fourth lens group and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is configured to move relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis. 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120
  • ft focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • an optical apparatus having the variable magnification optical system according to the fourth aspect of the present invention is provided.
  • the distance between the fourth lens group and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is configured to move relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis. 2.970 ⁇ f3 / fw ⁇ 10.000
  • fw focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • f3 focal length of the third lens group
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • an optical apparatus having the variable magnification optical system according to the seventh aspect of the present invention is provided.
  • a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power A method of manufacturing a variable magnification optical system having a fourth lens group having positive refractive power and a fifth lens group, wherein the fourth lens group and the fifth lens group satisfy the following conditional expression: And at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, The distance between the third lens group and the fourth lens group and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • variable power optical system configured such that the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state
  • a first lens group having a positive refractive power a second lens group having a negative refractive power
  • a third lens group having a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a fourth lens group having positive refractive power and a fifth lens group and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, The distance between the second lens group and the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group change,
  • the fifth lens group is moved with respect to the image plane, and the third lens group is moved along the optical axis at the time of focusing to provide a variable magnification optical system that satisfies the following conditional expression.
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • an optical apparatus having the variable magnification optical system according to the tenth aspect of the present invention is provided.
  • a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power A method of manufacturing a variable magnification optical system having a fourth lens group having positive refractive power and a fifth lens group, wherein the third lens group and the fifth lens group satisfy the following conditional expression: And at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, The distance between the third lens group and the fourth lens group and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the third lens unit moves along the optical axis. It was the way. 0.010 ⁇ (d5it-d5iw) / (d3it-d3iw) ⁇ 1.00
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • FIG. 1A, 1B, and 1C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example of the present application, respectively. is there. 3A, FIG. 3B, and FIG.
  • FIGS. 3C are respectively when focusing on a short distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 4A, 4B, and 4C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a second example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are graphs showing various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example of the present application, respectively. is there.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the second example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively, of the zoom optical system according to the third example of the present application. is there. 9A, FIG. 9B, and FIG.
  • FIGS. 11A, 11B, and 11C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present application, respectively. is there.
  • FIG. 12A, FIG. 12B, and FIG. 12C are respectively when focusing on a close-range object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. FIG. 13 is a schematic diagram showing the configuration of a camera provided with a variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 14 is a flowchart showing an outline of the method of manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application.
  • FIG. 15 is a flowchart showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application.
  • FIG. 16 is a flowchart showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application.
  • FIG. 17 is a flowchart showing an outline of a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application.
  • variable magnification optical system an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application will be described.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having positive refractive power, and a fifth lens group, and a distance between the first lens group and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state A distance between the second lens group and the third lens group, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the zoom optical system according to the first embodiment of the present application realizes zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and each of distortion aberration, astigmatism, and spherical aberration associated with zooming. Variation can be suppressed.
  • variable magnification optical system has a configuration in which the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the amount of movement during focusing on the telephoto side can be reduced, the overall length of the entire optical system can be reduced, and the size can be reduced.
  • the telephoto side is incident on the third lens group that is the focusing lens group. It is possible to suppress variations in the height of the light beam from the optical axis, and to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during focusing.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1-1).
  • (1-1) 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120
  • ft focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • Conditional expression (1-1) defines an appropriate focal length range of the second lens group.
  • the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application satisfies the conditional expression (1-1), and suppresses variations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. be able to.
  • conditional expression (1-1) If the corresponding value of conditional expression (1-1) is below the lower limit, it will be difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and astigmatism that occur in the second lens group during zooming, and high optical performance will not be realized. I will do it. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1-1) to 0.045.
  • the corresponding value of the conditional expression (1-1) exceeds the upper limit value, the amount of change in the distance between the first lens group and the second lens group during zooming is increased in order to obtain a predetermined zoom ratio.
  • This not only makes it difficult to reduce the size, but also changes the diameter of the on-axis light beam incident from the first lens group to the second lens group as the magnification changes. For this reason, the variation of the spherical aberration becomes excessive at the time of zooming, and high optical performance cannot be realized.
  • the first lens unit moves toward the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • this configuration it is possible to suppress a change in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the first lens group at the time of zooming, and not only can the outer diameter of the first lens group be reduced, but also astigmatism at the time of zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1-2).
  • (1-2) 2.970 ⁇ f3 / fw ⁇ 10.000
  • fw focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • f3 focal length of the third lens group
  • Conditional expression (1-2) defines an appropriate focal length range of the third lens group.
  • the zoom optical system according to the first embodiment of the present application satisfies the conditional expression (1-2), so that when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from an infinite object to a short-distance object, Variations in spherical aberration and astigmatism during focusing can be suppressed.
  • conditional expression (1-2) If the corresponding value of conditional expression (1-2) is lower than the lower limit, it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group at the time of zooming or focusing, resulting in high optical performance. It will not be possible. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1-2) to 3.300.
  • conditional expression (1-2) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the third lens unit at the time of focusing from an object at infinity to a near object increases.
  • the height from the optical axis of the on-axis light beam and off-axis light beam incident on the third lens group at the time of focusing largely fluctuates, so that the variation in spherical aberration and astigmatism increases, and high optical performance is achieved. It will not be possible.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1-3).
  • (1-3) 0.010 ⁇ (d4t-d4w) / f4 ⁇ 1.00
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (1-3) indicates that the optical axis from the most image side lens surface of the fourth lens group to the most object side lens surface of the fifth lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It defines the appropriate range of the above interval change.
  • the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application satisfies the conditional expression (1-3), and thereby exhibits astigmatism variation and distortion variation during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • conditional expression (1-3) If the corresponding value of conditional expression (1-3) is lower than the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fourth lens group at the time of zooming with the fifth lens group. Optical performance cannot be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-3) to 0.200.
  • conditional expression (1-3) exceeds the upper limit value
  • the height from the optical axis of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the fourth lens group greatly changes with zooming. .
  • fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fifth lens group during zooming become excessive, and high optical performance cannot be realized.
  • the outer diameter of the fifth lens group increases.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (1-4).
  • (1-4) 0.010 ⁇ (d5it-d5iw) / (d3it-d3iw) ⁇ 1.000
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • Conditional expression (1-4) indicates that the change in the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group to the image plane at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the fifth lens This defines an appropriate range of the ratio of the distance change on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the group to the image surface.
  • the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application satisfies the conditional expression (1-4), thereby reducing fluctuations in astigmatism and distortion during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • the height from the optical axis of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the fourth lens group changes greatly with zooming. For this reason, fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fifth lens group during zooming become excessive, and high optical performance cannot be realized. Further, the height of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the optical axis increases, and the diameter of the fifth lens group increases. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1-4) to 0.020.
  • conditional expression (1-4) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of astigmatism occurring in the third lens group at the time of zooming with the fifth lens group, resulting in high optical performance. It will not be possible.
  • the upper limit of conditional expression (1-4) it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1-4) to 0.700.
  • the denominator of conditional expression (1-4) is preferably a positive value. Thereby, the fluctuation of astigmatism occurring in the third lens group can be suppressed.
  • variable magnification optical system has an aperture stop, and the distance between the aperture stop and the fourth lens group is unchanged at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Is desirable. With this configuration, it is possible to suppress a change in the height of the off-axis light beam incident on the fourth lens unit from the optical axis during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and astigmatism and distortion during zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the first embodiment of the present application it is desirable that the third lens group moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object.
  • the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application can efficiently perform focusing from an object at infinity to a short distance object by moving the third lens group toward the image side during focusing. Variations in aberrations and astigmatism can be suppressed.
  • the distance between the first lens group and the second lens group is increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the magnification of the second lens group can be increased, a high zoom ratio can be efficiently realized, and fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming can be suppressed.
  • the zoom optical system it is desirable that the distance between the second lens group and the third lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the composite magnification of the third lens group to the fifth lens group can be increased, and a high zoom ratio can be efficiently realized to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during zooming. it can.
  • the fifth lens group has a positive refractive power.
  • the use magnification of the fifth lens group becomes smaller than the same magnification, and the combined focal length from the first lens group to the fourth lens group can be relatively increased.
  • the influence of decentration coma aberration and the like caused by the decentration of the lenses generated in the first lens group to the fourth lens group at the time of manufacture can be suppressed relatively small, and high optical performance can be realized. it can.
  • the optical apparatus of the present application includes the variable magnification optical system according to the first embodiment having the above-described configuration. Thereby, an optical device having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be realized.
  • the manufacturing method of the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a variable magnification optical system having a third lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group
  • the second lens group is configured to satisfy the following conditional expression (1-1): At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the third lens group And a distance between the fourth lens group and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis during focusing.
  • variable power optical system that has a high zoom ratio, is small, and has high optical performance when focusing from an object at infinity to a short distance object.
  • (1-1) 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120
  • ft focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • variable magnification optical system an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application will be described.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having positive refractive power, and a fifth lens group, and a distance between the first lens group and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state A distance between the second lens group and the third lens group, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application realizes zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and each of distortion aberration, astigmatism, and spherical aberration associated with zooming is achieved. Variation can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application has a configuration in which the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the amount of movement during focusing on the telephoto side can be reduced, the overall length of the entire optical system can be reduced, and the size can be reduced. It is possible to suppress variations in the height of the light beam from the optical axis, and to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during focusing.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2-1).
  • (2-1) 2.970 ⁇ f3 / fw ⁇ 10.000
  • fw focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • f3 focal length of the third lens group
  • Conditional expression (2-1) defines an appropriate focal length range of the third lens group.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application satisfies the conditional expression (2-1), so that when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from an infinite object to a short-distance object, Variations in spherical aberration and astigmatism during focusing can be suppressed.
  • conditional expression (2-1) If the corresponding value of conditional expression (2-1) is lower than the lower limit, it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group at the time of zooming or focusing, resulting in high optical performance. It will not be possible. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2-1) to 3.300.
  • conditional expression (2-1) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the third lens group at the time of focusing from an object at infinity to a near object increases.
  • the height from the optical axis of the on-axis light beam and off-axis light beam incident on the third lens group at the time of focusing largely fluctuates, so that the variation in spherical aberration and astigmatism increases, and high optical performance is achieved. It will not be possible.
  • the zoom optical system it is desirable that the first lens unit moves toward the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • this configuration it is possible to suppress a change in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the first lens group at the time of zooming, and not only can the outer diameter of the first lens group be reduced, but also astigmatism at the time of zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2-2).
  • fw focal length of the entire zooming optical system in the wide-angle end state
  • d1it distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the first lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d1iw wide-angle end state The distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the first lens unit to the image surface
  • Conditional expression (2-2) represents an appropriate range of the change in distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the first lens group to the image plane at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It prescribes.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application suppresses fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state by satisfying conditional expression (2-2). be able to.
  • conditional expression (2-2) If the corresponding value of conditional expression (2-2) is below the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism that occurs in the first lens group during zooming, and high optical performance cannot be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2-2) to 3.900.
  • conditional expression (2-2) exceeds the upper limit value, the diameter of the axial light beam incident on the second lens group from the first lens group greatly changes with zooming. Then, the variation of spherical aberration becomes excessive at the time of zooming, and high optical performance cannot be realized.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2-3).
  • (2-3) 0.010 ⁇ (d5it-d5iw) / (d3it-d3iw) ⁇ 1.000
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • Conditional expression (2-3) indicates that the change in distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group to the image plane at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the fifth lens This defines an appropriate range of the ratio of the distance change on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the group to the image surface.
  • the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application satisfies the conditional expression (2-3), thereby reducing astigmatism variation and distortion variation during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • the height from the optical axis of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the fourth lens group changes greatly with zooming. For this reason, fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fifth lens group during zooming become excessive, and high optical performance cannot be realized. Further, the height of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the optical axis increases, and the diameter of the fifth lens group increases. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2-3) to 0.020.
  • conditional expression (2-3) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress the fluctuation of astigmatism that occurs in the third lens group at the time of zooming with the fifth lens group, resulting in high optical performance. It will not be possible.
  • the upper limit of conditional expression (2-3) it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2-3) to 0.700.
  • the denominator of conditional expression (2-3) is preferably a positive value. Thereby, the fluctuation of astigmatism occurring in the third lens group can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (2-4).
  • (2-4) 0.300 ⁇ f3 / f4 ⁇ 1.500
  • f3 Focal length of the third lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (2-4) defines an appropriate focal length ratio range of the third lens group and the fourth lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application suppresses fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state by satisfying conditional expression (2-4). Can do.
  • conditional expression (2-4) If the corresponding value of conditional expression (2-4) is below the lower limit, it will be difficult to suppress the variation in spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group during zooming, and high optical performance will be achieved. It becomes impossible. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2-4) to 0.600.
  • conditional expression (2-4) exceeds the upper limit, it becomes difficult to suppress the variation of spherical aberration and astigmatism that occur in the fourth lens group at the time of zooming, resulting in high optical performance. Cannot be realized.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application has an aperture stop, and the distance between the aperture stop and the fourth lens group is not changed when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Is desirable. With this configuration, it is possible to suppress a change in the height of the off-axis light beam incident on the fourth lens unit from the optical axis during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and astigmatism and distortion during zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the second embodiment of the present application it is desirable that the third lens group moves to the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application can efficiently focus from an object at infinity to a near object by moving the third lens group to the image side during focusing, Variations in aberrations and astigmatism can be suppressed.
  • the distance between the first lens group and the second lens group is increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the magnification of the second lens group can be increased, a high zoom ratio can be efficiently realized, and fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming can be suppressed.
  • the distance between the second lens group and the third lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the composite magnification of the third lens group to the fifth lens group can be increased, and a high zoom ratio can be efficiently realized to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during zooming. it can.
  • the fifth lens group has a positive refractive power.
  • the use magnification of the fifth lens group becomes smaller than the same magnification, and the combined focal length from the first lens group to the fourth lens group can be relatively increased.
  • the influence of decentration coma aberration and the like caused by the decentration of the lenses generated in the first lens group to the fourth lens group at the time of manufacture can be suppressed relatively small, and high optical performance can be realized. it can.
  • the optical apparatus of the present application includes the variable magnification optical system according to the second embodiment having the above-described configuration. Thereby, an optical device having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power in order from the object side along the optical axis.
  • a variable magnification optical system having a third lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group
  • the third lens group is configured to satisfy the following conditional expression (2-1): At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the third lens group And a distance between the fourth lens group and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis during focusing.
  • variable magnification optical system an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application will be described.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having positive refractive power, and a fifth lens group, and a distance between the first lens group and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state A distance between the second lens group and the third lens group, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application realizes zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and each of distortion aberration, astigmatism, and spherical aberration associated with zooming. Variation can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application has a configuration in which the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the amount of movement during focusing on the telephoto side can be reduced, the overall length of the entire optical system can be reduced, and the size can be reduced.
  • the telephoto side is incident on the third lens group that is the focusing lens group. It is possible to suppress variations in the height of the light beam from the optical axis, and to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during focusing.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3-1).
  • (3-1) 0.010 ⁇ (d4t-d4w) / f4 ⁇ 1.00
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (3-1) is an optical axis from the most image side lens surface of the fourth lens group to the most object side lens surface of the fifth lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It defines the appropriate range of the above interval change.
  • the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application satisfies the conditional expression (3-1), thereby reducing astigmatism variation and distortion variation during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • conditional expression (3-1) If the corresponding value of conditional expression (3-1) is lower than the lower limit, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fourth lens group at the time of zooming with the fifth lens group. Optical performance cannot be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3-1) to 0.200.
  • conditional expression (3-1) exceeds the upper limit value
  • the height from the optical axis of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the fourth lens group greatly changes with zooming. .
  • fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fifth lens group during zooming become excessive, and high optical performance cannot be realized.
  • the outer diameter of the fifth lens group increases.
  • the first lens unit moves toward the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • this configuration it is possible to suppress a change in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the first lens group at the time of zooming, and not only can the outer diameter of the first lens group be reduced, but also astigmatism at the time of zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3-2).
  • (3-2) 2.970 ⁇ f3 / fw ⁇ 10.000
  • fw focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • f3 focal length of the third lens group
  • Conditional expression (3-2) defines an appropriate focal length range of the third lens group.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application satisfies the conditional expression (3-2), so that when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from an infinite object to a short-distance object, Variations in spherical aberration and astigmatism during focusing can be suppressed.
  • conditional expression (3-2) If the corresponding value of conditional expression (3-2) is lower than the lower limit, it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group at the time of zooming or focusing, resulting in high optical performance. It will not be possible. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3-2) to 3.300.
  • conditional expression (3-2) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the third lens unit at the time of focusing from an object at infinity to an object at a short distance increases.
  • the height from the optical axis of the on-axis light beam and off-axis light beam incident on the third lens group at the time of focusing largely fluctuates, so that the variation in spherical aberration and astigmatism increases, and high optical performance is achieved. It will not be possible.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3-3).
  • (3-3) 2.700 ⁇ (d1it-d1iw) / fw ⁇ 10.000
  • fw focal length of the entire zooming optical system in the wide-angle end state
  • d1it distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the first lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d1iw wide-angle end state The distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the first lens unit to the image surface
  • Conditional expression (3-3) shows an appropriate range of the change in distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the first lens group to the image plane at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It prescribes.
  • the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application suppresses variations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state by satisfying conditional expression (3-3). be able to.
  • conditional expression (3-3) If the corresponding value of the conditional expression (3-3) is below the lower limit value, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism that occurs in the first lens group during zooming, and high optical performance cannot be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3-3) to 3.900.
  • conditional expression (3-3) exceeds the upper limit value
  • the diameter of the axial light beam incident on the second lens group from the first lens group greatly changes with zooming. Then, the variation of spherical aberration becomes excessive at the time of zooming, and high optical performance cannot be realized.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (3-4).
  • (3-4) 0.010 ⁇ f3 / ft ⁇ 0.650
  • ft focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
  • f3 focal length of the third lens group
  • Conditional expression (3-4) defines an appropriate focal length range of the third lens group.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application satisfies the conditional expression (3-4), so that when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state and from an infinite object to a short-distance object, Variations in spherical aberration and astigmatism during focusing can be suppressed.
  • conditional expression (3-4) If the corresponding value of conditional expression (3-4) is lower than the lower limit, it becomes difficult to suppress the variation of spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group at the time of zooming or focusing, and high optical Performance will not be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3-4) to 0.130.
  • conditional expression (3-4) exceeds the upper limit value, the amount of movement of the third lens unit at the time of focusing from an object at infinity to a near object increases.
  • the height from the optical axis of the on-axis light beam and off-axis light beam incident on the third lens group at the time of focusing largely fluctuates, resulting in large variations in spherical aberration and astigmatism. Performance will not be realized.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application has an aperture stop, and the distance between the aperture stop and the fourth lens group is not changed when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Is desirable. With this configuration, it is possible to suppress a change in the height of the off-axis light beam incident on the fourth lens unit from the optical axis during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and astigmatism and distortion during zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • variable magnification optical system includes an aperture stop, and the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group along the optical axis. desirable.
  • the change in height from the optical axis of the on-axis light beam incident on the third lens group can be suppressed during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and fluctuations in spherical aberration during zooming Can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the third embodiment of the present application it is desirable that the third lens group moves to the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application can efficiently focus from an infinite distance object to a short distance object by moving the third lens group toward the image side during focusing. Variations in aberrations and astigmatism can be suppressed.
  • the distance between the first lens group and the second lens group is increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the magnification of the second lens group can be increased, a high zoom ratio can be efficiently realized, and fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming can be suppressed.
  • the distance between the second lens group and the third lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the composite magnification of the third lens group to the fifth lens group can be increased, and a high zoom ratio can be efficiently realized to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during zooming. it can.
  • the fifth lens group has a positive refractive power.
  • the use magnification of the fifth lens group becomes smaller than the same magnification, and the combined focal length from the first lens group to the fourth lens group can be relatively increased.
  • the influence of decentration coma aberration and the like caused by the decentration of the lenses generated in the first lens group to the fourth lens group at the time of manufacture can be suppressed relatively small, and high optical performance can be realized. it can.
  • the optical apparatus of the present application includes the variable magnification optical system according to the third embodiment having the above-described configuration. Thereby, an optical device having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a variable magnification optical system having a third lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group,
  • the fourth lens group and the fifth lens group are configured to satisfy the following conditional expression (3-1): At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the third lens group And a distance between the fourth lens group and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis during focusing.
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • variable magnification optical system an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application will be described.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a lens group, a fourth lens group having positive refractive power, and a fifth lens group, and a distance between the first lens group and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state A distance between the second lens group and the third lens group, a distance between the third lens group and the fourth lens group, and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group.
  • the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application realizes zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and each of distortion aberration, astigmatism, and spherical aberration associated with zooming. Variation can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application has a configuration in which the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the amount of movement during focusing on the telephoto side can be reduced, the overall length of the entire optical system can be reduced, and the size can be reduced.
  • the telephoto side is incident on the third lens group that is the focusing lens group. It is possible to suppress variations in the height of the light beam from the optical axis, and to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during focusing.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (4-1).
  • (4-1) 0.010 ⁇ (d5it-d5iw) / (d3it-d3iw) ⁇ 1.000
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • Conditional expression (4-1) indicates that the change in distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group to the image plane at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the fifth lens This defines an appropriate range of the ratio of the distance change on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the group to the image surface.
  • the zooming optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the conditional expression (4-1), thereby reducing astigmatism and distortion during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • conditional expression (4-1) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress astigmatism fluctuations occurring in the third lens group at the time of zooming with the fifth lens group, resulting in high optical performance. It will not be possible.
  • the upper limit value of conditional expression (4-1) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4-1) to 0.700.
  • the denominator of conditional expression (4-1) is preferably a positive value. Thereby, the fluctuation of astigmatism occurring in the third lens group can be suppressed.
  • the first lens unit moves toward the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • this configuration it is possible to suppress a change in height from the optical axis of the off-axis light beam that passes through the first lens group at the time of zooming, and not only can the outer diameter of the first lens group be reduced, but also astigmatism at the time of zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • variable magnification optical system satisfies the following conditional expression (4-2).
  • (4-2) 0.010 ⁇ (d4t-d4w) / f4 ⁇ 1.00
  • d4t Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group
  • d4w The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (4-2) indicates that the optical axis from the most image side lens surface of the fourth lens group to the most object side lens surface of the fifth lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It defines the appropriate range of the above interval change.
  • the variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the conditional expression (4-2), thereby reducing astigmatism variation and distortion variation during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can be suppressed.
  • conditional expression (4-2) If the corresponding value of conditional expression (4-2) is less than the lower limit, it becomes difficult to suppress fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fourth lens group at the time of zooming with the fifth lens group. Optical performance cannot be realized. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (4-2) to 0.200.
  • conditional expression (4-2) exceeds the upper limit value
  • the height from the optical axis of the off-axis light beam incident on the fifth lens group from the fourth lens group greatly changes with zooming. .
  • fluctuations in astigmatism and distortion occurring in the fifth lens group during zooming become excessive, and high optical performance cannot be realized.
  • the outer diameter of the fifth lens group increases.
  • variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (4-3).
  • (4-3) 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120
  • ft focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state
  • f2 focal length of the second lens group
  • Conditional expression (4-3) defines an appropriate focal length range of the second lens group.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the conditional expression (4-3), thereby suppressing variations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. be able to.
  • conditional expression (4-3) If the corresponding value of conditional expression (4-3) is below the lower limit, it will be difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and astigmatism that occur in the second lens group during zooming, making it impossible to achieve high optical performance. I will do it. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4-3) to 0.045.
  • the corresponding value of the conditional expression (4-3) exceeds the upper limit value, the amount of change in the distance between the first lens group and the second lens group during zooming is increased in order to obtain a predetermined zoom ratio.
  • This not only makes it difficult to reduce the size, but also changes the diameter of the on-axis light beam incident from the first lens group to the second lens group as the magnification changes. For this reason, the variation of the spherical aberration becomes excessive at the time of zooming, and high optical performance cannot be realized.
  • variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the following conditional expression (4-4).
  • (4-4) 0.300 ⁇ f3 / f4 ⁇ 1.500
  • f3 Focal length of the third lens group
  • f4 Focal length of the fourth lens group
  • Conditional expression (4-4) defines an appropriate focal length ratio range of the third lens group and the fourth lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application satisfies the conditional expression (4-4), thereby suppressing variations in spherical aberration and astigmatism during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Can do.
  • conditional expression (4-4) If the corresponding value of conditional expression (4-4) is below the lower limit, it will be difficult to suppress fluctuations in spherical aberration and astigmatism that occur in the third lens group during zooming, realizing high optical performance. It becomes impossible. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (4-4) to 0.600.
  • conditional expression (4-4) exceeds the upper limit value, it becomes difficult to suppress the variation of spherical aberration and astigmatism that occur in the fourth lens group at the time of zooming, resulting in high optical performance. Cannot be realized.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application has an aperture stop, and the distance between the aperture stop and the fourth lens group is unchanged when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Is desirable. With this configuration, it is possible to suppress a change in the height of the off-axis light beam incident on the fourth lens unit from the optical axis during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and astigmatism and distortion during zooming. Variations in aberrations can be suppressed.
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment of the present application has an aperture stop, and the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group along the optical axis. desirable.
  • the change in height from the optical axis of the on-axis light beam incident on the third lens group can be suppressed during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and fluctuations in spherical aberration during zooming Can be suppressed.
  • the third lens group moves toward the image side when focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • the variable magnification optical system according to the fourth embodiment of the present application can efficiently focus from an object at infinity to a near object by moving the third lens group to the image side during focusing, Variations in aberrations and astigmatism can be suppressed.
  • the distance between the first lens group and the second lens group is increased when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the magnification of the second lens group can be increased, a high zoom ratio can be efficiently realized, and fluctuations in spherical aberration and astigmatism during zooming can be suppressed.
  • the distance between the second lens group and the third lens group is reduced when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the composite magnification of the third lens group to the fifth lens group can be increased, and a high zoom ratio can be efficiently realized to suppress variations in spherical aberration and astigmatism during zooming. it can.
  • the fifth lens group has a positive refractive power.
  • the use magnification of the fifth lens group becomes smaller than the same magnification, and the combined focal length from the first lens group to the fourth lens group can be relatively increased.
  • the influence of decentration coma aberration and the like caused by the decentration of the lenses generated in the first lens group to the fourth lens group at the time of manufacture can be suppressed relatively small, and high optical performance can be realized. it can.
  • the optical apparatus of the present application includes the variable magnification optical system according to the fourth embodiment having the above-described configuration. Thereby, an optical device having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be realized.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side along the optical axis, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a variable magnification optical system having a third lens group, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group
  • the third lens group and the fifth lens group are configured to satisfy the following conditional expression (4-1): At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the distance between the second lens group and the third lens group, and the third lens group And a distance between the fourth lens group and a distance between the fourth lens group and the fifth lens group, and the fifth lens group moves relative to the image plane.
  • the third lens group is configured to move along the optical axis during focusing.
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • variable magnification optical system according to numerical examples common to the first to fourth embodiments of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
  • (First embodiment) 1A, 1B, and 1C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 1A, 1B, and 1C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative surface having a concave surface directed toward the object side. It consists of a cemented lens with a meniscus lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32 in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42, and a negative meniscus with a biconvex positive lens L43 and a concave meniscus facing the object side.
  • the negative meniscus lens L48 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L52 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is provided.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 The first lens group G1 to the fifth lens group G5 move along the optical axis so that the air spacing between the first lens group and the image plane I changes.
  • the first lens group G1 to the fifth lens group G5 move to the object side.
  • the aperture stop S moves to the object side integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis to the image plane I side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the third lens group G3.
  • the fourth lens group G4 increase, the air distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the air distance between the fifth lens group G5 and the image plane I increases. Note that the air space between the aperture stop S and the third lens group G3 decreases during zooming.
  • variable magnification optical system has a high variable magnification and is configured in a small size.
  • Table 1 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to this example.
  • f indicates the focal length
  • BF indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis between the lens surface closest to the image side and the image plane I.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the n + 1th surface)
  • nd is the d line ( Refractive index for wavelength 587.6 nm) and ⁇ d indicate Abbe numbers for d-line (wavelength 587.6 nm), respectively.
  • OP represents an object plane
  • variable represents a variable surface interval
  • S represents an aperture stop
  • image plane I represents an image plane.
  • the radius of curvature r ⁇ indicates a plane.
  • [Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4h 4 + A6h 6 + A8h 8 + A10h 10 + A12h 12
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of the aspheric surface at the height h to the aspheric surface
  • ⁇ is the conic constant.
  • A4, A6, A8, A10, A12 are aspherical coefficients, and r is a paraxial radius of curvature which is the radius of curvature of the reference sphere.
  • r is a paraxial radius of curvature which is the radius of curvature of the reference sphere.
  • En (n is an integer) indicates “ ⁇ 10 ⁇ n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • the secondary aspherical coefficient A2 is 0 and is not shown.
  • FNO is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit is “°”)
  • Y is the image height
  • TL is the total length of the variable magnification optical system, that is, the image from the first surface at the time of focusing on the object at infinity.
  • the distance on the optical axis to the surface I dn is a variable distance between the nth surface and the (n + 1) th surface
  • ⁇ is the diameter of the aperture stop S.
  • the amount of movement of the focusing group at the time of focusing indicates the amount of movement of the third lens group, which is the focusing lens group, from the infinite focusing state to the short-distance focusing state (imaging magnification: -0.0100 times).
  • the moving direction of the focusing lens group is positive when moving toward the image side.
  • the shooting distance indicates the distance from the object to the image plane.
  • [Lens Group Data] indicates the start surface number ST and focal length f of each lens group.
  • [Conditional Expression Corresponding Value] shows the corresponding value of each conditional expression of the variable magnification optical system according to the present example.
  • the focal length f, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1 are generally “mm”.
  • the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
  • symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table
  • FIG. 2A, 2B, and 2C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example of the present application, respectively.
  • 3A, FIG. 3B, and FIG. 3C are respectively when focusing on a short distance object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FNO is the F number
  • NA is the numerical aperture of the light beam emitted from the lens closest to the image side
  • A is the light beam incident angle, that is, the half field angle (unit is “°”)
  • H0 is the object height (unit: mm).
  • d indicates the aberration at the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates the aberration at the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those without d and g indicate the aberration at the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane. Note that the same reference numerals as in this embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • variable magnification optical system has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite object focusing state to the short-distance object focusing state, and is high. It can be seen that it has optical performance.
  • (Second embodiment) 4A, 4B, and 4C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a second example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 4A, 4B, and 4C are respectively a wide-angle end state, an intermediate focal length state, and a telephoto end state of a variable magnification optical system according to a second example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32 in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a biconcave negative lens L42, and a negative meniscus with a biconvex positive lens L43 and a concave meniscus facing the object side.
  • the negative meniscus lens L48 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L52 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is provided.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 The first lens group G1 to the fifth lens group G5 move along the optical axis so that the air spacing between the first lens group and the image plane I changes.
  • the first lens group G1 to the fifth lens group G5 move to the object side.
  • the aperture stop S moves to the object side integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis to the image plane I side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the fourth lens group G4.
  • the fifth lens group G5 increase, and the air distance between the fifth lens group G5 and the image plane I increases.
  • the air space between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state, and increases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the air gap between the aperture stop S and the third lens group G3 increases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state and decreases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system has a high variable magnification and is configured in a small size.
  • Table 2 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 5A, 5B, and 5C are graphs showing various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example of the present application, respectively. is there.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the second example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 5A, 5B, and 5C are graphs showing various aberrations at the time of focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example of the present application, respectively. is there.
  • FIGS. 6A, 6B, and 6C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end
  • variable magnification optical system has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite object focusing state to the short-distance object focusing state, and is high. It can be seen that it has optical performance.
  • FIGS. 7A, 7B, and 7C respectively show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 7A, 7B, and 7C respectively show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32 in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L43, and an object.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side
  • the negative meniscus lens L47 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L52 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is provided.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 The first lens group G1 to the fifth lens group G5 move along the optical axis so that the air spacing between the first lens group and the image plane I changes.
  • the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move to the object side.
  • the fifth lens group G5 moves toward the object side from the wide-angle end state to the intermediate focal length state, and moves toward the image side from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the aperture stop S moves to the object side integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis to the image plane I side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the fourth lens group G4.
  • the fifth lens group G5 increase in air space.
  • the air space between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state, and increases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the air space between the fifth lens group G5 and the image plane I increases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state and decreases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the air gap between the aperture stop S and the third lens group G3 increases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state and decreases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system has a high variable magnification and is configured in a small size.
  • Table 3 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 8A, 8B, and 8C are graphs showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively, of the zoom optical system according to the third example of the present application.
  • 9A, FIG. 9B, and FIG. 9C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the third example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 9A, FIG. 9B, and FIG. 9C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the third example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 9A, FIG. 9B, and FIG. 9C are respectively when the close-range object is focused in the wide-angle end state, the intermediate focal length state
  • variable magnification optical system has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite object focusing state to the short-distance object focusing state, and is high. It can be seen that it has optical performance.
  • FIG. 10A, 10B, and 10C respectively show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • FIG. 10A, 10B, and 10C respectively show the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example common to the first to fourth embodiments of the present application.
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • the lens group G3 includes a fourth lens group G4 having a positive refractive power and a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32 in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a cemented lens of a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex positive lens L43, and an object.
  • the negative meniscus lens L45 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side
  • the negative meniscus lens L47 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L52 is a glass mold aspheric lens having an aspheric lens surface on the image side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the second lens group at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state is provided.
  • the air gap between G2 and the third lens group G3, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and the fifth lens group G5 The first lens group G1 to the fifth lens group G5 move along the optical axis so that the air spacing between the first lens group and the image plane I changes.
  • the first lens group G1 to the fifth lens group G5 move to the object side.
  • the aperture stop S moves to the object side integrally with the fourth lens group G4 during zooming.
  • focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis to the image plane I side.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases, and the fourth lens group G4.
  • the fifth lens group G5 increase, and the air distance between the fifth lens group G5 and the image plane I increases.
  • the air space between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state, and increases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • the air gap between the aperture stop S and the third lens group G3 increases from the wide-angle end state to the intermediate focal length state and decreases from the intermediate focal length state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system has a high variable magnification and is configured in a small size.
  • Table 4 below lists values of specifications of the variable magnification optical system according to the present example.
  • FIGS. 11A, 11B, and 11C are graphs showing various aberrations during focusing on an object at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present application, respectively.
  • is there. 12A, FIG. 12B, and FIG. 12C are respectively when focusing on a close-range object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 12A, FIG. 12B, and FIG. 12C are respectively when focusing on a close-range object in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example of the present application (shooting magnification ⁇ 0.0100).
  • FIG. 12A, FIG. 12B, and FIG. 12C are respectively when focusing on a close-range object in the wide-angle
  • variable magnification optical system has various aberrations well corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state, and from the infinite object focusing state to the short-distance object focusing state, and is high. It can be seen that it has optical performance.
  • variable magnification optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be realized.
  • each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
  • the following contents can be adopted as appropriate as long as the optical performance of the variable magnification optical system of the present application is not impaired.
  • variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application are shown as having five groups, but the present application is not limited to this, and other group configurations (for example, six groups, seven, etc.) are shown.
  • a variable-magnification optical system of a group or the like Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • variable magnification optical system is a part of the lens group, the entire lens group, or the entire lens group in order to perform focusing from an object at infinity to an object at a short distance.
  • a plurality of lens groups may be moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application an example in which the entire third lens group is the focusing lens group has been described.
  • At least part of the first lens group or the second lens group At least a part, at least a part of the third lens group, at least a part of the fourth lens group, at least a part of the fifth lens group, or a combination thereof may be used as a focusing lens group.
  • a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor.
  • any lens group or a part thereof includes a component in a direction perpendicular to the optical axis as an anti-vibration lens group.
  • the image blur caused by camera shake or the like can also be corrected by moving in such a manner or by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.
  • at least part of the second lens group, at least part of the third lens group, at least part of the fourth lens group, or the fifth lens It is preferable that at least a part of the group is an anti-vibration lens group.
  • the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop is disposed in the vicinity of the third lens group, but the role of the lens frame is not provided as a member of the aperture stop. It is good also as a structure to substitute.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the variable magnification optical system according to the first to fourth embodiments of the present application.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens type that includes the variable magnification optical system according to the first example as the photographing lens 2.
  • the present camera 1 In the present camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographic lens 2, and on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) (not shown). A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4.
  • EVF Electronic view finder
  • a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image of the subject generated by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • the zoom optical system according to the first embodiment mounted as the photographing lens 2 in the camera 1 is a zoom optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance. Therefore, the present camera 1 can achieve downsizing and high optical performance while having a high zoom ratio. Even if a camera equipped with the variable magnification optical system according to the second to fourth embodiments as the photographing lens 2 is configured, the same effect as the camera 1 can be obtained. Further, even when the variable magnification optical system according to each of the above embodiments is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror and observes a subject with a finder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. it can.
  • the zoom optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, A method for manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group, and the following steps S11, S12, S13 Is included.
  • Step S11 The second lens group satisfies the following conditional expression (1-1), and each lens group is sequentially arranged in the lens barrel from the object side. (1-1) 0.030 ⁇ ( ⁇ f2) / ft ⁇ 0.120 However, ft: focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state f2: focal length of the second lens group
  • Step S12 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, the magnification between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the second lens group, The distance between the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is placed on the image plane. To move against.
  • Step S13 A known moving mechanism is provided on the lens barrel so that the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • a zoom optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be manufactured.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, A method for manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group, and the following steps S21, S22, S23 Is included.
  • Step S21 The third lens group satisfies the following conditional expression (2-1), and each lens group is sequentially arranged in the lens barrel from the object side. (2-1) 2.970 ⁇ f3 / fw ⁇ 10.000 However, fw: focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state f3: focal length of the third lens group
  • Step S22 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, the magnification between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the second lens group, The distance between the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is placed on the image plane. To move against.
  • Step S23 A known moving mechanism is provided on the lens barrel so that the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • a zoom optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance can be manufactured.
  • the manufacturing method of the variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application shown in FIG. 16 includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, A method of manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group, and includes steps S31, S32, and S33 described below. Is included.
  • Step S31 The fourth lens group and the fifth lens group satisfy the following conditional expression (3-1), and the respective lens groups are sequentially arranged in the lens barrel from the object side. (3-1) 0.010 ⁇ (d4t-d4w) / f4 ⁇ 1.00 However, d4t: Distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the fourth lens group in the telephoto end state to the most object-side lens surface of the fifth lens group d4w: The fourth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the lens surface closest to the object side of the fifth lens group f4: Focal length of the fourth lens group
  • Step S32 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the second lens group, The distance between the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is placed on the image plane. To move against.
  • Step S33 A known moving mechanism is provided in the lens barrel so that the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the zoom optical system manufacturing method it is possible to manufacture a zoom optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance.
  • the zoom optical system manufacturing method according to the fourth embodiment of the present application shown in FIG. 17 includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, A method of manufacturing a variable magnification optical system having a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, and a fifth lens group, and includes steps S41, S42, and S43 described below. Is included.
  • Step S41 The third lens group and the fifth lens group satisfy the following conditional expression (4-1), and the respective lens groups are sequentially arranged in the lens barrel from the object side.
  • (4-1) 0.010 ⁇ (d5it-d5iw) / (d3it-d3iw) ⁇ 1.000
  • d3it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the third lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d3iw From the lens surface closest to the image side of the third lens group in the wide-angle end state to the image plane
  • D5it Distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side of the fifth lens group in the telephoto end state to the image plane
  • d5iw Distance on the most image side of the fifth lens group in the wide-angle end state Distance on the optical axis from the lens surface to the image plane
  • Step S42 By providing a known moving mechanism in the lens barrel, the magnification between the wide-angle end state and the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group, the second lens group, The distance between the third lens group, the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group are changed, and the fifth lens group is placed on the image plane. To move against.
  • Step S43 A known moving mechanism is provided on the lens barrel so that the third lens group moves along the optical axis during focusing.
  • the zoom optical system manufacturing method it is possible to manufacture a zoom optical system having a high zoom ratio, a small size, and high optical performance.

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Abstract

　変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔とが変化し、第５レンズ群は像面に対して移動し、合焦時に、第３レンズ群は光軸に沿って移動し、所定の条件式を満足する。これにより、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を備えることができる。

Description

変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、カメラ用の交換レンズ、デジタルカメラ、ビデオカメラ等に好適な変倍光学系として、最も物体側のレンズ群が正の屈折力を有するものが数多く提案されているが、これらの変倍光学系のうち、一部のレンズ群を光軸に沿って移動させることで無限遠物体から近距離物体への合焦を行なうことができる光学系が提案されている。例えば、特開２００９－２５１１１８号公報を参照。
特開２００９－２５１１１８号公報
　しかしながら、上述のような従来の変倍光学系は、高変倍比を維持しながら小型化しようとすると、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、充分に高い光学性能を得ることが困難であるという問題があった。
　本発明の第１態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する変倍光学系とした。
　　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第２態様においては、本発明の第１態様に係る変倍光学系を有する光学装置とした。
　また、本発明の第３態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように構成し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法とした。
　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第４態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する変倍光学系をとした。
　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第５態様においては、本発明の第４態様に係る変倍光学系を有する光学装置とした。
　また、本発明の第６態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように構成し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法とした。
　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第７態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する変倍光学系をとした。
　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第８態様においては、本発明の第７態様に係る変倍光学系を有する光学装置とした。
　また、本発明の第９態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式を満足するように構成し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法とした。
　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第１０態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、以下の条件式を満足する変倍光学系とした。
　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　また、本発明の第１１態様においては、本発明の第１０態様に係る変倍光学系を有する光学装置とした。
　また、本発明の第１２態様においては、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第３レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式を満足するように構成し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法とした。
　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
図１Ａ、図１Ｂ、及び図１Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 図２Ａ、図２Ｂ、及び図２Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図３Ａ、図３Ｂ、及び図３Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。 図４Ａ、図４Ｂ、及び図４Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図６Ａ、図６Ｂ、及び図６Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。 図７Ａ、図７Ｂ、及び図７Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図９Ａ、図９Ｂ、及び図９Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。 図１０Ａ、図１０Ｂ、及び図１０Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。 図１３は、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す概略図である。 図１４は、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。 図１５は、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。 図１６は、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。 図１７は、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
　以下、本願の第１実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動する。この構成により、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍を実現し、変倍に伴う歪曲収差、非点収差、及び球面収差のそれぞれの変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。この構成により、望遠側の合焦時の移動量を抑え、光学系全系の全長を抑えて小型化できるようになり、加えて望遠側において合焦レンズ群である第３レンズ群に入射する光線の光軸からの高さの変動を抑え、合焦時における球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１－１）を満足する。
（１－１）　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　条件式（１－１）は、第２レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１－１）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１－１）の対応値が下限値を下回ると、変倍時の第２レンズ群で発生する球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしますう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－１）の下限値を０．０４５とすることがより好ましい。
　一方、条件式（１－１）の対応値が上限値を上回ると、所定の変倍比を得る為に、変倍時の第１レンズ群と第２レンズ群との間隔変化量を大きくする必要がある。これにより、小型化しづらくなるばかりでなく、第１レンズ群から第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に球面収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－１）の上限値を０．０９５とすることがより好ましい。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側へ移動することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群を通過する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、第１レンズ群の外径を小さくできるだけでなく、変倍時に非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１－２）を満足することが望ましい。
（１－２）　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　条件式（１－２）は、第３レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１－２）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時、及び無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１－２）の対応値が下限値を下回ると、変倍時や合焦時に第３レンズ群で発生する球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の下限値を３．３００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（１－２）の対応値が上限値を上回ると、無限遠物体から近距離物体への合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。これにより、合焦時の第３レンズ群に入射する軸上光束と軸外光束の光軸からの高さが大きく変動するため、球面収差や非点収差の変動が大きくなり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－２）の上限値を７．０００とすることがより好ましい。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１－３）を満足することが望ましい。
（１－３）　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（１－３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第４レンズ群の最も像側のレンズ面から第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の間隔変化の適切な範囲を規定するものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１－３）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動と歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１－３）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第４レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－３）の下限値を０．２００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（１－３）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群における軸外光束の光軸からの高さが増大するため、第５レンズ群の外径が大型化してしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－３）の上限値を０．８００とすることがより好ましい。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（１－４）を満足することが望ましい。
（１－４）　０．０１０＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　条件式（１－４）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化と、第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化の比の適切な範囲を規定するものである。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、条件式（１－４）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動や歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（１－４）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが高くなり、第５レンズ群の径が大きくなる。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－４）の下限値を０．０２０とすることがより好ましい。
　一方、条件式（１－４）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する非点収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１－４）の上限値を０．７００とすることがより好ましい。
　なお、高変倍を実現するために、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離は大きくなる、すなわち条件式（１－４）の分母は正の値が好ましい。これにより、第３レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、開口絞りと前記第４レンズ群との距離が不変であることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第４レンズ群に入射する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時に非点収差及び歪曲収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群が像側へ移動することが望ましい。本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に第３レンズ群を像側へ移動させることで無限遠物体から近距離物体への合焦を効率的に行うことができ、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、第２レンズ群の倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することが望ましい。この構成により、第３レンズ群から第５レンズ群の合成倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第１実施形態に係る変倍光学系は、前記第５レンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。この構成により、第５レンズ群の使用倍率が等倍よりも小さくなり、第１レンズ群から第４レンズ群までの合成焦点距離を相対的に大きくすることができる。その結果、製造時に第１レンズ群から第４レンズ群において発生するレンズどうしの偏芯に起因する偏芯コマ収差等の影響を相対的に小さく抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。
　本願の光学装置は、上述した構成の第１実施形態に係る変倍光学系を有している。これにより、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
　本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第２レンズ群が以下の条件式（１－１）を満足するように構成し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
　合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。これにより、高変倍比を有し、小型で、無限遠物体から近距離物体への合焦時に高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
（１－１）　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　以下、本願の第２実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動する。この構成により、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍を実現し、変倍に伴う歪曲収差、非点収差、及び球面収差のそれぞれの変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。この構成により、望遠側の合焦時の移動量を抑え、光学系全系の全長を抑えて小型化できるようになり、加えて望遠側において合焦レンズ群である第３レンズ群に入射する光線の光軸からの高さの変動を抑え、合焦時における球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２－１）を満足する。
（２－１）　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　条件式（２－１）は、第３レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２－１）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時、及び無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２－１）の対応値が下限値を下回ると、変倍時や合焦時に第３レンズ群で発生する球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－１）の下限値を３．３００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（２－１）の対応値が上限値を上回ると、無限遠物体から近距離物体への合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。これにより、合焦時の第３レンズ群に入射する軸上光束と軸外光束の光軸からの高さが大きく変動するため、球面収差や非点収差の変動が大きくなり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－１）の上限値を７．０００とすることがより好ましい。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側へ移動することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群を通過する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、第１レンズ群の外径を小さくできるだけでなく、変倍時に非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２－２）を満足することが望ましい。
（２－２）　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　条件式（２－２）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化の適切な範囲を規定するものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２－２）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２－２）の対応値が下限値を下回ると、変倍時の第１レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の下限値を３．９００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（２－２）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群から第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が変倍に伴って大きく変化する。すると、変倍時に球面収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－２）の上限値を７．８００とすることがより好ましい。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２－３）を満足することが望ましい。
（２－３）　０．０１０＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　条件式（２－３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化と、第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化の比の適切な範囲を規定するものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２－３）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動や歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２－３）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが高くなり、第５レンズ群の径が大きくなる。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の下限値を０．０２０とすることがより好ましい。
　一方、条件式（２－３）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する非点収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－３）の上限値を０．７００とすることがより好ましい。
　なお、高変倍を実現するために、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離は大きくなる、すなわち条件式（２－３）の分母は正の値が好ましい。これにより、第３レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（２－４）を満足することが望ましい。
（２－４）　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（２－４）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第３レンズ群と第４レンズ群の適切な焦点距離比の範囲を規定するものである。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、条件式（２－４）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（２－４）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の下限値を０．６００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（２－４）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第４レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２－４）の上限値を１．２５０とすることがより好ましい。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、開口絞りと前記第４レンズ群との距離が不変であることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第４レンズ群に入射する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時に非点収差及び歪曲収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群が像側へ移動することが望ましい。本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に第３レンズ群を像側へ移動させることで無限遠物体から近距離物体への合焦を効率的に行うことができ、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、第２レンズ群の倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することが望ましい。この構成により、第３レンズ群から第５レンズ群の合成倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第２実施形態に係る変倍光学系は、前記第５レンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。この構成により、第５レンズ群の使用倍率が等倍よりも小さくなり、第１レンズ群から第４レンズ群までの合成焦点距離を相対的に大きくすることができる。その結果、製造時に第１レンズ群から第４レンズ群において発生するレンズどうしの偏芯に起因する偏芯コマ収差等の影響を相対的に小さく抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。
　本願の光学装置は、上述した構成の第２実施形態に係る変倍光学系を有している。これにより、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
　本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第３レンズ群が以下の条件式（２－１）を満足するように構成し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
　合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。これにより、高変倍比を有し、小型で、無限遠物体から近距離物体への合焦時に高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
（２－１）　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　以下、本願の第３実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動する。この構成により、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍を実現し、変倍に伴う歪曲収差、非点収差、及び球面収差のそれぞれの変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。この構成により、望遠側の合焦時の移動量を抑え、光学系全系の全長を抑えて小型化できるようになり、加えて望遠側において合焦レンズ群である第３レンズ群に入射する光線の光軸からの高さの変動を抑え、合焦時における球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３－１）を満足する。
（３－１）　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（３－１）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第４レンズ群の最も像側のレンズ面から第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の間隔変化の適切な範囲を規定するものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３－１）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動と歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３－１）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第４レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－１）の下限値を０．２００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（３－１）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群における軸外光束の光軸からの高さが増大するため、第５レンズ群の外径が大型化してしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－１）の上限値を０．８００とすることがより好ましい。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側へ移動することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群を通過する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、第１レンズ群の外径を小さくできるだけでなく、変倍時に非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３－２）を満足することが望ましい。
（３－２）　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　条件式（３－２）は、第３レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３－２）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時、及び無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３－２）の対応値が下限値を下回ると、変倍時や合焦時に第３レンズ群で発生する球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－２）の下限値を３．３００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（３－２）の対応値が上限値を上回ると、無限遠物体から近距離物体への合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。これにより、合焦時の第３レンズ群に入射する軸上光束と軸外光束の光軸からの高さが大きく変動するため、球面収差や非点収差の変動が大きくなり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－２）の上限値を７．０００とすることがより好ましい。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３－３）を満足することが望ましい。
（３－３）　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　条件式（３－３）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化の適切な範囲を規定するものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３－３）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３－３）の対応値が下限値を下回ると、変倍時の第１レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－３）の下限値を３．９００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（３－３）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群から第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が変倍に伴って大きく変化する。すると、変倍時に球面収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－３）の上限値を７．８００とすることがより好ましい。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（３－４）を満足することが望ましい。
（３－４）　０．０１０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．６５０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　条件式（３－４）は、第３レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、条件式（３－４）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時、及び無限遠物体から近距離物体への合焦時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（３－４）の対応値が下限値を下回ると、変倍時や合焦時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－４）の下限値を０．１３０とすることがより好ましい。
　一方、条件式（３－４）の対応値が上限値を上回ると、無限遠物体から近距離物体への合焦時の第３レンズ群の移動量が大きくなる。これにより、合焦時の第３レンズ群に入射する軸上光束や軸外光束の光軸からの高さが大きく変動するため、球面収差の変動や非点収差の変動が大きくなり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３－４）の上限値を０．４７０とすることがより好ましい。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、開口絞りと前記第４レンズ群との距離が不変であることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第４レンズ群に入射する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時に非点収差及び歪曲収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、開口絞りは、光軸に沿って前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置されることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第３レンズ群に入射する軸上光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時の球面収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群が像側へ移動することが望ましい。本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に第３レンズ群を像側へ移動させることで無限遠物体から近距離物体への合焦を効率的に行うことができ、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、第２レンズ群の倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することが望ましい。この構成により、第３レンズ群から第５レンズ群の合成倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第３実施形態に係る変倍光学系は、前記第５レンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。この構成により、第５レンズ群の使用倍率が等倍よりも小さくなり、第１レンズ群から第４レンズ群までの合成焦点距離を相対的に大きくすることができる。その結果、製造時に第１レンズ群から第４レンズ群において発生するレンズどうしの偏芯に起因する偏芯コマ収差等の影響を相対的に小さく抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。
　本願の光学装置は、上述した構成の第３実施形態に係る変倍光学系を有している。これにより、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
　本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第４レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式（３－１）を満足するように構成し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
　合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。これにより、高変倍比を有し、小型で、無限遠物体から近距離物体への合焦時に高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
（３－１）　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　以下、本願の第４実施形態に係る変倍光学系、光学装置、及び変倍光学系の製造方法について説明する。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動する。この構成により、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍を実現し、変倍に伴う歪曲収差、非点収差、及び球面収差のそれぞれの変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動する構成である。この構成により、望遠側の合焦時の移動量を抑え、光学系全系の全長を抑えて小型化できるようになり、加えて望遠側において合焦レンズ群である第３レンズ群に入射する光線の光軸からの高さの変動を抑え、合焦時における球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４－１）を満足する。
（４－１）　０．０１０＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　条件式（４－１）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化と、第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離変化の比の適切な範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４－１）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動や歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４－１）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが高くなり、第５レンズ群の径が大きくなる。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－１）の下限値を０．０２０とすることがより好ましい。
　一方、条件式（４－１）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する非点収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－１）の上限値を０．７００とすることがより好ましい。
　なお、高変倍を実現するために、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離は大きくなる、すなわち条件式（４－１）の分母は正の値が好ましい。これにより、第３レンズ群で発生する非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群が物体側へ移動することが望ましい。この構成により、変倍時に第１レンズ群を通過する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、第１レンズ群の外径を小さくできるだけでなく、変倍時に非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４－２）を満足することが望ましい。
（４－２）　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（４－２）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第４レンズ群の最も像側のレンズ面から第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の間隔変化の適切な範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４－２）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に非点収差の変動と歪曲収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４－２）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第４レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動を第５レンズ群で抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－２）の下限値を０．２００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（４－２）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群から第５レンズ群へ入射する軸外光束の光軸からの高さが変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に第５レンズ群で発生する非点収差の変動や歪曲収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。また、第５レンズ群における軸外光束の光軸からの高さが増大するため、第５レンズ群の外径が大型化してしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－２）の上限値を０．８００とすることがより好ましい。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４－３）を満足することが望ましい。
（４－３）　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　条件式（４－３）は、第２レンズ群の適切な焦点距離範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４－３）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４－３）の対応値が下限値を下回ると、変倍時の第２レンズ群で発生する球面収差や非点収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できなくなってしますう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－３）の下限値を０．０４５とすることがより好ましい。
　一方、条件式（４－３）の対応値が上限値を上回ると、所定の変倍比を得る為に、変倍時の第１レンズ群と第２レンズ群との間隔変化量を大きくする必要がある。これにより、小型化しづらくなるばかりでなく、第１レンズ群から第２レンズ群へ入射する軸上光束の径が変倍に伴って大きく変化する。このため、変倍時に球面収差の変動が過大になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－３）の上限値を０．０９５とすることがより好ましい。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、以下の条件式（４－４）を満足することが望ましい。
（４－４）　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　条件式（４－４）は、広角端状態から望遠端状態への変倍時における、第３レンズ群と第４レンズ群の適切な焦点距離比の範囲を規定するものである。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、条件式（４－４）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　条件式（４－４）の対応値が下限値を下回ると、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－４）の下限値を０．６００とすることがより好ましい。
　一方、条件式（４－４）の対応値が上限値を上回ると、変倍時に第４レンズ群で発生する球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることが困難になり、高い光学性能を実現できなくなってしまう。なお、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４－４）の上限値を１．２５０とすることがより好ましい。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、開口絞りと前記第４レンズ群との距離が不変であることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第４レンズ群に入射する軸外光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時に非点収差及び歪曲収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は開口絞りを有し、開口絞りは、光軸に沿って前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置されることが望ましい。この構成により、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第３レンズ群に入射する軸上光束の光軸からの高さの変化を抑えることができ、変倍時の球面収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群が像側へ移動することが望ましい。本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、合焦時に第３レンズ群を像側へ移動させることで無限遠物体から近距離物体への合焦を効率的に行うことができ、球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、第２レンズ群の倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差の変動や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少することが望ましい。この構成により、第３レンズ群から第５レンズ群の合成倍率を増倍することができ、高変倍比を効率的に実現し変倍時の球面収差や非点収差の変動を抑えることができる。
　また、本願の第４実施形態に係る変倍光学系は、前記第５レンズ群が正の屈折力を有することが望ましい。この構成により、第５レンズ群の使用倍率が等倍よりも小さくなり、第１レンズ群から第４レンズ群までの合成焦点距離を相対的に大きくすることができる。その結果、製造時に第１レンズ群から第４レンズ群において発生するレンズどうしの偏芯に起因する偏芯コマ収差等の影響を相対的に小さく抑えることができ、高い光学性能を実現することができる。
　本願の光学装置は、上述した構成の第４実施形態に係る変倍光学系を有している。これにより、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する光学装置を実現することができる。
　本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第３レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式（４－１）を満足するように構成し、
　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
　合焦時に、前記第３レンズ群が光軸に沿って移動するように構成するものである。これにより、高変倍比を有し、小型で、無限遠物体から近距離物体への合焦時に高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
（４－１）　０．０１０＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　以下、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
　図１Ａ、図１Ｂ、及び図１Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが備えられている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４５と両凸形状の正レンズＬ４６との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４８との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４８は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。なお、負メニスカスレンズＬ５２は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動する。
　詳細には、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が物体側へ移動する。なお、開口絞りＳは変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体的に物体側へ移動する。
　また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面Ｉ側に移動させることで行う。
　これにより、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増加し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増加し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔が増加する。なお、変倍時に開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少する。
　これらにより、本実施例に係る変倍光学系は、高変倍率を有し、且つ小型に構成されている。
　以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカスすなわち最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離を示す。
　［面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、可変は可変の面間隔、Ｓは開口絞り、像面Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.000000の記載は省略している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］
　　＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８＋A10ｈ１０＋A12ｈ１２
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、A4，A6，A8，A10，A12を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「Ｅ－ｎ」（ｎは整数）は「×１０－ｎ」を示し、例えば「１．２３４Ｅ－０５」は「１．２３４×１０－５」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは変倍光学系の全長すなわち無限遠物体合焦時の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、ｄｎは第ｎ面と第ｎ＋１面との可変の間隔、φは開口絞りＳの絞り径をそれぞれ示す。なお、これらの値は無限遠物体合焦時のものである。また、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［合焦時の合焦群移動量］は、無限遠合焦状態から近距離合焦状態（撮影倍率-0.0100倍）への、合焦レンズ群である第３レンズ群の移動量を示す。ここで、合焦レンズ群の移動方向は像側への移動を正とする。また撮影距離は、物体から像面までの距離を示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［条件式対応値］には、本実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。
　ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]  
   ｍ           ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
  ＯＰ          ∞
 
   1         135.6506   1.6350   1.950000   29.37
   2          41.9822   8.2991   1.497820   82.57
   3        -344.6351   0.1000
   4          45.0112   4.7994   1.834810   42.73
   5         373.7571    可変
 
 ＊6         345.5995   1.0000   1.851348   40.10
   7           9.1082   4.2862
   8         -21.4543   1.0000   1.903660   31.27
   9          38.9573   0.7420
  10          26.9213   4.0891   1.808090   22.74
  11         -12.6120   1.0000   1.883000   40.66
  12         -42.4301    可変
 
  13(S)         ∞       可変
 
  14          29.6793   1.0000   1.883000   40.66
  15          15.0612   3.3397   1.593190   67.90
  16         -42.4934    可変
 
  17          12.5743   8.9691   1.717000   47.97
  18         -33.1381   1.0000   1.883000   40.66
  19          10.7605   2.0000
  20          19.2566   3.2971   1.516800   63.88
  21         -11.7331   1.0000   1.850260   32.35
  22         -20.8570   1.5000
  23         -40.3315   1.0000   1.950000   29.37
  24          11.6425   3.4850   1.672700   32.18
  25         -26.8269   0.1735
  26          33.9424   5.2543   1.581440   40.98
  27          -8.0332   1.0000   1.820798   42.71
＊28         -31.1190    可変
 
  29         -40.0000   2.0872   1.497820   82.57
  30         -16.7056   1.0000   1.834410   37.28
＊31         -21.8116    ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
ｍ：６
κ    11.00000
A4     3.74799E-05
A6    -8.44116E-08
A8    -3.25426E-09
A10    4.01677E-11
A12   -1.75260E-13
 
ｍ：２８
κ     1.00000
A4    -7.52150E-05
A6    -3.56328E-07
A8     1.74159E-09
A10   -3.33007E-11
A12    0.00000E+00
 
ｍ：３１
κ     1.00000
A4     2.74991E-05
A6    -2.52954E-09
A8    -1.90467E-10
A10    0.00000E+00
A12    0.00000E+00
 
［各種データ］
変倍比     14.13
 
             Ｗ           Ｔ
ｆ          9.27   ～  130.95
ＦＮＯ      4.12   ～    5.77
ω         42.66   ～    3.35°
Ｙ          8.00   ～    8.00
ＴＬ      111.87   ～  169.05
 
              Ｗ         Ｍ        Ｔ
ｆ          9.27000   60.49999  130.94999
ω         42.66043    7.22371    3.35343
ＦＮＯ      4.12    　 5.77       5.77
φ          8.49       9.57      11.01
d5          2.10000   36.64491   46.82787
d12        24.15923    5.26241    2.20000
d13         4.86826    4.21826    1.80000
d16         2.25000    2.90000    5.31826
d28         1.50000   29.01348   34.90774
ＢＦ       13.93934   14.90154   14.93894
 
[合焦時の合焦群移動量]
                 Ｗ　　　　　 Ｍ　　　　Ｔ
    撮影倍率   -0.0100     -0.0100     -0.0100
    撮影距離  901.6746   5886.4066  12728.2773
    移動量      0.1610      0.1701      0.3030
 
［レンズ群データ］
群    ＳＴ        ｆ
1       1      69.37620
2       6      -9.50000
3      14      41.26133
4      17      51.13596
5      29     150.09211
 
［条件式対応値］
（１－１）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.073
（１－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.451
（１－３）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.653
（１－４）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.027
（２－１）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.451
（２－２）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 6.168
（２－３）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.027
（２－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.807
（３－１）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.653
（３－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.451
（３－３）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 6.168
（３－４）ｆ３／ｆｔ　＝ 0.315
（４－１）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.027
（４－２）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.653
（４－３）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.073
（４－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.807
 
　図２Ａ、図２Ｂ、及び図２Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図３Ａ、図３Ｂ、及び図３Ｃはそれぞれ、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは最も像側のレンズから射出する光線の開口数、Ａは光線入射角即ち半画角（単位は「°」）、Ｈ０は物体高（単位：ｍｍ）をそれぞれ示す。ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって、また、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
 
（第２実施例）
　図４Ａ、図４Ｂ、及び図４Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが備えられている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合レンズと、両凹形状の負レンズＬ４５と両凸形状の正レンズＬ４６との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４７と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４８との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４８は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。なお、負メニスカスレンズＬ５２は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動する。
　詳細には、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が物体側へ移動する。なお、開口絞りＳは変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体的に物体側へ移動する。
　また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面Ｉ側に移動させることで行う。
　これにより、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増加し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔が増加する。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで減少し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで増加する。なお、変倍時に開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで増加し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで減少する。
　これらにより、本実施例に係る変倍光学系は、高変倍率を有し、且つ小型に構成されている。
　以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
   ｍ            ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
  ＯＰ           ∞
 
   1         141.5341   1.6350   1.950000   29.37
   2          42.4212   8.4111   1.497820   82.57
   3        -315.7583   0.1000
   4          44.6738   4.8257   1.834810   42.73
   5         329.2991    可変
 
 ＊6         500.0000   1.0000   1.851348   40.10
   7           9.1215   4.1187
   8         -36.3703   1.0000   1.903660   31.27
   9          36.8310   0.5585
  10          20.9196   4.4577   1.808090   22.74
  11         -11.3592   1.0000   1.883000   40.66
  12         231.4820    可変
 
  13(S)         ∞       可変
 
  14          27.6206   1.0000   1.883000   40.66
  15          13.6993   3.2013   1.593190   67.90
  16         -42.3833    可変
 
  17          13.2112   9.5050   1.717000   47.97
  18         -49.0716   1.0000   1.883000   40.66
  19          11.5987   2.0000
  20          23.5510   3.3277   1.516800   63.88
  21         -10.5463   1.0000   1.850260   32.35
  22         -17.4426   1.5000
  23         -39.5142   1.0000   1.950000   29.37
  24          14.3546   3.3123   1.672700   32.18
  25         -31.7031   1.0351
  26          20.4892   5.4304   1.581440   40.98
  27          -9.0024   1.0000   1.820798   42.71
＊28         -40.3228    可変
 
  29         -59.5141   1.1354   1.497820   82.57
  30         -26.1606   1.0000   1.834410   37.28
＊31         -50.8846    ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
ｍ：６
κ    -9.00000
A4     3.41888E-05
A6    -2.73054E-08
A8    -3.06893E-09
A10    3.86737E-11
A12   -1.69230E-13
 
ｍ：２８
κ     1.00000
A4    -6.20378E-05
A6    -2.88775E-07
A8     3.11023E-09
A10   -4.32584E-11
A12    0.00000E+00
 
ｍ：３１
κ     1.00000
A4     2.66064E-05
A6     1.04446E-07
A8    -5.78528E-10
A10    0.00000E+00
A12    0.00000E+00
 
［各種データ］
変倍比     14.13
 
             Ｗ           Ｔ
ｆ          9.27   ～  130.95
ＦＮＯ      4.12   ～    5.81
ω         42.67   ～    3.42°
Ｙ          8.00   ～    8.00
ＴＬ      111.02   ～  169.05
 
              Ｗ         Ｍ        Ｔ
ｆ          9.27006   60.50093  130.95187
ω         42.67385    7.37624    3.41696
ＦＮＯ      4.12    　 5.77       5.81
φ          8.83       9.26      10.38
d5          2.10000   37.01608   47.51778
d12        23.62886    5.00952    2.20000
d13         2.40610    3.40014    1.80000
d16         3.89404    2.90000    4.50014
d28         1.50000   16.70292   20.53836
ＢＦ       13.93925   26.92305   28.93970
 
[合焦時の合焦群移動量]
                 Ｗ　　　　　 Ｍ　　　　Ｔ
    撮影倍率   -0.0100     -0.0100     -0.0100
    撮影距離  902.7175   5891.6497  12742.6968
    移動量      0.1146      0.1322      0.2361
 
［レンズ群データ］
群    ＳＴ        ｆ
1       1      70.20776
2       6      -8.28282
3      14      40.62229
4      17      37.83706
5      29    -216.44842
 
［条件式対応値］
（１－１）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.063
（１－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.382
（１－３）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.503
（１－４）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.433
（２－１）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.382
（２－２）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 6.260
（２－３）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.433
（２－４）ｆ３／ｆ４　＝ 1.074
（３－１）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.503
（３－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 4.382
（３－３）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 6.260
（３－４）ｆ３／ｆｔ　＝ 0.310
（４－１）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.433
（４－２）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.503
（４－３）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.063
（４－４）ｆ３／ｆ４　＝ 1.074
 
　図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図６Ａ、図６Ｂ、及び図６Ｃはそれぞれ、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって、また、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
 
（第３実施例）
　図７Ａ、図７Ｂ、及び図７Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが備えられている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と、両凸形状の正レンズＬ４６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズであり、負メニスカスレンズＬ４７は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。なお、負メニスカスレンズＬ５２は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動する。
　詳細には、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４が物体側へ移動する。第５レンズ群Ｇ５は、広角端状態から中間焦点距離状態まで物体側へ移動し、中間焦点距離状態から望遠端状態までは像側へ移動する。なお、開口絞りＳは変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体的に物体側へ移動する。
　また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面Ｉ側に移動させることで行う。
　これにより、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増加する。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで減少し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで増加する。第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで増加し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで減少する。なお、変倍時に開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで増加し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで減少する。
　これらにより、本実施例に係る変倍光学系は、高変倍率を有し、且つ小型に構成されている。
　以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
   ｍ           ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
  ＯＰ          ∞
 
   1         125.4788   1.6350   1.950000   29.37
   2          42.8963   8.6176   1.497820   82.57
   3        -200.0000   0.1000
   4          41.6251   4.9380   1.816000   46.59
   5         230.0985    可変
 
 ＊6         500.0000   1.0000   1.851348   40.10
   7           9.5652   3.8048
   8         -36.8357   1.0000   1.883000   40.66
   9          44.2906   0.3520
  10          18.6401   4.2703   1.808090   22.74
  11         -12.0124   1.0000   1.902650   35.72
  12          83.8674    可変
 
  13(S)         ∞       可変
 
  14          23.0558   1.0000   1.883000   40.66
  15          12.1495   3.4115   1.593190   67.90
  16         -46.4710    可変
 
  17          13.4790   6.8280   1.816000   46.59
  18          22.4551   1.0000   1.850260   32.35
  19          10.9985   2.0000
  20          19.0986   3.2170   1.516800   63.88
  21         -11.7780   1.0000   1.850260   32.35
  22         -21.0372   1.5000
＊23         689.8893   1.0000   1.806100   40.73
  24          15.3049   2.8460
  25          16.4239   5.9978   1.567320   42.58
  26          -8.0000   1.0000   1.851348   40.10
＊27         -24.2284    可変
 
  28         -40.0000   1.6708   1.497820   82.57
  29         -19.2635   1.0000   1.834410   37.28
＊30         -24.2511    ＢＦ
 
  Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
ｍ：６
κ    11.00000
A4     1.38428E-05
A6     2.39881E-07
A8    -9.46864E-09
A10    1.17699E-10
A12   -5.24010E-13
 
ｍ：２３
κ     1.00000
A4    -1.65484E-05
A6     7.20023E-07
A8    -8.24637E-09
A10    1.55522E-10
A12    0.00000E+00
 
ｍ：２７
κ     1.00000
A4    -5.27520E-05
A6     1.28445E-07
A8    -5.41725E-09
A10    1.08848E-11
A12    0.00000E+00
 
ｍ：３０
κ     1.00000
A4     3.58303E-05
A6    -1.13073E-07
A8     6.69333E-10
A10    0.00000E+00
A12    0.00000E+00
 
［各種データ］
変倍比     14.13
 
             Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～  145.50
ＦＮＯ      4.12   ～    5.77
ω         39.66   ～    3.01°
Ｙ          8.00   ～    8.00
ＴＬ      107.35   ～  157.35
 
              Ｗ         Ｍ        Ｔ
ｆ         10.30000   59.49997  145.49942
ω         39.65540    7.34800    3.01140
ＦＮＯ      4.12    　 5.76       5.77
φ          8.49       8.51      10.06
d5          2.10000   32.00138   41.35684
d12        22.21167    6.19340    2.20000
d13         3.21330    4.23594    1.80000
d16         4.08103    3.05839    5.49433
d27         1.60536   23.96409   31.36057
ＢＦ       13.94931   15.18421   14.94893
 
[合焦時の合焦群移動量]
                 Ｗ　　　　　 Ｍ　　　　Ｔ
    撮影倍率   -0.0100     -0.0100     -0.0100
    撮影距離 1003.1781   5789.3595  14161.5191
    移動量      0.1286      0.1638      0.3103
 
［レンズ群データ］
群    ＳＴ        ｆ
1       1      62.41033
2       6      -8.66265
3      14      37.00000
4      17      45.93796
5      28     189.05625
 
［条件式対応値］
（１－１）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.0595
（１－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（１－３）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.648
（１－４）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.031
（２－１）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（２－２）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 4.854
（２－３）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.031
（２－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.805
（３－１）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.648
（３－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（３－３）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 4.854
（３－４）ｆ３／ｆｔ　＝ 0.254
（４－１）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.031
（４－２）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.648
（４－３）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.060
（４－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.805
 
　図８Ａ、図８Ｂ、及び図８Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図９Ａ、図９Ｂ、及び図９Ｃはそれぞれ、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって、また、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
 
（第４実施例）
　図１０Ａ、図１０Ｂ、及び図１０Ｃはそれぞれ、本願の第１実施形態～第４実施形態に共通の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には、開口絞りＳが備えられている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸形状の正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹形状の負レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２１は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸形状の正レンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４５と、両凸形状の正レンズＬ４６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７との接合レンズとからなる。なお、負メニスカスレンズＬ４５は物体側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズであり、負メニスカスレンズＬ４７は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。なお、負メニスカスレンズＬ５２は像側のレンズ面を非球面形状としたガラスモールド非球面レンズである。
　以上の構成の下、本実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔、及び第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔がそれぞれ変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動する。
　詳細には、第１レンズ群Ｇ１～第５レンズ群Ｇ５が物体側へ移動する。なお、開口絞りＳは変倍時に第４レンズ群Ｇ４と一体的に物体側へ移動する。
　また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像面Ｉ側に移動させることで行う。
　これにより、変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が増加し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの空気間隔が増加する。第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで減少し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで増加する。なお、変倍時に開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は、広角端状態から中間焦点距離状態まで増加し、中間焦点距離状態から望遠端状態まで減少する。
　これらにより、本実施例に係る変倍光学系は、高変倍率を有し、且つ小型に構成されている。
　以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
［面データ］
   ｍ           ｒ        ｄ       ｎｄ     νｄ
  ＯＰ          ∞
 
   1         128.6583   1.6350   1.950000   29.37
   2          43.3153   8.5924   1.497820   82.57
   3        -200.5952   0.1000
   4          41.6932   4.9416   1.816000   46.59
   5         226.2028    可変
 
 ＊6         500.0000   1.0000   1.851348   40.10
   7           9.4698   3.7102
   8         -51.4849   1.0000   1.883000   40.66
   9          32.3052   0.4591
  10          17.6836   4.3937   1.808090   22.74
  11         -11.5727   1.0000   1.902650   35.72
  12          68.1728    可変
 
  13(S)         ∞       可変
 
  14          23.9084   1.0000   1.883000   40.66
  15          12.0540   3.5286   1.593190   67.90
  16         -41.2723    可変
 
  17          13.3372   7.1262   1.816000   46.59
  18          23.6925   1.0000   1.850260   32.35
  19          10.6208   2.0000
  20          22.6183   3.2312   1.516800   63.88
  21         -10.6478   1.0000   1.850260   32.35
  22         -17.8847   1.5000
＊23          88.9298   1.0000   1.806100   40.73
  24          14.7135   3.2670
  25          17.6589   5.9445   1.567320   42.58
  26          -8.0000   1.0000   1.851348   40.10
＊27         -23.1716    可変
 
  28         -86.3077   1.3257   1.497820   82.57
  29         -40.4370   1.0000   1.834410   37.28
＊30         -70.0000    ＢＦ
 
Ｉ            ∞
 
［非球面データ］
ｍ：６
κ    11.00000
A4     2.16452E-05
A6    -6.30268E-08
A8    -2.73814E-09
A10    5.05766E-11
A12   -2.61890E-13
 
ｍ：２３
κ     1.00000
A4    -2.28843E-05
A6     8.75761E-07
A8    -2.20702E-08
A10    4.21746E-10
A12    0.00000E+00
 
ｍ：２７
κ     1.00000
A4    -8.32547E-05
A6    -6.55824E-08
A8     1.23463E-09
A10   -5.63694E-11
A12    0.00000E+00
 
ｍ：３０
κ     1.00000
A4     3.80084E-05
A6    -2.56034E-08
A8     4.99788E-11
A10    0.00000E+00
A12    0.00000E+00
 
［各種データ］
変倍比     14.13
 
             Ｗ           Ｔ
ｆ         10.30   ～  145.50
ＦＮＯ      4.12   ～    5.85
ω         39.50   ～    3.03°
Ｙ          8.00   ～    8.00
ＴＬ      107.35   ～  157.35
 
              Ｗ         Ｍ        Ｔ
ｆ         10.30000   59.49985  145.49848
ω         39.49758    7.41063    3.03486
ＦＮＯ      4.12    　 5.76       5.85
φ          8.71       8.62      10.14
d5          2.10000   32.37072   41.89456
d12        22.31334    6.07934    2.20000
d13         3.17825    4.10045    1.80000
d16         3.82220    2.90000    5.20045
d27         1.23135   12.66515   16.54997
ＢＦ       13.94909   25.45018   28.94846
 
[合焦時の合焦群移動量]
                 Ｗ　　　　　 Ｍ　　　　Ｔ
    撮影倍率   -0.0100     -0.0100     -0.0100
    撮影距離 1003.5628   5791.2514  14169.5696
    移動量      0.1205      0.1520      0.2832
 
［レンズ群データ］
群    ＳＴ        ｆ
1       1      63.10081
2       6      -8.44812
3      14      37.00000
4      17      42.46436
5      28    -485.09743
 
［条件式対応値］
（１－１）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.058
（１－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（１－３）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.361
（１－４）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.473
（２－１）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（２－２）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 4.854
（２－３）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.473
（２－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.871
（３－１）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.361
（３－２）ｆ３／ｆｗ　＝ 3.592
（３－３）（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＝ 4.854
（３－４）ｆ３／ｆｔ　＝ 0.254
（４－１）（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）　＝ 0.473
（４－２）（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＝ 0.361
（４－３）（－ｆ２）／ｆｔ　＝ 0.058
（４－４）ｆ３／ｆ４　＝ 0.871
 
　図１１Ａ、図１１Ｂ、及び図１１Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　図１２Ａ、図１２Ｂ、及び図１２Ｃはそれぞれ、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における近距離物体合焦時（撮影倍率-0.0100倍）の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって、また、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態まで諸収差が良好に補正され、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系の数値実施例として５群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群、７群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系では第３レンズ群全体を合焦レンズ群とする例を示したが、第１レンズ群の少なくとも一部又は第２レンズ群の少なくとも一部又は第３レンズ群の少なくとも一部又は第４レンズ群の少なくとも一部又は第５レンズ群の少なくとも一部又はそれらの組合せで合焦レンズ群とすることも可能である。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。
　また、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ぶれ等によって生じる像ぶれを補正する構成とすることもできる。特に、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系では第２レンズ群の少なくとも一部又は第３レンズ群の少なくとも一部又は第４レンズ群の少なくとも一部又は第５レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。
　また、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系において開口絞りは第３レンズ群の近傍に配置されているが、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラを図１３に基づいて説明する。
　図１３は、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　図１３に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
　本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系である。したがって本カメラ１は、高変倍比を有しつつ、小型化と高い光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第４実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本願の第１実施形態～第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図１４～１７に基づいて説明する。
　図１４に示す本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１１、Ｓ１２、Ｓ１３を含むものである。
　ステップＳ１１：第２レンズ群が以下の条件式（１－１）を満足するようにし、各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（１－１）　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
但し、
　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ステップＳ１２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔とが変化するようにし、第５レンズ群が像面に対して移動するようにする。
　ステップＳ１３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにする。
　斯かる本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　次に、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図１５に基づいて説明する。
　図１５に示す本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ２１、Ｓ２２、Ｓ２３を含むものである。
　ステップＳ２１：第３レンズ群が以下の条件式（２－１）を満足するようにし、各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（２－１）　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
但し、
　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ステップＳ２２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔とが変化するようにし、第５レンズ群が像面に対して移動するようにする。
　ステップＳ２３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにする。
　斯かる本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　次に、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図１６に基づいて説明する。
　図１６に示す本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ３１、Ｓ３２、Ｓ３３を含むものである。
　ステップＳ３１：第４レンズ群と第５レンズ群とが以下の条件式（３－１）を満足するようにし、各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（３－１）　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
但し、
　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ステップＳ３２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔とが変化するようにし、第５レンズ群が像面に対して移動するようにする。
　ステップＳ３３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにする。
　斯かる本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　次に、本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法の概略を図１７に基づいて説明する。
　図１７に示す本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ４１、Ｓ４２、Ｓ４３を含むものである。
　ステップＳ４１：第３レンズ群と第５レンズ群とが以下の条件式（４－１）を満足するようにし、各レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（４－１）　０．０１０＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜１．０００
但し、
　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
　ステップＳ４２：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔と、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔と、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔と、第４レンズ群と第５レンズ群との間隔とが変化するようにし、第５レンズ群が像面に対して移動するようにする。
　ステップＳ４３：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、合焦時に、第３レンズ群が光軸に沿って移動するようにする。
　斯かる本願の第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法によれば、高変倍比を有し、小型で、高い光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。

Claims (39)

  1. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
    但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  2. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群は物体側へ移動する請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
    但し、
    　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
    但し、
    　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  6. 　前記変倍光学系は開口絞りを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記開口絞りと前記第４レンズ群との距離が不変である請求項１に記載の変倍光学系。
  7. 　無限遠物体から近距離物体への合焦時に、前記第３レンズ群は像側へ移動する請求項１に記載の変倍光学系。
  8. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増加する請求項１に記載の変倍光学系。
  9. 　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少する請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第５レンズ群は正の屈折力を有する請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
    但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．６５０
    但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  14. 　前記変倍光学系は開口絞りを有し、
    　前記開口絞りは、光軸に沿って前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に配置される請求項１に記載の変倍光学系。
  15. 　請求項１に記載の変倍光学系を有する光学装置。
  16. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１６に記載の変倍光学系。
    　　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１６に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
    但し、
    　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１６に記載の変倍光学系。
    　　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
    但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  20. 　請求項１６に記載の変倍光学系を有する光学装置。
  21. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
    但し、
    　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  22. 　以下の条件式を満足する請求項２１に記載の変倍光学系。
    　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  23. 　以下の条件式を満足する請求項２１に記載の変倍光学系。
    　　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  24. 　以下の条件式を満足する請求項２１に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．６５０
    但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  25. 　請求項２１に記載の変倍光学系を有する光学装置。
  26. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化し、前記第５レンズ群は像面に対して移動し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群は光軸に沿って移動し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
    但し、
    　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  27. 　以下の条件式を満足する請求項２６に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
    但し、
    　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  28. 　以下の条件式を満足する請求項２６に記載の変倍光学系。
    　　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
    但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  29. 　請求項２６に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  30. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第２レンズ群が以下の条件式を満足するように構成し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群を光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法。
    　０．０３０　＜　（－ｆ２）／ｆｔ　＜　０．１２０
    但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
  31. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３０に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  32. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３０に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
    但し、
    　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  33. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３０に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
    但し、
    　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  34. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第３レンズ群が以下の条件式を満足するように構成し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群を光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法。
    　　２．９７０　＜　ｆ３／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  35. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３４に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　２．７００　＜　（ｄ１ｉｔ－ｄ１ｉｗ）／ｆｗ　＜　１０．０００
    但し、
    　ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｄ１ｉｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ１ｉｗ：広角端状態における前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
  36. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３４に記載の変倍光学系の製造方法。
    　　０．３００　＜　ｆ３／ｆ４　＜　１．５００
    但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  37. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第４レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式を満足するように構成し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群を光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法。
    　　０．０１０　＜　（ｄ４ｔ－ｄ４ｗ）／ｆ４　＜　１．０００
    但し、
    　ｄ４ｔ：望遠端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｄ４ｗ：広角端状態における前記第４レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第５レンズ群の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  38. 　以下の条件式を満足するように構成する請求項３７に記載の変倍光学系。
    　　０．０１０　＜　ｆ３／ｆｔ　＜　０．６５０
    但し、
    　ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全系の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  39. 　光軸に沿って物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群と、第５レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第３レンズ群と前記第５レンズ群とが以下の条件式を満足するように構成し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔と、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔と、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔とが変化するように構成し、前記第５レンズ群が像面に対して移動するように構成し、
    　合焦時に、前記第３レンズ群を光軸に沿って移動するように構成する変倍光学系の製造方法。
    　　０．０１０　＜（ｄ５ｉｔ－ｄ５ｉｗ）／（ｄ３ｉｔ－ｄ３ｉｗ）＜　１．０００
    但し、
    　ｄ３ｉｔ：望遠端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ３ｉｗ：広角端状態における前記第３レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｔ：望遠端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
    　ｄ５ｉｗ：広角端状態における前記第５レンズ群の最も像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離
PCT/JP2015/062242 2014-04-25 2015-04-22 変倍光学系、光学装置、変倍光学系の製造方法 WO2015163368A1 (ja)

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