WO2015072080A1 - 高圧ポンプ - Google Patents
高圧ポンプ Download PDFInfo
- Publication number
- WO2015072080A1 WO2015072080A1 PCT/JP2014/005271 JP2014005271W WO2015072080A1 WO 2015072080 A1 WO2015072080 A1 WO 2015072080A1 JP 2014005271 W JP2014005271 W JP 2014005271W WO 2015072080 A1 WO2015072080 A1 WO 2015072080A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- fuel
- chamber
- plunger
- fuel chamber
- plate
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
- F02M59/46—Valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M53/00—Fuel-injection apparatus characterised by having heating, cooling or thermally-insulating means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/02—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type
- F02M59/10—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps of reciprocating-piston or reciprocating-cylinder type characterised by the piston-drive
- F02M59/102—Mechanical drive, e.g. tappets or cams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M63/00—Other fuel-injection apparatus having pertinent characteristics not provided for in groups F02M39/00 - F02M57/00 or F02M67/00; Details, component parts, or accessories of fuel-injection apparatus, not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M39/00 - F02M61/00 or F02M67/00; Combination of fuel pump with other devices, e.g. lubricating oil pump
- F02M63/0012—Valves
- F02M63/0031—Valves characterized by the type of valves, e.g. special valve member details, valve seat details, valve housing details
- F02M63/0054—Check valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
- F02M59/44—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston
- F02M59/442—Details, components parts, or accessories not provided for in, or of interest apart from, the apparatus of groups F02M59/02 - F02M59/42; Pumps having transducers, e.g. to measure displacement of pump rack or piston means preventing fuel leakage around pump plunger, e.g. fluid barriers
Definitions
- the present disclosure relates to a high-pressure pump used for an engine.
- the fuel leaking from the pressurizing chamber to the anti-pressurizing chamber via the sliding gap between the cylinder and the plunger is heated due to heat generation.
- the part of the plunger on the side opposite to the pressure chamber is disposed near the engine, and heat from the engine is easily transmitted.
- the high-pressure pump disclosed in Patent Document 1 forms two communication passages that connect the low-pressure fuel chamber and the variable volume chamber, and one communication passage allows the flow of fuel from the low-pressure fuel chamber to the variable volume chamber.
- a check valve is provided, and a check valve that allows the flow of fuel from the variable volume chamber to the low pressure fuel chamber is provided in the other communication passage.
- the low-temperature fuel in the low-pressure fuel chamber is caused to flow into the variable volume chamber by circulating the fuel between the low-pressure fuel chamber and the variable volume chamber, thereby reducing the fuel temperature in the variable volume chamber.
- the high-temperature fuel in the variable volume chamber moves to the low-pressure fuel chamber and spreads heat throughout the high-pressure pump, so that the average temperature of the fuel gradually increases. As a result, vapor lock may occur in the low pressure fuel chamber.
- variable volume chamber a space corresponding to the “low pressure fuel chamber” in Patent Document 1 is referred to as a “main fuel chamber”, and a space formed on the opposite side of the plunger with respect to the main fuel chamber is referred to as a “sub fuel chamber”.
- This disclosure is intended to provide a high-pressure pump that prevents the occurrence of vapor lock due to the high-temperature fuel in the auxiliary fuel chamber flowing into the main fuel chamber.
- the high pressure pump includes a plunger, a cylinder, a pump body, a bottom cover member, and a check valve member.
- the cylinder slidably accommodates the plunger and forms a pressurizing chamber facing the pressurizing end, which is one end of the plunger, in which fuel is pressurized. Further, an auxiliary fuel chamber is formed which faces the end of the cylinder opposite to the pressurizing chamber and accumulates fuel leaked from the pressurizing chamber via a sliding gap between the cylinder and the plunger.
- the pump body is open to a main fuel chamber to which fuel is supplied from a fuel inlet on the upstream side of the fuel flow from the pressurizing chamber, a driving side end surface opposite to the pressurizing chamber in the axial direction, and a main fuel chamber.
- a communication passage that communicates with the auxiliary fuel chamber, and a discharge passage that opens to the driving side end surface and accumulates in the auxiliary fuel chamber are discharged to the outside.
- the bottom cover member is fixed to the pump body so that the bottom surface faces the driving side end surface.
- the check valve member is sandwiched between the drive side end surface of the pump body and the bottom surface of the bottom cover member.
- the check valve member has a reed valve portion that can close the opening of the communication passage, and allows the flow of fuel from the main fuel chamber to the sub fuel chamber in the communication passage by opening and closing the reed valve portion. Regulates the flow of fuel from the chamber to the main fuel chamber.
- the high-temperature fuel in the auxiliary fuel chamber which has been heated by heat generated by decompression of the leaked fuel or heat transmitted from the engine side, is discharged from the discharge passage without flowing into the main fuel chamber by the action of the check valve member. Discharge outside the high pressure pump. Therefore, it is possible to prevent the vapor lock from occurring in the main fuel chamber.
- the reed valve portion of the check valve member opens when the plunger moves up, and low temperature fuel flows from the main fuel chamber to the sub fuel chamber.
- the reed valve portion is closed when the plunger is lowered, the high temperature fuel in the auxiliary fuel chamber is discharged to the discharge passage.
- a pumping action of sending fuel from the main fuel chamber to the discharge passage through the sub fuel chamber is performed by the reciprocating movement of the plunger.
- the check valve member has a first plate on which the reed valve portion is formed, and a position corresponding to the reed valve portion is cut out, and a first lift that defines the maximum lift amount of the reed valve portion according to the plate thickness.
- the two plates are preferably overlapped. Since the check valve member having this configuration can be manufactured by press molding, the manufacturing cost of the parts can be reduced.
- the check valve member is provided with a positioning protrusion that protrudes toward the driving side end face and is inserted into the receiving recess to position the pump body in the rotational direction.
- the receiving recess is formed by the opening of the discharge passage, the man-hour for processing the dedicated receiving recess can be omitted.
- FIG. 3 is a cross-sectional view of the high-pressure pump according to the first embodiment of the present disclosure (a cross-sectional view taken along the line IOI in FIG. 2).
- FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG.
- FIG. 3 is a sectional view taken along line III-O-III in FIG. 2.
- FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of a portion IV in FIG. 3 illustrating a closed state of the check valve according to the first embodiment of the present disclosure. It is an expanded sectional view which shows the valve opening state of the non-return valve of FIG.
- FIG. 6B is a sectional view taken along line VI-O-VI in FIG. 6A. It is sectional drawing of the high pressure pump by 2nd Embodiment of this indication. It is a top view of a check valve member by a 2nd embodiment of this indication. It is the VIII-O-VIII sectional view taken on the line of FIG. 8A. It is sectional drawing of the high pressure pump by 3rd Embodiment of this indication. It is a top view of a check valve member by a 3rd embodiment of this indication.
- FIG. 10B is a sectional view taken along line XB-O-XB in FIG. 10A.
- the high-pressure pump 1 is used by being mounted on a vehicle, pressurizes fuel supplied from a fuel tank by a low-pressure pump, and discharges the fuel to a fuel rail to which an injector is connected.
- a pipe from the low pressure pump is connected to the upstream side of the fuel inlet 55 (see FIG. 2) of the high pressure pump 1.
- FIGS. 1 and 3 will be described as “upper” and the lower side as “lower”.
- the high-pressure pump 1 includes a pump body 10, a cylinder 20, a plunger portion 40, a suction valve portion 60, an electromagnetic drive portion 70, a discharge valve portion 80, and the like.
- a pump body 10 a pump body 10
- a cylinder 20 a plunger portion 40
- a suction valve portion 60 a suction valve portion 60
- an electromagnetic drive portion 70 a discharge valve portion 80, and the like.
- the pump body 10 constitutes the outline of the high-pressure pump 1. Moreover, the plunger part 40 which is the lower part of the pump body 10 is inserted into a mounting hole of an engine (not shown). The high pressure pump 1 is driven by the power of the camshaft being transmitted to the plunger 41 via the tappet.
- the end surface on the plunger portion 40 side of the pump body 10 is referred to as a driving side end surface 101.
- the pump body 10 is formed with a cylinder insertion hole 11 penetrating along the central axis O (see FIG. 2), and a suction valve holder mounting hole 16 and a discharge valve holder mounting hole 18 orthogonal to the cylinder insertion hole 11. .
- a cylinder 20 is inserted into the cylinder insertion hole 11.
- a suction valve holder 61 and a discharge valve holder 81 described later are attached to the suction valve holder mounting hole 16 and the discharge valve holder mounting hole 18, respectively.
- the suction valve holder mounting hole 16 and the discharge valve holder mounting hole 18 are arranged on the substantially opposite side with respect to the central axis O.
- the communication passage 14 is formed so as to intersect the discharge valve holder mounting hole 18 in the vertical direction.
- the communication passage 14 cuts the pump body 10 in the axial direction, opens at the top to the bottom of the main fuel chamber 12, and opens to the drive side end face 101 at the bottom.
- an inlet plug hole 17, a discharge passage 15, and a discharge plug hole 19 are formed in a direction different from the suction valve holder mounting hole 16 and the discharge valve holder mounting hole 18.
- the inlet plug 53 is screwed into the inlet plug hole 17 while fixing the union 54.
- a fuel supply path is formed from the fuel inlet 55 through the union 54 and the inlet plug 53 to the inlet plug hole 17.
- the discharge plug 56 is screwed into the discharge plug hole 19 while fixing the union 57.
- a fuel discharge path communicating from the discharge passage 15 through the discharge plug 56 and the union 57 to the discharge port 58 is formed.
- the high-temperature fuel discharged from the discharge port 58 is returned to the fuel tank or the like after being cooled by, for example, an external fuel cooler.
- the bottomed cylindrical cover 51 is fastened and fixed to the cylindrical wall 104 formed at the top of the pump body 10, and the main fuel chamber 12 is formed inside the cylindrical wall 104 and the cover 51.
- An O-ring 52 for sealing fuel is provided between the upper end surface of the cylindrical wall 104 and the cover 51.
- the main fuel chamber 12 communicates with the inlet plug hole 17, and fuel is supplied from a fuel inlet 55 upstream of the fuel flow from a pressurizing chamber 22 described later.
- the main fuel chamber 12 is provided with a pulsation damper 50 in which the outer edges of two diaphragms are joined.
- a gas having a predetermined pressure is sealed in an inner sealed space, and the two diaphragms are elastically deformed in the plate thickness direction in accordance with the change in the fuel pressure, whereby the fuel pressure pulsation in the main fuel chamber 12 is achieved. Reduce.
- the cylinder 20 is formed in a cylindrical shape by, for example, heat-treated martensitic stainless steel, and is inserted into the cylinder insertion hole 11 of the pump body 10 by press-fitting or shrink-fitting and fixed.
- the end of the cylinder 20 on the side of the main fuel chamber 12 is liquid-tightly closed by a plug 29 screwed into a female screw formed on the inner wall.
- the lower end portion 26 of the cylinder 20 protrudes below the drive side end surface 101, that is, on the side opposite to the main fuel chamber 12.
- the plunger 20 is slidably accommodated in the cylinder 20.
- a pressurizing chamber 22 in which fuel is pressurized is formed between the lower end surface 291 of the plug 29 and the pressurizing end 412 of the plunger 41.
- the cylinder 20 has a suction communication hole 23 and a discharge communication hole 24 communicating with the pressurizing chamber 22 at positions corresponding to the suction valve holder mounting hole 16 and the discharge valve holder mounting hole 18 of the pump body 10. Yes.
- the plunger portion 40 includes a plunger 41, a fuel seal member 44, an upper seat 45, an oil seal 46, a lower seat 47, a plunger spring 48, and the like.
- the plunger 41 of this embodiment has a large-diameter portion 411 that slides along the inner wall of the cylinder 20 on the pressure chamber 22 side in the axial direction, and has a small-diameter portion 413 on the opposite side to the pressurization chamber 22. “Stepped shape”.
- the large diameter portion 411 and the small diameter portion 413 are formed coaxially.
- a pressurizing end 412 that is an end portion of the large-diameter portion 411 faces the pressurizing chamber 22.
- a lower seat 47 is coupled to a drive end 414 that is an end of the small diameter portion 413.
- the fuel seal member 44 is mounted so as to surround the small diameter portion 413.
- the fuel seal member 44 includes an inner peripheral Teflon (registered trademark) ring slidably contacting the outer peripheral surface of the small diameter portion 413 and an outer peripheral O ring, and the thickness of the fuel oil film around the small diameter portion 413 The fuel leakage to the engine due to the sliding of the plunger 41 is suppressed.
- this fuel seal member 44 it is desirable to cool the surrounding fuel temperature below a predetermined temperature.
- FIG. The upper seat 45 has a flange portion 451 facing the drive side end face 101 of the pump body 10 and an outer cylinder portion 453 extending axially upward from the outer edge of the flange portion 451 at the upper portion, and the outer cylinder portion 453. Is fixed to the pump body 10 by welding, for example, to the outer wall 102 of the pump body 10. A check valve member 301 described later is sandwiched between the drive side end face 101 of the pump body 10 and the bottom face 452 of the flange 451.
- the lower surface of the flange portion 451 of the upper seat 45 supports the upper end of the plunger spring 48.
- illustration of the plunger spring 48 is abbreviate
- an intermediate cylinder part 454 extending from the inner edge of the flange part 451 to the lower side in the axial direction is provided.
- a space between the inner wall of the middle cylinder portion 454 and the lower end portion 26 of the cylinder 20 forms the auxiliary fuel chamber 13. That is, the upper seat 45 defines a boundary of the auxiliary fuel chamber 13 on the side opposite to the cylinder 20.
- the fuel leaked from the pressurizing chamber 22 through the sliding gap between the cylinder 20 and the plunger 41 accumulates.
- the volume obtained by multiplying the cross-sectional area difference between the large diameter portion 411 and the small diameter portion 413 by the moving distance of the plunger 41 changes.
- a fuel seal member 44 is accommodated around the small diameter portion 413 at the lower portion of the middle cylinder portion 454 of the upper seat 45. Further, an oil seal 46 is attached to the lower end portion of the upper seat 45 so as to surround the small diameter portion 413.
- the oil seal 46 is slidably in contact with the outer peripheral surface of the small-diameter portion 413, regulates the thickness of the oil film around the small-diameter portion 413, and suppresses oil leakage due to the sliding of the plunger 41.
- the upper seat 45 of the present embodiment has a function of holding the check valve member 301, a function of supporting the upper end of the plunger spring 48, a function of partitioning the boundary of the auxiliary fuel chamber 13, the fuel seal member 44, and It is a multifunctional member that also has a function of holding the oil seal 46.
- the upper seat 45 of the present embodiment corresponds to a “bottom cover member” in terms of the function of sandwiching the check valve member 301.
- the lower seat 47 coupled to the drive end 414 of the plunger 41 supports the lower end of the plunger spring 48.
- Plunger springs 48 whose both ends are locked to the upper sheet 45 and the lower sheet 47 function as a return spring for the plunger 41 and urge the plunger 41 against a tappet (not shown).
- the plunger 41 reciprocates in the cylinder 20 along the camshaft profile by contacting the camshaft cam via the tappet by the return spring function of the plunger spring 48. By the reciprocating movement of the plunger 41, the volume of the pressurizing chamber 22 changes, and fuel is sucked and pressurized.
- the intake valve portion 60 includes an intake valve holder 61, a valve seat member 62, an intake valve 63, and the like.
- the suction valve holder 61 is formed in a cylindrical shape and is fixed to the suction valve holder mounting hole 16 of the pump body 10.
- a valve seat member 62 is provided on the pressure chamber 22 side of the suction valve holder 61.
- the valve seat member 62 is a valve formed in the suction passage 64 for flowing the fuel supplied from the main fuel chamber 12 through the fuel passage 121 to the pressurization chamber 22 and the opening of the suction passage 64 on the pressurization chamber 22 side.
- a seat 65 is provided.
- the valve seat member 62 has a hole that accommodates the shaft portion 632 of the suction valve 63 so as to be reciprocally movable.
- a seal member 66 is provided between the valve seat member 62 and the bottom inner wall of the suction valve holder mounting hole 16.
- the suction valve 63 has an umbrella part 631, a shaft part 632, and a flange part 633.
- the umbrella portion 631 can be seated on the valve seat 65 of the valve seat member 62.
- the shaft portion 632 is accommodated in the hole of the valve seat member 62 so as to be reciprocally movable.
- the flange portion 633 is provided on the side opposite to the umbrella portion 631 with respect to the shaft portion 632.
- the suction valve spring 67 is provided between the flange portion 633 and the valve seat member 62, and biases the suction valve 63 toward the valve seat 65.
- the electromagnetic drive unit 70 includes a flange 71, a fixed core 72, a movable core 73, a rod 74, a coil 75, a rod spring 76, and the like.
- the flange 71 is fixed to the outer wall of the suction valve holder 61.
- the movable core 73 is provided inside the suction valve holder 61 so as to be able to reciprocate.
- the rod 74 fixed to the movable core 73 can press the suction valve 63 toward the pressurizing chamber 22.
- the rod spring 76 biases the movable core 73 and the rod 74 toward the pressurizing chamber 22 side.
- the guide member 77 is fixed inside the suction valve holder 61 and supports the rod 74 so as to be capable of reciprocating in the axial direction.
- the fixed core 72 is provided on the radially inner side of the coil 75 on the side opposite to the pressurizing chamber 22 of the movable core 73.
- a magnetic flux flows through a magnetic circuit constituted by the movable core 73, the fixed core 72, the yoke 79, the flange 71 and the like, and the movable core 73 and the rod 74 are connected to the rod spring 76. It is magnetically attracted toward the fixed core 72 against the urging force.
- the discharge valve unit 80 includes a discharge valve holder 81, a discharge valve 82, a valve seat 83, a discharge valve spring 84, and the like.
- the discharge valve holder 81 has a discharge passage 85 therein and is fixed to the discharge valve holder mounting hole 18.
- a seal member 87 is provided between the discharge valve holder 81 and the bottom inner wall of the discharge valve holder mounting hole 18.
- a spring receiving member 86 is provided inside the discharge valve holder 81.
- the discharge valve 82 is a ball valve, and can be seated on a valve seat 83 formed in a tapered shape on the inner wall of the discharge communication hole 24 of the cylinder 20.
- the discharge valve spring 84 is formed in a tapered shape whose diameter increases from the discharge valve 82 side toward the spring receiving member 86 side, and biases the discharge valve 82 toward the valve seat 83.
- the check valve member 301 is sandwiched between the drive-side end surface 101 of the pump body 10 and the bottom surface 452 of the flange portion 451 of the upper seat 45.
- the check valve member 301 is configured by superimposing a first plate 311 and a second plate 321 which are manufactured, for example, by pressing a steel plate.
- Each of the first plate 311 and the second plate 321 has an annular shape having a central hole 34 through which the lower end portion 26 of the cylinder 20 is inserted.
- the first plate 311 is formed with a relatively small plate thickness
- the second plate 321 is formed with a relatively thick plate thickness.
- the first plate 311 is formed with a reed valve portion 35 that is operable in the thickness direction, with the inner diameter being the root portion and the outer diameter being the tip portion.
- the second plate 321 has communication passages 37 and 382 cut out in the radial direction from the central hole 34.
- the entire reed valve portion 35 is included inside the communication path 37. That is, the communication passage 37 is formed to be slightly larger than the reed valve portion 35 so as not to interfere with the operation of the reed valve portion 35.
- the first plate 311 and the second plate 321 are sandwiched between the drive side end surface 101 of the pump body 10 and the bottom surface 452 of the upper seat 45, and the position in the rotational direction is restricted.
- the first plate 311 is disposed on the upper seat 45 side (lower side in FIGS. 4 and 5)
- the second plate 321 is disposed on the pump body 10 side (upper side in the same figure).
- the reed valve portion 35 of the first plate 311 faces the opening 141 of the communication passage 14 and is disposed at a position where the opening 141 can be closed when operated on the drive side end face 101 side. Accordingly, the communication path 37 of the second plate 321 is arranged in the direction of the communication path 14.
- the size of the communication passages 37 and 382 it is preferable to set the size of the communication passages 37 and 382 to the minimum necessary so that the volume of the portion where the fuel is accumulated is as small as possible.
- the reed valve portion 35 when the pressure difference obtained by subtracting the pressure in the communication passage 14 from the pressure in the auxiliary fuel chamber 13 falls below a predetermined pressure, the reed valve portion 35 is bent toward the upper seat 45 and opens. .
- the maximum lift amount L of the reed valve part 35 at this time corresponds to the plate thickness of the second plate 321. That is, the second plate 321 defines the maximum lift amount L of the reed valve portion 35 according to the plate thickness.
- the fuel F in the communication passage 14 flows into the communication passage 37 as indicated by the broken arrow, and flows into the auxiliary fuel chamber 13 through the communication passage 37.
- the fuel in the auxiliary fuel chamber 13 is cooled.
- the communication passage 14 and the discharge passage 15 are arranged in the V-shape with the central axis O as the center (see FIG. 2), and the communication passage 382 of the second plate 321 is discharged. It is arranged in the direction of the passage 15. Accordingly, the fuel in the auxiliary fuel chamber 13 is discharged to the discharge passage 15 via the communication passage 382.
- the high-pressure pump 1 repeats the intake stroke, the metering stroke, and the discharge stroke as follows, and pressurizes and discharges an amount of fuel necessary for the engine.
- the fuel leaking from the pressurizing chamber 22 via the sliding gap between the cylinder 20 and the plunger 41 becomes high temperature due to heat generation due to the depressurization and accumulates in the sub fuel chamber 13. Further, the temperature of the fuel in the auxiliary fuel chamber 13 rises due to heat transmitted from the engine.
- This embodiment is characterized in that such high temperature fuel in the auxiliary fuel chamber 13 is prevented from flowing into the main fuel chamber 12 via the communication passage 14 and generating a vapor lock. Therefore, the following description will be made focusing on the basic operation of the high-pressure pump 1 and particularly the behavior of the high-temperature fuel in the auxiliary fuel chamber 13 in each stroke. As described above, the present embodiment is based on the premise that the plunger 41 has a stepped configuration including the large diameter portion 411 and the small diameter portion 413.
- the volume of the auxiliary fuel chamber 13 decreases due to the lowering of the plunger 41, and the pressure increases.
- the main fuel chamber 12 is decompressed because fuel is sucked into the pressurizing chamber 22 via the fuel passage 121 and the suction passage 64. Therefore, the pressure difference obtained by subtracting the pressure in the communication passage 14 from the pressure in the auxiliary fuel chamber 13 is increased, and the reed valve portion 35 of the check valve member 301 is closed. Therefore, the high temperature fuel in the auxiliary fuel chamber 13 does not flow into the communication passage 14 but is discharged from the discharge passage 15 to the outside via the communication passage 382 of the check valve member 301.
- the volume of the auxiliary fuel chamber 13 increases due to the rise of the plunger 41, and the pressure decreases.
- the pressure in the main fuel chamber 12 increases because the fuel in the pressurizing chamber 22 is returned. Accordingly, the pressure difference obtained by subtracting the pressure in the communication passage 14 from the pressure in the auxiliary fuel chamber 13 is reduced, and the reed valve portion 35 of the check valve member 301 is opened. Therefore, the low temperature fuel in the main fuel chamber 12 flows into the auxiliary fuel chamber 13 via the communication path 37, and the fuel temperature in the auxiliary fuel chamber 13 is lowered.
- the suction valve 63 moves in the valve closing direction following the operation of the rod 74 by the biasing force of the suction valve spring 67 and the dynamic pressure of the low pressure fuel discharged from the pressurizing chamber 22 to the suction passage side. Sit on the valve seat 65. Thereby, the pressurizing chamber 22 and the suction passage 64 are shut off.
- the intake valve 63 After the intake valve 63 is closed, the fuel pressure in the pressurizing chamber 22 increases with the rise of the plunger 41, and the discharge valve 82 opens. Thereby, the high-pressure fuel pressurized in the pressurizing chamber 22 is discharged from the fuel outlet 88. Note that energization of the coil 75 is stopped during the discharge stroke. Since the force that the fuel pressure in the pressurizing chamber 22 acts on the suction valve 63 is larger than the urging force of the rod spring 76, the suction valve 63 maintains the closed state.
- the reed valve portion 35 of the check valve member 301 maintains the valve open state.
- the pressure in the auxiliary fuel chamber 13 changes relative to the pressure in the communication passage 14, and the reed valve portion 35 of the check valve member 301 opens and closes. Operate.
- the reed valve portion 35 is opened, the fuel in the main fuel chamber 12 flows into the auxiliary fuel chamber 13 via the communication passage 14.
- the reed valve portion 35 is closed, the fuel in the auxiliary fuel chamber 13 is discharged from the discharge passage 15. Is discharged.
- a unidirectional fuel flow is formed. That is, in the high-pressure pump 1, a secondary pumping action in the auxiliary fuel chamber 13 is generated, which is different from the main pumping action in the pressurizing chamber 22.
- the high temperature fuel in the auxiliary fuel chamber 13 whose temperature has risen due to heat generation due to decompression of leaked fuel or heat transmitted from the engine side is caused to flow into the main fuel chamber 12 by the action of the check valve member 301. Without discharge from the discharge passage 15 to the outside of the high pressure pump 1. Therefore, it is possible to prevent the vapor lock from occurring in the main fuel chamber 12.
- the plunger 41 since the plunger 41 has a stepped configuration, the pumping action of sending fuel from the main fuel chamber 12 to the discharge passage 15 through the sub fuel chamber 13 by the reciprocating movement of the plunger 41. Is done. Therefore, the low temperature fuel in the main fuel chamber 12 can be actively flowed into the sub fuel chamber 13 to cool the fuel in the sub fuel chamber 13. Thereby, the fuel seal member 24 etc. can be made to function satisfactorily.
- the check valve of the present embodiment is configured by the reed valve portion 35 of the check valve member 301, the space in the height direction can be minimized. Moreover, since it is pinched between the drive side end surface 101 of the pump body 10 and the bottom surface 452 of the upper seat 45, a dedicated member for attaching the check valve member is unnecessary.
- the check valve member 301 of the present embodiment has two plates manufactured by press molding, that is, the first plate 311 on which the reed valve portion 35 is formed, and the position corresponding to the reed valve portion 35.
- the cut out second plate 321 is overlapped. Therefore, the maximum lift amount of the reed valve portion 35 can be easily adjusted by the thickness of the second plate 321. Moreover, the manufacturing cost of components can be reduced by press molding.
- check valve members of the second to seventh embodiments are manufactured by press molding. Moreover, it has the effect similar to the non-return valve member 301 of 1st Embodiment fundamentally.
- FIGS. 1-10 A high pressure pump 2 and a check valve member 302 according to a second embodiment of the present disclosure are shown in FIGS.
- the check valve member 302 differs from the check valve member 301 of the first embodiment in the configuration of the first plate 312 and the second plate 321 is substantially the same.
- the first plate 312 is formed with a notch 381 in the V-shaped direction with respect to the reed valve portion 35.
- a positioning projection 361 that protrudes from the plate surface is formed inside the notch 381 by bending the plate at a substantially right angle.
- the positioning protrusion 361 is inserted into the opening 151 of the discharge passage 15. Since a gap remains around the positioning protrusion 361 with respect to the circular opening 151, a passage for fuel discharged to the discharge passage 15 is secured by this gap. That is, in this embodiment, the opening 151 of the discharge passage 15 corresponds to a “receiving recess”.
- FIGS. 1 and 2 A high pressure pump 3 and a check valve member 303 according to a third embodiment of the present disclosure are shown in FIGS.
- the check valve member 303 is substantially the same in the first plate 312 as the check valve member 302 of the second embodiment, and the configuration of the second plate 323 is different.
- the second plate 323 has a positioning projection 362 that protrudes from the plate surface by bending the plate at a substantially right angle, like the first plate 312.
- the positioning protrusion 362 is provided at a position close to the positioning protrusion 361.
- the two positioning protrusions 361 and 362 are both inserted into the opening 151 of the discharge passage 15 while ensuring a fuel flow path.
- the check valve member 303 positions the first plate 312 and the second plate 323 in the rotational direction with respect to the pump body 10. Therefore, the reed valve portion 35 can be prevented from shifting from the opening 141 of the communication passage 14, and further, the reed valve portion 35 and the communication passage 37 can be prevented from shifting.
- the first plate 314 having the reed valve portion 354 is opposite to the check valve members 301, 302, 303 of the first to third embodiments. It arrange
- the reed valve portion 354 When the reed valve portion 354 is on the same plane as the main body of the first plate 314, the reed valve portion 354 closes the opening 141. Further, when the reed valve portion 354 is bent toward the upper seat 45 due to a pressure difference between the auxiliary fuel chamber 13 and the communication passage 14, the reed valve portion 354 is opened as shown in FIG. 11. The maximum lift amount L of the reed valve portion 354 at this time corresponds to the plate thickness of the second plate 324.
- the check valve member 305 of the fifth embodiment shown in FIG. 12 has a first plate 315 arranged on the pump body 10 and a second plate 324 substantially the same as the fourth embodiment. Arranged on the upper sheet 45 side.
- the reed valve portion 355 formed on the first plate 315 is opened with a shape that is stretched almost straight from the root side to the tip side as compared with the reed valve portion 354 of the fourth embodiment.
- the degree of bending of the reed valve portion when the valve is opened may be appropriately adjusted depending on the material and the surface treatment.
- the check valve member 306 of the sixth embodiment is a first plate 316 provided on the pump body 10 side and a first plate 316 provided on the upper seat 45 side. 2 plates 326 and three support plates 336 provided between the first plate 316 and the second plate 326.
- the support plate 336 is thicker than the first plate 316, and a restricting portion 39 is formed at a position corresponding to the reed valve portion 35.
- the restricting part 39 restricts the limit position when the reed valve part 35 is opened.
- the check valve member 307 of the seventh embodiment is formed such that the reed valve portion 4 extends in the circumferential direction with respect to the check valve member 301 (see FIG. 6) of the first embodiment. ing.
- the communication passage relief groove 377 extends in the radial direction (upward in FIG. 15) from the central hole 34, then changes its direction in the circumferential direction, and is formed along the reed valve portion 357.
- the opening 151 of the discharge passage 15 also serves as a receiving recess into which the positioning protrusions 361 and 362 of the check valve members 302 and 303 are inserted.
- a receiving recess opening in the driving side end surface 101 of the pump body 10 may be formed separately from the discharge passage 15.
- the check valve member is not limited to press molding as in the above embodiment, and may be manufactured by a method such as cutting.
- the positioning protrusion is not limited to the method of bending the plate, and may be formed by press-fitting or welding a member such as a pin or pipe to the plate.
- the “bottom cover member” that holds the check valve member between the driving side end surface 101 of the pump body 10 is not limited to the form formed by the flange portion 451 of the upper seat 45 as in the above embodiment. It may be constituted by other dedicated members.
- the plunger is not limited to the stepped shape having the large-diameter portion 411 and the small-diameter portion 413 as shown in FIGS. 1 and 3 and the like, and may have a “stepless” shape with a constant outer diameter.
- the communication passage 14 and the discharge passage 15 are arranged in the V-shape around the central axis O.
- the arrangement of the communication passage 14 and the discharge passage 15 may be set as appropriate.
- the communication passage 14 may be formed independently without intersecting the discharge valve holder mounting hole 18.
- the arrangement of the reed valve portion 35 of the check valve member and the communication passage 382 on the discharge passage 15 side may be set as appropriate.
- the cylinder in which the plunger is reciprocally accommodated is not limited to the form in which the separate cylinder 20 is inserted into the pump body 10, and may be formed directly on the pump body.
- each part of the high-pressure pump other than the configuration related to the check valve member is not limited to the above embodiment.
- the pulsation damper 50 may not be provided in the main fuel chamber 12.
- the suction valve 63 may be a normally closed type instead of a normally open type as in the above embodiment.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
逆止弁部材(301)は、ポンプボディ(10)の駆動側端面(101)とアッパーシート(45)の鍔部の底面との間に挟持されている。副燃料室(13)の圧力から連絡通路(14)の圧力を差し引いた圧力差が所定圧以上のとき、リード弁部(35)は閉弁状態となる。シリンダ(20)とプランジャ(41)との摺動隙間を経由してリークした燃料の発熱やエンジン側から伝わる熱によって温度上昇した副燃料室(13)の高温燃料は、排出通路(15)を経由して外部へ排出される。これにより、副燃料室(13)の高温燃料が連絡通路(14)を経由して主燃料室(12)に流入し、ベーパロックを発生することが防止される。リード弁部(35)が開弁すると、主燃料室(12)の低温燃料が連絡通路(14)を経由して副燃料室(13)に流入する。低温の燃料が流入することで、副燃料室(13)の燃料が冷却される。
Description
本開示は、2013年11月12日に出願された日本出願番号2013-233869号に基づくもので、ここにその記載内容を援用する。
本開示は、エンジンに用いられる高圧ポンプに関する。
直噴エンジンではインジェクタから高圧の燃料を噴射する必要がある。従来、シリンダの内壁面をプランジャが往復移動することにより、燃料タンクに設置された低圧ポンプから供給される燃料を吸入し、加圧室で加圧してインジェクタ側へ圧送する高圧ポンプが知られている。
この種の高圧ポンプでは、加圧室からシリンダとプランジャとの摺動隙間を経由して反加圧室側にリークした燃料は、発熱により高温となっている。また、一般にプランジャの反加圧室側の部位はエンジンの近傍に配置され、エンジンからの熱が伝わりやすい。
例えば特許文献1に開示された高圧ポンプでは、プランジャの反加圧室側に形成された可変容積室の燃料は、リーク燃料の発熱やエンジンからの熱によって高温になりやすい。そこで特許文献1の高圧ポンプは、低圧燃料室と可変容積室とを連通する2つの連通路を形成し、一方の連通路には低圧燃料室から可変容積室への燃料の流れを許容する逆止弁を設け、他方の連通路には可変容積室から低圧燃料室への燃料の流れを許容する逆止弁を設けている。これにより、プランジャの往復移動に伴う可変容積室の容積変化によって、燃料は一方向のみに循環する。
特許文献1の高圧ポンプでは、低圧燃料室と可変容積室との間で燃料を循環させることによって低圧燃料室の低温燃料を可変容積室に流し込み、可変容積室内の燃料温度を低下させようとしている。しかし、この構成では、可変容積室の高温燃料が低圧燃料室に移動して高圧ポンプ全体に熱を行き渡らせることとなり、燃料の平均温度が次第に上昇する。その結果、低圧燃料室でベーパロックが発生するおそれがある。
なお、部位の名称について、特許文献1では、プランジャが大径部と小径部とを有する段付き形状であることを前提として、プランジャの往復移動によって容積が変化する「プランジャの反加圧室側の空間」を「可変容積室」と呼んでいる。それに対し、本明細書では、プランジャが単一径の形状である場合も想定し、可変容積室という用語を用いない。代わりに、特許文献1の「低圧燃料室」に相当する空間を「主燃料室」といい、この主燃料室に対してプランジャの反対側に形成される空間を「副燃料室」という。
本開示は、副燃料室内の高温燃料が主燃料室に流入することによるベーパロックの発生を防止する高圧ポンプを提供することを目的とする。
本開示の一態様によれば、高圧ポンプは、プランジャ、シリンダ、ポンプボディ、底カバー部材、及び逆止弁部材を備える。
シリンダは、プランジャを摺動可能に収容し、プランジャの一端である加圧端に面し燃料が加圧される加圧室を形成する。また、当該シリンダの加圧室と反対側の端部に面し、加圧室から当該シリンダとプランジャとの摺動隙間を経由してリークした燃料が溜まる副燃料室を形成する。
ポンプボディは、加圧室より燃料の流れの上流側において燃料入口から燃料が供給される主燃料室、軸方向における加圧室と反対側の端面である駆動側端面に開口し主燃料室と副燃料室とを連通する連絡通路、及び、駆動側端面に開口し副燃料室に溜まった燃料が外部へ排出される排出通路が形成されている。
底カバー部材は、底面が駆動側端面に対向するようにポンプボディに固定されている。
逆止弁部材は、ポンプボディの駆動側端面と底カバー部材の底面との間に狭持される。逆止弁部材は、連絡通路の開口を閉塞可能なリード弁部を有し、当該リード弁部の開閉によって、連絡通路における主燃料室から副燃料室への燃料の流れを許容し、副燃料室から主燃料室への燃料の流れを規制する。
本開示の高圧ポンプでは、リーク燃料の減圧による発熱やエンジン側から伝わる熱によって温度上昇した副燃料室の高温燃料を、逆止弁部材の作用によって、主燃料室に流入させることなく排出通路から高圧ポンプの外部へ排出する。したがって、主燃料室でベーパロックが発生することを防止することができる。
特にプランジャが段付き形状の構成では、プランジャの上昇時、逆止弁部材のリード弁部が開弁し、主燃料室から副燃料室へ低温燃料が流れる。一方、プランジャの下降時にはリード弁部が閉弁するため、副燃料室の高温燃料は排出通路へ排出される。すなわち、プランジャの往復移動により、燃料を主燃料室から副燃料室を経由して排出通路へ送出するポンプ作用が行われる。
ここで、逆止弁部材は、リード弁部が形成された第1板と、リード弁部に対応する位置が切り欠かれ、その板厚に応じてリード弁部の最大リフト量を規定する第2板とが重ね合わされていることが好ましい。この構成の逆止弁部材は、プレス成形によって製作することができるため、部品の製造コストを低減することができる。
また、逆止弁部材は、駆動側端面側に突出し受容凹部に挿入されることでポンプボディに対する回転方向の位置決めをする位置決め突起が設けられていることが好ましい。この場合、排出通路の開口によって受容凹部を構成すれば、専用の受容凹部を加工する工数を省くことができる。
本開示についての上記目的およびその他の目的、特徴や利点は、添付の図面を参照しながら下記の詳細な記述により、より明確になる。
本開示の第1実施形態による高圧ポンプの断面図(図2のI-O-I線断面図)である。
図1のII-II線断面図である。
図2のIII-O-III線断面図である。
本開示の第1実施形態による逆止弁の閉弁状態を示す図3のIV部拡大断面図である。
図4の逆止弁の開弁状態を示す拡大断面図である。
本開示の第1実施形態による逆止弁部材の平面図である。
図6AのVI-O-VI線断面図である。
本開示の第2実施形態による高圧ポンプの断面図である。
本開示の第2実施形態による逆止弁部材の平面図である。
図8AのVIII-O-VIII線断面図である。
本開示の第3実施形態による高圧ポンプの断面図である。
本開示の第3実施形態による逆止弁部材の平面図である。
図10AのXB-O-XB線断面図である。
本開示の第4実施形態による逆止弁の開弁状態を示す拡大断面図である。
本開示の第5実施形態による逆止弁の開弁状態を示す拡大断面図である。
本開示の第6実施形態による逆止弁の閉弁状態を示す拡大断面図である。
図13の逆止弁の開弁状態を示す拡大断面図である。
本開示の第7実施形態による逆止弁部材の平面図である。
以下、本開示の高圧ポンプの複数の実施形態を図面に基づいて説明する。実施形態同士で実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。
(第1実施形態)
本開示の第1実施形態の高圧ポンプについて、図1~図6を参照して説明する。
本開示の第1実施形態の高圧ポンプについて、図1~図6を参照して説明する。
まず、本実施形態による高圧ポンプ1の全体構成について、主に図1~図3を参照して説明する。高圧ポンプ1は、車両に搭載されて用いられ、燃料タンクから低圧ポンプによって供給された燃料を加圧し、インジェクタが接続される燃料レールへ吐出する。高圧ポンプ1の燃料入口55(図2参照)の上流側には低圧ポンプからの配管が接続される。
以下の説明では便宜上、図1、図3の上側を「上」、下側を「下」として説明する。
図1~図3に示すように、高圧ポンプ1は、ポンプボディ10、シリンダ20、プランジャ部40、吸入弁部60、電磁駆動部70、吐出弁部80等を備えている。以下、各部の構成について順に説明する。
[ポンプボディ10及びシリンダ20]
ポンプボディ10は、高圧ポンプ1の外郭を構成する。また、ポンプボディ10の下部であるプランジャ部40は、図示しないエンジンの取付穴に挿入される。カムシャフトの動力がタペットを介してプランジャ41に伝達されることで高圧ポンプ1は駆動される。以下、ポンプボディ10のプランジャ部40側の端面を駆動側端面101という。
ポンプボディ10は、高圧ポンプ1の外郭を構成する。また、ポンプボディ10の下部であるプランジャ部40は、図示しないエンジンの取付穴に挿入される。カムシャフトの動力がタペットを介してプランジャ41に伝達されることで高圧ポンプ1は駆動される。以下、ポンプボディ10のプランジャ部40側の端面を駆動側端面101という。
ポンプボディ10は、中心軸O(図2参照)に沿って貫通するシリンダ挿入穴11、並びに、シリンダ挿入穴11に直交する吸入弁ホルダ取付穴16及び吐出弁ホルダ取付穴18が形成されている。シリンダ挿入穴11にはシリンダ20が挿入される。吸入弁ホルダ取付穴16及び吐出弁ホルダ取付穴18には、それぞれ、後述する吸入弁ホルダ61及び吐出弁ホルダ81が取り付けられる。図2に示すように、吸入弁ホルダ取付穴16及び吐出弁ホルダ取付穴18は、中心軸Oに対してほぼ反対側に配置されている。
本実施形態では、吐出弁ホルダ取付穴18に対して上下方向に交差するように連絡通路14が形成されている。連絡通路14は、ポンプボディ10を軸方向に縦断し、上部で主燃料室12の底に開口し、下部で駆動側端面101に開口している。
また、図2に示すように、吸入弁ホルダ取付穴16及び吐出弁ホルダ取付穴18とは別の方向に、インレットプラグ穴17、排出通路15及び排出プラグ穴19が形成されている。インレットプラグ穴17には、インレットプラグ53がユニオン54を固定しつつ螺合する。これにより、燃料入口55からユニオン54及びインレットプラグ53内を通りインレットプラグ穴17に連通する燃料供給経路が形成される。
排出通路15は、排出プラグ穴19に連通し径方向(図3の左右方向)に延びる通路と、駆動側端面101に開口し軸方向に延びる通路とがL字状に交差している。排出プラグ穴19には、排出プラグ56がユニオン57を固定しつつ螺合する。これにより、排出通路15から排出プラグ56及びユニオン57内を通り排出口58に連通する燃料排出経路が形成される。排出口58から排出された高温燃料は、例えば外部の燃料クーラで冷却された後、燃料タンク等に戻される。
ポンプボディ10の上部に形成される筒壁104には、有底筒状のカバー51が締結固定され、筒壁104とカバー51との内側に主燃料室12が形成される。筒壁104の上端面とカバー51との間には、燃料をシールするOリング52が設けられている。主燃料室12は、インレットプラグ穴17に連通しており、後述する加圧室22より燃料の流れの上流において燃料入口55から燃料が供給される。
主燃料室12には、2枚のダイアフラムの外縁が接合されたパルセーションダンパ50が設けられている。パルセーションダンパ50は、内側の密閉空間に所定圧の気体が密封されており、燃圧の変化に応じて、2枚のダイアフラムが板厚方向に弾性変形することで、主燃料室12の燃圧脈動を低減する。
シリンダ20は、例えば熱処理されたマルテンサイト系のステンレス等で筒状に形成され、ポンプボディ10のシリンダ挿入穴11に圧入や焼き嵌めによって挿入され、固定されている。シリンダ20の主燃料室12側の端部は、内壁に形成された雌ねじにプラグ29が螺合することにより液密に閉塞されている。シリンダ20の下端部26は、駆動側端面101よりも下側、すなわち主燃料室12と反対側に突出している。
シリンダ20にはプランジャ41が摺動可能に収容される。そして、プラグ29の下端面291とプランジャ41の加圧端412との間に、燃料が加圧される加圧室22が形成される。また、シリンダ20は、ポンプボディ10の吸入弁ホルダ取付穴16及び吐出弁ホルダ取付穴18に対応する位置に、それぞれ加圧室22に連通する吸入連通孔23及び吐出連通孔24を有している。
[プランジャ部40]
プランジャ部40は、プランジャ41、燃料シール部材44、アッパーシート45、オイルシール46、ロアシート47、プランジャスプリング48等から構成されている。
プランジャ部40は、プランジャ41、燃料シール部材44、アッパーシート45、オイルシール46、ロアシート47、プランジャスプリング48等から構成されている。
本実施形態のプランジャ41は、軸方向の加圧室22側に、シリンダ20の内壁に沿って摺動する大径部411を有し、加圧室22と反対側に小径部413を有する「段付き形状」を呈している。大径部411及び小径部413は同軸に形成されている。大径部411の端部である加圧端412は、加圧室22に面する。小径部413の端部である駆動端414にはロアシート47が結合されている。
燃料シール部材44は、小径部413の周囲を囲んで装着されている。燃料シール部材44は、小径部413の外周面に摺動可能に接触する内周側のテフロン(登録商標)リングと外周側のOリングとからなり、小径部413の周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ41の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。この燃料シール部材44を良好に機能させるため、周囲の燃料温度を所定温度以下に冷却することが望ましい。
アッパーシート45の上部の構成について、図4、図5を参照する。アッパーシート45は、上部に、ポンプボディ10の駆動側端面101と対向する鍔部451、及び、鍔部451の外縁から軸方向上側に延びる外筒部453を有しており、外筒部453がポンプボディ10の外壁102に例えば溶接されることでポンプボディ10に固定されている。ポンプボディ10の駆動側端面101と鍔部451の底面452との間には、後述する逆止弁部材301が狭持されている。
また、図1、図3に示すように、アッパーシート45の鍔部451の下面は、プランジャスプリング48の上端を支持している。なお、図4、図5、及び以下の相当する図において、プランジャスプリング48の図示を省略する。
アッパーシート45の中部には、鍔部451の内縁から軸方向下側に延びる中筒部454が設けられている。中筒部454の内壁とシリンダ20の下端部26との間の空間は、副燃料室13を形成する。つまり、アッパーシート45は、副燃料室13のシリンダ20と反対側の境界を区画する。副燃料室13は、加圧室22からシリンダ20とプランジャ41との摺動隙間を経由してリークした燃料が溜まる。
また、本実施形態の副燃料室13は、プランジャ41の往復移動に伴い、大径部411と小径部413との断面積差にプランジャ41の移動距離を乗じた容積が変化する。
また、アッパーシート45の中筒部454の下部には、小径部413の周囲に燃料シール部材44が収容されている。さらに、アッパーシート45の下端部には、小径部413の周囲を囲んでオイルシール46が装着されている。オイルシール46は、小径部413の外周面に摺動可能に接触しており、小径部413の周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ41の摺動によるオイルのリークを抑制する。
このように、本実施形態のアッパーシート45は、逆止弁部材301を狭持する機能、プランジャスプリング48の上端を支持する機能、副燃料室13の境界を区画する機能、燃料シール部材44及びオイルシール46を保持する機能等を兼ね備えた多機能部材である。その中で、逆止弁部材301を狭持する機能の点から、本実施形態のアッパーシート45は、「底カバー部材」に相当する。
続いて、プランジャ41の駆動端414に結合されたロアシート47は、プランジャスプリング48の下端を支持する。アッパーシート45とロアシート47とに両端部を係止されたプランジャスプリング48は、プランジャ41の戻しバネとして機能し、プランジャ41を図示しないタペットに付勢する。
プランジャ41は、プランジャスプリング48の戻しバネ機能によりタペットを介してカムシャフトのカムに当接することで、カムシャフトのプロファイルに沿ってシリンダ20内を軸方向に往復移動する。このプランジャ41の往復移動により、加圧室22の容積が変化し、燃料が吸入され加圧される。
[吸入弁部60]
吸入弁部60は、吸入弁ホルダ61、弁座部材62、及び吸入弁63等を有する。
吸入弁部60は、吸入弁ホルダ61、弁座部材62、及び吸入弁63等を有する。
吸入弁ホルダ61は、筒状に形成され、ポンプボディ10の吸入弁ホルダ取付穴16に固定されている。
吸入弁ホルダ61の加圧室22側に弁座部材62が設けられている。弁座部材62は、主燃料室12から燃料通路121を通って供給された燃料を加圧室22に流す吸入通路64と、吸入通路64の加圧室22側の開口部に形成される弁座65を有する。また、弁座部材62は、吸入弁63の軸部632を往復移動可能に収容する孔を有する。弁座部材62と吸入弁ホルダ取付穴16の底内壁との間には、シール部材66が設けられている。
吸入弁63は、傘部631と軸部632とフランジ部633を有している。傘部631は、弁座部材62の弁座65に着座可能である。軸部632は、弁座部材62の孔に往復移動可能に収容されている。フランジ部633は、軸部632に対し傘部631と反対側に設けられる。吸入弁スプリング67は、フランジ部633と弁座部材62との間に設けられ、吸入弁63を弁座65側へ付勢する。
[電磁駆動部70]
電磁駆動部70は、フランジ71、固定コア72、可動コア73、ロッド74、コイル75及びロッドスプリング76等を有する。
電磁駆動部70は、フランジ71、固定コア72、可動コア73、ロッド74、コイル75及びロッドスプリング76等を有する。
フランジ71は、吸入弁ホルダ61の外壁に固定される。可動コア73は、吸入弁ホルダ61の内側に往復移動可能に設けられる。可動コア73に固定されたロッド74は、吸入弁63を加圧室22側に押圧可能である。ロッドスプリング76は、可動コア73及びロッド74を加圧室22側に付勢する。ガイド部材77は、吸入弁ホルダ61の内側に固定され、ロッド74を軸方向に往復移動可能に支持する。
固定コア72は、可動コア73の加圧室22と反対側でコイル75の径方向内側に設けられる。コネクタ78の端子781を通じてコイル75に通電されると、可動コア73、固定コア72、ヨーク79、フランジ71等によって構成された磁気回路に磁束が流れ、可動コア73及びロッド74は、ロッドスプリング76の付勢力に抗して固定コア72側に磁気吸引される。
一方、コイル75への通電が停止すると、上述した磁気回路に流れる磁束が消滅し、可動コア73及びロッド74は、ロッドスプリング76の付勢力によって加圧室22側に付勢される。
[吐出弁部80]
吐出弁部80は、吐出弁ホルダ81、吐出弁82、弁座83、吐出弁スプリング84等を有する。
吐出弁部80は、吐出弁ホルダ81、吐出弁82、弁座83、吐出弁スプリング84等を有する。
吐出弁ホルダ81は、内部に吐出通路85を有し、吐出弁ホルダ取付穴18に固定されている。吐出弁ホルダ81と吐出弁ホルダ取付穴18の底内壁との間にはシール部材87が設けられている。吐出弁ホルダ81の内側にスプリング受部材86が設けられる。
吐出弁82は、ボール弁であり、シリンダ20の吐出連通孔24の内壁にテーパ状に形成された弁座83に着座可能である。吐出弁スプリング84は、吐出弁82側からスプリング受部材86側に向かって拡径するテーパ状に形成され、吐出弁82を弁座83に向けて付勢する。
次に、逆止弁部材301の詳細構成について、図4~図6を参照して説明する。
図4、図5に示すように、逆止弁部材301は、ポンプボディ10の駆動側端面101とアッパーシート45の鍔部451の底面452との間に挟持されている。
図6に示すように、逆止弁部材301は、例えば鋼板をプレス成形して製作された第1板311及び第2板321が重ね合わされて構成されている。第1板311及び第2板321は、いずれも、シリンダ20の下端部26が挿通する中央穴34を有する環状を呈している。また、第1板311は板厚が相対的に薄く、第2板321は板厚が相対的に厚く形成されている。
第1板311は、径内側を根元部、径外側を先端部とし、板厚方向に作動可能なリード弁部35が形成されている。
第2板321は、中央穴34から径方向に切り欠かれた連通路37、382を有している。第2板321が第1板311に重ね合わされたとき、連通路37の内側にリード弁部35の全体が含まれる。すなわち、連通路37は、リード弁部35の作動に干渉しないように、リード弁部35よりも一回り大きく形成されている。
第1板311及び第2板321は、ポンプボディ10の駆動側端面101とアッパーシート45の底面452との間に挟持され、回転方向の位置が規制される。このとき、本実施形態では、第1板311がアッパーシート45側(図4、図5の下側)に配置され、第2板321がポンプボディ10側(同図上側)に配置される。また、第1板311のリード弁部35は、連絡通路14の開口141に対向し、駆動側端面101側に作動したとき開口141を閉塞可能な位置に配置される。これに応じて、第2板321の連通路37は、連絡通路14の方向に配置される。
ところで、逆止弁部材301が設置される箇所はエンジン取付穴の内側であるため、この部分に溜まる燃料の量が多いと、エンジン側から伝わる熱によって燃料温度が上昇し、ベーパを発生する可能性が高くなる。そこで、燃料が溜まる部分の容積をなるべく小さくするよう、連通路37、382の大きさを必要最小限に設定することが好ましい。
図4に示すように、副燃料室13の圧力から連絡通路14の圧力を差し引いた圧力差が所定圧以上のとき、リード弁部35は、駆動側端面101側に押し付けられ、連絡通路14の開口141を閉塞した閉弁状態となっている。これにより、副燃料室13の高温燃料が連絡通路14を経由して主燃料室12に流入することが規制される。よって、主燃料室12でのベーパロックの発生を防止することができる。
一方、図5に示すように、副燃料室13の圧力から連絡通路14の圧力を差し引いた圧力差が所定圧を下回ったとき、リード弁部35はアッパーシート45側に撓み開弁状態となる。このときのリード弁部35の最大リフト量Lは、第2板321の板厚に相当する。すなわち、第2板321は、その板厚に応じてリード弁部35の最大リフト量Lを規定する。
リード弁部35が開弁すると、連絡通路14の燃料Fは、破線矢印で示すように連通路37に流れ込み、連通路37を経由して副燃料室13に流入する。低温の燃料が流入することで、副燃料室13の燃料が冷却される。
また本実施形態では、連絡通路14と排出通路15とは中心軸Oを中心としてV字方向に配置されている(図2参照)ことに対応し、第2板321の連通路382は、排出通路15の方向に配置される。したがって、副燃料室13内の燃料は、連通路382を経由して排出通路15に排出される。
次に、高圧ポンプ1の作動について説明する。高圧ポンプ1は、プランジャ41の往復移動に伴って、以下のとおり吸入行程、調量行程、吐出行程を繰り返し、エンジンに必要な量の燃料を加圧して吐出する。この過程で、加圧室22からシリンダ20とプランジャ41との摺動隙間を経由してリークした燃料は、滅圧による発熱によって高温となり副燃料室13に溜まる。また、副燃料室13の燃料は、エンジンから伝わる熱によって温度が上昇する。
本実施形態は、このような副燃料室13の高温燃料が連絡通路14を経由して主燃料室12に流入し、ベーパロックを発生させることを防止する点を特徴としている。そこで、以下では、高圧ポンプ1の基本的作動とともに、特に各行程での副燃料室13の高温燃料の挙動に注目して説明する。本実施形態は、上述のとおり、プランジャ41が大径部411及び小径部413からなる段付き形状の構成であることを前提とする。
(1)吸入行程
カムシャフトの回転により、プランジャ41が上死点から下死点に向かって下降すると加圧室22の容積が増加し、加圧室22内の燃料が減圧される。吐出弁82は弁座83に着座し、吐出通路85を閉塞する。吸入弁部60では、加圧室22と吸入通路64との差圧及びロッドスプリング76の付勢力により、吸入弁63が吸入弁スプリング67の付勢力に抗して加圧室22側へ移動し、開弁状態となる。吸入弁63の開弁により、主燃料室12の燃料は、吸入通路64を経由して加圧室22に流入する。
カムシャフトの回転により、プランジャ41が上死点から下死点に向かって下降すると加圧室22の容積が増加し、加圧室22内の燃料が減圧される。吐出弁82は弁座83に着座し、吐出通路85を閉塞する。吸入弁部60では、加圧室22と吸入通路64との差圧及びロッドスプリング76の付勢力により、吸入弁63が吸入弁スプリング67の付勢力に抗して加圧室22側へ移動し、開弁状態となる。吸入弁63の開弁により、主燃料室12の燃料は、吸入通路64を経由して加圧室22に流入する。
吸入行程では、プランジャ41の下降により副燃料室13の容積が減少し、圧力が増加する。一方、主燃料室12は、燃料通路121及び吸入通路64を経由して燃料が加圧室22に吸入されるため減圧される。したがって、副燃料室13の圧力から連絡通路14の圧力を差し引いた圧力差が大きくなり、逆止弁部材301のリード弁部35が閉弁する。そのため、副燃料室13の高温燃料は、連絡通路14に流入せず、逆止弁部材301の連通路382を経由して排出通路15から外部へ排出される。
(2)調量行程
カムシャフトの回転により、プランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇すると加圧室22の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル75への通電が停止されているので、ロッド74はロッドスプリング76の付勢力により吸入弁63を加圧室22側へ押圧する。そのため、吸入弁63は開弁状態を維持する。このため、加圧室22に一度吸入された低圧燃料が主燃料室12へ戻される。したがって、加圧室22の圧力は上昇しない。
カムシャフトの回転により、プランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇すると加圧室22の容積が減少する。このとき、所定の時期まではコイル75への通電が停止されているので、ロッド74はロッドスプリング76の付勢力により吸入弁63を加圧室22側へ押圧する。そのため、吸入弁63は開弁状態を維持する。このため、加圧室22に一度吸入された低圧燃料が主燃料室12へ戻される。したがって、加圧室22の圧力は上昇しない。
調量行程では、プランジャ41の上昇により副燃料室13の容積が増大し、圧力が減少する。一方、主燃料室12は、加圧室22の燃料が戻されるため圧力が増加する。したがって、副燃料室13の圧力から連絡通路14の圧力を差し引いた圧力差が小さくなり、逆止弁部材301のリード弁部35が開弁する。そのため、主燃料室12の低温燃料が連通路37を経由して副燃料室13に流入し、副燃料室13の燃料温度を低下させる。
(3)吐出行程
プランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻にコイル75へ通電されると、コイル75に発生する磁界により、固定コア72と可動コア73との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が吸入弁スプリング67の付勢力とロッドスプリング76の付勢力との差よりも大きくなると、可動コア73は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁63に対するロッド74の押圧力が解除される。
プランジャ41が下死点から上死点に向かって上昇する途中の所定の時刻にコイル75へ通電されると、コイル75に発生する磁界により、固定コア72と可動コア73との間に磁気吸引力が発生する。この磁気吸引力が吸入弁スプリング67の付勢力とロッドスプリング76の付勢力との差よりも大きくなると、可動コア73は固定コア側へ移動する。これにより、吸入弁63に対するロッド74の押圧力が解除される。
すると、吸入弁63は、吸入弁スプリング67の付勢力、及び加圧室22から吸入通路側へ排出される低圧燃料の動圧により、ロッド74の動作に追従して閉弁方向へ移動し、弁座65に着座する。これにより、加圧室22と吸入通路64とが遮断される。
吸入弁63が閉弁した後、加圧室22の燃料圧力は、プランジャ41の上昇と共に高くなり、吐出弁82が開弁する。これにより、加圧室22で加圧された高圧燃料は燃料出口88から吐出する。なお、吐出行程の途中でコイル75への通電が停止される。加圧室22の燃料圧力が吸入弁63に作用する力はロッドスプリング76の付勢力よりも大きいので、吸入弁63は閉弁状態を維持する。
また、プランジャ41の上昇中、逆止弁部材301のリード弁部35は開弁状態を維持する。
以上のように、プランジャ41の上昇及び下降サイクルと同期して、副燃料室13の圧力が連絡通路14の圧力に対して相対的に変化し、逆止弁部材301のリード弁部35が開閉作動する。リード弁部35の開弁時には、主燃料室12の燃料が連絡通路14を経由して副燃料室13に流入し、リード弁部35の閉弁時には、副燃料室13の燃料が排出通路15へ排出される。その結果、一方向の燃料の流れが形成される。つまり、高圧ポンプ1において、加圧室22での主たるポンプ作用とは別の、副燃料室13における副次的なポンプ作用が発生する。
次に、本実施形態の効果について説明する。
(1)本実施形態では、リーク燃料の減圧による発熱やエンジン側から伝わる熱によって温度上昇した副燃料室13の高温燃料を、逆止弁部材301の作用によって、主燃料室12に流入させることなく排出通路15から高圧ポンプ1の外部へ排出する。したがって、主燃料室12でベーパロックが発生することを防止することができる。
(2)本実施形態では、プランジャ41が段付き形状の構成であるため、プランジャ41の往復移動により、燃料を主燃料室12から副燃料室13を経由して排出通路15へ送出するポンプ作用が行われる。したがって、主燃料室12の低温燃料を積極的に副燃料室13に流入させ、副燃料室13の燃料を冷却することができる。これにより、燃料シール部材24等を良好に機能させることができる。
(3)本実施形態の逆止弁は、逆止弁部材301のリード弁部35によって構成されているため、高さ方向のスペースを最小とすることができる。また、ポンプボディ10の駆動側端面101とアッパーシート45の底面452との間に狭持されるため、逆止弁部材を取り付けるための専用部材が不要である。
(4)本実施形態の逆止弁部材301は、プレス成形で製作された2枚の板、すなわちリード弁部35が形成された第1板311、及び、リード弁部35に対応する位置が切り欠かれた第2板321を重ね合わせて構成されている。そのため、リード弁部35の最大リフト量を第2板321の板厚によって簡単に調整することができる。また、プレス成形により、部品の製造コストを低減することができる。
以下、逆止弁部材の形態に関する本開示の他の実施形態について、順に説明する。第2~第7実施形態の逆止弁部材は、いずれもプレス成形で製作されることを想定している。また、基本的に第1実施形態の逆止弁部材301と同様の作用効果を有するものである。
(第2実施形態)
本開示の第2実施形態の高圧ポンプ2、及び逆止弁部材302を図7、図8に示す。
本開示の第2実施形態の高圧ポンプ2、及び逆止弁部材302を図7、図8に示す。
図8に示すように、逆止弁部材302は、第1実施形態の逆止弁部材301に対し、第1板312の構成が異なり、第2板321は実質的に同一である。第1板312には、リード弁部35に対してV字方向に切欠部381が形成されている。切欠部381の内側には、板を略直角に折り曲げることにより、板面から突出する位置決め突起361が形成されている。
図7に示すように、位置決め突起361は、排出通路15の開口151に挿入される。円形の開口151に対して位置決め突起361の周囲に隙間が残るため、この隙間によって、排出通路15に排出される燃料の流路が確保される。すなわち、本実施形態では、排出通路15の開口151が「受容凹部」に相当する。
これにより、ポンプボディ10に対する第1板312の回転方向の位置が位置決めされる。したがって、リード弁部35が連絡通路14の開口141からずれることを防止することができる。
(第3実施形態)
本開示の第3実施形態の高圧ポンプ3、及び逆止弁部材303を図9、図10に示す。
本開示の第3実施形態の高圧ポンプ3、及び逆止弁部材303を図9、図10に示す。
図10に示すように、逆止弁部材303は、第2実施形態の逆止弁部材302に対し、第1板312は実質的に同一であり、第2板323の構成が異なる。第2板323には、連通路382の内側に、第1板312と同様、板を略直角に折れ曲げることにより、板面から突出する位置決め突起362が形成されている。位置決め突起362は、位置決め突起361に近接した位置に設けられる。
図9に示すように、2つの位置決め突起361、362は、いずれも排出通路15の開口151に燃料の流路を確保しつつ挿入されている。
これにより、逆止弁部材303では、ポンプボディ10に対する第1板312及び第2板323の回転方向の位置が位置決めされる。したがって、リード弁部35が連絡通路14の開口141からずれることを防止することができ、さらに、リード弁部35と連通路37とがずれることを防止することができる。
(第4、第5実施形態)
図11に示す第4実施形態の逆止弁部材304は、上記第1~第3実施形態の逆止弁部材301、302、303とは逆に、リード弁部354を有する第1板314がポンプボディ10側に配置され、第2板324がアッパーシート45側に配置されている。
図11に示す第4実施形態の逆止弁部材304は、上記第1~第3実施形態の逆止弁部材301、302、303とは逆に、リード弁部354を有する第1板314がポンプボディ10側に配置され、第2板324がアッパーシート45側に配置されている。
リード弁部354は、第1板314の本体と同一面上にあるとき、開口141を閉塞する。また、リード弁部354は、副燃料室13と連絡通路14との圧力差によってアッパーシート45側に撓んだとき、図11に示す開弁状態となる。このときのリード弁部354の最大リフト量Lは、第2板324の板厚に相当する。
図12に示す第5実施形態の逆止弁部材305は、第4実施形態と同様、第1板315がポンプボディ10に配置され、第4実施形態と実質的に同一の第2板324がアッパーシート45側に配置されている。第1板315に形成されたリード弁部355は、第4実施形態のリード弁部354に比べ根元側から先端側までほぼ真っ直ぐに突っ張った形状のまま開弁する。このように、開弁時のリード弁部の撓み具合は、材質や表面処理によって適宜調整してよい。
(第6実施形態)
図13に閉弁状態、図14に開弁状態を示すように、第6実施形態の逆止弁部材306は、ポンプボディ10側に設けられる第1板316、アッパーシート45側に設けられる第2板326、及び、第1板316と第2板326との間に設けられるサポート板336の3枚から構成されている。サポート板336は、第1板316より板厚が厚く、リード弁部35に対応する位置に規制部39が形成されている。規制部39は、リード弁部35の開弁時の限界位置を規制する。
図13に閉弁状態、図14に開弁状態を示すように、第6実施形態の逆止弁部材306は、ポンプボディ10側に設けられる第1板316、アッパーシート45側に設けられる第2板326、及び、第1板316と第2板326との間に設けられるサポート板336の3枚から構成されている。サポート板336は、第1板316より板厚が厚く、リード弁部35に対応する位置に規制部39が形成されている。規制部39は、リード弁部35の開弁時の限界位置を規制する。
これにより、リード弁部35の過大な変形を防止し、開弁時の流路面積を安定して確保することができるとともに、リード弁部の信頼性を確保できる。
(第7実施形態)
図15に示すように、第7実施形態の逆止弁部材307は、第1実施形態の逆止弁部材301(図6参照)に対し、リード弁部4が周方向に延びるように形成されている。連絡通路逃がし溝部377は、中央穴34から径方向(図15の上方向)に延びてから、周方向に向きを変え、リード弁部357に沿って形成されている。
図15に示すように、第7実施形態の逆止弁部材307は、第1実施形態の逆止弁部材301(図6参照)に対し、リード弁部4が周方向に延びるように形成されている。連絡通路逃がし溝部377は、中央穴34から径方向(図15の上方向)に延びてから、周方向に向きを変え、リード弁部357に沿って形成されている。
これにより、リード弁部357の長さを長くすることができるため、開弁時のリフト量を確保するのに有利となる。
(その他の実施形態)
(A)上記実施形態では、逆止弁部材302、303の位置決め突起361、362が挿入される受容凹部を排出通路15の開口151が兼ねている。他の実施形態では、ポンプボディ10の駆動側端面101に開口する受容凹部を、排出通路15とは別に形成してもよい。
(A)上記実施形態では、逆止弁部材302、303の位置決め突起361、362が挿入される受容凹部を排出通路15の開口151が兼ねている。他の実施形態では、ポンプボディ10の駆動側端面101に開口する受容凹部を、排出通路15とは別に形成してもよい。
(B)逆止弁部材は、上記実施形態のようにプレス成形に限らず、切削加工等の方法によって製作されてもよい。また、位置決め突起は、板を折り曲げる方法に限らず、ピン、パイプ等の部材を板に圧入や溶接することによって形成してもよい。
(C)ポンプボディ10の駆動側端面101との間に逆止弁部材を狭持する「底カバー部材」は、上記実施形態のようにアッパーシート45の鍔部451が構成する形態に限らず、他の専用部材によって構成してもよい。
(D)プランジャは、図1、図3等に図示するように、大径部411及び小径部413を有する段付き形状に限らず、外径一定の「段の無い」形状としてもよい。
(E)上記実施形態の高圧ポンプ1等では、連絡通路14と排出通路15とは中心軸Oを中心としてV字方向に配置されている。これに対し、他の実施形態では、連絡通路14と排出通路15との配置は適宜設定してよい。また、連絡通路14は吐出弁ホルダ取付穴18と交差せず、独立して形成されてもよい。この連絡通路14と排出通路15との配置に対応し、逆止弁部材のリード弁部35と排出通路15側の連通路382との配置を適宜設定してよい。
(F)プランジャが往復可能に収容されるシリンダは、別体のシリンダ20をポンプボディ10に挿入する形態に限らず、ポンプボディに直接形成されてもよい。
(G)逆止弁部材に関する構成以外の高圧ポンプ各部の構成は上記実施形態に限定されない。例えば、主燃料室12にパルセーションダンパ50が設けられなくてもよい。吸入弁63は、上記実施形態のようにノーマリーオープン式でなくノーマリークローズ式であってもよい。
以上、本開示は、このような実施形態に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施することができる。
Claims (7)
- プランジャ(41)と、
前記プランジャを摺動可能に収容し、前記プランジャの一端である加圧端(412)に面し燃料が加圧される加圧室(22)を形成するシリンダ(20)であって、当該シリンダの前記加圧室と反対側の端部(26)に面し、前記加圧室から当該シリンダと前記プランジャとの摺動隙間を経由してリークした燃料が溜まる副燃料室(13)を形成するシリンダと、
前記加圧室より燃料の流れの上流側において燃料入口(55)から燃料が供給される主燃料室(12)、軸方向における前記加圧室と反対側の端面である駆動側端面(101)に開口し前記主燃料室(12)と前記副燃料室とを連通する連絡通路(14)、及び、前記駆動側端面に開口し前記副燃料室に溜まった燃料が外部へ排出される排出通路(15)が形成されているポンプボディ(10)と、
底面(452)が前記駆動側端面に対向するように前記ポンプボディに固定された底カバー部材(45)と、
前記ポンプボディの前記駆動側端面と前記底カバー部材の底面との間に狭持され、前記連絡通路の開口(141)を閉塞可能なリード弁部(35、354、355、357)を有し、当該リード弁部の開閉によって、前記連絡通路における前記主燃料室から前記副燃料室への燃料の流れを許容し、前記副燃料室から前記主燃料室への燃料の流れを規制する逆止弁部材(301-307)と、
を備える高圧ポンプ。 - 前記逆止弁部材は、
前記リード弁部が形成された第1板(311-316)と、
前記リード弁部に対応する位置が切り欠かれ、その板厚に応じて前記リード弁部の最大リフト量を規定する第2板(321-326)と、
が重ね合わされている請求項1に記載の高圧ポンプ。 - 前記逆止弁部材(306)は、
前記リード弁部の開弁時の限界位置を規制する規制部(39)を有するサポート板(336)をさらに備えている請求項2に記載の高圧ポンプ。 - 前記ポンプボディは、前記連絡通路とは異なる位置で前記駆動側端面に開口する受容凹部を有しており、
前記逆止弁部材(302、303)は、
前記駆動側端面側に突出し前記受容凹部に挿入されることで前記ポンプボディに対する前記第1板又は前記第2板の回転方向の位置決めをする位置決め突起(361、362)が設けられている請求項2または3に記載の高圧ポンプ(2、3)。 - 前記受容凹部は、前記排出通路の開口(151)によって構成され、
前記位置決め突起は、前記排出通路の開口に燃料の流路を確保しつつ挿入されている請求項4に記載の高圧ポンプ。 - 前記位置決め突起は、板状の部材が前記駆動側端面側に折り曲げられることにより形成されている請求項4または5に記載の高圧ポンプ。
- 前記プランジャは、軸方向の前記加圧室側に前記シリンダの内壁に沿って摺動する大径部(411)を有し、軸方向の前記加圧室と反対側に小径部(413)を有しており、
前記副燃料室は、前記プランジャの往復移動によって容積が変化する請求項1~6のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2013233869A JP6040912B2 (ja) | 2013-11-12 | 2013-11-12 | 高圧ポンプ |
JP2013-233869 | 2013-11-12 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2015072080A1 true WO2015072080A1 (ja) | 2015-05-21 |
Family
ID=53057033
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2014/005271 WO2015072080A1 (ja) | 2013-11-12 | 2014-10-17 | 高圧ポンプ |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6040912B2 (ja) |
WO (1) | WO2015072080A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3343015A4 (en) * | 2015-08-28 | 2018-12-12 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | High-pressure fuel pump and method for producing same |
WO2020114711A1 (de) * | 2018-12-04 | 2020-06-11 | Robert Bosch Gmbh | Pumpe, insbesondere kraftstoffhochdruckpumpe für eine kraftstoffeinspritzeinrichtung einer brennkraftmaschine |
CN112739903A (zh) * | 2018-09-20 | 2021-04-30 | 株式会社不二工机 | 脉动阻尼器 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0640346U (ja) * | 1992-10-28 | 1994-05-27 | 株式会社ウオルブローファーイースト | 2行程内燃機関の生燃料溜り防止装置 |
JPH11280602A (ja) * | 1998-03-25 | 1999-10-15 | Mitsubishi Electric Corp | 筒内噴射用高圧燃料ポンプ |
JP2002070694A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-03-08 | Mitsubishi Electric Corp | 高圧燃料供給装置 |
JP2002089468A (ja) * | 2000-09-14 | 2002-03-27 | Toyota Industries Corp | スクロール型圧縮機 |
JP2006329156A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Daikin Ind Ltd | 回転式圧縮機 |
JP2012122437A (ja) * | 2010-12-10 | 2012-06-28 | Denso Corp | 燃料供給ポンプ |
JP2012127290A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Denso Corp | 高圧ポンプ |
US20120207632A1 (en) * | 2009-10-22 | 2012-08-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel pump |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10252658A (ja) * | 1997-03-14 | 1998-09-22 | Zexel Corp | ポンプ及び燃料供給ポンプ |
JP3633314B2 (ja) * | 1998-10-14 | 2005-03-30 | 三菱電機株式会社 | 高圧燃料ポンプ装置 |
JP2002202022A (ja) * | 2000-10-30 | 2002-07-19 | Denso Corp | バルブ駆動装置および燃料噴射弁 |
DE10307877A1 (de) * | 2003-02-25 | 2004-09-02 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
US7677872B2 (en) * | 2007-09-07 | 2010-03-16 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Low back-flow pulsation fuel injection pump |
JP4825842B2 (ja) * | 2008-06-09 | 2011-11-30 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料ポンプ |
JP5244761B2 (ja) * | 2009-10-06 | 2013-07-24 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 高圧燃料供給ポンプ |
-
2013
- 2013-11-12 JP JP2013233869A patent/JP6040912B2/ja active Active
-
2014
- 2014-10-17 WO PCT/JP2014/005271 patent/WO2015072080A1/ja active Application Filing
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0640346U (ja) * | 1992-10-28 | 1994-05-27 | 株式会社ウオルブローファーイースト | 2行程内燃機関の生燃料溜り防止装置 |
JPH11280602A (ja) * | 1998-03-25 | 1999-10-15 | Mitsubishi Electric Corp | 筒内噴射用高圧燃料ポンプ |
JP2002070694A (ja) * | 2000-08-31 | 2002-03-08 | Mitsubishi Electric Corp | 高圧燃料供給装置 |
JP2002089468A (ja) * | 2000-09-14 | 2002-03-27 | Toyota Industries Corp | スクロール型圧縮機 |
JP2006329156A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Daikin Ind Ltd | 回転式圧縮機 |
US20120207632A1 (en) * | 2009-10-22 | 2012-08-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel pump |
JP2012122437A (ja) * | 2010-12-10 | 2012-06-28 | Denso Corp | 燃料供給ポンプ |
JP2012127290A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Denso Corp | 高圧ポンプ |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3343015A4 (en) * | 2015-08-28 | 2018-12-12 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | High-pressure fuel pump and method for producing same |
US10584668B2 (en) | 2015-08-28 | 2020-03-10 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | High-pressure fuel pump and method for producing same |
CN112739903A (zh) * | 2018-09-20 | 2021-04-30 | 株式会社不二工机 | 脉动阻尼器 |
WO2020114711A1 (de) * | 2018-12-04 | 2020-06-11 | Robert Bosch Gmbh | Pumpe, insbesondere kraftstoffhochdruckpumpe für eine kraftstoffeinspritzeinrichtung einer brennkraftmaschine |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6040912B2 (ja) | 2016-12-07 |
JP2015094277A (ja) | 2015-05-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5382551B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
US8985968B2 (en) | High pressure pump with pressurizing chamber enclosed within cylinder inserted into housing | |
JP5382548B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP6293994B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
JP6171884B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5418488B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
US20120251365A1 (en) | High pressure fuel pump | |
JP6098481B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5505732B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
WO2016113824A1 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP6186326B2 (ja) | 高圧燃料供給ポンプ | |
WO2015072080A1 (ja) | 高圧ポンプ | |
US11002236B2 (en) | High-pressure fuel supply pump | |
JP6317701B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5616243B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP2012202381A (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5942962B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5729607B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP2014013042A (ja) | 高圧ポンプ | |
JP5481406B2 (ja) | 高圧ポンプ | |
JP6428361B2 (ja) | ポンプ | |
JP2016133009A (ja) | 高圧ポンプ | |
JP2012154307A (ja) | 高圧ポンプ | |
JP2015094280A (ja) | 高圧ポンプ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 14861767 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 14861767 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |