WO2013099255A1 - 撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置 - Google Patents

撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置 Download PDF

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WO2013099255A1
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lens
imaging
conditional expression
optical axis
imaging lens
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PCT/JP2012/008355
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English (en)
French (fr)
Inventor
近藤　雅人
隆行 野田
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens that forms an optical image of a subject on an imaging element such as a CCD (Charge-Coupled Device) or a CMOS (Complementary-Metal-Oxide-Semiconductor), and a digital still camera that performs photography by mounting the imaging lens.
  • the present invention relates to an imaging device such as a camera-equipped mobile phone, an information portable terminal (PDA: Personal Digital Assistant), a smartphone, a tablet terminal, and a portable game machine.
  • PDA Personal Digital Assistant
  • the five-lens configuration described in Patent Documents 1 to 6 is required to further correct axial chromatic aberration more satisfactorily.
  • the imaging lens described in Patent Document 3 is required to further reduce the overall length.
  • the imaging lens described in Patent Document 4 is required to correct field curvature more favorably.
  • the lens described in Patent Document 5 is required to further reduce the overall length and correct distortion more favorably.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and the object thereof is to reduce the overall length, in particular, to correct axial chromatic aberration and chromatic aberration in the periphery of the imaging region well, and from the central angle of view.
  • An object of the present invention is to provide an imaging lens capable of realizing a high imaging performance up to a peripheral angle of view, and an imaging device capable of obtaining a high-resolution captured image by mounting the imaging lens.
  • the imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power on the object side surface, a second lens having a negative refractive power, and a second lens having a negative refractive power.
  • the imaging lens of the present invention since the configuration of each lens element is optimized in the lens configuration of five as a whole, a lens system having high resolution performance can be realized while shortening the overall length.
  • the focal length of the first lens and the focal length of the third lens satisfy the formula (1), the power of the first and third lenses can be balanced, so that the total length is shortened.
  • Various aberrations such as spherical aberration and astigmatism can be corrected satisfactorily.
  • the optical performance can be further improved by satisfying the following preferable configuration.
  • the imaging lens according to the first aspect of the present invention preferably satisfies any of the following conditional expressions (2) to (10).
  • any one of conditional expressions (2) to (10) may be satisfied, or any combination may be satisfied.
  • conditional expressions (5) and (6) it is preferable that both conditional expressions are satisfied simultaneously.
  • a back-focused value is used as an air-converted value.
  • a member having no refractive power such as a filter or a cover glass
  • the thickness of this member is calculated in terms of air.
  • the third lens has a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens has a meniscus shape with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • substantially consists of five lenses means that the imaging lens of the present invention has substantially no power other than the five lenses, a diaphragm It also includes that having optical elements other than a lens such as a cover glass, a lens flange, a lens barrel, an imaging device, a mechanism portion such as a camera shake correction mechanism, and the like.
  • An imaging apparatus includes the imaging lens of the present invention.
  • a high-resolution imaging signal can be obtained based on the high-resolution optical image obtained by the imaging lens of the present invention.
  • the configuration of each lens element is optimized, and in particular, the second lens is configured so that the dispersion of the second lens is appropriate. Since the ratio of the focal length of the lens and the ratio of the focal length of the fourth lens and the fifth lens are set appropriately, the axial chromatic aberration is particularly well corrected while shortening the overall length, and from the central angle of view to the periphery A lens system having high imaging performance up to the angle of view can be realized.
  • an imaging signal corresponding to the optical image formed by the imaging lens having the high imaging performance of the present invention is output, a high-resolution captured image is obtained. be able to.
  • FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 2; 3 is a lens cross-sectional view illustrating a third configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 3.
  • FIG. 4 is a lens cross-sectional view illustrating a fourth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 4;
  • FIG. 5 is a lens cross-sectional view illustrating a fifth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 5.
  • FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 1.
  • FIG. FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration
  • FIG. 6 is a lens cross-sectional view illustrating a sixth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 6.
  • FIG. 7 is a lens cross-sectional view illustrating a seventh configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 7.
  • FIG. 8 shows an eighth configuration example of the imaging lens according to an embodiment of the present invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 8.
  • FIG. 9 is a lens cross-sectional view illustrating a ninth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 9.
  • FIG. 10 is a lens cross-sectional view illustrating a tenth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 10.
  • FIG. 11 shows an eleventh configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 11.
  • FIG. 12 is a lens cross-sectional view illustrating a twelfth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 12.
  • FIG. 14 is a lens cross-sectional view illustrating a thirteenth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 13.
  • FIG. FIG. 4 is an aberration diagram showing various aberrations of the imaging lens according to Example 1 of the present invention, in which (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion, and (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 1 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 2 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 3 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is a distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 4 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 4 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 5 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 6 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 6 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 7 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 8 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 8 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram showing various aberrations of the imaging lens according to Example 9 of the present invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion, (D) Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 10 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 10 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 11 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 12 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 12 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is a distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration. It is an aberration diagram showing various aberrations of the imaging lens according to Example 13 of the present invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion, (D) Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 14 is a lens cross-sectional view illustrating a fourteenth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 14.
  • FIG. 15 shows a fifteenth configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 15.
  • FIG. It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 14 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 15 It is an aberration diagram which shows the various aberrations of the imaging lens which concerns on Example 15 of this invention, (A) is spherical aberration, (B) is astigmatism (field curvature), (C) is distortion aberration, (D). Indicates lateral chromatic aberration.
  • FIG. 1 shows a first configuration example of the imaging lens according to the first embodiment of the present invention.
  • This configuration example corresponds to the lens configuration of a first numerical example (Tables 1 and 14) described later.
  • cross-sectional configurations of the imaging lenses according to the second to thirteenth embodiments corresponding to the lens configurations of second to thirteenth numerical examples (Tables 2 to 13 and Tables 15 to 26) described later are shown. 2 to 13 respectively.
  • FIGS. 28 to 29 show cross-sectional configurations of the imaging lenses according to the fourteenth to fifteenth embodiments corresponding to the lens configurations of the fourteenth to fifteenth numerical examples (Tables 28 to 31) described later. Show. In FIG. 1 to FIG.
  • the symbol Ri denotes the curvature of the i-th surface, where the surface of the lens element closest to the object side is the first, and is increased sequentially toward the image side (imaging side). Indicates the radius.
  • the symbol Di indicates the surface interval on the optical axis Z1 between the i-th surface and the i + 1-th surface. Since the basic configuration is the same for each configuration example, the configuration example of the imaging lens shown in FIG. 1 will be basically described below, and the configuration examples of FIGS. explain.
  • the imaging lens L includes various imaging devices using an image sensor such as a CCD or a CMOS, particularly a relatively small portable terminal device such as a digital still. It is suitable for use in cameras, mobile phones with cameras, PDAs, smartphones or tablet terminals.
  • the imaging lens L includes an aperture stop St, a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, a fourth lens L4, and a fifth lens in order from the object side along the optical axis Z1. L5.
  • FIG. 27 shows an overview of a mobile phone terminal that is the imaging apparatus 1 according to the embodiment of the present invention.
  • An imaging device 1 according to an embodiment of the present invention includes an imaging lens L according to the present embodiment and an imaging element 100 such as a CCD that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the imaging lens L (see FIG. 1).
  • the image sensor 100 is disposed on the imaging surface (imaging surface) of the imaging lens L.
  • FIG. 33 shows an overview of a smartphone that is the imaging apparatus 501 according to the embodiment of the present invention.
  • An image pickup apparatus 501 according to the embodiment of the present invention includes an image pickup lens L according to this embodiment and an image pickup device 100 such as a CCD that outputs an image pickup signal corresponding to an optical image formed by the image pickup lens L (see FIG. 1)).
  • the image sensor 100 is disposed on the imaging surface (imaging surface) of the imaging lens L.
  • FIG. 32 shows an example of a light shielding method that does not contribute to image formation in the imaging lens according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 32 is a partially enlarged view showing only a portion above the optical axis Z1 in the lens cross-sectional view (see FIG. 29) of the fourteenth embodiment. Since the light flux that does not contribute to image formation that passes outside the effective diameter of the imaging lens may be harmful light on the image formation surface, in order to remove such light flux that does not contribute to image formation, A method of arranging the light shielding plate outside the effective diameter between the lenses is generally used. In the imaging lens shown in FIG.
  • an aperture stop St is provided on the object side of the first lens L1 so as to be located outside the effective diameter of the first lens, and the first lens L1 to the fifth lens L5 are adjacent to each other.
  • a light shielding plate B is provided between the lenses to be positioned outside the effective diameter of each lens.
  • paint A for light shielding is applied to the image-side surface of the fourth lens L4 and the image-side surface of the fifth lens L5 in a region outside the effective diameter of each lens. In this way, by applying paint for light shielding to a desired area outside the effective diameter of the lens, images are formed even in areas where light shielding is difficult with only the light shielding plate due to restrictions on the shape of the light shielding plate and the arrangement space. The light rays that do not contribute to the light can be suitably shielded.
  • Various optical members CG may be arranged between the fifth lens L5 and the image sensor 100 according to the configuration on the camera side where the lens is mounted.
  • a flat optical member such as a cover glass for protecting the imaging surface or an infrared cut filter may be disposed.
  • a flat cover glass provided with a coating having a filter effect such as an infrared cut filter or an ND filter may be used.
  • the fifth lens L5 may be coated to have the same effect as the optical member CG. Thereby, the number of parts can be reduced and the total length can be shortened.
  • the imaging lens L also has an aperture stop St.
  • the aperture stop St is an optical aperture stop and is a so-called “front stop” disposed closest to the object side.
  • the “front stop” means that the position of the aperture stop in the optical axis direction is at the same position as the intersection of the axial marginal ray and the object side surface of the first lens L1 or closer to the object side.
  • the lenses of the first to fifteenth configuration examples are configuration examples corresponding to the front diaphragm.
  • This imaging lens L preferably uses an aspherical surface for at least one surface of each of the first lens L1 to the fifth lens L5 for high performance.
  • the first lens L1 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the object side surface is convex toward the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 preferably has a convex surface on the object side near the optical axis.
  • the third lens L3 has a biconvex shape in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 may have a meniscus shape with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the third lens L3 may have a meniscus shape with a convex surface facing the image side in the vicinity of the optical axis. In this case, astigmatism can be corrected satisfactorily.
  • the fourth lens L4 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fourth lens L4 has a concave surface on the object side on the object side in the vicinity of the optical axis.
  • a decrease in the amount of peripheral light can be suppressed.
  • the fifth lens L5 has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the fifth lens L5 has a region in which the negative refractive power becomes weaker from the optical axis toward the outer side in the radial direction.
  • the incident angle of the light beam passing through the optical system to the imaging surface (imaging device) increases. Can be suppressed.
  • the negative refractive power decreases as it goes radially outward from the optical axis means that the surface having at least one concave portion in the vicinity of the optical axis has a radial direction from the optical axis to the lens. Any negative refractive power may be used as long as it goes outward, and for example, the positive refractive power may become stronger from the optical axis toward the outer side in the radial direction of the lens.
  • the image side surface of the fifth lens L5 has a region that changes from a concave shape to a convex shape toward the image side as it goes from the optical axis to the outside in the radial direction of the lens.
  • the negative refractive power of the image side surface of the fifth lens L5 becomes weaker from the optical axis toward the outer side in the radial direction of the lens.
  • making the fifth lens have negative refractive power is advantageous for correcting various aberrations, particularly spherical aberration and axial chromatic aberration.
  • the fifth lens has a meniscus shape with a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • each of the lenses L1 to L5 constituting the imaging lens L is not a cemented lens but a single lens. This is because the number of aspheric surfaces is larger than when any one of the lenses L1 to L5 is a cemented lens, so that the degree of freedom in designing each lens is increased, and the overall length can be suitably shortened.
  • conditional expression (1) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f3 of the third lens to the focal length f1 of the first lens when each configuration of the imaging lens L in the present invention is provided. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the positive refractive power of the first lens L1 becomes too strong for the entire lens system, and it becomes difficult to sufficiently correct spherical aberration.
  • conditional expression (1) If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the positive refractive power of the third lens L3 becomes too strong with respect to the first lens L1, and it becomes difficult to sufficiently correct astigmatism. Therefore, by satisfying the range of conditional expression (1), it is possible to correct various aberrations satisfactorily while shortening the entire length of the lens system. From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (1-2). 4.2 ⁇ f3 / f1 ⁇ 20.0 (1-1) 5.0 ⁇ f3 / f1 ⁇ 20.0 (1-2)
  • the ratio of the focal length f2 of the second lens to the focal length f1 of the first lens L1 preferably satisfies the following conditional expression (2). -4.0 ⁇ f2 / f1 ⁇ -1.8 (2)
  • Conditional expression (2) defines a preferable numerical range of the ratio of the focal length f2 of the second lens to the focal length f1 of the first lens.
  • conditional expression (2) it is possible to satisfactorily correct various aberrations such as chromatic aberration, astigmatism, and spherical aberration while realizing shortening of the entire length of the lens system. From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (2-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (2-2). -3.5 ⁇ f2 / f1 ⁇ -1.8 (2-1) ⁇ 3.2 ⁇ f2 / f1 ⁇ 1.8 (2-2)
  • conditional expression (3) defines a preferable numerical range of the ratio of the distance D6 on the optical axis between the third lens L3 and the fourth lens L3 with respect to the focal length f of the entire system. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the total lens length becomes long. When the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the thickness of the air lens formed by the gap between the image-side surface of the third lens L3 and the object-side surface of the fourth lens L4 becomes thin, and the total lens length is shortened.
  • conditional expression (4) defines a preferable numerical range of the ratio between the distance D8 on the optical axis of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 and the distance D6 on the optical axis of the third lens L3 and the fourth lens L3.
  • conditional expression (4) defines a preferable numerical range of the ratio between the distance D8 on the optical axis of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 and the distance D6 on the optical axis of the third lens L3 and the fourth lens L3.
  • conditional expression (4) various aberrations such as spherical aberration, astigmatism, and curvature of field can be favorably corrected. From the above viewpoint, it is more preferable to satisfy the following conditional expression (4-1), and it is even more preferable to satisfy the conditional expression (4-2). 2.20 ⁇ D6 / D8 ⁇ 5.60 (4-1) 2.30 ⁇ D6 / D8 ⁇ 5.40 (4-2)
  • the Abbe number ⁇ d1 related to the d-line of the first lens L1 and the Abbe number ⁇ d2 related to the d-line of the second lens L2 further satisfy the following conditional expressions (5) and (6).
  • Conditional expressions (5) and (6) relate to the Abbe number ⁇ d1 related to the d-line of the first lens L1 and the d-line of the second lens L2 when each configuration of the imaging lens L in the first aspect of the present invention is provided.
  • a preferable numerical range of the Abbe number ⁇ d2 is defined respectively. Satisfying conditional expressions (5) and (6) simultaneously is advantageous for correcting chromatic aberration.
  • conditional expressions (5-1) and (6-1) it is more preferable to further satisfy one of the following conditional expressions (5-1) and (6-1), and both the conditional expressions (5-1) and (6-1) are simultaneously satisfied. Even more preferably. ⁇ d1> 53 (5-1) ⁇ d2 ⁇ 25 (6-1)
  • conditional expression (7) defines a preferable numerical range of the ratio of the distance D2 on the optical axis of the first lens L1 and the second lens L2 to the center thickness D1 of the first lens L1. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, it will be difficult to sufficiently correct chromatic aberration. If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, it is advantageous for correcting chromatic aberration, but it becomes difficult to sufficiently correct spherical aberration.
  • chromatic aberration can be favorably corrected by satisfying the range of conditional expression (7).
  • conditional expression (8) defines a preferable numerical range of the radius of curvature R3 in the vicinity of the object side surface of the third lens L3 with respect to the focal length f2 of the second lens L2. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, it will be difficult to sufficiently correct astigmatism. If the lower limit is not reached, it is difficult to sufficiently correct axial chromatic aberration.
  • the ratio of the length TL from the L1 object side surface of the first lens to the imaging surface with respect to the focal length f of the entire lens system preferably satisfies the following conditional expression (9). 1.0 ⁇ TL / f ⁇ 1.2 (9)
  • Conditional expression (9) defines a preferable numerical range of the ratio of the length TL from the object side surface of the first lens L1 to the imaging surface with respect to the focal length f of the entire lens system. Note that, for the length TL on the optical axis from the object-side surface of the first lens to the imaging surface, a back-focused value is used as an air-converted value.
  • the thickness of this member is calculated in terms of air.
  • the total lens length means the length TL on the optical axis from the object-side surface of the first lens to the imaging surface. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the total lens system length TL becomes too large, which is disadvantageous for shortening the total lens system length TL. If the lower limit is exceeded, it is advantageous for shortening the total length TL, but it becomes difficult to sufficiently correct various aberrations, so that it becomes difficult to obtain high resolution performance.
  • conditional expression (9) various aberrations can be favorably corrected while shortening the total length TL of the lens system. From the above viewpoint, it is more preferable that the following conditional expression (9-1) is satisfied. 1.05 ⁇ TL / f ⁇ 1.15 (9-1)
  • conditional expression (10) defines a preferable numerical range regarding the paraxial radius of curvature R7 of the object side surface of the fourth lens L4 and the paraxial radius of curvature R8 of the image side surface of the fourth lens L4. If the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, it is suitable for suppressing a decrease in the peripheral light amount ratio, but it becomes difficult to sufficiently correct various aberrations, particularly astigmatism. If the lower limit is not reached, it is difficult to sufficiently suppress the decrease in the peripheral light amount ratio. Therefore, by satisfying the range of conditional expression (10), it is possible to correct various aberrations satisfactorily while suppressing a decrease in the peripheral light amount ratio.
  • the configuration of each lens element is optimized in a lens configuration of five lenses as a whole, and in particular, the focal length of the third lens and the first lens. Therefore, it is possible to realize a lens system in which spherical aberration and astigmatism are particularly favorably corrected, the F-number is small, and high resolution performance is achieved while the total length is shortened.
  • the imaging signal corresponding to the optical image formed by the high-performance imaging lens L according to the present embodiment is output.
  • a high-resolution captured image can be obtained up to the angle of view.
  • Table 1 and Table 14 below show specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIG.
  • Table 1 shows basic lens data
  • Table 14 shows data related to aspheric surfaces.
  • the surface of the lens element closest to the object side is the first (aperture stop St is the 0th) and heads toward the image side.
  • the value (mm) of the curvature radius of the i-th surface from the object side is shown in correspondence with the reference symbol Ri in FIG.
  • the column of the surface interval Di indicates the interval (mm) on the optical axis between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1 from the object side.
  • the column Ndj the value of the refractive index for the d-line (587.56 nm) of the j-th optical element from the object side is shown.
  • the column of ⁇ dj shows the Abbe number value for the d-line of the j-th optical element from the object side.
  • both surfaces of the first lens L1 to the fifth lens L5 are all aspherical.
  • the basic lens data in Table 1 shows the numerical value of the radius of curvature near the optical axis (paraxial radius of curvature) as the radius of curvature of these aspheric surfaces.
  • Table 14 shows aspherical data in the imaging lens of Example 1.
  • E indicates that the subsequent numerical value is a “power exponent” with a base of 10
  • the numerical value represented by an exponential function with the base of 10 is Indicates that the value before “E” is multiplied.
  • “1.0E-02” indicates “1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 ”.
  • Z is the length (mm) of a perpendicular line drawn from a point on the aspheric surface at a height h from the optical axis to the tangential plane (plane perpendicular to the optical axis) of the apex of the aspheric surface.
  • Z C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ K ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ Ai ⁇ h i (A)
  • Z Depth of aspheric surface (mm)
  • h Distance from the optical axis to the lens surface (height) (mm)
  • C: Paraxial curvature 1 / R (R: paraxial radius of curvature)
  • K aspheric coefficient
  • Table 2 and Table 15 show specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIG. 2 as Example 2 in the same manner as the imaging lens of Example 1 described above.
  • specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIGS. 3 to 13 are shown in Tables 3 to 13 and Tables 16 to 26 as Examples 3 to 13.
  • specific lens data corresponding to the configuration of the imaging lens shown in FIGS. 28 to 29 is shown in Tables 28 to 31 as Examples 14 to 15.
  • both surfaces of the first lens L1 to the fifth lens L5 are all aspherical.
  • FIGS. 14A to 14D are diagrams showing spherical aberration, astigmatism (field curvature), distortion (distortion aberration), and chromatic aberration of magnification in the imaging lens of Example 1, respectively.
  • Each aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism (field curvature) and distortion (distortion aberration) shows aberrations with the d-line (wavelength 587.56 nm) as the reference wavelength.
  • the spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and lateral chromatic aberration diagram also show aberrations for the F-line (wavelength 486.1 nm) and C-line (wavelength 656.27 nm).
  • the chromatic aberration diagram of magnification also shows aberrations for the F line (wavelength 486.1 nm) and the C line (wavelength 656.27 nm).
  • the solid line indicates the sagittal direction (S)
  • the broken line indicates the tangential direction (T).
  • Fno represents an F number
  • ⁇ represents a half angle of view.
  • 30 (A) to (D) and FIGS. 31 (A) to (D) show only aberrations with the d-line (wavelength 587.56 nm) as the reference wavelength in the astigmatism diagrams.
  • Table 27 shows values relating to the conditional expressions (1) to (10) according to the present invention, which are summarized for each of the examples 1 to 15.
  • each embodiment achieves high imaging performance as well as shortening the overall length.
  • the imaging lens of the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspheric coefficient of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.
  • the description is based on the premise that the fixed focus is used.
  • the entire lens system can be extended, or a part of the lenses can be moved on the optical axis to enable autofocusing.

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Abstract

【課題】全長の短縮化および高解像化を実現した撮像レンズおよびこの撮像レンズを備えた撮像装置を実現する。 【解決手段】物体側から順に、物体側の面が物体側に凸形状であり、正の屈折力を有する第１レンズ（Ｌ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ（Ｌ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ（Ｌ３）と、物体側の面が物体側に凹形状であり、負の屈折力を有する第４レンズ（Ｌ４）と、負の屈折力を有し、光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる領域を有する第５レンズ（Ｌ５）から構成される実質的に５個のレンズからなり、かつ所定の条件式を満足する。

Description

撮像レンズおよび撮像レンズを備えた撮像装置
　本発明は、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子上に被写体の光学像を結像させる撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して撮影を行うデジタルスチルカメラやカメラ付き携帯電話機、情報携帯端末（ＰＤＡ：Personal Digital Assistance）、スマートフォン、タブレット型端末および携帯型ゲーム機等の撮像装置に関する。
　近年、パーソナルコンピュータの一般家庭等への普及に伴い、撮影した風景や人物像等の画像情報をパーソナルコンピュータに入力することができるデジタルスチルカメラが急速に普及している。また、携帯電話、スマートフォン、またはタブレット型端末に画像入力用のカメラモジュールが搭載されることも多くなっている。このような撮像機能を有する機器には、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子が用いられている。近年、これらの撮像素子のコンパクト化が進み、撮像機器全体ならびにそれに搭載される撮像レンズにも、コンパクト性が要求されている。また同時に、撮像素子の高画素化も進んでおり、撮像レンズの高解像、高性能化が要求されている。例えば２メガピクセル以上、さらに好適には５メガピクセル以上、よりさらに好適には８メガピクセル以上の高画素に対応した性能が要求されている。
　このような要求に対しては、例えば全長の短縮化および高解像化を図るためにレンズ枚数が比較的多い５枚構成とすることが考えられる（特許文献１乃至６参照）。
特開２００７－２６４１８０号公報 特開２００７－２９８５７２号公報 特開２０１０－２５６６０８号公報 特開２０１１－８５７３３号公報 中国実用新案第２０２１１０３２５号明細書 米国特許出願公開第２０１２／０８７０１９号明細書
　しかしながら、上記特許文献１乃至６に記載の５枚構成のレンズは、さらに軸上色収差をさらに良好に補正することが求められる。また、上記特許文献３に記載の撮像レンズは、全長をさらに短縮することが求められる。また、上記特許文献４に記載の撮像レンズは、像面湾曲をより良好に補正することが求められる。さらに、上記特許文献５に記載のレンズは、全長をさらに短縮し、かつ、歪曲収差をより良好に補正することが求められる。
　本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、全長の短縮化を図りつつ、特に軸上の色収差および結像領域の周辺部の色収差が良好に補正され、中心画角から周辺画角まで高い結像性能を実現することができる撮像レンズ、およびその撮像レンズを搭載して高解像の撮像画像を得ることができる撮像装置を提供することにある。
　本発明の撮像レンズは、物体側から順に、開口絞りと、物体側の面が物体側に凸形状であり、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、物体側の面が物体側に凹形状であり、負の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有し、光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる領域を有する第５レンズとから構成される実質的に５個のレンズからなり、下記条件式を満足するように構成されていることを特徴とするものである。
　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２５．０　　　　　（１）
ただし、
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
とする。
　本発明の撮像レンズによれば、全体として５枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化したので、全長を短縮化しながらも、高解像性能を有するレンズ系を実現できる。特に、第１レンズの焦点距離と第３レンズの焦点距離が式（１）を満足するようにすることにより、第１および第３レンズのパワーのバランスをとることができるため、全長の短縮化を図りつつ、球面収差および非点収差などの諸収差を良好に補正することができる。
　本発明の撮像レンズにおいて、さらに、次の好ましい構成を採用して満足することで、光学性能をより良好なものとすることができる。
　本発明の第１の態様による撮像レンズは、以下の条件式（２）から（１０）のいずれかを満足することが好ましい。なお、好ましい態様としては、条件式（２）から（１０）のいずれか一つを満たすものでもよく、あるいは任意の組合せを満たすものでもよい。ただし、条件式（５）および（６）については、両条件式を同時に満足することが好ましい。
　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２０．０　　　　　　　（１－１）
　－４．０＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　　（２）
　－３．５＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　　（２－１）
　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．２０　　　　　　　（３）
　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．１８　　　　　　　（３－１）
　２．００＜Ｄ６／Ｄ８＜６．００　　　　　　（４）
　２．２０＜Ｄ６／Ｄ８＜５．６０　　　　　　（４－１）
　νｄ１＞５０　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　νｄ１＞５３　　　　　　　　　　　　　　　（５－１）
　νｄ２＜３０　　　　　　　　　　　　　　　（６）
　νｄ２＜２５　　　　　　　　　　　　　　　（６－１）
　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２５　　　　　　（７）
　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２２　　　　　　（７－１）
　３．０＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜４０．０　　　　　（８）
　３．３＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜３５．０　　　　　（８－１）
　１．０＜ＴＬ／ｆ＜１．２　　　　　　　　　（９）
　１．０５＜ＴＬ／ｆ＜１．１５　　　　　　　（９－１）
　－１．９＜（Ｒ７－Ｒ８）／（Ｒ７＋Ｒ８）＜０　　　　（１０）
ただし、
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　ｆ２：第２レンズの焦点距離
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　Ｄ６：第３レンズと第４レンズの光軸上の間隔
　ｆ：全系の焦点距離
　Ｄ８：第４レンズと第５レンズの光軸上の間隔
　νｄ１：第１レンズのｄ線に関するアッベ数
　νｄ２：第２レンズのｄ線に関するアッベ数
　Ｄ１：第１レンズの中心厚
　Ｄ２：第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
　Ｒ３：第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　ＴＬ：第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さ
　Ｒ７：第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
　Ｒ８：第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
とする。なお、上記第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さＴＬについてバックフォーカス分は空気換算した値を用いるものとする。例えば、最も像側のレンズと結像面との間にフィルタやカバーガラス等の屈折力を持たない部材が挿入されているときは、この部材の厚みを空気換算して算出するものとする。
　また、本発明の第１の態様による撮像レンズにおいて、光軸近傍において第３レンズが物体側に凸面を向けていることが好ましい。
　また、本発明の第１の態様による撮像レンズにおいて、光軸近傍において第５レンズは物体側に凸面を向けたメニスカス形状であることが好ましい。
　なお、上記本発明の撮像レンズにおいて、「実質的に５個のレンズからなり、」とは、本発明の撮像レンズが、５個のレンズ以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手振れ補正機構等の機構部分、等を持つものも含むことを意味する。
　本発明による撮像装置は、本発明の撮像レンズを備えたものである。
　本発明による撮像装置では、本発明の撮像レンズによって得られた高解像の光学像に基づいて高解像の撮像信号を得ることができる。
　本発明の撮像レンズによれば、全体として５枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化し、特に第２レンズの分散が適切なものとなるように構成し、第３レンズと第１レンズの焦点距離の比および第４レンズと第５レンズの焦点距離の比を好適に設定したので、全長の短縮化を図りつつ、特に軸上の色収差が良好に補正され、中心画角から周辺画角まで高い結像性能を有するレンズ系を実現できる。
　また、本発明の撮像装置によれば、上記本発明の高い結像性能を有する撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するようにしたので、高解像の撮影画像を得ることができる。
本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示すものであり、実施例１に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第２の構成例を示すものであり、実施例２に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第３の構成例を示すものであり、実施例３に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第４の構成例を示すものであり、実施例４に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第５の構成例を示すものであり、実施例５に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第６の構成例を示すものであり、実施例６に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第７の構成例を示すものであり、実施例７に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第８の構成例を示すものであり、実施例８に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第９の構成例を示すものであり、実施例９に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１０の構成例を示すものであり、実施例１０に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１１の構成例を示すものであり、実施例１１に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１２の構成例を示すものであり、実施例１２に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１３の構成例を示すものであり、実施例１３に対応するレンズ断面図である。 本発明の実施例１に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例２に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例３に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例４に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例５に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例６に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例７に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例８に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例９に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例１０に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例１１に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例１２に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例１３に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明に係る撮像レンズを備えた携帯電話端末である撮像装置を示す図。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１４の構成例を示すものであり、実施例１４に対応するレンズ断面図である。 本発明の一実施の形態に係る撮像レンズの第１５の構成例を示すものであり、実施例１５に対応するレンズ断面図である。 本発明の実施例１４に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の実施例１５に係る撮像レンズの諸収差を示す収差図であり、（Ａ）は球面収差、（Ｂ）は非点収差（像面湾曲）、（Ｃ）は歪曲収差、（Ｄ）は倍率色収差を示す。 本発明の撮像レンズにおける結像に寄与しない光束の遮光方法の一例を示す図。 本発明に係る撮像レンズを備えたスマートフォンである撮像装置を示す図。
　以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
　　図１は、本発明の第１の実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。この構成例は、後述の第１の数値実施例（表１、表１４）のレンズ構成に対応している。同様にして、後述の第２乃至第１３の数値実施例（表２～表１３および表１５～表２６）のレンズ構成に対応する第２乃至第１３の実施形態にかかる撮像レンズの断面構成を、図２～図１３にそれぞれ示す。また、後述の第１４乃至第１５の数値実施例（表２８～表３１）のレンズ構成に対応する第１４乃至第１５の実施形態にかかる撮像レンズの断面構成を、図２８～図２９にそれぞれ示す。図１～図１５において、符号Ｒｉは、最も物体側のレンズ要素の面を１番目として、像側（結像側）に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の曲率半径を示す。符号Ｄｉは、ｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ１上の面間隔を示す。なお、各構成例共に基本的な構成は同じであるため、以下では、図１に示した撮像レンズの構成例を基本にして説明し、必要に応じて図２～図１５の構成例についても説明する。
　本発明の実施の形態と同様に、本発明の実施の形態に係る撮像レンズＬは、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子を用いた各種撮像機器、特に、比較的小型の携帯端末機器、例えばデジタルスチルカメラ、カメラ付き携帯電話機、およびＰＤＡ、スマートフォンまたはタブレット端末等に用いて好適なものである。この撮像レンズＬは、光軸Ｚ１に沿って、物体側から順に、開口絞りＳｔと、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５とを備えている。
　図２７に、本発明の実施の形態にかかる撮像装置１である携帯電話端末の概観図を示す。本発明の実施の形態に係る撮像装置１は、本実施の形態に係る撮像レンズＬと、この撮像レンズＬによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤなどの撮像素子１００（図１参照）とを備えて構成される。撮像素子１００は、この撮像レンズＬの結像面（撮像面）に配置される。
　図３３に、本発明の実施の形態にかかる撮像装置５０１であるスマートフォンの概観図を示す。本発明の実施の形態に係る撮像装置５０１は、本実施の形態に係る撮像レンズＬと、この撮像レンズＬによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤなどの撮像素子１００（図１参照）とを有するカメラ部５４１を備えて構成される。撮像素子１００は、この撮像レンズＬの結像面（撮像面）に配置される。
　図３２に、本発明の実施の形態にかかる撮像レンズにおける結像に寄与しない光束の遮光方法の例を示す。図３２は、第１４の実施形態のレンズ断面図（図２９参照）の光軸Ｚ１から上の部分のみを部分的に拡大して示した図である。撮像レンズの有効径の外側を通過する、結像に寄与しない光束は、結像面において有害な光となってしまう場合があるため、このような結像に寄与しない光束を除去するために、遮光板を各レンズ間の有効径より外側に配置する方法が一般的に用いられている。図３２に示す撮像レンズにおいては、第１レンズＬ１より物体側に、第１レンズの有効径の外側に位置するように開口絞りＳｔが設けられ、第１レンズＬ１から第５レンズＬ５の各隣接するレンズ間に、各レンズの有効径の外側に位置するように遮光板Ｂがそれぞれ設けられている。さらに、図３２では、第４レンズＬ４の像側の面と第５レンズＬ５の像側の面に、各レンズの有効径の外側の領域に遮光のための塗料Ａがそれぞれ塗布されている。このように、遮光のための塗料をレンズの有効径の外側の所望の領域に塗布することにより、遮光板の形状や配置スペースの制限などにより遮光板だけでは遮光をしにくい領域においても結像に寄与しない光線を好適に遮光することができる。
　第５レンズＬ５と撮像素子１００との間には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、種々の光学部材ＣＧが配置されていても良い。例えば撮像面保護用のカバーガラスや赤外線カットフィルタなどの平板状の光学部材が配置されていても良い。この場合、光学部材ＣＧとして例えば平板状のカバーガラスに、赤外線カットフィルタやＮＤフィルタ等のフィルタ効果のあるコートが施されたものを使用しても良い。
　また、光学部材ＣＧを用いずに、第５レンズＬ５にコートを施す等して光学部材ＣＧと同等の効果を持たせるようにしても良い。これにより、部品点数の削減と全長の短縮を図ることができる。
　この撮像レンズＬはまた、開口絞りＳｔを有している。開口絞りＳｔは、光学的な開口絞りであるとともに、最も物体側に配置されたいわゆる「前側絞り」である。ここで、「前側絞り」とは、光軸方向における開口絞りの位置が、軸上マージナル光線と第１レンズＬ１の物体側の面の交点と同じ位置かそれより物体側にあることを意味する。本実施の形態において、第１乃至第１５の構成例のレンズ（図１～図１３、図２８、図２９）が、この前側絞りに相当する構成例である。このように開口絞りＳｔを配置することにより、全長に対して結像面から瞳までの距離をより大きく設定できるため、撮像素子への入射角度を小さくすることができ、より高い光学性能を実現することができるとともに、焦点距離に対してレンズ全長を短く維持することができ、レンズ全長を良好に短縮化できる。
　この撮像レンズＬは、高性能化のために、第１レンズＬ１乃至第５レンズＬ５のそれぞれのレンズの少なくとも一方の面に、非球面を用いることが好適である。
　この撮像レンズＬにおいて、第１レンズＬ１は光軸近傍において正の屈折力を有している。第１レンズＬ１は、物体側の面が光軸近傍において物体側に凸形状とされている。このように、主たる結像機能を占める第１レンズＬ１の物体側の面を物体側に凸形状にすることにより、第１レンズが十分な正の屈折力を有するものとなり、好適にレンズ全長を短縮化できる。
　第２レンズＬ２は、光軸近傍において負の屈折力を有している。
　第３レンズＬ３は、光軸近傍において正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、光軸近傍で物体側の面が物体側に凸形状であることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面を光軸近傍で物体側に凸形状にすることにより、良好に軸上色収差を補正することができる。また、この効果をさらに高めるために、第３レンズＬ３を光軸近傍において両凸形状とすることがより好ましい。また、第３レンズＬ３を光軸近傍で物体側に凸面を向けたメニスカス形状としてもよい。第３レンズＬ３を光軸近傍で物体側に凸面を向けたメニスカス形状とした場合には、より好適に全長の短縮化を図ることができる。
　また、第３レンズＬ３を光軸近傍で像側に凸面を向けたメニスカス形状としてもよい。この場合には、良好に非点収差を補正することができる。
　第４レンズＬ４は、光軸近傍において負の屈折力を有している。また、第４レンズＬ４は、光軸近傍において物体側の面が物体側に凹形状とされている。第４レンズＬ４が光軸近傍で物体側の面を物体側に凹形状にすることにより、周辺光量の低下を抑えることができる。
　第５レンズＬ５は、光軸近傍において負の屈折力を有している。また、第５レンズＬ５は、光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる領域を有する。第５レンズＬ５が光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる領域を有する場合には、光学系を通過する光線の結像面（撮像素子）への入射角が大きくなるのを抑制することができる。なお、ここでいう「光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる」とは、光軸近傍において凹面形状となる部分を少なくとも一つ有する面において、光軸からレンズの半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなるものであればよく、例えば、光軸からレンズの半径方向外側に向かうに従って正の屈折力が強くなるものであってもよい。例えば、図１～１５に示す撮像レンズにおいては、第５レンズＬ５の像側の面が光軸からレンズの半径方向外側に向かうに従って像側に対して凹形状から凸形状に変化する領域を有することにより、光軸からレンズの半径方向外側に向かうに従って第５レンズＬ５の像側の面の負の屈折力が弱くなっている。このように、第５レンズを負の屈折力を有するものとすることで、諸収差、特に球面収差と軸上色収差の補正に有利である。また、第５レンズは、光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカス形状とされることが好ましい。第５レンズが光軸近傍において物体側に凸面を向けたメニスカス形状である場合には、球面収差及び軸上色収差をより良好に補正することができる。
　また、上記撮像レンズＬを構成する各レンズＬ１乃至Ｌ５は接合レンズでなく単レンズとすることが好ましい。各レンズＬ１乃至Ｌ５のいずれかを接合レンズとした場合よりも、非球面数が多いため、各レンズの設計自由度が高くなり、好適に全長の短縮化を図ることができるからである。
　次に、以上のように構成された撮像レンズＬの条件式に関する作用および効果をより詳細に説明する。
　まず、第３レンズの焦点距離ｆ３および第１レンズの焦点距離ｆ１は、以下の条件式（１）を満足する。
　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２５．０　　　　　（１）
　条件式（１）は、本発明における撮像レンズＬの各構成を備えた場合における第１レンズの焦点距離ｆ１に対する第３レンズの焦点距離ｆ３の比の好ましい数値範囲を規定するものである。条件式（１）の上限を上まわると、レンズ系全体に対して第１レンズＬ１の正の屈折力が強くなりすぎて、球面収差を十分補正することが難しくなる。条件式（１）の下限を下まわると、第１レンズＬ１に対して第３レンズＬ３の正の屈折力が強くなりすぎて、非点収差を十分補正することが難しくなる。このため、条件式（１）の範囲を満たすことで、レンズ系全体の長さを短縮化しつつ諸収差を良好に補正することができる。上記観点から、下記条件式（１－１）を満たすことがより好ましく、条件式（１－２）を満たすことがよりさらに好ましい。
　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２０．０　　　　　（１－１）
　５．０＜ｆ３／ｆ１＜２０．０　　　　　（１－２）
　また、第１レンズＬ１の焦点距離ｆ１に対する第２レンズの焦点距離ｆ２の比は、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　－４．０＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　（２）
　条件式（２）は、第１レンズの焦点距離ｆ１に対する第２レンズの焦点距離ｆ２の比の好ましい数値範囲を規定する。条件式（２）の上限を上まわると、レンズ系全体における主たる負の屈折作用を有する第２レンズＬ２の負の屈折力が、レンズ系全体における主たる正の屈折作用を有する第１レンズＬ１の正の屈折力に対して強くなりすぎて、球面収差の増大を招いてしまうとともにレンズ全長の短縮化が難しくなる。条件式(４)の下限を下まわると、第２レンズＬ２の負の屈折力が第１レンズＬ１の正の屈折力に対して弱くなりすぎて、色収差の補正に不利である。さらに、条件式(４)の下限を下まわると、非点収差の補正が困難になると同時に、周辺光量の低下を抑えることが難しくなる。従って、上記条件式（２）の範囲を満たすことで、レンズ系全長の短縮化を実現しつつ色収差、非点収差、球面収差などの諸収差を良好に補正することができる。上記観点から、下記条件式（２－１）を満たすことがより好ましく、条件式（２－２）を満たすことがよりさらに好ましい。
　－３．５＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　（２－１）
　－３．２＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　（２－２）
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ３の光軸上の間隔Ｄ６と全系の焦点距離ｆは、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．２０　　　　　（３）
　条件式（３）は、全系の焦点距離ｆに対する第３レンズＬ３と第４レンズＬ３の光軸上の間隔Ｄ６の比の好ましい数値範囲を規定する。条件式（３）の上限を上まわるとレンズ全長が長くなってしまう。条件式（３）の下限を下まわると、第３レンズＬ３の像側の面と第４レンズＬ４の物体側の面の間隙により形成される空気レンズの厚さが薄くなり、レンズ全長の短縮化には有利であるが、諸収差、特に像面湾曲の補正が不十分となり、高解像性能が得られない。以上により、条件式（３）の範囲を満たすことで、レンズ系全長の短縮化を図りつつ像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。上記観点から、下記条件式（３－１）を満たすことがより好ましく、条件式（３－２）を満たすことがよりさらに好ましい。
　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．１８　　　　　（３－１）
　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．１６　　　　　（３－２）
　また、第３レンズＬ３と第４レンズＬ３の光軸上の間隔Ｄ６と、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の光軸上の間隔Ｄ８は、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
　２．００＜Ｄ６／Ｄ８＜６．００　　　　　（４）
　条件式（４）は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の光軸上の間隔Ｄ８と第３レンズＬ３と第４レンズＬ３の光軸上の間隔Ｄ６の比の好ましい数値範囲を規定する。条件式（４）の上限を上まわると、第４レンズＬ４の像側の面と第５レンズＬ５の物体側の面の微小な間隙により形成される空気レンズの厚さが、第３レンズＬ３の像側の面と第４レンズＬ４の物体側の面の間隙により形成される空気レンズの厚さに対して薄くなりすぎてしまい、球面収差を十分に補正することが難しくなる。条件式（４）の下限を下まわると、非点収差と像面湾曲を十分に補正することが難しくなる。条件式（４）を満たすことで、球面収差、非点収差、像面湾曲などの諸収差を良好に補正することができる。上記観点から、下記条件式（４－１）を満たすことがより好ましく、条件式（４－２）を満たすことがよりさらに好ましい。
　２．２０＜Ｄ６／Ｄ８＜５．６０　　　　　（４－１）
　２．３０＜Ｄ６／Ｄ８＜５．４０　　　　　（４－２）
　また、第１レンズＬ１のｄ線に関するアッベ数νｄ１および第２レンズＬ２のｄ線に関するアッベ数νｄ２は、さらに以下の条件式（５）および（６）を満足することが好ましい。
　νｄ１＞５０　　　　　（５）
　νｄ２＜３０　　　　　（６）
　条件式（５）および（６）は、本発明の第１の態様における撮像レンズＬの各構成を備えた場合における第１レンズＬ１のｄ線に関するアッベ数νｄ１および第２レンズＬ２のｄ線に関するアッベ数νｄ２の好ましい数値範囲をそれぞれ規定する。条件式（５）、（６）を同時に満足することで、色収差の補正に有利になる。このために、下記条件式（５－１）および条件式（６－１）のいずれかをさらに満たすことがさらに好ましく、条件式（５－１）および条件式（６－１）の両方を同時に満たすことがよりさらに好ましい。
　νｄ１＞５３　　　　　（５－１）
　νｄ２＜２５　　　　　（６－１）
　また、第１レンズＬ１の中心厚Ｄ１と、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の光軸上の間隔Ｄ２は、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２５　　　　　（７）
　条件式（７）は、第１レンズＬ１の中心厚Ｄ１に対する第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の光軸上の間隔Ｄ２の比の好ましい数値範囲を規定する。条件式（７）の上限を上まわると、十分に色収差を補正することが難しくなる。条件式（７）の下限を下まわると、色収差の補正に有利であるが、球面収差を十分に補正することが難しくなる。このため、条件式（７）の範囲を満たすことで、色収差を良好に補正することができる。上記の観点により、下記条件式（７－１）を満たすことがより好ましく、条件式（７－２）を満たすことがよりさらに好ましい。
　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２２　　　　　（７－１）
　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２０　　　　　（７－２）
　また、第２レンズＬ２焦点距離ｆ２に対する第３レンズＬ３の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ３は、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
　３．０＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜４０．０　　　　　（８）
　条件式（８）は、第２レンズＬ２焦点距離ｆ２に対する第３レンズＬ３の物体側の面の近傍曲率半径Ｒ３の好ましい数値範囲を規定する。条件式（８）の上限を上まわると、非点収差を十分に補正することが難しくなる。下限を下まわると、軸上色収差を十分に補正に補正することが難しくなる。条件式（８）の範囲を満たすことで、非点収差及び軸上色収差を良好に補正することができる。上記の観点により、下記条件式（８－１）を満たすことがより好ましい。
　３．３＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜３５．０　　　　　（８－１）
　また、レンズ系全体の焦点距離ｆに対する第１レンズのＬ１物体側の面から結像面までの長さＴＬの比は、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
　１．０＜ＴＬ／ｆ＜１．２　　　　　（９）
　条件式（９）は、レンズ系全体の焦点距離ｆに対する第１レンズＬ１の物体側の面から結像面までの長さＴＬの比の好ましい数値範囲を規定する。なお、上記第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さＴＬについてバックフォーカス分は空気換算した値を用いるものとする。例えば、最も像側のレンズと結像面との間にフィルタやカバーガラス等の屈折力を持たない部材が挿入されているときは、この部材の厚みを空気換算して算出するものとする。また、本明細書中で、レンズ全長とは、第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さＴＬを意味する。条件式（９）の上限を上まわると、レンズ系全長ＴＬが大きくなりすぎてしまい、レンズ系全長ＴＬの短縮化に不利となる。下限を下まわると、全長ＴＬの短縮化のためには有利であるが、十分に諸収差の補正を行うことが難しくなるため、高解像性能を得るのが困難になる。このため、条件式（９）を満たすことで、レンズ系全長ＴＬを短縮化しつつ、諸収差を良好に補正することができる。上記の観点により、下記条件式（９－１）を満たすことがより好ましい。
　１．０５＜ＴＬ／ｆ＜１．１５　　　　　（９－１）
　また、第４レンズＬ４の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ７と第４レンズＬ４の像側の面の近軸曲率半径Ｒ８は、以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
　－１．９＜（Ｒ７－Ｒ８）／（Ｒ７＋Ｒ８）＜０　　　　（１０）
　条件式（１０）は、第４レンズＬ４の物体側の面の近軸曲率半径Ｒ７と第４レンズＬ４の像側の面の近軸曲率半径Ｒ８に関する好ましい数値範囲を規定する。条件式（１０）の上限を上まわると、周辺光量比の低下を抑制するためには好適であるが、諸収差特に非点収差を十分に補正することが難しくなる。下限を下まわると、周辺光量比の低下を十分に抑制することが難しくなる。このため、条件式（１０）の範囲を満たすことで、周辺光量比の低下を抑えつつ諸収差を良好に補正することができる。
　以上説明したように、本発明の実施の形態に係る撮像レンズＬによれば、全体として５枚というレンズ構成において、各レンズ要素の構成を最適化し、特に第３レンズと第１レンズの焦点距離の比を好適に設定したので、全長を短縮化しながらも、特に球面収差および非点収差が良好に補正され、Ｆナンバーが小さく高解像性能を有するレンズ系を実現できる。
　また、適宜好ましい条件を満足することで、より高い結像性能を実現できる。また、本実施の形態に係る撮像装置によれば、本実施の形態に係る高性能の撮像レンズＬによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するようにしたので、中心画角から周辺画角まで高解像の撮影画像を得ることができる。
　次に、本発明の実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。以下では、複数の数値実施例をまとめて説明する。
　後掲の表１および表１４は、図１に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを示している。特に表１にはその基本的なレンズデータを示し、表１４には非球面に関するデータを示す。表１に示したレンズデータにおける面番号Ｓｉの欄には、実施例１に係る撮像レンズについて、最も物体側のレンズ要素の面を１番目（開口絞りＳｔを０番目）として、像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したｉ番目の面の番号を示している。曲率半径Ｒｉの欄には、図１において付した符号Ｒｉに対応させて、物体側からｉ番目の面の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。面間隔Ｄｉの欄についても、同様に物体側からｉ番目の面Ｓｉとｉ＋１番目の面Ｓｉ＋１との光軸上の間隔（ｍｍ）を示す。Ｎｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率の値を示す。νｄｊの欄には、物体側からｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数の値を示す。
　この実施例１に係る撮像レンズは、第１レンズＬ１乃至第５レンズＬ５の両面がすべて非球面形状となっている。表１の基本レンズデータには、これらの非球面の曲率半径として、光軸近傍の曲率半径（近軸曲率半径）の数値を示している。
　表１４には実施例１の撮像レンズにおける非球面データを示す。非球面データとして示した数値において、記号“Ｅ”は、その次に続く数値が１０を底とした“べき指数”であることを示し、その１０を底とした指数関数で表される数値が“Ｅ”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「１．０Ｅ－０２」であれば、「１．０×１０-2」であることを示す。
　非球面データとしては、以下の式（Ａ）によって表される非球面形状の式における各係数Ａｉ，Ｋの値を記す。Ｚは、より詳しくは、光軸から高さｈの位置にある非球面上の点から、非球面の頂点の接平面（光軸に垂直な平面）に下ろした垂線の長さ（ｍｍ）を示す。
Ｚ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－Ｋ・Ｃ2・ｈ2）1/2｝＋ΣＡｉ・ｈi ……（Ａ）
ただし、
Ｚ：非球面の深さ（ｍｍ）
ｈ：光軸からレンズ面までの距離（高さ）（ｍｍ）
Ｃ：近軸曲率＝１／Ｒ
（Ｒ：近軸曲率半径）
Ａｉ：第ｉ次（ｉは３以上の整数）の非球面係数
Ｋ：非球面係数
　以上の実施例１の撮像レンズと同様にして、図２に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例２として、表２および表１５に示す。また同様にして、図３～図１３に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例３乃至実施例１３として、表３～表１３および表１６～表２６に示す。また同様にして、図２８～図２９に示した撮像レンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例１４乃至実施例１５として、表２８～表３１に示す。これらの実施例１～１５に係る撮像レンズでは、第１レンズＬ１乃至第５レンズＬ５の両面がすべて非球面形状となっている。
　図１４（Ａ）～（Ｄ）はそれぞれ、実施例１の撮像レンズにおける球面収差、非点収差（像面湾曲）、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差図を示している。球面収差、非点収差（像面湾曲）、ディストーション（歪曲収差）を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示す。球面収差図、非点収差図、倍率色収差図には、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）についての収差も示す。また、倍率色収差図には、Ｆ線(波長４８６．１ｎｍ)、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）についての収差も示す。非点収差図において、実線はサジタル方向（Ｓ）、破線はタンジェンシャル方向（Ｔ）の収差を示す。また、ＦｎｏはＦナンバーを、ωは半画角をそれぞれ示す。
　同様に、実施例２の撮像レンズについての諸収差を図１５（Ａ）～（Ｄ）に示す。同様にして、実施例３乃至実施例１５の撮像レンズについての諸収差を図１６（Ａ）～（Ｃ）乃至図２６（Ａ）～（Ｄ）および図３０（Ａ）～（Ｄ）乃至図３１（Ａ）～（Ｄ）に示す。なお、図３０（Ａ）～（Ｄ）および図３１（Ａ）～（Ｄ）では、非点収差図において、ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差のみを示す。
　また、表２７には、本発明に係る各条件式（１）～（１０）に関する値を、各実施例１～１５についてそれぞれまとめたものを示す。
　以上の各数値データおよび各収差図から分かるように、各実施例について、全長の短縮化と共に高い結像性能が実現されている。
　なお、本発明の撮像レンズには、上記実施の形態および各実施例に限定されず種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数の値などは、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。
　また、上記各実施例では、すべて固定焦点で使用する前提での記載とされているが、フォーカス調整可能な構成とすることも可能である。例えばレンズ系全体を繰り出したり、一部のレンズを光軸上で動かしてオートフォーカス可能な構成とすることも可能である。

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Claims (20)

  1. 　物体側から順に、
    　開口絞りと、
    　物体側の面が物体側に凸形状であり、正の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有する第３レンズと、
    　物体側の面が物体側に凹形状であり、負の屈折力を有する第４レンズと、
    　負の屈折力を有し、光軸から半径方向外側に向かうに従って負の屈折力が弱くなる領域を有する第５レンズと、
    　から構成される実質的に５個のレンズからなり、
    　下記条件式を満足するように構成されていることを特徴とする撮像レンズ。
    　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２５．０　　　　　（１）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  2. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－４．０＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　（２）
    ただし、
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    とする。
  3. 　光軸近傍において前記第５レンズが物体側に凸面を向けたメニスカス形状であることを特徴とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
  4. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    ０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．２０　　　　　　（３）
    ただし
    　Ｄ６：前記第３レンズと前記第４レンズの光軸上の間隔
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  5. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　２．００＜Ｄ６／Ｄ８＜６．００　　　　　（４）
    ただし
    　Ｄ６：前記第３レンズと前記第４レンズの光軸上の間隔
    　Ｄ８：前記第４レンズと前記第５レンズの光軸上の間隔
    とする。
  6. 　光軸近傍において前記第３レンズが物体側に凸面を向けていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  7. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　νｄ１＞５０　　　　　（５）
    　νｄ２＜３０　　　　　（６）
    ただし、
    　νｄ１：前記第１レンズのｄ線に関するアッベ数
    　νｄ２：前記第２レンズのｄ線に関するアッベ数
    とする。
  8. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２５　　　　　　（７）
    ただし、
    　Ｄ１：前記第１レンズの中心厚
    　Ｄ２：前記第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
    とする。
  9. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　３．０＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜４０．０　　　　　（８）
    ただし、
    　Ｒ３：前記第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    とする。
  10. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　１．０＜ＴＬ／ｆ＜１．２　　　　　（９）
    ただし、
    　ＴＬ：前記第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さ
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  11. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－１．９＜（Ｒ７－Ｒ８）／（Ｒ７＋Ｒ８）＜０　　　　（１０）
    ただし、
    　Ｒ７：前記第４レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　Ｒ８：前記第４レンズの像側の面の近軸曲率半径
    とする。
  12. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　４．２＜ｆ３／ｆ１＜２０．０　　　　　　（１－１）
  13. さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　－３．５＜ｆ２／ｆ１＜－１．８　　　　　（２－１）
    ただし、
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    とする。
  14. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．０９＜Ｄ６／ｆ＜０．１８　　　　　　（３－１）
    ただし
    　Ｄ６：前記第３レンズと前記第４レンズの光軸上の間隔
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  15. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　２．２０＜Ｄ６／Ｄ８＜５．６０　　　　　（４－１）
    ただし
    　Ｄ６：前記第３レンズと前記第４レンズの光軸上の間隔
    　Ｄ８：前記第４レンズと前記第５レンズの光軸上の間隔
    とする。
  16. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　νｄ１＞５３　　　　　（５－１）
    　νｄ２＜２５　　　　　（６－１）
    ただし、
    　νｄ１：前記第１レンズのｄ線に関するアッベ数
    　νｄ２：前記第２レンズのｄ線に関するアッベ数
    とする。
  17. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　０．０９＜Ｄ２／Ｄ１＜０．２２　　　　　（７－１）
    ただし、
    　Ｄ１：前記第１レンズの中心厚
    　Ｄ２：前記第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
    とする。
  18. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
    　３．３＜｜Ｒ３／ｆ２｜＜３５．０　　　　　（８－１）
    ただし、
    　Ｒ３：前記第２レンズの物体側の面の近軸曲率半径
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    とする。
  19. 　さらに以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１ないし１８のいずれか１項に
    記載の撮像レンズ。
    　１．０５＜ＴＬ／ｆ＜１．１５　　　　　　　（９－１）
    ただし、
    　ＴＬ：前記第１レンズの物体側の面から結像面までの光軸上の長さ
    　ｆ：全系の焦点距離
    とする。
  20. 　請求項１に記載された撮像レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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