WO2012002166A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2012002166A1
WO2012002166A1 PCT/JP2011/063864 JP2011063864W WO2012002166A1 WO 2012002166 A1 WO2012002166 A1 WO 2012002166A1 JP 2011063864 W JP2011063864 W JP 2011063864W WO 2012002166 A1 WO2012002166 A1 WO 2012002166A1
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lens
imaging
power
refractive power
imaging lens
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Application number
PCT/JP2011/063864
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English (en)
French (fr)
Inventor
英暁 岡野
Original Assignee
ソニー株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging device, and is particularly suitable for a compact imaging device such as a digital still camera or a mobile phone with a camera using a solid-state imaging device such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • a compact imaging device such as a digital still camera or a mobile phone with a camera using a solid-state imaging device such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • an imaging device such as a mobile phone with a camera or a digital still camera using a solid-state imaging device of about 3 million pixels or 5 million pixels such as a CCD or CMOS and having an imaging lens with an aperture of about F2.8 is generally known.
  • a solid-state imaging device of about 3 million pixels or 5 million pixels such as a CCD or CMOS and having an imaging lens with an aperture of about F2.8.
  • further downsizing is required, and a photographic lens mounted on the imaging apparatus is also required to be smaller and have a shorter optical total length than before.
  • the number of pixels of the image sensor has been increased along with downsizing, and a model equipped with a high-pixel image sensor equivalent to a digital still camera has become a popular machine. Yes.
  • the conventional lens described in Patent Document 1 described above has a three-lens configuration, which is most advantageous for shortening the optical total length. Recently, however, lenses with high resolving power and small chromatic aberration have been demanded as the number of pixels of the image sensor increases. In order to achieve these two, a three-lens configuration lens is insufficient to correct aberrations due to insufficient number of lenses, and it is difficult to obtain desired optical performance.
  • the conventional lens described in Patent Document 2 described above has a four-lens configuration and corrects various aberrations satisfactorily. However, it cannot be said that the total optical length is long and the size is reduced.
  • the power of the first lens and the second lens is very strong, and especially the power of the second lens is strong. Therefore, the manufacturing sensitivity is very high, and the productivity is lowered. Furthermore, in the lens of Patent Document 2, since the power of the first lens is strong, adverse effects of spherical aberration and coma generated when the aperture Fno is brightened are large, and it is particularly difficult to maintain the performance of the peripheral portion.
  • the conventional lens described in Patent Document 3 described above has a four-lens configuration and high aberration correction capability, but it cannot be said that the total length is long and the size is reduced. Further, in the lens of Patent Document 3, since the third lens has a biconvex shape, it is difficult to correct aberrations and the manufacturing sensitivity is high.
  • the lens of Patent Document 3 when the peripheral light is totally reflected, the totally reflected peripheral light is further reflected by another surface and incident on the image pickup device, which may cause a ghost and greatly impair the image quality.
  • the conventional lens described in Patent Document 4 described above has a five-lens configuration and high aberration correction capability, but it cannot be said that this is also long in length and downsized.
  • the lens of Patent Document 4 basically has a configuration in which one correction lens is added to a four-lens configuration, and if the optical total length is shortened, the power of the first lens becomes extremely strong. It is not possible to satisfactorily correct spherical aberration, coma, and the like that occur in the first lens when Fno is brightened.
  • the conventional lens described in Patent Document 5 described above has a high aberration correction capability as a five-lens configuration, but the power of the first lens is weak with respect to the focal length of the entire system, and the size and size of the lens are reduced. It cannot be said that it is effective for height reduction (thinning).
  • the present invention has been made in consideration of the above points. For example, an imaging lens and an imaging apparatus that have excellent optical performance corresponding to a high-pixel imaging device having 8 million pixels or more and are extremely small and thin will be proposed. It is what.
  • a first lens having a positive refractive power in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and negative refraction.
  • the third lens having power, the fourth lens having positive refractive power, and the fifth lens having negative refractive power satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
  • f 1 Focal length of the first lens
  • f 2 Focal length of the second lens
  • f 3 Focal length of the third lens
  • the following conditional expression (3) is satisfied.
  • f Focal length of the entire lens system
  • f 5 Focal length of the fifth lens
  • the basic features of this imaging lens are, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a first lens having a negative refractive power. It is composed of three lenses, a fourth lens having a positive refractive power, and a fifth lens having a negative refractive power, and the positive power of the entire lens system is leading.
  • the first lens having a four-element structure is divided into two, and each of the divided lenses (first lens and second lens) is divided.
  • the imaging lens can correct the spherical aberration and coma aberration generated in the first lens by the two correction surfaces while suppressing other aberrations while suppressing the spherical aberration and coma aberration by the second lens.
  • the imaging lens although the first lens and the second lens are divided, the chromatic aberration generated in the first lens and the second lens can be canceled out by the third lens by arranging them at extremely close positions. It is made like that.
  • the image surface side of the third lens is formed into a concave shape, so that even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is diffused to the peripheral edge of the lens. And direct incidence on a solid-state imaging device such as a CMOS can be avoided, and ghosting can be prevented. Further, in the imaging lens, since the image surface side of the third lens has a concave shape, it is effective for correction of field curvature and coma aberration. Furthermore, in the imaging lens, since the fourth lens has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens is a lens having negative power in the vicinity of the axis, so that it is effective for aberration correction, particularly correction of curvature of field, but has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • Conditional expression (1) defined in this imaging lens relates to appropriate distribution to the power of the first lens and the power of the third lens, and the absolute value is used for the focal length of the third lens. This is because the third lens has negative power. When the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too strong, the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and aberration correction becomes difficult.
  • conditional expression (1) when the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too weak, which is disadvantageous for the achromatic effect of the first lens and the third lens, and thus can be applied to a high pixel imaging device.
  • the optical performance cannot be maintained.
  • color blurring (flare) occurs, which adversely affects image quality. Therefore, in the imaging lens, by satisfying conditional expression (1), the imaging lens can be further reduced in thickness as compared with the conventional one and can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging device.
  • Conditional expression (2) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens and the power of the second lens.
  • conditional expression (2) When the lower limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too weak and the load is applied to the first lens, so that the generation of spherical aberration and off-axis coma increases, and the spherical aberration And correction of off-axis coma becomes difficult. In addition, since it is disadvantageous in the achromatism with the third lens, it becomes impossible to maintain the optical performance compatible with the high pixel imaging device. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too strong, the manufacturing sensitivity increases, and the assembling property at the time of manufacturing is impaired.
  • conditional expression (2) the imaging lens can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens and the second lens.
  • Conditional expression (3) defined for this imaging lens defines the Abbe number of the first lens to the third lens at the single wavelength of the d-line, and the Abbe number falls within the range of conditional expression (3).
  • conditional expression (3) If conditional expression (3) is satisfied, the power of each lens Is not so strong, it is possible to suppress the occurrence of peripheral coma and field curvature, and it is also effective in reducing manufacturing sensitivity. Therefore, in the imaging lens, satisfactory chromatic aberration correction can be performed by satisfying conditional expression (3), and the production sensitivity can be suppressed by suppressing the occurrence of peripheral coma and curvature of field. Furthermore, the conditional expression (4) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the fifth lens with respect to the power of the entire lens system.
  • conditional expression (4) When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens becomes too strong, making it difficult to perform appropriate image plane correction (correction to make the resolution from the on-axis to the periphery uniform), and optical As a result, the sensitivity becomes high and the assembling property is impaired in manufacturing. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens becomes too weak, and appropriate aberration correction, in particular, image plane correction (Pezval's law) becomes difficult. Therefore, by satisfying conditional expression (4), the imaging lens can have good optical performance corresponding to the high-pixel imaging device while optimizing the power distribution of the fifth lens with respect to the entire lens system.
  • the imaging lens since the first lens has a positive refractive power with the convex surface facing the object side, the achromaticity by the first lens, the second lens, and the third lens is increased while increasing the refractive power. It is designed to be effective. Further, in the imaging lens, since the second lens has a positive or negative refractive power with the convex surface facing the image surface side, an achromatic effect by the second lens and the third lens can be improved. .
  • the optical system of this imaging lens is characterized by a front stop, but the stop position in the optical axis direction is within the range of the effective diameter from the top of the first lens (on the image plane side of the top, Set to the object side of the edge.
  • the imaging apparatus of the present invention further includes an imaging lens and an imaging device that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • the imaging lens sequentially includes an aperture stop and a positive refraction from the object side.
  • the basic features of the imaging lens in this imaging apparatus are, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a negative refractive power.
  • a fourth lens having a positive refractive power and a fifth lens having a negative refractive power, and the positive power of the entire lens system is leading.
  • this imaging lens when the total optical length is shortened and miniaturization proceeds, the radius of curvature of the first lens having a four-lens structure is reduced and the refractive power is increased. It becomes difficult.
  • the lens aperture is widened to improve the image quality and Fno is made small (brighter), it becomes difficult to correct coma.
  • the first lens having a four-element structure is divided into two, and each of the divided lenses (first lens and second lens) is divided. It is effective to increase the number of aberration correction surfaces by 2 compared to before dividing while compensating for power with a lens).
  • the imaging lens can correct the spherical aberration and coma aberration generated in the first lens by the two correction surfaces while suppressing other aberrations while suppressing the spherical aberration and coma aberration by the second lens.
  • the imaging lens although the first lens and the second lens are divided, the chromatic aberration generated in the first lens and the second lens can be canceled out by the third lens by arranging them at extremely close positions. It is made like that. Further, in the imaging lens, by making the image surface side of the third lens concave, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is diffused to the periphery of the lens, and the CCD or Direct incidence on a solid-state imaging device such as a CMOS can be avoided, and ghosting can be prevented.
  • a solid-state imaging device such as a CMOS
  • the imaging lens since the image surface side of the third lens has a concave shape, it is effective for correction of field curvature and coma aberration. Furthermore, in the imaging lens, since the fourth lens has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism. Further, in the imaging lens, the fifth lens is a lens having negative power in the vicinity of the axis, so that it is effective for aberration correction, particularly correction of curvature of field, but has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • Conditional expression (1) defined in this imaging lens relates to appropriate distribution to the power of the first lens and the power of the third lens, and the absolute value is used for the focal length of the third lens. This is because the third lens has negative power.
  • the power of the first lens becomes too strong, the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and aberration correction becomes difficult.
  • the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too weak, which is disadvantageous for the achromatic effect of the first lens and the third lens, and thus can be applied to a high pixel imaging device. The optical performance cannot be maintained.
  • Conditional expression (2) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens and the power of the second lens.
  • the imaging lens of the imaging apparatus can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens and the second lens by satisfying conditional expression (2). .
  • a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a negative refractive power in order from the object side (aperture stop), a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a negative refractive power
  • a fourth lens having a positive refractive power and a fifth lens having a negative refractive power in order from the object side (aperture stop), a fourth lens having a positive refractive power and a fifth lens having a negative refractive power, and satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
  • f 1 Focal length of the first lens
  • f 2 Focal length of the second lens
  • f 3 Focal length of the third lens
  • the basic features of this imaging lens are, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a first lens having a negative refractive power. It is composed of three lenses, a fourth lens having a positive refractive power, and a fifth lens having a negative refractive power, and the positive power of the entire lens system is leading.
  • the first lens having a four-element structure is divided into two, and each of the divided lenses (first lens and second lens) is divided.
  • the imaging lens can correct the spherical aberration and coma aberration generated in the first lens by the two correction surfaces while suppressing other aberrations while suppressing the spherical aberration and coma aberration by the second lens.
  • the imaging lens although the first lens and the second lens are divided, the chromatic aberration generated in the first lens and the second lens can be canceled out by the third lens by arranging them at extremely close positions. It is made like that.
  • the imaging lens by making the image surface side of the third lens concave, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is diffused to the periphery of the lens, and the CCD or Direct incidence on a solid-state imaging device such as a CMOS can be avoided, and ghosting can be prevented. Further, in the imaging lens, since the image surface side of the third lens has a concave shape, it is effective for correction of field curvature and coma aberration. Furthermore, in the imaging lens, since the fourth lens has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens is a lens having negative power in the vicinity of the axis, which is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Effective for correcting astigmatism and distortion.
  • Conditional expression (1) defined in this imaging lens relates to appropriate distribution to the power of the first lens and the power of the third lens, and the absolute value is used for the focal length of the third lens. This is because the third lens has negative power. When the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too strong, the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and aberration correction becomes difficult.
  • conditional expression (1) when the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too weak, which is disadvantageous for the achromatic effect of the first lens and the third lens, and thus can be applied to a high pixel imaging device.
  • the optical performance cannot be maintained.
  • color blurring (flare) occurs, which adversely affects image quality. Therefore, in the imaging lens, by satisfying conditional expression (1), the imaging lens can be further reduced in thickness as compared with the conventional one and can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging device.
  • Conditional expression (2) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens and the power of the second lens.
  • conditional expression (2) When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too weak and the load is applied to the first lens, so that the occurrence of spherical aberration and off-axis coma increases, and the spherical aberration and Correction of off-axis coma becomes difficult. In addition, since it is disadvantageous in the achromatism with the third lens, it becomes impossible to maintain the optical performance compatible with the high pixel imaging device. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too strong, the manufacturing sensitivity increases, and the assembling property at the time of manufacturing is impaired.
  • the imaging lens can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens and the second lens.
  • the imaging device includes an imaging lens and an imaging element that converts an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal, and the imaging lens sequentially includes an aperture stop, A first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, a third lens having a negative refractive power, a fourth lens having a positive refractive power, and a negative refractive power And satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
  • f 1 Focal length of the first lens
  • f 2 Focal length of the second lens
  • f 3 Focal length of the third lens
  • the basic features of the imaging lens in this imaging apparatus are, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a negative refractive power. And a fourth lens having a positive refractive power and a fifth lens having a negative refractive power, and the positive power of the entire lens system is leading.
  • the radius of curvature of the first lens having a four-lens structure is reduced and the refractive power is increased. It becomes difficult.
  • the lens aperture is widened to improve the image quality and Fno is made small (brighter), it becomes difficult to correct coma.
  • the first lens having a four-element structure is divided into two, and each of the divided lenses (first lens and second lens) is divided. It is effective to increase the number of aberration correction surfaces by 2 compared to before dividing while compensating for power with a lens).
  • the imaging lens can correct the spherical aberration and coma aberration generated in the first lens by the two correction surfaces while suppressing other aberrations while suppressing the spherical aberration and coma aberration by the second lens.
  • the imaging lens although the first lens and the second lens are divided, the chromatic aberration generated in the first lens and the second lens can be canceled out by the third lens by arranging them at extremely close positions. It is made like that.
  • the imaging lens by making the image surface side of the third lens concave, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is diffused to the periphery of the lens, and the CCD or Direct incidence on a solid-state imaging device such as a CMOS can be avoided, and ghosting can be prevented. Further, in the imaging lens, since the image surface side of the third lens has a concave shape, it is effective for correction of field curvature and coma aberration. Furthermore, in the imaging lens, since the fourth lens has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens is a lens having negative power in the vicinity of the axis, which is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Effective for correcting astigmatism and distortion.
  • Conditional expression (1) defined in this imaging lens relates to appropriate distribution to the power of the first lens and the power of the third lens, and the absolute value is used for the focal length of the third lens. This is because the third lens has negative power. When the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too strong, the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and aberration correction becomes difficult.
  • conditional expression (1) when the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too weak, which is disadvantageous for the achromatic effect of the first lens and the third lens, and thus can be applied to a high pixel imaging device.
  • the optical performance cannot be maintained.
  • color blurring (flare) occurs, which adversely affects image quality. Therefore, in the imaging lens of the imaging apparatus, by satisfying conditional expression (1), the imaging lens can be made thinner than before and can have good optical performance corresponding to a high pixel imaging device.
  • Conditional expression (2) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens and the power of the second lens.
  • conditional expression (2) When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too weak and the load is applied to the first lens, so that the occurrence of spherical aberration and off-axis coma increases, and the spherical aberration and Correction of off-axis coma becomes difficult. In addition, since it is disadvantageous in the achromatism with the third lens, it becomes impossible to maintain the optical performance compatible with the high pixel imaging device. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too strong, the manufacturing sensitivity increases, and the assembling property at the time of manufacturing is impaired. Therefore, the imaging lens of the imaging apparatus can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens and the second lens by satisfying conditional expression (2). .
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the first numerical example.
  • FIG. 2 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the first numerical example.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the second numerical example.
  • FIG. 4 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the second numerical example.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the third numerical example.
  • FIG. 6 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the third numerical example.
  • FIG. 7 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the fourth numerical example.
  • FIG. 8 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the fourth numerical example.
  • FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the first numerical example.
  • FIG. 2 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the first numerical example.
  • FIG. 9 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the fifth numerical example.
  • FIG. 10 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the fifth numerical example.
  • FIG. 11 is a schematic cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens in the sixth numerical example.
  • FIG. 12 is a characteristic curve diagram showing various aberrations corresponding to the sixth numerical example.
  • FIG. 13 is a schematic perspective view showing an external configuration of a mobile phone equipped with the imaging apparatus of the present invention.
  • FIG. 14 is a schematic perspective view showing the external configuration of a mobile phone equipped with the imaging apparatus of the present invention.
  • FIG. 15 is a schematic block diagram showing a circuit configuration of a mobile phone.
  • Embodiment 2 Numerical examples corresponding to the embodiments (first numerical example to sixth numerical example) 3. Configuration of imaging apparatus and mobile phone 4). Other embodiments ⁇ 1. Embodiment> [1-1. Configuration of imaging lens]
  • an aperture stop In the imaging lens of the present invention, in order from the object side, an aperture stop, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a positive or negative refractive power, and a third lens having a negative refractive power A fourth lens having a positive refractive power and a fifth lens having a negative refractive power, and the entire lens system is preceded by a positive power.
  • the radius of curvature of the first lens having a four-lens structure is reduced and the refractive power is increased. It becomes difficult.
  • the lens aperture is widened to improve the image quality and Fno is made small (brighter), it becomes difficult to correct coma.
  • the first lens having a four-element structure is divided into two, and each of the divided lenses (first lens and second lens) is divided. It is effective to increase the number of aberration correction surfaces by 2 compared to before dividing while compensating for power with a lens).
  • the imaging lens can correct the spherical aberration and coma aberration generated in the first lens by the two correction surfaces while suppressing other aberrations while suppressing the spherical aberration and coma aberration by the second lens.
  • the imaging lens although the first lens and the second lens are divided, the chromatic aberration generated in the first lens and the second lens can be canceled out by the third lens by arranging them at extremely close positions. It is made like that.
  • the image surface side of the third lens has a concave shape, so that even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally off-axis light beam is diffused to the periphery of the lens.
  • the imaging lens since the image surface side of the third lens has a concave shape, it is effective for correction of field curvature and coma aberration. Furthermore, in the imaging lens, since the fourth lens has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism. Further, in the imaging lens, the fifth lens is a lens having negative power in the vicinity of the axis, which is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Effective for correcting astigmatism and distortion.
  • conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
  • f 1 Focal length of the first lens
  • f 2 Focal length of the second lens
  • f 3 Focal length of the third lens
  • the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too strong, the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and aberration correction becomes difficult.
  • conditional expression (1) when the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens becomes too weak, which is disadvantageous for the achromatic effect of the first lens and the third lens, and thus can be applied to a high pixel imaging device.
  • the optical performance cannot be maintained.
  • color blurring (flare) occurs, which adversely affects image quality. Therefore, in the imaging lens, by satisfying conditional expression (1), the imaging lens can be further reduced in thickness as compared with the conventional one and can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging device.
  • Conditional expression (2) defined in this imaging lens is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens and the power of the second lens.
  • conditional expression (2) When the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too weak and the load is applied to the first lens, so that the occurrence of spherical aberration and off-axis coma increases, and the spherical aberration and Correction of off-axis coma becomes difficult. In addition, since it is disadvantageous in the achromatism with the third lens, it becomes impossible to maintain the optical performance compatible with the high pixel imaging device. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens becomes too strong, the manufacturing sensitivity increases, and the assembling property at the time of manufacturing is impaired.
  • conditional expression (2) the imaging lens can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens and the second lens. Furthermore, in this imaging lens, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied. (3) ( ⁇ d 1 + ⁇ d 2 ) / 2- ⁇ d 3 > 20 However, ⁇ d 1 : Abbe number of the first lens ⁇ d 2 : Abbe number of the second lens ⁇ d 3 : Abbe number of the third lens And Conditional expression (3) defines the Abbe number at the d-line single wavelength of the first lens to the third lens. As the imaging lens, a glass material whose Abbe number falls within the range of conditional expression (3) is used.
  • conditional expression (3) the power of each lens Is not so strong, it is possible to suppress the occurrence of peripheral coma and field curvature, and it is also effective in reducing manufacturing sensitivity. Therefore, in the imaging lens, satisfactory chromatic aberration correction can be performed by satisfying conditional expression (3), and the production sensitivity can be suppressed by suppressing the occurrence of peripheral coma and curvature of field.
  • conditional expression (4) 0.5 ⁇
  • f Focal length of the entire lens system
  • f 5 Focal length of the fifth lens
  • Conditional expression (4) is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the fifth lens with respect to the power of the entire lens system.
  • conditional expression (4) When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens becomes too strong, making it difficult to perform appropriate image plane correction (correction to make the resolution from the on-axis to the periphery uniform), and optical As a result, the sensitivity becomes high and the assembling property is impaired in manufacturing. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens becomes too weak, and appropriate aberration correction, in particular, image plane correction (Pezval's law) becomes difficult. Therefore, by satisfying conditional expression (4), the imaging lens can have good optical performance corresponding to the high-pixel imaging device while optimizing the power distribution of the fifth lens with respect to the entire lens system.
  • the imaging lens since the first lens has a positive refractive power with the convex surface facing the object side, the achromaticity by the first lens, the second lens, and the third lens is increased while increasing the refractive power. It is designed to be effective. Further, in the imaging lens, since the second lens has a positive or negative refractive power with the convex surface facing the image surface side, an achromatic effect by the second lens and the third lens can be improved. .
  • the optical system of this imaging lens is characterized by a front stop, but the stop position in the optical axis direction is within the range of the effective diameter from the top of the first lens (on the image plane side of the top, Set to the object side of the edge.
  • FNo is the F number
  • f is the focal length of the entire lens system
  • 2 ⁇ is the diagonal total field angle
  • Si is the i-th surface number counted from the object side
  • Ri is the i th The radius of curvature of the i th surface
  • di is the axial upper surface distance between the i th surface and the i + 1 th surface from the object side
  • ni is the refractive index of the i th lens at the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • ⁇ i is the Abbe number in the d-line (wavelength 587.6 nm) of the i-th lens.
  • ⁇ indicates that the surface is a plane.
  • the imaging lens used in each numerical example has an aspherical lens surface, and the aspherical shape has an aspherical depth of “Z” and a height from the optical axis.
  • the radius of curvature is “R”
  • the conic constant is “K”
  • the aspheric coefficient of the i-th order (i is an integer equal to or greater than the third order) is “Ai”, respectively, the equation is defined by .
  • reference numeral 1 denotes an imaging lens according to the first numerical example as a whole.
  • an aperture stop STO In order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • the imaging lens 1 a four-lens first lens (not shown) is divided into two parts, and power is supplemented by the respective lenses (first lens G1 and second lens G2) after the division into two, before the division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two.
  • the imaging lens 1 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the imaging lens 1 although the first lens G1 and the second lens G2 are divided, the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3.
  • the third lens G3 has a concave surface on the image surface side, so that even when the off-axis light beam is totally reflected on the concave surface, the totally off-axis light beam is reflected on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the imaging lens 1 since the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, it is also effective in correcting field curvature and coma. Furthermore, in the imaging lens 1, since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism. Furthermore, in the imaging lens 1, since the fifth lens G5 is a lens having negative power near the axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 1 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed in front of the object side, but the aperture position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1.
  • the effective diameter is set within the range from the top of the surface (on the image surface side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • Table 1 below shows lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 1 of the first numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the radius of curvature Ri ⁇ means a plane.
  • reference numeral 2 denotes an imaging lens according to the second numerical example as a whole, and in order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • a first lens (not shown) having a four-lens structure is divided into two parts, and power is supplemented by the respective lenses (first lens G1 and second lens G2) after the division into two parts, before the division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two.
  • the imaging lens 2 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3. Further, in this imaging lens 2, by making the image plane side of the third lens G3 into a concave shape, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is incident on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the third lens G3 has an concave image surface side, which is effective in correcting field curvature and coma.
  • the fourth lens G4 since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens G5 since the fifth lens G5 is a lens having negative power in the vicinity of the axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 2 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed in front of the object side, but the aperture position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1.
  • the effective diameter is set within the range from the top of the surface (on the image side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • Table 3 shows lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 2 of the second numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the radius of curvature Ri ⁇ means a plane.
  • Table 4 shows.
  • E-02 is an exponential expression with a base of 10, that is, “10 -2
  • “0.12345E-05” is “0.12345 ⁇ 10”. -5 ".
  • FIG. 4 various aberrations in the imaging lens 2 of the second numerical example are shown in FIG.
  • the solid line indicates the value on the sagittal image plane
  • the broken line indicates the value on the meridional image plane.
  • the imaging lens 2 of the second numerical example corrects various aberrations satisfactorily and has excellent imaging performance. I understand that. [2-3. Third numerical example] In FIG.
  • reference numeral 3 denotes an image pickup lens in the third numerical example as a whole, and in order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • this imaging lens 3 a four-lens first lens (not shown) is divided into two parts, and the power is supplemented by the respective lenses (first lens G 1 and second lens G 2) after the division into two, before the division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two. Accordingly, the imaging lens 3 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with each other by the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 is caused by arranging the lenses at very close positions. It can be canceled by G3.
  • this imaging lens 3 by making the image surface side of the third lens G3 into a concave shape, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is incident on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, which is effective in correcting field curvature and coma.
  • the fourth lens G4 since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens G5 since the fifth lens G5 is a lens having negative power near the on-axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 3 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed in front of the object side, but the aperture position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1. It is set within the range of the effective diameter from the top of the surface (on the image surface side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • the imaging lens 3 can secure a larger amount of peripheral light compared to the case where the aperture stop STO is placed in front of the surface of the first lens G1 (object side), and further, the overall length can be shortened. Therefore, the size can be further reduced.
  • Table 5 shows lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 3 of the third numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the radius of curvature Ri ⁇ means a plane.
  • Table 6 shows.
  • E-02 is an exponential expression with a base of 10, that is, “10 -2
  • “0.12345E-05” is “0.12345 ⁇ 10”. -5 ".
  • FIG. 6 various aberrations in the imaging lens 3 of the third numerical example are shown in FIG.
  • the solid line indicates the value on the sagittal image plane
  • the broken line indicates the value on the meridional image plane.
  • the imaging lens 3 of the third numerical example corrects various aberrations satisfactorily and has excellent imaging performance. I understand that. [2-4. Fourth numerical example] In FIG.
  • reference numeral 4 denotes an imaging lens according to the fourth numerical example as a whole.
  • an aperture stop STO a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • this imaging lens 4 a four-lens first lens (not shown) is divided into two, and the power is supplemented by the respective lenses (the first lens G1 and the second lens G2) after the division into two, before the division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two.
  • the imaging lens 4 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3. Further, in this imaging lens 4, by making the image surface side of the third lens G3 concave, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally reflected off-axis light beam is incident on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, which is effective in correcting field curvature and coma.
  • the fourth lens G4 since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens G5 since the fifth lens G5 is a lens having negative power near the on-axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 4 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed at the foremost side on the object side, but the aperture position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1. It is set within the range of the effective diameter from the top of the surface (on the image surface side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • the imaging lens 4 can secure a larger amount of peripheral light as compared with the case where the aperture stop STO is placed in front of the surface of the first lens G1 (object side), and further, the overall length can be shortened. Therefore, the size can be further reduced.
  • Table 7 shows the lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 4 of the fourth numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the curvature radius Ri ⁇ means a plane.
  • Table 8 shows.
  • E-02 is an exponential expression with 10 as the base, that is, “10 -2
  • “0.12345E-05” is “0.12345 ⁇ 10”.
  • FIG. 8 various aberrations in the imaging lens 4 of the fourth numerical example are shown in FIG.
  • the solid line indicates the value on the sagittal image plane
  • the broken line indicates the value on the meridional image plane.
  • the imaging lens 4 of the fourth numerical example corrects various aberrations satisfactorily and has excellent imaging performance. I understand that. [2-5. Fifth numerical example] In FIG.
  • reference numeral 5 denotes an imaging lens according to the fifth numerical example as a whole, and in order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • the imaging lens 5 a four-lens first lens (not shown) is divided into two parts, and power is supplemented by the respective lenses (first lens G1 and second lens G2) after the division into two, before the division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two. Accordingly, the imaging lens 5 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with each other by the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3. Further, in this imaging lens 5, by making the image surface side of the third lens G3 into a concave shape, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally off-axis light beam is reflected on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, which is effective in correcting field curvature and coma aberration.
  • the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens G5 is a lens having negative power in the vicinity of the axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 5 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed in front of the object side, but the stop position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1. It is set within the range of the effective diameter from the top of the surface (on the image surface side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • the imaging lens 5 can secure a larger amount of peripheral light than the case where the aperture stop STO is placed in front of the surface of the first lens G1 (object side), and further, the overall length can be shortened. Therefore, the size can be further reduced.
  • Table 9 shows lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 5 of the fifth numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the radius of curvature Ri ⁇ means a plane.
  • aspherical third-order, fourth-order, fifth-order, sixth-order, seventh-order, eighth-order, ninth-order, tenth-order, eleventh-order, and twelfth-order aspheric coefficients in the imaging lens 5 of the fifth numerical example are obtained.
  • Table 10 shows the conic coefficient “K”.
  • E-02 is an exponential expression with a base of 10, that is, “10 -2
  • “0.12345E-05” is “0.12345 ⁇ 10”. -5 ".
  • FIG. 10 various aberrations in the imaging lens 5 of the fifth numerical example are shown in FIG.
  • the solid line indicates the value on the sagittal image plane
  • the broken line indicates the value on the meridional image plane.
  • the imaging lens 5 of the fifth numerical example corrects various aberrations satisfactorily and has excellent imaging performance. I understand that. [2-6. Sixth numerical example] In FIG.
  • reference numeral 6 denotes an image pickup lens in the sixth numerical example as a whole, and in order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a first lens having a positive or negative refractive power.
  • a seal glass SG for protecting the image plane IMG is disposed between the fifth lens G5 and the image plane IMG of the imaging element.
  • this imaging lens 6 a four-lens first lens (not shown) is divided into two, and each lens (first lens G1 and second lens G2) after the division is supplemented with power and before division.
  • the number of aberration correction surfaces is increased by two.
  • the imaging lens 6 suppresses the decrease in the radius of curvature of the first lens G1 and the increase in refractive power by supplementing the power with the first lens G1 and the second lens G2. Therefore, the spherical aberration can be corrected, and the coma aberration can be corrected even when the lens diameter is widened to improve the image quality and Fno is reduced (brighter).
  • the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3. Further, in this imaging lens 6, by making the image surface side of the third lens G3 into a concave shape, even when the off-axis light beam is totally reflected by the concave surface, the totally off-axis light beam is reflected on the lens periphery. Diffusing and avoiding direct incidence on the image plane IMG of a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent ghosting.
  • the imaging lens 6 since the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, it is effective for correcting curvature of field and coma. Further, in the imaging lens 6, since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism. Further, in the imaging lens 6, since the fifth lens G5 is a lens having negative power near the axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion. Therefore, it is effective for correcting astigmatism and distortion.
  • the optical system of the imaging lens 6 is characterized in that the aperture stop STO is a front stop disposed in front of the object side, but the aperture position of the aperture stop STO in the optical axis direction is the position of the first lens G1. It is set within the range of the effective diameter from the top of the surface (on the image surface side of the surface top and on the object side of the edge surface).
  • the imaging lens 6 can secure a larger amount of peripheral light as compared with the case where the aperture stop STO is placed in front (object side) of the top of the first lens G1, and further, the overall length can be shortened. Therefore, the size can be further reduced.
  • Table 11 shows lens data when specific numerical values are applied to the imaging lens 6 of the sixth numerical example corresponding to the embodiment, together with the F number FNo, the focal length f of the entire lens system, and the angle of view 2 ⁇ . Show.
  • the curvature radius Ri ⁇ means a plane.
  • Table 12 shows.
  • E-02 is an exponential expression with a base of 10, that is, “10 -2
  • “0.12345E-05” is “0.12345 ⁇ 10”. -5 ".
  • FIG. 12 various aberrations in the imaging lens 6 of the sixth numerical example are shown in FIG. In this astigmatism diagram, the solid line indicates the value on the sagittal image plane, and the broken line indicates the value on the meridional image plane. From the various aberration diagrams in FIG. 12 (spherical aberration diagram, astigmatism diagram and distortion diagram), the imaging lens 6 of the sixth numerical example corrects various aberrations satisfactorily and has excellent imaging performance. I understand that. [2-7.
  • Table 13 shows numerical values corresponding to the conditional expressions (1) to (4) of the imaging lenses 1 to 6 shown in the first numerical example to the sixth numerical example, and the first numerical value practice as the basis thereof is shown in Table 13.
  • Table 14 shows various numerical values of Examples to 6th numerical examples. According to Table 13, as shown in conditional expression (1), “f 1 /
  • the imaging lens of the present invention and an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor for converting an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal.
  • an imaging device having a configuration in which is combined will be described.
  • an imaging apparatus to which the imaging lens 1 in the first numerical example described above is applied will be described.
  • the imaging lens 2 in the second numerical example described above to the imaging lens 6 in the sixth numerical example. Can be similarly applied to an imaging apparatus.
  • An imaging lens 1 (FIG.
  • the imaging apparatus includes, in order from the object side, an aperture stop STO, a first lens G1 having a positive refractive power, and a second lens G2 having a positive or negative refractive power. And a third lens G3 having a negative refractive power, a fourth lens G4 having a positive refractive power, and a fifth lens G5 having a negative refractive power. is doing.
  • this imaging lens 1 when the optical total length is shortened and miniaturization proceeds, the radius of curvature of the first lens having the four-lens configuration is reduced and the refractive power is increased. It becomes difficult.
  • the imaging lens In the imaging lens, if the lens aperture is widened to improve the image quality and Fno is made small (brighter), it becomes difficult to correct coma.
  • the first lens (not shown) having a four-lens configuration is divided into two, and each lens ( It is effective to increase the number of aberration correction surfaces by two as compared with before the division while supplementing the power with the first lens G1 and the second lens G2).
  • the imaging lens 1 can correct the spherical aberration and coma generated in the first lens G1 with the second correction surface while suppressing the spherical aberration and the coma aberration with the second lens G2. .
  • the imaging lens 1 although the first lens G1 and the second lens G2 are divided, the chromatic aberration generated in the first lens G1 and the second lens G2 can be reduced by arranging them at extremely close positions. It can be canceled by G3.
  • this imaging lens 1 by making the image surface side of the third lens G3 into a concave shape, even when the off-axis light beam is totally reflected on the concave surface, the totally off-axis light beam is reflected on the lens periphery.
  • Diffusing and avoiding direct incidence on a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS can prevent the occurrence of ghosts.
  • the image surface side of the third lens G3 has a concave shape, it is also effective in correcting field curvature and coma.
  • the fourth lens G4 since the fourth lens G4 has a meniscus shape having a positive power, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature and astigmatism.
  • the fifth lens G5 is a lens having negative power near the axis, it is effective for aberration correction, particularly correction of field curvature, and has a convex surface in the peripheral portion.
  • conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
  • f 1 Focal length of the first lens
  • f 2 Focal length of the second lens
  • f 3 Focal length of the third lens
  • the lower limit value of conditional expression (1) is exceeded, the power of the first lens G1 becomes too strong, and the occurrence of spherical aberration and off-axis coma increases, making it difficult to correct aberrations.
  • Conditional expression (2) defined in the imaging lens 1 is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the first lens G1 and the power of the second lens G2.
  • the power of the second lens G2 becomes too weak and the load is applied to the first lens G1, so that the occurrence of spherical aberration and off-axis coma aberration increases, and the spherical surface Correction of aberrations and off-axis coma becomes difficult. Further, since it is disadvantageous in achromaticity with the third lens G3, it becomes impossible to maintain the optical performance that can be applied to the high-pixel imaging device. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens G2 becomes too strong, the manufacturing sensitivity increases, and the assembling property at the time of manufacturing is impaired.
  • the imaging lens 1 can have good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the first lens G1 and the second lens G2 by satisfying conditional expression (2). . Furthermore, it is desirable that the imaging lens G1 satisfies the following conditional expression (3). (3) ( ⁇ d 1 + ⁇ d 2 ) / 2- ⁇ d 3 > 20 However, ⁇ d 1 : Abbe number of the first lens ⁇ d 2 : Abbe number of the second lens ⁇ d 3 : Abbe number of the third lens And Conditional expression (3) defines the Abbe number of the first lens G1 to the third lens G3 at the single wavelength of the d-line. For the imaging lens 1, the Abbe number falls within the range of the conditional expression (3).
  • the imaging lens 1 can satisfactorily correct chromatic aberration by satisfying the conditional expression (3), and can suppress the production sensitivity by suppressing the occurrence of peripheral coma and curvature of field. .
  • conditional expression (4) 0.5 ⁇
  • f Focal length of the entire lens system
  • f 5 Focal length of the fifth lens
  • Conditional expression (4) is a conditional expression regarding appropriate distribution of the power of the fifth lens G5 with respect to the power of the entire lens system.
  • conditional expression (4) If the lower limit value of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens G5 becomes too strong, making it difficult to perform appropriate image surface correction (correction to make the resolving power uniform from on-axis to the periphery), and As a result, the optical sensitivity is increased, and the assembling property is impaired in manufacturing. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the power of the fifth lens G5 becomes too weak, and appropriate aberration correction, in particular, image plane correction (Pezbar's law) becomes difficult. Therefore, the imaging lens 1 has good optical performance corresponding to the high pixel imaging element while optimizing the power distribution of the fifth lens G5 for the entire lens system by satisfying conditional expression (4). it can.
  • the first lens G1, the second lens G2, and the third lens are increased while the refractive power is increased because the first lens G1 has a positive refractive power with the convex surface facing the object side.
  • the achromatic effect by G3 can be raised.
  • the second lens G2 has a positive or negative refracting power with the convex surface facing the image surface side, so that the achromatic effect by the second lens G2 and the third lens G3 can be improved.
  • the optical system of the imaging lens 1 is characterized by a front stop, but the stop position in the optical axis direction is within the range of the effective diameter from the top of the first lens G1 (on the image plane side of the top).
  • the imaging lens 1 can secure a peripheral light amount as compared with the case where the stop STO is placed in front of the top surface of the first lens G1, and further reduce the overall length to further reduce the size. Can do.
  • the imaging lens 1 by satisfying the above-described conditions, it is possible to have excellent optical performance corresponding to a high-pixel imaging element with little reduction in contrast due to ghost and flare, while being extremely small and thin. .
  • [3-2. Configuration of mobile phone equipped with imaging device Next, a mobile phone equipped with the imaging device of the present invention will be described. As shown in FIGS.
  • the mobile phone 100 includes a display unit 101 and a main unit 102 that are foldably connected via a hinge unit 103, and the display unit 101 and the main unit 102 are folded when being carried.
  • the folded state (FIG. 13) and the display unit 101 and the main unit 102 are unfolded during use such as during a call (FIG. 14).
  • the display unit 101 includes a liquid crystal display panel 111 on one surface, and a speaker 112 above the liquid crystal display panel 111.
  • the display unit 101 includes an imaging device 107 therein, and an infrared communication unit 104 for performing infrared wireless communication at the tip.
  • the display unit 101 has a cover lens 105 disposed on the object side of the first lens in the imaging device 107 on the other surface.
  • the main body 102 is provided with various operation keys 113 such as numeric keys and power keys on one surface, and a microphone 114 at the lower end.
  • the main body 102 is provided with a memory card slot 106 on a side surface thereof, and the memory card 120 can be inserted into and removed from the memory card slot 106.
  • the mobile phone 100 has a CPU (Central Processing Unit) 130, expands a control program stored in a ROM (Read Only Memory) 131 to a RAM (Random Access Memory) 132, and a bus.
  • the entire mobile phone 100 is controlled in an integrated manner via 133.
  • the cellular phone 100 includes a camera control unit 140 and can take a still image or a moving image by controlling the imaging device 107 via the camera control unit 140.
  • the camera control unit 140 performs compression processing by JPEG (Joint Photographic Experts Group), MPEG (Moving Picture Expert Group), or the like on the image data obtained by photographing through the imaging device 107, and the resulting image Data is sent to the CPU 130, display control unit 134, communication control unit 160, memory card interface 170 or infrared interface 135 via the bus 133.
  • the imaging device 107 is configured by combining any of the imaging lenses 1 to 6 in the first numerical example and the imaging lenses 1 to 6 in the sixth numerical example and an imaging element SS such as a CCD sensor or a CMOS sensor. Yes.
  • the CPU 130 temporarily stores the image data supplied from the camera control unit 140 in the RAM 132, the image data stored in the memory card 120 by the memory card interface 170 as necessary, or the display control unit.
  • the data is output to the liquid crystal display panel 111 via 134.
  • the cellular phone 100 temporarily stores the audio data recorded through the microphone 114 at the same time as shooting at the RAM 132 through the audio codec 150, or the memory card 120 through the memory card interface 170 as necessary. Or audio output from the speaker 112 via the audio codec 150 simultaneously with the image display on the liquid crystal display panel 111.
  • the mobile phone 100 can output image data and audio data to the outside via the infrared interface 135 and the infrared communication unit 104, and other electronic devices having an infrared communication function, such as a mobile phone, a personal computer, and a PDA (Personal Digital). It can be transmitted to an assistant or the like.
  • the camera control unit 140 when displaying a moving image or a still image on the liquid crystal display panel 111 based on the image data stored in the RAM 132 or the memory card 120, the camera control unit 140 decodes and decompresses the image data. After that, the data is output to the liquid crystal display panel 111 via the display control unit 134.
  • the communication control unit 160 transmits and receives radio waves to and from the base station via an antenna (not shown). In the voice call mode, the communication control unit 160 performs predetermined processing on the received voice data, and then performs voice processing. The data is output to the speaker 112 via the codec 150. Further, the communication control unit 160 performs a predetermined process on the audio signal collected by the microphone 114 via the audio codec 150 and then transmits the audio signal via an antenna (not shown).
  • the imaging device 107 has a configuration in which the imaging lenses 1 to 6 incorporated therein can be reduced in size and diameter while suppressing the optical total length as described above. This is advantageous when it is mounted on an electronic device that is required. ⁇ 4.
  • the present invention is not limited to this, and the imaging lens may have the above-described power arrangement and satisfy only conditional expressions (1), (2) and conditional expression (4). Furthermore, in the above-described embodiment, the case where the first lens having positive refractive power with the convex surface facing the object side is used in the imaging lens has been described. However, the present invention is not limited to this, and a first lens having a positive refractive power with a concave surface facing the object side may be used. Further, in the above-described embodiment, the mobile phone 100 is shown as an example of an electronic device equipped with an imaging lens. However, a specific target of the imaging device is not limited to this, and a digital still camera or a digital camera is not limited thereto. The present invention can be widely applied to various other electronic devices such as a video camera, a personal computer equipped with a camera, and a PDA incorporating a camera.

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Abstract

　本発明は、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有し、極めて小型、薄型化した撮像レンズ及び撮像装置を提案したい。　物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する。（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０、（２）－０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５　但し、ｆ１：第１レンズの焦点距離、ｆ２：第２レンズの焦点距離、ｆ３：第３レンズの焦点距離とする。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本発明は、撮像レンズ及び撮像装置に関し、特に、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の固体撮像素子を用いたデジタルスチルカメラやカメラ付き携帯電話機等の小型撮像装置に好適な撮像レンズ及びこれを用いた撮像装置に関するものである。
　従来、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の例えば３００万画素や５００万画素程度の固体撮像素子を用い、開口Ｆｎｏ２．８程度の撮像レンズを搭載したカメラ付き携帯電話機やデジタルスチルカメラ等の撮像装置が一般に知られている。
　このような撮像装置においては、より一層の小型化が要求されており、当該撮像装置に搭載される撮影用レンズにおいても、これまで以上に小型で光学全長の短いものが要求されている。
　また近年では、カメラ付き携帯電話機のような小型撮像機器においても小型化と共に撮像素子の高画素化が進んでおり、デジタルスチルカメラと同等の高画素撮像素子を搭載したモデルが普及機となっている。そのため小型撮像機器に搭載される撮像レンズとしても、こうした高画素の固体撮像装置に対応する高いレンズ性能が要求されている。
　さらに加えて、暗所撮影時のノイズによる画質劣化を防止するため、一段と開口Ｆｎｏの明るいレンズが要求されている。こうした小型かつ高性能の撮像レンズとしては、４枚構成以上のタイプが必要となってくる。（例えば、特許文献１~特許文献５参照）
特開２００４−４５６６公報 特開２００２−３６５５３０公報 特開２００６−２９３３２４公報 特開２００９−２９４５２７公報 特開２０１０−２６４３４公報
　ところで上述した特許文献１に記載された従来のレンズにおいては３枚構成であり、光学全長を短縮化するうえでは最も有利である。しかし最近では、撮像素子の高画素化により、高い解像力と色収差の小さいレンズが求められている。この２つを達成しようとするには、３枚構成のレンズでは、レンズ枚数が不足して収差補正し切れず、望んだ光学性能を得ることは困難である。
　上述した特許文献２に記載された従来のレンズにおいては４枚構成であり、諸収差を良好に補正しているが、光学全長が長く小型化されているとはいえない。また特許文献２のレンズでは、第１レンズ及び第２レンズのパワーが非常に強く、特に第２レンズのパワーが強いことから、製造感度が非常に高く、生産性の低下を招いている。
　さらに特許文献２のレンズでは、第１レンズのパワーが強いことにより開口Ｆｎｏを明るくしたときに発生する球面収差、コマ収差の悪影響が大きく、特に周縁部の性能を維持することが難しい。
　上述した特許文献３に記載された従来のレンズにおいては、４枚構成としており、高い収差補正能力を有しているが、全長が長く小型化されているとはいえない。また特許文献３のレンズでは、第３レンズが両凸形状となっているため収差補正が困難であり、製造敏感度が高くなっている。
　さらに特許文献３のレンズでは、周辺光線が全反射した場合、その全反射した周辺光線が他の面で更に反射して撮像素子に入射することによりゴーストが発生し、画質を大きく損ねることも懸念されている。
　上述した特許文献４に記載された従来のレンズにおいては、５枚構成としており、高い収差補正能力を有しているが、これも全長が長く小型化されているとはいえない。この特許文献４のレンズは、基本的には４枚構成のレンズに対して補正レンズを１枚加えた構成であり、光学全長を短くすると第１レンズのパワーが極端に強くなり過ぎるため、開口Ｆｎｏを明るくしたときに第１レンズで発生する球面収差、コマ収差等を良好に補正することができない。
　上述した特許文献５に記載された従来のレンズにおいては、５枚構成として高い収差補正能力を有しているが、全系の焦点距離に対して第１レンズのパワーが弱く、小型化、低背化（薄型化）に有効とはいえない。
　本発明は以上の点を考慮してなされたもので、例えば８００万画素以上の高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有し、極めて小型、薄型化した撮像レンズ及び撮像装置を提案しようとするものである。
　かかる課題を解決するため本発明の撮像レンズにおいては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　また撮像レンズにおいては、以下の条件式（３）を満足する。
（３）（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３＞２０
　但し、
νｄ１：第１レンズのアッベ数
νｄ２：第２レンズのアッベ数
νｄ３：第３レンズのアッベ数
　とする。
　また、撮像レンズにおいては、レンズ全系の焦点距離と上記第５レンズの焦点距離との関係が、以下の条件式（４）を満足する。
（４）０．５＜｜ｆ５｜／ｆ＜４．０
　但し、
ｆ　：レンズ全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　とする。
　この撮像レンズの基本的特徴としては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行していることである。
　撮像レンズにおいては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズにおいて、４枚構成の第１レンズを２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズ及び第２レンズ）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である。
　これにより撮像レンズでは、第１レンズで発生した球面収差とコマ収差を第２レンズで抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズにおいては、第１レンズ及び第２レンズが分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズ及び第２レンズで発生した色収差を第３レンズで打ち消すことができるようになされている。
　また撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズにおいては、第４レンズが正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズにおいては、第５レンズが軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効である一方、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（１）は、第１レンズのパワー及び第３レンズのパワーに対する適切な配分に関するものであり、第３レンズの焦点距離に絶対値を用いているのは当該第３レンズが負のパワーを有するからである。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズのパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズのパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズと第３レンズとによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像レンズでは、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（２）は、第１レンズのパワー及び第２レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズのパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズに多くかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズとの色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像レンズでは、条件式（２）を満足することにより、第１レンズ及び第２レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　また、この撮像レンズにおいて規定された条件式（３）は、第１レンズから第３レンズのｄ線単波長におけるアッベ数を規定するものであり、アッベ数が条件式（３）の範囲となる硝材を第１レンズ、第２レンズ及び第３レンズに使用することにより、各レンズのパワーをそれほど強くすることなく良好な色収差補正を行うことができる。
　なお撮像レンズにおいては、条件式（３）の下限値を超えると、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼすのに対し、この条件式（３）を満たせば各レンズのパワーがそれほど強くないため、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能であるうえに、製造敏感度を抑制する意味でも効果的である。
　従って撮像レンズでは、条件式（３）を満足することにより、良好な色収差補正を行うことができると共に、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えて製造敏感度を抑制することができる。
　更に、この撮像レンズにおいて規定された条件式（４）は、レンズ全系のパワーに対する第５レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（４）の下限値を超えると、第５レンズのパワーが強くなり過ぎ、適切な像面補正（軸上から周辺までの解像力を均一化するための補正）が困難となり、また光学敏感度が高くなり、製造上においても組み立て性を損なう結果となる。
　一方、条件式（４）の上限値を超えると、第５レンズのパワーが弱くなり過ぎ、適切な収差補正、特に、像面補正（ペッツバールの法則）が困難になる。
　従って撮像レンズでは、条件式（４）を満足することにより、レンズ全系に対して第５レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　また撮像レンズにおいては、第１レンズが物体側に凸面を向けた正の屈折力を有することにより、屈折力を増大させながら、当該第１レンズと、第２レンズ及び第３レンズとによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　さらに撮像レンズにおいては、第２レンズが像面側に凸面を向けた正または負の屈折力を有することにより、当該第２レンズと第３レンズとによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　この撮像レンズの光学系においては、前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において絞り位置を第１レンズの面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であって、コバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズでは、第１レンズの面頂よりも前方に絞りを置く場合に比べて周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができることも優位な点である。
　また本発明の撮像装置においては、撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを具え、撮像レンズは、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　この撮像装置における撮像レンズの基本的特徴としては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行していることである。
　この撮像レンズにおいては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズにおいて、４枚構成の第１レンズを２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズ及び第２レンズ）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である、
　これにより撮像レンズでは、第１レンズで発生した球面収差とコマ収差を第２レンズで抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズにおいては、第１レンズ及び第２レンズが分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズ及び第２レンズで発生した色収差を第３レンズで打ち消すことができるようになされている。
　また撮像レンズにおいて、第３レンズの像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズにおいては、第４レンズが正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズにおいては、第５レンズが軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効である一方、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（１）は、第１レンズのパワー及び第３レンズのパワーに対する適切な配分に関するものであり、第３レンズの焦点距離に絶対値を用いているのは当該第３レンズが負のパワーを有するからである。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズのパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズのパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズと第３レンズとによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像装置の撮像レンズでは、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（２）は、第１レンズのパワー及び第２レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズのパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズにかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズとの色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像装置の撮像レンズでは、条件式（２）を満足することにより、第１レンズ及び第２レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　本発明によれば、撮像レンズにおいては、物体側から順に、（開口絞りと、）正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　この撮像レンズの基本的特徴としては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行していることである。
　撮像レンズにおいては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズにおいて、４枚構成の第１レンズを２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズ及び第２レンズ）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である、
　これにより撮像レンズでは、第１レンズで発生した球面収差とコマ収差を第２レンズで抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズにおいては、第１レンズ及び第２レンズが分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズ及び第２レンズで発生した色収差を第３レンズで打ち消すことができるようになされている。
　また撮像レンズにおいて、第３レンズの像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズにおいては、第４レンズが正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズにおいては、第５レンズが軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（１）は、第１レンズのパワー及び第３レンズのパワーに対する適切な配分に関するものであり、第３レンズの焦点距離に絶対値を用いているのは当該第３レンズが負のパワーを有するからである。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズのパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズのパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズと第３レンズとによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像レンズでは、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（２）は、第１レンズのパワー及び第２レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズのパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズにかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズとの色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像レンズでは、条件式（２）を満足することにより、第１レンズ及び第２レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　また本発明によれば、撮像装置においては、撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを具え、撮像レンズは、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　この撮像装置における撮像レンズの基本的特徴としては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行していることである。
　この撮像レンズにおいては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズにおいて、４枚構成の第１レンズを２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズ及び第２レンズ）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である、
　これにより撮像レンズでは、第１レンズで発生した球面収差とコマ収差を第２レンズで抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズにおいては、第１レンズ及び第２レンズが分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズ及び第２レンズで発生した色収差を第３レンズで打ち消すことができるようになされている。
　また撮像レンズにおいて、第３レンズの像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズにおいては、第４レンズが正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズにおいては、第５レンズが軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（１）は、第１レンズのパワー及び第３レンズのパワーに対する適切な配分に関するものであり、第３レンズの焦点距離に絶対値を用いているのは当該第３レンズが負のパワーを有するからである。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズのパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズのパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズと第３レンズとによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像装置の撮像レンズでは、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（２）は、第１レンズのパワー及び第２レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズのパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズにかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズとの色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像装置の撮像レンズでは、条件式（２）を満足することにより、第１レンズ及び第２レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　図１は、第１数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図２は、第１数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図３は、第２数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図４は、第２数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図５は、第３数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図６は、第３数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図７は、第４数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図８は、第４数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図９は、第５数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図１０は、第５数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図１１は、第６数値実施例における撮像レンズの構成を示す略線的断面図である。
　図１２は、第６数値実施例に対応した諸収差を示す特性曲線図である。
　図１３は、本発明の撮像装置を搭載した携帯電話機の外観構成を示す略線的斜視図である。
　図１４は、本発明の撮像装置を搭載した携帯電話機の外観構成を示す略線的斜視図である。
　図１５は、携帯電話機の回路構成を示す略線的ブロック図である。
　以下、発明を実施するための形態について説明する。なお、説明は以下の順序で行う。
１．実施の形態
２．実施の形態に対応した数値実施例（第１数値実施例~第６数値実施例）
３．撮像装置及び携帯電話機の構成
４．他の実施の形態
＜１．実施の形態＞
［１−１．撮像レンズの構成］
　本発明の撮像レンズにおいては、物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　この撮像レンズにおいては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズにおいて、４枚構成の第１レンズを２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズ及び第２レンズ）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である、
　これにより撮像レンズでは、第１レンズで発生した球面収差とコマ収差を第２レンズで抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズにおいては、第１レンズ及び第２レンズが分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズ及び第２レンズで発生した色収差を第３レンズで打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズにおいては、第３レンズの像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズにおいては、第４レンズが正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズにおいては、第５レンズが軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　また、この撮像レンズにおいては、以下の条件式（１）、（２）を満足することが望ましい。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズのパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズのパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズと第３レンズとによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像レンズでは、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズにおいて規定された条件式（２）は、第１レンズのパワー及び第２レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズのパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズにかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズとの色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズのパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像レンズでは、条件式（２）を満足することにより、第１レンズ及び第２レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　さらに、この撮像レンズにおいては、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３＞２０
　但し、
νｄ１：第１レンズのアッベ数
νｄ２：第２レンズのアッベ数
νｄ３：第３レンズのアッベ数
　とする。
　この条件式（３）は、第１レンズから第３レンズのｄ線単波長におけるアッベ数を規定するものであり、撮像レンズとしては、アッベ数が条件式（３）の範囲となる硝材を第１レンズ、第２レンズ及び第３レンズに使用することにより、各レンズのパワーをそれほど強くすることなく良好な色収差補正を行うことができる。
　なお撮像レンズにおいては、条件式（３）の下限値を超えると、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼすのに対し、この条件式（３）を満たせば各レンズのパワーがそれほど強くないため、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能であるうえに、製造敏感度を抑制する意味でも効果的である。
　従って撮像レンズでは、条件式（３）を満足することにより、良好な色収差補正を行うことができると共に、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えて製造敏感度を抑制することができる。
　さらに、撮像レンズにおいては、レンズ全系の焦点距離と上記第５レンズの焦点距離との関係が、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．５＜｜ｆ５｜／ｆ＜４．０
　但し、
ｆ　：レンズ全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　とする。
　この条件式（４）は、レンズ全系のパワーに対する第５レンズのパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（４）の下限値を超えると、第５レンズのパワーが強くなり過ぎ、適切な像面補正（軸上から周辺までの解像力を均一化するための補正）が困難となり、また光学敏感度が高くなり、製造上においても組み立て性を損なう結果となる。
　一方、条件式（４）の上限値を超えると、第５レンズのパワーが弱くなり過ぎ、適切な収差補正、特に、像面補正（ペッツバールの法則）が困難になる。
　従って撮像レンズでは、条件式（４）を満足することにより、レンズ全系に対して第５レンズのパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　また撮像レンズにおいては、第１レンズが物体側に凸面を向けた正の屈折力を有することにより、屈折力を増大させながら、当該第１レンズと、第２レンズ及び第３レンズとによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　さらに撮像レンズにおいては、第２レンズが像面側に凸面を向けた正または負の屈折力を有することにより、当該第２レンズと第３レンズとによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　この撮像レンズの光学系においては、前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において絞り位置を第１レンズの面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であって、コバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズでは、第１レンズの面頂よりも前方に絞りを置く場合に比べて周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができる。
　かくして撮像レンズにおいては、上述したような条件を満たすことにより、極めて小型薄型化しつつも、ゴースト、フレアによるコントラストの低下が少なく、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
＜２．実施の形態に対応した数値実施例＞
　次に、本発明の撮像レンズに対して具体的な数値を適用した数値実施例について、以下、図面及び図表を用いて説明する。ここで、数値実施例において使用する記号の意味は、次の通りである。
　「ＦＮｏ」はＦナンバー、「ｆ」はレンズ系全体の焦点距離、「２ω」は対角の全画角、「Ｓｉ」は物体側から数えてｉ番目の面番号、「Ｒｉ」は第ｉ番目の面の曲率半径、「ｄｉ」は物体側からｉ番目の面とｉ＋１番目の面との間の軸上面間隔、「ｎｉ」は第ｉレンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率、「νｉ」は第ｉレンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数である。なお、曲率半径に関して「∞」は当該面が平面であることを示している。
　各数値実施例において用いられた撮像レンズには、レンズ面が非球面形状に形成されたものがあり、その非球面形状は、非球面の深さを「Ｚ」、光軸からの高さを「Ｙ」、曲率半径を「Ｒ」、円錐定数を「Ｋ」、第ｉ次（ｉは３次以上の整数）の非球面係数をそれぞれ「Ａｉ」とすると、次の数式１によって定義される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000001
［２−１．第１数値実施例］
　図１において、１は全体として第１数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ１では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ１においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ１は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ１においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ１においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ１においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ１においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ１においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ１の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であって、コバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ１では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表１に、実施の形態に対応した第１数値実施例の撮像レンズ１に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表１において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 　続いて、第１数値実施例の撮像レンズ１における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次及び１０次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表２に示す。因みに表２において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
 　次に、第１数値実施例の撮像レンズ１における諸収差を図２に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図２における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第１数値実施例の撮像レンズ１では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−２．第２数値実施例］
　図３において、２は全体として第２数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ２では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ２においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ２は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ２においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ２においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ２においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ２においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ２においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ２の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ２では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表３に、実施の形態に対応した第２数値実施例の撮像レンズ２に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表３において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
 　続いて、第２数値実施例の撮像レンズ２における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次及び１０次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表４に示す。因みに表４において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
 　次に、第２数値実施例の撮像レンズ２における諸収差を図４に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図４における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第２数値実施例の撮像レンズ２では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−３．第３数値実施例］
　図５において、３は全体として第３数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ３では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ３においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ３は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ３においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ３においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ３においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ３においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ３においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ３の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ３では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表５に、実施の形態に対応した第３数値実施例の撮像レンズ３に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表５において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
 　続いて、第３数値実施例の撮像レンズ３における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次及び１０次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表６に示す。因みに表６において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
 　次に、第３数値実施例の撮像レンズ３における諸収差を図６に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図６における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第３数値実施例の撮像レンズ３では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−４．第４数値実施例］
　図７において、４は全体として第４数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ４では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ４においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ４は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ４においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ４においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ４においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ４においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ４においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ４の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ４では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表７に、実施の形態に対応した第４数値実施例の撮像レンズ４に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表７において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
 　続いて、第４数値実施例の撮像レンズ４における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次及び１０次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表８に示す。因みに表８において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
 　次に、第４数値実施例の撮像レンズ４における諸収差を図８に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図８における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第４数値実施例の撮像レンズ４では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−５．第５数値実施例］
　図９において、５は全体として第５数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ５では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ５においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ５は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ５においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ５においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ５においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ５においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ５においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ５の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ５では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表９に、実施の形態に対応した第５数値実施例の撮像レンズ５に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表９において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
 　続いて、第５数値実施例の撮像レンズ５における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次、１０次、１１次及び１２次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表１０に示す。因みに表１０において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
 　次に、第５数値実施例の撮像レンズ５における諸収差を図１０に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図１０における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第５数値実施例の撮像レンズ５では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−６．第６数値実施例］
　図１１において、６は全体として第６数値実施例における撮像レンズを示し、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成されており、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　また撮像レンズ６では、第５レンズＧ５と撮像素子の像面ＩＭＧとの間に、当該像面ＩＭＧを保護するためのシールガラスＳＧが配置されている。
　この撮像レンズ６においては、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすようにしている。
　これにより撮像レンズ６は、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で互いにパワーを補うようにしたことにより、第１レンズＧ１の曲率半径が小さくなることを抑制すると共に、屈折力の増大を抑制することができるため球面収差の補正が可能となり、画質を改善すべくレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）してもコマ収差の補正が可能となる。
　なお撮像レンズ６においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ６においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子の像面ＩＭＧに直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ６においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ６においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ６においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　この撮像レンズ６の光学系においては、開口絞りＳＴＯを物体側の一番前に配置した前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において開口絞りＳＴＯの絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ６では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方（物体側）に開口絞りＳＴＯを置く場合に比べて多くの周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができるようになされている。
　以下、表１１に、実施の形態に対応した第６数値実施例の撮像レンズ６に具体的数値を適用したときのレンズデータを、ＦナンバーＦＮｏ、レンズ全系の焦点距離ｆ及び画角２ωと共に示す。また表７において曲率半径Ｒｉ∞とは平面であることを意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
 　続いて、第６数値実施例の撮像レンズ６における非球面の３次、４次、５次、６次、７次、８次、９次及び１０次の非球面係数を円錐係数「Ｋ」と共に表１２に示す。因みに表１２において、「Ｅ−０２」は１０を底とする指数表現、即ち「１０−２」を表しており、例えば「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０−５」を表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
 　次に、第６数値実施例の撮像レンズ６における諸収差を図１２に示す。この非点収差図では、実線でサジタル像面における値を示し、破線でメリディオナル像面における値を示す。
　この図１２における諸収差図（球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図）から、第６数値実施例の撮像レンズ６では諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが分かる。
［２−７．各条件式に対応した諸数値］
　次に、第１数値実施例~第６数値実施例に示した撮像レンズ１~６の条件式（１）~（４）に対する各数値を表１３に示すと共に、その根拠となる第１数値実施例~第６数値実施例の諸数値を表１４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
 　この表１３によれば、条件式（１）の通り、「ｆ１／｜ｆ３｜」が最小「０．４２」であり、最大「２．９０」であって、条件式（１）の数値範囲である０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０を満足していることが分かる。
　また表１３によれば、条件式（２）の通り、「ｆ１／ｆ２」が最小「−０．１８」であり、最大「４．０５」であって、条件式（２）の数値範囲である−０．３＜ｆ１／ｆ２＜１．０を満足していることが分かる。
　さらに表１３によれば、条件式（３）の通り、「（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３」が最小「２６．４０」であり、条件式（３）の数値範囲である（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３＞２０を満足していることが分かる。
　さらに表１３によれば、条件式（４）の通り、「｜ｆ５｜／ｆ」が最小「０．６４」であり、最大「３．１０」であって、条件式（４）の数値範囲である０．５＜｜ｆ５｜／ｆ＜４．０を満足していることが分かる。
　従って、第１数値実施例~第６数値実施例における撮像レンズ１~６においては、上述した条件式（１）~（４）を全て満足し、また、各収差図に示したように、球面収差、非点収差及び歪曲収差の各収差をバランス良く補正し得るようになされている。
＜３．撮像装置及び携帯電話機の構成＞
［３−１．撮像装置の構成］
　続いて、本発明の撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気的信号に変換するための例えばＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）センサやＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）センサ等でなる撮像素子とが組み合わされた構成の撮像装置について説明する。
　なお以下の説明においては、例えば上述した第１数値実施例における撮像レンズ１を適用した撮像装置について述べるが、上述した第２数値実施例における撮像レンズ２~第６数値実施例における撮像レンズ６についても同様に撮像装置に対して適用することができる。
　この撮像装置に設けられた撮像レンズ１（図１）は、物体側から順に、開口絞りＳＴＯと、正の屈折力を有する第１レンズＧ１と、正または負の屈折力を有する第２レンズＧ２と、負の屈折力を有する第３レンズＧ３と、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、負の屈折力を有する第５レンズＧ５とから構成され、レンズ系全体として正のパワーが先行している。
　この撮像レンズ１においては、光学全長を短縮し、小型化を進めていくと、４枚構成であるところの第１レンズの曲率半径が小さくなると共に、屈折力が増大するため、球面収差の補正が困難となる。また撮像レンズにおいては、画質を改善するためにレンズ口径を広げ、Ｆｎｏを小さく（明るく）すると、コマ収差の補正が困難となる。
　小型化や大口径化によって増大する球面収差、コマ収差を補正するには、撮像レンズ１において、４枚構成の第１レンズ（図示せず）を２分割し、２分割後におけるそれぞれのレンズ（第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２）でパワーを補いつつ、分割前に比べて収差補正面を２面増やすことが有効である、
　これにより撮像レンズ１では、第１レンズＧ１で発生した球面収差とコマ収差を第２レンズＧ２で抑えながら、かつ他の収差についても増加した２枚の補正面により補正し得るようになされている。
　なお撮像レンズ１においては、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２が分割されているものの、極めて近接した位置に配置することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２で発生した色収差を第３レンズＧ３で打ち消すことができるようになされている。
　また、この撮像レンズ１においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状とすることにより、軸外光線が当該凹面で全反射したときでも、その全反射した軸外光線がレンズ周縁部に拡散し、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子に直接入射することを回避し、ゴーストの発生を防止することができる。
　さらに撮像レンズ１においては、第３レンズＧ３の像面側を凹面形状としたことにより、像面湾曲やコマ収差の補正にも有効となっている。さらに撮像レンズ１においては、第４レンズＧ４が正のパワーを持ったメニスカス形状となっているため、収差補正、特に像面湾曲や非点収差の補正に有効である。
　さらに撮像レンズ１においては、第５レンズＧ５が軸上付近で負のパワーを持ったレンズとなっているため、収差補正、特に像面湾曲の補正に有効であり、周辺部分で凸面となっているため非点収差、歪曲収差の補正に有効である。
　また、この撮像レンズ１においては、以下の条件式（１）、（２）を満足することが望ましい。
（１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
（２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
　但し、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ２：第２レンズの焦点距離
ｆ３：第３レンズの焦点距離
　とする。
　この条件式（１）の下限値を超えると、第１レンズＧ１のパワーが強くなり過ぎ、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、収差補正が困難になってしまう。
　一方、条件式（１）の上限値を超えると、第１レンズＧ１のパワーが弱くなり過ぎ、当該第１レンズＧ１と第３レンズＧ３とによる色消しに不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持できなくなってしまう。また、強い光源が存在する撮影環境下においては、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼす。
　従って撮像レンズ１では、条件式（１）を満足することにより、従来に比べて一段と薄型化し、かつ高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　この撮像レンズ１において規定された条件式（２）は、第１レンズＧ１のパワー及び第２レンズＧ２のパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（２）の下限値を超えると、第２レンズＧ２のパワーが弱くなり過ぎ、その負荷が第１レンズＧ１にかかるため、球面収差や軸外コマ収差の発生が増大し、当該球面収差や軸外コマ収差の補正が困難になる。また、第３レンズＧ３との色消しにおいても不利となるため、高画素撮像素子に対応可能な光学性能を保持することができなくなってしまう。
　一方、条件式（２）の上限値を超えると、第２レンズＧ２のパワーが強くなり過ぎ、製造敏感度が上がり、製造時の組み立て性を損なうことになる。
　従って撮像レンズ１では、条件式（２）を満足することにより、第１レンズＧ１及び第２レンズＧ２のパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　さらに、この撮像レンズＧ１においては、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３＞２０
　但し、
νｄ１：第１レンズのアッベ数
νｄ２：第２レンズのアッベ数
νｄ３：第３レンズのアッベ数
　とする。
　この条件式（３）は、第１レンズＧ１から第３レンズＧ３のｄ線単波長におけるアッベ数を規定するものであり、撮像レンズ１としては、アッベ数が条件式（３）の範囲となる硝材を第１レンズＧ１、第２レンズＧ２及び第３レンズＧ３に使用することにより、各レンズのパワーをそれほど強くすることなく良好な色収差補正を行うことができる。
　なお撮像レンズ１においては、条件式（３）の下限値を超えると、色のにじみ（フレア）が発生して画質に悪影響を及ぼすのに対し、この条件式（３）を満たせば各レンズのパワーがそれほど強くないため、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えることが可能であるうえに、製造敏感度を抑制する意味でも効果的である。
　従って撮像レンズ１では、条件式（３）を満足することにより、良好な色収差補正を行うことができると共に、周辺のコマ収差および像面湾曲の発生を抑えて製造敏感度を抑制することができる。
　さらに、撮像レンズ１においては、レンズ全系の焦点距離と上記第５レンズＧ５の焦点距離との関係が、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．５＜｜ｆ５｜／ｆ＜４．０
　但し、
ｆ　：レンズ全系の焦点距離
ｆ５：第５レンズの焦点距離
　とする。
　この条件式（４）は、レンズ全系のパワーに対する第５レンズＧ５のパワーの適切な配分に関する条件式である。
　この条件式（４）の下限値を超えると、第５レンズＧ５のパワーが強くなり過ぎ、適切な像面補正（軸上から周辺までの解像力を均一化するための補正）が困難となり、また光学敏感度が高くなり、製造上においても組み立て性を損なう結果となる。
　一方、条件式（４）の上限値を超えると、第５レンズＧ５のパワーが弱くなり過ぎ、適切な収差補正、特に、像面補正（ペッツバールの法則）が困難になる。
　従って撮像レンズ１では、条件式（４）を満足することにより、レンズ全系に対して第５レンズＧ５のパワー配分を最適化しながら、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
　また撮像レンズ１においては、第１レンズＧ１が物体側に凸面を向けた正の屈折力を有することにより、屈折力を増大させながら、当該第１レンズＧ１と、第２レンズＧ２及び第３レンズＧ３とによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　さらに撮像レンズ１においては、第２レンズＧ２が像面側に凸面を向けた正または負の屈折力を有することにより、当該第２レンズＧ２と第３レンズＧ３とによる色消し効果を上げ得るようになされている。
　この撮像レンズ１の光学系においては、前絞りであることを特徴としているが、光軸方向において絞り位置を第１レンズＧ１の面頂から有効径の範囲（面頂よりも像面側であってコバ面よりも物体側）に設定する。
　これにより撮像レンズ１では、第１レンズＧ１の面頂よりも前方に絞りＳＴＯを置く場合に比べて周辺光量を確保することができるうえ、更に、全長を短縮化させて一段と小型化を図ることができる。
　かくして撮像レンズ１においては、上述したような条件を満たすことにより、極めて小型薄型化しつつも、ゴースト、フレアによるコントラストの低下が少なく、高画素撮像素子に対応した良好な光学性能を有することができる。
［３−２．撮像装置を搭載した携帯電話機の構成］
　次に、本発明の撮像装置を搭載した携帯電話機について説明する。
　図１３及び図１４に示すように、携帯電話機１００は、表示部１０１と本体部１０２とがヒンジ部１０３を介して折畳み自在に連結されており、携行時には表示部１０１と本体部１０２とが折畳まれた状態となり（図１３）、通話中等の使用時には表示部１０１と本体部１０２とが展開された状態となる（図１４）。
　表示部１０１は、一方の面に液晶表示パネル１１１が設けられると共に、当該液晶表示パネル１１１の上方にスピーカ１１２が設けられている。また表示部１０１は、その内部に撮像装置１０７が組み込まれると共に、その先端に赤外線無線通信を行うための赤外線通信部１０４が設けられている。
　また表示部１０１は、他方の面に撮像装置１０７における第１レンズの物体側に位置するカバーレンズ１０５が配置されている。
　本体部１０２は、一方の面に、数字キーや電源キー等の各種操作キー１１３が設けられ、その下端にマイクロフォン１１４が設けられている。また本体部１０２は、その側面にメモリーカードスロット１０６が設けられ、当該メモリーカードスロット１０６に対してメモリーカード１２０が挿脱され得るようになされている。
　図１５に示すように、携帯電話機１００は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）１３０を有し、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ　Ｏｎｌｙ　Ｍｅｍｏｒｙ）１３１に格納されている制御プログラムをＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）１３２に展開し、バス１３３を介して当該携帯電話機１００全体を統括制御するようになされている。
　携帯電話機１００は、カメラ制御部１４０を有し、当該カメラ制御部１４０を介して撮像装置１０７を制御することにより静止画や動画の撮影を実行し得るようになされている。
　カメラ制御部１４０は、撮像装置１０７を介して撮影することにより得られた画像データに関してＪＰＥＧ（Ｊｏｉｎｔ　Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｉｃ　Ｅｘｐｅｒｔｓ　Ｇｒｏｕｐ）やＭＰＥＧ（Ｍｏｖｉｎｇ　Ｐｉｃｔｕｒｅ　Ｅｘｐｅｒｔ　Ｇｒｏｕｐ）等による圧縮加工処理を施し、その結果得られる画像データをバス１３３経由でＣＰＵ１３０、表示制御部１３４、通信制御部１６０、メモリーカードインターフェース１７０又は赤外線インターフェース１３５へ送出するようになされている。
　この撮像装置１０７は、第１数値実施例における撮像レンズ１~第６数値実施例における撮像レンズ１~６の何れかと、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等でなる撮像素子ＳＳとが組み合わされて構成されている。
　携帯電話機１００は、ＣＰＵ１３０がカメラ制御部１４０から供給された画像データをＲＡＭ１３２に対して一時的に保存したり、必要に応じてメモリーカードインターフェース１７０によりメモリーカード１２０に保存したり、或いは表示制御部１３４を介して液晶表示パネル１１１に出力するようになされている。
　また携帯電話機１００は、撮影時、同時にマイクロフォン１１４を介して収録した音声データを、音声コーデック１５０を介してＲＡＭ１３２に対して一時的に保存したり、必要に応じてメモリーカードインターフェース１７０によりメモリーカード１２０に保存したり、或いは液晶表示パネル１１１に対する画像表示と同時に音声コーデック１５０を介してスピーカ１１２から音声出力し得るようになされている。
　なお携帯電話機１００は、赤外線インターフェース１３５及び赤外線通信部１０４を介して画像データや音声データを外部へ出力し得、赤外線通信機能を備えた他の電子機器例えば携帯電話機、パーソナルコンピュータ、ＰＤＡ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ　Ｄｉｇｉｔａｌ　Ａｓｓｉｓｔａｎｔ）等に伝送し得るようになされている。
　因みに携帯電話機１００では、ＲＡＭ１３２やメモリーカード１２０に保存されている画像データに基づいて液晶表示パネル１１１に動画或いは静止画を表示する場合、カメラ制御部１４０により当該画像データのデコードや解凍処理を行った後、表示制御部１３４を介して液晶表示パネル１１１へ出力するようになされている。
　通信制御部１６０は、図示しないアンテナを介して基地局との間で電波の送受信を行うようになされており、音声通話モードにおいて、受信した音声データに対して所定の処理を施した後、音声コーデック１５０を介してスピーカ１１２へ出力するようになされている。
　また通信制御部１６０は、マイクロフォン１１４によって集音した音声信号を、音声コーデック１５０を介して所定の処理を施した後に、図示しないアンテナを介して送信するようになされている。
　この撮像装置１０７は、内部に組み込まれている撮像レンズ１~６が、上述したように、光学全長を抑制しつつ小型化且つ大口径化し得る構成であるため、携帯電話機等のような小型化が要求される電子機器に搭載される際に有利となる。
＜４．他の実施の形態＞
　その他、上述した実施の形態及び第１数値実施例~第６数値実施例において示した各部の具体的な形状や構造並びに数値は、本発明を実施するに際して行う具体化のほんの一例を示したものに過ぎず、これらによって、本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
　なお上述の実施の形態においては、第１数値実施例~第６数値実施例に基づいて表１３の具体的な数値を示すようにした場合について述べた。しかしながら、本発明はこれに限らず、条件式（１）~（４）を満足する範囲内であれば、その他種々の具体的な形状及び構造並びに数値を用いるようにしても良い。
　また上述の実施の形態においては、撮像レンズが上述したパワー配置であり、且つ条件式（１）~条件式（４）を満たすようにした場合について述べた。しかしながら、本発明はこれに限らず、撮像レンズが上述したパワー配置であり、且つ条件式（１）、（２）及び条件式（４）のみを満たすようにしても良い。
　さらに上述の実施の形態においては、撮像レンズにおいて物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズを用いるようにした場合について述べた。しかしながら、本発明はこれに限らず、物体側に凹面を向けた正の屈折力を有する第１レンズを用いるようにしても良い。
　さらに上述の実施の形態においては、撮像レンズを搭載した電子機器として携帯電話機１００を一例として示したが、撮像装置の具体的な対象としては、これに限られるものではなく、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ、カメラが搭載されたパーソナルコンピュータ、カメラが組み込まれたＰＤＡ等のその他種々の電子機器に広く適用することができる。
　１、２、３、４、５、６……撮像レンズ、Ｇ１……第１レンズ、Ｇ２……第２レンズ、Ｇ３……第３レンズ、Ｇ４……第４レンズ、Ｇ５……第５レンズ、ＳＧ……シールガラス、ＩＭＧ……像面、１００……携帯電話機、１０１……表示部、１０２……本体部、１０３……ヒンジ部、１０４……赤外線通信部、１０５……カバーレンズ、１０６……メモリーカードスロット、１０７……撮像装置、１１１……液晶表示パネル、１１２……スピーカ、１１３……操作キー、１１４……マイクロフォン、１２０……メモリーカード、１３０……ＣＰＵ、１３１……ＲＯＭ、１３２……ＲＡＭ、１３４……表示制御部、１３５……赤外線インターフェース、１４０……カメラ制御部、１５０……音声コーデック、１６０……通信制御部、１７０……メモリーカードインターフェース

Claims (8)

  1. 　物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する撮像レンズ。
    （１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
    （２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
    　但し、
    ｆ１：第１レンズの焦点距離
    ｆ２：第２レンズの焦点距離
    ｆ３：第３レンズの焦点距離
    　とする。
  2. 　以下の条件式（３）を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    （３）（νｄ１＋νｄ２）／２−νｄ３＞２０
    　但し、
    νｄ１：第１レンズのアッベ数
    νｄ２：第２レンズのアッベ数
    νｄ３：第３レンズのアッベ数
    　とする。
  3. 　レンズ全系の焦点距離と上記第５レンズの焦点距離との関係が、以下の条件式（４）を満足する
    　請求項１又は請求項２に記載の撮像レンズ。
    （４）０．５＜｜ｆ５｜／ｆ＜４．０
    　但し、
    ｆ　：レンズ全系の焦点距離
    ｆ５：第５レンズの焦点距離
    　とする。
  4. 　上記第１レンズは、物体側に凸面が向けられた
    　請求項１~請求項３に記載の撮像レンズ。
  5. 　上記第３レンズは、像面側に凹面が向けられた
    　請求項１~請求項３に記載の撮像レンズ。
  6. 　上記第２レンズは、像面側に凸面が向けられた
    　請求項１~請求項３に記載の撮像レンズ。
  7. 　上記開口絞りが、上記第１レンズの物体側面頂よりも像面側に位置する
    　請求項１~請求項３に記載の撮像レンズ。
  8. 　撮像レンズと、当該撮像レンズによって形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを具え、
    　上記撮像レンズは、
    　物体側から順に、開口絞りと、正の屈折力を有する第１レンズと、正または負の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズとから構成され、以下の条件式（１）、（２）を満足する撮像装置。
    （１）０．３＜ｆ１／｜ｆ３｜＜３．０
    （２）−０．３＜ｆ１／ｆ２＜４．５
    　但し、
    ｆ１：第１レンズの焦点距離
    ｆ２：第２レンズの焦点距離
    ｆ３：第３レンズの焦点距離
    　とする。
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