WO1996029160A1 - Method of and apparatus for hot rolling h-steel - Google Patents

Method of and apparatus for hot rolling h-steel Download PDF

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WO1996029160A1
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Inventor
Hiroshi Shikano
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Sumitomo Metal Industries, Ltd.
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
    • B21B1/088—H- or I-sections
    • B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls

Definitions

  • the present invention relates to a method and an apparatus for hot rolling an H-section steel used in the fields of, for example, construction and civil engineering, and in particular, is arranged in a compact space in a limited space to achieve high efficiency and high yield.
  • the present invention relates to a hot rolling method and apparatus for H-section steel capable of rolling and reducing the number of rolls.
  • Tandem rolling is a rolling method in which rolling is performed simultaneously by a plurality of rolling mills in close proximity.
  • the coarse universal mill UR and the Ezja miller E have been reduced to evening because the rolling speed has to be synchronized and the penetration is required. It is common to provide the finishing universal mill UF independently of it. Therefore, even if tandem rolling was adopted, the lengthening of the H-section rolling line was inevitable.
  • Fig. 1 shows an example of the roll pass design of X-force river + X-force river + H-force river in this rolling method.
  • H-section 1 is U R—E U F, and U F ⁇ E ⁇ U
  • R indicates that reverse rolling is being performed.
  • ⁇ , ⁇ , and ⁇ F are U, respectively.
  • Kyokai Hei 4-258301 discloses a shape steel having a parallel flange composed of three units of coarse unit mill, edge mill and finish universal mill arranged in tandem.
  • One of the coarse universal mill and the finishing universal mill is a variable width roll, and the other horizontal roll is a fixed width roll [side surface of the horizontal roll.
  • the angle (taper) of each is desirably 0 °].
  • a rolling mill for section steel is disclosed, and the rolling mill is used to reduce the pressure by either the coarse universal mill or the finished universal mill.
  • a method for rolling a section steel which controls the web height of a rolled material is disclosed.
  • Fig. 4 shows an example of a roll pass design by this rolling method. All of U R, E and U F are rolled by H force river.
  • H-section steel 1 is sequentially rolled by horizontal rolls 40, 42, 44 and vertical rolls 46, 48 of UR, E. UF, and variable width rolls are used for E and UF.
  • the web height is expanded and reduced at the UF.
  • U F, and U F respectively.
  • Fig. 5 shows an example of the flange penetration trouble observed in the above-mentioned rolling method.
  • Fig. 5 (a) shows the appearance of the H-section steel penetration into the UR mill.
  • Fig. 5 (b) shows the state at the end of UR mill rolling.
  • the center of the UR mill consisting of the horizontal roll 50 and the vertical roll 56 and the center of the H-beam 1 as the rolled material and the force ⁇
  • the horizontal roll 50 comes into contact with the flange tip of the section steel 1 in the area ⁇ .
  • the flange 2a of the H-section steel 1 has a small width, while the flange 2b has a large width. Inconsistent die widths occur.
  • an object of the present invention is to provide a method and an apparatus for rolling an H-section steel capable of exhibiting the following effects by using a tandem rolling mill train of URE-UF.
  • the inventor applied a rough universal mill (UR), an edge miller (E) and a rough universal mill (B) to a rough shaped steel slab obtained by break down rolling by reverse rolling.
  • UR rough universal mill
  • E edge miller
  • B rough universal mill
  • a large number of rolling experiments were conducted using a UR_E — UF tandem rolling mill train consisting of three units, namely a rolled and finished universal mill (UF).
  • UF a rolled and finished universal mill
  • the present inventor has a roll structure in which a coarse universal mill (UR) and a horizontal roll which is divided into two and whose width can be adjusted in the roll axis direction are incorporated into each.
  • a rolling mill consisting of three mills, an edge mill (E) and a finishing universal mill (UF)
  • E edge mill
  • UF finishing universal mill
  • the vertical roll 74 also has a double conical shape having a taper with the same inclination angle R.
  • the body of the horizontal roll 76 of Edge Minore (E) also has a taper angle of 0 E inclination angle.
  • cage, the inclination angle means that the taper angle e F side of the horizontal rolls 78 of the inclined angle theta e is fitted to the aforementioned inclination angle S R. finish Interview two Basarumi le (UF) was about 0 °.
  • the oral pass design in this example is configured to be X caliber-X force river-H force river.
  • FIG. 8 (a) and 8 (b) The relationship between the H-section steel and the rolling roll at this time is shown in Figs. 8 (a) and 8 (b), respectively, just before the finished H-section steel is put into the universal mill (UF) and after the rolling is completed. This is schematically shown. In that case, as shown in FIG. 8 (a), it was found that it is desirable that the gap 5 between the side surface of the variable width horizontal roll 78 and the inside of each end of the flange 2 should be 3 to 4 mm or more. The upper limit is different depending on the flange width ⁇ For example, for 200 ⁇ width It may be 8 mm or less.
  • the inner width of the web of the rolled material after finishing universal rolling is W
  • the gap ⁇ between the side surface of the variable width roll 76 of the edge miller (E) and the inside of each end of the flange 2 is again 2 to 4 mm. It is desirable to make the above, but if it is too large, it may cause a difference in flange width between left and right. In other words, it is desirable that 5 be in the range of 2 to 15. More preferably less than 8 mm c
  • W F and WE are the case where each point to the web in the width in the finish universal mils and edge Jiya mils, although Ru if and there pointing to width of variable horizontal rolls, both are the same ⁇ , In the present specification, both are denoted by the same reference numerals for convenience.
  • the present invention has been completed based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
  • a rough universal mill having a fixed width horizontal roll and an edge mill having a fixed width or a variable width roll are applied to a coarse billet with a web and a flange after break down rolling.
  • the rough universal mill has an X-force river
  • the edger mill has an X-force river
  • the finished universal mill has an H-force river.
  • Hot rolling method for H-section steel ( (2) In the above (1), the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the roll body width VV E of the edge mill are substantially the same.
  • Coarse universal mill with fixed width horizontal rolls, edge mill with variable width rolls, and variable width In a method for producing an H-section steel by subjecting a finishing universal mill having horizontal rolls to hot reversible rolling by three types of rolling mills, the coarse universal mill comprises an X-force river, and The jig miller has an X-force river, and the finished universal mill has an H-force river. Each of these three types of rolling mills is used for continuous rolling from the downstream side to the upstream side. In the pass, the body width W E of the width variable opening of the edger mill is smaller than the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the horizontal roll width W F of the finishing universal mill. Set this Hot rolling method of H-beams to FEATURE: the.
  • the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure.
  • a hot rolling method for H-section steel characterized by the following.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram of an example of a conventional roll pass design of a universal mill.
  • FIG. 2 is a schematic perspective view showing a sawing flaw on the inner surface of the flange.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of an example of flange embedding.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram of another example of a conventional roll pass design of a universal mill.
  • FIG. 5 (a) and FIG. 5 (b) are explanatory diagrams of an example of the flange insertion trouble.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram of an example of an H-section steel production line embodying the present invention.
  • FIG. 7 is an explanatory diagram of an example of a roll pass design for implementing the present invention.
  • FIG. 8 is an explanatory view of the rolling process of the H-section steel in the UF mill according to the present invention.
  • FIGS. 8 (a) and (b) show the H-section steel in the finishing universal mill (UF), respectively.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing a state immediately before the rolling and after the rolling is completed.
  • FIG. 9 is an explanatory view of the rolling process of the H-section steel with the E-mill according to the present invention.
  • FIGS. 9 (a) and 9 (b) show that the H-section steel is added to the edge miller (E), respectively.
  • It is a schematic diagram which shows the state immediately before inset and the state after completion of rolling, respectively.
  • FIG. 10 is an explanatory diagram showing one deformation process of a rolled material in the H-beam rolling method of the present invention.
  • FIG. 11 is an explanatory view showing the deformation process of the rolled material in the method of rolling an H-beam according to the present invention.
  • FIG. 12 is an explanatory view of another example of the H-shaped manufacturing line for implementing the present invention
  • FIG. (a) and (b) show the layout of the rolling line and the roll pass design, respectively, when the UR mill is provided with a variable horizontal roll having three divisions.
  • FIG. 6 shows one of the production lines of the H-section steel for realizing the present invention, and the structure and operation of the present invention will be more specifically described based on this example. explain.
  • FIG. 7 shows the path design of the rolls incorporated in each of the rough universal mill (UR), edge mill (E), and finish universal mill (UF) mills of the rolling mill row in the present invention. It is.
  • UR rough universal mill
  • E edge mill
  • UF finish universal mill
  • the breakdown rolling may be performed in the same manner as in the conventional method, whereby the rolled material is rolled into a coarse billet.
  • multiple-pass reverse rolling was performed using three evening roll mills consisting of a coarse universal mill, an edge miller and a finished universal mill in the UR-E_UF arrangement.
  • the UF mill finishes the flange width, inner web width, flange thickness and web thickness of the final target dimensions.
  • the method of setting the horizontal roll width of each mill is as shown in Fig. 7.
  • the horizontal roll width W R of the UR mill should be set almost according to the inner width of the web of the H-section steel of the product. This is generally the case, and the same is set in the present invention.
  • the allowance for the product width ⁇ 5 ram is expected in consideration of the roll wear allowance.
  • shank width W E of the horizontal rolls may be set in accordance with the W r
  • the number with respect to the horizontal roll width W F is W E for UF Mi Le M! Set a wider value in the range of ⁇ 10 and several M.
  • W F> WE - is a W r.
  • Yotsute W F W r the final pass in the UF mils, is to such a finishing web within the width of the means that H-shaped steel.
  • the horizontal opening 6 of the E-mil may be a variable width roll in the above description, or may be a fixed width, and the roll body width WE of this stand is basically W. there is no problem even if rather small order of a few mm compared to the match is a good force ,, W R who was
  • reverse rolling is performed by the tandem rolling mill train configured as described above.
  • FIG. 10 shows the deformation process of the rolled material by the rolling method according to the above embodiment of the present invention.
  • V R UR horizontal roll width
  • W E E horizontal roll shank width
  • W F shows UF horizontal roll width
  • the inner web width of the rolled material at the UF mill is reduced.
  • the horizontal roll of the E-mil should have a structure that allows online width adjustment in a short time.
  • Such a width adjusting mechanism is disclosed, for example, in Japanese Patent Publication No. 60-72603.
  • the variable horizontal roll angle of the E mill is ⁇ R
  • UF mill width variable horizontal roll angle 0 F 0 : Set to 0.5
  • Fig. 11 The deformation process of the rolled material in the rolling method according to this aspect of the present invention is shown in Fig. 11, that is, according to the rolling method of the present invention having the above configuration, each pass from the downstream side to the upstream side (even number) that path), ie Oite from UF mils on each pass of rolling to the E mil, web within the width of the material to be rolled when narrowing only ⁇ to the E mil is a W F, W F> W E Therefore, the state of penetration of the material to be rolled into the E mill is as shown in Fig. 9 (a) and (b), and the rolling flaws such as flange penetration problems and nail flaws on the flange inner surface are shown. Can be prevented.
  • the width of the variable width horizontal roll is set so that the specified product dimensions (web height, flange thickness, flange width) can be obtained, and then the rolled material is rolled. The wood is finished into a product.
  • the inner width of the flange is not increased at the UF mill of the odd-numbered pass in comparison with the base shown in FIG. 10, and the side of the variable width horizontal roll of the UF mill is not required. In particular, the effect that the wear of the corner portion can be reduced is exhibited.
  • a structure in which a horizontal roll of a coarse universal mill is divided in an axial direction to allow width adjustment reversible rolling may be performed in a tandem rolling mill train consisting of three UR-E-UF mills in the same manner as described above.
  • Figures 12 (a) and (b) show the UR mill with a 3-part variable width horizontal roll, the E-mil with a 2-part width variable horizontal roll, and the UF mill with a 2-part width variable horizontal roll. The layout of the rolling line and the roll pass design when each roll is set are shown.
  • the product defined by the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the inner width of the web of the H-section steel are manufactured in comparison with the base of FIG. 11 and FIG. Possible dimensions W area is expanded, and the number of rolls can be further reduced
  • Table 1 below shows the prior art and the present invention in Japanese Patent Publication No. 6-83845 and Japanese Patent Laid-Open No. 4-258301 in comparison with their configurations and effects, respectively. It shows that there is a remarkable synergy with the conventional technology.
  • This embodiment shows an embodiment of the present invention based on the deformation process of the H-section steel shown in FIG.
  • the working ratio of the rolling line in this example was as shown in FIG.
  • the target product dimensions were H500 X 200 X 10 16 (mm), and the roll pass design was as shown in Fig. 7.
  • W F (La scan Bok path 470 hidden, La scan Bok path or more data (> 48 Oram) is found in the rolling pass schedule was as shown in Table 2 (Material: 700w>: 3001, CC Sula B)
  • the rolling conditions in this example were as follows.
  • the working rate of the rolling line in this example was as shown in FIG.
  • the target product dimensions are ⁇ 500 ⁇ 200 x 10/16 (mm).
  • the roll pass design is shown in Figure 7.
  • This embodiment shows an embodiment of the present invention using the pass schedule shown in FIG. 11 when a variable width horizontal door is used for the U R mill.
  • the target product dimensions were H500X 200 X 10/16 (state).
  • the rolling pass schedule in this example was as shown in Table 2 (Material: 700 wx 300 CC slab).
  • the rolling condition at this time was 150 rolls without any rolling trouble. There were no rolling flaws, the dimensional accuracy of the obtained product was excellent, and the rolling yield was good. [Table 2]
  • the present invention eliminates the problem of flange penetration during rolling and the occurrence of rolling flaws such as sawing flaws on the inner surface of a product flange as seen in the prior art, and
  • An object of the present invention is to provide an excellent rolling method capable of producing a highly efficient H-section steel by performing continuous reversible rolling using three mills. Furthermore, by using variable width horizontal rolls for the finishing universal mill and the coarse universal mill, high-quality, high-yield products can be manufactured without frequent roll changes in response to roll wear. This is an excellent method and has extremely high industrial utility value.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Abstract

Object: to prevent (1) a flange eating trouble, (2) the abrasion of a side surface of a width fixing horizontal roll and an increase in the frequency of a roll replacement operation, (3) the abrasion of a side surface of a width fixing horizontal roll, and (4) the occurrence of a shave flaw in an inner surface of a flange, during the tandem rolling of UR+E+UF. Constitution: a reverse rolling operation is carried out by setting a horizontal roll distance Wr in a UR mill, a horizontal roll distance Wf in a UF mill and a horizontal roll trunk portion distance We in an E mill to Wf⊃We, Wr, or We∫Wf, Wr.

Description

明 細 書 H形鋼の熟間圧延方法および装置  Description Hot rolling method and apparatus for H-section steel
【技術分野】 【Technical field】
本発明は、 例えば建築 · 土木等の分野において用いられる H形鋼の熱間圧延方 法および装置に関し、 特に、 限られた空間の中でコ ンパク 卜に配置されて高能率 で高歩留の圧延ができ、 さ らにはロール保有数の削減が実現できる H形鋼の熟間 圧延方法および装置に関する。  The present invention relates to a method and an apparatus for hot rolling an H-section steel used in the fields of, for example, construction and civil engineering, and in particular, is arranged in a compact space in a limited space to achieve high efficiency and high yield. The present invention relates to a hot rolling method and apparatus for H-section steel capable of rolling and reducing the number of rolls.
【背景技術】 [Background Art]
タ ンデム圧延は、 近接した複数台の圧延機で同時に圧延する圧延法である。 H 形鋼の場合、 従来は、 圧延速度を同調させまた嚙み込み性を確保する必要がある こと等の理由から、 粗ユニバーサルミ ル U Rとエツ ジャ ー ミ ル E とは夕 ンデ厶化 する力 <、 仕上げユニバーサルミ ル U Fはそれと独立して設けることが一般的であ つた。 そのためタ ンデム圧延を採用しても H形鋼圧延ラィ ンの長大化は避けられ なかった。  Tandem rolling is a rolling method in which rolling is performed simultaneously by a plurality of rolling mills in close proximity. In the case of H-section steels, the coarse universal mill UR and the Ezja miller E have been reduced to evening because the rolling speed has to be synchronized and the penetration is required. It is common to provide the finishing universal mill UF independently of it. Therefore, even if tandem rolling was adopted, the lengthening of the H-section rolling line was inevitable.
そこで、 このよ う に長大化した H形鋼圧延ライ ンを大幅に短く するために、 U F も含めてタ ンデム化を図る方法、 つま り U R— E— U Fを近接して設置する方 法が、 特公昭 57— 4401号公報で提案されている。 これは、 主と して U Rによる通 常の減肉造形圧延時は、 U Fを解放し、 最終の成形パスを U R _ E— U Fのタ ン デム圧延で行う ものであり、 U Fを遠方に置く 力、、 近く に置く かの違いのみで、 今までの圧延手法と全く 同じ方法であつた。  Therefore, in order to significantly reduce the length of the H-shaped steel rolled line, which has been enlarged in this way, a method of achieving tandem including UF, that is, a method of placing UR-E-UF close to each other has been proposed. This is proposed in Japanese Patent Publication No. 57-4401. This is mainly to release the UF during normal thickness reduction molding rolling by UR and to perform the final forming pass by tandem rolling of UR_E-UF, and to place the UF at a distance It was exactly the same as the rolling method up to now, only with the difference between the force and the placement near.
このため、 最終成形パスが低速度で U R - E— U Fのタ ンデム圧延機列を通過 し終るまで、 次の高速度の減肉造形圧延が開始できなく なり、 それまでの長大設 備に比べ、 圧延能率は大幅な低下となり設備能力を有効に使っているとは言い難 い  For this reason, the next high-speed thinning molding rolling cannot be started until the final forming pass has passed through the UR-E-UF tandem rolling mill train at a low speed. However, the rolling efficiency has dropped significantly, and it cannot be said that the equipment capacity is being used effectively.
さ らに減肉造形圧延時には、 U Fは解放しているとは言え、 圧延機内を圧延材 が通過することにより、 下ロールの摩耗や熱等の影響を受けるなど操業コス 卜の 上昇は避けられない。 In addition, although the UF is released during the thickness-reduction molding rolling, the rolling material passes through the rolling mill and is affected by lower roll wear, heat, etc. Rising is inevitable.
したがって、 圧延操業も含めて U R— E— U F全体の実質上のタ ンデム化が提 案された ， し力、し 、 U Rと I： Fでは、 フラ ン ジ角度が異なる こ とより嚙み込みが 十分でな く なり、 無理失理嚙み込ませると、 水平ロールの側面と フ ラ ンジ内側と がこすれあう '/ギ疵 cratch) が発生し、 品質的に問題である こ とが判明した c そ して、 このよ う な問題点に対しては従来もいく つかその解決方法が提案されて いる。 Therefore, a substantial tandem of the entire UR-E-UF, including the rolling operation, was proposed. The strength of the UR and I: F is more likely to differ due to the different flange angles. Became insufficient, and if it was forcibly forcibly inserted, the side of the horizontal roll and the inside of the flange rubbed against each other, and it was found that this was a quality problem. c Several solutions have been proposed for such problems.
例えば、 特公平 6 ― 83845 号公報には、 U Rと E、 さ らに U Fの 3基の ミ ルを 近接配置し、 粗ユニバーサルミ ルのワークロールを X力 リバ （垂直ロールが二重 円錐形） 、 仕上げユニバーサルミ ルのワーク ロールを H力 リバ （垂直ロールが円 筒形） に形成させ、 これら 3基の ミ ルで可逆タ ンデム式に被圧延材が減面され、 最終パスで仕上げユニバーサルミ ルを通過する際に、 H力 リバで仕上げ圧延を行 う形鋼の圧延方法が関示されている。  For example, in Japanese Patent Publication No. 6-83845, three mills, UR and E, and UF are arranged close to each other, and the work roll of the coarse universal mill is placed on the X-force river (the vertical roll has a double conical shape). ), The work roll of the finishing universal mill is formed into an H-force river (vertical roll is a cylindrical shape), and the rolled material is reduced in a reversible tandem type with these three mills, and the finishing universal is finished in the final pass. A method of rolling a section steel in which finish rolling is performed with an H-force river when passing through a mill is disclosed.
第 1 図は、 この圧延法における X力 リバ + X力 リバ + H力 リ バのロールパスデ ザイ ンの一例を示す。 図中、 H形鋼 1 は、 U R— E U F、 さ らに U F→ E→U Fig. 1 shows an example of the roll pass design of X-force river + X-force river + H-force river in this rolling method. In the figure, H-section 1 is U R—E U F, and U F → E → U
Rと レバ一ス圧延が行われていることを示す， Θ 、 θ 、 Θ F は、 ぞれぞれ UR indicates that reverse rolling is being performed. Θ, θ, and ΘF are U, respectively.
R、 E、 U Fにおける各水平ロール 10、 12、 14の側面の傾斜角度、 つま り H形鋼 のフラ ン ジ部の開き角度である。 符号 16、 18はそれぞれ U R、 U Fの垂直ロール を示す。 The inclination angles of the side surfaces of the horizontal rolls 10, 12, and 14 at R, E, and UF, that is, the opening angles of the flange portions of the H-section steel. Reference numerals 16 and 18 indicate vertical rolls of U R and U F, respectively.
粗ユニバーサルミ ル （U R) では S R ： 5〜10° 程度に設定されており、 エツ ジャー ミ ル （E) では 0 E - Θ に設定されている。 そして仕上げユニバーサル ミ ル （U F) においてはじめて H力 リバとなり、 Θ r 0である。 In crude Universal mil (UR) S R: is set to about 5 to 10 ° and, Etsu jar mil (E) in 0 E - is set to theta. For the first time at the finishing universal mill (UF), it becomes an H-force river, Θ r 0.
しかし、 このような従来技術には次のような問題点が見られる。  However, such a conventional technology has the following problems.
(1) U F ミ ルの水平ロールの側面の傾斜角度 0 ^ 0 ° のため、 U F ミ ルにおい て U R ミ ルと同等の圧延負荷 （減面） をかけると、 水平ロールの摩耗が大き く な り製品寸法精度の悪化や圧延歩留の低下を招く。  (1) Due to the inclination angle of the side surface of the horizontal roll of the UF mill of 0 ^ 0 °, when the same rolling load (reduced area) as the UR mill is applied to the UF mill, the horizontal roll wear will increase. This leads to poor product dimensional accuracy and reduced rolling yield.
(2) U F ミ ルの水平ロールが幅固定のために、 上記（1) の原因により ロール側面 が摩耗した際にロール幅を所定の値になるように拡げて製品寸法精度の悪化や圧 延歩留の低下を抑制することが不可能となる。 したがって、 頻繁なロール交換が 必要となる (2) Since the horizontal roll of the UF mill is fixed in width, when the roll side surface is worn due to the cause of (1) above, the roll width is expanded to a specified value to reduce the product dimensional accuracy and to reduce rolling. It becomes impossible to suppress a decrease in yield. Therefore, frequent roll changes Need
( 3 ) U F ミ ル E ミ ルへの圧延パス時には H形鋼 1 のフラ ン ジの角度を S F — θ に押し拡げる必要がある力〈、 各ミ ルのロール幅の設定によっては、 第 2図に示 すように、 Η形鋼 1 のフラ ンジ 20の内面にソギ疵 22が発生したり、 場合によって は第 3図に示すように、 Η形鋼 1 のフラ ンジ 30が Ε ミ ルロール 12へ嚙み込まれな いという トラブルが生じる恐れがある。 ' (3) UF mil E during rolling pass the angle of furans di H-beams 1 S F to mil - it is necessary to spread push θ force <, by setting the roll width of each mil is the As shown in FIG. 2, a saw groove 22 is formed on the inner surface of the flange 20 of the section steel 1, and in some cases, as shown in FIG. 3, the flange 30 of the section steel 1 is が mill rolled. There is a danger that a trouble of not being inserted into 12 will occur. '
—方、 持開平 4 一 258301号公報には、 粗ュニバ一サル ミ ル、 エッ ジヤー ミ ルお よび仕上げユニバーサル ミ ルが 3基タ ンデムに配列されてなる平行フ ラ ン ジを有 する形鋼の圧延装置であって、 前記粗ユニバーサルミ ルおよび前記仕上げュニバ ーサル ミ ルのいずれか一方の水平ロールが幅可変ロールであると と もに、 他方の 水平ロールが幅固定ロール [水平ロールの側面の角度 （テーパ） はいずれも 0 ° が望ま しい] である形鋼の圧延装置が開示されており、 またこの圧延装置を使用 して上記粗ユニバーサル ミ ルまたは仕上げユニバーサル ミ ルのいずれかにより圧 延材のウェブ高さの制御を行う形鋼の圧延方法が開示されている。  On the other hand, Kyokai Hei 4-258301 discloses a shape steel having a parallel flange composed of three units of coarse unit mill, edge mill and finish universal mill arranged in tandem. One of the coarse universal mill and the finishing universal mill is a variable width roll, and the other horizontal roll is a fixed width roll [side surface of the horizontal roll. The angle (taper) of each is desirably 0 °]. A rolling mill for section steel is disclosed, and the rolling mill is used to reduce the pressure by either the coarse universal mill or the finished universal mill. A method for rolling a section steel which controls the web height of a rolled material is disclosed.
第 4図はこの圧延方法によるロールパスデザイ ンの一例を示す。 U R、 E、 U Fのいずれも H力 リバによる圧延が行われている。 図中、 H形鋼 1 は、 U R、 E . U Fのそれぞれの水平ロール 40、 42、 44および垂直ロール 46、 48によって順次圧 延され、 Eおよび U Fには幅可変ロールが用いられており、 それにより、 U Fに おいてウェブ高さの拡大、 縮小がそれぞれ行われる。 図中、 それぞれ U F , 、 U F 参照。  Fig. 4 shows an example of a roll pass design by this rolling method. All of U R, E and U F are rolled by H force river. In the figure, H-section steel 1 is sequentially rolled by horizontal rolls 40, 42, 44 and vertical rolls 46, 48 of UR, E. UF, and variable width rolls are used for E and UF. As a result, the web height is expanded and reduced at the UF. In the figure, refer to U F, and U F respectively.
しかしながら、 かかる従来技術にも次のような問題点が見られる。  However, such a conventional technique also has the following problems.
( 1 ) U R (粗ユニバーサル ミ ル） 、 E (エッ ジヤ ー ミ ル） 、 U F (仕上げュニバ ーサルミ ル） の水平ロールの側面の角度、 つま り水平ロール角度 （テーパ角） は 全く 同一の角度 （= 0 ° ) であるため、 各ミ ルの水平ロールの幅の設定によって は圧延材がミ ルに嚙み込む際にフラ ンジを押しつぶす、 いわゆるフラ ンジ嚙み込 み トラブルを招く可能性大である。 そのような トラブルを回避するためには、 例 えば、 嚙込み時の速度を低下させて、 慎重に嚙込ませる必要があり、 大幅能率低 下となる。 ユニバーサルミ ルへの嚙み込み以外に E ミ ルへの嚙み込み時にも トラ ブルは発生しやすい。 なお、 各ミ ルのロール幅の設定量、 設定操作について何ら 開示がない。 (1) The angles of the side surfaces of the horizontal rolls of UR (coarse universal mill), E (edge mill), and UF (finished universal mill), that is, the horizontal roll angle (taper angle) are exactly the same ( = 0 °), depending on the setting of the width of the horizontal roll of each mill, the flange may be crushed when the rolled material enters the mill. is there. In order to avoid such troubles, for example, it is necessary to reduce the speed at the time of embedding and to carefully embed, so that the efficiency is greatly reduced. Troubles are likely to occur when penetrating into E-mils in addition to penetrating into universal mills. Note that the roll width setting amount and setting operation for each mill No disclosure.
( 2 ) U R、 E、 U F各ミ ルの水平ロール角度 （テ一パ角） が全て同一の 0。 であ るため、 各水平ロールと も側面 （フラ ンジ内面と接触する部分） の摩耗が激し く (2) The horizontal roll angle (taper angle) of each U R, E, and U F is the same 0. As a result, the side surfaces (the parts that come into contact with the inner surface of the flange) of each horizontal roll are severely worn.
U Rはロール幅固定の水平ロールを使用しているために E ミ ルや U F ミ ルと異な り製品厚み精度の悪化や圧延歩留の低下を招かないためには、 LT R ミ ルの水平口 一ルの頻繁な交換が必要となる c, For UR does not lead to a loss of deterioration or rolling yield of product thickness accuracy Unlike E mils and UF mil due to the use of horizontal rolls of the roll width fixed, L T R Mi horizontal Le Frequent replacement of the mouth is required c ,
( 3 )上記 （1 )のフラ ン ジの嚙み込み ト ラ ブルと共にフ ラ ン ジ内面にツギ疵のよ う な圧延疵が発生しゃすい。  (3) Rolling flaws such as nail flaws are generated on the inner surface of the flange together with the flange penetration trouble of the above (1).
第 5図は上記の圧延法にみられるフラ ンジの嚙み込み ト ラブルの例を示すもの で、 第 5図（a ) は U R ミ ルへの H形鋼の嚙み込み時の様子を、 第 5図（b ) は U R ミ ル圧延終了時の様子をそれぞれ示す。  Fig. 5 shows an example of the flange penetration trouble observed in the above-mentioned rolling method. Fig. 5 (a) shows the appearance of the H-section steel penetration into the UR mill. Fig. 5 (b) shows the state at the end of UR mill rolling.
第 5図（a) に示すよう に、 水平ロール 50および垂直ロール 56から構成される U R ミ ルのセンタと圧延材である H形鋼 1 のセンタ と力〈、 図示例では αだけ不一致 のため水平ロール 50が Η形鋼 1 のフラ ンジ先端と領域 Αにおいて接触してしま う のである。 その結果、 第 5図（b ) に示すように、 U R ミ ル圧延終了時には、 H形 鋼 1 のフラ ンジ 2aは幅が小さ く 、 一方フラ ンジ 2 bは幅が大き く なるなど、 フラ ン ジ幅の不一致が生じる。  As shown in Fig. 5 (a), the center of the UR mill consisting of the horizontal roll 50 and the vertical roll 56 and the center of the H-beam 1 as the rolled material and the force < The horizontal roll 50 comes into contact with the flange tip of the section steel 1 in the area Α. As a result, as shown in Fig. 5 (b), at the end of UR mill rolling, the flange 2a of the H-section steel 1 has a small width, while the flange 2b has a large width. Inconsistent die widths occur.
【発明の開示】 DISCLOSURE OF THE INVENTION
こ こに、 本発明の目的は、 U R— E — U Fのタ ンデム圧延機列を用いて次のよ うな効果を発揮できる H形鋼の圧延方法および装置を提供するこ とである。 Here, an object of the present invention is to provide a method and an apparatus for rolling an H-section steel capable of exhibiting the following effects by using a tandem rolling mill train of URE-UF.
①フラ ンジの嚙み込み トラブルが発生しない。 ①Flange penetration No trouble occurs.
② U Rや U Fの幅固定水平ロールの側面摩耗を低減してロール交換頻度を少な く でき る。  (2) The side wear of the horizontal roll with fixed width of UR or UF can be reduced, and the frequency of roll change can be reduced.
③ U Fの幅固定水平ロールの側面摩耗を低減して製品寸法精度の悪化や圧延歩留 の低下を防止できる。 (3) Side wear of the horizontal roll with fixed width of UF can be reduced to prevent deterioration of product dimensional accuracy and reduction of rolling yield.
④フラ ンジ内面に見られるソギ疵のような圧延疵を生じさせない。  圧 延 Does not generate rolling flaws such as sawing flaws on the inner surface of the flange.
本発明者は、 第 6図に示すように、 リバース圧延によるブレークダウ ン圧延で 得られた粗形鋼片に、 粗ユニバーサルミ ル （U R ) とエッ ジヤ ー ミ ル （E ) およ び仕上げユニバーサル ミ ル （ U F ) の 3基からなる U R _ E — U Fのタ ンデム圧 延機列を用いて、 リバース圧延を行う膨大な圧延実験を行った。 ただし、 U Rの 水平口一ルは幅固定、 Eの水平ロールは幅可変、 そ して U Fの水平ロールも幅可 変であった。 As shown in FIG. 6, the inventor applied a rough universal mill (UR), an edge miller (E) and a rough universal mill (B) to a rough shaped steel slab obtained by break down rolling by reverse rolling. A large number of rolling experiments were conducted using a UR_E — UF tandem rolling mill train consisting of three units, namely a rolled and finished universal mill (UF). However, the width of the horizontal roll of the UR was fixed, the width of the horizontal roll of E was variable, and the width of the horizontal roll of the UF was also variable.
すなわち、 本発明者は、 第 7図に詳細に示すように、 粗ユニバーサルミ ル （U R ) と、 2分割され、 ロール軸方向に幅調整が可能な水平ロールを各々に組み込 んだロール構造を持った、 エッ ジヤ ー ミ ル （E ) および仕上げユニバーサル ミ ル (U F ) との 3基の ミ ルから成る圧延機列を用いて、 熟間での H形鋼 1 の圧延実 験を行った。  That is, as shown in detail in FIG. 7, the present inventor has a roll structure in which a coarse universal mill (UR) and a horizontal roll which is divided into two and whose width can be adjusted in the roll axis direction are incorporated into each. Using a rolling mill consisting of three mills, an edge mill (E) and a finishing universal mill (UF), a rolling test of the H-section steel 1 was carried out. Was.
このと きのロールパスデザイ ンは、 第 7図に示すように粗ユニバーサルミ ル (U R) の水平ロール 72はその側面が傾斜角度 0 R (Θ R = 3 ° 〜 5 ° ) のテー パ付と し、 垂直ロール 74も同じ傾斜角度 R のテーパを有する二重円錐形と した ( さ らにエッ ジヤー ミ ノレ （ E ) の水平ロール 76の胴部も傾斜角度 0 E のテーパ角 を持っており、 この傾斜角度 Θ Ε は前述の傾斜角度 S R に一致させた。 仕上げュ 二バーサルミ ル （U F ) の水平ロール 78の側面の傾斜角度、 つま りテーパ角 e F は約 0 ° と した。 In this case, the roll pass design is such that the horizontal roll 72 of the coarse universal mill (UR) has a taper with an inclined angle of 0 R (ΘR = 3 ° to 5 °) as shown in Fig. 7. The vertical roll 74 also has a double conical shape having a taper with the same inclination angle R. (In addition, the body of the horizontal roll 76 of Edge Minore (E) also has a taper angle of 0 E inclination angle. cage, the inclination angle, means that the taper angle e F side of the horizontal rolls 78 of the inclined angle theta e is fitted to the aforementioned inclination angle S R. finish Interview two Basarumi le (UF) was about 0 °.
つま り、 本例における口一ルパスデザイ ンは、 Xカ リバ - X力 リバ- H力 リバ となるように構成した。  That is, the oral pass design in this example is configured to be X caliber-X force river-H force river.
これらの圧延実験を通じて、 本発明者は以下の重要な知見を得るに至った。 Through these rolling experiments, the present inventors have obtained the following important findings.
(1) 1 つの態様によれば、 エッ ジヤー圧延後の被圧延材のウェブ内幅を WE と し. 続いて嚙み込む仕上げユニバーサルミ ルの幅可変水平ロール幅を WF とするとき - WF > WE と しても被圧延材の仕上げユニバーサルミ ルへの嚙み込みはスムーズ に行われ、 フラ ンジ嚙み込み等の 卜ラブルやソギ疵は生じない。 (1) According to one embodiment, when the web in the width of the rolled material after edge Jiya rolling and W E followed width variable horizontal roll width of the finishing universal mil Komu viewed嚙a and W F. - W F> be a WE narrowing seen嚙to finish universal mil of the rolled material is carried out smoothly, I trouble and stripped flaws such as inclusive only flange嚙does not occur.
このと きの H形鋼と圧延ロールとの関係は、 それぞれ第 8図（a) 、 (b) に仕上 げユニバーサルミ ル （U F ) に H形鋼 1 を嚙み込む直前および圧延完了後の様子 でもって模式的に示す。 その場合、 第 8図（a) に示すように、 幅可変水平ロール 78の側面とフラ ンジ 2の各先端内側との隙間 5は、 3 ~ 4 mm以上とることが望ま しいことが判った。 上限はフラ ンジ幅によっても異なる力 <、 例えば 200ιηπι 幅では 8 mm以下であればよい。 The relationship between the H-section steel and the rolling roll at this time is shown in Figs. 8 (a) and 8 (b), respectively, just before the finished H-section steel is put into the universal mill (UF) and after the rolling is completed. This is schematically shown. In that case, as shown in FIG. 8 (a), it was found that it is desirable that the gap 5 between the side surface of the variable width horizontal roll 78 and the inside of each end of the flange 2 should be 3 to 4 mm or more. The upper limit is different depending on the flange width <For example, for 200ιηπι width It may be 8 mm or less.
圧延終了後は、 第 8図（b) に示すように、 仕上げユニバーサルミ ル圧延後の被 圧延材のウェブ内幅は W E から W F にまで拡大されると同時にフラ ンジ 2の傾斜 角度が Θ E Θ u ) から 6 f. 0 c ) にまで起こされる 第 7図参照。 After completion of rolling, as shown in FIG. 8 (b), the inclination angle of the finishing universal mil web within the width of the rolled material after rolling simultaneously flange 2 when it is expanded from W E to the W F Θ E起 こ From u) to 6 f . 0 c ), see FIG.
( 2 ) 別の態様によれば、 仕上げユニバーサル圧延後の彼圧延材のウェブ内幅を W(2) According to another aspect, the inner width of the web of the rolled material after finishing universal rolling is W
F と し、 引き続いて嚙み込むエッ ジヤ ー ミ ルの幅可変水平ロールの幅を W E とす る時、 W E < W F であれば被圧延材のエッ ジヤ ー ミ ルへの嚙み込みはス厶一ズに 行われ、 フラ ンジ嚙み込み等の トラブルやフラ ンジ内面ソギ疵は生じない。 逆に W E = W K または W E > W F であれば確実に ト ラブルとなるこ とが判明した。 このと きの H形鋼と圧延ロールとの関係は、 それぞれ第 9図（a ) 、 ( b ) にエツ ジャ ー ミ ル （ E ) に H形鋼 1 を嚙み込む直前および圧延完了後の様子でもって模 式的に示す。 その場合、 第 9図（a ) に示すように、 エッ ジヤー ミ ル （ E ) の幅可 変ロール 76の側面とフラ ンジ 2 の各先端内側との隙間 δは、 この場合も 2 〜 4 mm 以上にすることが望ま しいが、 大き過ぎると左右のフラ ンジ幅差の原因になるこ とから 15mm以内とすることが望ま しい。 つまり、 5は 2 〜 15關の範囲内にく るよ うにするのが望ま しい。 より好ま し く は 8 mm以下である c Assuming that F is the variable width of the edge mill to be subsequently incorporated, and WE is the width of the horizontal roll, if W E <WF, the penetration of the rolled material into the edge miller is It is performed in the summer, and no troubles such as penetration of the flange and no flaws on the inner surface of the flange occur. And this surely the trouble has been found if it is contrary to WE = WK or W E> W F. At this time, the relationship between the H-section steel and the rolling rolls is shown in Figs. 9 (a) and 9 (b), respectively, immediately before the H-section steel 1 is inserted into the Ezjamir (E) and after the rolling is completed. This is shown schematically with the appearance. In this case, as shown in FIG. 9 (a), the gap δ between the side surface of the variable width roll 76 of the edge miller (E) and the inside of each end of the flange 2 is again 2 to 4 mm. It is desirable to make the above, but if it is too large, it may cause a difference in flange width between left and right. In other words, it is desirable that 5 be in the range of 2 to 15. More preferably less than 8 mm c
圧延終了後は、 第 9図（b ) に示すよう に、 エッ ジャ一 ミ ルによる圧延後の被圧 延材のウェブ内幅は W F のままで維持されるカ^ フラ ンジ 2 の傾斜角度は Θ F ( = 0 ° ) からエッ ジャ一 ミ ルのロール傾斜角度、 つま りテ一パ角度 Θ Ε にまで部 分的に倒される。 After completion of rolling, as shown in FIG. 9 (b), the inclination angle of the mosquito ^ flange 2 to be maintained web within the width of the rolled material remains W F after rolling by edge Ja one mils Is partially inclined from Θ F (= 0 °) to the roll inclination angle of the edger mil, that is, the taper angle Ε Ε .
なお、 W F および W E は、 それぞれ仕上げユニバーサル ミ ルおよびエッ ジヤー ミ ルにおけるウェブ内幅を指す場合と、 幅可変水平ロールの幅を指す場合とがあ るが、 両者は同一耋であって、 本明細書では両者を便宜上同一符号でもって示す ここに、 本発明は、 以上の知見によって完成されたのであって、 その要旨とす るところは、 以下の通りである。 Incidentally, W F and WE are the case where each point to the web in the width in the finish universal mils and edge Jiya mils, although Ru if and there pointing to width of variable horizontal rolls, both are the same耋, In the present specification, both are denoted by the same reference numerals for convenience. Here, the present invention has been completed based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
( 1 ) ブレークダウ ン圧延を経たウェブおよびフラ ンジを備えた粗形鋼片に対して, 幅固定水平ロールを有する粗ユニバーサルミ ルと、 幅固定も し く は幅可変ロール を有するエッ ジヤー ミ ル、 および幅可変水平口一ルを有する仕上げユニバーサル ミ ルの 3種の圧延機による熱間での可逆圧延を施して H形鋼を製造する方法にお いて、 前記粗ユニバーサル ミ ルが X力 リバを、 前記エッ ジャ一 ミ ルが X力 リバを■ そ して前記仕上げユニバーサルミ ルが H力 リバをそれぞれ有し、 ラ ス トパスを除 く 当該 3種の圧延機を用いた連続圧延の各パスにおいて、 前記仕上げュニバーサ ル ミ ルの幅可変水平ロールの幅 W F を、 前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロール幅 W R ならびに前記エッ ジヤ ー ミ ルのロール胴部幅 W E より も大き く 設定しておき . 該ェッ ジャ ー ミ ルによる圧延後の H形鋼のゥェブ内幅を、 続く 前記仕上げュニバ ーサル ミ ルによる圧延において拡大することを特徴とす ¾ H形鋼の熱間圧延方法 ( ( 2 ) 上記（1 ) において前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロール幅 W R と前記エッ ジ ャ一ミ ルのロール胴部幅 VV E を実質上同一に設定する H形鋼の熱間圧延方法。 (3 ) 上記（1 ) において前記仕上げユニバーサル ミ ルの最終パスによ って最終目標 寸法のフラ ンジ内幅に仕上げる H形鋼の熱間圧延方法。 (1) A rough universal mill having a fixed width horizontal roll and an edge mill having a fixed width or a variable width roll are applied to a coarse billet with a web and a flange after break down rolling. To produce an H-section steel by hot reversible rolling of three types of rolling mills of a finished universal mill with variable width The rough universal mill has an X-force river, the edger mill has an X-force river, and the finished universal mill has an H-force river. in each pass of the continuous rolling with seeds of the mill, the finishing Yunibasa width W F of width variable horizontal rolls Le mil, the crude universal mil horizontal roll width W R and the edge changer over mils The roll body width is set to be larger than the width WE. The web width of the H-section steel rolled by the aged miller is enlarged in the subsequent rolling by the finished universal mill.方法 Hot rolling method for H-section steel ( (2) In the above (1), the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the roll body width VV E of the edge mill are substantially the same. Set hot rolling of H-section steel Act. (3) above (1) wherein the hot rolling method of H-shaped steel finish flange within the width of the final target dimensions I by the final pass of the finish universal mils in.
(4 ) 上記（1 ) において前記粗ユニバーサルミ ルの水平ロールを幅可変構造とする ことを特徴とする H形鋼の熱間圧延方法。  (4) The hot rolling method for H-section steel according to (1), wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure.
( 5) ブレークダウ ン圧延を経たゥェブおよびフラ ンジを備えた粗形鋼片に対して. 幅固定水平ロールを有する粗ユニバーサル ミ ルと、 幅可変ロールを有するエッ ジ ヤー ミ ル、 および幅可変水平ロールを有する仕上げユニバーサルミ ルの 3種の圧 延機による熱間での可逆圧延を施して H形鋼を製造する方法において、 前記粗ュ 二バーサル ミ ルが X力 リ バを、 前記エ ッ ジヤ ー ミ ルが X力 リバを、 そ して前記仕 上げユニバーサル ミ ルが H力 リバをそれぞれ有し、 当該 3種の圧延機を用いた下 流側から上流側への連続圧延の各パスにおいて、 前記エッ ジャ 一 ミ ルの幅可変口 一ルの胴部幅 W E を、 前記粗ユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W R ならびに前記 仕上げユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W F より も小さ く設定しておく ことを特 徵とする H形鋼の熱間圧延方法。 (5) For rough shaped billets with webs and flanges that have undergone breakdown rolling. Coarse universal mill with fixed width horizontal rolls, edge mill with variable width rolls, and variable width In a method for producing an H-section steel by subjecting a finishing universal mill having horizontal rolls to hot reversible rolling by three types of rolling mills, the coarse universal mill comprises an X-force river, and The jig miller has an X-force river, and the finished universal mill has an H-force river. Each of these three types of rolling mills is used for continuous rolling from the downstream side to the upstream side. In the pass, the body width W E of the width variable opening of the edger mill is smaller than the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the horizontal roll width W F of the finishing universal mill. Set this Hot rolling method of H-beams to FEATURE: the.
(6) 上記（5) において前記粗ユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W R と前記仕上げ ユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W F とを実質上同一に設定する H形鋼の熱間圧 延方法。 (6) (5) hot rolling method of H-beams for setting the horizontal roll width W F of the horizontal roll width W R and the finishing universal mil of the coarse universal mils in substantially the same in.
(7) 上記（5) において前記仕上げユニバーサルミ ルの最終パスによって最終目標 寸法のフラ ンジ内幅に仕上げる H形鋼の熱間圧延方法。  (7) The hot rolling method for an H-section steel according to the above (5), wherein the final width of the flange is finished to a final target dimension by the final pass of the finishing universal mill.
(8) 上記（5) において前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロールを幅可変構造とする ことを特徴とする H形鋼の熟間圧延方法。 (8) In the above (5), the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure. A hot rolling method for H-section steel, characterized by the following.
(9 ) Xカ リバを有する粗ユニバーサル ミ ルと、 Xカ リ バを有し、 幅固定も し く は 幅可変ロールを有するエッ ジャ一 ミ ルと、 H力 リ バを有し、 幅可変ロールを有す る仕上げユニバーサルミ ルとから構成される夕 ンデム圧延機列を備えた H形鋼圧 延装置：  (9) Coarse universal mill with X caliber, edger mill with X caliber and fixed width or variable width roll, and variable width with H force rib H-section rolling mill with an evening roll mill consisting of a finishing universal mill with rolls:
( 10 )上記（9) において前記粗ユニバーサル ミ ルが幅可変である H形鋼圧延装置。  (10) The H-section rolling mill according to (9), wherein the coarse universal mill has a variable width.
【図面の簡単な説明】 [Brief description of the drawings]
第 1 図は、 従来のユニバーサルミ ルのロールパスデザィ ンの一例の説明図であ る。  FIG. 1 is an explanatory diagram of an example of a conventional roll pass design of a universal mill.
第 2図は、 フラ ンジ内面ソギ疵を示す略式斜視図である。  FIG. 2 is a schematic perspective view showing a sawing flaw on the inner surface of the flange.
第 3図は、 フラ ンジ嚙み込みの一例の説明図である。  FIG. 3 is an explanatory diagram of an example of flange embedding.
第 4 図は、 従来のユニバーサル ミ ルのロールパスデザィ ンの別の例の説明図で ある。  FIG. 4 is an explanatory diagram of another example of a conventional roll pass design of a universal mill.
第 5図（a ) および第 5図（b ) は、 フラ ンジ嚙み込み ト ラブルの例の説明図であ る。  FIG. 5 (a) and FIG. 5 (b) are explanatory diagrams of an example of the flange insertion trouble.
第 6図は、 本発明を実施する H形鋼製造ライ ンの一例の説明図である。  FIG. 6 is an explanatory diagram of an example of an H-section steel production line embodying the present invention.
第 7図は、 本発明を実施するロールパスデザィ ンの一例の説明図である。 第 8図は、 本発明にかかる U F ミ ルでの H形鋼の圧延過程の説明図であり、 第 8図（a ) 、 ( b) はそれぞれ仕上げユニバーサルミ ル （U F ) に H形鋼を嚙み込む 直前および圧延完了後の様子の模式図である。  FIG. 7 is an explanatory diagram of an example of a roll pass design for implementing the present invention. FIG. 8 is an explanatory view of the rolling process of the H-section steel in the UF mill according to the present invention. FIGS. 8 (a) and (b) show the H-section steel in the finishing universal mill (UF), respectively. FIG. 3 is a schematic diagram showing a state immediately before the rolling and after the rolling is completed.
第 9図は、 本発明にかかる E ミ ルでの H形鋼の圧延過程の説明図であり、 第 9 図（a ) 、 ( b ) はそれぞれエッ ジヤー ミ ル （ E ) に H形鋼を嚙み込む直前および圧 延完了後の様子をそれぞれ示す模式図である。  FIG. 9 is an explanatory view of the rolling process of the H-section steel with the E-mill according to the present invention. FIGS. 9 (a) and 9 (b) show that the H-section steel is added to the edge miller (E), respectively. It is a schematic diagram which shows the state immediately before inset and the state after completion of rolling, respectively.
第 10図は、 本発明の H形鋼の圧延方法における圧延材の 1 つの変形過程を示す 説明図である。  FIG. 10 is an explanatory diagram showing one deformation process of a rolled material in the H-beam rolling method of the present invention.
第 1 1図は、 本発明の H形鋼の圧延方法における圧延材の别の変形過程を示す説 明図である。  FIG. 11 is an explanatory view showing the deformation process of the rolled material in the method of rolling an H-beam according to the present invention.
第 12図は、 本発明を実施する H形製造ライ ンの別の例の説明図であり、 第 12図 ( a ) 、 ( b ) は、 U R ミ ルに 3分割幅可変水平ロールを設けた場合の圧延ラ イ ンの レイァゥ 卜およびロールパスデザィ ンをそれぞれ示す。 FIG. 12 is an explanatory view of another example of the H-shaped manufacturing line for implementing the present invention, and FIG. (a) and (b) show the layout of the rolling line and the roll pass design, respectively, when the UR mill is provided with a variable horizontal roll having three divisions.
【発明を実施するための最良の形態】 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
次に、 添付図面を参照しながら、 本発明の作用についてさ らに具体的に説明す る  Next, the operation of the present invention will be described more specifically with reference to the accompanying drawings.
すでに述べたように、 第 6図は、 本発明を実現するための H形鋼の製造ラ イ ン の一 であり、 本例をもとに本発明の構成ならびに作用につき さ らに具体的に説 明する。  As already mentioned, FIG. 6 shows one of the production lines of the H-section steel for realizing the present invention, and the structure and operation of the present invention will be more specifically described based on this example. explain.
第 7図は、 本発明におけるこの圧延機列のう ちの粗ユニバーサル ミ ル （U R )、 エッ ジヤ ー ミ ル （ E ) 、 仕上げユニバーサル ミ ル （ U F ) の各ミ ルに組み込まれ たロールのパスデザイ ンである。 E ミ ルおよび U F ミ ルに関しては、 2 分割され 軸方向に幅調整が可能な水平ロールが組み込まれている。  FIG. 7 shows the path design of the rolls incorporated in each of the rough universal mill (UR), edge mill (E), and finish universal mill (UF) mills of the rolling mill row in the present invention. It is. For the E and U F mills, horizontal rolls that can be divided into two and whose width can be adjusted in the axial direction are incorporated.
まず、 第 6図に示すように、 本発明にかかる圧延方法によれば、 ブレークダウ ン圧延は従来法と同様に行えばよ く 、 それにより圧延素材を粗形鋼片にまで圧延 する。 次に、 U R— E _ U F配置の粗ユニバーサルミ ル、 エッ ジヤ ー ミ ルおよび 仕上げユニバーサル ミ ルの 3基の夕 ンデム化した圧延機を用いた複数パスのレバ ース圧延を行い、 しかるのち最終パスにて U F ミ ルにて最終目標寸法のフ ラ ン ジ 幅、 ウェブ内幅、 フラ ンジ厚、 ウェブ厚に仕上げられる。  First, as shown in FIG. 6, according to the rolling method of the present invention, the breakdown rolling may be performed in the same manner as in the conventional method, whereby the rolled material is rolled into a coarse billet. Next, multiple-pass reverse rolling was performed using three evening roll mills consisting of a coarse universal mill, an edge miller and a finished universal mill in the UR-E_UF arrangement. In the final pass, the UF mill finishes the flange width, inner web width, flange thickness and web thickness of the final target dimensions.
このと きの各ミ ルの水平ロール幅の設定方法と しては、 第 7図に示すように、 まず U R ミ ルの水平ロール幅 W R はほぼ製品の H形鋼のウェブ内幅に合わせてお く のが一般的であり、 本発明においてもそのように設定しておく 。 ただし、 実際 にはロール摩耗代を考慮し、 製品幅 ± 5 ram程度の許容代を見込んでいる。 E Ϊ ル については、 水平ロールの胴部幅 W E は W r に合わせて設定しておき、 U F ミ ル については水平ロール幅 W F は W E に対して数 M！〜 10数 Mの範囲で広めに設定し ておく 。 つま り、 W F > W E - W r である。 U F ミ ルにおける最終パスによつて W F = W r 、 つま り H形鋼の仕上げウェブ内幅となるようにするのである。 At this time, the method of setting the horizontal roll width of each mill is as shown in Fig. 7.First, the horizontal roll width W R of the UR mill should be set almost according to the inner width of the web of the H-section steel of the product. This is generally the case, and the same is set in the present invention. However, in reality, the allowance for the product width ± 5 ram is expected in consideration of the roll wear allowance. E For Ϊ Lumpur, shank width W E of the horizontal rolls may be set in accordance with the W r, the number with respect to the horizontal roll width W F is W E for UF Mi Le M! Set a wider value in the range of ~ 10 and several M. In other words, W F> WE - is a W r. Yotsute W F = W r the final pass in the UF mils, is to such a finishing web within the width of the means that H-shaped steel.
各ミ ルの水平ロールのテーパ角、 つま り側面の傾斜角度については、 U R ミ ル の水平口ール 72の傾斜角度 0 R == 3 ° 〜 5 ° 、 E ミ ルの水平口一ル 76の傾斜角度 θ = Θ R 、 U F ミ ルの水平ロール 78の傾斜角度 0 F = 0 C 〜 0. 5 。 にそれぞれ 設定しておく c Regarding the taper angle of the horizontal roll of each mil, that is, the inclination angle of the side surface, the inclination angle of the UR mill's horizontal mouth 72 is 0 R == 3 ° to 5 °, the E mill's horizontal mouth 76 Angle of inclination inclination angle 0 F = 0 C ~ 0. 5 of θ = Θ R, UF mils horizontal roll 78. Set each to c
なお、 E ミ ルの水平口一ル了 6は、 以上の説明では幅可変ロールと したか、 幅固 定であってもよ く 、 この場台のロール胴部幅 W E は原則的に W に一致させた方 がよい力、、 WR に比べて数 mm程度小さ く ても問題はない Note that the horizontal opening 6 of the E-mil may be a variable width roll in the above description, or may be a fixed width, and the roll body width WE of this stand is basically W. there is no problem even if rather small order of a few mm compared to the match is a good force ,, W R who was
このよ う に構成したタ ンデム圧延機列により、 本発明の圧延方法によれば、 レ バース圧延が行われる。  According to the rolling method of the present invention, reverse rolling is performed by the tandem rolling mill train configured as described above.
本発明における上述の態様における圧延方法による圧延材の変形過程を第 10図 に示す。 図中、 V R ： U R水平ロール幅、 WE ： E水平ロール胴部幅、 W F ： U F水平ロール幅をそれぞれ示す： W 〉 W E であるからじ F ミ ルにおいてはゥェ ブ内幅拡大が見られる,: なお、 上流側から下流側へ向かうパスを奇¾パスといい. その逆を偶数パスという。 FIG. 10 shows the deformation process of the rolled material by the rolling method according to the above embodiment of the present invention. In the figure, V R: UR horizontal roll width, W E: E horizontal roll shank width, W F: shows UF horizontal roll width, respectively: W> W © E blanking within the width in the F mils Flip because it is E Enlargement is seen: The path from upstream to downstream is called odd path. The reverse is called even path.
本発明によれば最終パスを除き E ミ ルから U F ミ ルへの圧延過程においては、 第 8図（a) 、 (b) に示すように、 U F ミ ルで彼圧延材のウェブ内幅が所定量 （= WF - WE ) だけ拡大されるため、 続く U F ミ ルカ、ら E ミ ルへのリバース圧延過 程での被圧延材の E ミ ルへの嚙み込み状況は第 9図（a) 、 (b) のようになり、 フ ラ ンジ嚙み込み トラブルゃフラ ンジ内面のソギ疵等の圧延疵の発生は防止できる c このようにして圧延を繰り返し、 所定の減肉造形が実現されてから、 最終パス の U F ミ ル圧延においては、 所定の製品寸法 （ウェブ高さ、 フラ ンジ厚、 フラ ン ジ幅） が得られるように幅可変水平ロール 78の幅 WF を設定したのち、 被圧延材 は製品に仕上げられる。 According to the present invention, in the rolling process from E mill to UF mill except for the final pass, as shown in FIGS. 8 (a) and 8 (b), the inner web width of the rolled material at the UF mill is reduced. a predetermined amount - to be enlarged by (= W F W E), followed by UF Mi Luke,嚙situations narrowing seen Figure 9 to E mil of material to be rolled in the reverse rolling over extent to La E mils (a), (b) would be the generation of rolling flaws stripped flaws such trouble Ya flange inner surface narrowing viewed off La Nji嚙repeatedly rolled in this way c can be prevented, a predetermined thinning shaped after being implemented in the UF mil rolling final pass, predetermined product dimension (web height, hula NjiAtsu, furans di width) was set the width W F of width variable horizontal rolls 78 as is obtained Later, the material to be rolled is finished into a product.
次に、 第 11図に示す本発明のさ らに別の実施態様によれば、 第 6図に示すよう な H形鋼製造ライ ンにおいて、 第 7図に示すロールパスデザィ ンのロールを各 ミ ルに組み込んでおき、 各 ミ ルの水平ロール幅の設定は、 まず U R ミ ルの水平口一 ル幅 WR はほぼ製品の H形鋼のウェブ内幅に合わせておく 点においては、 前述の 態様と同様である。 Next, according to still another embodiment of the present invention shown in FIG. 11, in the H-section steel production line as shown in FIG. 6, the roll of the roll pass design shown in FIG. in advance by incorporating, setting of the horizontal roll width of each mil, in the point to be first horizontal opening one le width W R of UR mil is fit almost products H-beam web in the width, the aforementioned embodiments Is the same as
しかし、 本態様の場合には、 第 11図からも分かるように E ミ ルの水平ロールの 胴部幅 WE に関しては、 U R ミ ルから E ミ ルへの圧延過程においては、 WE =W になるようにオンライ ンで幅可変ロールの幅を調整し設定しておき、 また E ミ ルから U F ミ ルへの圧延過程においては、 W E = W F ( W F は仕上げュニバーサ ノレミ ルの幅可変水平ロールの幅） になるようにオンライ ンで幅可変ロールの幅を 調整し設定しておき、 一方 U F ミ ルから E ミ ルへの圧延過程においては、 W E <However, in the case of this embodiment, as can be seen from FIG. 11, regarding the body width W E of the horizontal roll of E mil, in the process of rolling from UR mil to E mil, W E = W Adjust and set the width of the variable width roll online so that In the rolling process from Le to UF mils, W E = WF (WF finishing Yunibasa Noremi width Le width variable horizontal rolls) may be set by adjusting the width of the variable roll online so that On the other hand, in the rolling process from UF mill to E mill, W E <
W F になるよ う にオ ンラ イ ンで幅調整を行う： Adjust the width online to be WF:
なお、 この場合の E ミ ルの水平ロールは、 オ ンラ イ ンで短時間に軸方向の幅調 整が可能である構造にしておく 。 そのような幅調整機構に関しては、 例えば、 特 開昭 60 - 72603 号公報に開示されている。  In this case, the horizontal roll of the E-mil should have a structure that allows online width adjustment in a short time. Such a width adjusting mechanism is disclosed, for example, in Japanese Patent Publication No. 60-72603.
また、 各 ミ ルの水平口一ルテ一パ角については、 既述の通り U R ミ ルの水平口 ールテーパ角 S R = 3 ° 〜 5 ° 、 E ミ ルの幅可変水平ロール角 = Θ R 、 U F ミ ルの幅可変水平ロール角 0 F = 0 : 〜 0. 5 に設定しておく こ Also, as described above, the horizontal mouth taper angle of the UR mill is S R = 3 ° to 5 °, the variable horizontal roll angle of the E mill is Θ R, UF mill width variable horizontal roll angle 0 F = 0 : Set to 0.5
本発明におけるこの態様による圧延方法での圧延材の変形過程を第 1 1図に示す,: すなわち、 以上の構成による本発明の圧延方法によれば、 下流側から上流側へ の各パス （偶数パスという） 、 すなわち U F ミ ルから E ミ ルへの圧延の各パスに おいて、 E ミ ルへの嚙み込み時の被圧延材のウェブ内幅は W F であり、 W F > W E であることから被圧延材の E ミ ルへの嚙み込み状況は第 9図（a ) 、 ( b ) のよう になり、 フラ ンジ嚙み込み トラブルやフラ ンジ内面のツギ疵等の圧延疵の発生が 防止できる。 The deformation process of the rolled material in the rolling method according to this aspect of the present invention is shown in Fig. 11, that is, according to the rolling method of the present invention having the above configuration, each pass from the downstream side to the upstream side (even number) that path), ie Oite from UF mils on each pass of rolling to the E mil, web within the width of the material to be rolled when narrowing only嚙to the E mil is a W F, W F> W E Therefore, the state of penetration of the material to be rolled into the E mill is as shown in Fig. 9 (a) and (b), and the rolling flaws such as flange penetration problems and nail flaws on the flange inner surface are shown. Can be prevented.
しかるのち、 最終パスの U F ミ ル圧延においては、 幅可変水平ロールの幅を所 定の製品寸法 （ウェブ高さ、 フラ ンジ厚、 フラ ンジ幅） が得られるように設定し たのち、 被圧延材は製品に仕上げられる。  Then, in the UF mill rolling in the final pass, the width of the variable width horizontal roll is set so that the specified product dimensions (web height, flange thickness, flange width) can be obtained, and then the rolled material is rolled. The wood is finished into a product.
本態様の場合には、 第 10図の場台と比絞して、 奇数パスの U F ミ ルでのフラ ン ジ内幅拡大を行わずに済み、 U F ミ ルの幅可変水平ロールの側面、 特にコーナ部 の摩耗が緩和できるという効果が発揮される。  In the case of this mode, the inner width of the flange is not increased at the UF mill of the odd-numbered pass in comparison with the base shown in FIG. 10, and the side of the variable width horizontal roll of the UF mill is not required. In particular, the effect that the wear of the corner portion can be reduced is exhibited.
なお、 図中の各記号は第 10図の場合に同じであるが、 偶数パスでの W E は E ミ ルの水平ロール胴部幅で表わす。 Although the symbols in the figure are the same as the case of FIG. 10, W E of the even path represented by the horizontal roll shank width of E mils.
本発明のさ らに別の実施態様と しては、 第 6図に示すような H形鋼製造ラィ ン において、 粗ユニバーサルミ ルの水平ロールを軸方向に分割して幅調整可能な構 造にし、 しかるのち、 上述と同様の方法により U R — E — U Fの 3基の ミ ルから なるタ ンデム圧延機列にて可逆圧延を行ってもよい。 第 12図（a ) 、 ( b ) には、 U R ミ ルに 3分割幅可変水平ロールを、 E ミ ルに 2分 割幅可変水平ロールを、 そ して U F ミ ルに 2分割幅可変水平ロールをそれぞれ設 けた場合の圧延ライ ンのレイァゥ 卜およびロールパスデザィ ンを示す。 As yet another embodiment of the present invention, in a H-section steel manufacturing line as shown in FIG. 6, a structure in which a horizontal roll of a coarse universal mill is divided in an axial direction to allow width adjustment. Then, reversible rolling may be performed in a tandem rolling mill train consisting of three UR-E-UF mills in the same manner as described above. Figures 12 (a) and (b) show the UR mill with a 3-part variable width horizontal roll, the E-mil with a 2-part width variable horizontal roll, and the UF mill with a 2-part width variable horizontal roll. The layout of the rolling line and the roll pass design when each roll is set are shown.
本態様によれば、 第 1 0図さ らに第 1 1図の場台と比絞して、 粗ユニバーサル ミ ル の水平ロール幅 W R によって規定される製品 H形鋼のウェブ内幅の製造可能寸法 W囲が拡大し、 ロール保有数のさ らに大幅な低減が可能となる According to this embodiment, the product defined by the horizontal roll width W R of the coarse universal mill and the inner width of the web of the H-section steel are manufactured in comparison with the base of FIG. 11 and FIG. Possible dimensions W area is expanded, and the number of rolls can be further reduced
すなわち、 製品ウ ェブ高さ （ウェブ内幅） の異なる H形鋼の製造をロール交換 を行わずに同一チヤ ンスで実現でき るほか、 U R ミ ルの水平ロールの摩耗に応じ てロール幅を拡げるこ と も自在となり、 各 ミ ル相互のロール幅の大小関 ί系が一定 し、 常に安定した状態でのタ ンデム圧延が可能となる。  In other words, it is possible to manufacture H-section steels with different product web heights (web inner widths) on the same chain without changing rolls, and to adjust the roll width according to the wear of the horizontal roll of the UR mill. The roll can be expanded freely, and the relationship between the roll widths of the mills is constant, and tandem rolling in a constantly stable state is possible.
下揭の表 1 には、 前述の特公平 6 - 83845 号公報と特開平 4 - 258301号公報の 従来技術と本発明とをその構成、 効果についてそれぞれ対比して示すが、 本発明 はそのような従来技術に対し、 顕著な相乗作用を示すことが分かる。  Table 1 below shows the prior art and the present invention in Japanese Patent Publication No. 6-83845 and Japanese Patent Laid-Open No. 4-258301 in comparison with their configurations and effects, respectively. It shows that there is a remarkable synergy with the conventional technology.
【表 1 】  【table 1 】
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Note - x： Poor. 厶： Fa i r. O： Good. ©： Exce l l en t - .— o WO 96/29160 1 3 一 PCT/JP96/00688 Note-x: Poor. Room: Fair. O: Good. ©: Exce ll en t -.— o WO 96/29160 1 3 One PCT / JP96 / 00688
【実施例】 【Example】
(実施例 1 )  (Example 1)
本例は、 第 10図に示す H形鋼の変形過程による本発明の実施例を示す。  This embodiment shows an embodiment of the present invention based on the deformation process of the H-section steel shown in FIG.
本例における圧延ライ ン の使用 レ イァゥ 卜は第 6図に示す通りであった。 目的製品寸法は、 H500 X 200 X 10 16 (mm), ロ ールパ スデザ イ ンは、 第 7図に 示す通りであった。  The working ratio of the rolling line in this example was as shown in FIG. The target product dimensions were H500 X 200 X 10 16 (mm), and the roll pass design was as shown in Fig. 7.
ただし、 Θ R = θ E = 5 。 、 θ ? = 0.5° 、 δ (UF) = 3 mm (第 8図参照） 、 Where Θ R = θ E = 5. , Θ ? = 0.5 °, δ (UF) = 3 mm (see Fig. 8),
WR = 470 讓 （圧延開始時） 、 WE = 470 mm、 W R = 470 sq. (At the start of rolling), W E = 470 mm,
WF = (ラ ス 卜 パ ス 470隱、 ラ ス 卜 パ ス以タ(> 48 Oram) さ らに圧延パススケジュールは、 表 2 に示す通りであった（ 素材 ： 700w >: 3001、 CCスラ ブ） 。 W F = (La scan Bok path 470 hidden, La scan Bok path or more data (> 48 Oram) is found in the rolling pass schedule was as shown in Table 2 (Material: 700w>: 3001, CC Sula B)
本例における圧延状況は次の通りであつた。  The rolling conditions in this example were as follows.
なお、 比較例 1 は第 7図で全パス において WF = 470 mmに設定、 他は本発明に 同じに設定した場合であった。 In Comparative Example 1, W F = 470 mm was set for all the passes in FIG. 7, and the other settings were the same as in the present invention.
15 結果は下掲の通りであった。 フランジ嚙み込み 発生率 圧延疵発生状況  15 The results are as shown below. Flange penetration rate Rolling scratch occurrence
本発明例 1 0 > (鋼片 0本 130本） ほとんど見られず 比較例 1 15% ( " 12本 /80 本） フラ ンジ内面ソギ疵頻発 Inventive Example 10> (Steel slabs 130) Hardly seen Comparative Example 1 15% ("12/80")
20 20
(実施例 2 )  (Example 2)
本例は第 11図に示す Η形鋼の変形過程での本発明の実施 ί列を示す c  This example shows the sequence of application of the present invention in the deformation process of the section steel shown in Fig. 11 c
本例における圧延ラィ ンの使用レイァゥ トは第 6図に示す通りであつた。 目的製品寸法は、 Η500Χ 200 X 10/16 (mm). ロールパスデザイ ンは第 7図に示 The working rate of the rolling line in this example was as shown in FIG. The target product dimensions are Η500Χ 200 x 10/16 (mm). The roll pass design is shown in Figure 7.
25 す通りであった。 25
ただし、 Θ R = θ E = 5 ° 、 Θ f = 0.5° 、 5 (E) = 5 mm (第 9図参照） 、 Where Θ R = θ E = 5 °, Θ f = 0.5 °, 5 (E) = 5 mm (see Fig. 9),
WR = 470 mm (圧延開始時） 、 W R = 470 mm (at the start of rolling),
WE = (奇数パ ス 470mm、 偶数パス 460mm)  WE = (odd pass 470mm, even pass 460mm)
WF = 470mm さ らに圧延パス スケ ジュールは、 表 2 に示す通りであ っ た（ 素材 ： 700vv X 3001 CCスラ ブ） 。 W F = 470mm The rolling pass schedule was as shown in Table 2 (material: 700vv X 3001 CC slab).
本例における圧延状況は次の通りであった ,:，  The rolling conditions in this example were as follows:
なお、 比較例 2 は第 7図で全パスにおいて WE = 472 匪に設定、 他は本発明に 同じに設定した場合であった。 In Comparative Example 2, W E = 472 was set for all passes in FIG. 7, and the other settings were the same for the present invention.
結果は下掲の通りであった。 フランジ嚙み込み卜う 7ル発生率 圧延疵発生状況  The results were as shown below. Flange penetration 7 Rolling rate Rolling scratch occurrence
本発明例 2 0 % (鋼片 0本 160本) 全く 見られず  Inventive example 20% (Slabs 0 160)
比較 ί列 2 100°., (〃 32本/ 32 本） 極めて大きぃ疵有り  Comparison ί Row 2 100 °., (〃 32/32) Extremely large flaws
(実施例 3 ) (Example 3)
本例は U R ミ ルに幅可変水平口ールを用いた場合のおける第 11図のパススケー ジュールでの本発明の実施例を示す。  This embodiment shows an embodiment of the present invention using the pass schedule shown in FIG. 11 when a variable width horizontal door is used for the U R mill.
本例における使用レイアウ トは、 第 12図（a) に示す通りであった。  The layout used in this example was as shown in Fig. 12 (a).
目的製品寸法は、 H500X 200 X 10/16 (態）であった。  The target product dimensions were H500X 200 X 10/16 (state).
またロールパスデザィ ンも第 12図（b) に示す通りであった。  The roll pass design was as shown in Fig. 12 (b).
θ η = θ E = 3。 、 Θ f. = 0 ° 、 δ (E) = 2.5 mm (第 9図参照） 、 W R = 470 mm、 θ η = θ E = 3. , Θ f . = 0 °, δ (E) = 2.5 mm (see Fig. 9), WR = 470 mm,
WE = (奇数パス 470mm、 偶数パス 465mm) 、  WE = (odd pass 470mm, even pass 465mm),
W F = 470 mm、  W F = 470 mm,
WR 、 WE 、 WF と もロール摩耗時も所定ロール幅を維持できるように オ ンラ イ ンでロール幅を拡げる調整を実施 W implementation R, W E, an adjustment to expand the roll width in OH Nra Lee down so they can maintain during roll wear also given roll width and W F
本例における圧延パススケジユールは表 2 に示す通りであつた （素材 ： 700wx 300し CCスラ ブ） 。  The rolling pass schedule in this example was as shown in Table 2 (Material: 700 wx 300 CC slab).
このときの圧延状況は、 圧延 トラブル等全く なく鋼片 150 本分順調に圧延でき た。 圧延疵の発生も全く なく 、 得られた製品の寸法精度も優れ、 圧延歩留も良好 であった。 【表 2 】 The rolling condition at this time was 150 rolls without any rolling trouble. There were no rolling flaws, the dimensional accuracy of the obtained product was excellent, and the rolling yield was good. [Table 2]
U R ミ ル U F ミ ル U R mill U F mill
'ぐ ス N o.  'Gus No No.
ウェブ厚 ' フラ ンジ厚 ウェブ厚 ！ フフ ジ厚  Web thickness' Flange thickness Web thickness! Fuji thickness
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【産業上の利用可能性】 [Industrial applicability]
本発明は、 上記実施例から も明らかなごと く 、 従来技術に見られたような圧延 中のフラ ンジ嚙み込み トラブルや製品フラ ンジ内面のソギ疵等の圧延疵の発生を 解消 し、 かつ、 3基のミ ルを用いた連続可逆圧延を行う こ とによる高能率な H形 鋼の製造を可能とする優れた圧延方法を提供する ものである。 さ らには、 仕上げ ユニバーサルミ ルゃ粗ユニバーサルミ ルに幅可変の水平ロールを用いることで、 ロール摩耗に対応して頻繁なロール交換を行う ことなく 高品質で高歩留な製品を 製造しう る優れた方法であり、 産業上の利用価値の極めて高いものである。  As is clear from the above embodiments, the present invention eliminates the problem of flange penetration during rolling and the occurrence of rolling flaws such as sawing flaws on the inner surface of a product flange as seen in the prior art, and An object of the present invention is to provide an excellent rolling method capable of producing a highly efficient H-section steel by performing continuous reversible rolling using three mills. Furthermore, by using variable width horizontal rolls for the finishing universal mill and the coarse universal mill, high-quality, high-yield products can be manufactured without frequent roll changes in response to roll wear. This is an excellent method and has extremely high industrial utility value.

Claims

請 求 の 範 囲 The scope of the claims
( 1 ) フ レー ク ダウ ン圧延を ¾たゥエフおよひフ ラ ン ジを備えた粗形鋼片に対 して 幅固定水平ロールを有する粗ユニバーサル ミ ルと 、 幅固定も し く は幅可変ロール を有するエッ ジヤ ー ミ ル、 および幅可変水平ロールを有する仕上げユニバーサル ミ ルの 3種の圧延機による熱間での可逆圧延を施して H形鋼を製造する方法にお いて、 前記粗ユニバーサル ミ ルが X力 リバを、 前記エッ ジャ一 ミ ルが X力 リバを. そ して前記仕上げユニバーサル Ϊ ルが H力 リ バをそれぞれ有し、 ラ ス 卜パスを除 く 当該 3種の圧延機を用いた連続圧延の各パスにおいて、 前記 ί士上けュニバーサ ル ミ ルの幅可変水平ロールの幅 W F を、 前記粗ュニバーサル ミ ルの水平ロール幅 W R ならびに前記エッ ジャ一 ミ ルのロール胴部幅 W E より も大き く 設定しておき . 該ェッ ジャ ー ミ ルによる圧延後の H形鋼のウェブ内幅を、 続く前記仕上げュニバ —サル ミ ルによる圧延において拡大することを特徴とする H形鋼の熱間圧延方法：(1) A coarse universal mill with fixed width horizontal rolls and a fixed width or width for a rough steel slab with flakes and flanges subjected to flake down rolling In the method for producing an H-section steel by performing hot reversible rolling by three types of rolling mills, an edge mill having a variable roll and a finishing universal mill having a variable width horizontal roll, The universal mill has an X-force river, the edger mill has an X-force river, and the finished universal wheel has an H-force river, excluding the last pass. in each pass of the continuous rolling with the rolling mill, the width W F of width variable horizontal rolls of the ί mechanic on only Yunibasa Le mils, the crude Yunibasaru mils horizontal roll width W R and the edge Ja one mils Roll body width larger than WE Hot rolling of an H-section steel, characterized in that the inner width of the web of the H-section steel after being rolled by the edger mill is enlarged in the subsequent rolling by the finishing unit—sal mill. Method:
( 2 ) 請求項 〗 において前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロール幅 \.\' κ と前記エツ ジ ヤ ー ミ ルのロール胴部幅 W E を実質上同一に設定する H形鋼の熱間圧延方法(2) horizontal roll width of the rough universal mils in claim〗 \. \ 'Kappa and hot rolling of said Etsu H-beams for setting a suicide over mils roll shank width W E in substantially the same Method
( 3) 請求項 1 において前記仕上げユニバーサルミ ルの最終パスによつて最終目標 寸法のフラ ンジ内幅に仕上げる H形鋼の熱間圧延方法。 (3) The hot rolling method for an H-section steel according to claim 1, wherein finishing is performed to a flange inner width of a final target dimension by a final pass of the finishing universal mill.
(4 ) 請求項 1 において前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロールを幅可変構造とする ことを特徴とする H形鋼の熱間圧延方法 c (4) hot rolling method c of H-beams, characterized in that the width Reconfigurable the horizontal rolls of the rough universal mils in claim 1
(5 ) ブレーク ダウ ン圧延を経たゥェブおよびフラ ンジを備えた粗形鋼片に対して. 幅固定水平ロールを有する粗ユニバーサル ミ ルと、 幅可変ロールを有するエ ツ ジ ヤ ー ミ ル、 および幅可変水平ロールを有する仕上げユニバーサルミ ルの 3種の圧 延機による熱間での可逆圧延を施して H形鋼を製造する方法において、 前記粗ュ 二バーサルミ ルが X力 リバを、 前記ェッ ジャ ー ミ ルが X力 リバを、 そ して前記仕 上げユニバーサル ミ ルが H力 リ バをそれぞれ有し、 当該 3種の圧延機を用いた下 流側から上流側への連続圧延の各パスにおいて、 前記ェッ ジャ ー ミ ルの幅可変口 —ルの胴部幅 W E を、 前記粗ユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W R ならびに前記 仕上げユニバーサルミ ルの水平ロール幅 W F より も小さ く 設定しておく ことを特 徴とする H形鋼の熱間圧延方法。 (5) For coarse shaped billets with webs and flanges that have undergone breakdown rolling. A coarse universal mill with fixed width horizontal rolls, an edge mill with variable width rolls, and In a method for producing an H-section steel by performing hot reversible rolling of a finishing universal mill having variable width horizontal rolls by three types of rolling mills, the coarse universal mill comprises an X-force river and a The finisher mill has an X-force river, and the finished universal mill has an H-force river. The three types of rolling mills are used for continuous rolling from the downstream side to the upstream side. in each pass, the E Tsu Jia chromatography mil width variable port - Le of shank width W E, the horizontal roll width W F of the horizontal roll width W R and the finishing universal mil of the coarse universal mils Keep it small And hot rolling method for H-section steel.
(6) 請求項 5 において前記粗ユニバーサル ミ ルの水平ロール幅 WR と前記仕上げ ユニバーサル ミ ルの水平ロール幅 VF とを実質上同一に設定する H形鋼の熱間圧 延方法。 (6) hot rolling method of H-beams for setting the horizontal roll width V F of the horizontal roll width W R and the finishing universal mil of the coarse universal mils in substantially the same in claim 5.
(7) 請求項 5 において前記 (士上げュニバ一サルミ ルの最終パスによつて最終目標 寸法のフラ ンジ内幅に仕上げる H形鋼の熱間圧延方法。  (7) The hot rolling method for an H-section steel according to claim 5, wherein the H-section steel is finished to a flange inner width of a final target dimension by a final pass of the above-mentioned Shiniba salmil.
(8) 請求項 5 において前記粗ユニバーサルミ ルの水平ロールを幅可変構造とする ことを特徴とする H形鋼の熱間圧延方法。  (8) The hot rolling method for H-section steel according to claim 5, wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure.
(9) X力 リ バを有する粗ユニバーサル ミ ルと、 X力 リバを有し、 幅固定も し く は 幅可変ロールを有するエッ ジヤー ミ ルと、 H力 リバを有し、 幅可変ロールを有す る仕上げユニバーサル ミ ルとから構成される タ ン デム圧延機列を備えた H形鋼圧 延装置。  (9) A coarse universal mill having an X-force rib, an edge miller having an X-force river and having a fixed width or a variable width roll, and a variable-width roll having an H-force river. An H-section rolling mill equipped with a series of tandem rolling mills comprising a finishing universal mill.
(10)請求項 9 において前記粗ユニバーサルミ ルが幅可変である H形鋼圧延装置。  (10) The H-section rolling mill according to claim 9, wherein the coarse universal mill has a variable width.
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