JP2819832B2 - Hot rolling method and apparatus for H-section steel - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION 【技術分野】【Technical field】

本発明は、例えば建築・土木等の分野において用いら
れるＨ形鋼の熱間圧延方法および装置に関し、特に、限
られた空間の中でコンパクトに配置されて高能率で高歩
留の圧延ができ、さらにはロール保有数の削減が実現で
きるＨ形鋼の熱間圧延方法および装置に関する。The present invention relates to a method and an apparatus for hot rolling an H-section steel used in the fields of, for example, construction and civil engineering, and in particular, is capable of being compactly arranged in a limited space and capable of high efficiency and high yield rolling. Further, the present invention relates to a method and an apparatus for hot rolling an H-section steel capable of reducing the number of rolls.

【背景技術】[Background Art]

タンデム圧延は、近接した複数台の圧延機で同時に圧
延する圧延法である。Ｈ形鋼の場合、従来は、圧延速度
を同調させまた噛み込み性を確保する必要があること等
の理由から、粗ユニバーサルミルURとエッジャーミルＥ
とはタンデム化するが、仕上げユニバーサルミルUFはそ
れと独立して設けることが一般的であった。そのためタ
ンデム圧延を採用してもＨ形鋼圧延ラインの長大化は避
けられなかった。 そこで、このような長大化したＨ形鋼圧延ラインを大
幅に短くするために、UFも含めてタンデム化を図る方
法、つまりUR−Ｅ−UFを近接して設置する方法が、特公
昭57−4401号公報で提案されている。これは、主として
URによる通常の減肉造形圧延時に、UFを解放し、最終の
成形パスをUR−Ｅ−UFのタンデム圧延で行うものであ
り、UFを遠方に置くか、近くに置くかの違いのみで、今
までの圧延手法と全く同じ方法であった。 このため、最終成形パスが低速度でUR−Ｅ−UFのタン
デム圧延機列を通過し終るまで、次の高速度の減肉造形
圧延が開始できなくなり、それまでの最大設備に比べ、
圧延能率は大幅な低下となり設備能力を有効に使ってい
るとは言い難い。 さらに減肉造形圧延時には、UFは解放しているとは言
え、圧延機内を圧延材が通過することにより、下ロール
の摩耗や熱等の影響を受けるなど操業コストの上昇は避
けられない。 したがって、圧延操業も含めてUR−Ｅ−UF全体の実質
上のタンデム化が提案された。しかし、URとUFでは、フ
ランジ角度が異なることより噛み込みが十分でなくな
り、無理矢理噛み込ませると、水平ロールの側面とフラ
ンジ内側とがこすれあうソギ疵（scratch）が発生し、
品質的に問題であることが判明した。そして、このよう
な問題点に対しては従来もいくつかその解決方法が提案
されている。 例えば、特公平６−83845号公報には、URとＥ、さら
にUFの３基のミルを近接設置し、粗ユニバーサルミルの
ワークロールをＸカリバ（垂直ロールが二重円錐形）、
仕上げユニバーサルミルのワークロールをＨカリバ（垂
直ロールが円筒形）に形成させ、これら３基のミルで可
逆タンデム式に被圧延材が減面され、最終パスで仕上げ
ユニバーサルミルを通過する際に、Ｈカリバで仕上げ圧
延を行う形鋼の圧延方法が開示されている。 第１図は、この圧延法におけるＸカリバ＋Ｘカリバ＋
Ｈカリバのロールパスデザインの一例を示す。図中、Ｈ
形鋼１は、UR→Ｅ→UF、さらにUF→Ｅ→URとレバース圧
延が行われていることを示す。θ_Ｒ、θ_Ｅ、θ_Ｆは、そ
れぞれUR、Ｅ、UFにおける各水平ロール10、12、14の側
面の傾斜角度、つまりＨ形鋼のフランジ部の開き角度で
ある。符号16、18はそれぞれUR、UFの垂直ロールを示
す。 粗ユニバーサルミル（UR）ではθ_R:5〜10゜程度に設
定されており、エッジャーミル（Ｅ）ではθ_Ｅ≒θ_Ｒに
設定されている。そして仕上げユニバーサルミル（UF）
においてはじめてＨカリバとなり、θ_Ｆ≒０である。 しかし、このような従来技術には次のような問題点が
見られる。 （１）UFミルの水平ロールの側面の傾斜角度θ_Ｒ≒０゜
のため、UFミルにおいてURミルと同等の圧延負荷（減
面）をかけると、水平ロールの摩耗が大きくなり製品寸
法精度の悪化や圧延歩留の低下を招く。 （２）UFミルの水平ロールが幅固定のために、上記
（１）の原因によりロール側面が摩耗した際にロール幅
を所定の値になるように拡げて製品寸法精度の悪化や圧
延歩留の低下を抑制することが不可能となる。したがっ
て、頻繁なロール交換が必要となる。 （３）UFミル→Ｅミルへの圧延パス時にはＨ形鋼１のフ
ランジの角度をθ_Ｆ→θ_Ｅに押し拡げる必要があるが、
各ミルのロール幅の設定によっては、第２図に示すよう
に、Ｈ形鋼１のフランジ20の内面にソギ疵22が発生した
り、場合によっては第３図に示すようにＨ形鋼１のフラ
ンジ30がＥミルロール12へ噛み込まれないというトラブ
ルが生じる恐れがある。 一方、特開平４−258301号公報には、粗ユニバーサル
ミル、エッジャーミルおよび仕上げユニバーサルミルが
３基タンデムに配列されてなる平行フランジを有する形
鋼の圧延装置であって、前記粗ユニバーサルミルおよび
前記仕上げユニバーサルミルのいずれか一方の水平ロー
ルが幅可変ロールであるとともに、他方の水平ロールが
幅固定ロール［水平ロールの側面の角度（テーパ）はい
ずれも０゜が望ましい］である形鋼の圧延装置が開示さ
れており、またこの圧延装置を使用して上記粗ユニバー
サルミルまたは仕上げユニバーサルミルのいずれかによ
り圧延材のウエブ高さの制御を行う形鋼の圧延方法が開
示されている。 第４図はこの圧延方法によるロールパスデザインの一
例を示す。UR、Ｅ、UFのいずれもＨガリバによる圧延が
行われている。図中、Ｈ形鋼１は、UR、Ｅ、UFのそれぞ
れの水平ロール40、42、44および垂直ロール46、48によ
って順次圧延され、ＥおよびUFには幅可変ロールが用い
られており、それにより、UFにおいてウエブ高さの拡
大、縮小がそれぞれ行われる。図中、それぞれUF₁、UF₂
参照。 しかしながら、かかる従来技術にも次のような問題点
が見られる。 （１）UR（粗ユニバーサルミル）、Ｅ（エッジャーミ
ル）、UF（仕上げユニバーサルミル）の水平ロールの側
面の角度、つまり水平ロール角度（テーパ角）は全く同
一の角度（＝０゜）であるため、各ミルの水平ロールの
幅の設定によっては圧延材がミルに噛み込む際にフラン
ジを押しつぶす、いわゆるフランジ噛み込みトラブルを
招く可能性大である。そのようなトラブルを回避するた
めには、例えば、噛込み時の速度を低下させて、慎重に
噛込ませる必要があり、大幅能率低下となる。ユニバー
サルミルへの噛み込み以外にＥミルへの噛み込み時にも
トラブルは発生しやすい。なお、各ミルのロール幅の設
定量、設定操作について何ら開示がない。 （２）UR、Ｅ、UF各ミルの水平ロール角度（テーパ角）
が全て同一の０゜であるため、各水平ロールとも側面
（フランジ内面と接触する部分）の摩耗が激しく、URは
ロール幅固定の水平ロールを使用していためにＥミルや
UFミルと異なり製品厚み精度の悪化や圧延歩留の低下を
招かないためには、URミルの水平ロールの頻繁な交換が
必要となる。 （３）上記（１）のフランジの噛み込みトラブルと共に
フランジ内面にソギ疵のような圧延疵が発生しやすい。 第５図は上記の圧延法にみられるフランジの噛み込み
トラブルの例を示すもので、第５図（ａ）はURミルへの
Ｈ形鋼の噛み込み時の様子を、第５図（ｂ）はURミル圧
延終了時の様子をそれぞれ示す。 第５図（ａ）に示すように、水平ロール50および垂直
ロール56から構成されるURミルのセンタと圧延材である
Ｈ形鋼１のセンタとが、図示例ではαだけ不一致のため
水平ロール50がＨ形鋼１のフランジ先端と領域Ａにおい
て接触してしまうのである。その結果、第５図（ｂ）に
示すように、URミル圧延終了時には、Ｈ形鋼１のフラン
ジ2aは幅が小さく、一方フランジ2bは幅が大きくなるな
ど、フランジ幅の不一致が生じる。Tandem rolling is a rolling method in which rolling is performed simultaneously by a plurality of rolling mills adjacent to each other. Conventionally, in the case of H-section steel, the rough universal mill UR and the edger mill E have been used for reasons such as the need to synchronize the rolling speed and ensure biteability.
However, it was common to provide the finishing universal mill UF independently of it. Therefore, even if tandem rolling is adopted, the lengthening of the H-section steel rolling line cannot be avoided. Therefore, in order to greatly shorten such an elongated H-beam rolling line, a method of tandem including UF, that is, a method of installing UR-E-UF close to each other, is disclosed in No. 4401 proposes this. This is mainly
At the time of normal thinning molding rolling by UR, UF is released, and the final forming pass is performed by tandem rolling of UR-E-UF, only by the difference between placing UF at a distance or near, It was exactly the same as the conventional rolling technique. For this reason, until the final forming pass has passed through the UR-E-UF tandem rolling mill train at a low speed, the next high-speed thinning molding rolling cannot be started, compared to the largest equipment up to that point.
The rolling efficiency has dropped significantly, and it cannot be said that the equipment capacity is being used effectively. In addition, at the time of thinning forming rolling, although the UF is released, an increase in operating costs is unavoidable due to the influence of abrasion of the lower roll, heat and the like as the rolled material passes through the rolling mill. Therefore, a substantial tandemization of the entire UR-E-UF including the rolling operation was proposed. However, in the UR and UF, the engagement angle is not enough because the flange angle is different, and when forced to engage, a rubbing scratch (scratch) occurs where the side of the horizontal roll and the inside of the flange rub against each other,
It turned out to be a quality problem. In order to solve such a problem, several solutions have been proposed. For example, in Japanese Patent Publication No. 6-83845, three mills of UR, E and UF are installed close to each other, and the work roll of the coarse universal mill is changed to X caliber (vertical roll is a double cone type).
The work roll of the finishing universal mill is formed into a H roll (the vertical roll is cylindrical), and the rolled material is reduced in a reversible tandem manner by these three mills, and when passing through the finishing universal mill in the final pass, A method of rolling a section steel which is subjected to finish rolling with H-calibur is disclosed. FIG. 1 shows X caliber + X caliber + in this rolling method.
An example of the roll path design of H Kariba is shown. In the figure, H
The section steel 1 indicates that reversal rolling has been performed in the order of UR → E → UF and further UF → E → UR. θ _R , θ _E , and θ _F are the inclination angles of the side surfaces of the horizontal rolls 10, 12, and 14 in UR, E, and UF, respectively, that is, the opening angles of the flange portions of the H-section steel. Reference numerals 16 and 18 indicate vertical rolls of UR and UF, respectively. In the rough universal mill (UR), θ _R is set to about 5 to 10 °, and in the edger mill (E), θ _E ≒ θ _R is set. And finishing universal mill (UF)
Becomes the first H cariba, and θ _F ≒ 0. However, such a conventional technique has the following problems. (1) Due to the inclination angle θ _R {0} of the side surface of the horizontal roll of the UF mill, when a rolling load (reduced area) equivalent to that of the UR mill is applied in the UF mill, the wear of the horizontal roll increases and the product dimensional accuracy is reduced. It causes deterioration and reduction in rolling yield. (2) Since the horizontal roll of the UF mill is fixed in width, when the roll side surface is worn due to the above (1), the roll width is expanded to a predetermined value to deteriorate the product dimensional accuracy and the rolling yield. It is impossible to suppress the decrease in the temperature. Therefore, frequent roll replacement is required. (3) During the rolling pass from the UF mill to the E mill, the angle of the flange of the H-beam 1 needs to be expanded from θ _{F to} θ _E ,
Depending on the setting of the roll width of each mill, as shown in FIG. 2, a serration flaw 22 may be generated on the inner surface of the flange 20 of the H-section steel 1, and in some cases, as shown in FIG. There is a possibility that a trouble that the flange 30 is not bitten by the E mill roll 12 may occur. On the other hand, Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-258301 discloses a rolling machine for a shaped steel having a parallel flange in which three coarse universal mills, an edger mill and a finishing universal mill are arranged in tandem, wherein the coarse universal mill and the finishing One of the universal mills is a variable width roll, and the other horizontal roll is a fixed width roll (the angle (taper) of the side surface of the horizontal roll is preferably 0 °). And a method of rolling a section steel in which the rolling device is used to control the web height of a rolled material by either the rough universal mill or the finishing universal mill. FIG. 4 shows an example of a roll path design by this rolling method. All of UR, E and UF are rolled by H galliva. In the figure, the H-section steel 1 is sequentially rolled by horizontal rolls 40, 42, 44 and vertical rolls 46, 48 of UR, E, UF, respectively, and variable width rolls are used for E and UF. As a result, the web height is enlarged and reduced in the UF. In the figure, UF ₁ and UF ₂ respectively
reference. However, such a conventional technique also has the following problems. (1) The angle of the side surface of the horizontal roll of UR (coarse universal mill), E (edger mill), and UF (finishing universal mill), that is, the horizontal roll angle (taper angle) is exactly the same angle (= 0 °). Depending on the setting of the width of the horizontal roll of each mill, there is a high possibility of causing a so-called flange biting trouble in which the flange is crushed when the rolled material bites into the mill. In order to avoid such troubles, for example, it is necessary to reduce the speed at the time of biting and to carefully bite, thereby greatly reducing the efficiency. Troubles are likely to occur when biting into the E-mill in addition to biting into the universal mill. In addition, there is no disclosure about the set amount and the setting operation of the roll width of each mill. (2) Horizontal roll angle (taper angle) of UR, E and UF mills
Are all the same 0 °, the side surfaces (parts in contact with the inner surface of the flange) of each horizontal roll are severely worn, and UR uses an E-mill or
Unlike the UF mill, frequent replacement of the horizontal roll of the UR mill is necessary to prevent deterioration in product thickness accuracy and reduction in rolling yield. (3) Rolling flaws such as rubbing flaws are likely to occur on the inner surface of the flange together with the flange biting trouble of the above (1). FIG. 5 shows an example of the problem of the biting of the flange observed in the above-mentioned rolling method. FIG. 5 (a) shows the state of biting of the H-section steel into the UR mill, and FIG. ) Shows the state at the end of UR mill rolling. As shown in FIG. 5 (a), the center of the UR mill composed of the horizontal roll 50 and the vertical roll 56 and the center of the H-beam 1 which is the rolled material do not coincide with each other by α in the illustrated example. 50 comes into contact with the flange tip of the H-section steel 1 in the region A. As a result, as shown in FIG. 5 (b), at the end of the UR mill rolling, the flange 2a of the H-section steel 1 has a small width, while the flange 2b has a large width.

【発明の開示】DISCLOSURE OF THE INVENTION

ここに、本発明の目的は、UR−Ｅ−UFのタンデム圧延
機列を用いて次のような効果を発揮できるＨ形鋼の圧延
方法および装置を提供することである。 フランジの噛み込みトラブルが発生しない。 URやUFの幅固定水平ロールの側面摩耗を低減してロー
ル交換頻度を少なくできる。 UFの幅固定水平ロールの側面摩耗を低減して製品寸法
精度の悪化や圧延歩留の低下を防止できる。 フランジ内面に見られるソギ疵のような圧延疵を生じ
させない。 本発明者は、第６図に示すように、リバース圧延によ
るブレークダウン圧延で得られた粗形鋼片に、粗ユニバ
ーサルミル（UR）とエッジャーミル（Ｅ）および仕上げ
ユニバーサルミル（UF）の３基からなるUR−Ｅ−UFのタ
ンデム圧延機列を用いて、リバース圧延を行う膨大な圧
延実験を行った。ただし、URの水平ロールは幅固定、Ｅ
の水平ロールは幅可変、そしてUFの水平ロールも幅可変
であった。 すなわち、本発明者は、第７図に詳細に示すように、
粗ユニバーサルミル（UR）と、２分割され、ロール軸方
向に幅調整が可能な水平ロールを各々に組み込んロール
構造を持った、エッジャーミル（Ｅ）および仕上げユニ
バーサルミル（UF）との３基のミルから成る圧延機列を
用いて、熱間でのＨ形鋼１の圧延実験を行った。 このときのロールパスデザインは、第７図に示すよう
に粗ユニバーサルミル（UR）の水平ロール72はその側面
が傾斜角度θ_Ｒ（θ_Ｒ＝３゜〜５゜）のテーパ付とし、
垂直ロール74も同じ傾斜角度θ_Ｒのテーパを有する二重
円錐形とした。 さらにエッジャーミル（Ｅ）の水平ロール76の胴部も
傾斜角度θ_Ｅのテーパ角を持っており、この傾斜角度θ
_Ｅは前述の傾斜角度θ_Ｒに一致させた。仕上げユニバー
サルミル（UF）の水平ロール78側面の傾斜角度、つまり
テーパ角θ_Ｆは約０゜とした。 つまり、本例におけるロールパスデザインは、Ｘカリ
バＸカリバＨカリバとなるように構成した。 これらの圧延実験を通じて、本発明者は以下の重要は
知見を得るに至った。 （１） １つの態様によれば、エッジャー圧延後の被圧
延材のウエブ内幅をW_Eとし、続いて噛み込む仕上げユニ
バーサルミルの幅可変水平ロール幅をW_Fとするとき、W_F
＞W_Eとしても被圧延材の仕上げユニバーサルミルへの噛
み込みはスムーズに行われ、フランジ噛み込み等のトラ
ブルやソギ疵は生じない。 このときのＨ形鋼と圧延ロールとの関係は、それぞれ
第８図（ａ）、（ｂ）に仕上げユニバーサルミル（UF）
にＨ形鋼１を噛み込む直前および圧延完了後の様子でも
って模式的に示す。その場合、第８図（ａ）に示すよう
に、幅可変水平ロール78の側面とフランジ２の各先端内
側との隙間δは、３〜4mm以上とることが望ましいこと
が判った。上限はフランジ幅によっても異なるが、例え
ば200mm幅では8mm以下であればよい。 圧延終了後は、第８図（ｂ）に示すように、仕上げユ
ニバーサルミル圧延後の被圧延材のウエブ内幅はW_Eから
W_Fにまで拡大されると同時にフランジ２の傾斜角度がθ
_Ｅ（≒θ_Ｒ）からθ_Ｆ（≒０）にまで起こされる。第７
図参照。 （２） 別の態様によれば、仕上げユニバーサル圧延後
の被圧延材のウエブ内幅をW_Fとし、引き続いて噛み込む
エッジャーミルの幅可変水平ロールの幅をW_Eとする時、
W_E＜W_Fであれば被圧延材のエッジャーミルへの噛み込み
はスムーズに行われ、フランジ噛み込み等のトラブルや
フランジ内面ソギ疵は生じない。逆にW_E＝W_FまたはW_E＞
W_Fであれば確実にトラブルとなることが判明した。 このときのＨ形鋼と圧延ロールとの関係は、それぞれ
第９図（ａ）、（ｂ）にエッジャーミル（Ｅ）にＨ形鋼
１を噛み込む直前および圧延完了後の様子でもって模式
的に示す。その場合、第９図（ａ）に示すように、エッ
ジャーミル（Ｅ）の幅可変ロール76の側面とフランジ２
の各先端内側との隙間δは、この場合も２〜4mm以上に
することが望ましいが、大き過ぎると左右のフランジ幅
差の原因になることから15mm以内とすることが望まし
い。つまり、δは２〜15mmの範囲内にくるようにするの
が望ましい。より好ましくは8mm以下である。 圧延終了後は、第９図（ｂ）に示すように、エッジャ
ーミルによる圧延後の被圧延材のウエブ内幅はW_Fのまま
で維持されるが、フランジ２の傾斜角度はθ_Ｆ（＝０
゜）からエッジャーミルのロール傾斜角度、つまりテー
パ角度θ_Ｅにまで部分的に倒される。 なお、W_FおよびW_Eは、それぞれ仕上げユニバーサルミ
ルおよびエッジャーミルにおけるウエバ内幅を指す場合
と、幅可変水平ロールの幅を指す場合とがあるが、両者
は同一量であって、本明細書では両者を便宜上同一符号
でもって示す。 ここに、本発明は、以上の知見によって完成されたの
であって、その要旨とするところは、以下の通りであ
る。 （１） ブレークダウン圧延を経たウエブおよびフラン
ジを備えた粗形鋼片に対して、幅固定水平ロールを有す
る粗ユニバーサルミルと、幅固定もしくは幅可変ロール
を有するエッジャーミル、および幅可変水平ロールを有
する仕上げユニバーサルミルの３種の圧延機による熱間
での可逆圧延を施してＨ形鋼を製造する方法において、
前記粗ユニバーサルミルがＸカリバを、前記エッジャー
ミルがＸカリバを、そして前記仕上げユニバーサルミル
がＨカリバをそれぞれ有し、ラストパスを除く当該３種
の圧延機を用いた連続圧延の各パスにおいて、前記仕上
げユニバーサルミルの幅可変水平ロールの幅W_Fを、前記
粗ユニバーサルミルの水平ロール幅W_Rならびに前記エッ
ジャーミルのロール胴部幅W_Eよりも大きく設定してお
き、該エッジャーミルによる圧延後のＨ形鋼のウエブ内
幅を、続く前記仕上げユニバーサルミルによる圧延にお
いて拡大することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法。 （２） 上記（１）において前記粗ユニバーサルミルの
水平ロール幅W_Rと前記エッジャーミルのロール胴部幅W_E
を実質上同一に設定するＨ形鋼の熱間圧延方法。 （３） 上記（１）において前記仕上げユニバーサルミ
ルの最終パスによって最終目標寸法のフランジ内幅に仕
上げるＨ形鋼の熱間圧延方法。 （４） 上記（１）において前記粗ユニバーサルミルの
水平ロールを幅可変構造とすることを特徴とするＨ形鋼
の熱間圧延方法。 （５） ブレークダウン圧延を経たウエブおよびフラン
ジを備えた粗形鋼片に対して、幅固定水平ロールを有す
る粗ユニバーサルミルと、幅可変ロールを有するエッジ
ャーミル、および幅可変水平ロールを有する仕上げユニ
バーサルミルの３種の圧延機による熱間での可逆圧延を
施してＨ形鋼を製造する方法において、前記粗ユニバー
サルミルがＸカリバを、前記エッジャーミルがＸカリバ
を、そして前記仕上げユニバーサルミルがＨカリバをそ
れぞれ有し、当該３種の圧延機を用いた下流側から上流
側への連続圧延の各パスにおいて、前記エッジャーミル
の幅可変ロールの胴部幅W_Eを、前記粗ユニバーサルミル
の水平ロール幅W_Rならびに前記仕上げユニバーサルミル
の水平ロール幅W_Fよりも小さく設定しておくことを特徴
とするＨ形鋼の熱間圧延方法。 （６） 上記（５）において前記粗ユニバーサルミルの
水平ロール幅W_Rと前記仕上げユニバーサルミルの水平ロ
ール幅W_Fとを実質上同一に設定するＨ形鋼の熱間圧延方
法。 （７） 上記（５）において前記仕上げユニバーサルミ
ルの最終パスによって最終目標寸法のフランジ内幅に仕
上げるＨ形鋼の熱間圧延方法。 （８） 上記（５）において前記粗ユニバーサルミルの
水平ロールを幅可変構造とすることを特徴とするＨ形鋼
の熱間圧延方法。 （９） Ｘカリバを有する粗ユニバーサルミルと、Ｘカ
リバを有し、幅固定もしくは幅可変ロールを有するエッ
ジャーミルと、Ｈカリバを有し、幅可変ロールを有する
仕上げユニバーサルミルとから構成されるタンデム圧延
機列を備え、かつ可逆圧延可能な構造としたＨ形鋼圧延
装置。 （10） 上記（９）において前記粗ユニバーサルミルの
水平ロールを幅可変構造としたＨ形鋼圧延装置。 図面の簡単な説明 第１図は、従来のユニバーサルミルのロールパスデザ
インの一例の説明図である。 第２図は、フランジ内面ソギ疵を示す略式斜視図であ
る。 第３図は、フランジ噛み込みの一例の説明図である。 第４図は、従来のユニバーサルミルのロールパスデザ
インの別の例の説明図である。 第５図（ａ）および第５図（ｂ）は、フランジ噛み込
みトラブルの例の説明図である。 第６図は、本発明を実施するＨ形鋼製造ラインの一例
の説明図である。 第７図は、本発明を実施するロールパスデザインの一
例の説明図である。 第８図は、本発明にかかるUFミルでのＨ形鋼の圧延過
程の説明図であり、第８図（ａ）、（ｂ）はそれぞれ仕
上げユニバーサルミル（UF）にＨ形鋼を噛み込む直前お
よび圧延完了後の様子の模式図である。 第９図は、本発明にかかるＥミルでのＨ形鋼の圧延過
程の説明図であり、第９図（ａ）、（ｂ）はそれぞれエ
ッジャーミル（Ｅ）にＨ形鋼を噛み込む直前および圧延
完了後の様子をそれぞれ示す模式図である。 第10図は、本発明のＨ形鋼の圧延方法における圧延材
の１つの変形過程を示す説明図である。 第11図は、本発明のＨ形鋼の圧延方法における圧延材
の別の変形過程を示す説明図である。 第12図は、本発明を実施するＨ形製造ラインの別の例
の説明図であり、第12図（ａ）、（ｂ）は、URミルに３
分割幅可変水平ロールを設けた場合の圧延ラインのレイ
アウトおよびロールパスデザインをそれぞれ示す。Here, an object of the present invention is to provide a method and an apparatus for rolling an H-section steel capable of exhibiting the following effects by using a tandem rolling mill of UR-E-UF. No jamming of the flange occurs. UR and UF fixed width horizontal rolls have reduced side wear and roll replacement frequency can be reduced. The side wear of the UF fixed width horizontal roll can be reduced to prevent deterioration of product dimensional accuracy and reduction of rolling yield. It does not cause rolling flaws such as saw flaws on the inner surface of the flange. As shown in FIG. 6, the inventor of the present invention has applied three sets of coarse universal mills (UR), edger mills (E) and finishing universal mills (UF) to coarse shaped steel slabs obtained by breakdown rolling by reverse rolling. An enormous rolling experiment in which reverse rolling was performed using a tandem rolling mill train of UR-E-UF consisting of However, the horizontal roll of UR is fixed width, E
The horizontal roll of UF was variable in width, and the horizontal roll of UF was also variable in width. That is, as shown in detail in FIG.
Three mills, a rough universal mill (UR) and an edger mill (E) and a finishing universal mill (UF), each with a roll structure that incorporates two horizontal rolls that can be adjusted in width in the roll axis direction. The rolling experiment of the H-section steel 1 was performed hot using a rolling mill train consisting of The roll pass design at this time is such that the horizontal roll 72 of the coarse universal mill (UR) has a tapered side surface with an inclination angle θ _R (θ _R = 3 ° to 5 °) as shown in FIG.
Vertical roll 74 was also a double cone shape having a taper of the same inclination angle theta _R. Further body portion of the horizontal rolls 76 of Ejjamiru (E) also has a taper angle of the inclined angle theta _E, the inclination angle theta
_E is fitted to the aforementioned inclination angle theta _R. The angle of inclination of the horizontal rolls 78 side of the finishing universal mill (UF), i.e. the taper angle theta _F was about 0 °. That is, the roll path design in the present example is configured to be X Kariba X Kariba H Kariba. Through these rolling experiments, the inventor has obtained the following important findings. According to (1) one embodiment, when the web within the width of the rolled material after edger rolling and W _E, followed by biting finish universal mill width variable horizontal roll width of the W _F, W _F
> Even W _E is biting into the finish universal mill the material to be rolled smoothly performed, trouble and stripped flaws such as inclusive flange bite does not occur. The relationship between the H-section steel and the rolling roll at this time is shown in FIGS. 8 (a) and 8 (b), respectively, in the finishing universal mill (UF).
1 schematically shows the state immediately before the H-section steel 1 is bitten and the state after the completion of rolling. In this case, as shown in FIG. 8 (a), it has been found that the gap δ between the side surface of the variable width horizontal roll 78 and the inside of each end of the flange 2 is desirably 3-4 mm or more. The upper limit varies depending on the flange width. For example, a 200 mm width may be 8 mm or less. After completion of rolling, as shown in FIG. 8 (b), the web in the width of the rolled material after the finish universal mill rolling from W _E
W _F is simultaneously the inclination angle of the flange 2 when extended to θ
_It is raised from _E (≒ θ _R ) to θ _F (≒ 0). Seventh
See figure. (2) According to another aspect, when the web within the width of the rolled material after the finish universal rolling and W _F, the width of variable horizontal roll biting subsequent Ejjamiru and W _E,
If W _E <W _F , the material to be rolled is smoothly bitten into the edger mill, and no troubles such as biting of the flange and a dent in the flange inner surface occur. Conversely, W _E = W _F or W _E >
Surely be a trouble was found, if W _F. The relationship between the H-section steel and the rolling rolls at this time is schematically shown in FIGS. 9A and 9B, respectively, just before the H-section steel 1 is bitten into the edger mill (E) and after the rolling is completed. Show. In this case, as shown in FIG. 9 (a), the side surface of the width-variable roll 76 of the edger mill (E) and the flange 2
In this case, it is desirable that the gap δ between the inside of each tip is 2 to 4 mm or more. However, if it is too large, it causes a difference in the width of the right and left flanges. That is, it is desirable that δ be in the range of 2 to 15 mm. More preferably, it is 8 mm or less. After completion of rolling, as shown in FIG. 9 (b), although web within the width of the rolled material after rolling by Ejjamiru is maintained while the W _F, the inclination angle of the flange 2 θ _{F (=} 0
Roll inclination angle from degrees) Ejjamiru, partially reclined that is, until the taper angle theta _E. Incidentally, W _F and W _E is the case where each point to Leba within the width in the finish universal mill and Ejjamiru, there are the case that points to the width of the variable horizontal rolls, both are the same amount, herein Both are denoted by the same reference numerals for convenience. Here, the present invention has been completed based on the above findings, and the gist thereof is as follows. (1) A rough universal mill having a fixed width horizontal roll, an edger mill having a fixed width or variable width roll, and a variable width horizontal roll for a rough shaped steel slab having a web and a flange that has undergone breakdown rolling and having a fixed width or variable width roll. A method for producing an H-section steel by performing hot reversible rolling by three types of rolling mills of a finishing universal mill,
The rough universal mill has an X caliber, the edger mill has an X caliber, and the finishing universal mill has an H caliber. In each pass of the continuous rolling using the three rolling mills except the last pass, the finishing is performed. the width W _F of width variable horizontal rolls of the universal mill, the coarse universal mill of the horizontal roll width W _R and may be set larger than the roll body portion width W _E of the Ejjamiru, H-section steel after rolling by said Ejjamiru Wherein the inner width of the web is enlarged in the subsequent rolling by the finishing universal mill. (2) In the above (1), the horizontal roll width W _R of the coarse universal mill and the roll body width W _{E of the} edger mill.
Hot-rolling method for H-section steels, wherein H is substantially the same. (3) A method for hot rolling an H-section steel according to the above (1), wherein the flange is finished to a final target dimension by a final pass of the finishing universal mill. (4) The hot rolling method for an H-section steel according to the above (1), wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure. (5) A coarse universal mill having a fixed width horizontal roll, an edger mill having a variable width roll, and a finishing universal mill having a variable width horizontal roll, for a rough shaped slab having a web and a flange that has undergone breakdown rolling. A hot universal reversible rolling by three types of rolling mills to produce an H-section steel, wherein the coarse universal mill comprises an X caliber, the edger mill comprises an X caliber, and the finishing universal mill comprises an H caliber. In each pass of continuous rolling from the downstream side to the upstream side using the three types of rolling mills, the body width W _E of the width variable roll of the edger mill is set to the horizontal roll width W of the coarse universal mill. between _R and heat H-beams, characterized in that to set smaller than the horizontal roll width W _F of the finishing universal mill Rolling method. (6) (5) hot rolling method of H-beams to be set to substantially the same and the horizontal roll width W _F of the finish universal mill and horizontal roll width W _R of the coarse universal mill in. (7) A method for hot rolling an H-section steel according to the above (5), wherein the inner width of the flange is finished to a final target dimension by the final pass of the finishing universal mill. (8) The hot rolling method for an H-section steel according to the above (5), wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure. (9) Tandem rolling comprising a coarse universal mill having an X caliber, an edger mill having an X caliber and having a fixed width or a variable width roll, and a finishing universal mill having an H caliber and having a variable width roll. An H-section rolling mill having a machine train and a reversible rolling structure. (10) The H-section steel rolling apparatus according to the above (9), wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is an explanatory diagram of an example of a conventional roll pass design of a universal mill. FIG. 2 is a schematic perspective view showing a flaw on the inner surface of the flange. FIG. 3 is an explanatory diagram of an example of the engagement with a flange. FIG. 4 is an explanatory view of another example of the roll pass design of the conventional universal mill. FIGS. 5 (a) and 5 (b) are illustrations of an example of a flange biting trouble. FIG. 6 is an explanatory diagram of an example of an H-section steel production line for implementing the present invention. FIG. 7 is an explanatory diagram of an example of a roll path design for implementing the present invention. FIG. 8 is an explanatory view of the rolling process of the H-section steel in the UF mill according to the present invention, and FIGS. 8 (a) and 8 (b) each show the H-section steel being bitten into the finishing universal mill (UF). It is a schematic diagram of a state just before and after completion of rolling. FIG. 9 is an explanatory view of a rolling process of the H-section steel by the E-mill according to the present invention, and FIGS. 9 (a) and 9 (b) show the state immediately before the H-section steel bites into the edger mill (E) and It is a schematic diagram each showing a state after completion of rolling. FIG. 10 is an explanatory diagram showing one deformation process of a rolled material in the method of rolling an H-section steel according to the present invention. FIG. 11 is an explanatory view showing another deformation process of the rolled material in the method of rolling an H-section steel according to the present invention. FIG. 12 is an explanatory view of another example of the H-shaped production line for carrying out the present invention, and FIGS. 12 (a) and (b) show three examples of a UR mill.
The layout of the rolling line and the roll path design when a variable width horizontal roll is provided are shown.

【発明を実施するための最良の形態】BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

次に、添付図面を参照しながら、本発明の作用につい
てさらに具体的に説明する。 すでに述べたように、第６図は、本発明を実現するた
めのＨ形鋼の製造ラインの一例であり、本例をもとに本
発明の構成ならびに作用につきさらに具体的に説明す
る。 第７図は、本発明におけるこの圧延機列のうちの粗ユ
ニバーサルミル（UR）、エッジャーミル（Ｅ）、仕上げ
ユニバーサルミル（UF）の各ミルに組み込まれたロール
のパスデザインである。ＥミルおよびUFミルに関して
は、２分割され軸方向に幅調整が可能な水平ロールが組
み込まれている。 まず、第６図に示すように、本発明にかかる圧延方法
によれば、ブレークダウン圧延は従来法と同様に行えば
よく、それにより圧延素材を粗形鋼片にまで圧延する。
次に、UR−Ｅ−UF配置の粗ユニバーサルミル、エッジャ
ーミルおよび仕上げユニバーサルミルの３基のタンデム
化した圧延機を用いた複数パスのレバース圧延を行い、
しかるのち最終パスにてUFミルにて最終目標寸法のフラ
ンジ幅、ウエブ内幅、フランジ厚、ウエブ厚に仕上げら
れる。 このときの各ミルの水平ロール幅の設定方法として
は、第７図に示すように、まずURミルの水平ロール幅W_R
はほぼ製品のＨ形鋼のウエブ内幅に合わせておくのが一
般的であり、本発明においてもそのように設定してお
く。ただし、実際にはロール摩耗代を考慮し、製品幅±
5mm程度の許容代を見込んでいる。Ｅミルについては、
水平ロールの胴部幅W_EはW_Rに合わせて設定しておき、UF
ミルについては水平ロール幅W_FはW_Eに対して数mm〜10数
mmの範囲で広めに設定しておく。つまり、W_F＞W_E≒W_Rで
ある。UFミルにおける最終パスによってW_F＝W_R、つまり
Ｈ形鋼の仕上げウエブ内幅となるようにするのである。 各ミルの水平ロールのテーパ角、つまり側面の傾斜角
度については、URミルの水平ロール72の傾斜角度θ_Ｒ＝
３゜〜５゜、Ｅミルの水平ロール76の傾斜角度θ_Ｅ＝θ
_Ｒ、UFミルの水平ロール78の傾斜角度θ_Ｆ＝０゜〜0.5
゜にそれぞれ設定しておく。 なお、Ｅミルの水平ロール76は、以上の説明では幅可
変ロールとしたが、幅固定であってもよく、この場合の
ロール胴部幅W_Eは原則的にW_Rに一致させた方がよいが、
W_Rに比べて数mm程度小さくても問題はない。 このように構成したタンデム圧延機列により、本発明
の圧延方法によれば、レバース圧延が行われる。 本発明における上述の態様における圧延方法による圧
延材の変形過程を第10図に示す。図中、W_R:UR水平ロー
ル幅、W_E:E水平ロール胴部幅、W_F:UF水平ロール幅をそ
れぞれ示す。W_F＞W_EであるからUFミルにおいてはウエブ
内幅拡大が見られる。なお、上流側から下流側へ向かう
パスを奇数パスといい、その逆を偶数パスという。 本発明によれば最終パスを除きＥミルからUFミルへの
圧延過程においては、第８図（ａ）、（ｂ）に示すよう
に、UFミルで被圧延材のウエブ内幅が所定量（＝W_F−
W_E）だけ拡大されるため、続くUFミルからＥミルへのリ
バース圧延過程での被圧延材のＥミルへの噛み込み状況
は第９図（ａ）、（ｂ）のようになり、フランジ噛み込
みトラブルやフランジ面のソギ疵等の圧延疵の発生は防
止できる。 このようにして圧延を繰り返し、所定の減肉造形が実
現されてから、最終パスのUFミル圧延においては、所定
の製品寸法（ウエブ高さ、フランジ厚、フランジ幅）が
得られるように幅可変水平ロール78の幅W_Fを設定したの
ち、被圧延材は製品に仕上げられる。 次に、第11図に示す本発明のさらに別の実施態様によ
れば、第６図に示すようなＨ形鋼製造ラインにおいて、
第７図に示すロールパスデザインのロールを各ミルに組
み込んでおき、各ミルの水平ロール幅の設定は、まずUR
ミルの水平ロール幅W_Rはほぼ製品のＨ形鋼のウエブ内幅
に合わせておく点においては、前述の態様と同様であ
る。 しかし、本態様の場合には、第11図からも分かるよう
にＥミルの水平ロールの胴部幅W_Eに関しては、URミルか
らＥミルへの圧延過程において、W_E＝W_Rになるようにオ
ンラインで幅可変ロールの幅を調整し設定しておき、ま
たＥミルからUFミルへの圧延過程においては、W_E＝W
_F（W_Fは仕上げユニバーサルミルの幅可変水平ロールの
幅）になるようにオンラインで幅可変ロールの幅を調整
し設定しておき、一方UFミルからＥミルへの圧延過程に
おいては、W_E＜W_Fになるようにオンラインで幅調整を行
う。 なお、この場合のＥミルの水平ロールは、オンライン
で短時間に軸方向の幅調整が可能である構造にしてお
く。そのような幅調整機構に関しては、例えば、特開昭
60−72603号公報に開示されている。 また、各ミルの水平ロールテーパ角については、既述
の通りURミルの水平ロールテーパ角θ_Ｒ＝３゜〜５゜、
Ｅミルの幅可変水平ロール角θ_Ｅ＝θ_Ｒ、UFミルの幅可
変水平ロール角θ_Ｆ＝０゜〜0.5゜に設定しておく。 本発明におけるこの態様による圧延方法での圧延材の
変形過程を第11図に示す。 すなわち、以上の構成による本発明の圧延方法によれ
ば、下流側から上流側への各パス（偶数パスという）、
すなわちUFミルからＥミルへの圧延の各パスにおいて、
Ｅミルへの噛み込み時の被圧延材のウエブ内幅はW_Fであ
り、W_F＞W_Eであることから被圧延材のＥミルへの噛み込
み状況は第９図（ａ）、（ｂ）のようになり、フランジ
噛み込みトラブルやフランジ内面のソギ疵等の圧延疵の
発生が防止できる。 しかるのち、最終パスのUFミル圧延においては、幅可
変水平ロールの幅を所定の製品寸法（ウエブ高さ、フラ
ンジ厚、フランジ幅）が得られるように設定したのち、
被圧延材は製品に仕上げられる。 本態様の場合には、第10図の場合と比較して、奇数パ
スのUFミルでのフランジ内幅拡大を行わずに済み、UFミ
ルの幅可変水平ロールの側面、特にコーナ部の摩耗が緩
和できるという効果が発揮される。 なお、図中の各記号は第10図の場合に同じであるが、
偶数パスでのW_EはＥミルの水平ロール胴部幅で表わす。 本発明のさらに別の実施態様としては、第６図に示す
ようなＨ形鋼製造ラインにおいて、粗ユニバーサルミル
の水平ロールを軸方向に分割して幅調整可能な構造に
し、しかるのち、上述と同様の方法によりUR−Ｅ−UFの
３基のミルからなるタンデム圧延機列にて可逆圧延を行
ってもよい。 第12図（ａ）、（ｂ）には、URミルに３分割幅可変水
平ロールを、Ｅミルに２分割幅可変水平ロールを、そし
てUFミルに２分割幅可変水平ロールをそれぞれ設けた場
合の圧延ラインのレイアウトおよびロールパスデザイン
を示す。 本態様によれば、第10図さらに第11図の場合と比較し
て、粗ユニバーサルミルの水平ロール幅θ_Ｒによって規
定される製品Ｈ形鋼のウエブ内幅の製造可能寸法範囲が
拡大し、ロール保有数のさらに大幅な低減が可能とな
る。 すなわち、製品ウェブ高さ（ウェブ内幅）の異なるＨ
形鋼の製造をロール交換を行わずに同一チャンスで実現
できるほか、URミルの水平ロールの摩耗に応じてロール
幅を拡げることも自在となり、各ミル相互のロール幅の
大小関係が一定し、常に安定した状態でのタンデム圧延
が可能となる。 下掲の表１には、前述の特公平６−83845号公報と特
開平４−258301号公報の従来技術と本発明とをその構
成、効果についてそれぞれ対比して示すが、本発明はそ
のような従来技術に対し、顕著な相乗作用を示すことが
分かる。 Next, the operation of the present invention will be described more specifically with reference to the accompanying drawings. As described above, FIG. 6 shows an example of a production line for an H-section steel for realizing the present invention, and the configuration and operation of the present invention will be described more specifically based on this example. FIG. 7 shows the path design of the rolls incorporated in each of the rough universal mill (UR), the edger mill (E), and the finishing universal mill (UF) of the rolling mill row in the present invention. For the E mill and the UF mill, a horizontal roll that is divided into two and whose width can be adjusted in the axial direction is incorporated. First, as shown in FIG. 6, according to the rolling method according to the present invention, the breakdown rolling may be performed in the same manner as in the conventional method, whereby the rolled material is rolled into a coarse steel slab.
Next, multiple pass reversal rolling using three tandem rolling mills of a UR-E-UF arrangement of a coarse universal mill, an edger mill and a finishing universal mill,
Then, in the final pass, the UF mill finishes the final target dimensions of flange width, web inner width, flange thickness, and web thickness. As setting of the horizontal roll width of each mill at this time, as shown in FIG. 7, first, the horizontal roll width W _R of the UR mill
Is generally set to substantially match the inner width of the web of the H-shaped steel of the product, and the same is set in the present invention. However, in actuality, the product width ±
A tolerance of about 5mm is expected. About E-mill,
The body width W _E of the horizontal roll is set according to W _R , and UF
The number with respect to the horizontal roll width W _F is W _E for mill mm~10 number
Set wider in the range of mm. That is, W _F > W _E ≒ W _R. W _F = W _R by the final pass in the UF mill, that is, to such a finishing web within the width of the H-shaped steel. Regarding the taper angle of the horizontal roll of each mill, that is, the inclination angle of the side surface, the inclination angle θ _R of the horizontal roll 72 of the UR mill =
3 ° to 5 °, inclination angle θ _E = θ of horizontal roll 76 of E-mill
_R , the inclination angle θ _F of the horizontal roll 78 of the UF mill = 0 ° to 0.5 °
Set each in そ れ ぞ れ. Incidentally, the horizontal rolls 76 of the E mill, was a variable width roll in the above description may be a fixed width, roll shank width W _E of this case is better is that essentially match the W _R Good,
W there is no problem even if the order of a few mm smaller than that of the _R. According to the rolling method of the present invention, reversal rolling is performed by the tandem rolling mill train configured as described above. FIG. 10 shows the deformation process of the rolled material by the rolling method according to the above embodiment of the present invention. In the figure, W _R: UR horizontal roll width, W _E: shows the UF horizontal roll width, respectively: E horizontal roll shank width, W _F. Web in width expansion is observed in the UF mill since it is W _F> W _E. The path from the upstream side to the downstream side is called an odd-numbered path, and the reverse is called an even-numbered path. According to the present invention, in the rolling process from the E mill to the UF mill except for the last pass, as shown in FIGS. ＝ W _F −
Since W _E) is only expanded, the biting condition of the subsequent UF mill to the E mill the material to be rolled in the reverse rolling process to the E mill Figure 9 (a), becomes as in (b), however, the flange Rolling flaws such as biting troubles and sawing flaws on the flange surface can be prevented. After rolling is repeated in this way to achieve a predetermined thickness reduction molding, in the UF mill rolling in the final pass, the width is variable so that the specified product dimensions (web height, flange thickness, flange width) can be obtained. After setting the width W _F of the horizontal rolls 78, the material to be rolled is finished product. Next, according to still another embodiment of the present invention shown in FIG. 11, in an H-section steel production line as shown in FIG.
The rolls of the roll pass design shown in Fig. 7 are incorporated into each mill, and the setting of the horizontal roll width of each mill
The horizontal roll width W _R of the mill at the point to be tailored to almost products H-beam web inner width is the same as the previous embodiments. However, in the case of the present embodiment, as can be seen from FIG. 11, the body width W _E of the horizontal roll of the E mill is such that W _E = W _R during the rolling process from the UR mill to the E mill. The width of the variable width roll is adjusted and set online, and in the rolling process from the E mill to the UF mill, W _E = W
The width of the variable width roll is adjusted and set online so that _F (W _F is the width of the variable horizontal roll of the finishing universal mill), while in the rolling process from the UF mill to the E mill, W _E <carry out the width adjustment online so that the W _F. In this case, the horizontal roll of the E-mill has a structure capable of adjusting the axial width in a short time online. Regarding such a width adjusting mechanism, for example,
No. 60-72603. Also, the horizontal roll taper angle of each mill, horizontal roll taper angle theta _{R =} 3 ° to 5 ° as per above UR mill,
The E-mill width variable horizontal roll angle θ _E = θ _R , and the UF mill width variable horizontal roll angle θ _F = 0 ° to 0.5 ° are set in advance. FIG. 11 shows the deformation process of the rolled material in the rolling method according to this embodiment of the present invention. That is, according to the rolling method of the present invention having the above-described configuration, each pass (referred to as an even pass) from the downstream side to the upstream side,
That is, in each pass of rolling from UF mill to E mill,
Web in the width of the rolled material when biting into E mill is W _F, W _F> bite situation from that W is _E to E mill the material to be rolled is Figure 9 (a), ( As shown in b), it is possible to prevent the occurrence of rolling flaws, such as flange biting troubles and sawing flaws on the inner surface of the flange. Thereafter, in the UF mill rolling of the final pass, the width of the variable width horizontal roll is set so that predetermined product dimensions (web height, flange thickness, flange width) can be obtained.
The material to be rolled is finished into a product. In the case of the present embodiment, compared with the case of FIG. 10, it is not necessary to increase the inner width of the flange in the UF mill of the odd-numbered pass, and the side surface of the variable width horizontal roll of the UF mill, particularly the wear of the corner portion, is reduced. The effect of being able to relax is exhibited. Each symbol in the figure is the same as in the case of FIG. 10,
W _E of the even path represented by the horizontal roll shank width of the E mill. As still another embodiment of the present invention, in an H-section steel production line as shown in FIG. 6, a horizontal roll of a coarse universal mill is divided in an axial direction into a structure capable of adjusting a width. In a similar manner, reversible rolling may be performed in a tandem rolling mill train including three UR-E-UF mills. FIGS. 12 (a) and (b) show a case where a UR mill is provided with a three-part width variable horizontal roll, an E-mill is provided with a two-part width variable horizontal roll, and a UF mill is provided with a two-part width variable horizontal roll. 2 shows a layout of a rolling line and a roll path design. According to this embodiment, as compared with the case of Figure 10 further Figure 11, producible size range web within the width of the product H-shaped steel as defined by the horizontal roll width theta _R coarse universal mill is expanded, It is possible to further reduce the number of rolls held. In other words, H of different product web height (web inner width)
In addition to realizing the production of shaped steel at the same chance without changing rolls, the roll width can be expanded according to the horizontal roll wear of the UR mill, and the relationship between the roll widths of each mill is constant, Tandem rolling can always be performed in a stable state. In Table 1 below, the prior art of Japanese Patent Publication No. 6-83845 and the prior art of Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-258301 are compared with each other with respect to the configuration and the effect thereof. It can be seen that a remarkable synergistic effect is exhibited with respect to the conventional technology.

【実施例】【Example】

（実施例１） 本例は、第10図に示すＨ形鋼の変形過程による本発明
の実施例を示す。 本例における圧延ラインの使用レイアウトは第６図に
示す通りであった。 目的製品寸法は、H500×200×10/16（mm）、ロールパ
スデザインは、第７図に示す通りであった。 ただし、θ_Ｒ＝θ_Ｅ＝５゜、θ_Ｆ＝0.5゜、δ（UF）
＝3mm（第８図参照）、 W_R＝470mm（圧延開始時）、W_E＝470mm、 W_F＝（ラストパス470mm、ラストパス以外480
mm） さらに圧延パススケジュールは、表２に示す通りであ
った（素材:700w×300t、CCスラブ）。 本例における圧延状況は次の通りであった。 なお、比較例１は第７図で全パスにおいてW_F＝470mm
に設定、他は本発明に同じに設定した場合であった。 結果は下掲の通りであった。 （実施例２） 本例は第11図に示すＨ形鋼の変形過程での本発明の実
施例を示す。 本例における圧延ラインの使用レイアウトは第６図に
示す通りであった。 目的製品寸法は、H500×200×10/16（mm）、ロールパ
スデザインは第７図に示す通りであった。 ただし、θ_Ｒ＝θ_Ｅ＝５゜、θ_Ｆ＝0.5゜、δ（Ｅ）
＝5mm（第９図参照）、 W_R＝470mm（圧延開始時）、 W_E＝（奇数パス470mm、偶数パス460mm） W_F＝470mm さらに圧延パススケジュールは、表２に示す通りであ
った（素材:700w×300t、CCスラブ）。 本例における圧延状況は次の通りであった。 なお、比較例２は第７図で全パスにおいてW_E＝472mm
に設定、他は本発明に同じに設定した場合であった。 結果は下掲の通りであった。 （実施例３） 本例はURミルに幅可変水平ロールを用いた場合のおけ
る第11図のパススケージュールでの本発明の実施例を示
す。 本例における使用レイアウトは、第12図（ａ）に示す
通りであった。 目的製品寸法は、H500×200×10/16（mm）であった。 またロールパスデザインも第12図（ｂ）に示す通りで
あった。 θ_Ｒ＝θ_Ｅ＝３゜、θ_Ｆ＝０゜、δ（Ｅ）＝2.5mm
（第９図参照）、 W_R＝470mm、 W_E＝（奇数パス470mm、偶数パス465mm）、 W_F＝470mm、 W_R、W_E、W_Fともロール摩耗時も所定ロール幅を維持で
きるようにオンラインでロール幅を拡げる調整を実施 本例における圧延パススケジュールは表２に示す通り
であった（素材:700w×300t、CCスラブ）。 このときの圧延状況は、圧延トラブル等全くなく鋼片
150本分順調に圧延できた。圧延疵の発生も全くなく、
得られた製品の寸法精度も優れ、圧延歩留も良好であっ
た。 (Example 1) This example shows an example of the present invention based on the deformation process of the H-section steel shown in FIG. The use layout of the rolling line in this example was as shown in FIG. The target product dimensions were H500 × 200 × 10/16 (mm), and the roll pass design was as shown in FIG. Where θ _R = θ _E = 5 °, θ _F = 0.5 °, δ (UF)
= 3 mm (see Fig. 8), W _R = 470 mm (at the start of rolling), W _E = 470 mm, W _F = (last pass 470 mm, other than last pass 480)
mm) Further, the rolling pass schedule was as shown in Table 2 (material: 700 w × 300 t, CC slab). The rolling state in this example was as follows. In Comparative Example 1, W _F = 470 mm in all passes in FIG.
, And the others were the same in the present invention. The results were as shown below. (Example 2) This example shows an example of the present invention in the process of deforming the H-section steel shown in FIG. The use layout of the rolling line in this example was as shown in FIG. The target product dimensions were H500 × 200 × 10/16 (mm), and the roll path design was as shown in FIG. Where θ _R = θ _E = 5 °, θ _F = 0.5 °, δ (E)
= 5 mm (see FIG. 9), W _R = 470 mm (at the start of rolling), W _E = (odd path 470 mm, the even path 460mm) W _F = 470mm further rolling pass schedule was as shown in Table 2 ( Material: 700w x 300t, CC slab). The rolling state in this example was as follows. In Comparative Example 2, W _E = 472 mm in all passes in FIG.
, And the others were the same in the present invention. The results were as shown below. (Embodiment 3) This embodiment shows an embodiment of the present invention using the pass schedule shown in Fig. 11 when a variable width horizontal roll is used in a UR mill. The layout used in this example was as shown in FIG. The target product dimensions were H500 × 200 × 10/16 (mm). The roll pass design was as shown in FIG. 12 (b). θ _R = θ _E = 3 °, θ _F = 0 °, δ (E) = 2.5 mm
(See FIG. _{9), W R = 470mm, W} E = ( odd path 470 mm, the even path _{465mm), W F = 470mm,} W R, W E, W F with that during the roll wear can also maintain a predetermined roll width The roll pass schedule in this example was adjusted as shown in Table 2 (material: 700 w × 300 t, CC slab). The rolling condition at this time was as follows:
150 rolls were successfully rolled. There are no rolling scratches at all,
The dimensional accuracy of the obtained product was excellent, and the rolling yield was also good.

【産業上の利用可能性】[Industrial applicability]

本発明は、上記実施例からも明らかなごとく、従来技
術に見られたような圧延中のフランジ噛み込みトラブル
や製品フランジ内面のソギ疵等の圧延疵の発生を解消
し、かつ、３基のミルを用いた連続可逆圧延を行うこと
による高能率なＨ形鋼の製造を可能とする優れた圧延方
法を提供するものである。さらには、仕上げユニバーサ
ルミルや粗ユニバーサルミルに幅可変の水平ロールを用
いることで、ロール摩耗に対応して頻繁なロール交換を
行うことなく高品質で高歩留な製品を製造しうる優れた
方法であり、産業上の利用価値の極めて高いものであ
る。As is clear from the above embodiments, the present invention eliminates the occurrence of rolling flaws such as flange biting trouble during rolling and sawing flaws on the inner surface of a product flange as seen in the prior art, and has three An object of the present invention is to provide an excellent rolling method capable of producing a highly efficient H-section steel by performing continuous reversible rolling using a mill. Furthermore, by using variable width horizontal rolls for finishing universal mills and coarse universal mills, an excellent method for producing high-quality, high-yield products without frequent roll changes in response to roll wear. , And are of extremely high industrial utility value.

Claims (10)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】ブレークダウン圧延を経たウエブおよびフ
ランジを備えた粗形鋼片に対して、幅固定水平ロールを
有する粗ユニバーサルミルと、幅固定もしくは幅可変ロ
ールを有するエッジャーミル、および幅可変水平ロール
を有する仕上げユニバーサルミルの３種の圧延機による
熱間での可逆圧延を施してＨ形鋼を製造する方法におい
て、前記粗ユニバーサルミルがＸカリバを、前記エッジ
ャーミルがＸカリバを、そして前記仕上げユニバーサル
ミルがＨカリバをそれぞれ有し、ラストパスを除く当該
３種の圧延機を用いた連続圧延の各パスにおいて、前記
仕上げユニバーサルミルの幅可変水平ロールの幅W_Fを、
前記粗ユニバーサルミルの水平ロール幅W_Rならびに前記
エッジャーミルのロール胴部幅W_Eよりも大きく設定して
おき、該エッジャーミルによる圧延後のＨ形鋼のウエブ
内幅を、続く前記仕上げユニバーサルミルによる圧延に
おいて拡大することを特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方
法。1. A coarse universal mill having a fixed width horizontal roll, an edger mill having a fixed width or variable width roll, and a variable width horizontal roll for a rough billet having a web and a flange which have undergone breakdown rolling. A method for producing an H-section steel by performing hot reversible rolling by three types of rolling mills of a finishing universal mill having a rough universal mill, an X caliber, an edger mill, an X caliber, and the finishing universal mill. mill has an H-caliber, respectively, in each pass of the continuous rolling using the three rolling mills except Rasutopasu, the width W _F of width variable horizontal rolls of the finish universal mill,
Rolling said previously set larger than the horizontal roll width W _R and roll shank width W _E of the Ejjamiru crude universal mill, the web inner width of H-section steel after rolling by said Ejjamiru, by subsequent the finish universal mill A method of hot rolling an H-section steel, characterized in that the method is expanded. 【請求項２】請求項１において前記粗ユニバーサルミル
の水平ロール幅W_Rと前記エッジャーミルのロール胴部幅
W_Eを実質上同一に設定するＨ形鋼の熱間圧延方法。2. A roll shank width of the horizontal roll width W _R of the coarse universal mill according to claim 1 Ejjamiru
A hot rolling method for an H-section steel in which W _E is set to be substantially the same. 【請求項３】請求項１において前記仕上げユニバーサル
ミルの最終パスによって最終目標寸法のフランジ内幅に
仕上げるＨ形鋼の熱間圧延方法。3. The hot rolling method for an H-section steel according to claim 1, wherein the inner width of the flange is finished to a final target dimension by a final pass of the finishing universal mill. 【請求項４】請求項１において前記粗ユニバーサルミル
の水平ロールを幅可変構造とすることを特徴とするＨ形
鋼の熱間圧延方法。4. A hot rolling method for an H-section steel according to claim 1, wherein the horizontal rolls of said coarse universal mill have a variable width structure. 【請求項５】ブレークダウン圧延を経たウエブおよびフ
ランジを備えた粗形鋼片に対して、幅固定水平ロールを
有する粗ユニバーサルミルと、幅可変ロールを有するエ
ッジャーミル、および幅可変水平ロールを有する仕上げ
ユニバーサルミルの３種の圧延機による熱間での可逆圧
延を施してＨ形鋼を製造する方法において、前記粗ユニ
バーサルミルがＸカリバを、前記エッジャーミルがＸカ
リバを、そして前記仕上げユニバーサルミルがＨカリバ
をそれぞれ有し、当該３種の圧延機を用いた下流側から
上流側への連続圧延の各パスにおいて、前記エッジャー
ミルの幅可変ロールの胴部幅W_Eを、前記粗ユニバーサル
ミルの水平ロール幅W_Rならびに前記仕上げユニバーサル
ミルの水平ロール幅W_Fよりも小さく設定しておくことを
特徴とするＨ形鋼の熱間圧延方法。5. A rough universal slab having a fixed width horizontal roll, an edger mill having a variable width roll, and a finish having a variable width horizontal roll, for a rough billet having a web and a flange which has undergone breakdown rolling. In a method of producing an H-section steel by performing hot reversible rolling by three types of rolling mills of a universal mill, the coarse universal mill includes an X caliber, the edger mill includes an X caliber, and the finishing universal mill includes a H universal steel. has a caliber respectively, in each pass of the continuous rolling from the downstream using the three rolling mill side to the upstream side, a shank width W _E of the variable width roll of the Ejjamiru, horizontal rolls of the rough universal mill H-beams, characterized in that to set smaller than the width W _R and a horizontal roll width W _F of the finishing universal mill Hot rolling process. 【請求項６】請求項５において前記粗ユニバーサルミル
の水平ロール幅W_Rと前記仕上げユニバーサルミルの水平
ロール幅W_Fとを実質上同一に設定するＨ形鋼の熱間圧延
方法。6. hot rolling method of H-beams to be set to substantially the same and the horizontal roll width W _F of the finish universal mill and horizontal roll width W _R of the coarse universal mill in claim 5. 【請求項７】請求項５において前記仕上げユニバーサル
ミルの最終パスによって最終目標寸法のフランジ内幅に
仕上げるＨ形鋼の熱間圧延方法。7. The hot rolling method for an H-section steel according to claim 5, wherein the final pass of the finishing universal mill is used to finish the inner width of the flange to the final target dimension. 【請求項８】請求項５において前記粗ユニバーサルミル
の水平ロールを幅可変構造とすることを特徴とするＨ形
鋼の熱間圧延方法。8. The hot rolling method for an H-section steel according to claim 5, wherein the horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure. 【請求項９】Ｘカリバを有する粗ユニバーサルミルと、
Ｘカリバを有し、幅固定もしくは幅可変ロールを有する
エッジャーミルと、Ｈカリバを有し、幅可変ロールを有
する仕上げユニバーサルミルとから構成されるタンデム
圧延機列を備え、かつ可逆圧延可能な構造としたＨ形鋼
圧延装置。9. A coarse universal mill having an X caliber,
A tandem rolling mill train comprising an X-caliber, an edger mill having a fixed width or a variable width roll, and a finishing universal mill having an H-calibur, having a variable width roll, and a structure capable of reversible rolling. H-beam rolling equipment. 【請求項１０】請求項９において前記粗ユニバーサルミ
ルの水平ロールを幅可変構造としたＨ形鋼圧延装置。10. The H-section steel rolling apparatus according to claim 9, wherein a horizontal roll of the coarse universal mill has a variable width structure.