JPH05329521A - Method for rolling wide flange shape steel - Google Patents
Method for rolling wide flange shape steelInfo
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- JPH05329521A JPH05329521A JP4140805A JP14080592A JPH05329521A JP H05329521 A JPH05329521 A JP H05329521A JP 4140805 A JP4140805 A JP 4140805A JP 14080592 A JP14080592 A JP 14080592A JP H05329521 A JPH05329521 A JP H05329521A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ形鋼を熱間圧延する
際にウエブ内幅を自在に制御し得るＨ形鋼圧延方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an H-section rolling method capable of freely controlling the inner width of a web when H-section is hot-rolled.
【０００２】[0002]
【従来の技術】熱間圧延されるＨ形鋼のウエブ高さは、
仕上ロール幅とフランジ厚とから必然的に決定される。
同一幅のロールを使用する限りは、フランジ厚が異なれ
ばウエブ高さが異なるものである。一方、需要者側から
は、フランジ厚は異なってもウエブ高さが同一であるＨ
形鋼が要請されており、この要請を実際操業の上で満た
すことは相当に困難である。従来のウエブ高さを制御す
る圧延方法としては、たとえば特開昭63− 72402号公報
の“フランジを有する形材の圧延方法”や特開平３− 9
4902号公報の“熱間Ｈ形鋼の製造方法”などが提案され
ている。2. Description of the Related Art The web height of H-section steel that is hot rolled is
It is inevitably determined from the finish roll width and the flange thickness.
As long as rolls of the same width are used, different flange thicknesses will result in different web heights. On the other hand, from the customer side, even if the flange thickness is different, the web height is the same H
Shaped steel is required, and it is considerably difficult to meet this requirement in actual operation. As a conventional rolling method for controlling the height of the web, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 63-72402, “Rolling method for profile with flange” and Japanese Patent Laid-Open No. 3-9
No. 4,902, "a method for manufacturing a hot H-section steel" has been proposed.
【０００３】これらの内容について少し詳しく説明する
と、まず特開昭63− 72402号については、中間圧延ある
いは仕上圧延に引き続いてウエブを幅方向に広げるよう
に材料を斜行ロール圧延する形材の圧延において、材料
のフランジに近いウエブ部分に予めつけられた余肉を所
定の拡幅量に応じた量となるように前記中間圧延あるい
は仕上圧延により調整し、ウエブの圧下されない部分の
厚みと等しくなるように前記余肉部分を斜行ロール圧延
する方法である。また、特開平３− 94902号公報は、ウ
エブ部に圧延方向張力を付与しながら１セット以上の竪
ロール対またはユニバーサルミルの竪ロールにて、ある
いは仕上ユニバーサルミルに取り付けた幅可変水平ロー
ルを用いてウエブ高さ縮小成形を実施するものである。Explaining these contents in a little more detail, firstly, in Japanese Patent Laid-Open No. 63-72402, rolling of a profile is carried out by performing intermediate rolling or finish rolling followed by oblique roll rolling of the material so as to widen the web in the width direction. In the above, in the intermediate portion or finish rolling, the surplus thickness previously attached to the web portion close to the flange of the material is adjusted by the intermediate rolling or finish rolling so as to be equal to the thickness of the unpressed portion of the web. In the method, the surplus portion is rolled in an oblique direction. Further, JP-A-3-94902 uses one or more sets of vertical roll pairs or a vertical roll of a universal mill while applying tension in the rolling direction to the web portion, or uses a variable width horizontal roll attached to a finishing universal mill. The web height reduction molding is performed.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術のうち、前者の特開昭63− 72402号のウエブ
内幅拡幅方式の場合は、拡幅の量が大きくなると当然そ
れにともない局部圧下量が増加したり、フランジが倒れ
るなどの製造上での不安定要因が増加するという問題が
ある。また、後者の特開平３− 94902号のウエブ内幅縮
小方式では、縮小の量が大きくなると当然それにともな
いウエブ両端が増厚したりウエブ中心が偏るなどの製造
上の不安定要因が増加してくる欠点がある。これらはい
ずれも圧延機の圧下による拡大または縮小を考えている
ものであり、限られた数の圧延機でのウエブ内幅拡大量
または縮小量のいずれかでは安定して制御できる範囲が
狭くなる。However, among the above-mentioned conventional techniques, in the former case of the method of widening the inner width of the web disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 63-72402, when the amount of widening is large, the amount of local reduction is naturally accompanied. There is a problem that the number of instability factors in manufacturing such as the increase of the flange and the fall of the flange increases. Further, in the latter method of reducing the inner width of the web disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-94902, when the amount of reduction is increased, naturally, the factors of manufacturing instability such as thickening of both ends of the web and deviation of the center of the web are increased. There are drawbacks. All of these are intended for expansion or contraction by rolling reduction of the rolling mill, and the range that can be controlled stably becomes narrow with either the amount of expansion or reduction of the inner width of the web with a limited number of rolling mills. ..
【０００５】本発明は、上記した従来の拡大指向や縮小
指向にとらわれることなく拡大も行い同一ミルで縮小も
行うことの可能なかつ連続したミル間の張力をも加えた
ウエブ内幅を制御し得るＨ形鋼圧延方法を提供すること
を目的とする。The present invention is capable of controlling the inner width of a web which can be expanded and contracted in the same mill without being restricted by the conventional expansion orientation or reduction orientation described above and which is also applied with tension between successive mills. It is an object to provide an H-section steel rolling method.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、仕上ユニバー
サルミルを含み少なくとも２基の圧延機を連続に配しＨ
形鋼のウエブ内幅をサイズフリーに圧延する方法おい
て、前記ウエブ内幅を縮小する場合はスタンド間張力を
大きく付加し、一方前記ウエブ内幅を拡大する場合は無
張力もしくはわずかなスタンド間圧縮力を付加するよう
にスタンド間の速度を制御することを特徴とするＨ形鋼
圧延方法である。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention comprises a finishing universal mill and at least two rolling mills arranged in series.
In the method of rolling the web inner width of shaped steel in a size-free manner, a large inter-stand tension is applied when the web inner width is reduced, while no tension or a slight inter-stand tension is applied when the web inner width is enlarged. The H-section steel rolling method is characterized by controlling the speed between stands so as to apply a compressive force.
【０００７】[0007]
【作 用】本発明によれば、仕上ユニバーサルミルに幅
可変水平ロールを用いて、ロール幅と垂直ロール位置を
適当に調整して一定量の拡幅および縮小圧延をする際
に、２基のミル間張力により最大１〜２％の減面を行う
ことによって、材料の断面寸法を相似的に小さくするよ
うにしたので、ウエブ内幅の寸法形状がほぼ相似的に縮
小し、仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによる縮小圧
延の際に発生するウエブ座屈やウエブ端部の増厚を無く
することができる。[Operation] According to the present invention, when a horizontal variable-width roll is used in the finishing universal mill, the width of the roll and the vertical roll position are appropriately adjusted to perform a certain amount of widening and reducing rolling, and two mills are used. Since the cross-sectional dimension of the material is reduced to be similar by reducing the maximum surface area by 1 to 2% by the inter-tension, the dimension of the inner width of the web is reduced to be similar to the vertical dimension of the finishing universal mill. It is possible to eliminate the buckling of the web and the thickening of the end portion of the web which occur during the reduction rolling by the roll.
【０００８】このように張力を付与して小さくなった断
面をさらに仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによるウ
エブ内幅縮小圧延を実施できるので、安定的に縮小でき
る範囲が広がる。また、本発明のミル間速度制御におい
ては、ウエブ内幅拡大時は張力を無くするかむしろ圧縮
力を与えて拡幅変形を容易とすることが望ましい。Since the section thus reduced by applying the tension can be further subjected to the web inner width reduction rolling by the vertical roll of the finishing universal mill, the range in which it can be stably reduced is widened. Further, in the inter-mill speed control of the present invention, it is desirable to eliminate the tension when the web inner width is expanded or rather apply a compressive force to facilitate the widening deformation.
【０００９】[0009]
【実施例】以下に、本発明の実施例について、図面を参
照して詳しく説明する。図１は、本発明の１実施例の圧
延機列を示す模式図である。図に示すように、粗ユニバ
ーサル圧延機群Ａは第１の粗ユニバーサルミル１と第１
のエッジャ圧延機２、さらに第２の粗ユニバーサルミル
３とで構成され、また仕上ユニバーサル圧延機群Ｂは中
間ユニバーサルミル４と第２のエッジャ圧延機５、仕上
ユニバーサルミル６とで構成される。ここで、中間ユニ
バーサルミル４は左右一対の垂直ロール７，７と上下一
対の水平ロール８，８で、第２のエッジャ圧延機５は上
下一対の水平ロール９，９で構成される。また、仕上ユ
ニバーサルミル６は左右一対の垂直ロール10，10と上下
一対の幅可変水平ロール11，11とで構成され、圧延材12
のウエブ内幅の寸法が調整可能とされる。なお、中間ユ
ニバーサルミル４はとくに配置せずともよい。Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic view showing a rolling mill train according to one embodiment of the present invention. As shown in the figure, the group of coarse universal rolling mills A includes a first coarse universal mill 1 and a first coarse universal mill 1.
The edger rolling mill 2 and the second rough universal mill 3 are included in the finishing universal rolling mill group B. The intermediate universal mill 4 includes the intermediate universal mill 4, the second edger rolling mill 5, and the finishing universal mill 6. Here, the intermediate universal mill 4 is composed of a pair of left and right vertical rolls 7 and 7 and a pair of upper and lower horizontal rolls 8 and 8, and the second edger rolling mill 5 is composed of a pair of upper and lower horizontal rolls 9 and 9. The finishing universal mill 6 is composed of a pair of left and right vertical rolls 10, 10 and a pair of upper and lower variable width horizontal rolls 11, 11 for rolling material 12.
The inner width of the web can be adjusted. The intermediate universal mill 4 does not have to be arranged.
【００１０】そこで、圧延材12は第１の粗ユニバーサル
ミル１および第１のエッジャ圧延機２，第２の粗ユニバ
ーサルミル３での連続リバース圧延によって粗形Ｈ断面
とされたのち、中間ユニバーサルミル４および第２のエ
ッジャ圧延機５、さらに仕上ユニバーサルミル６で連続
的に仕上圧延が施されるのであるが、図２に示すよう
に、少なくとも第２のエッジャ圧延機５と仕上ユニバー
サルミル６は連続圧延とされ、同時にロール回転数を制
御することによってミル間張力が制御される。Therefore, the rolled material 12 is made into a rough H-section by continuous reverse rolling in the first rough universal mill 1, the first edger rolling mill 2 and the second rough universal mill 3, and then the intermediate universal mill. 4 and the second edger rolling mill 5 and the finish universal mill 6 continuously perform the finish rolling. As shown in FIG. 2, at least the second edger rolling mill 5 and the finish universal mill 6 are Continuous rolling is performed, and at the same time, the inter-mill tension is controlled by controlling the roll rotation speed.
【００１１】いま、中間ユニバーサルミル４の出側にお
ける圧延材12の断面は、図３(a) に示すように、ウエブ
内幅Ｗ1 ，ウエブ厚ｔW1，フランジ厚ｔF1，フランジ幅
Ｂ1とし、一方、仕上ユニバーサルミル６の出側におけ
る圧延材12の断面は、図３(b) に示すように、ウエブ内
幅Ｗ2 ，ウエブ厚ｔW2，フランジ厚ｔF2，フランジ幅Ｂ
2 とする。Now, as shown in FIG. 3 (a), the cross section of the rolled material 12 on the exit side of the intermediate universal mill 4 has an inner web width W 1 , a web thickness t W1 , a flange thickness t F1 , and a flange width B 1 On the other hand, the cross section of the rolled material 12 on the exit side of the finishing universal mill 6 is, as shown in FIG. 3 (b), an inner web width W 2 , a web thickness t W2 , a flange thickness t F2 , and a flange width B.
Set to 2 .
【００１２】ここで、中間ユニバーサルミル４出側のウ
エブ内幅Ｗ1 は、図４(a) に示すようにその水平ロール
８の幅Ｗ0 によって一定幅とされるが、しかし、ウエブ
厚ｔ W1とフランジ厚ｔF1は各ロールの隙間の変更によっ
て任意に調整可能である。また、仕上ユニバーサルミル
６出側のフランジ幅Ｂ2 は、図４(b) に示すように、第
２のエッジャ圧延機５の水平ロール10によって任意の値
に調整可能とされる。なお、このときの水平ロール10の
幅は中間ユニバーサルミル４の水平ロール８の幅と同一
な幅Ｗ0 とされる。[0012] Here, at the exit side of the intermediate universal mill 4,
Eve width W1Is its horizontal roll as shown in Fig. 4 (a).
Width W of 80By a certain width, but the web
Thickness t W1And flange thickness tF1Changes depending on the gap of each roll
Can be adjusted arbitrarily. Also, finish universal mill
6 Outlet flange width B2As shown in Fig. 4 (b),
2 edger rolling mill 5 horizontal roll 10 to any value
It is adjustable to. The horizontal roll 10
The width is the same as the width of the horizontal roll 8 of the intermediate universal mill 4.
Width W0It is said that.
【００１３】そこで、第２のエッジャ圧延機５と仕上ユ
ニバーサルミル６とのミル間で圧延材９に張力を加える
と、圧延材12の断面が減少する。断面積が減少すること
によって、図３(a) の圧延材12の断面は相似的に厚み，
幅，高さを減じて、図３(c)に示すように、ウエブ内幅
Ｗ1 ′，ウエブ厚ｔW1′，フランジ厚ｔF1′，フランジ
幅Ｂ1 ′なる寸法に減少する。このとき、断面寸法の値
が比較的大きいウエブ内幅Ｗ1 ′の変化量が最も大き
い。しかも、前段の圧延機でコントロールが不可能なウ
エブ内幅の減少が可能である。他の厚みや幅は張力によ
る減面を予定して、予め大きめに設定することが可能で
あるし、それぞれの値が小さいため、同じ比率で減少す
る場合その変化量は小さい。Therefore, when tension is applied to the rolled material 9 between the second edger rolling mill 5 and the finishing universal mill 6, the cross section of the rolled material 12 is reduced. Due to the decrease in the cross-sectional area, the cross-section of the rolled material 12 in Fig. 3 (a) has a similar thickness,
By reducing the width and height, as shown in FIG. 3 (c), the inner width of the web W 1 ′, the web thickness t W1 ′, the flange thickness t F1 ′, and the flange width B 1 ′ are reduced. At this time, the amount of change in the web inner width W 1 ′ having a relatively large cross-sectional dimension value is the largest. Moreover, it is possible to reduce the inner width of the web, which cannot be controlled by the rolling mill in the preceding stage. Other thicknesses and widths can be set to be large in advance by planning the surface reduction due to the tension, and since the respective values are small, the amount of change is small when they are reduced at the same ratio.
【００１４】本発明によれば、たとえば、ウエブ内幅；
600 mm×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フラン
ジ厚；25mmの製品を圧延する際に、ウエブ内幅；600 mm
×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；９mm×フランジ厚；
12mmの製品も同一の中間ユニバーサルミル４の水平ロー
ル８，８を使用することを前提にすると、仕上ユニバー
サルミル６でのウエブ内幅Ｗ2 の拡大量と縮小量を設定
することができる。According to the invention, for example, the inner width of the web;
600 mm x flange width; 200 mm x web thickness; 12 mm x flange thickness; when rolling a 25 mm product, web width: 600 mm
× Flange width; 200 mm × Web thickness; 9 mm × Flange thickness;
Assuming that the 12 mm product also uses the same horizontal rolls 8 of the intermediate universal mill 4, it is possible to set the enlargement amount and the reduction amount of the web inner width W 2 in the finishing universal mill 6.
【００１５】このウエブ内幅Ｗ2 の拡大量は図５に示す
ように、圧延材12のフランジ内面角度θに対し仕上ユニ
バーサルミル６の幅可変水平ロール11，11の接触開始位
置ｙが圧延材12の脚長ｈに対し、ｙ≦（１／２）ｈの式
を満足する値とする。本実施例では、θ＝５°，ｈ＝9
4.0, Ｗ0 ＝580.0 を採用し、Ｗ2 ≒Ｗ0 −（ｈ／２）
・tan θ×２の式より、Ｗ2 ＝574.0 ±1.5 mmの適用が
可能である。As shown in FIG. 5, the enlargement amount of the inner width W 2 of the web is as follows. For twelve leg lengths h, values satisfying the formula of y ≦ (1/2) h. In this embodiment, θ = 5 °, h = 9
Adopting 4.0, W 0 = 580.0, W 2 ≈ W 0- (h / 2)
・ From the formula of tan θ × 2, it is possible to apply W 2 = 574.0 ± 1.5 mm.
【００１６】このウエブ内幅拡幅圧延における第２のエ
ッジャ圧延機５と仕上ユニバーサルミル６のミル間張力
は０もしくは圧延材12がループしない程度のわずかな圧
縮力を働かせて圧延すると、拡幅がスムーズに実行する
ことができる。本発明は、この拡幅量と次に示す縮小量
を組み合わせた量のウエブ内幅Ｗ2 をコントロールする
ことが可能である。第２のエッジャ圧延機５の圧延速度
に対し、仕上ユニバーサルミル６の圧延速度を速くする
に伴い圧延材12に加わるミル間張力が増し、圧延材12の
断面積が張力によって減少する。たとえば２％の断面積
を減らすと各寸法が１％減少する。このときの張力は５
kgf/mm2 程度である。In the web widening and widening rolling, the tension between the second edger rolling machine 5 and the finishing universal mill 6 is 0, or the rolling material 12 is rolled by applying a slight compressive force so that the rolled material 12 does not loop. Can be run to. In the present invention, it is possible to control the web inner width W 2 which is an amount obtained by combining the widening amount and the following reduction amount. As the rolling speed of the finishing universal mill 6 is increased with respect to the rolling speed of the second edger rolling mill 5, the inter-mill tension applied to the rolled material 12 increases, and the cross-sectional area of the rolled material 12 decreases due to the tension. For example, reducing the cross-sectional area by 2% reduces each dimension by 1%. The tension at this time is 5
It is about kgf / mm 2 .
【００１７】ウエブ内幅Ｗ2 の変化は、中間ユニバーサ
ルミル４のロール幅Ｗ0 ；574.0 mmから、張力によって
１％（約６mm）減少して568.0 mm となる。このとき、
この断面からさらに仕上ユニバーサルミル６の幅可変水
平ロール11，11の幅を狭め、垂直ロール10，10でフラン
ジ外面からの圧縮圧延を施すことによってウエブ内幅Ｗ
2 を547.0 mmまで縮小すれば、ウエブ内幅；600 mm×フ
ランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フランジ厚；28mm
の製品が得られるが、このときの縮小量が21mmとなり、
次式で示すウエブの座屈指数ＺI は約83となる。The change in the width W 2 inside the web is 568.0 mm, which is reduced by 1% (about 6 mm) from the roll width W 0 ; 574.0 mm of the intermediate universal mill 4 by the tension. At this time,
From this cross section, the width of the variable width horizontal rolls 11 and 11 of the finishing universal mill 6 is further narrowed, and the vertical rolls 10 and 10 perform compression rolling from the outer surface of the flange to obtain a web inner width W.
If 2 is reduced to 547.0 mm, the inside width of the web: 600 mm x flange width; 200 mm x web thickness; 12 mm x flange thickness; 28 mm
Product is obtained, but the reduction amount at this time is 21 mm,
The buckling index Z I of the web expressed by the following equation is about 83.
【００１８】[0018]
【数１】 [Equation 1]
【００１９】なお、各種の実験の結果から、仕上ユニバ
ーサルミル６の垂直ロール10，10の圧下によるウエブ内
幅Ｗ2 の縮小においては、上記したウエブの座屈指数Ｚ
I が90を越えると、図６(a) にＲで表示するようにウエ
ブ両端部が増厚になったり、図６(b) にＳで表示するよ
うにウエブの偏りの発生が大きくなったりして、製造が
不安定になることが知られている。いま、仮に本発明の
張力によるウエブ内幅縮小がない場合のウエブ座屈指数
ＺI は 108となり、ウエブ内幅縮小圧延の不安定域とな
る。From the results of various experiments, in the reduction of the inner width W 2 of the web due to the reduction of the vertical rolls 10 of the finishing universal mill 6, the buckling index Z of the web described above was used.
When I exceeds 90, both ends of the web are thickened as indicated by R in FIG. 6 (a), or the deviation of the web is increased as indicated by S in FIG. 6 (b). It is known that manufacturing becomes unstable. Now, assuming that the web inner width reduction due to the tension of the present invention does not occur, the web buckling index Z I becomes 108, which is an unstable region of the web inner width reduction rolling.
【００２０】本発明は、ウエブ内幅拡幅のために特別の
設備を設けることなく、フランジ幅200 mm程度の製品で
はウエブ内幅拡幅量が約６mm、張力によるウエブ内幅拡
幅量が約６mm、従来の仕上ユニバーサルミル６の垂直ロ
ール10，10による圧縮圧延の縮小量が約22mmで合計34mm
が制御可能となるため、従来の1.5 倍以上にウエブ高さ
のコントロール範囲が広がることになる。さらに、必要
に応じてミル間張力を増加すると、それ以上のウエブ高
さをコントロールする範囲が得られる。According to the present invention, no special equipment is provided for widening the inner width of the web. For a product having a flange width of about 200 mm, the amount of widening of the inner width of the web is about 6 mm, and the amount of widening of the inner width of the web by tension is about 6 mm. The total amount of reduction of compression rolling by vertical rolls 10 and 10 of the conventional finishing universal mill 6 is about 22 mm and 34 mm in total.
Since it can be controlled, the control range of the web height will be expanded more than 1.5 times that of the conventional method. Further, if the inter-mill tension is increased as needed, a range for controlling the web height higher than that can be obtained.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｈ
形鋼のウエブ内幅を制御する際に、ウエブ内幅拡幅とミ
ル間張力によるウエブ内幅縮小および仕上ユニバーサル
ミルの垂直ロールによるフランジ外面よりの圧縮圧下に
よる縮小の３種類を有効に組み合わせることによって、
従来の拡幅のみあるいは縮小のみのコントロール範囲に
比較して安定的に制御し得るウエブ内幅のコントロール
範囲を大幅に広げることが可能となり、製品品質の向上
に大いに寄与する。As described above, according to the present invention, H
When controlling the internal web width of shaped steel, it is possible to effectively combine three types of internal web width expansion and web internal width reduction by tension between mills, and compression by the external pressure of the flange by the vertical roll of the finishing universal mill. ,
Compared with the conventional width-only or width-only control range, it is possible to greatly widen the control range of the inner width of the web that can be controlled stably, which greatly contributes to the improvement of product quality.
【図１】本発明の１実施例の圧延機列を示す模式図であ
る。FIG. 1 is a schematic view showing a rolling mill train according to an embodiment of the present invention.
【図２】本発明の適用例を説明する平面図である。FIG. 2 is a plan view illustrating an application example of the present invention.
【図３】(a) は図２のＣ−Ｃ矢視図、(b) は図２のＤ−
Ｄ矢視図、(c) は図２のＥ−Ｅ矢視図である。3 (a) is a view taken along the line CC of FIG. 2, and FIG. 3 (b) is a line D- of FIG.
FIG. 3 is a view on arrow D, and (c) is a view on arrow EE in FIG. 2.
【図４】(a) は中間ユニバーサルミルでの圧延状態の説
明図、(b) は第２のエッジャ圧延機での圧延状態の説明
図である。FIG. 4A is an explanatory diagram of a rolling state in an intermediate universal mill, and FIG. 4B is an explanatory diagram of a rolling state in a second edger rolling mill.
【図５】仕上ユニバーサルミルでの圧延状態の説明図で
ある。FIG. 5 is an explanatory diagram of a rolling state in a finishing universal mill.
【図６】(a) はウエブ両端部が増厚状況の説明図、(b)
はウエブの偏りの発生状況の説明図である。FIG. 6 (a) is an explanatory view of a situation where both ends of the web are thickened, (b)
FIG. 4 is an explanatory diagram of a situation in which the web is biased.
１ 第１の粗ユニバーサルミル ２ 第１のエッジャ圧延機 ３ 第２の粗ユニバーサルミル ４ 中間ユニバーサルミル ５ 第２のエッジャ圧延機 ６ 仕上ユニバーサルミル ７ 垂直ロール ８ 水平ロール ９ 水平ロール 10 垂直ロール 11 幅可変水平ロール 12 圧延材 Ａ 粗ユニバーサル圧延機群 Ｂ 仕上ユニバーサル圧延機群 1 1st rough universal mill 2 1st edger rolling mill 3 2nd rough universal mill 4 Intermediate universal mill 5 2nd edger rolling mill 6 Finishing universal mill 7 Vertical roll 8 Horizontal roll 9 Horizontal roll 10 Vertical roll 11 Width Variable horizontal roll 12 Rolled material A Coarse universal rolling mill group B Finishing universal rolling mill group
Claims (1)
も２基の圧延機を連続に配しＨ形鋼のウエブ内幅をサイ
ズフリーに圧延する方法おいて、前記ウエブ内幅を縮小
する場合はスタンド間張力を大きく付加し、一方前記ウ
エブ内幅を拡大する場合は無張力もしくはわずかなスタ
ンド間圧縮力を付加するようにスタンド間の速度を制御
することを特徴とするＨ形鋼圧延方法。1. A method of rolling at least two rolling mills including a finishing universal mill in a continuous manner so that the inner width of the web of H-section steel is size-free, and when the inner width of the web is reduced, tension between stands is increased. In the case of increasing the inner width of the web, the speed between the stands is controlled so as to apply no tension or a slight compressive force between the stands.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4140805A JPH05329521A (en) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Method for rolling wide flange shape steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4140805A JPH05329521A (en) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Method for rolling wide flange shape steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05329521A true JPH05329521A (en) | 1993-12-14 |
Family
ID=15277155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4140805A Pending JPH05329521A (en) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Method for rolling wide flange shape steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05329521A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| WO1996029160A1 (en) * | 1995-03-17 | 1996-09-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of and apparatus for hot rolling h-steel |
-
1992
- 1992-06-01 JP JP4140805A patent/JPH05329521A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| EP0609556A3 (en) * | 1993-02-04 | 1996-09-04 | Nippon Steel Corp | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling. |
| US5738739A (en) * | 1993-02-04 | 1998-04-14 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| WO1996029160A1 (en) * | 1995-03-17 | 1996-09-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of and apparatus for hot rolling h-steel |
| AU693326B2 (en) * | 1995-03-17 | 1998-06-25 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Method of and apparatus for hot rolling H-steel |
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