JP2762904B2 - Rolling method for H-section steel - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ形鋼の圧延方法に関
し、特に、幅可変ロールを有する粗ユニバーサルミルを
含む中間圧延機群でＨ形鋼用粗形鋼片を熱間圧延するＨ
形鋼の圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for rolling H-section steel, and more particularly to a method for rolling H-section steel in an intermediate rolling mill group including a coarse universal mill having a variable width roll. Hot rolling H
About rolling method of shaped steel.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般に、Ｈ形鋼の熱間圧延は、Ｈ形鋼用
粗形鋼片に造形するためのブレークダウンミルの後に、
粗ユニバーサルミル及びエッジャーミル、または第１粗
ユニバーサルミル、エッジャーミル及び第２粗ユニバー
サルミルからなる中間圧延機群と、仕上ユニバーサルミ
ルとを上流側から順に配置した圧延機列により行われ
る。この種の圧延機列では、ブレークダウンミルによ
り、複数の孔形を使用して複数パスの粗圧延により素材
を中間圧延に適したＨ形鋼用粗形鋼片に造形し、粗ユニ
バーサルミル及びエッジャーミルからなる粗ユニバーサ
ルミル群によって１パスまたは複数パスの中間圧延後
に、仕上ユニバーサルミルにより１パスでＨ形鋼製品に
圧延される。2. Description of the Related Art In general, hot rolling of an H-section steel is performed after a breakdown mill for shaping into a rough shaped slab for an H-section steel.
This is performed by a rolling mill row in which a rough universal mill and an edger mill, or an intermediate rolling mill group including a first rough universal mill, an edger mill and a second rough universal mill, and a finishing universal mill are arranged in order from the upstream side. In this type of rolling mill train, a raw material is formed into a rough steel slab for H-section steel suitable for intermediate rolling by a plurality of rough rolling using a plurality of holes by a breakdown mill using a roughing mill. After one or more passes of intermediate rolling by a group of coarse universal mills composed of an edger mill, the steel is rolled into an H-beam in one pass by a finishing universal mill.

【０００３】この種のＨ形鋼の圧延方法として、特公平
５−21641 号公報（以下、第１の従来技術という）、特
開平２−84202 号公報（以下、第２の従来技術とい
う）、特開平２−89501 号公報（以下、第３の従来技術
という）及び特開平２−89502 号公報（以下、第４の従
来技術という）に開示されたものが知られている。[0003] As a method of rolling this type of H-section steel, Japanese Patent Publication No. 5-21641 (hereinafter referred to as a first prior art), Japanese Patent Laid-Open Publication No. 2-84202 (hereinafter referred to as a second prior art), Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2-89501 (hereinafter referred to as a third prior art) and Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-89502 (hereinafter referred to as a fourth prior art) are known.

【０００４】第１の従来技術は、中間圧延機群を構成す
る総ての粗ユニバーサルミルにおいて、幅可変ロールを
配置している。ここでは、粗ユニバーサルミルにおける
幅可変ロールによる繰り返し圧延の各パスにおいてウエ
ブ内幅の縮小量がウエブ厚の80％以内の量、もしくはウ
エブ内幅の拡大量がウエブ減面量／ウエブ厚の比の90％
以内の量となるように可変幅ロールの間隔を調整してい
る。In the first prior art, variable width rolls are arranged in all coarse universal mills constituting a group of intermediate rolling mills. Here, in each pass of repeated rolling with a variable width roll in a coarse universal mill, the reduction amount of the web inner width is within 80% of the web thickness, or the expansion amount of the web inner width is the ratio of the web reduction area / web thickness 90% of
The distance between the variable width rolls is adjusted so that the amount is within.

【０００５】第２の従来技術は、粗形鋼片のウエブ幅を
縮小調整するロール幅が可変なウエブ厚み圧下用分割ロ
ールを備えたユニバーサルミルを中間圧延機群と仕上ユ
ニバーサルミルとの間に配置したものである。ここで
は、大部分の厚み圧下を実施する中間圧延ではロール幅
可変ロールを備えたユニバーサルミルを使用せず、仕上
圧延前にのみウエブ厚み圧下用分割ロールにより所定の
ウエブ内幅となるように縮小調整した後、仕上げユニバ
ーサルミルによりフランジ起こしを兼ねた仕上圧延を行
っている。[0005] A second prior art is to provide a universal mill having a web thickness reduction split roll having a variable roll width for reducing and adjusting the web width of a coarse billet between an intermediate rolling mill group and a finishing universal mill. It is arranged. Here, in the intermediate rolling that implements most of the thickness reduction, the universal mill with a roll width variable roll is not used, and only before the finish rolling, the web is reduced to a predetermined web inner width by the web thickness reduction split roll only before finish rolling. After the adjustment, finish rolling is performed by a finishing universal mill, which also serves as flange raising.

【０００６】第３の従来技術は、通常の固定幅ロールを
備えた第２粗ユニバーサルミルと、その上流側及び下流
側に配置され、ロール幅が可変なウエブ厚み圧下用の分
割ロールを備えた第１粗ユニバーサルミル及び仕上ユニ
バーサルミルとを備えたものである。ここでは、中間圧
延機群において最終パス前までタンデム圧延を行い、最
終パスで第１粗ユニバーサルミルのウエブ厚み圧下用ロ
ールのロール幅を狭くしてウエブ幅の縮小圧延を行い、
続いて仕上げユニバーサルミルでウエブ幅を縮小しつつ
フランジ起こしを兼ねた仕上圧延を行っている。A third prior art is provided with a second coarse universal mill having a normal fixed width roll, and a split roll for reducing the thickness of the web, which is disposed upstream and downstream thereof and has a variable roll width. It has a first coarse universal mill and a finish universal mill. Here, tandem rolling is performed until the final pass in the group of intermediate rolling mills, and in the final pass, the roll width of the roll for reducing the web thickness of the first coarse universal mill is narrowed, and the web width is reduced and rolled,
Subsequently, finish rolling is performed using a finishing universal mill to reduce the web width while also raising the flange.

【０００７】第４の従来技術は、通常の固定幅ロールを
備えた第２粗ユニバーサルミルと、その上流側に配置さ
れ、ロールの幅方向中央部域の全周にわたって凸部を有
する第１粗ユニバーサルミルと、第２粗ユニバーサルミ
ルの下流側に配置され、ロール幅が可変なウエブ厚み圧
下用の分割ロールを有する仕上ユニバーサルミルとを備
えたものである。ここでは、ウエブ幅を拡大する場合、
中間圧延機群においてフランジを拘束した状態で圧延を
行い、さらに必要な拡幅値（フランジ接合部に付与され
たΔｌ×Δｈの余肉）が得られるように最終パスの第１
粗ユニバーサルミルによる圧延を行い、次いで、仕上ユ
ニバーサルミルによりウエブの両端域をウエブ中央域の
厚みまで圧下・拡幅しつつフランジ起こしを兼ねた仕上
圧延を行っている。A fourth prior art is a second coarse universal mill provided with a normal fixed width roll, and a first coarse universal mill arranged upstream of the roll and having a convex portion over the entire periphery of a central portion in the width direction of the roll. It is provided with a universal mill and a finishing universal mill which is disposed downstream of the second coarse universal mill and has a split roll for reducing the thickness of the web having a variable roll width. Here, when expanding the web width,
Rolling is performed in the intermediate rolling mill group with the flange constrained, and the first pass of the final pass is performed so as to obtain the required widening value (the excess of Δl × Δh applied to the flange joint).
Rolling is performed by a rough universal mill, and then finish rolling is performed by a finishing universal mill while rolling and widening both end regions of the web to the thickness of the central region of the web while also raising a flange.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】第１の従来技術では、
中間圧延機群を構成する総ての粗ユニバーサルミルにお
いて、幅可変ロールを配しているため、パス毎のウエブ
高さ調整が可能である。しかし、すべてのパスにおいて
ウエブに未圧下部が発生するので、最終製品の寸法や形
状品質を確保するためにパス数の増大を招き、圧延効率
が低下し、生産性が低下するという不具合がある。ま
た、幅可変ロールは従来の固定幅ロールに比較して高価
であり、すべての粗ユニバーサルロールを幅可変ロール
とすると圧延機列の設備コストが高くなる。In the first prior art,
In all coarse universal mills constituting the intermediate rolling mill group, the variable width rolls are provided, so that the web height can be adjusted for each pass. However, since unpressed portions are generated on the web in all passes, the number of passes is increased in order to secure the dimensions and shape quality of the final product, and there is a problem that rolling efficiency is reduced and productivity is reduced. . Further, the variable width roll is more expensive than the conventional fixed width roll, and if all of the coarse universal rolls are variable width rolls, the equipment cost of the rolling mill row becomes higher.

【０００９】第２の従来技術では、粗形鋼片のウエブ幅
を縮小調整するロール幅が可変なウエブ厚み圧下用分割
ロールを備えたユニバーサルミルを配置しているが、大
部分の厚み圧下を実施する中間圧延では使用せず、仕上
圧延前の最終パスでのみ使用するため、この幅可変ロー
ルの役割としては、ウエブ高さ調整のみであり、稼働率
が低く圧延機として生産性向上に寄与しない。In the second prior art, a universal mill having a web thickness reduction split roll having a variable roll width for reducing and adjusting the web width of the coarse steel slab is arranged. Because the roll is used only in the final pass before finish rolling and not used in the intermediate rolling to be performed, the only role of this variable width roll is to adjust the web height, and the operating rate is low, contributing to the improvement of productivity as a rolling mill. do not do.

【００１０】第３の従来技術では、最終パスにて固定幅
ロールを有する第２粗ユニバーサルミルで、ウエブ高さ
を拡大している。しかし、第２粗ユニバーサルミルでは
側面が非接触のため、被圧延材が左右にセンターずれを
誘発しやすく、曲がり形状不良の原因となる不具合が生
じやすい。In the third prior art, the height of the web is enlarged by a second coarse universal mill having a fixed width roll in the final pass. However, since the side face is not in contact with the second coarse universal mill, the material to be rolled is likely to induce a center shift from side to side, and a problem that causes a defective bent shape is likely to occur.

【００１１】第４の従来技術では、仕上ユニバーサルミ
ルでウエブ高さの調整を実施するため、第１粗ユニバー
サルミルでの圧延の際に、ウエブとフランジとの接合部
にΔｌ×Δｈの余肉を付与している。しかし、ウエブ高
さを調整しない圧延時においては、この余肉を圧下しき
れず製品ウエブに余肉が残ってしまい、寸法公差範囲を
外すという不具合が生じるともに、表面性状を著しく低
下させ、商品価値を失わせしめるという欠点がある。In the fourth prior art, the web height is adjusted by the finishing universal mill. Therefore, when rolling is performed by the first coarse universal mill, an excess of Δl × Δh is added to the joint between the web and the flange. Has been granted. However, during rolling without adjusting the height of the web, the excess thickness cannot be fully reduced and the excess thickness remains on the product web. Has the drawback of making it lost.

【００１２】本発明の目的は、ブレークダウン圧延後の
同一形状の粗形鋼片からロールを交換することなく、異
なるウエブ高さのＨ形鋼を安価、高能率かつ高精度に製
造できる圧延方法を提供することにある。An object of the present invention is to provide a rolling method capable of manufacturing H-section steels having different web heights at a low cost, a high efficiency and a high precision without changing the rolls from the same shaped rough slab after the breakdown rolling. Is to provide a law .

【００１３】[0013]

【課題を解決するための手段】図１は、ブレークダウン
ミルＢＤと、固定幅ロールを有する第１ユニバーサルミ
ルＵ₁ とロール幅、孔型幅可変ロールを有するエッジャ
ーミルＥ₁ とロール幅、孔型幅可変ロールを有する第２
ユニバーサルミルＵ₂ とからなる中間圧延機群と、ロー
ル幅、孔型幅可変ロールを有する仕上ユニバーサルミル
Ｕ_F とをこの順に配置した本発明にかかる圧延機列のミ
ルレイアウトを各段階におけるＨ形鋼の断面形状ととも
に示す。FIG. 1 shows a breakdown mill BD, a first universal mill U ₁ having a fixed width roll, an edger mill E ₁ having a roll width variable roll, a roll width, and a roll width. Second with variable width roll
An intermediate rolling mill group consisting of a universal mill U ₂ Prefecture, roll width, H-type rolling mill train of mill layout according to the universal mill U _F finish with a grooved width variable roll to the present invention arranged in this order in each stage It is shown together with the cross-sectional shape of steel.

【００１４】安価にかつ高能率にＨ形鋼を圧延するた
め、本発明では中間圧延機群を構成する２基のユニバー
サル圧機機のうち１基は固定幅、１基は幅可変ロールと
している。これは、第１の従来技術に示されるようにす
べてのユニバーサルミルを幅可変にすると、未圧下部が
発生し、後段パスで該未圧下部を圧延する必要が生じて
圧延効率が低下することによるパス数の増大を回避する
ため及び設備コストを低減するための手段である。In order to roll the H-section steel at low cost and high efficiency, in the present invention, one of the two universal presses constituting the intermediate rolling mill group has a fixed width and the other has a variable width roll. This is because, as shown in the first prior art, if all the universal mills are made variable in width, an unpressed lower portion is generated, and it becomes necessary to roll the unpressed lower portion in a subsequent pass, thereby lowering the rolling efficiency. This is a means for avoiding an increase in the number of paths due to, and for reducing equipment costs.

【００１５】また、本発明では、図２の（Ｉ）に示すよ
うに前半パスにおいて、第１ユニバーサルミルＵ₁ のロ
ール幅Ｗ_U1と第２ユニバーサルミルＵ₂ のロール幅Ｗ_U2
とエッジャーミルＥ₁ のロール幅Ｗ_E1とが等しく（Ｗ_U1
＝Ｗ_U2＝Ｗ_E1）なるように第２ユニバーサルミルＵ₂ 及
びエッジャーミルＥ₁ のロール幅Ｗ_U2、Ｗ_E1を調節して
中間圧延する。これにより、１パス当たりの厚み圧下可
能回数が第１、第２ユニバーサルの２回となるため、ブ
レークダウンミルＢＤにて粗造形された粗形鋼片を前述
の第１の従来技術によるＵ−Ｅ圧延時の約１／２のパス
回数で中間圧延を終了することが可能となり、第１の従
来技術に比べて２倍の生産性を確保することができる。In the present invention, the roll width W _{U1 of} the first universal mill U ₁ and the roll width W _{U2 of} the second universal mill U _{2 in} the first half pass as shown in FIG.
And the roll width W _E1 of the edger mill E ₁ are equal (W _U1
= W _U2 = W _E1 ) and intermediate rolling is performed while adjusting the roll widths W _U2 and W _E1 of the second universal mill U ₂ and the edger mill E ₁ . As a result, the number of times that the thickness can be reduced per pass is the first and second universal times, so that the rough shaped steel slab roughly formed by the breakdown mill BD is subjected to the above-described U-type welding method according to the first conventional technique. Intermediate rolling can be completed with about half the number of passes in E rolling, and twice the productivity can be secured as compared with the first conventional technique.

【００１６】次に、図２の（II) に示すように後半のパ
スにおいて、第２ユニバーサルミルＵ₂ のロール幅
Ｗ_U2’及びエッジャーミルＥ₁ のロール幅Ｗ_E1’を、 Ｗ_U1＜Ｗ_U2’， Ｗ_E1’＝Ｗ_U2’ となるように調節して中間圧延し、図２の(II)に示す如
く幅可変ロールを有する第２ユニバーサルミルＵ₂ にて
ウエブ高さの拡大を行う。大きな拡大量を得る際には、
このステージにおいて第２ユニバーサルミルＵ₂ によっ
て複数パスでウエブ高さ調整を実施しても良い。Next, as shown in FIG. 2 (II), in the latter half of the pass, the roll width W _U2 ′ of the second universal mill U ₂ and the roll width W _E1 ′ of the edger mill E ₁ are set to W _U1 <W _U2 , W _E1 ′ = W _U2 ′, intermediate rolling is performed, and the web height is increased by a second universal mill U ₂ having a variable width roll as shown in (II) of FIG. When getting a large amount of expansion,
In this stage the second universal mill U ₂ may be carried out web height adjustment in multiple paths.

【００１７】本発明によれば、幅可変ロールを用いるこ
とにより、ウエブ高さ拡大時に水平ロール側面と垂直ロ
ールとによってフランジを拘束可能となるので、前述の
第３の従来技術の問題点である内面非拘束によるセンタ
リング不良を回避することができる。また、幅可変ロー
ルを最終パス以外にも使用してウエブ高さ調整を行って
いるので、第２の従来技術の問題点である稼働率の低下
を防止できる。さらに、本発明ではウエブとフランジと
の接合部に余肉を付与しないため、第４の従来技術での
問題点である余肉部の圧下残りによる表面性状不良が発
生しない。According to the present invention, the use of the variable width roll makes it possible to restrain the flange by the horizontal roll side surface and the vertical roll when the web height is increased, which is a problem of the third prior art. Centering failure due to non-restriction on the inner surface can be avoided. Further, since the web height adjustment is performed by using the variable width roll other than in the final pass, it is possible to prevent a decrease in the operation rate, which is a problem of the second related art. Further, in the present invention, no excess thickness is given to the joint portion between the web and the flange, so that the surface quality defect due to the remaining reduction in the excess thickness, which is a problem in the fourth prior art, does not occur.

【００１８】[0018]

【作用】図３は、第１ユニバーサルミルＵ₁ のロール幅
Ｗ_U1と第２ユニバーサルミルＵ₂ のロール幅Ｗ_U2を等し
くして、ウエブ高さ調整を実施せずにウエブの厚み圧下
のみを実施した様子を表している。ここでは、第２ユニ
バーサルミルＵ₂ での幅Ｗ_C の中央部の未圧下部は凸状
の突起部となる。FIG. 3 shows that the roll width W _{U1 of} the first universal mill U ₁ is equal to the roll width W _U2 of the second universal mill U ₂ , and only the thickness reduction of the web is performed without adjusting the web height. This shows the implementation. Here, non-pressure portion of the center in the width W _C of the second universal mill U ₂ is the convex protrusions.

【００１９】一方、図４は、第２ユニバーサルミルＵ₂
のロール幅Ｗ_U2を第１ユニバーサルミルＵ₁ のロール幅
Ｗ_U1より大きく（Ｗ_U2＞Ｗ_U1）調整し、ウエブの厚み圧
下を実施しなかった様子（突起部なしの状態）を表して
いる。ウエブはウエブ高さ方向に引張り状態となるが、
幅可変ロールに接触しているところは拘束されているた
め、厚みの変化はない。しかし、幅可変ロールに接触し
ていないウエブ中央部は、非拘束のため図に示すように
ウエブ高さ方向引張力により、ウエブ厚が減ずる。FIG. 4 shows a second universal mill U _2.
Represents the roll width W _U2 greater than the first roll width W _U1 of the universal mill _{U 1 (W U2> W U1} ) adjusted, how was not performed and the thickness reduction of the web (state without protrusions) . The web is pulled in the web height direction,
Since the part in contact with the variable width roll is restricted, there is no change in thickness. However, the central portion of the web that is not in contact with the variable width roll is not restrained, so that the web thickness decreases due to the tensile force in the web height direction as shown in the figure.

【００２０】本発明者等は、長年にわたり、創意研究を
重ねた結果、ウエブ圧下によるウエブ中央部の凸状態と
ウエブ高さの拡大によるウエブ中央部の凹状態とを組み
合わせることにより、中央部の形状を平坦にする方法を
知見した。The inventors of the present invention have conducted ingenious research for many years, and as a result, by combining the convex state of the central portion of the web due to the web pressure and the concave state of the central portion of the web due to the increase in the web height, the central portion of the web has been obtained. I learned how to flatten the shape.

【００２１】すなわち、ウエブ高さの拡大を幅可変ロー
ルで行う際に、その拡大量に応じて、ウエブ厚の圧下を
行いウエブ中央部に最適凸状突起を形成することによ
り、圧延後のウエブ中央部の平坦度を維持する方法であ
る。したがってウエブ圧下による中央部の未圧下部（ウ
エブ高さ調整を実施しないと仮定した場合の未圧延部）
がウエブ高さ拡大時の余肉に相当するため、第４の従来
技術のようなウエブとフランジとの接合部での余肉は必
要としない。次に、ウエブ圧延時におけるウエブ中央部
厚み推定方法を示す。That is, when the height of the web is expanded by a variable width roll, the web thickness is reduced according to the amount of the expansion to form an optimum convex projection at the center of the web, so that the web after rolling is rolled. This is a method of maintaining the flatness of the central part. Therefore, the unpressed lower part at the center due to the web reduction (unrolled part assuming that the web height adjustment is not performed)
Corresponds to the surplus when the height of the web is increased, so that the surplus at the joint between the web and the flange as in the fourth prior art is not required. Next, a method of estimating the thickness of the central portion of the web during web rolling will be described.

【００２２】[0022]

【数１】 (Equation 1)

【００２３】[0023]

【数２】 (Equation 2)

【００２４】但し、添字０は圧延前を、添字１は圧延後
を示し、Afはフランジ断面積を、ATはトータル断面積を
示す。ここでｒａｆはフランジ減面率を示し、下記１次
回帰式によりフランジ厚圧下率ψｆで表すことができ
る。Here, the suffix 0 indicates before rolling, the suffix 1 indicates after rolling, Af indicates a flange sectional area, and AT indicates a total sectional area. Here, raf indicates a flange area reduction rate, and can be represented by a flange thickness reduction rate Δf by the following linear regression equation.

【００２５】ｒａｆ＝ａ・ψｆ＋ｂ 但し ａ，ｂ：実験にて決定された１次回帰式の係数 ａ： 0.5〜1.0 ｂ：≒０ また、フランジ厚圧下率ψｆは、下記式で表すことがで
きる。Raf = a · ψf + b where a, b: coefficients of a linear regression equation determined by experiment a: 0.5 to 1.0 b: ≒ 0 The flange thickness reduction rate ψf can be expressed by the following equation. .

【００２６】ψｆ＝ｌ_n (ｔｆ₀ ／ｔｆ₁ ) 但し ｔｆ₀ ：圧延前フランジ厚 ｔｆ₁ ：圧延後フランジ厚 従って、フランジ減面率ψｆは、圧延前フランジ厚ｔｆ
₀ 及び圧延後フランジ厚ｔｆ₁ で下記式の如く表せる。[0026] _{ψf = l n (tf 0 /} tf 1) where tf _0: pre-rolling flange thickness tf _1: after rolling flange thickness Accordingly, the flange area reduction rate Pusaif is rolled front flange thickness tf
₀ and the flange thickness after rolling tf ₁ can be represented by the following equation.

【００２７】ｒａｆ＝ａ・１_n (ｔｆ₀ ／ｔｆ₁ ) ＋ｂ ここでウエブ中央部厚みｔ_wc1 の(3) 式による計算値と
実測値との比較結果を図５に示す。図５では、縦軸に計
算値を、横軸に実測値をとっている。この図から明らか
なように前記(3) 式によりウエブ中央部厚みを精度良く
推定できることがわかる。Raf = a · 1 _n (tf ₀ / tf ₁ ) + b FIG. 5 shows a comparison result between the calculated value of the web center thickness t _wc1 by the formula (3) and the actually measured value. In FIG. 5, the vertical axis represents the calculated value, and the horizontal axis represents the actually measured value. As is clear from this figure, it can be understood that the thickness of the central portion of the web can be accurately estimated by the equation (3).

【００２８】したがって上記(3) 式において、所定のロ
ール幅Ｗ_U2の時に、ｔ_wc1 ＝ｔ_w1となるような圧延条件
を選択することにより、拡大圧延後のウエブ中央部の未
圧下部平坦度を維持することが可能である。Therefore, in the above formula (3), by selecting a rolling condition such that t _wc1 = _{tw 1} at a predetermined roll width W _U2 , the _unpressed lower flatness of the central portion of the web after the expansion rolling is selected. It is possible to maintain

【００２９】[0029]

【実施例】図１は、本発明の一実施例によるＨ形鋼の圧
延機列を示す平面模式図である。図において、Ｈ形鋼の
圧延機列は、ブレークダウンミルＢＤと、固定幅ロール
を有する第１ユニバーサルミルＵ₁ とロール幅、孔型幅
可変ロールを有するエッジャーミルＥ₁ とロール幅、孔
型幅可変ロールを有する第２ユニバーサルミルＵ₂ とか
らなる中間圧延機群と、ロール幅、孔型幅可変ロールを
有する仕上ユニバーサルミルＵ_F とをこの順に配置した
構成である。ブレークダウンミルＢＤは、スラブ、矩形
鋼片等の圧延素材をＨ形鋼粗形鋼片に造形する。FIG. 1 is a schematic plan view showing an H-section rolling mill train according to an embodiment of the present invention. In the figure, a rolling mill train of H-steel, a breakdown mill BD, the first universal mill U ₁ and roll width having a fixed width rolls, Ejjamiru E ₁ and roll width with a grooved width variable rolls, grooved width an intermediate rolling mill group consisting of the second universal mill U ₂ and having a variable roll, a configuration of arranging the roll width, a universal mill U _F finish with a grooved width variable roll in this order. The breakdown mill BD forms a rolled material such as a slab or a rectangular slab into an H-section steel slab.

【００３０】図１に示すレイアウトにて、ブレークダウ
ンミルＢＤ〜仕上ユニバーサルミルＵＦ迄ロール交換す
ることなく６００×２００×１２／２５〜６５０×２０
０×９／１２までのＨ形鋼製品を製造した。In the layout shown in FIG. 1, 600 × 200 × 12/25 to 650 × 20 without changing the rolls from the breakdown mill BD to the finishing universal mill UF.
H-section steel products up to 0x9 / 12 were produced.

【００３１】６００×２００×１２／２５のパス毎の圧
延条件は、表１に示す通りであり、６５０×２００×９
／１２のパス毎の圧延条件は、表２に示すとおりであ
る。また、ここでの各ミルでの圧延材の断面形状を図６
に示す。The rolling conditions for each pass of 600 × 200 × 12/25 are as shown in Table 1, and 650 × 200 × 9
The rolling conditions for each pass of / 12 are as shown in Table 2. FIG. 6 shows the cross-sectional shape of the rolled material in each mill.
Shown in

【００３２】表１に示す６００×２００×１２／２５の
パススケジュールでは、第１ユニバーサルミルＵ₁ のロ
ール幅Ｗ_U1と第２ユニバーサルミルＵ₂ のロール幅Ｗ_U2
とエッジャーミルＥ₁ のロール幅Ｗ_E1とが等しく（Ｗ_U1
＝Ｗ_U2＝Ｗ_E1＝５５４mm）なるように第２ユニバーサル
ミルＵ₂ 及びエッジャーミルＥ₁ のロール幅Ｗ_U2、Ｗ_E1
を調節して中間圧延した。ここでは、第１ユニバーサル
ミルＵ₁ 及び第２ユニバーサルミルＵ₂ でウエブ高さ調
整を実施せずにウエブの厚み圧下のみを実施した。In the pass schedule of 600 × 200 × 12/25 shown in Table 1, the roll width W _{U1 of} the first universal mill U ₁ and the roll width W _{U2 of} the second universal mill U ₂ are set.
And the roll width W _E1 of the edger mill E ₁ are equal (W _U1
= W _U2 = W _E1 = 554 mm) so that the roll widths W _U2 , W _E1 of the second universal mill U ₂ and the edger mill E ₁ are equal.
And intermediate rolling was performed. Here, we conducted only thickness reduction of the web without performing web height adjustment in the first universal mill U ₁ and the second universal mill U _2.

【００３３】また、表２に示す６５０×２００×９／１
２のパススケジュールでは、ウエブの厚み圧下のみを実
施した後に、前記(3) 式を満足するような圧延条件で第
２ユニバーサルミルＵ₂ のロール幅Ｗ_U2及びエッジャー
ミルＥ₁ のロール幅Ｗ_E1を、Ｗ_U1＜Ｗ_U2，Ｗ_E1＝Ｗ_U2と
なるように調節して中間圧延し、幅可変ロールを有する
第２ユニバーサルミルＵ₂ にてウエブ高さの拡大を行っ
た。この結果、突起部が平坦化され、製品不良を発生さ
せずに良質なＨ形鋼を製造することができた。Further, 650 × 200 × 9/1 shown in Table 2
In the second pass schedule, the roll width W _U2 of the second universal mill U ₂ and the roll width W _E1 of the edger mill E ₁ are reduced under the rolling conditions satisfying the above-mentioned equation (3) after only reducing the thickness of the web. , W _U1 <W _U2 , W _E1 = W _U2 , intermediate rolling was performed, and the web height was increased by a second universal mill U ₂ having a variable width roll. As a result, the projections were flattened, and a high-quality H-section steel could be manufactured without causing product defects.

【００３４】[0034]

【表１】 [Table 1]

【００３５】[0035]

【表２】 [Table 2]

【００３６】一方、図７に示すように、従来の固定幅ロ
ールのユニバーサルミルＵ₁ 及びエッジャーミルＥ₁ を
配置した中間圧延機を有する圧延機列で圧延すると表１
及び表２のケースであれば１３パス要することになり、
表１および表２のサイズのＨ形鋼をロール交換なしに製
造することは不可能である。したがって本発明によれ
ば、ロールを交換することなく、異なるウエブ高さのＨ
形鋼を高能率で圧延することが可能となった。On the other hand, as shown in FIG. 7, when a conventional fixed width roll universal mill U ₁ and an edger mill E ₁ are arranged in a rolling mill row having an intermediate rolling mill in which the mills are arranged, Table 1 shows the results.
And in the case of Table 2, 13 passes would be required,
It is not possible to produce H-beams of the sizes in Tables 1 and 2 without changing rolls. Therefore, according to the present invention, H of different web heights can be used without changing the rolls.
It has become possible to roll section steel with high efficiency.

【００３７】[0037]

【発明の効果】本発明によれば、前半のパスで幅可変ロ
ールのロール幅を固定ロールと同幅にしてウエブ厚み圧
下のみを行ってウエブ中央部に突起部を形成し、後半の
パスで幅可変ロールで厚み圧下とともにウエブ高さを拡
大し、突起部に引張応力を働かせているので、ブレーク
ダウン圧延後の同一形状の粗形鋼片からロールを交換す
ることなく、異なるウエブ高さのＨ形鋼を安価、高能率
かつ高精度に製造できる。According to the present invention, in the first half of the pass, the roll width of the variable width roll is made the same as the fixed roll, and only the web thickness is reduced to form a projection at the center of the web. Since the web height is increased with thickness reduction using a variable width roll and tensile stress is exerted on the projections, without changing the roll from the same shaped rough steel slab after breakdown rolling, different web heights can be used. H-section steel can be manufactured at low cost, with high efficiency and high precision.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の一実施例によるＨ形鋼の圧延機列の平
面模式図である。FIG. 1 is a schematic plan view of an H-section rolling mill row according to an embodiment of the present invention.

【図２】本発明のパススケジュールを示す模式図であ
る。FIG. 2 is a schematic diagram showing a path schedule according to the present invention.

【図３】ウエブ圧下のみを行った場合の圧延状態を示す
模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing a rolling state when only web reduction is performed.

【図４】ウエブ高さを拡大した場合の圧延状態を示す模
式図である。FIG. 4 is a schematic diagram showing a rolled state when the web height is enlarged.

【図５】ウエブ中央部の厚さ推定値と実測値との関係を
示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a relationship between a thickness estimated value at a central portion of a web and an actually measured value.

【図６】本発明の各圧延機列の圧延状態を示す模式図で
ある。FIG. 6 is a schematic diagram showing a rolling state of each rolling mill row of the present invention.

【図７】従来のＨ形鋼の圧延機列の平面模式図である。FIG. 7 is a schematic plan view of a conventional row of H-section rolling mills.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

ＢＤ：ブレークダウンミル、Ｕ₁ ： 第１ユニバーサル
ミル、Ｕ₂ ： 第２ユニバーサルミル、Ｅ₁ ：エッジャ
ーミル、Ｕ_F ：仕上ユニバーサルミルBD: Breakdown mill, U ₁ : First universal mill, U ₂ : Second universal mill, E ₁ : Edger mill, U _F : Finish universal mill

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 Ｈ形鋼用粗形鋼片に造形するためのブレ
ークダウンミルの後に、第１ユニバーサルミル、エッジ
ャーミル及び第２ユニバーサルミルからなる中間圧延機
群と、仕上ユニバーサルミルとを上流側から順に配置し
たＨ形鋼の圧延機列であって、前記第１ユニバーサルミ
ルのロールは固定幅ロールであり、前記第２ユニバーサ
ルミルのロールはロール軸方向の位置をパス毎に移動可
能な分割ロールからなる幅可変ロールであるＨ形鋼の圧
延機列により前記Ｈ形鋼用粗形鋼片を圧延するＨ形鋼の
圧延方法であって、前記中間圧延機群を構成する第１ユ
ニバーサルミル、エッジャーミル及び第２ユニバーサル
ミルの３台のミルによる中間圧延を連続リバース圧延と
することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。1. A shake for shaping into a crude steel slab for an H- section steel.
After the work-down mill, the first universal mill, the edge
Rolling mill consisting of a first mill and a second universal mill
Group and finishing universal mill are arranged in order from the upstream side.
A row of H-section rolling mills,
Is a fixed width roll, and the second universal
Lumir rolls can be moved in the roll axis direction for each pass
Pressure of H-section steel, which is a variable width roll composed of efficient split rolls
What is claimed is: 1. A method for rolling an H-beam by rolling a rough slab for an H-beam using a rolling mill row, comprising three mills of a first universal mill, an edger mill and a second universal mill constituting the intermediate rolling mill group. A method of rolling an H-section steel, wherein the intermediate rolling according to (1) is a continuous reverse rolling. 【請求項２】 前記中間圧延機群で連続リバース圧延す
る際に、前記第２ユニバーサルミルの幅可変ロールでウ
エブの厚み圧下をおこなうことにより、ウエブ高さの中
央部に所定の突起部を形成した後、前記幅可変ロールの
間隔を広げて少なくとも１パス以上圧延し、前記突起部
に引張応力を働かせ、該突起部を段差の無い状態にする
ことにより、ブレークダウン圧延後の同一断面形状のＨ
形鋼用粗形鋼片をロール交換することなく異なるウエブ
高さのＨ形鋼に圧延することを特徴とする請求項１に記
載のＨ形鋼の圧延方法。2. A predetermined projection is formed at a central portion of a web height by performing a thickness reduction of a web by a variable width roll of the second universal mill during continuous reverse rolling in the group of intermediate rolling mills. After that, the width of the variable width roll is expanded and rolling is performed for at least one pass, a tensile stress is applied to the protrusion, and the protrusion has no step, thereby having the same cross-sectional shape after breakdown rolling. H
The method for rolling an H-section steel according to claim 1 , wherein the rough section slab for the section steel is rolled into an H-section steel having a different web height without changing rolls.