TWI732074B - 燃燒器及燃燒器之運轉方法，以及冷鐵源的熔解、精錬方法 - Google Patents

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Abstract

本發明的目的在於提供一種可防止熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞、損壞等的燃燒器，該燃燒器具備：助燃性氣體供應路徑(4)，係朝設置在前端側的中心部之助燃性氣體噴出口(2)供應助燃性氣體(G1)；燃料供應路徑(5)，係朝設置在助燃性氣體噴出口(2)的周圍之燃料噴出口(3)供應燃料；以及防護噴嘴(6)，係從包圍燃料噴出口(3)周圍之位置起，比設置有助燃性氣體噴出口(2)及燃料噴出口(3)之前端面(1a)更朝前方突出；助燃性氣體供應路徑(4)係包含拉瓦噴嘴(9)以及擴徑噴嘴(10)，擴徑噴嘴(10)係從拉瓦噴嘴(9)的前端朝助燃性氣體噴出口(2)逐漸擴徑，防護噴嘴(6)係具有從前端面(1a)起朝前方逐漸縮徑的形狀。

Description

燃燒器及燃燒器之運轉方法，以及冷鐵源的熔解、精錬方法
本發明係有關燃燒器及燃燒器之運轉方法以及冷鐵源的熔解、精錬方法。
已知藉由從噴嘴噴射含氧之助燃性氣體與燃料且使之燃燒的火焰，對被加熱物進行加熱之燃燒器係使用在冷鐵源的熔解、精錬爐中。例如，在電弧爐煉鋼過程中，在爐內加熱成為原料之鐵屑等的冷鐵源且於使之熔解時，會在原料上產生被稱為冷點之低溫部分，而原料在此部分不易熔解。因此，利用燃燒器來加熱此低溫部分的原料，促進其熔解。
藉由此種燃燒器的使用，可提高原料的加熱效率，減低原料的熔解所需之電力使用量，而削減熔解成本。此外，已知藉由助燃性氣體使原料的一部分氧化、熔解，可促進切斷，提高對原料之加熱效率。
燃燒器中，由於可藉由提高助燃性氣體的流 速，以提高被加熱物的切斷速度，提高加熱效率，故有助燃性氣體的高速化之需求。但是，將助燃性氣體的流動高速化時，火焰會從噴嘴分離，使得燃燒變得不穩定。
此外，電弧爐內會產生伴隨來自熔鋼、熔渣中之CO氣體的產生之噴氣所引起之熔解金屬、熔渣等的飛散、以及由於高速火焰衝擊原料所引起之熔解金屬、熔渣等的彈跳等。
燃燒器中，噴嘴會因上述熔解金屬、熔渣等，而發生阻塞、熔損等。因此，必須頻繁地維修燃燒器。尤其是因燃料的噴出速度無法像助燃性氣體的噴出速度一般地快速，故噴嘴容易阻塞。為了抑制此種燃料噴嘴的阻塞，採用了盡可能使燃料的噴出速度快速等之方法。
例如，在下述專利文獻1所記載的燃燒器中，藉由設置：位在中心之助燃性氣體的噴出孔；用以使火焰穩定於此噴出孔的出口之溝；以及在此等噴出孔與溝之間之燃料的噴出孔，而形成穩定的高速的火焰。
另一方面，在下述專利文獻2所記載之燃燒器中，藉由設置：位在中心之助燃性氣體的噴出孔；用以使火焰穩定於此噴出孔之出口之溝；在此等噴出孔與溝之間之第1燃料噴出孔；以及在助燃性氣體出口之外周之第2燃料噴出孔，而形成穩定之高速的火焰。
又一方面，在下述專利文獻3所記載之燃燒器中，藉由配置：位在中心之主助燃性氣體的噴出孔；在其外側之燃料噴出口，以及更在其外側之副助燃性氣體的 噴出孔，在主助燃性氣體之噴流的周圍形成環繞火焰，而獲得主氣體之同調性噴射(coherent jet)，形成高速的火焰。此外，藉由在噴嘴的前面設置檔板，使火焰朝內並朝向助燃性氣體噴流的方向，以抑制主助燃性氣體之流速的衰減。
此外，已記載了將燃料氣體之燃燒熱量設為Q〔MMBtu/h〕，將檔板的孔徑設為D〔英寸〕時，應注意將Q/D設為≧0.6，並且將助燃性氣體的流量設為V〔千立方呎/h〕，將助燃性氣體中的氧濃度設為P〔容積%〕，並將檔板的孔徑設為D〔英寸〕時，應注意將VP/D設為≧70。
由此條件而言，例如，假設液化天然氣體(LNG)的流量為435Nm3/h，氧的流量為1000Nm3/h規模的燃燒器時，檔板之孔徑D成為709mm(27.9英寸)。此外，由VP/D≧70的關係來看，檔板的孔徑D成為1361mm(53.6英寸)。
〔先前技術文獻〕 〔專利文獻〕
〔專利文獻1〕日本特開2003-194307號公報
〔專利文獻2〕日本特開2004-93110號公報
〔專利文獻3〕日本特開平10-267220號公報
電弧爐中，為了防止上述飛散之熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞，使用供應壓力低的燃料或燃燒性差的燃料時，必須使自燃料噴嘴之噴出速度減慢。但是，此時，噴嘴孔容易因飛濺阻塞，而使噴嘴損壞，維修頻率變多。
此外，燃料之噴出速度慢時，容易受爐內之燃燒氣體的流動等所引起之干擾的影響，而無法在中心噴流的周圍形成良好的火焰。此時，中心的氧之衰減加速，而使加熱性能、切斷性能降低。
此外，使用發熱量低的燃料時，由於每單位體積之容積變大，故不得不加大燃料噴嘴的孔徑，噴嘴孔變得容易阻塞。並且，使用燃燒性差的燃料時，火焰容易吹散，故無法加快燃料的噴出速度。
另外，專利文獻1所記載之燃燒器中，由於在助燃性氣體噴出孔的內面配置有燃料噴出孔，故無法加大燃料噴出孔的截面積，無法使噴出速度減慢。因此，難以適用於供應壓力低的燃料或燃燒性差的燃料。
另一方面，專利文獻2所記載之燃燒器中，雖然可加大燃料噴出孔的截面積，然而因燃料噴出孔配置在燃燒器的前面，故容易因飛散之熔解金屬、熔渣等而阻塞。並且，使用發熱量低的燃料時，由於每單位發熱量的容積變大，故燃料噴出孔的截面積變大，而變得更容易阻塞。
另一方面，專利文獻3所記載之燃燒器中， 如上述，檔板的孔徑成為709mm、1361mm，而無法防止飛散之熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞。此外，專利文獻3所記載之燃燒器中，檔板的孔徑超出上述範圍時，無法以火焰包圍中心的助燃性氣體噴流，故助燃性氣體的衰減變快，而無法得到高速的火焰。
本發明係鑑於此種習知的事宜而提案者，目的在於提供一種燃燒器及燃燒器之運轉方法，以及冷鐵源的熔解、精錬方法，可防止熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞、損壞等。
為了達成上述目的，本發明係提供以下的手段。
〔1〕一種燃燒器，具備：助燃性氣體供應路徑，係朝設置在前端側的中心部之助燃性氣體噴出口供應助燃性氣體；燃料供應路徑，係朝設置在前述助燃性氣體噴出口的周圍之燃料噴出口供應燃料；以及防護噴嘴，係從包圍前述燃料噴出口的周圍之位置起，比設置有前述助燃性氣體噴出口及前述燃料噴出口之前端面更朝前方突出；前述助燃性氣體供應路徑係包含拉瓦噴嘴(Laval nozzle)以及擴徑噴嘴，該擴徑噴嘴係從前述拉瓦噴嘴的前端朝前述助燃性氣體噴出口逐漸擴徑，前述防護噴嘴係具有從前述前端面起朝前方逐漸縮 徑的形狀。
〔2〕前述〔1〕所述之燃燒器中，前述助燃性氣體供應路徑係具有同徑噴嘴，該同徑噴嘴係從前述擴徑噴嘴的前端起朝前述助燃性氣體噴出口形成為同徑。
〔3〕前述〔2〕所述之燃燒器中，遍及前述同徑噴嘴的內周面全周設置有溝部。
〔4〕前述〔1〕至〔3〕中任一項所述之燃燒器中，前述擴徑噴嘴中，成為最大徑之前端側的截面積設為A1，成為最小徑之基端側之截面積設為A2時，滿足1.5≦A1/A2≦3.0。
〔5〕前述〔1〕至〔4〕中任一項所述之燃燒器中，前述擴徑噴嘴的開角係前述拉瓦噴嘴之擴徑側的開角以上，且前述擴徑噴嘴的半頂角為30°以下。
〔6〕前述〔1〕至〔5〕中任一項所述之燃燒器中，前述燃料噴出口係由對於前述助燃性氣體噴出口排列成同心圓狀之複數個孔部所構成。
〔7〕前述〔1〕至〔5〕中任一項所述之燃燒器中，前述燃料噴出口係由對於前述助燃性氣體噴出口形成為同心圓狀的孔部所構成。
〔8〕前述〔1〕至〔7〕中任一項所述之燃燒器中，前述防護噴嘴的半頂角為5至45°。
〔9〕前述〔1〕至〔8〕中任一項所述之燃燒器中，前述擴徑噴嘴的最大徑設為d3〔m〕，前述防護噴嘴的前端之直徑設為d4〔m〕，相對於所供應之助燃性氣體的流量，依據 計量比(氧比=1)來燃燒所需之燃料的流量設為Qf〔Nm3/h〕時，以燃料的流速V〔Nm/s〕滿足50≦V≦200之方式，設定前述d3及d4，該流速V係依據下述式子(1)，以前述Qf除以前述防護噴嘴的出口面積減去前述擴徑噴嘴的出口面積之面積A而求得V=(Qf/3600)/A...(1)
A=π/4×(d4 2-d3 2)。
〔10〕一種燃燒器之運轉方法，係使用前述〔1〕至〔9〕中任一項所述之燃燒器，且使用濃度為20.95至100%之氧作為前述助燃性氣體。
〔11〕前述〔10〕所述之燃燒器之運轉方法中，將前述燃料噴出口所噴出之燃料的流速設為10m/s以上。
〔12〕前述〔10〕或〔11〕所述之燃燒器之運轉方法中，將氧比設為1至10。
〔13〕一種冷鐵源的熔解、精錬方法，係使用前述〔1〕至〔9〕中任一項所述之燃燒器，且包含：將冷鐵源熔解之熔解步驟；以及於熔解前述冷鐵源後進行精錬之精錬步驟，在前述熔解步驟中，將氧比設為1至5，在前述精錬步驟中，將氧比設為3至10，在前述熔解步驟及前述精錬步驟中，各別獨立地設定燃料的流量。
如上所述，依據本發明，可提供燃燒器及燃燒器之運轉方法，以及冷鐵源的熔解、精錬方法，可防止熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞、損壞等。
1A,1B,1C‧‧‧燃燒器
1a‧‧‧前端面
2‧‧‧助燃性氣體噴出口
3‧‧‧燃料噴出口
4‧‧‧助燃性氣體供應路徑
5‧‧‧燃料供應路徑
6‧‧‧防護噴嘴
6a‧‧‧縮徑部
6b‧‧‧同徑部
7‧‧‧第1噴嘴構件
7a‧‧‧孔部
7b‧‧‧凸緣部
7c‧‧‧孔部
8‧‧‧第2噴嘴構件
8a‧‧‧孔部
9‧‧‧拉瓦噴嘴
10‧‧‧擴徑噴嘴
11‧‧‧同徑噴嘴
11a‧‧‧溝部
20‧‧‧水冷套
20a‧‧‧流路
20b‧‧‧分隔壁
A‧‧‧面積
G1‧‧‧助燃性氣體
G2‧‧‧燃料
H‧‧‧冷卻水
L2‧‧‧長度
α‧‧‧半頂角
β‧‧‧半頂角
γ‧‧‧半頂角
φ d1‧‧‧直徑
φ d2‧‧‧直徑
φ d3‧‧‧直徑
φ d4‧‧‧直徑
第1圖係表示本發明第1實施形態之燃燒器的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看之正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。
第2圖係表示本發明第2實施形態之燃燒器的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看之正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。
第3圖係表示本發明第3實施形態之燃燒器的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看之正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。
第4圖係第1實施例及第1比較例中，測量離燃燒器之距離與助燃性氣體的流速之關係的圖表。
第5圖係第2實施例及作為參考例之第1實施例中，測量離燃燒器之距離與助燃性氣體的流速之關係的圖表。
以下，就本發明的實施形態，參照圖式詳細說明。
此外，以下的說明所使用之圖係為了容易了解特徴而有適當地將特徴之部分擴大顯示之情況，各構成要素的尺 寸、比率等，不一定與實體相同。此外，以下的說明中所例示之材料等係為一例，本發明並不限於此，在不變更本發明之意旨的範圍內，當可適當地更動而實施。
(燃燒器) 〔第1實施形態〕
首先，就本發明第1實施形態而言，說明如第1圖(a)、(b)所示之燃燒器1A。其中，第1圖係表示燃燒器1A的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看之正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。
本實施形態之燃燒器1A係如第1圖(a)、(b)所示，具備：助燃性氣體噴出口2，係設置在前端側的中心部；燃料噴出口3，係設置在助燃性氣體噴出口2的周圍；助燃性氣體供應路徑4，係朝助燃性氣體噴出口2供應助燃性氣體G1；燃料供應路徑5，係朝燃料噴出口3供應燃料G2；以及防護噴嘴6，係從包圍燃料噴出口3周圍之位置起，比設置有助燃性氣體噴出口2及燃料噴出口3之前端面1a更朝前方突出。
燃燒器1A係由配置在燃燒器中心部之第1噴嘴構件7與在第1噴嘴構件外側配置成同心圓狀之第2噴嘴構件8所構成。此外，有關構成燃燒器1A之此等第1及第2噴嘴構件7、8，例如可使用銅或銅合金(黄銅)等之熱傳導性佳的金屬材料而形成，但不限於必定使用此等金屬材料。
第1噴嘴構件7具有沿軸線方向貫穿其中心部之剖面呈圓形的孔部7a，整體而言形成為略圓筒狀。助燃性氣體供應路徑4係由此孔部7a所構成。燃料噴出口3位於第一噴嘴構件7的前端部。亦即，燃料噴出口3與孔部7a的前端係位在相同面上。此外，於第1噴嘴構件7的前端側設置有朝擴徑方向突出的凸緣部7b。
第2噴嘴構件8具有沿軸線方向貫穿其中心部之剖面呈圓形的孔部8a，整體而言形成為略圓筒狀。第1噴嘴構件7係藉由***此孔部8a的內側，以凸緣部7b遍及全周地接觸於孔部8a之狀態，配置於孔部8a。此外，前端面1a係由包含此凸緣部7b之第1噴嘴構件7的前端所構成。
燃料供應路徑5係由形成在第1噴嘴構件7與孔部8a(第2噴嘴構件8)之間的剖面呈圓環狀之流路所構成。燃料噴出口3係藉由沿軸線方向貫穿凸緣部7b之複數個孔部7c對於助燃性氣體噴出口2排列成同心圓狀而構成。複數個孔部7c係形成為相互具有相同直徑之圓形剖面。
此外，關於燃料噴出口3，不限於由上述複數個孔部7c所構成之情況，亦可省略上述凸緣部7b，而於形成在第1噴嘴構件7與孔部8a(第2噴嘴構件8)之間的流路之前端，由對於助燃性氣體噴出口2形成為同心圓狀之剖面呈圓環狀的孔部來構成。
助燃性氣體供應路徑4(孔部7a)係從上游(基端)側朝下游(前端)側，以具有拉瓦噴嘴9與擴徑噴嘴10之形態而構成。其中，拉瓦噴嘴9係用以使助燃性氣體G1成為超音速者，而在孔部7a的中途具有直徑變細之形狀。另一方面，擴徑噴嘴10係用以形成穩定的火焰者，具有從拉瓦噴嘴9的前端朝助燃性氣體噴出口2逐漸擴徑之形狀。
在此，拉瓦噴嘴9的尺寸之喉部直徑d1及出口直徑d2係取決於助燃性氣體G1的流量及噴出速度、助燃性氣體G1的組成。因此，拉瓦噴嘴9的半頂角α與擴徑噴嘴10的半頂角β相同時，助燃性氣體噴出口2係比拉瓦噴嘴9的出口直徑d2更為擴徑。
防護噴嘴6係用以防護助燃性氣體噴出口2及燃料噴出口3免受飛散之熔解金屬、熔渣等所損壞者，由比前端面1a(第1噴嘴構件7
Figure 106141870-A0202-12-0011-9
前端)更朝前方突出之第2噴嘴構件8所構成。亦即，防護噴嘴6的內壁係相當於成為比前端面1a更朝前方突出的孔部8a之壁。
防護噴嘴6具有從前端面1a起朝前方逐漸縮徑之形狀(將此部分稱為縮徑部6a)。第1噴嘴構件7的前端(前端面1a)係在孔部8a中，位於相同直徑部分與縮徑部分之交界。再者，防護噴嘴6的前端係具有從最被縮徑之位置起朝前端形成為相同直徑之形狀(將此部分稱為同徑部6b)。
第2噴嘴構件8係設置有藉由冷卻水H的循環而冷卻之水冷套20。水冷套20係具有將設置在第2噴嘴構件8內部之流路20a利用分隔壁20b在內周側與外周側之間予以隔開，並且使流路20a在其前端側相通之構造。冷卻水H係從流路20a的內周側起朝外周側流通，藉以進行燃燒器1的冷卻。
具有如上述的構成之燃燒器1A中，就助燃性氣體G1而言，例如可使用氧，而就燃料G2而言，例如可使用液化天然氣體(LNG)。此外，就燃料G2而言，除了上述LNG之外，例如，可使用管路瓦斯、液化石油氣(LPG)等之碳氫化合物氣體、焦炭爐氣體(COG)、高爐煤氣(BFG)、一氧化碳(CO)、氫(H2)以及此等的混合氣體等。
燃燒器1A中，藉由將助燃性氣體供應路徑4所供應的助燃性氣體G1從助燃性氣體噴出口2朝前方噴出且將助燃性氣體供應路徑4(孔部7a)所供應的燃料G2從燃料噴出口3朝前方噴出而燃燒的火焰，將被加熱物予以加熱。
另外，本實施形態之燃燒器1中，由於將具有上述擴徑形狀之擴徑噴嘴10設置在拉瓦噴嘴9的前端，從拉瓦噴嘴9噴出之助燃性氣體G1的噴流外側成為負壓，而在噴流與擴徑噴嘴10的壁面之間形成循環流。並且，燃料G2被引進該循環流，而形成穩定的火焰。因此，以此火焰包圍助燃性氣體G1，可藉以抑制助燃性氣體G1的衰減，而可形成高速且到達更遠之處的火焰。
此外，本實施形態之燃燒器1中，將具有上述縮徑部6a之防護噴嘴6設置成比設置有助燃性氣體噴出口2及燃料噴出口3之前端面1a更朝前方突出，可藉以抑制火焰的擴張，從各噴出口2、3噴出高速的助燃性氣體G1及燃料G2。
因此，本實施形態的燃燒器1中，即使在使用供應壓力低的燃料G2時，亦因可抑制飛散的熔解金屬、熔渣等朝各噴出口2、3入侵，而可防止飛散的熔解金屬、熔渣等所引起之噴嘴的阻塞、損壞等。
〔第2實施形態〕
其次，就本發明第2實施形態而言，說明如第2圖所示之燃燒器1B。其中，第2圖係表示燃燒器1B的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看的正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。再者，以下的說明中，關於與上述燃燒器1A相同的部位係省略說明，並且在圖中標示相同的符號。
本實施形態之燃燒器1B係如第2圖所示，助燃性氣體供應路徑4係從上游(基端)側朝下游(前端)側，具有拉瓦噴嘴9、擴徑噴嘴10、以及同徑噴嘴11而構成。
軸線方向上具有長度L2之同徑噴嘴11係具有從擴徑噴嘴10的前端起朝助燃性氣體噴出口2形成為同徑之形狀。此外，基本上係與上述燃燒器1A具有相同的構成。
本實施形態之燃燒器1B中，由於為追加有此種同徑噴嘴11之構成，可使在擴徑噴嘴10形成之火焰朝向軸線方向，而可抑制火焰的擴張。此外，流動於中心之助燃性氣體G1的噴流被火焰包圍，並且成為沿軸線方向平行地流動。藉此，可抑制助燃性氣體G1的衰減，而可形成高速且到達更遠之處的火焰。
〔第3實施形態〕
其次，就本發明第3實施形態而言，說明如第3圖所示之燃燒器1C。其中，第3圖係表示燃燒器1C的構成，(a)係從燃燒器前端側觀看之正面圖，(b)係沿著燃燒器軸線方向之剖面圖。再者，以下的說明中，關於與上述燃燒器1A、1B相同的部位係省略說明，並且在圖中標示相同的符號。
本實施形態之燃燒器1C係如第3圖所示，具有將溝部11a設置成遍及於同徑噴嘴11的內周面全周之構成。此外，與上述燃燒器1A、1B基本上具有相同的構成。
本實施形態的燃燒器1C中，由於將此種溝部11a設置在同徑噴嘴11的內周面，上述使火焰穩定效果變大，即使是使用發熱量低的燃料G2或燃燒性差的燃料G2時，亦可形成穩定的周圍火焰。
〔第4實施形態〕
其次，就本發明第4實施形態而言，說明上述燃燒器1A、1B、1C之適當的條件。
本實施形態之燃燒器1A、1B、1C中，擴徑噴嘴10中成為最大徑的前端側之截面積設為A1，成為最小徑的基端側之截面積設為A2時，較佳為滿足下述條件。
1.5≦A1/A2≦3.0
藉由滿足此條件，可在擴徑噴嘴10的壁面與助燃性氣體G1的噴流之間形成負壓的區域，而能夠以包圍助燃性氣體G1之方式形成穩定的火焰。
此外，本實施形態的燃燒器1A、1B、1C中，較佳為擴徑噴嘴10的開角(半頂角β)為拉瓦噴嘴9之擴徑側的開角(半頂角α)以上，且擴徑噴嘴10之半頂角β在30°以下。
藉此，可在擴徑噴嘴10的壁面與在中心流動之助燃性氣體G1的噴流之間形成循環流，將燃料G2引進到擴徑噴嘴10，而可形成穩定的火焰。
若擴徑噴嘴10之開角(半頂角β)為拉瓦噴嘴的開角α以上，則在擴徑噴嘴10的壁面與在中心流動之助燃性氣體G1的噴流之間形成循環流，而可形成穩定的火焰。
此外，在將成為擴徑噴嘴10的最大徑之前端側的截面積設為固定之狀態下，若縮小擴徑噴嘴10的開角(半頂角β)時，則循環區域的長度變長。具體而言，若將擴徑噴嘴10的半頂角β設為30°以下時，則形成充分 的循環區域，而可形成穩定的火焰。
此外，本實施形態之燃燒器1A、1B、1C中，防護噴嘴6的半頂角γ較佳為5至45°。
藉此，可藉由助燃性氣體G1或燃料G2的噴流，將入侵防護噴嘴6內側之熔解金屬、熔渣等順利地排出防護噴嘴6的外側。
若防護噴嘴6的半頂角γ設為5°以上，則防護噴嘴6的長度變短，對於防護噴嘴6之熱損失變少，而可維持高的熱效率。此外，對於防護噴嘴6的內面之熱通量變少，而可防止防護噴嘴6的損壞。另一方面，若將防護噴嘴6的半頂角γ設為45°以下，則可使入侵防護噴嘴6內側之熔解金屬、熔渣等不滯留在防護噴嘴6內側而排出。
(燃燒器之運轉方法) 〔第5實施形態〕
其次，就本發明第5實施形態而言，說明上述燃燒器1A、1B、1C的運轉方法。
使用本實施形態之燃燒器1A、1B、1C的運轉方法中，就助燃性氣體G1而言，使用濃度20.95至100%的氧。
藉此，即使是使用低供應壓力或發熱量低的燃料G2時，噴嘴亦不會阻塞而可穩定地形成高速的火焰。
再者，使用本實施形態之燃燒器1A、1B、1C之運轉方法，較佳為將燃料噴出口3噴出之燃料G2的 流速設為10m/s以上。
藉由將燃料G2的流速設為10m/S以上，可抑制飛散之熔解金屬、熔渣等之入侵燃料噴出口3，故可防止熔解金屬、熔渣等所引起之阻塞。
再者，將使燃料G2完全燃燒所需氧的比例(計量比)設為1時，使用本實施形態的燃燒器1A、1B、1C之運轉方法中，較佳為將氧比設為1至10。
在此，氧比係依據以下的式子所定義的值。
氧比=(所供應之助燃性氣體G1中包含的含氧量)/(使燃料G2完全燃燒所需之含氧量)
此外，助燃性氣體G1為LNG時，每1Nm3的LNG所需的含氧量為2.3Nm3，故LNG的流量依據以下的式子來求得。
LNG之流量=〔(所供應之助燃性氣體G1中包含的含氧量)/2.3〕/氧比
藉此，即使是使用低供應壓力或發熱量低的燃料G2時，噴嘴亦不會阻塞而可穩定地形成高速的火焰。
再者，本實施形態
Figure 106141870-A0202-12-0017-10
燃燒器1A、1B、1C中，擴徑噴嘴10的最大徑設為d3〔m〕，防護噴嘴6的前端之直徑設為d4〔m〕，相對於所供應之助燃性氣體G1的流量，依據計量比(氧比=1)來燃燒所需之燃料G2的流量設為Qf〔Nm3/h〕時，以燃料的流速V〔Nm/s〕滿足50≦V≦200之方式來訂定d3及d4為較佳。此外，燃料的流速V〔Nm/s〕係如下述式子(1)所示，以上述燃料G2的流量Qf 除以防護噴嘴6的出口面積減去擴徑噴嘴10的出口面積之面積A而求得。
V=(Qf/3600)/A...(1)
A=π/4×(d4 2-d3 2)
由於將上述式子(1)求得之燃料的流速V設為50至200Nm/s，可抑制飛散之熔解金屬、熔渣等的入侵，並且可穩定地形成高速的火焰。
若流速V為50Nm/s以上，則可防止熔解金屬、熔渣等之入侵。另一方面，若流速V為200Nm/s以下，則成為適於供應較低的供應壓力的燃料的噴嘴內之壓力，而可在中心流動之助燃性氣體G1的噴流周圍形成良好的火焰。
(冷鐵源的熔解、精錬方法) 〔第6實施形態〕
其次，就本發明第6實施形態而言，說明使用上述燃燒器1A、1B、1C之冷鐵源的熔解、精錬方法。
使用本實施形態的燃燒器1A，1B，1C之冷鐵源的熔解、精錬方法係包含熔解冷鐵源之熔解步驟以及於熔解冷鐵源後進行精錬之精錬步驟，而在熔解步驟中，將氧比設為1至5，在精錬步驟中，將氧比設為3至10，在熔解步驟及精錬步驟中，各別獨立地設定燃料的流量。
在上述氧比之條件下，將氧的流量設為1000Nm3/h時，氧比為1至5時，LNG的流量設定為435 至87Nm3/h。另一方面，氧比為3至10時，LNG的流量設定為145至43Nm3/h。
具體而言，依據計量比(氧比=1)使LNG燃燒所需之含氧量，每1Nm3的LNG為2.3Nm3，故將氧的流量設為QO2，將氧比設為m時，LNG的流量Qf係可由下述式子(2)求得。
Qf=(QO2/2.3)/m...(2)
熔解步驟中，將LNG的燃燒熱作為熱源使用時，假設使此LNG完全燃燒，將氧比m設定為1以上。氧比為m=1時，LNG的流量Qf係依據上述式子(2)而設定為約435Nm3/h。
另一方面，熔解步驟中，利用氧進行切斷時，假設最大限度地伸展氧之噴流的勢流心，將氧比m設定為5以下。氧比為m=5時，LNG的流量Qf係依據上述(2)而設定為約87Nm3/h。
另一方面，精錬步驟中，使用本實施形態的燃燒器作為氧吹管時，因利用氧進行精錬，故假設減少燃料以使氧完全不消耗，將氧比m設定為3以上。氧比為m=3時，LNG的流量係Qf依據上述(2)設定為約145Nm3/h。
另一方面，精錬步驟中，假設伸展氧氣噴流所需燃料之最低流量，將氧比m設定為10以下。氧比為m=10時，LNG的流量Qf係依據上述(2)設定為約43Nm3/h。
如上所述，在熔解步驟與精錬步驟中，為區分燃燒器的功能，較佳為設定用以使具有其功能之氧比，而各別獨立地設定燃料G2的流量。
此外，將以上述式子(1)所求得之流速V設為50至200Nm/s時，d4的最大條件與最小條件的求取結果，表示於下述表1。
Figure 106141870-A0202-12-0020-1
例如，助燃性氣體之流量(純氧)設為1000Nm3/h，LNG的流量Qf設為435Nm3/h(以氧比為1而算出者)，助燃性氣體的出口速度設為馬赫(mach)1.5，且設計為d1=20.2mm，d2=23.6m時，依據1.5≦A1/A2≦3.0，d3=28.9至40.9mm。
d4成為最大之條件係上述式子(1)中V=50Nm/s時，A=0.002417m2。因此，上述式子(1)中d3=40.9mm時，d4=68.9mm。
另一方面，d4成為最小之條件係上述式子(1)中V=200Nm/s時，A=0.000604m2。因此，上述式子(1)d3=28.9mm時，d4=40.1mm。
因此，防護噴嘴6的前端之直徑d4成為40.1至68.9mm的範圍。
依據本實施形態，使用上述燃燒器1A、1B、1C在爐內將冷鐵源熔解、精錬時，可提高效率。
此外，本發明不限於上述實施形態，在不脫離本發明之意旨的範圍內，當可作各種之變更。
具體而言，上述燃燒器1A、1B、1C係由第1及第2噴嘴構件7、8所構成，但不限於此種構成，可適當地施以變更。例如，有關上述第1噴嘴構件7，亦可藉由在拉瓦噴嘴9與擴徑噴嘴10之間進行分割，而分別由個別的噴嘴構件來構成。
[實施例]
以下，藉由實施例來使本發明的效果更加清楚。再者，本發明不限於以下的實施例，在不脫離本發明之意旨的範圍內，當可適當地變更來實施。
(第1實施例)
第1實施例中，使用下述表2所示條件製作之上述第1圖所示之燃燒器1A，測量了燃燒狀態的確認與在中心流動之助燃性氣體的噴流之流速。此外，第1實施例中，使用純氧(濃度100%)作為助燃性氣體，使用LNG作為燃料。
另一方面，就第1比較例而言，使用下述表2所示條件製作之上述專利文獻1所記載之燃燒器，並進 行與第1實施例相同的測量。
Figure 106141870-A0202-12-0022-2
結果，第1實施例的燃燒器中，確認了從防護噴嘴6的前端起，以包圍在中心流動之助燃性氣體的噴流之方式形成穩定的火焰。
此外，有關第1實施例及第1比較例，測量了各個離燃燒器之距離〔m〕與助燃性氣體的流速〔馬赫(mach)數〕之關係。將其測量結果表示於第4圖。再者，第4圖中，以實線表示第1實施例的測量結果，以虛線表示第1比較例的測量結果。
由第4圖所示可知，比起第1比較例的燃燒器，第1實施例之燃燒器中，不易發生助燃性氣體之流速的衰減。
(第2實施例)
第2實施例中，使用下述表3所示條件製作之上述第 3圖所示之燃燒器1C，測量了燃燒狀態的確認與在中心流動之助燃性氣體的噴流之流速。此外，第2實施例中，使用純氧作為助燃性氣體，為了模擬發熱量低而燃燒性差的燃料，使用加氮稀釋之LNG作為燃料。
Figure 106141870-A0202-12-0023-3
結果，第2實施例之燃燒器中，確認了即使是發熱量低的燃料，亦從防護噴嘴6的前端起，以包圍在中心流動之助燃性氣體的噴流之方式形成穩定的火焰。
再者，有關第2實施例，測量了各個離燃燒器之距離〔m〕與助燃性氣體的流速〔馬赫(mach)數〕之關係。將其測量結果表示於第5圖。此外，第5圖中，一併表示第1實施例的測量結果作為對照。此外，第5圖中，以實線表示第2實施例的測量結果，以一點鎖線表示第1實施例的測量結果。
由第5圖所示可知，第2實施例的燃燒器中， 即使是燃燒性差的燃料，亦可得到與第1實施例的燃燒器相同的結果，不易發生助燃性氣體之流速的衰減。
(第3實施例)
第3實施例中，將第1實施例及第2實施例的燃燒器設置在電弧爐內，而確認了利用實機操作所產生的熔解金屬及熔渣所引起之噴嘴的阻塞狀態。結果，確認了不發生噴嘴的阻塞而可穩定地進行運轉操作。
1A‧‧‧燃燒器
1a‧‧‧前端面
2‧‧‧助燃性氣體噴出口
3‧‧‧燃料噴出口
4‧‧‧助燃性氣體供應路徑
5‧‧‧燃料供應路徑
6‧‧‧防護噴嘴
6a‧‧‧縮徑部
6b‧‧‧同徑部
7‧‧‧第1噴嘴構件
7a‧‧‧孔部
7b‧‧‧凸緣部
7c‧‧‧孔部
8‧‧‧第2噴嘴構件
8a‧‧‧孔部
9‧‧‧拉瓦噴嘴
10‧‧‧擴徑噴嘴
20‧‧‧水冷套
20a‧‧‧流路
20b‧‧‧分隔壁
A‧‧‧面積
G1‧‧‧助燃性氣體
G2‧‧‧燃料
H‧‧‧冷卻水
α‧‧‧半頂角
β‧‧‧半頂角
γ‧‧‧半頂角
φ d1‧‧‧直徑
φ d2‧‧‧直徑
φ d3‧‧‧直徑
φ d4‧‧‧直徑

Claims (12)

  1. 一種燃燒器，具備：助燃性氣體供應路徑，係朝設置在前端側的中心部之助燃性氣體噴出口供應助燃性氣體；燃料供應路徑，係朝設置在前述助燃性氣體噴出口的周圍之燃料噴出口供應燃料；以及防護噴嘴，係從包圍前述燃料噴出口的周圍之位置起，比設置有前述助燃性氣體噴出口及前述燃料噴出口之前端面更朝前方突出；前述助燃性氣體供應路徑係包含拉瓦噴嘴以及擴徑噴嘴，該擴徑噴嘴係從前述拉瓦噴嘴的前端朝前述助燃性氣體噴出口逐漸擴徑，前述防護噴嘴係具有從前述前端面起朝前方逐漸縮徑的形狀；前述擴徑噴嘴的開角係大於前述拉瓦噴嘴之擴徑側的開角，且前述擴徑噴嘴的半頂角為30°以下。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之燃燒器，其中，前述助燃性氣體供應路徑係具有同徑噴嘴，該同徑噴嘴係從前述擴徑噴嘴的前端起朝前述助燃性氣體噴出口形成為同徑。
  3. 如申請專利範圍第2項所述之燃燒器，其中，遍及前述同徑噴嘴的內周面全周設置有溝部。
  4. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述之燃燒器，其中， 前述擴徑噴嘴中，成為最大徑之前端側的截面積設為A1，成為最小徑之基端側之截面積設為A2時，滿足1.5≦A1/A2≦3.0。
  5. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述之燃燒器，其中，前述燃料噴出口係由對於前述助燃性氣體噴出口排列成同心圓狀之複數個孔部所構成。
  6. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述之燃燒器，其中，前述燃料噴出口係由對於前述助燃性氣體噴出口形成為同心圓狀的孔部所構成。
  7. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述之燃燒器，其中，前述防護噴嘴的半頂角為5至45°。
  8. 如申請專利範圍第1項至第3項中任一項所述之燃燒器，其中，前述擴徑噴嘴的最大徑設為d3〔m〕，前述防護噴嘴的前端之直徑設為d4〔m〕，相對於所供應之助燃性氣體的流量，依據計量比(氧比=1)來燃燒所需之燃料的流量設為Qf〔Nm3/h〕時，以燃料的流速V〔Nm/s〕滿足50≦V≦200之方式，設定前述d3及d4， 該流速V係依據下述式子(1)，以前述Qf除以前述防護噴嘴的出口面積減去前述擴徑噴嘴的出口面積之面積A而求得V=(Qf/3600)/A...(1) A=π/4×(d4 2-d3 2)。
  9. 一種燃燒器之運轉方法，係使用申請專利範圍第1項至第8項中任一項所述之燃燒器，且使用濃度為20.95至100%之氧作為前述助燃性氣體。
  10. 如申請專利範圍第9項所述之燃燒器之運轉方法，其中，將前述燃料噴出口所噴出之燃料的流速設為10m/s以上。
  11. 如申請專利範圍第9項或第10項所述之燃燒器之運轉方法，其中，將氧比設為1至10。
  12. 一種冷鐵源的熔解、精錬方法，係使用申請專利範圍第1項至第8項中任一項所述之燃燒器，該冷鐵源的熔解、精錬方法係包含：將冷鐵源熔解之熔解步驟；以及於熔解前述冷鐵源後進行精錬之精錬步驟，在前述熔解步驟中，將氧比設為1至5，在前述精錬步驟中，將氧比設為3至10，在前述熔解步驟及前述精錬步驟中，各別獨立地設定燃料的流量。
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110469851A (zh) * 2019-09-11 2019-11-19 向顺华 一种自预热式烟气自循环型低氮无氧化烧嘴
CN111255594A (zh) * 2020-03-06 2020-06-09 天津大学 内燃机供气***
CN112984554B (zh) * 2021-03-03 2022-04-05 中国人民解放军国防科技大学 一种基于气体引射器的高速预混射流火焰燃烧增强装置
CN113369029B (zh) * 2021-04-30 2022-10-28 中国航天空气动力技术研究院 一种引射式低压超距气体加速喷头

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2000028097A1 (en) * 1998-11-10 2000-05-18 Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. Integrated device to inject technological gases and powdered material and method to use the device for the processing of baths of molten metal
CN1280630A (zh) * 1997-12-04 2001-01-17 Sms德马格股份公司 将气体吹入冶金容器内的方法和吹气喷枪
JP2002105528A (ja) * 2000-08-07 2002-04-10 L'air Liquide ノズルを用いてガスを注入する方法
CN2573872Y (zh) * 2002-10-14 2003-09-17 朱润保 循环硫化床锅炉烘炉油枪
JP2004093110A (ja) * 2002-07-08 2004-03-25 Nippon Sanso Corp バーナ・ランスおよび精錬方法
CN1615372A (zh) * 2002-01-15 2005-05-11 Sms迪马格股份公司 金属、金属熔液和/或渣的火法冶金处理方法以及喷射装置

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0629659B2 (ja) * 1985-11-15 1994-04-20 日本酸素株式会社 高温酸素ランス
JPS6325410A (ja) * 1986-07-17 1988-02-02 Taiyo:Kk ジエツトバ−ナ−
JP2871403B2 (ja) * 1992-07-10 1999-03-17 住友金属工業株式会社 多目的バーナ
JPH081286B2 (ja) * 1993-03-05 1996-01-10 株式会社オツトー 蓄熱式バ−ナ
US5714113A (en) * 1994-08-29 1998-02-03 American Combustion, Inc. Apparatus for electric steelmaking
US5599375A (en) * 1994-08-29 1997-02-04 American Combustion, Inc. Method for electric steelmaking
US5823762A (en) * 1997-03-18 1998-10-20 Praxair Technology, Inc. Coherent gas jet
US6372010B1 (en) * 1999-12-10 2002-04-16 Process Technology International, Inc. Method for metal melting, refining and processing
JP3577066B2 (ja) * 2001-09-28 2004-10-13 日本酸素株式会社 バーナ・ランスおよび精錬方法
CN102159731B (zh) * 2008-09-16 2014-10-29 株式会社Istc 制造熔融铁的方法
AT506950B1 (de) 2008-12-16 2010-01-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Schutzgasgekühlte sauerstoffblaslanze
CN101487073B (zh) * 2009-02-20 2011-03-30 刘旭刚 转炉炼钢用可调整体式超高功率集束氧枪喷头
DE102014215794A1 (de) 2014-08-08 2016-02-11 Primetals Technologies Austria GmbH Brenner-Lanzen-Einheit

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1280630A (zh) * 1997-12-04 2001-01-17 Sms德马格股份公司 将气体吹入冶金容器内的方法和吹气喷枪
WO2000028097A1 (en) * 1998-11-10 2000-05-18 Danieli & C. Officine Meccaniche S.P.A. Integrated device to inject technological gases and powdered material and method to use the device for the processing of baths of molten metal
JP2002105528A (ja) * 2000-08-07 2002-04-10 L'air Liquide ノズルを用いてガスを注入する方法
CN1615372A (zh) * 2002-01-15 2005-05-11 Sms迪马格股份公司 金属、金属熔液和/或渣的火法冶金处理方法以及喷射装置
JP2004093110A (ja) * 2002-07-08 2004-03-25 Nippon Sanso Corp バーナ・ランスおよび精錬方法
CN2573872Y (zh) * 2002-10-14 2003-09-17 朱润保 循环硫化床锅炉烘炉油枪

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