TWI589707B - Non-directional electromagnetic steel plate and its manufacturing method and motor core - Google Patents

Non-directional electromagnetic steel plate and its manufacturing method and motor core Download PDF

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Hiroaki Nakajima
Tomoyuki Okubo
Tadashi Nakanishi
Yoshihiko Oda
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Jfe Steel Corp
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Description

無方向性電磁鋼板與其製造方法以及馬達鐵芯
本發明係關於無方向性電磁鋼板與其製造方法以及馬達鐵芯，具體而言，係關於消除應變退火後的磁特性優異之無方向性電磁鋼板與其製造方法，以及使用該無方向性電磁鋼板所製作之馬達鐵芯(轉子鐵芯、定子鐵芯)。
隨著近年來普遍對於電氣機器之省能源要求的提高，對於旋轉機的鐵芯(馬達鐵芯)所使用之無方向性電磁鋼板，亦逐漸要求更優異的磁特性。此外，近來於電動車用馬達等中，對於小型且高輸出化之需求增強，已逐漸採行使馬達轉速達到高速化以獲取馬達扭矩之設計。
馬達鐵芯分為定子鐵芯及轉子鐵芯，電動車用馬達，由於其外徑較以往的馬達大，使較大的離心力作用，且因構造的不同，於轉子鐵芯外周部存在有1~2mm之極狹窄的部分等，所以對於轉子鐵芯所使用之無方向性電磁鋼板，已逐漸要求較以往更高的強度。另一方面，為了達到馬達的小型化與省能源化，係要求定子鐵芯的低鐵 損耗。因此，馬達鐵芯所使用之鋼板的特性，理想而言係轉子鐵芯為高強度，定子鐵芯為低鐵損耗。
如上述般，即使是相同的馬達鐵芯所使用之電磁鋼板，轉子鐵芯與定子鐵芯中，要求特性亦大幅不同，惟於馬達鐵芯的製造時，為了提高材料良率，較佳係從同一原材料鋼板中，進行鑿穿加工以同時取得轉子鐵芯材料與定子鐵芯材料，然後分別層合各鋼板而組裝為轉子鐵芯或定子鐵芯。
如上述般，製造高強度且低鐵損耗的無方向性電磁鋼板之技術，例如於專利文獻1中，係提出一種首先製造出高強度的無方向性電磁鋼板並取得轉子鐵芯材料後，對該鋼板施以消除應變退火而製造低鐵損耗的無方向性電磁鋼板，並取得定子鐵芯材料之方法。此技術中，為了促進消除應變退火時的晶粒成長，係將鋼中所含之雜質元素(Ti、S、N、V、Nb、Zr、As)降低至極低水準，並於消除應變退火前進一步施以平整軋壓。
近來，從達成馬達的回收之觀點來看，係有溶解使用完畢的馬達鐵芯並再應用於馬達框等作為鑄造物之傾向。然而，專利文獻1所揭示之電磁鋼板，由於添加有Al，將此再應用時，鑄造時的熔鋼黏度增大，而有產生縮孔之問題。因此，當回收馬達鐵芯作為鑄造物生鐵時，Al較佳係實質上無添加。
可從Al實質上無添加之鋼板中取得轉子鐵芯材料及定子鐵芯材料之無方向性電磁鋼板，係有專利文獻 2所述之技術。此技術，與專利文獻1相同，首先製造出高強度的無方向性電磁鋼板並取得轉子鐵芯材料，然後對殘餘之鋼板施以消除應變退火，並取得定子鐵芯材料之方法，為了促進消除應變退火時的晶粒成長，該特徵在於限制Si、Mn、C、Sol.Al及N的含量，並控制阻礙晶粒成長之延展性中介存在物的個數密度。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本特許第5228379號公報
專利文獻2：日本特許第4718749號公報
然而，專利文獻2所揭示之技術，由於將有效於降低鐵損耗之Si的含量限制在1.2mass%以下，所以具有無法製造低鐵損耗的無方向性電磁鋼板之問題。
本發明係鑑於先前技術所具有之上述問題點而創作出，該目的在於提供一種Al實質上無添加，且可從同一原材料鋼板中同時取得具有高強度之轉子鐵芯材料與具有低鐵損耗之定子鐵芯材料之無方向性電磁鋼板，並且提出其有利的製造方法，以及提供使用該鋼板之馬達鐵芯(轉子鐵芯、定子鐵芯)。
本發明者們係為了解決上述課題，著眼於鋼成分對強度與晶粒成長性所造成之影響而進行精心探討。結果發現到將既定量的P添加於Si含量高且Al實質上無添加之無方向性電磁鋼板，並提高消除應變退火時的晶粒成長性，藉此可同時從最終退火後之鋼板中取得高強度的轉子鐵芯材料，並從消除應變退火後之鋼板中取得低鐵損耗的定子鐵芯材料，因此，重要的是在最終退火時使P偏析於鋼板表層，因而開發出本發明。
亦即，本發明係一種無方向性電磁鋼板，其係具有：含有C：0.005mass%以下、Si：1.5~6.0mass%、Mn：0.05~2.0mass%、P：0.03~0.15mass%、S：0.005mass%以下、N：0.005mass%以下及Al：0.005mass%以下，且剩餘部分由Fe及不可避免的雜質所構成之成分組成；於藉由歐傑電子分光法分析最終退火後之鋼板表面所得之歐傑微分能譜中，其電子能120eV附近之P的peak-peak高度P120相對於電子能700eV附近之Fe的peak-peak高度Fe700之比(P120/Fe700)，為0.02以上。
本發明之上述無方向性電磁鋼板，其中除了上述成分組成之外，進一步含有選自Sn：0.005~0.2mass%及Sb：0.005~0.2mass%之1種或2種。
此外，本發明之上述無方向性電磁鋼板，其中降伏強度為400MPa以上。
此外，本發明係提出一種無方向性電磁鋼板 的製造方法，其係對具有上述之成分組成之扁鋼胚進行熱軋，不施以熱軋板退火，或是施以熱軋板退火後，或是施以自我退火後，進行酸洗，並進行1次或夾隔中間退火之2次以上的冷軋，然後進行最終退火，以被覆形成絕緣被膜而製造無方向性電磁鋼板之方法，其特徵為：上述最終退火之從700℃至500℃為止之冷卻，係於氧勢PH20/PH2為0.001以上的氧化性環境氣體中進行1~300秒。
此外，本發明係一種旋轉機的轉子鐵芯，其特徵為：對上述中任一項之無方向性電磁鋼板進行鑿穿加工並層合而成。
此外，本發明係一種旋轉機的定子鐵芯，其特徵為：對上述中任一項之無方向性電磁鋼板進行鑿穿加工後，層合並施以消除應變退火而成。
根據本發明，由於可製造出於最終退火後成為高強度，於消除應變退火後成為低鐵損耗之無方向性電磁鋼板，所以可從同一原材料鋼板中同時取得具有高強度之轉子鐵芯材料與具有低鐵損耗之定子鐵芯材料，故有益於提升馬達鐵芯的材料良率或降低材料成本。
第1圖係顯示Si添加量與消除應變退火前後的鐵損 耗W10/400之關係之圖表。
第2圖係顯示P添加量與消除應變退火前後的鐵損耗W10/400之關係之圖表。
第3圖係顯示P添加量與最終退火後之鋼板表層附近的P120/Fe700之關係之圖表。
以下說明開發本發明之契機之實驗。
〈實驗1〉
首先進行Si對消除應變退火時的晶粒成長性所造成之影響之調查實驗。
將含有C：0.003mass%、Mn：0.05mass%、P：0.01mass%、S：0.002mass%、N：0.002mass%、Al：0.001mass%，且在0.5~4.0mass%的範圍內改變各種Si的含量而添加之鋼，實驗性地溶解而形成鋼塊後，對該鋼塊進行熱軋而成為板厚2.0mm的熱軋板。
接著，對上述熱軋板施以1000℃×30秒的熱軋板退火後，進行酸洗，並進行冷軋而成為板厚0.25mm的冷軋板後，於氧勢PH20/PH2為0.0005的非氧化性環境氣體(10vol%H2-90vol%N2、露點-50℃)中施以800℃×10s之最終退火以形成無方向性電磁鋼板後，藉由25cm Epstein法測定鐵損耗W10/400。
接著於N2環境氣體中對上述鋼板施以750℃×2h的消 除應變退火後，再次藉由25cm Epstein法測定鐵損耗W10/400。
第1圖係顯示上述消除應變退火前後的鐵損耗W10/400與Si添加量之關係。從該圖中，可得知在Si添加量為0.5~1.5mass%時，雖因消除應變退火而使鐵損耗W10/400降低，但在Si添加量為1.5mass%以上時，鐵損耗W10/400未降低。
因此，為了調查該原因，係藉由TEM來觀察消除應變退火後之鋼板的組織，Si添加量為1.5mass%以上之鋼板中，於鋼板表層附近觀察到多數細微的Si3N4析出物，Si添加量為0.5~1.5mass%之鋼板中，未確認到上述細微析出物。從該結果中，可得知在Si添加量較多之鋼板中，於消除應變退火時，從環境氣體浸入於鋼中之N與鋼中的Si反應而析出細微的Si3N4，因而阻礙晶粒成長而無法改善鐵損耗。
〈實驗2〉
接著調查消除應變退火時的環境氣體與P添加量對晶粒成長性所造成之影響。
將含有C：0.003mass%、Si：3.0mass%、Mn：0.05mass%、S：0.002mass%、N：0.002mass%、Al：0.001mass%，且在0.01~0.15mass%的範圍內改變各種P的含量而添加之鋼，實驗性地溶解而形成鋼塊後，對該鋼塊進行熱軋而成為板厚2.0mm的熱軋板。
接著，對上述熱軋板施以1000℃×30秒的熱軋板退火後，進行酸洗，並進行冷軋而成為板厚0.25mm的冷軋板後，於氧勢PH20/PH2為0.0005的非氧化性環境氣體(10vol%H2-90vol%N2、露點-50℃)中施以800℃×10s的最終退火以形成無方向性電磁鋼板。此時，從700℃至500℃為止，分成下述3條件並於10s內進行冷卻。
‧條件A：PH20/PH2為0.0005的非氧化性環境氣體(10vol%H2-90vol%N2、露點-50℃)
‧條件B：PH20/PH2為0.01的氧化性環境氣體(2vol%H2-98vol%N2、露點-40℃)
‧條件C：PH20/PH2為0.5的氧化性環境氣體(0.1vol%H2-99.9vol%N2、露點-30℃)
對如此得到之最終退火後之鋼板，藉由25cm Epstein法測定鐵損耗W10/400。此外，於N2環境氣體中對上述鋼板施以750℃×2h的消除應變退火後，再次藉由25cm Epstein法測定鐵損耗W10/400。
第2圖係顯示消除應變退火前後的鐵損耗W10/400與P添加量之關係。消除應變退火前的鐵損耗W10/400，由於不與冷卻時之環境氣體的PH20/PH2相依而幾乎維持一定，所以於第2圖中，係記載PH20/PH2為0.0005時之鐵損耗W10/400。
從第2圖中，可得知在PH20/PH2為0.0005下冷卻之鋼板，即使施以消除應變退火，鐵損耗亦改善不多，但在PH20/PH2為0.01及0.5下冷卻之鋼板，P添加量為 0.03mass%以上時，鐵損耗大幅降低。
因此，藉由TEM來觀察上述消除應變退火後之鋼板的組織，P添加量未達0.03mass%之鋼板，於PH20/PH2為0.0005、0.01、0.5時，均確認到細微的Si3N4的析出，但於PH20/PH2為0.01、0.5時，P添加量為0.03mass%以上之鋼板中，未確認到Si3N4的析出。
為了調查該原因，係藉由歐傑電子分光法(AES)分析最終退火後之鋼板表層的P偏析量。P偏析量，係以於歐傑微分能譜中，其電子能120eV附近之P的peak-peak高度P120相對於電子能700eV附近之Fe的peak-peak高度Fe700之比(P120/Fe700)來評估。在此，上述歐傑微分能譜，為對歐傑能譜進行微分後之能譜。
第3圖係顯示鋼板表層附近的P120/Fe700與P添加量之關係。從該圖中，可得知在PH20/PH2為0.01及0.5下冷卻之鋼板，P添加量為0.03mass%以上時，P於表層濃化，P120/Fe700之值超過0.02。從該結果中，可考量為於P添加量為0.03mass%以上之鋼板中，因消除應變退火而使鐵損耗W10/400降低者，係藉由在最終退火時於表層濃化之P來抑制環境氣體中的N浸入於鋼中，而未析出Si3N4之故。
在此，由於將最終退火時之冷卻時的環境氣體構成為氧化性環境氣體而促進P往鋼板表層偏析之理由，目前仍未充分明瞭，但可考量為藉由構成為氧化性環境氣體，於鋼板表層產生脫碳，而促進P的偏析之故。
從以上的結果中，可得知於最終退火時之P往鋼板表層之偏析，對於確保後續消除應變退火時的晶粒成長性乃極為有效。
接著說明本發明之無方向性電磁鋼板的成分組成。
C：0.005mass%以下
C，係引起磁老化而使製品板的磁特性產生惡化之有害元素，所以於本發明中限制在0.005mass%以下。較佳為0.003mass%以下。
Si：1.5~6.0mass%
Si，係對於提高鋼板的比電阻並降低鐵損耗為有效之元素。本發明中，由於未添加與Si相同之提高電阻之元素Al，所以添加1.5mass%以上的Si。然而，超過6.0mass%之添加，會使鋼顯著地脆化。因此，Si係設為1.5~6.0mass%的範圍。較佳為1.5~4.0mass%的範圍。
Mn：0.05~2.0mass%
Mn，係為了防止熱軋時的紅熱脆化而需添加0.05mass%以上。然而，超過2.0mass%時，磁通量密度降低，脆化亦變得顯著。因此，Mn係設為0.05~2.0mass%的範圍。較佳為0.05~1.5mass%的範圍。
P：0.03~0.15mass%
P，如前述般，對於確保消除應變退火時的晶粒成長性為有效之元素，必須添加0.03mass%以上。然而，超過0.15mass%時，鋼會脆化而對冷軋造成阻礙。因此，P係設為0.03~0.15mass%的範圍。較佳為0.03~0.10mass%的範圍。
S：0.005mass%以下
S，係生成MnS等之硫化物而增加鐵損耗之有害元素，所以將上限限制在0.005mass%。較佳為0.003mass%以下。
N：0.005mass%以下
N，係形成氮化物並阻礙晶粒成長而使鐵損耗特性惡化，所以限制在0.005mass%以下。較佳為0.003mass%以下。
Al：0.005mass%以下
Al，當微量地存在時，會形成細微的AlN，阻礙晶粒成長並損害磁特性，所以限制在0.005mass%以下。較佳為0.003mass%以下。
本發明之無方向性電磁鋼板，上述必要成分以外之剩餘部分為Fe及不可避免的雜質，但可在以下範圍內含有選自Sn及Sb之1種或2種。
Sn：0.005~0.2mass%、Sb：0.005~0.2mass%
Sn及Sb，係改善集合組織，對於磁通量密度的提升為有效之元素。為了得到上述效果，較佳至少分別添加0.005mass%以上。然而，超過0.2mass%時，上述效果達到飽和。因此，當添加Sn及/或Sb時，較佳係在上述範圍內添加。尤佳分別為Sn：0.01~0.15mass%、Sb：0.01~0.15mass%的範圍。
接著說明本發明之無方向性電磁鋼板的製造方法。
本發明之無方向性電磁鋼板，只要是使用將P含量調整為上述適當範圍內之扁鋼胚作為鋼原材料即可，可使用一般所知的方法來製造。例如可採用以下方法來製造，亦即藉由以轉爐或電爐等使鋼熔解，並以脫氣設備等進行二次精鍊之一般方法的精鍊工序，以連續鑄造法將調整為上述成分組成之熔鋼形成為扁鋼胚後，進行熱軋而成為熱軋板，且視需要施以熱軋板退火後，進行酸洗，並進行冷軋而成為冷軋板，然後進行最終退火。
在此，上述熱軋後之鋼板(熱軋板)的板厚，較佳係設為1.0mm~5.0mm的範圍。未達1.0mm時，熱軋時之軋壓缺失會增加，另一方面，超過5.0mm時，冷軋下壓率過高，而使集合組織惡化。
此外，當施以熱軋板退火時，均熱溫度較佳係設為900~1200℃的範圍。未達900℃時，熱軋板退火的效果小，無法充分提升磁特性，另一方面，超過1200℃時，除了成本上較不利之外，亦會產生起因於鏽垢之表 面瑕疵。尤佳為950~1050℃的範圍。
亦可在熱軋後，活用經捲取後之線圈的自我退火來取代熱軋板退火，此時，線圈捲取溫度較佳係設為600℃以上。尤佳為620℃以上。捲取溫度的上限，從防止對熱軋板進行酸洗後之鏽垢的殘留之觀點來看，較佳為750℃以下。
此外，熱軋後或熱軋板退火後之冷軋，較佳係進行1次或夾隔中間退火之2次以上。尤其是最終的冷軋，就設備上或生產限制上、成本上無問題時，以提升磁通量密度者為目的，較佳係採用將板溫升溫至200℃來進行軋壓之溫軋。
上述冷軋板的板厚(最終板厚)，較佳係設為0.1~1.0mm的範圍。未達0.1mm時，生產性降低，另一方面，超過1.0mm時，鐵損耗的降低效果小。
對形成為上述最終板厚之冷軋板所施予之最終退火，較佳係採用：於700~1100℃的溫度下均熱1~300秒之連續退火。均熱溫度未達700℃時，未充分進行再結晶，無法得到良好的磁特性，並且無法充分得到連續退火時的形狀矯正效果。另一方面，超過1100℃時，晶粒粗大化而使強度降低或是韌性降低。尤佳的均熱溫度為800~1100℃，均熱時間為1~100秒。為了確保最終退火後之鋼板強度，上述最終退火溫度、時間，在可容許鐵損耗下，較佳係盡可能為低溫、短時間。
在此，於上述連續退火的均熱時之環境氣體 為氧化性者，於鋼板表層所急遽成長之氧化物會阻礙晶粒成長，使鐵損耗惡化，故較佳係設為氧勢PH20/PH2為0.001以下的非氧化性環境氣體。尤佳為0.0005以下。
此外，均熱後的冷卻時之環境氣體，為了促進P往鋼板表層之偏析，必須構成為氧勢PH20/PH2為0.001以上的氧化性環境氣體。較佳為0.003以上。然而，PH20/PH2過高時，於鋼板表面會產生稱為氣體痕之氧化不均，損及作為商品之外觀，所以上限較佳設為5。
上述冷卻時之環境氣體控制，必須在從700℃至500℃為止之間進行。設為500℃以上者，係為了促進P的偏析而必須於表層引起脫碳，另一方面，設為700℃以下者，係由於在超過700℃下環境氣體成為氧化性時，於鋼板表層所急遽成長之氧化物會阻礙晶粒成長，使鐵損耗惡化。較佳為650~550℃之間。
此外，上述冷卻所花費之時間，必須設為1~300s的範圍。未達1s時，脫碳尚未進行，另一方面，超過300s時，生產性會降低。為了充分地進行鋼板表層的脫碳以確保晶粒成長性，較佳係花費5s以上進行冷卻。較佳為5~100s的範圍。
於上述條件下所冷卻之最終退火後之鋼板，於藉由歐傑電子分光法分析鋼板表面所得之歐傑微分能譜中，其電子能120eV附近之P的peak-peak高度P120相對於電子能700eV附近之Fe的peak-peak高度Fe700之比(P120/Fe700)，為0.02以上。為了進一步提高消除應變 退火時之晶粒的成長，(P120/Fe700)較佳為0.03以上。
此外，上述地製造之最終退火後之鋼板，由於添加P而使晶粒變得細微，所以具有高強度。因此，上述最終退火後之鋼板，可直接用作為轉子鐵芯材料。在此，上述鋼板，為了對抗由馬達的高速旋轉所造成之離心力，降伏應力(上降伏點)較佳為400MPa以上，尤佳為420MPa以上。上述降伏應力，係將由JIS Z2201所規定之試驗片(較佳為JIS 5號試驗片)，依照JIS Z2241所規定之方法進行拉伸試驗而測得之值。
此外，上述最終退火後之鋼板，為高強度，並且在最終退火時使所添加之P偏析於鋼板表層，所以具有消除應變退火時的晶粒成長性亦優異之特性。因此，上述最終退火後之鋼板，藉由施以消除應變退火而成為低鐵損耗，所以可用作為定子鐵芯材料。
接著說明從上述最終退火後之鋼板中製造馬達鐵芯(轉子鐵芯、定子鐵芯)之方法。
藉由鑿穿加工，從上述最終退火後之無方向性電磁鋼板同時取得轉子鐵芯用與定子鐵芯用的鐵芯材料，對於轉子鐵芯，可層合上述經鑿穿加工後之轉子鐵芯材料並組裝而得到高強度的轉子鐵芯，另一方面，對於定子鐵芯，可層合上述經鑿穿加工後之定子鐵芯材料並組裝，然後施以消除應變退火，可得到低鐵損耗的定子鐵芯。
在此，上述消除應變退火，可在一般方法的條件下進行，並無特別限制，例如，較佳於惰性氣體環境 中，於700~900℃×0.1~10hr的條件下進行。此外，雖亦可對轉子鐵芯施以消除應變退火，但為了維持高強度，較佳係不進行。
上述最終退火後之鋼板，之後為了降低鐵損耗，較佳於鋼板的表面施以絕緣塗層。此時為了確保良好的鑿穿性，較佳係塗布含有樹脂之有機塗層，另一方面，當重視熱噴塗性時，較佳係塗布半有機或無機塗層。
實施例
於轉爐中進行吹煉，施以脫氣處理，形成具有第1表所示之各種成分組成之熔鋼後，藉由連續鑄造法來形成扁鋼胚。接著將上述扁鋼胚於1140℃的溫度下再加熱1hr，進行熱軋而形成板厚2.0mm的熱軋板，對該熱軋板施以1000℃×30秒的熱軋板退火後，進行酸洗，並進行冷軋而形成板厚0.25mm的冷軋板。接著對上述冷軋板，將均熱區域的環境氣體設為氧勢PH20/PH2為0.0005的非氧化性環境氣體，於700~900℃的溫度保持10s後，從700℃至500℃為止，在氧勢PH20/PH2為0.0003的非氧化性環境氣體或是氧勢PH20/PH2為0.003~3.0的氧化性環境氣體下，進行5~250秒的冷卻而施以最終退火，形成冷軋退火板。上述製造條件的詳細內容如第2表所示。第2表中的No.22，為施以650℃×1hr的自我退火來取代熱軋板退火之例，此外，No.23為熱軋後未施以任何退火之例。
然後，藉由25cm Epstein試驗法對上述冷軋退火板測定磁特性(鐵損耗W10/400、磁通量密度B50)，並且使用JIS 5號試驗片進行拉伸試驗，測定降伏應力。
再者，於N2環境氣體中對上述冷軋退火板施以750℃×2hr的消除應變退火後，再次藉由25cm Epstein試驗法測定鐵損耗W10/400及磁通量密度B50。
上述磁特性及拉伸試驗的結果，與製造條件一同顯示於第2表。
從第1表及第2表中，可得知以適合於本發明之條件對具有適合於本發明之成分組成之鋼板施以最終退火，藉 此可穩定地製造於最終退火後成為高強度，於消除應變退火後成為低鐵損耗之無方向性電磁鋼板，所以可從相同原材料鋼板中，同時取得轉子鐵芯材料與定子鐵芯材料。

Claims (6)

  1. 一種無方向性電磁鋼板，其係具有：含有C：0.005mass%以下、Si：1.5~6.0mass%、Mn：0.05~2.0mass%、P：0.03~0.15mass%、S：0.005mass%以下、N：0.005mass%以下及Al：0.005mass%以下，且剩餘部分由Fe及不可避免的雜質所構成之成分組成；於藉由歐傑電子分光法分析最終退火後之鋼板表面所得之歐傑微分能譜中，其電子能120eV附近之P的peak-peak高度P120相對於電子能700eV附近之Fe的peak-peak高度Fe700之比(P120/Fe700)，為0.02以上。
  2. 如請求項1之無方向性電磁鋼板，其中除了上述成分組成之外，進一步含有選自Sn：0.005~0.2mass%或Sb：0.005~0.2mass%之1種或2種。
  3. 如請求項1或2之無方向性電磁鋼板，其中降伏強度為400MPa以上。
  4. 一種無方向性電磁鋼板的製造方法，其係對具有如請求項1或2之成分組成之扁鋼胚進行熱軋，不施以熱軋板退火，或是施以熱軋板退火後，或是施以自我退火後，進行酸洗，並進行1次或夾隔中間退火之2次以上的冷軋，然後進行最終退火，以被覆形成絕緣被膜而製造無方向性電磁鋼板之方法，其特徵為：上述最終退火之從700℃至500℃為止之冷卻，係於氧勢PH20/PH2為0.001以上的氧化性環境氣體中進行1~300秒。
  5. 一種旋轉機的轉子鐵芯，其特徵為：對如請求項1至3中任一項之無方向性電磁鋼板進行鑿穿加工並層合而成。
  6. 一種旋轉機的定子鐵芯，其特徵為：對如請求項1至3中任一項之無方向性電磁鋼板進行鑿穿加工後，層合並施以消除應變退火而成。
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