TWI523956B - Metal parts for buckle parts and zippers for use, and manufacturing methods for metal parts for buckles - Google Patents

Description

扣結件用金屬零件及使用其之拉鏈、以及扣結件用金屬零件之製造方法

本發明係關於一種例如有供檢針器進行縫針等之檢測的衣服上所安裝之拉鏈的扣結件用金屬零件及使用其之拉鏈、以及扣結件用金屬零件之製造方法，尤其是提出一種設為具有不會由檢針器檢測出之程度的非磁性者，並且提高扣結件用金屬零件之加工性而提高生產效率的技術。

就使用檢針器之衣服上所安裝的拉鏈而言，為了防止因被誤認作針等危險物而成為檢針器之誤動作之原因，必須由未經磁化而具有幾乎不會受到磁場之影響之非磁性之金屬材料構成，該檢針器係用以檢測出有於縫製階段混入之虞的縫針、斷針及其他針。

此處，於要求有耐蝕性與非磁性之零件等中，通常使用由SUS304所代表之沃斯田鐵系不鏽鋼，例如於專利文獻1中，記載有Mn與N之含量增多的高Mn、高N系之不鏽鋼作為高耐蝕、高強度、非磁性不鏽鋼。

又，此處，於專利文獻2中，為了能以拉鏈等中使用之不鏽鋼來精確地檢測出縫製時之斷針之混入，提出有如下應對檢針器之不鏽鋼：具有滿足以質量%計含有C：0.01~0.15%、Si：0.1~5%、Mn：1~10%、Ni：8~25%、Cr：14~30%、N：0.01~未達0.06%，剩餘部分包含Fe及雜質，且定義為Ni當量=Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si²之Ni當量之值為19以上的組成，且1kOe之磁場中之透磁率為 1.005以下，18kOe之磁場中之磁化為550memu/g以下，進而顯示出1.2mm鐵球以下之檢針性能。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利特開2011-6776號公報

專利文獻2：日本專利第3947679號公報

然而，於專利文獻1所記載之不鏽鋼中，若受到加工則會產生極微量的加工誘發麻田散鐵變態而顯示出低磁性，因此，於該不鏽鋼中無法獲得例如10000奧斯特之磁場中之磁通密度成為0.01T以下之程度之非磁性、所謂之超非磁性，故而於使用其形成拉鏈並對具有該拉鏈之衣服使用檢針器之情形時，有因該拉鏈被檢針器檢測出而引起誤動作之虞。

又，於專利文獻2所記載之不鏽鋼中，因硬度變得過高、尤其是於使構成拉鏈之鏈齒排之複數個鏈齒由該不鏽鋼構成之情形時，難以使該等鏈齒連續地成形，故而不得不降低製造效率，除該問題以外，甚至有其成形模具破損之顧慮。該不鏽鋼藉由例如實施複數次熱處理而可使硬度降低，從而可實現鏈齒之連續成形，但該情形時，存在因熱處理之實施而引起製造成本增加等其他問題。

本發明之課題在於解決先前技術具有之此種問題，其目的在於提供一種扣結件用金屬零件及使用其之拉鏈、以及扣結件用金屬零件之製造方法，該扣結件用金屬零件具有不會招致檢針器之誤動作之程度的非磁性、相對較小地抑制製造成本並且可提高生產性。

本發明之扣結件用金屬零件係以質量%計，含有C：0.08%以下、 Si：0.05%~2.0%、Mn：大於8.0%且25.0%以下、P：0.06%以下、S：0.01%以下、Ni：大於6.0%且30.0%以下、Cr：13.0%~25.0%、Cu：0.2%~5.0%、N：未達0.20%、Al：0.002~1.5%，且C+N未達0.20%，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質，並且將下述式(a)所表示之Md30設為-150以下而成，Md30=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-29Cu (a)

此處，式(a)中之元素符號意指該扣結件用金屬零件中之該元素之含量(質量%)。

此處，於本發明中，作為檢針性能，鏈條及拉鏈之鐵球值較佳為1.5mm以下，又，作為拉鏈鏈齒單體、或上下止擋、開合件等止擋單體(素材)，於在10000奧斯特(Oe)之磁場中配置有該零件時顯示之磁通密度為0.01T以下、尤佳為0.007T以下。

再者，本發明之扣結件用金屬零件較佳為實施冷加工、或冷加工及熱處理而成者。

於本發明之扣結件用金屬零件中，可設為以質量%計進而含有3.0%以下的Mo者，該情形時，較佳為代替上述式(a)所表示之Md30而將下述式(b)所表示之Md30'設為-150以下，Md30'=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-18.5Mo-29Cu (b)。

上述扣結件用金屬零件亦可為以質量%計，進而含有每一種為1.0%以下的選自Nb、V、Ti、W、Ta中之至少一種者。

又，此處，可設為以質量%計進而含有3.0%以下的Co、及/或以質量%計進而含有0.015%以下的B者。

而且，又，亦可為以質量%計進而含有選自Ca：0.01%以下、Mg：0.01%以下、REM：0.05%以下中之一種以上者。

又，本發明之拉鏈係包含扣結件構成零件者，該扣結件構成零件包含並排配置有複數個鏈齒之一對鏈齒排、及為了使該等鏈齒排之各鏈齒相互嚙合或分離而可沿該鏈齒排滑動移位之滑件，且使上述扣結件構成零件中之至少鏈齒排之各鏈齒由先前所述之任一種扣結件用金屬零件構成。

而且，又，本發明之扣結件用金屬零件之製造方法係於製造上述扣結件用金屬零件時，對具有特定之組成之線材或鋼線(例如，圓線)實施冷加工(拉線加工、壓延加工等)，使該線材或鋼線成形為包含例如剖面形狀為大致Y字狀等之異形線、及/或剖面形狀為矩形狀之平角線的加工材料(之後記載之金屬線)，其後，對上述加工材料實施冷加工(切斷加工、加壓加工等)。

此處，較佳為上述加工材料之剖面硬度以依據JIS Z2244之維氏硬度試驗測定所得之維氏硬度HV計為220~360，依據JIS Z2241之拉伸試驗測定所得之該加工材料之伸長率為1%以上、拉伸強度為450MPa~1100MPa之範圍內。

根據本發明，藉由將扣結件用金屬零件之組成設為上述者，又，將式(a)所表示之Md30設為-150以下，而成為具有不會被檢針器檢測出之程度的非磁性者，而且，與先前技術之不鏽鋼相比冷加工後之硬度相對變小，故而尤其是於將扣結件用金屬零件製成鏈齒時，不實施複數次熱處理而可實現該等鏈齒之連續成形，作為其結果，容易加工成扣結件用金屬零件，不會因實施複數次熱處理等而導致增大製造成本，可大幅提高製造效率。

1‧‧‧拉鏈

2‧‧‧鏈齒排

2a‧‧‧鏈齒

2b‧‧‧扣合頭部

2c‧‧‧腳部

3‧‧‧鏈布

3a‧‧‧芯部

4‧‧‧滑件

5‧‧‧上止擋

6‧‧‧下止擋

12‧‧‧鏈齒用之異形線

12a‧‧‧鏈齒形成構件

15‧‧‧上止擋用之平角線

15a‧‧‧上止擋形成構件

16‧‧‧下止擋用之異形線

16a‧‧‧下止擋形成構件

51‧‧‧第1邊

51B‧‧‧第1邊

51C‧‧‧邊

51a‧‧‧第1直線部

51b‧‧‧第1邊構件

51c‧‧‧第2邊構件

52‧‧‧第2邊

52B‧‧‧第2邊

52C‧‧‧邊

52a‧‧‧第2直線部

52b‧‧‧第1邊構件

52c‧‧‧第2邊構件

53‧‧‧第3邊

53C‧‧‧邊

54‧‧‧第4邊

54C‧‧‧邊

71‧‧‧第1對角線

72‧‧‧第2對角線

73‧‧‧中心位置

80B‧‧‧第1邊

80b‧‧‧第1邊構件

80c‧‧‧第2邊構件

91a‧‧‧第1直線部

91b‧‧‧接觸範圍

91c‧‧‧接觸範圍

92a‧‧‧第2直線部

92b‧‧‧接觸範圍

92c‧‧‧接觸範圍

C1‧‧‧凹部

C2‧‧‧凹部

d1‧‧‧尺寸

L1‧‧‧長度

L1b‧‧‧長度

L1c‧‧‧長度

L2‧‧‧長度

L2b‧‧‧長度

L2c‧‧‧長度

L91a‧‧‧長度

L91b‧‧‧長度

L91c‧‧‧長度

L92a‧‧‧長度

L92b‧‧‧長度

L92c‧‧‧長度

LC1‧‧‧寬度尺寸

LC2‧‧‧寬度尺寸

T‧‧‧第1尺寸

W‧‧‧第2尺寸

α‧‧‧角度

θ‧‧‧角度

圖1係表示具有本發明之一實施形態之扣結件用金屬零件之拉鏈的前視圖。

圖2係表示圖1之拉鏈具有之鏈齒、上止擋及下止擋於鏈布上之形成步驟的立體圖。

圖3係表示可用於扣結件用金屬零件之製造的鋼線之剖面圖。

圖4(a)-(c)係表示可用於扣結件用金屬零件之製造的其他鋼線之剖面圖。

圖5係表示可用於扣結件用金屬零件之製造的進而其他鋼線之剖面圖。

圖6係表示實施例之檢針試驗之檢針器之俯視圖。

以下，一面參照圖式一面對本發明之實施形態詳細地進行說明。

圖1中例示之拉鏈1具備：左右一對鏈齒排2，其在圖中於上下方向上並排配置複數個鏈齒2a而成；鏈布3，其包含布等，具有安裝有該等各鏈齒排2之各鏈齒2a且於圖之上下方向上延伸而構成相對較粗之繩狀的芯部3a；及帶拉片之滑件4，其內部插通有各鏈齒排2，為了使成對之鏈齒排2之各鏈齒2a相互嚙合或分離，可沿鏈齒排2之延伸方向(圖中為上下方向)滑動移位且例如由使用者所捏持。

再者，此處，於該拉鏈1中，於鏈齒排2之一端部(圖1中為上端部)，設置阻止藉由鏈齒2a之嚙合、分離而將一對鏈齒排2開合之滑件4的、閉合鏈齒排2之方向上的進一步之移位的上止擋5，並且於鏈齒排2之另一端部(圖1中為下端部)，設置阻止滑件4的打開鏈齒排2之方向上的進一步之移位的下止擋6，藉由該等止擋5、6而限制滑件4之移動範圍。

此處，於本發明中，使上述拉鏈1之鏈齒排2之各鏈齒2a、滑件4、上下止擋5、6及其他可由金屬材料形成之扣結件構成零件中之至少一個扣結件構成零件、尤其是各鏈齒2a由包含下述沃斯田鐵系不鏽鋼之扣結件用金屬零件構成。較佳為滑件4、上止擋5及下止擋6等其他扣結件用金屬零件之至少一個亦由該沃斯田鐵系不鏽鋼形成。

根據上文所述，於對安裝有拉鏈1之衣服利用檢針器進行縫針等其他針之檢測時，藉由作為形成扣結件用金屬零件之沃斯田鐵系不鏽鋼所固有之性質之超非磁性，可有利地消除檢針器將該扣結件用金屬零件錯誤地檢測為針之虞。

而且，與專利文獻1中記載之先前之不鏽鋼相比該沃斯田鐵系不鏽鋼之冷加工後之硬度較小，故而無需實施複數次熱處理而可容易地加工，因此，當製造該扣結件用金屬零件時，可於相對較小之製造成本下提高製造效率。

而且，構成本發明之扣結件用金屬零件之沃斯田鐵系不鏽鋼係以質量%計，含有C：0.08%以下、Si：0.05%~2.0%、Mn：大於8.0%且25.0%以下、P：0.06%以下、S：0.01%以下、Ni：大於6.0%且30.0%以下、Cr：13.0%~25.0%、Cu：0.2%~5.0%、N：未達0.20%、Al：0.002~1.5%，且C+N未達0.20%，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質，並且將式(a)所表示之Md30設為-150以下，式(a)：Md30=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-29Cu。

於該沃斯田鐵系不鏽鋼中，藉由如上所述減小式(a)所表示之Md30，而大幅提高沃斯田鐵系穩定度，即便於為了形成為複雜之形狀而進行冷加工之情形時，亦可完全抑制作為磁性體之加工誘發麻田散鐵組織之產生。又，藉由減小C、N之含量並且於上述範圍內含有Cu、Al，可抑制加工硬化而可確保所需之冷加工性。而且，又，藉由使Mn、Ni之含量處於上述範圍，可進一步降低非磁性體之基底磁性而可獲得超非磁性。

(各成分之添加量)

C若超過0.08%地添加則強度會變高而冷加工性會惡化，故而將上限設為0.08%，較佳為設為0.05%以下。另一方面，若過度減少C之含 量則會引起製造成本之增加，故而下限較佳為設為0.001%，C之含量尤其更佳為0.01%以上。C之含量之較佳範圍為0.01~0.05%。

Si係為了脫氧而添加0.05%以上，較佳為添加0.1%以上。然而，若超過2.0%地添加Si則冷加工性會惡化。因此，Si含量之上限係設為2.0%，較佳為設為1.0%以下。Si含量之較佳範圍為0.1~1.0%。

Mn係為了飛躍性地提高冷加工後之沃斯田鐵之穩定度並且獲得超非磁性而以多於8.0%之量添加，較佳為多於13.0%。然而，若超過25.0%地添加Mn，則其效果會飽和，強度變高並且冷加工性變差。因此，Mn含量之上限係設為25.0%，較佳為設為20.0%以下，進而較佳為設為未達16.0%。Mn含量之較佳範圍為大於13.0%且20%以下。Mn含量進而較佳為未達16.0%。

P之含量係為了確保冷加工性而設為0.06%以下，較佳為設為0.04%以下。然而，於工業上難以將P之含量設為零，故而較佳範圍為0.01%~0.04%。

S之含量係為了確保線材之熱製造性及耐蝕性而設為0.01%以下，較佳為設為0.005%以下。然而，於工業上難以將S之含量設為零，故而較佳範圍為0.0002~0.005%。

Ni係為了飛躍性地提高冷加工後之沃斯田鐵之穩定度並且確保超非磁性而以多於6.0%之量添加，較佳為添加8.0%以上。然而，若超過30.0%地添加Ni，則即便在沃斯田鐵系下為非磁性，亦會如鎳鋼合金般Fe-Ni對之原子鍵結數增大而顯示出微弱之磁特性。因此，將Ni含量之上限設為30.0%，較佳為設為20.0%以下，進而較佳為設為未達10.0%。由於較佳為儘量減少Fe-Ni對之原子鍵結，故而Ni含量之較佳範圍為8.0%以上且未達10.0%。

Cr係為了飛躍性地提高冷加工後之沃斯田鐵之穩定度並且確保超非磁性，進而獲得高耐蝕性而添加13.0%以上，較佳為添加15.0%以 上。然而，若超過25.0%地添加Cr，則會於組織之一部分產生強磁性體之bcc構造之δ(delta)-肥粒鐵，故而顯示出磁性並且強度上升，冷加工性降低。因此，Cr含量之上限設為25.0%，較佳為設為20.0%以下。Cr含量之較佳範圍為15.0%~20.0%。

Cu係為了飛躍性地提高冷加工後之沃斯田鐵之穩定度並且確保超非磁性，且抑制沃斯田鐵之加工硬化並確保冷加工性而添加0.2%以上。Cu較佳為添加1.0%以上，進而較佳為添加多於3.0%。然而，若超過5.0%地添加Cu，則因Cu之明顯之凝固偏析而產生熱破裂，故而無法於工業上製造。因此，Cu含量之上限係設為5.0%，較佳為設為4.0%以下。較佳為將Cu含量設為1.0%~4.0%，進而較佳為設為大於3.0%且4.0%以下。

就N而言，若添加0.20%以上則強度變高而冷加工性會惡化。因此，N之含量設為未達0.20%，較佳為設為未達0.10%。另一方面，過度地減少N之含量會引起製造成本之增加，故而N之含量較佳為設為0.001%以上，更佳為設為0.01%以上。N之含量之較佳範圍為0.01以上且未達0.10%。

Al係脫氧元素，又，係與Cu同樣地為了抑制沃斯田鐵之加工硬化而確保冷加工性的重要之元素，且係設為含有0.002%以上者，較佳為設為含有0.01%以上者。然而，若超過1.5%地添加Al則其效果飽和，產生粗大介在物，冷加工性反而劣化。因此，將Al含量之上限設為1.5%，較佳為設為1.3%以下，更佳為設為1.2%以下。Al含量之較佳範圍為0.01%~1.2%。

C+N係為了使其軟質化而確保對複雜形狀零件之冷加工性，而限定於未達0.20%。C+N之含量較佳為0.10%以下。

上述式(a)中之Md30係調查冷加工後之加工誘發麻田散鐵量與成分之關係所獲得之指標，且係於對單相之沃斯田鐵賦予0.3之拉伸真應 變時組織之50%變態為麻田散鐵的溫度。Md30之數值越小則沃斯田鐵越穩定，麻田散鐵之產生得到抑制。因此，為了確保線材之超非磁性而必須控制Md30值。為了設為於冷加工後亦顯示出超非磁性者，Md30必須控制於-150以下。Md30較佳為設為-170以下，進而較佳為-200以下。

所謂不可避免之雜質係例如於通常之不鏽鋼之製造中混入之O：0.001~0.01%、Zr：0.0001~0.01、Sn：0.001~0.1、Pb：0.00005~0.01%、Bi：0.00005~0.01%、Zn：0.0005~0.01%等原料或耐火物中所含有之物質。

就Mo而言，為了提高製品之耐蝕性，視需要可添加較佳為0.01%以上、更佳為0.2%以上。然而，若超過3.0%地添加Mo，則強度變高，而有冷加工性降低之可能性。因此，Mo含量之上限可設為3.0%，較佳為設為2.0%。Mo含量之尤佳範圍為0.2~2.0%。

再者，於含有Mo之情形時，代替上述式(a)而使用藉由下述式(b)算出之Md30'，且較佳為將由該式(b)所得之Md30'設為-150以下。

式(b)：Md30'=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-18.5Mo-29Cu

就Nb、V、Ti、W、Ta而言，為了形成氮碳化物而提高耐蝕性，視需要可添加一種以上。於含有Nb、V、Ti、W、Ta中之一種以上之情形時，各元素之含量較佳為設為0.01%以上，更佳為設為0.05%以上。若超過1.0%地添加該等各元素則產生粗大介在物，而有冷加工性降低之可能性。因此，Nb、V、Ti、W、Ta之各者之含量之上限可設為1.0%，較佳為設為0.6%以下。各元素之含量之較佳範圍為0.05~0.6%。

Co係為了飛躍性地提高冷加工後之沃斯田鐵之穩定度並且獲得超非磁性，視需要可添加較佳為0.05%以上、更佳為0.2%以上。然而， 若超過3.0%地添加Co，則強度變高，而有冷加工性劣化之可能性。因此，Co之含量較佳為上限設為3.0%，其中更佳為設為1.0%以下。Co之含量之尤佳範圍為0.2~1.0%。

就B而言，為了提高熱製造性，視需要可添加0.0005%以上、較佳為0.001%以上。然而，若超過0.015%地添加B，則反而會產生硼化物而有冷加工性降低之可能性。因此，B之含量之上限可設為0.015%，較佳為設為0.01%以下。B之含量之較佳範圍為0.001%~0.01%。

Ca、Mg、REM係對脫氧有效之元素，視需要可添加該等元素中之一種以上，但若過度地添加則軟磁性會劣化，並且產生粗大脫氧產生物，藉此有冷加工性降低之可能性。因此，於含有Ca之情形時，將其含量設為0.01%以下、較佳為0.004%以下。於含有Mg之情形時，將其含量設為0.01%以下、較佳為0.0015%以下。於含有REM之情形時，將其含量設為0.05%以下、較佳為0.01%以下。又，Ca含量之較佳下限值為0.0005%，更佳為0.001%。Mg含量之較佳下限值為0.0005%，更佳為0.0006%。REM含量之較佳下限值為0.0005%，更佳為0.001%。該等各元素之含量之較佳範圍為Ca：0.001~0.004%、Mg：0.0006~0.0015%、REM：0.001~0.01%。

(原線材之拉伸強度、拉伸斷面收縮率)

用以形成本發明之扣結件用金屬零件之沃斯田鐵系不鏽鋼的線材之拉伸強度可設為650MPa以下、尤其是590MPa以下，又，該原線材之拉伸斷面收縮率可設為70%以上、尤其是75%以上。若原線材之拉伸強度為650MPa以下，則會成為冷加工性良好者。又，若原線材之拉伸斷面收縮率為70%以上，則會成為冷加工性良好者。

該等機械特性可藉由根據被設為必需之冷加工性來更嚴格地控制鋼之成分組成從而進一步提高。

即，於將成分組成控制為Mn：大於13.0%且20%以下、Cu：1.0% ~4.0%、Al：0.01%~1.3%、N：0.01以上且未達0.10%時，成為拉伸強度為590MPa以下、及拉伸斷面收縮率為75%以上之線材。藉此，線材之冷加工性進一步提高。

(檢針性能)

檢針性能係利用測定使金屬以一定速度通過磁通中時產生之磁通密度之變化量的靜磁場型檢針器，將相當於1.5mm之鐵球之磁通密度的變化量設定為100作為基準值(指示值)，並根據與上述基準值之相對值對測定被測定物時之檢針值進行評價者。即，若被測定物之檢針值為基準值以下，則鐵球值成為1.5mm以下。又，檢針性能係由是否相當於0.8、1.2及1.5mm之鐵球值中之任一鐵球值以下而表示，於為0.8mm以下之情形時，意指亦可檢測出縫製中所使用之最小之特殊尺寸的斷針，於為1.5mm以下之情形時，意指可充分檢測出通常使用之尺寸之斷針。

而且，於本發明中，較佳為具有鐵球值為1.5mm以下之檢針性能，更佳為1.2mm以下，尤其最佳為0.8mm以下。再者，此處，被測定物為鏈條，被測定物之檢針值係使其相對於檢針器之進行方向垂直地移動而獲得之結果。

(磁通密度)

於本發明中，例如，較佳為於將一個鏈齒2a配置於10000奧斯特(Oe)之磁場中時，具有一個該鏈齒之磁通密度顯示出0.01T以下之超非磁性。更佳為10000奧斯特(Oe)之同樣之磁場中之磁通密度為0.007T以下。關於上下止擋5、6或開合件等止擋單體之磁通密度亦同樣。

(製造方法)

以上所述之扣結件用金屬零件可利用以下例示說明般之方法製造。

首先，將具有如上所述之成分組成之鑄片以99%以上之減縮率進 行線材熱間壓延，其後，以1000~1200℃實施均勻化熱處理而獲得線材。

再者，於細徑之線材壓延中，與薄板、厚板、鋼管、棒壓延不同，可實施強熱加工。線材熱間壓延及均勻化熱處理對於將線材均勻化並使超非磁性穩定化而言較有效。尤其是為了獲得軟質且冷加工後亦穩定地成為超非磁性之線材，必須將具有上述成分組成之鑄片以合計99%以上之極高之減縮率進行線材熱間壓延，其後，以1000~1200℃實施均勻化熱處理。

此處，若線材熱間壓延中之減縮率之合計未達99%則材料之均勻化不足，難以獲得超非磁性。因此，將線材熱間壓延中之減縮率設為99%以上，較佳為設為99.5~99.99%。

又，此處，若線材熱間壓延後之均勻化熱處理溫度未達1000℃，則強度變高且冷加工性劣化，而且均勻化不足故而超非磁性亦劣化。因此，均勻化熱處理溫度設為1000℃以上，較佳為設為1050℃以上。另一方面，若均勻化熱處理溫度超過1200℃則會析出強磁性之肥粒鐵相，故而超非磁性劣化。因此，均勻化熱處理溫度可設為1200℃以下，較佳為設為1150℃以下。均勻化熱處理溫度之範圍可設為1000~1200℃，較佳為設為1000~1150℃。

如此，規定實施強熱加工之線材壓延中之減縮率、及其後之均勻化熱處理條件，而減輕微量之合金偏析，藉此超非磁性穩定。

然後，對上述線材實施冷加工，使該線材成形為包含平角線及/或異形線之加工材料，其後，對上述加工材料實施冷加工，藉此可製造扣結件用金屬零件。

此處，於加工材料之壓延等冷加工之過程中可對加工材料實施退火等熱處理、即於壓延期間實施之中間熱處理，藉此，硬度降低故而可進一步提高加工性。此處進行之熱處理較佳為進行與上述均勻加熱 處理同等之處理。

再者，此處，就可進行作為扣結件用金屬零件之鏈齒等之連續成形的方面而言，較佳為，加工材料之硬度係設為以維氏硬度HV計為220~360之範圍內，拉伸強度係設為450MPa~1100MPa之範圍內，又，加工材料之伸長率設為1%以上。此係即，於加工材料之硬度HV未達220、或拉伸強度為450MPa以下之情形時，鏈齒成形時之材料變形較大，向特定形狀之高精度加工變難，另一方面，於加工材料之硬度HV超過360之情形、或強度大於1100MPa之情形、或伸長率低於1%之情形時，有鏈齒之連續成形較為困難之情形。

為了抑制用以進行拉鏈鏈齒植入成形之成形模具之提前破損、且使拉鏈鏈齒植入成形之精度進一步穩定化，進而較佳為將加工材料之維氏硬度HV設為220~310，又，拉伸強度進而較佳為設為700~800MPa。

另外，構成拉鏈1之鏈齒排2之各鏈齒2a係如圖2中表示其製造步驟之一部分般，將包含金屬材料並且橫剖面形狀遍及全長地構成為大致Y字狀之作為加工材料的鏈齒用之異形線12以特定之長度進行切斷，將其設為鏈齒形成構件12a，然後，對鏈齒形成構件12a實施加壓加工，藉此形成使用時與其他鏈齒2a嚙合之扣合頭部2b，其後，於在構成Y字狀之鏈齒形成構件12a之延伸為二股之兩腳部2c間配置有鏈布3之芯部3a之狀態下，使該等腳部2c朝向內側進行塑性變形，將芯部3a夾入於腳部2c間並壓緊，藉此可安裝於鏈布3而形成。

此處，尤其是於使如圖1中例示之拉鏈1之扣結件構成零件中的、如上所述形成之鏈齒2由本發明中提及之扣結件用金屬零件構成時，扣結件用金屬零件之沃斯田鐵系不鏽鋼之硬度相對較小，藉此，可利用鏈齒成形安裝機連續地進行如上所述之鏈齒2a之成形，故而可飛躍性地提高製造效率。再者，當形成上述異形線12時亦可實施複數次退火 等熱處理，但即便未實施此種熱處理亦可進行鏈齒2a之連續成形，故而可防止因進行熱處理所引起之成本之增大。

就更有效地防止因拉鏈1所致之檢針器之誤動作、並且進一步提高製造效率之觀點而言，上止擋5或下止擋6、滑件4等可由金屬材料形成之扣結件構成零件亦又較佳為由本發明之扣結件用金屬零件構成。

再者，例如，上止擋5係將如圖2所示之作為加工材料之平板狀之上止擋用的平角線15以特定之長度切斷、並且使其塑性變形為U字狀而形成上止擋形成構件15a，並將該上止擋形成構件15a相對於鏈布3以夾入芯部3a之態樣加以壓緊固定，藉此可形成於鏈布3上。又，下止擋6係藉由將如圖2所示之具有下部連結有兩個U字之剖面形狀之作為加工材料的下止擋用之異形線16以特定之長度切斷而形成下止擋形成構件16a，並將該下止擋形成構件16a相對於各鏈布3加以壓緊固定，藉此可進行安裝。然而，上止擋5及下止擋6並不限定於上述形成方法，例如，亦可由異形線形成上止擋5並且由平角線形成下止擋6。

雖省略圖示，但圖示之滑件4係藉由將剖面構成矩形狀之板狀之長條體以多個階段實施加壓加工並以特定之間隔切斷而製作滑件主體，進而對其安裝線簧及拉片而成者。再者，拉片可藉由自剖面矩形狀之板狀體沖裁特定形狀而形成。

再者，當製造本發明之扣結件用金屬零件時，亦可使用將上述線材進行伸線加工而成之鋼線。該鋼線係設為具有與上述線材同樣之成分組成與Md30值者，藉此顯示出超非磁性。

為了保證冷加工性，該鋼線較佳為拉伸強度為650MPa以下、拉伸斷面收縮率為70%以上者。此種鋼線之特性可藉由利用上述線材作為素材而獲得。

又，鋼線係與鋼線材同樣地，藉由將成分組成控制為Mn：超過13.0%且20%以下、Cu：1.0%~4.0%、Al：0.01%~1.3%、N：0.01% 以上且未達0.10%，而使拉伸強度變為590MPa以下、及拉伸斷面收縮率變為75%以上。藉由製成此種鋼線，冷加工性進一步提高。

另外，Ni或Cu對順磁性鋼之磁性造成影響。於線材或鋼線之橫剖面內中心部的Ni濃度之不均之標準偏差σ為5%以下、且Cu濃度之不均之標準偏差σ為1.5%以下者中，可抑制局部之磁性較高之場所之形成，故而可穩定地獲得超非磁性。因此，較佳為將Ni濃度之不均之標準偏差σ設為5%以下、Cu濃度之不均之標準偏差σ設為1.5%以下。更佳為將Ni濃度之不均之標準偏差σ設為3%以下、Cu濃度之不均之標準偏差σ設為1.0%以下。

再者，線材或鋼線之橫剖面內中心部之Ni濃度或Cu濃度之不均的標準偏差σ係根據對線材或鋼線之橫剖面之中心區域之任意部位利用EPMA(Electron Probe Micro Analyzer，電子探針微量分析儀)分析來對Ni濃度及Cu濃度進行圖分析所得之結果而求出者。

此處，所謂線材或鋼線之橫剖面之中心區域，於橫剖面形狀為圓形之情形時，意指由將距離中心之線材或鋼線之直徑之1/4設為半徑之圓所包圍的區域。又，於橫剖面形狀為邊數為4以上之正多邊形之情形時，意指由將距離中心之通過中心之對角線之長度之1/4設為半徑之圓所包圍的區域。又，於橫剖面形狀為具有形成下述鋼線環扣之圖3~圖5所示之異形剖面形狀者之情形時，意指以下區域。首先，描繪包含將第1直線部51a(91a)之一端與第2直線部52a(92a)中遠離第1直線部51a(91a)之一端者之端部連接之直線的第1對角線71。又，描繪包含將第1直線部51a(91a)之另一端與第2直線部52a(92a)中遠離第1直線部51a(91a)之另一端者之端部連接之直線的第2對角線72。然後，以第1對角線71與第2對角線72中之較短者(圖3中為第2對角線72)之長度方向上的中心位置73為中心，將第1對角線71與第2對角線72中之較短者之長度之1/4設為半徑r，將由半徑為r的該圓所包圍之區域設為橫剖面 之中心區域。

上述鋼線之製造方法並無特別限定，可使用通常之方法。所謂通常之鋼線之製造方法，例如可列舉包含將鋼線材以伸線率10~95%伸線之步驟、及以900~1200℃進行5秒~24小時之分股退火(strand annealing)之步驟的方法。

為了提高鋼線之尺寸精度，鋼線材之伸線率較佳為10%以上，更佳為20%以上。又，為了防止伸線中之斷裂，鋼線材之伸線率較佳為95%以下，更佳為90%以下。

為了消除因伸線步驟所致之應變，分股退火之溫度較佳為900℃以上，更佳為1000℃以上。又，為了防止強磁性之肥粒鐵相之析出，分股退火之溫度較佳為1200℃以下，更佳為1150℃以下。

為了獲得充分之退火效果，分股退火之退火時間較佳為5秒以上，更佳為20秒以上。又，為了提高生產性，分股退火之退火時間較佳為24小時以下，更佳為1小時以下。

鋼線之剖面形狀並無特別限定，可為圓形，亦可為多邊形等異形剖面形狀。於鋼線為異形剖面形狀之情形時，為了防止因於分股退火後進行捲取所致之剖面形狀之變形，較佳為設為下述剖面形狀。

藉由將以上所述之具有特定之剖面形狀的鋼線於特定之條件下進行捲取，可形成鋼線環扣。

為了由鋼線加工成複雜形狀，較佳為於鋼線之階段具有接近最終製品之形狀之近淨成形者。然而，於將鋼線加工成近淨成形之異形剖面形狀之情形時，若對線材實施伸線加工而製成異形剖面形狀之鋼線，並於進行分股退火後進行捲取，則有鋼線之剖面形狀被破壞之可能性。因此，鋼線較佳為設為即便為了製成鋼線環扣而於分股退火後進行捲取亦不會被破壞般之以下所示之剖面形狀。

圖3係用以對捲取於鋼線環扣之鋼線之剖面形狀進行說明之剖面 圖。圖3所示之剖面形狀為矩形，且係包含如下者：具有第1直線部51a之第1邊51、具有相對於第1直線部51a以30°以下之角度(α)傾斜並與第1直線部51a對向配置之第2直線部52a的第2邊52、包含將第1邊51之一端與第2邊52中靠近第1邊51之一端者之端部連接之直線的第3邊53、及包含將第1邊51之另一端與第2邊52中靠近第1邊51之另一端者之端部連接之直線的第4邊54。

於圖3所示之剖面形狀中，第1直線部51a之延伸方向與第2直線部52a之延伸方向構成之角度α成為30°以下。於圖3中例示之部分中，以相對於第1直線部51a傾斜之角度配置第2直線部52a，但第2邊52之第2直線部52a亦可與第1直線部51a平行。

通常，對線材實施伸線加工所獲得之異形剖面形狀之鋼線實施分股退火。分股退火後之鋼線藉由通過具有對向配置之輥對之夾送輥而於特定之搬送方向上搬送，被輸送至供鋼線捲繞之圓筒形滾筒進行捲取。經捲取之鋼線被自圓筒形滾筒卸下而自捲取時之張力解放，成為鋼線環扣。

於圖3所示之剖面形狀中，於第1直線部51a之延伸方向與第2直線部52a之延伸方向構成之角度α超過30°之情形時，於下述鋼線環扣之製造方法中，若使對向配置有夾送輥之各個輥對接觸第1直線部51a與第2直線部52a，使鋼線在夾持於夾送輥之輥對間之狀態下通過，則來自夾送輥之應力集中於鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分。其結果為，會有鋼線之剖面形狀中之頂點部分被破壞而變形或者鋼線產生瑕疵之情形。

又，若上述構成之角度α為超過30°，則難以使夾送輥之各個輥對接觸第1直線部51a與第2直線部52a，使鋼線夾持於輥對間之狀態變得不穩定。因此，即便鋼線通過夾送輥，亦無法充分獲得夾送輥之鋼線之搬送方向上的控制功能。

而且，若上述構成之角度α為超過30°，則捲繞於圓筒形滾筒之鄰接之鋼線之第1直線部51a與第2直線部52a難以成為面接觸之狀態。其結果為，捲繞於圓筒形滾筒之鄰接之鋼線彼此容易於剖面觀察時成為點接觸之狀態。若鄰接之鋼線彼此於剖面觀察時點接觸地捲繞，則會有鋼線點接觸之部分因捲取時之張力而被破壞且變形或者鋼線產生瑕疵之情形。

又，若上述構成之角度α為超過30°，則使上述鋼線夾持於輥對間之狀態變得不穩定，故而有搬送中之鋼線旋轉，鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分變為與夾送輥之輥對接觸之狀態的情形。該情形時，會有鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分破壞變形或者鋼線產生瑕疵之情形。

再者，於未配置夾送輥之情形時，不會因來自夾送輥之應力而導致鋼線變形。然而，於未配置夾送輥之情形時，當將鋼線捲取於圓筒形滾筒時鋼線旋轉並扭曲，因此，捲繞於圓筒形滾筒之鄰接之鋼線彼此容易於剖面觀察時成為點接觸之狀態。因此，會因捲取時之張力而導致鋼線之剖面形狀破壞變形或者鋼線產生瑕疵。

圖3所示之剖面形狀係由於上述構成之角度α為30°以下，故而成為來自夾送輥之應力難以集中於鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分者。因此，成為鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分難以被破壞而變形或鋼線難以產生瑕疵者。

又，若上述構成之角度α為30°以下，則使上述鋼線夾持於輥對間之狀態穩定。因此，捲取後之鋼線環扣容易成為鄰接之鋼線之第1直線部51a與第2直線部52a面接觸者。因此，藉由將上述構成之角度設為30°以下，可有效防止分股退火後之鋼線被破壞而變形或者帶有瑕疵。

又，為了更有效地防止鋼線之破壞或瑕疵，上述構成之角度較佳為15°以下，最佳為0°(第2邊52之第2直線部52a與第1直線部51a平行)。

又，於圖3所示之鋼線中，作為與第1直線部51a正交之方向上的剖面形狀之最大尺寸之第1尺寸(T)、與作為與第1直線部51a平行之方向上的剖面形狀之最大尺寸之第2尺寸(W)的比(T/W)係設為3以下。若上述比(T/W)超過3，則上述鋼線夾持於輥對間之狀態變得不穩定。若上述比(T/W)為3以下，則上述鋼線夾持於輥對間之狀態成為穩定的，可防止鋼線之破壞或瑕疵。為了將使述鋼線夾持於輥對間之狀態設為更穩定者、更有效地防止鋼線之破壞或瑕疵，上述比(T/W)較佳為1.5以下，更佳為1以下。

又，圖3所示之鋼線係第1邊51之長度L1(於圖3中與平行於第1直線部51a之方向上的最大尺寸(W)相同)為第2邊52之長度L2以上，且相對於第2尺寸(W)之第1邊51之長度L1及第2邊52之長度L2分別為W/10~W之範圍者。若第1邊51之長度L1及第2邊52之長度L2分別未達W/10，則上述鋼線夾持於輥對間之狀態變得不穩定。若第1邊51之長度L1及第2邊52之長度L2處於上述範圍內，則上述鋼線夾持於輥對間之狀態成為穩定的，可防止鋼線之破壞或瑕疵。為了更有效地防止鋼線之破壞或瑕疵，第1邊51之長度L1及第2邊52之長度L2較佳為W/5~W。

此處，鋼線環扣較佳為捲取有圖3所示之剖面形狀之鋼線者。因此，於製造時，即便使對向配置有夾送輥之各個輥對接觸第1直線部51a與第2直線部52a，使鋼線於夾持於夾送輥之輥對間之狀態下通過，來自夾送輥之應力亦難以集中於鋼線之剖面形狀中之矩形之頂點部分。而且，該鋼線環扣成為使上述鋼線夾持於輥對間之狀態穩定的狀態。因此，捲取後之鋼線環扣容易成為鄰接之鋼線之第1直線部51a與第2直線部52a面接觸者。

藉由上文所述，此種鋼線環扣成為可抑制製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生者。又，該鋼線環扣係包含可用作近淨成形之不鏽鋼線的軟質之異形剖面形狀之鋼線者，故而適於複雜形狀之超非 磁性零件之成形。

捲取於鋼線環扣之鋼線之剖面形狀並不限定於圖3中例示者。

圖4(a)~圖4(c)係例示性地表示其他鋼線之剖面形狀之剖面圖。

圖4(a)所示之鋼線之剖面形狀與圖3所示之鋼線之剖面形狀不同之處僅為於第1邊51B形成凹部C1並且於第2邊52B形成凹部C2。因此，對在圖4(a)中與圖3相同之構件標註相同之符號而省略說明。

圖4(a)所示之凹部可形成於第1邊51B及第2邊52B該兩者，亦可僅形成於第1邊51B或第2邊52B中之一者。又，凹部亦可設置於第3邊53及/或第4邊54。又，各邊中存在之凹部之數量可如圖4(a)所示為1個，亦可為2個以上。

於圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線中，第1邊51B係由隔著凹部C1於同一直線上延伸之第1邊構件51b與第2邊構件51c形成。第1邊構件51b與第2邊構件51c之長度可相同亦可分別不同。

就寬度尺寸為W/10以上之凹部C1而言，不會有助於捲取之狀態之鄰接之鋼線彼此之接觸、或夾送輥之輥對與第1直線部51a之接觸。因此，如圖4(a)所示，於在第1邊51B形成寬度尺寸為W/10以上之凹部C1之情形時，凹部C1之寬度尺寸LC1不含於第1邊51B之長度L1中。因此，圖4(a)所示之剖面形狀中之第1邊51B的長度L1係將於同一直線上延伸之第1邊構件51b之長度L1b、與第2邊構件51c之長度L1c合計所得之長度。

於圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線中，第2邊52B係由隔著凹部C2於同一直線上延伸之第1邊構件52b與第2邊構件52c形成。第1邊構件52b與第2邊構件52c之長度可相同亦可分別不同。

就寬度尺寸為W/10以上之凹部C2而言，不會有助於捲取之狀態之鄰接之鋼線彼此之接觸、或夾送輥之輥對與第2直線部52a之接觸。因此，於在第2邊52B形成寬度尺寸為W/10以上之凹部C2之情形時，凹部 C2之寬度尺寸LC2不含於第2邊52B之長度L2中。因此，圖4(a)所示之剖面形狀中之第2邊52B的長度L2係將於同一直線上延伸之第1邊構件52b之長度L2b、與第2邊構件52c之長度L2c合計所得之長度。

再者，於剖面形狀中之凹部C1、C2之寬度尺寸未達W/10之情形時，即便於第1邊51B及/或第2邊52B形成凹部，亦可忽視對捲取之狀態之鄰接之鋼線彼此之接觸的影響。又，於剖面形狀中之凹部C1、C2之寬度尺寸未達W/10之情形時，亦可忽視對使對向配置有夾送輥之各個輥對接觸第1直線部51a與第2直線部52a之狀態之穩定性造成的影響。因此，於剖面形狀中之凹部C1之寬度尺寸未達W/10之情形時，使凹部C1之寬度尺寸包含於第1邊51B之長度L1中。又，於剖面形狀中之凹部C2之寬度尺寸未達W/10之情形時，使凹部C2之寬度尺寸包含於第2邊52B之長度L2中。

圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線係包含具有第1直線部51a之第1邊51B、及具有相對於第1直線部51a以30°以下之角度(α)傾斜並與第1直線部51a對向配置之第2直線部52a的第2邊52B者。進而，圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線係作為與剖面形狀之第1直線部51a正交之方向上的最大尺寸之第1尺寸(T)、與作為與剖面形狀之第1直線部51a平行之方向上的最大尺寸之第2尺寸(W)(於圖4中為將第1邊構件51b之長度L1b、凹部C1之寬度尺寸LC1、及第2邊構件51c之長度L1c合計所得之長度)的比(T/W)為3以下者。而且，圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線係第1邊51B之長度L1為第2邊2B之長度L2以上，且相對於第2尺寸(W)之第1邊51B之長度L1及第2邊52B之長度L2分別為W/10~W之範圍者。

因此，於捲取有圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣中，亦可與捲取有圖3所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣同樣地抑制製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生。

又’圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線係於第1邊51B形成凹部C1並且 於第2邊52B形成凹部C2，故而捲取有圖4(a)所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣適宜作為例如纜線之接頭等近淨成形之不鏽鋼線。

又，於捲取於鋼線環扣之鋼線之剖面形狀中，第1邊(及/或第2邊)之第1邊構件與第2邊構件可如圖4(a)所示於同一直線上延伸，亦可如圖4(b)及圖4(c)之第1邊般於不同之直線上延伸。

於圖4(b)所示之剖面形狀中，第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c平行。該情形時，若與第1直線部51a正交之方向上的第1邊構件80b之延伸方向上的位置及第2邊構件80c之延伸方向上的位置之間的尺寸d1為第1尺寸(T)之1/10以下，則即便第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c於不同之直線上延伸亦可獲得與圖4(a)之剖面形狀相同之效果。

再者，於圖4(b)中，舉例說明了第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c於不同之直線上延伸的情形，但第2邊之第1邊構件與第2邊構件亦可於不同之直線上延伸。於第2邊之第1邊構件與第2邊構件於不同之方向上延伸，且第1邊構件與第2邊構件平行的情形時，若與第1直線部51a正交之方向上的、第2邊之第1邊構件之延伸方向上的位置與第2邊構件之延伸方向上的位置之間之尺寸為第1尺寸(T)之1/10以下，則可獲得與圖4(a)之剖面形狀相同之效果。

又，如圖4(c)所示，於第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c隔著凹部C1於不同之直線上延伸、且第1邊構件80b與第2邊構件80c並不平行的情形時，若第2邊構件80c之延伸方向相對於第1邊構件80b之延伸方向的角度θ為30°以下，則可獲得與圖4(a)之剖面形狀相同之效果。即，第1邊構件80b與第2邊構件80c係如圖4(c)所示，可相對地偏向於形成山之方法，亦可相對地偏向於形成谷之方向。

再者，於第1邊構件80b與第2邊構件80c並不平行之情形時，所謂第1直線部51a之延伸方向意指第1邊構件80b與第2邊構件80c中較長之 邊構件(圖4(c)中為第2邊構件80c)之延伸方向。再者，第1邊構件與第2邊構件之長度相同之情形時的第1直線部51a之延伸方向意指對於分別以第1邊構件、第2邊構件為基準之情形時之第2尺寸(W)進行測量、而第2尺寸較長之邊構件的延伸方向。

再者，於圖4(c)中，舉例說明了第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c於不同之直線上延伸且第1邊80B之第1邊構件80b與第2邊構件80c並不平行的情形，但第2邊之第1邊構件與第2邊構件亦可為於不同之直線上延伸之並不平行者。該情形時，若第2邊之第1邊構件與第2邊構件均相對於第1直線部51a之延伸方向傾斜30°以下，則可獲得與圖4(a)之剖面形狀相同之效果。

再者，於與第1直線部51a對向之直線存在2條以上之情形時，基於以下(1)~(4)決定第2直線部52a。

(1)於相對於第1直線部51a以30°以下傾斜之直線為1條之情形時，將該直線設為第2直線部52a。

(2)於相對於第1直線部51a以30°以下傾斜之直線存在複數條之情形時，將長度最長之直線設為第2直線部52a。

(3)於相對於第1直線部51a以30°以下傾斜之直線存在複數條、且長度最長之直線存在2條以上之情形時，將該等中與第1直線部51a之角度之差最小之直線設為第2直線部52a。

(4)於相對於第1直線部51a以30°以下傾斜之直線存在複數條、長度最長之直線存在2條以上、且該等中與第1直線部51a之角度之差最小之直線存在2條以上的情形時，亦可將該等直線中之任一條直線設為第2直線部52a。

圖5係表示鋼線之剖面形狀之其他例之剖面圖。圖5所示之鋼線之剖面形狀與圖3所示之剖面形狀不同之處係各邊51C、52C、53C、54C之兩端部成為曲線且邊與邊藉由平滑之曲線連接。

圖5所示之第1邊51C具有配置於長度方向中央之第1直線部91a。又，第2邊52C具有配置於長度方向中央之第2直線部92a。第1直線部91a與第2直線部92a對向配置。與圖3所示之剖面形狀同樣地，第2直線部92a相對於第1直線部91a以30°以下之角度(α)傾斜。

又，於圖5所示之剖面形狀中，作為與第1直線部91a正交之方向上的最大尺寸之第1尺寸(T)、與作為與剖面形狀之第1直線部91a平行之方向上的最大尺寸之第2尺寸(W)的比(T/W)亦為3以下。

如圖5所示，於第1邊51C(及/或第2邊52C)之一端部或兩端部為曲線之情形時，曲線中之下述接觸範圍91b、91c、92b、92c具有如下功能：促進捲取之狀態之鄰接之鋼線彼此之面接觸，並且提高使鋼線夾持於夾送輥之輥對間之狀態之穩定性。

因此，於圖5所示之第1邊51C中，將第1直線部91a之長度L91a、與曲線之接觸範圍91b、91c之長度L91b、L91c之合計尺寸稱為第1邊51C之長度L1。又，於圖5所示之第2邊52C中，將第2直線部92a之長度L92a、與曲線之接觸範圍92b、92c之長度L92b、L92c之合計尺寸稱為第2邊52C之長度L2。

曲線之接觸範圍91b、91c(92b、92c)係自第1直線部91a(或第2直線部92a)之端部起描繪相對於第1直線部91a(或第2直線部92a)以30°之角度傾斜的直線，該直線與曲線之交點至第1直線部91a(或第2直線部92a)之端部的範圍。

於圖5所示之剖面形狀中亦為，第1邊51C之長度L1為第2邊52C之長度L2以上，相對於第2尺寸(W)之第1邊51C之長度L1及第2邊52C之長度L2分別為W/10~W之範圍。

關於圖5所示之剖面形狀之鋼線，包含具有第1直線部91a之第1邊51C、及具有相對於第1直線部91a以30°以下之角度(α)傾斜且與第1直線部91a對向配置而成之第2直線部92a的第2邊52C，作為與剖面形狀之 第1直線部91a正交之方向上的最大尺寸之第1尺寸(T)、與作為與剖面形狀之第1直線部91a平行之方向上的最大尺寸之第2尺寸(W)的比(T/W)為3以下，第1邊51C之長度L1為第2邊52C之長度L2以上，且相對於第2尺寸(W)之第1邊51C之長度L1及第2邊52C之長度L2分別為W/10~W之範圍。

因此，於捲繞有圖5所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣中，亦與捲繞有圖3所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣同樣地，可抑制製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生。

進而，圖5所示之剖面形狀之鋼線係藉由平滑之曲線將各邊51C、52C、53C、54C連接而成，故而來自夾送輥之應力難以更進一步地集中於鋼線之剖面形狀中之頂點部分。又，使對向配置有夾送輥之各個輥對接觸第1直線部91a與第2直線部92a之狀態更進一步地穩定。因此，捲取有圖5所示之剖面形狀之鋼線之鋼線環扣可更進一步地抑制製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生。

再者，構成本發明之鋼線環扣之鋼線之形狀並不限定於圖3~圖5所示之剖面形狀，可於不脫離其要旨之範圍內進行各種變更。

其次，對鋼線環扣之製造方法進行說明。

於製造鋼線環扣時，首先，對具有上述成分組成之線材實施伸線加工，形成圖3~圖5之任一種異形剖面形狀，實施分股退火而製成鋼線。線材之伸線加工之伸線率如上所述較佳為10~95%。又，如上所述，分股退火中之退火溫度較佳為900~1200℃，退火時間較佳為5秒~24小時。

於此種鋼線環扣之製造方法中，於實施分股退火後，使鋼線通過夾送輥進行捲取。於使鋼線通過夾送輥時，使對向配置有夾送輥之各個輥對以接觸第1邊之第1直線部與第2邊之第2直線部的方式夾著鋼線而通過。然後，藉由夾送輥，一面於捲繞有鋼線之圓筒形滾筒之外表 面、與鋼線之第1直線部或第2直線部對向之方向上控制搬送方向，一面將鋼線輸送至圓筒形滾筒進行捲取。藉此，於該方法中，製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生得到抑制。

再者，此處，於使分股退火後之鋼線通過夾送輥前，為了矯正剖面形狀或導入轉移，亦可實施調質軋製(skin pass)加工。

再者，於鋼線之剖面形狀為圓形之情形時，製造時之鋼線之剖面形狀之破壞或瑕疵之產生不會成為問題。因此，於鋼線之剖面形狀為圓形之情形時，亦可使用先前公知之任一種方法來捲取鋼線製成鋼線環扣。

實施例

(試驗例1)

試製出可用於本發明之扣結件用金屬零件中之線材，並對該線材之拉伸強度、拉伸斷面收縮率、冷加工性、耐蝕性及磁通密度進行評價。表1~3中表示實施例及比較例之各線材之成分組成。

假定作為不鏽鋼之低價熔製製程之AOD(Argon Oxygen Decarburization，氬氧脫碳)熔製，於100kg之真空熔解爐中進行熔解，鑄造成具有表1~3所示之成分組成之直徑180mm的鑄片。將所獲得之鑄片線材熱間壓延(減縮率：99.9%)至直徑6mm，於1000℃結束熱間壓延。其後，於以固溶處理(均勻化熱處理)之形式於1050℃保持30分鐘後進行水冷，並進行酸洗而製成剖面圓形之線材。

又，針對一部分之線材，於通常之鋼線之製造步驟中伸線加工成直徑4.2mm之剖面圓形之鋼線，實施於1050℃保持3分鐘之分股退火而製成鋼線。

根據以此種方式所獲得之線材及鋼線之拉伸強度、拉伸斷面收縮率、冷加工性、耐蝕性及磁性進行評價。將其評價結果示於表4~6。再者，表4~6所示之各種結果中，關於No.1、3、5~76、82~89、116~119係於線材狀態下測定所得之特性值，關於No.2、4係於鋼線狀態下測定所得之特性值。

線材與鋼線之拉伸強度、拉伸斷面收縮率係依據JIS Z2241測定所得者。

特定之成分組成之範圍內之鋼線均拉伸強度為650MPa以下、拉伸斷面收縮率為70%以上。其中，關於設為Mn：大於13.0%且20%以下、Cu：1.0%~4.0%、Al：0.01%~1.3%、N：0.01以上且未達0.10%、且將成分之添加量設為進一步精確之量者，顯示良好之值，即，590MPa 以下、拉伸斷面收縮率為75%以上。

冷加工性係藉由如下而評價：自線材、或鋼線切取直徑4mm、高度6mm之圓筒形試樣，於高度方向上以加工率75%實施冷壓縮加工(應變速度10/s)而形成平圓盤狀，然後，測定壓縮加工後之試樣中破裂之有無及壓縮加工時之變形阻力。

於無破裂且可以小於SUS304之變形阻力(1100MPa)之變形阻力實現冷壓縮加工之情形時，將冷加工性評價為○，於產生破裂之情形或SUS304以上之變形阻力之情形時，將冷加工性評價為×。又，於顯示出與SUSXM7同等(1000MPa以下)之變形阻力之情形時，將冷加工性評價為◎。

特定之成分組成之範圍內之鋼線之冷加工性為○或◎，顯示出優異之冷加工性。

耐蝕性係根據JIS Z2371之鹽水噴霧試驗，實施100小時之噴霧試驗，根據是否發鏽進行評價。若為無發鏽水平則將耐蝕性評價為良好(○)，於流鏽等發紅鏽之情形時將耐蝕性評價為不良(×)。

於特定之成分組成之範圍內之鋼線中，耐蝕性均良好。

磁性係對用於評價冷加工性的、冷壓縮加工後之試樣，藉由直流磁化試驗裝置賦予10000(Oe)之磁場，根據此時之磁通密度進行評價。

就處於特定之成分組成之範圍內的鋼線而言，儘管為冷壓縮加工後但磁通密度為0.01T以下，尤其是設為Mn：超過13.0%且24.9%以下、Ni：超過6.0%且未達10.0%、Md30：-167以下者顯示出進一步良好之超非磁性，即0.007T以下。

其次，對於波及Ni或Cu之局部偏析的線材熱間壓延中之熱加工率及其後之均勻化熱處理溫度進行調查。

將以與製造表4或表5所示之線材之步驟同樣之方式製造成的表1或表2所示之成分組成之鋼A、CW之直徑180mm的鑄片以表7所示之減 縮率進行線材熱間壓延至直徑6mm(減縮率99.9%)或直徑30mm(減縮率99.0%)、直徑30mm(減縮率97.0%)之任一者，於1000℃結束熱間壓延。其後，作為固溶處理(均勻化熱處理)，表7之No.80、94於900℃、表7之No.77、81、90、95、97、99於1050℃、表7之No.78、91、92、96、98於1150℃、表7之No.79、93於1250℃之溫度保持30分鐘後進行水冷，並進行酸洗而製成剖面觀察呈圓形之線材。又，針對一部分之線材，於通常之鋼線之製造步驟中伸線加工成直徑4.2mm之剖面觀察呈圓形之鋼線，實施於1050℃保持3分鐘之分股退火而製成鋼線(表7之No.96~99)。

然後，以與上述同樣之方式對所獲得之線材、鋼線之拉伸強度、拉伸斷面收縮率、冷加工性、耐蝕性、磁性進行評價。又，藉由下述方法算出鋼材及鋼線之Ni與Cu之偏析之標準偏差。將其評價結果示於表7。再者，表7所示之各種結果中，關於No.77~81、90~95係於線材狀態下測定所得之特性值，關於No.96~99係於鋼線狀態下測定所得之特性值。鋼線之各種特性值係以與上述線材相同之方法進行測定。

線材或鋼線之Ni濃度與Cu濃度之標準偏差(橫剖面內中心部之不均之標準偏差σ)係以如下方式算出。首先，對於由自線材或鋼線之橫剖面之中心起以線材或鋼線之直徑之1/4為半徑之圓所包圍的區域之任意部位，利用EPMA分析實施濃度之圖分析並進行評價。於EPMA分析中，以1μm間距對縱200點、橫200點之格子狀之測定部位測定Ni及Cu之濃度，求出Ni濃度及Cu濃度之不均之標準偏差σ。

如表7所示，於將線材之熱加工率(線材熱間壓延之減縮率)設為99%以上、均勻化熱處理溫度設為1000~1200℃之情形時，Ni偏析之標準偏差為5%以下，Cu偏析之標準偏差為1.5%以下，可獲得良好之冷加工性與超非磁性。

其次，實施退火，為了獲得軟質且形狀未被破壞之異形剖面形狀之鋼線環扣，而調查鋼線之異形剖面形狀對分股退火後之形狀破壞造成的影響。

將以與製造表4或表5所示之線材之步驟同樣的方式製造而成之表1或表2所示之成分組成之鋼A、CW之直徑180mm的鑄片，以減縮率99.9%進行線材熱間壓延至直徑6mm，於1000℃結束熱間壓延。其後，作為固溶處理(均勻化熱處理)，於1050℃保持30分鐘後進行水冷，並進行酸洗而製成剖面觀察呈圓形之線材。

對製造成之直徑6mm之剖面觀察呈圓形之線材實施異形線壓延(伸線加工)，使具有圖3所示之剖面形狀且使各部之尺寸如表8所示般變化之四邊形之異形剖面形狀的鋼線成形，其後，實施於1050℃保持3分鐘之分股退火後，使用以下所示之方法進行捲取，製成鋼線環扣。

於表8中「T」係與剖面形狀之第1直線部正交之方向上的最大尺寸，「W」係與剖面形狀之第1直線部平行之方向上的最大尺寸。「α」係第1直線部1a與第2直線部2a構成之角度。「L1」為第1邊1之長度，「L2」為第2邊2之長度。作為捲繞方法，使平行地對向配置有夾送輥之各個 輥對以接觸第1直線部51a與第2直線部52a之方式夾著鋼線而通過，一面控制鋼線之搬送方向一面進行捲繞。

針對鋼線環扣之鋼線，以目視評價(形狀評價)剖面形狀是否存在破壞、及是否存在瑕疵。然後，將存在破壞或瑕疵之情形評價為×、不存在破壞之情形評價為○、既存在破壞亦存在瑕疵之情形評價為◎。將其評價結果示於表8。

如表8所示，於T/W、α、L1之任一者均為本發明之範圍外之情形時，鋼線環扣之鋼線產生破壞或瑕疵，形狀評價成為×。

根據表8可知，藉由將鋼線環扣之鋼線之剖面形狀設為如下異形剖面形狀，該異形剖面形狀係α≦30°、T/W為3以下、L1及L2為W/10~W之範圍，可抑制鋼線產生剖面形狀之破壞或瑕疵。

(試驗例2)

其次，對以可用於本發明之扣結件用金屬零件中之不鏽鋼製作成 之加工材料(Y棒)之硬度、拉伸強度及伸長率進行評價，並且藉由該不鏽鋼試製使一對鏈齒排相互嚙合而成之鏈條，並對其檢針性能進行評價，故而以下進行說明。

表9中表示用於金屬線及鏈條中之不鏽鋼之成分組成。

藉由具有表9所示之組成之實施例1、2及比較例1、2之各者，分別試製鏈條長度20cm及鏈條長度40cm之鏈條，使該等試製而成之各鏈條中之每一條如該圖中箭頭所示，以相對於前進方向垂直之朝向通過圖6中以俯視圖所示之檢針器(APA-6000，SANKO電子研究所製造)，測定此時產生之磁通密度之變化量作為檢針值，並根據作為相對於1.5mm之鐵球值之比的1.5鐵球比對其進行評價。將其結果示於表10。表10所示之1.5鐵球比之數值越小則越難以由檢針器檢測出，就防止誤動作之觀點而言意指檢針性能優異。

再者，於表10所示之結果中，調質度H係於使鏈齒成形時、於加工材料之冷加工時未實施熱處理者，又，調質度H/2係於加工材料之冷加工(壓延)之途中實施中間熱處理者，又，調質度O係於加工材料之冷加工(壓延)後實施熱處理、其後對鏈布安裝鏈齒者。

根據表10所示之結果可知，鏈條長度為20cm及40cm之任一情形時均因比較例1之調質度H及比較例1之調質度O之1.5鐵球比之值過大而導致無法測量，相對於此，可明確，實施例1及2之1.5鐵球比於任一調質度中均充分低於100%。

又，針對實施例1及比較例1、2之各者，分別測定於調質度H、H/2、O各者之情形時製作成之加工材料之剖面硬度、拉伸強度及伸長率。將其結果示於表11。該等剖面硬度、拉伸強度均數值越小則加工性越優異，故而意指可有助於製造效率之提高。

再者，調質度H/2之中間熱處理係以與先前所述之均勻化熱處理同等之條件(溫度1000~1200℃)進行。

如表11所示，於以調質度H、H/2、O之各者進行比較之情形時，實施例1之硬度及拉伸強度小於比較例2。關於伸長率，實施例1於任一調質度中均具有1%以上之伸長率。

因此，根據本發明之扣結件用金屬零件，可知具有不會招致檢針器之誤動作之程度的非磁性並且可提高生產性。

1‧‧‧拉鏈

2‧‧‧鏈齒排

2a‧‧‧鏈齒

3‧‧‧鏈布

3a‧‧‧芯部

4‧‧‧滑件

5‧‧‧上止擋

6‧‧‧下止擋

Claims (14)

1. 一種扣結件用金屬零件，其係以質量%計，含有C：0.08%以下、Si：0.05%~2.0%、Mn：大於8.0%且25.0%以下、P：0.06%以下、S：0.01%以下、Ni：大於6.0%且30.0%以下、Cr：13.0%~25.0%、Cu：0.2%~5.0%、N：未達0.20%、Al：0.002~1.5%，且C+N未達0.20%，剩餘部分包含Fe及不可避免之雜質，並且將下述式(a)所表示之Md30設為-150以下而成，Md30=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-29Cu (a)其中，式(a)中之元素符號意指該元素之含量(質量%)。
2. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其於10000奧斯特之磁場中顯示之磁通密度為0.01T以下。
3. 如請求項1或2之扣結件用金屬零件，其係實施冷加工、或冷加工及熱處理而成。
4. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其係以質量%計，進而含有3.0%以下的Mo，且代替上述式(a)所表示之Md30而將下述式(b)所表示之Md30'設為-150以下而成，Md30'=413-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-9.5Ni-13.7Cr-18.5Mo-29Cu (b)。
5. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其係以質量%計，進而含有每一種為1.0%以下的選自Nb、V、Ti、W、Ta中之至少一種而成。
6. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其係以質量%計，進而含有3.0%以下的Co而成。
7. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其係以質量%計，進而含有0.015%以下的B而成。
8. 如請求項1之扣結件用金屬零件，其係以質量%計，進而含有選自Ca：0.01%以下、Mg：0.01%以下、REM：0.05%以下中之一種以上。
9. 一種拉鏈，其係包含扣結件構成零件之拉鏈1，該扣結件構成零件包含並排配置有複數個鏈齒2a之一對鏈齒排2、及為了使該等鏈齒排2之各鏈齒2a相互嚙合或分離而可沿該鏈齒排2滑動移位之滑件4，且使上述扣結件構成零件中之至少鏈齒排2之各鏈齒2a由如請求項1至8中任一項之扣結件用金屬零件構成而成。
10. 如請求項9之拉鏈，其具有以鐵球值計為1.5mm以下之檢針性能。
11. 一種扣結件用金屬零件之製造方法，其係於製造如請求項1至8中任一項之扣結件用金屬零件時，對具有特定之成分組成之線材或鋼線實施冷加工，使該線材或鋼線成形為包含平角線及/或異形線之加工材料，其後，對上述加工材料實施冷加工。
12. 如請求項11之扣結件用金屬零件之製造方法，其中上述加工材料之剖面硬度以維氏硬度HV計為220~360，且該加工材料之伸長率為1%以上。
13. 如請求項11之扣結件用金屬零件之製造方法，其中上述加工材料之拉伸強度為450MPa~1100MPa之範圍內。
14. 如請求項11至13中任一項之扣結件用金屬零件之製造方法，其中於上述加工材料之冷加工之過程中實施熱處理。