TWI329042B - - Google Patents

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^29042 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 « 本發明係關於在熱軋生產線中將熱軋鋼帶進行冷卻時 所使用之冷卻裝置及方法。 【先前技術】 &熱軋鋼帶係將經高溫加熱之鋼坯（slab)進行輥軋而製 造成目標尺寸，此時，於熱軋途中或精乾⑴仏㈣ rolling)後之鋼片輸送台（run 〇ut table)等藉冷卻水予 卻。於此’進行水冷之目的在於藉此主要控制鋼帶之 •:出物或變態組織’調整材質以得到目標之強度、延性 I且t其1精度佳地控制冷卻結束溫度，對於製造無偏差 八備目私之材質特性的熱軋鋼帶為最重要。 另一方面，於進行上述水冷時，依既有之冷卻設 二會有發生溫度不均或無法精度佳地停止於所需溫 台對鋼如鋼帶上之滯留水，對此’以於鋼片輸送 口㈣帶進行水冷的情況為例予以說明。 或:====卻時’係自圓管喷嘴 與鋼帶一起朝鋼係載置於鋼帶上而直接 鋼帶上之地點的處所實施，㈣於'、在运離冷卻水衝突至 著滯留水的部分被Λ 此為止，僅有鋼帶上載停 7 因此，會進行局部性冷卻而發生 97103420 5 c S ) j不均°尤其疋在5GQ°C以下的低溫度區域時，此滯留 2自膜沸騰狀態變化為過渡沸騰或核沸騰狀態,，使冷卻 :力h ’餘有滯留水之部位與未載停的部位之間產生 :的溫度偏差。為防止此情形，雖實施遞水沖洗的強化 但若發生過渡沸騰或核沸騰’則滯留水會貼附於鋼帶 ，故有難以利用瀝水沖洗將滯留水去除的情形。 駕知以來’為了對應此現象，已進行了各種檢討。

例如’專利文獻i中記載有下述技術：藉由具備升降機 構並相對向排列於搬送方向上之狹縫噴嘴單元而喷射冷 部水’並亦使用另外設置之層型噴嘴或喷霧喷嘴，藉此確 保廣泛範圍之冷卻速度，同時可穩定地進行冷卻。 另外’專利文獻2巾，記載有下述技術：使具有狹縫狀 之喷嘴的集管（header)傾斜對向並喷射膜狀之冷卻水，同 =设置分隔板並使鋼板與分隔板之間充滿冷卻水，藉此可 得到高冷卻速度，並可均勻進行冷卻。

專利文獻1:日本專利特開昭62-260022號公報 專利文獻2:日本專利特開昭59_144513號公報 【發明内容】 上述專利文獻1、2所記載之技術，係著重於藉由使冷 卻水噴射喷嘴相對向設置，而使鋼帶上不發生滯留水’該 專雖為非常有用之技術’但於實用上均尚嫌不足。 例如，專利文獻1所記载之技術中，必須使狹缝噴嘴單 元接近鋼板’在對前端或尾端彎曲的鋼板進行冷卻時，鋼 板會與狹縫喷嘴單元衝突，使狹縫喷嘴單元受損，或使鋼 97103420 6 丄 移動’而導致製造線的停止或產铸f為此，在 =端或尾端時’亦考慮使升降機構動作而使狹縫喷嘴 *盔：猓，至上方’但此情況下，前尾端之冷卻不足，而有 ^禮目‘材質的情形。再者，亦有耗費用於設置升降 機構之設備成本的問題。 板另則卜翻：t文獻2所記載之技術中，若不使喷嘴接近鋼 板則鋼板與分隔板之間並未充滿冷卻水 ,利ΐ獻⑽之技街同樣地，在對前端或Ϊ •板進行冷卻時，會發生不良情形。 狀獻1 ' 2記载之技術中’係以使用狹縫 為㈣’但若嘴出口未時常維持在清 在狭:哈4 水無法成為膜狀。例如，如圖26所示， 區域内)，必須以二=:水=喷射區域内(冷卻 以高壓進行_，m若將職之冷卻水73 冷卻集管71内之壓力偏差而 膜？73 Λ 部性破損的問題。若未完整形成冷卻水 形成、帶留广水會漏^嘴射區域的上游或下游方向， 為鋼板上發生局部性過度冷卻的原因。再 軋:之冷卻時採用狹縫嘴嘴的情況下，若不涵 上： 定間隙，則無法完整形成冷卻水膜， =二°發1rr左右之高溫熱軋鋼帶進行處理，故狹 嘴嘴谷易發生熱變形等，間隙管理變得困難。 本發明係有鑑於上述情形而完成者，目的在於提供一種

c S 97103420 7 1329042 帶rr下，可使鋼帶依高 及方法。穩、疋地進―乾鋼帶之冷卻裳置 為了解決上述課題，本發明具有以下特徵。 -冷「隼種二軋鋼/之冷卻裝置，係具有下述構件者：第 上，並朝向吕鋼帶’頂面具備彼此相對向配置於鋼帶搬送方向 ，與=Γ二游:::== :::::::卻水之喷嘴;其特徵為= '管^冷Μ ’且上述第-冷部集 .卻水之二:;㈣群之各冷卻集管可分別進行冷 |2]如上述[1]之熱軋鋼帶之冷卻裝置， 二 =對於熱乳鋼帶之行進方向或 向 為基準設置為30。以上且6G。以下的角度。彳水千方向 鋼帶之寬度方向外側之速度：分：=〜3,為朝向熱乳 之喷射角度。 的方式’投定棒狀冷卻水 置上述⑴至⑴項中任一項之熱乳鋼帶之冷卻裝 八’依具有朝向熱軋鋼帶寬度方向 、 ==::水之//等同於具有朝向熱乾= 式二方:棒=:=:冷卻水之數…

97103420 8 丄以川42 如上述⑴至[4]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻駿 棒狀；隨著自熱軋鋼帶寬度方向之中央朝向外側: 序二熱軋鋼帶寬度方向外側之速度成分依 序增大的方式，設置各喷嘴。 人刀依 詈[6it上述[1]至[4]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻骏 速产i八=棒狀冷卻水之朝向熱軋鋼帶寬度方向外侧^ 帶棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位置於鋼 帶寬度方向上呈等間隔的方式，設置各噴嘴。 [7丄如上述⑴至[6]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻裝 悬=1’第—冷卻歸群與^冷卻録群中相對向之 貝|J嘴嘴之内侧或/及第一冷卻集管群與第二冷卻集管 群之間之鋼帶上方，具備有板狀或幕狀之遮蔽物。、 差一種熱軋鋼帶之冷卻方法，係藉由下述構件進行執 車L鋼帶之冷卻者：第—冷卻集管群，係具備彼 配 帶搬送方向上，並朝向鋼帶頂面之下游側傾二 帶頂面之喷嘴，與第二冷卻集管群，係具備朝向鋼 =頂面之上游側傾斜地嘴射棒狀冷卻水之喷嘴；其特徵 為，、自―上述喷嘴供給水量密度2 0mvm2min以上之冷卻 水^並藉由使第-冷卻集料與第二冷卻歸群之各二 集官分別進行ON-OFF，以調整冷卻區域之長度。 [9] 如上述[8]之熱軋鋼帶之冷卻方法，其棒狀次 水係相對於熱軋鋼帶之行進方向或相反方向，以水^

為基準呈30°以上且60。以下的角度。 P

[10] 如上述[8]或[9]之熱軋鋼帶之冷卻方法，其中，依 97103420 9 1329042 棒狀冷卻水之喷射方向之速度成分的〇〜35%成為朝向熱軋 鋼帶之寬度方向外側之速度成分的方式，使棒狀冷卻水喷 射。 [11]如上述[8]至[10]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻方 法’其中，依具有朝向熱軋鋼帶寬度方向一方外側之速度 成分之棒狀冷卻水之數量等同於具有朝向熱軋鋼帶寬度

方向另一方外側之速度成分之棒狀冷卻水之數量的方 式’使上述棒狀冷卻水喷射。 、[12]如上述[8]至[u]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻方 法，其中，依隨著自熱軋鋼帶寬度方向之中央朝向外側， 棒狀冷卻水之朝向熱軋鋼帶寬度方向外侧之速度成分依 序增大的方式，使上述棒狀冷卻水噴射。 、[13]如上述[8]至[u]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻方 法’其中’ A棒狀冷卻水之朝向熱軋鋼帶寬度方向外侧之 分為―定’且棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位置於鋼 帶寬度方向上呈等間隔的方式，使上述棒狀冷卻水喷射鋼 沣:上述[8]至[13]項中任一項之熱軋鋼帶之冷卻方 、’、，於鋼帶搬送方向之下游制 該測定之鋼帶溫度，使來自各冷卻集管之注水= ON-OFF，將鋼帶溫度調整成為目標溫度。 法[二]m?14]項中任-項之熱軋鋼帶之冷卻方 :置=二來第 侧的冷卻集管優先奸^#謂與第二冷料管群之内 97103420 10 丄 +厶 本發明中’可依高冷卻速度 行冷卻，藉此，可抽钿从新 獠疋地將熱軋鋼帶進 定化。 質之偏差，使產率增加且品質穩 【實施方式】 根據圖式說明本發明之實施形態。 (第一實施形態） 說=圖1係本發明第—實施形態之純鋼帶之冷卻襄置的 =實施形態之冷卻I置2G係設置於熱軋鋼帶之報札生 產Π冷卻裝置，其具備用以朝向於滾輪平台⑽e 上隼：…t所搬廷之鋼帶1〇之頂面供給棒狀冷卻水的 上第官早7L 21。 -上集管單元21係由下述構件所構成：第一上集管群， ，、具f複數配置在搬送方向上之第一上集管⑴；與第二 ^集官群’其係在第—上集f群之下游側具有複數配置在 籲#送方向上之第—上集官21b;第-上集管群及第二上集 官群之各個上集管21a、21b，係形成為具備可分別獨立 進打棒狀冷卻水之喷射（注水）之〇N_〇FF控制（注水之開 始與停止之控制）的0N_0FF機構3〇的配管構成。又，於 此，第一上集管群及第二上集管群係分別由3個上集管所 . 構成。 而且，於上集官21a、21b上，分別於搬送方向上安裝 複數列之上噴嘴22(於此係於鋼帶1〇之搬送方向上為^ 列），第一上集管21a之上噴嘴群（第一上噴嘴群）22a與 97103420 1329042 第二上集管21b之上喷嘴群（第二上喷嘴群）22b，係使各 自所噴射的棒狀冷卻水23a與棒狀冷卻水23.b之噴射方向 排列為於鋼帶1〇之搬送方向上彼此相對向。亦即，第一 上噴嘴群22a係朝向鋼帶頂面之下游侧傾斜地依$丨之伏 角（噴射角度）喷射棒狀冷卻水23a，第二上喷嘴群22b係 朝向鋼帶頂面之上游側傾斜地依Θ 2之伏角（喷射角度）喷 射棒狀冷卻水23b。 從而，由彼此之上集管朝鋼帶搬送方向觀看時，來自位 於最遠侧之列（最外側之列）之上喷嘴的棒狀冷卻水衝突 至鋼帶10上的位置彼此所挾持的區域，係成為冷卻區域。 此時，若使來自第一上喷嘴群22a之棒狀冷卻水2%之 噴射線與來自第二上喷嘴群22b之棒狀冷卻水2扑之喷射 線不交又，則由彼此之上集管朝鋼帶搬送方向觀看時，、來 自位於最近侧之列（最内側之列）之上喷嘴的棒狀冷卻水 衝突至鋼φ 10上的位置彼此所挾持的區域中，係穩定形 成如圖1所示之滯留冷卻水24的水膜。藉此，來：彼此 之最接近上集管之側之列（最内側之列）之上噴嘴的棒狀 冷卻水係朝向”冷卻水24之水膜進行喷射，而不致於 破壞彼此另一方的棒狀冷卻水，故較佳。而且，將來自最 内侧之列之上噴嘴之棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位置 彼此間的間隔稱為滞留區域長度L。此滯留區域長度L 中，係不使棒狀冷卻水衝突至鋼帶而僅以滯留冷卻水又Μ 進行冷卻’故鋼帶10與冷卻水之接觸不穩定，容易成為 溫度不均的發生原因’但若將滯留區域長度L設為心 97103420 12 1329042 :内貝J由於滯留冷卻水24使鋼^ 冷卻的比例較少， 滯留冷卻水24所造成的溫度不均,如.此，此滞 留區域長度L係越短越佳，更佳為短至1〇〇顔左右。 =，本發明之棒狀冷卻水係指自圓形狀（亦包括 ^角之形狀）之喷嘴喷出口所喷射之冷卻水。又，本發 冷卻水並非喷霧狀之喷流，亦非膜狀之層狀流： *、曰対出口衝突至鋼帶上為止之水流的剖面維持 大致因形’呈連續性且具直進性之水制冷卻水。 而且，® 3Α、圖3Β係表示安裝於上集f 21(21a、2⑻ =上喷嘴22(22a、22b)的配置例。於鋼帶搬 二=_(於此為4列）之喷嘴列，該等喷嘴列係依可對 之鋼帶之總寬度供給棒狀冷卻水的方式，依既定之 女裝間隔呈-列地配置於鋼板寬度方向上。再者，於此， 依相對於自前列喷嘴所喷射之棒狀冷卻水之鋼帶寬卢方 使自下一列嘴嘴所喷射之棒狀冷卻水之鋼帶 寬度方，，位置偏移的方式，配置噴嘴。亦即 立置偏對於前列之噴嘴，使下―列嘴嘴之寬度方向 位置偏移見度方向安裝間隔之1/3左右，於圖3b中，係 偏移寬度方向安裝間隔之1/2左右。 ,、 二二：於後述，但在使自喷嘴所噴射之棒狀冷卻水 見置It成分的情況下’由於喷嘴之鋼帶寬度方 »女裝位置”棒狀冷卻水之鋼帶寬度方向衝 ==方=整噴嘴之安裝位置，以使棒狀冷卻水 之鋼，寬度方向衝突位置成為所需之位置(分佈）。 S ) 97103420 13 丄： ，如上述般於搬送方向上配置複數列之上喷嘴22 況，可舉例如，在1列之上嘴嘴中，在衝突^ :冷：水及與其相鄰之棒狀冷卻水之間使滞留冷卻：： 進行遞水的力量變弱。為了堵止滞留冷卻水，必須 有複數列之上喷嘴，較佳係將安裝於各上集管21上之上 喷嘴22的列數設為3列以上，更佳係設為5列以上。 另外，如上述般將上喷嘴22隔開安裝於複數之上集管 21上，係用於實施熱軋鋼帶之溫度控制所不可或缺者。 於熱軋鋼帶中，必須將各種厚度之鋼帶冷卻至既定溫度， 但為了確保生產量’必須依儘可能快速的板速度進行冷 部。因此’於調整為所需溫度時，必須調整水冷時間 此’ -般必須對冷卻區域之長度進行各種變更。為此，萨 由將上5嘴分隔安裝於複數之上集管上，並作成可依各另； 的上集管進行棒狀冷卻水之喷射之〇N_〇FF的構造，則可 使冷卻區域長度自由地變化。各上集管上係安裝丨列以上 之=噴嘴即可，但所安裝之喷嘴列數係配合所需之溫度控 。制此力而決定。根據每一列使鋼帶冷卻的溫度（例如5 C)在所谷許之溫度偏差（例如±8它）較大的情況下，在 可調整為容許範圍之範圍内，增加每一集管的喷嘴列數亦 無妨❶例如，於調整為之溫度偏差（16t>c之溫度範圍） 時，使1個上集管之冷卻•降下溫度未滿161即可，為 此，右將安裝於上集管之上喷嘴列數設為3列，則可依 15 =之單位調整溫度，故可將冷卻後之鋼帶溫度調整於容 呼範圍内。相反地，此時若將安裝於上集管之上喷嘴列數 97103420 1329042 幻則/里度調整成為2 0 °C單位，將有偏離&冑< 又匕=〇6胃(：）的可能性，故不佳。因此，由於冷卻裝置 頌=1卩Γ度里和目標之容許溫度誤差（容許溫度偏差），必 須調整母1上集管之上喷嘴列數。 如此，上集管21之個數及上噴嘴22之列數，必須設定 為兼顧將滯留水堵止之觀點與得到既定冷卻能力之觀點 的條件。 ” 而且，此冷卻裴置20中，係自上集管21a、21b朝向鋼 帶ίο之頂面，以鋼帶面之水量密度成為2 0mVm2min以上 的方式供給棒狀冷卻水23。 於此，針對將水量密度設為2.0m3/m2min以上的理由進 ，"尤明。圖1所示之滯留水24，係藉由所供給之棒狀冷 卻水23a、23b予以堵止而形成。此時，若水量密度較小， 則堵止本身無法進行，若水量密度較某個量更大，則可堵 止之滯留水24之量會增大，自鋼帶寬度端部所排出之冷 卻水與所供給之冷卻水的量彼此協調，使滞留水2 4維持 成一定。在熱軋鋼帶的情況下，一般之板寬度為 〇· 9〜2. lm ’若以2. 0m3/m2min以上之水量密度進行冷卻， 則可於此等板寬度中將滯留冷卻水24維持成一定。 由於若使水量密度大於2.0m3/m2min α上越多，熱乾鋼 帶之冷卻速度會越快，故可將用於冷卻至既定溫度所需的 冷卻區域長度縮短。結果’可使導入該冷卻裝置2 Q之办 間精簡化，可於既有設備之間導入、併用此冷卻裝置2〇 而進行冷卻，此外，亦帶來設備建設成本的節省。 97103420 15 1329042 如此，此冷卻裝置20中，由於使自第一上喷嘴22a所 喷射之棒狀冷卻水23a與自第二上喷嘴22b所喷射之棒狀 冷卻水23b在鋼帶1〇之搬送方向上彼此呈相對向，故在 鋼帶10頂面之滯留水24欲朝鋼帶1〇之搬送方向移動 時’會被所喷射之棒狀冷卻水23a、23b本身所堵止。藉 此’即使供給2.0m3/m2min以上之較大水量密度的冷卻 水’亦可得到穩定之冷卻區域而進行均勻冷卻。 尚且使自上喷嘴22a、22b所喷射之冷卻水不成為例 如自狹縫喷嘴所喷射之膜狀冷卻水而作成為棒狀冷卻水 的理由’在於棒狀冷卻水可穩定地形成水流，故堵止滯留 冷卻水的力量較大。又，在傾斜地喷射膜狀冷卻水時，若 自鋼板至喷嘴為止之距離變遠，則鋼帶附近之水膜變薄， 水膜會更容易被破膜。 而且’第一上喷嘴22a之喷射角度01與第二上噴嘴22b 之喷射角度02，較佳係設為30〜60。。其理由在於，若喷 射角度0 1、02小於30。，則棒狀冷卻水23a、2儿之垂 直方向速度成分變小，對於鋼帶1〇之衝突變弱，冷卻能 力降低，而若喷射角度0 1、0 2大於60。，則棒狀冷卻2 之搬送方向速度成分變小，堵止滯留冷卻水24的^量變 弱。又’噴射角度Θ1與噴射角度02並不一定需要相 另外，以上雖對於為了使滯留冷卻水堵止而於長度8方°向 上設有複數列（上述中係以3列以上進行噴射一二 明，但若進一步將自喷嘴22所喷射之棒狀冷卻水之 速度設為8m/s以上，則可更加改善滯留水的堵止效果、 97103420 16 1329042 而較佳。 而且，為了使喷嘴不易堵塞且確保棒狀冷卻水之噴射速 度’上喷嘴22之内徑最好為3〜8mm之範圍。 另外，在棒狀冷卻水的情況下，冷卻水容易自寬度方向 上相鄰之棒狀冷卻水與棒狀冷卻水之空隙流出。此時，如 上述圖3A、圖3B般，較佳係相對於前列之棒狀冷卻水之 鋼帶寬度方向衝突位置，將下一列之棒狀冷卻水之鋼帶寬 度方向衝突位置偏移配置。藉此，於寬度方向上相鄰之棒 狀冷卻水之間之瀝水能力變弱的部分，會被下一列之棒狀 冷卻水所衝突，而可補足瀝水能力。 —而且’若將上喷嘴22之寬度方向之安裝間距（寬度方向 安裝間隔）設為相對於喷嘴内徑為2〇倍以内，則可 好之瀝水性。 π i

再者，為了防止因鋼帶1〇之彎曲等造成喷嘴22破損的 情:、’可，上嘴嘴22之前端位置遠離徑線（Path line)， 仁右過於遠離會使棒狀冷卻水分散，&上喷冑22之前維 與徑線之距離最好設為500mm〜1800mm。 另外’如目4、5、6所*，若依棒狀冷卻水之喷射方食 分之G〜35%為朝向鋼帶寬度方向之速度方向^ i上喷嘴t外向角以而設定棒狀冷卻水之喷射方向，則 朝鋼帶10所喷射之棒狀冷卻水係如圖4、5 月’頭Α所示’進行合流而快速地自鋼帶w 輪冷卻水不具有朝向㈣寬度方 、义 I障况，由於可依較低壓力和較少水量使滯留水 97103420 17 1329042 堵止並可進行瀝水，故於進行經濟性設備設計方面係較 佳。更佳之範圍為1〇~35%。又，若超過35%,，則除了在防 止冷卻水朝板寬方向飛散上耗費設備成本，亦使棒狀冷卻 水之垂直方向速度成分變小’而使冷卻能力降低。 另外，較佳係使排列於鋼帶寬度方向上之總喷嘴數之 40~60%，喷射出具有朝向鋼帶寬度方向之一外側之成分的 棒狀冷卻水。其理由在於’若朝向鋼帶寬度方向之一外側 的喷嘴數超過整體之60%，而在來自寬度端的冷卻水排出 時發生偏離，則滯留冷卻水之厚度變厚，結果棒狀冷卻水 無法堵止滯留冷卻水，而有發生寬度方向之溫度不均的可 能性。又，若飛散水於鋼帶寬度方向之一外側極端地變 多，則用於防止該飛散水的設備成本會變高。 從而，如圖5般，於兩外侧具有一定外向角α而進行喷 射的情況下，可將喷射至鋼帶寬度方向外側之喷嘴比例配 置成單侧40%、相反侧60%，但較佳係可配置成單側5〇%、 相反側50%。 另外，如圖4所示般，有時亦隨著朝向鋼帶寬度方向外 侧而依序使外向角α增大’此時，較佳係作成為相對於鋼 帶寬度方向中心呈對稱性之外向角α分佈。 另外，如圖6所示，若將不朝向板寬方向外侧之上噴嘴 (外向角α=0之上喷嘴）之總數設為整體之2〇%以内（例如 20%)，並使剩餘者中朝向兩外側之喷嘴數為幾乎相等（例 如每單側為40%)，則可順利地進行滯留冷卻水之排水， 適合將滯留冷卻水堵止並進行瀝水。 97103420 18 1329042 於此’關於上述棒狀冷卻水之喷射方向的設定 7進行具體說明。 叩 圖7係表示棒狀冷卻水之喷射方向，將棒狀冷卻水之 搬=帶間所成角度(實際之伏角)表示為々，將相對於 、向之伏角表示為0,將朝向鋼帶寬度方向外側之角 度（外向角）表示為α。而且，使相對於棒狀冷卻水之嘴射 方向之速度成分之0〜35%為朝向鋼帶寬度方向外側之 成分，係指使垂直於搬送方向之鋼帶寬度方向之速二 所對應的長度LW，相對於冷卻水之噴射實f長度L的: Lw/L(寬度方向逮度成分比率），成為〇〜。表1中j表 不將上喷嘴之喷射口高度設^ 12Q()mm、將相對於搬送方 ^伏角0設為45。與5〇。時的計算結果。寬度方向速度 成^比率成為（M5%，係在相對於搬送方向之伏角0為抚 二：卜^ 口為0〜巧。，在相對於搬送方向之伏角0為 ⑽日f ’外向角α為〇〜3〇。。 97103420 19 1329042

〔1嵴〕 1200 s 45.9 | 1007 I '1 < 〇〇 LO 1163 1 1671 1 次 LO CO 1200 s ΙΛ οα I 1007 I 〇 寸 mm 1 1635 次 03 CS3 1200 g I 48.2 I I 1007 1 CO CO CO I 1072 1609 次 CO 03 1200 s I 49.0 I ΙΟ I 1007 1 〇 Cvl I 1042 1 1590 1200 s CO CT) 寸 Ο I 1007 1 〇〇 I 1022 1 1577 t < 1200 s 〇 g ο 1007 | CD 1 1007 1 1566 1200 另 I 1200 1 CO σ> CO 1 1386 | 1 1833 1 次 οο CO 1200 1 L〇 寸 1 42.2 | m C<l 1 1200 1 § I 1324 1787 次 ψ ''< CO 1200 LTD 寸 C<1 CO 另 1 1200 c— CO 寸 I 1277 1752 ΙΛ C<I 1200 1 LO 寸 I 44.0 | LO 1 1200 1 οα CN1 CO I 1242 1 1727 次 cn —— 1200 LO 寸 CO ο 1 1200 i (ΝΪ I 1219 1 1710 (Νϊ 1200 UT3 寸 45.0 1 <=> 1 1200 1 o I 1200 | 1 1697 1 ε ε bo <υ bo (ϋ bfl CD T3 B B B ε ε ε ε ε X： 1 Lw/L 喷嘴高度 搬送方向 概 外向角 搬送方向 寬度方向 板面投影長度 實質長度 寬度方向速度成分比率 Ο： 喷射長度 OCNSKOIS; 1329042 而且’如上述般’ ® 4係表示根據上述而設置上喷嘴 22a、22b之情況之一例子的平面圖。於此，將來自鋼帶 寬度方向中央之喷嘴的棒狀冷卻水之外向角“設為〇。， 並隨著喷嘴設置位置朝向鋼帶寬度方向外側，使外向“ 依序增大。此時，若對上集管在鋼帶寬度方向上依等間隔 =上嘴嘴’則由於棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位置在鋼 J寬度方向上不成等間隔，故調整各上喷嘴對於上集管之 安裝位置(寬度方向安裝間隔)’使棒狀冷卻水衝 二鋼帶之位置於鋼帶寬度方向上呈等間隔(例如6。龍 υΐΛ 其他例子的平面圖。於此，將冷卻水 至鋼帶之為一定（例如20°) ’依棒狀冷卻水衝突 之位置於鋼帶寬度後方成等間隔（例如副 之方式設置各嘴嘴。此時，於鋼帶寬度後方中央部，由於 ===右兩外側進行喷射的喷嘴，故依可對喷嘴進 方式’使朝向一鋼帶寬度方向外側進行 喷射喷嘴列（例如，於圖5中之上方向具有噴射速 嘴如列)與朝向另一鋼帶寬度方向外侧進行喷射：喷 列二方=中之下方向具有喷射速度成分之喷嘴 晋互地偏移既定間隔(例如託賴)而設 :棒二 '出具有朝向鋼帶寬度方向-外側之逮度成分 3狀冷部水㈣嘴數與喷射出具有朝向另—外側 度成为之棒狀冷卻水的喷嘴數相等。 、 (S ) 97103420 21 1329042 另卜如上述般，圖6係表示根據上述而配置了上啥 22^22b之情況之其他例子的平面圖。於此，寬度方向 、4之噴嘴係配置成僅總噴嘴之m未朝寬度方向外側 喷射而將外向h設為『，對其他喷嘴則設為-定之外 向角度（例如α =20 )的例子。此時，在將自喷嘴所喷射之 棒狀冷卻水衝突至鋼帶之位置，考量為在寬度中央部之外 向角度α -〇之喷嘴與配置於寬度方向外側之外向角度〇 -20之喷嘴之交界處的冷卻水衝突位置時，若於喷嘴集管 侧在寬度方向上依等間隔配置喷嘴，則由於在衝突位置在 寬度方向上不呈等間隔，故最好先依衝突位置呈等間隔之 方式，於喷嘴集管中調整安裝喷射棒狀冷卻水喷嘴的位 置。又，若使外向角α變大，則可依更少量的水進行瀝水， 但在鋼帶寬度方向中央部附近處，喷嘴對於集管的安裝密 度會變大。因此，可依在鋼帶寬度方向上得到均勻流量分 佈的方式，考量對集管進行送水之泵的能力或配管徑等’ 而決定外向角α。 當然，若泵能力或配管粗度等尚有空間，外向角度α亦 可為0°無妨。 而且，於上述之冷卻設備之兩外侧，最好設置防水壁或 排水口等。因為其可有效地防止冷卻水漏出至設備外，或 在設備内飛散而形成新的滯留水的情形。 然而’在外向角α超過30。的情況下，除了防止冷卻水 飛散所耗費之設備成本之外’由於棒狀冷卻水之垂直成分 變小，冷卻能力降低，故不佳。 97103420 22 1329042 二::=1之4:置22°’雖如圖】所*般， 係而増加設備長度時’亦可/加上冷卻能力之關 再者，如圖=設置複數台之冷卻裝置2°。 間隼管2〗甘 集管2；U、21b之間設置尹 1集s 21c’其個數可為任意個。於此，中

除了將相對於搬送方向的伏角0 冰、B 或外^ B又為9〇之外，喷嘴配置 6角度α、水量密度等係設為與上集管2la、21b相 此時亦可將上集管21a、21b之個數 =，於此實施形態中，係在熱軋鋼^ 接有上喷嘴22a、22b的上集f 21a、m，該上喷嘴又^連 22b係喷射出2.0mVffl2inin以上之水量密度之棒狀冷卻 水，以棒狀冷卻水23a、23b與熱軋鋼帶1〇之間所成伏 Θ卜0 2為30°~60°，且於熱軋鋼帶1〇搬送方向上彼此 相對向之方式配置上喷嘴22a、22b，進一步使棒狀冷卻 水相對於行進方向之速度成分而朝鋼帶寬度方向外具有 〇〜35%左右之速度成分並進行喷射，藉此對熱軋鋼帶1〇之 頂面供給冷卻水，故藉由設置於熱軋鋼帶之輥軋生產線 上，可將鋼帶依高冷卻速度均勻且穩定地冷卻至目標溫 度。結果，可製造高品質之鋼帶。 (第二實施形態） 上述第一實施形態中’在自相對向之上喷嘴2 2a、22b 所噴射之棒狀冷卻水23a、23b之速度較快時，例如為 97103420 23 s 1329042 10m/s以上時，在棒狀冷卻水23a、23b衝突至鋼帶l〇後， 彼此會相撞而飛散至上方。此飛散冷卻水若落下至滯留冷 部水24上則不造成問題，但若圖丨丨所示般，飛散冷卻水 25朝斜上方飛散而落下至棒狀冷卻水23a、2礼上，則飛 散冷卻水25會從棒狀冷卻水23a、23b間之空隙漏出，而 有無法完全瀝水的情形。尤其是在滯留區域長度為20〇mm 以内的情況下，容易發生此問題。再者’在冷卻水之喷射 速度快時’有時飛散冷卻水24會飛越過上集管21a、21b 上而落下至鋼帶1〇上。 相對於此’如圖8所示’此第二實施形態之冷卻裝置 40 ’係在第一實施形態之冷卻裝置20中，進一步於相對 向之上喷嘴22a、22b之最内侧列之更内侧追加遮蔽板 26a、26b。於此，遮蔽板26a、26b較佳係設置成覆蓋自 上喷嘴22a、22b所喷射之棒狀冷卻水23a、23b的上方。 藉此，即使在飛散冷卻水25朝斜上方飛散時，落下之 飛散冷卻水25會被遮蔽板26a、26b所遮阻，不致落下於 棒狀冷卻水23a、23b上，而落下於滯留冷卻水24上。從 而，可確實地進行瀝水。 尚且，遮蔽板26a、26b亦可作成為可藉滾筒27a、2几 進行升降的構造，亦有僅在需要遮蔽板26a、26b之製品 製造時使用，而在其以外的時候拉上至退避位置的方法。 另外’於使用遮蔽板26a、26b時，較佳係使遮蔽板26a、 26b最下端位於距離鋼帶10頂面3〇〇~8〇〇咖上方。亦即， 若使其預先位於距離鋼帶10頂面300mm以上之上方則

C 97103420 24 1329042 即使進入了在前端或尾端於 突。缺而，1 : 的鋼帶’亦不發生衝 益法；二：其增高為距鋼帶10頂面超過綱顏，則 ‘，，、法充刀遮蔽飛散冷卻水25。 -妒估田亦可取代圖8中之遮蔽板26a、26b，如圖9所 H Λ輕且表面平滑之遮蔽幕咖、咖。遮蔽幕28a、 b、:，以垂下狀態進行待機，若開始棒狀冷卻水 θ 之喷射，則被最内側列之棒狀冷卻水所彎曲而

上提。此時’由於棒狀冷卻水23a、咖強勢地喷射，故 不致使其流動被擾亂。 再者，如上述般，在冷卻水之喷射速度快，飛散冷卻水 25飛越過上集管2ia、21b上而落下至鋼帶1〇上時，係 如圖ίο所示般，亦可使用位於上集管21a與上集管21b 之間的鋼帶上方的遮蔽板29。若使用此種遮蔽板29，則 可使欲飛越過上集管21a、21b上而落下至鋼帶1〇上的飛 散冷卻水確實地遮蔽。而且’在衝抵至遮蔽板29之飛散 冷卻水落下時，可有效地將欲朝橫方向飛散之飛散冷卻水 帶入而一起落下至滯留冷卻水24上。 而且’於此第二實施形態中，亦如第一實施形態所說明 般’為了調整冷卻結束溫度，可進行上集管21a、21b之 數量調整。 如此’於此實施形態中，由於藉遮蔽板等確實地遮蔽飛 散冷卻水，故可更進一步地依高冷卻速度均勻且穩定地使 鋼帶冷卻至目標溫度。結果，可製造更高品質之鋼帶。 尚且，上述第一、第二實施形態中，並未針對鋼帶底面 97103420 25 Ϊ329042 冷卻進行說明。關於底面冷 上載置滯留水而過冷卻 由於原本即不發生因鋼帶 般冷卻喷嘴（嘴霧喷嘴、故可於下喷嘴31採用一 ^狹縫喷嘴、圓管啥》t·、 ^ 可僅以頂面冷卻對鋼帶進行A卻 ）。視情況亦 (第三實施形態） 7 作為本發明之第r音a… 產線上，設置上述Z 九^，針對於熱軋鋼帶之輥軋生 施形態之冷卻裝置4〇， 、置20或第一實 1敘述。 以進仃熱軋鋼帶冷卻的情況進行 圖12係於一般之熱乾鋼帶導入 將以加熱爐60加妖至備歹J中的例子，在 …王跳疋,皿度之鋼坯以 既定溫度、既定板厚度後 機61輥軋為 ^糟積乾機62予以輥軋$既宏 溫度、既定板厚度，其後，# 絲至既疋 卻梦罟？η、么"壯 猎由本發明之冷卻裝置51 (冷 : ♦部裝置4〇)與一般所使用之冷卻裝置頂 =卻：管層狀冷卻，底面冷卻:喷霧冷卻冷 溫度，藉盤捲器63予以捲取。 ^ i至既疋 本，明之冷卻袋置51係作成為分別具有3個上 Τ5。又，本發明之冷卻裝置51之釋出側係安 裝有輻射溫度計65。 且’於此’由鋼帶材質之觀點而言，針對下述情況進 仃說明：藉精軋依2.8mm厚度、82(rc完成輥軋後，以本 發明之冷卻裝置51急速冷卻至65〇。〇，其後，藉既有之 冷卻裝置52冷卻至550°C。 首先’在熱軋鋼帶進入至冷卻裝置51前，以計算機計 (S ) 97103420 26 Ϊ329042 算冷卻至既定溫度所需 冷卻集管將冷卻水進==的使用數，自該數量之 放二裝/ 冷卻裝置51釋出側^ ..^ Α I衣直bl進仃注水之冷卻集管的數量。 另：’熱軋鋼帶有時係視條件而將鋼帶一 ί=。於不進行加速或加速率小的條件下，亦可使： 1若之注水冷卻集管數相同而進行冷卻’但尤其 逮率之情況下肢水之冷卻㈣ 亍冷卻，則由於在鋼帶前端與尾端處使冷卻； 間改變’水冷時間有所變化，尾端之 變=故不太被冷卻。因此’必須考慮此情況而增加鋼帶 尾^0處之注水冷卻集管數。 以下，針對使冷卻中進行注水之 作法進行說明。 B数里增加時的 i先’注水之冷卻集管’較佳係自内側之冷卻集 ^口外侧之冷卻集管。此係、如上述所說明般，由ς卻 疋度而言，滯留區域長度最好設為15m以内作例如:' 僅自兩方之最外侧的冷卻集管噴射冷卻水 持的危險性。因此，於增加注水之冷卻集管數量時了若^ 内側之冷卻集管依序喷射冷卻水，則右 滯留區域長度。 j了保持為原本較短的 另外，較佳係使朝下游側噴射棒狀冷卻水之第一上 22a之行數與朝上游侧喷射棒狀冷卻水之第二上喷嘴2 = 97103420 27 C S ) 一致。其理由在於，第一上喷嘴“a與第二上 嗔射之對向地喷射棒狀冷卻水，但在自各個噴嘴所 之棒狀冷卻水之運動量大幅相異的情況 動： 的棒狀冷卻水會擊倒運動量小之棒狀冷卻水，以運 之噴嘴群會無法得到充分堵止效果。B x運動1小 -:i管觀點而言？無法使進行注水之第 卻的情況下，h:之第一上集官為相同數量而進行冷 2 .，較佳係儘量使設置在下游側之第二上隼总 1之數量增多而進行注水。滯留冷卻水係在鋼帶上 :故2為過渡彿騰或核滞騰而成為溫度不二二 佳係極力地避免滞留冷 由於較 管:1:上嘖嘴22之行數儘二== 嘴“:差噴r 注情況，使用圖13、14說明實際之冷卻集管之 圖13係以本發明之冷 情況，但為了滿足上述所說鋼進行冷卻的 為冷卻所需的隼;、首先僅以事先預測 使鋼帶通過A卻^里，丨自最内側之冷卻集管進行注水， 前端溫度車帶前端部之溫度後，在鋼帶 數量增多情況τ’使進行注水之冷卻集管 下游側之注水集管數量儘量相等的方 97103420 28 S ) 1329042 起所標示之順序噴射冷卻水。相反地，於調整過程中，在 鋼帶前端溫度低於目標溫度的情況下’係使進行注水之= :集管數量減少’但此時係自外側之冷卻集管依序停止^ 7。可自圖13 t〇圈起之號碼較大的集管依序停止注水。 另外’ ® 14係使頂面與底面兩者進行冷卻的情況 要此種注水者，係特別適合於底面冷卻水之冷卻水量 的況、或噴射水堡高的情況。此時，若僅對底面喷射冷 二有使鋼帶上提的力量，故有鋼帶上浮的危 。有m生產線外或衝突至上喷嘴等之危險性， 因此’於通板性方面產生問題。 /此’首先喷㈣面之冷卻水而使鋼帶被壓附在滚輪平 二=確保鋼帶通板的狀態且如上述說明 冷*力穩定化之方式，進行冷卻集管之注水的〇心 時，首練轉先_為冷卻所需的集管 内^之上集管21a、21b及底面集管進行注水，使鋼帶= 鋼帶前端部之溫度後，在鋼帶前端溫度 度w情況下’使進行注水之冷卻集管數 二管之集管優先且上游侧與·^ 紅+數里儘里相等的方式’依圖14中〇圈起所標示之 =冷卻水。此時，較佳係在與底面冷卻水所衝突之 於頂面的狀態’將底面冷卻水進行注水。如此，使 :T在上下相同的位置衝突’以防 此’如圖t所示般，重複追加對頂面進行注水之集;後= 97103420 29 進行注水之集管的步驟，以進行整體之注水集 二相反地，於調整過程中，在鋼帶前端溫度低 於目才示溫度的情況下，得佶推 /h . , + 糸使進仃注水之冷卻集管數量減 >，但此時，係自外側之冷卻㈣依序停纽水。可自圖 t〇圈起之號碼較大的集管依序停止注水。 在板厚度為極薄者（例如l 2mm)等時，亦有在本發明之 冷卻裝置中前端之通板不穩定的㈣。此係因為將較多的 =量投人至鋼帶上，冷卻水成為阻力錢鋼帶前端之速度 降低’但由於自輥軋機起係以—料度進行推人，故亦有 鋼板鬆他而發生迴®等之危險性。此種情況下，亦有進行 ，使鋼帶前端之注水集管數減少、或使冷卻水量減少、或 知止冷部水等之處置，使鋼帶前端通過冷卻裝置後，再依 既定之冷卻水量或集管數進行冷卻的方法。 :另外，來自各上集管之冷卻水之ON-OFF(注水-停止）， 最好快速地進行。尤其是在將冷卻水OFF的情況下，即使 將安裝在集管上游的閥關止，有時充滿在上集管内的水會 自喷嘴漏出。有時此水會在鋼帶上成為滞留水，而成為過 冷卻=原因。因此’較佳係例如在喷嘴上安裝止回闕，或 於集管上安裝排水閥等，在停止冷卻水時打開排水間，使 集管内之水快速地排出等。 而且，上述中，雖針對如圖12般，以設置在精軋機釋 出侧之本發明之冷卻裳置51進行冷卻後，以既有之冷卻 裳置52進行冷卻的情形進行說明，但亦有如圖16般，在 既有之冷部裝置52a、52b之間，設置本發明之冷卻裝置 97103420 1329042 =的^，或在既有冷卻裝置52b之下游侧設置本發明 置&的情形。另外，亦包括在精軋機與既有之 v部裝置52a之間設置本發明之冷卻裝置…的情形，亦 可於上述所有位置設置本發明之冷卻《置5卜又，亦可 僅以本發明之冷卻裝置51進行冷卻。 再者，亦可如圖17所示，在粗軋機61與精軋機“之 間設置本發明之冷卻裝置51等，而於製造熱軋鋼帶之生 產線中，在任何可能的位置設置本發明之冷卻裝置51。 [實施例] (實施例1) 作為實施例1 ’係如圖18、圖19、圖20所示，在精軋 機62釋出側設置本發明之冷卻裝置51等而進行熱軋鋼帶 之製造。此時之製造條件係將厚240mm之鋼坯以加熱爐 6〇加熱至1201TC後’藉粗軋機61輥軋至35mm為止，再 藉精軋機62以精軋結束溫度850°C予以輥軋至3· 2mm後， 藉冷卻装置冷卻至45(TC ’再以盤捲器63予以捲取。 然後’如以下所述’將如圖18、圖19般，設置本發明 之冷卻裝置51(第一實施形態之冷卻裝置20、第二實施形 態之冷卻裝置40)而將精軋後之鋼帶進行冷卻的情況作為 本發明例卜5 ;將如圖20般，未設置本發明之冷卻震置 51而以既有之冷卻裝置52將精軋後之鋼帶進行冷卻的情 況作為比較例1~3。 (本發明例1) 作為本發明例1，係如圖18所示，於精軋機6 2釋出側 97103420 31 1329042 5置:月，冷卻裝置51，藉由此本發明之冷卻裝置 字依850 C完成精軋之鋼帶冷卻至45〇。〇。 此時’作為本發^冷衫置51，係使Μ 感之冷卻裝置20，分別配w丨η初r人 實瓜 向之伏肖Θ机(計2〇個）將搬送方 則蔣：f 集管❿、21b，關於底面冷卻， 字噴霧冷卻集管2G個配置成與上集管相對向 21之噴嘴配置，係如上述圖5 果& :口方向之安裝心，== :裝4订圓官喷嘴22’將棒狀冷卻水 ί二置此時上喷：22係設置在距滾輪平^ 量密度係上下均為3她η。 輥^速度設為固定之55〇mpm且將進 2隼::=Γ整為一定，關於將冷…^ ，水，在冷卻鋼帶的途中並未變更注水集 先 (本發明例2) 配發明例2’係如圖18所示’於精軋機62釋出側 置本發明之冷卻裝置5卜藉由此本發明之冷卻裝置 51，將依850。〇：完成精軋之鋼帶冷卻至45〇。匚 Ρ裝置 此本發明例2係與上述本發明例丨幾乎相同…在 帶進行冷卻的途中，以設置於冷卻裝置 … :65所測定之溫度與目標溫度之間存在差異時則 正該差異而變更注水集管之數量。 ‘了 ^ 97103420 32 1329042 (本發明例3) 作為本發明例3,係如圖19所示， 配置既有之冷卻裝置52與 细=機62釋出侧 有之冷卻裝置52，將依二發完’藉由既 c後’猎本發明之冷卻裝置51冷卻至d ^至_ :時’既有之冷卻裝£ 52中，頂面冷卻 …士人 刀別配置10個（合計20個）將搬 設為45、上集管2la、2ib，關於底面冷 P貝i將噴霧冷卻集管2〇個配置成與上集管相對向。上 = '之喷嘴配置，係將圓管喷嘴22(内徑8随)依寬度 :之女裝間距70mm，且並未朝寬度方向外侧傾斜。=〇 ’於各上集管21在鋼板搬送方向上安裝4行圓管喷嘴 ，將棒狀冷卻水之喷射速度設為8m/s。又，上 置在距滾輪平台1200mm之高度位置。此時之冷卻水 里後度係上下均為3mVm2min〇 d後將輥軋速度設為固定之550mpm且將進入冷卻裝 置前之鋼帶溫度調整為一定，關於將冷卻水進行注水 之集官，僅依事先設定之數量從内侧之集管優先進行注 水，在將鋼帶進行冷卻的途中，以設置於冷卻裝置Η釋 出侧之溫度計65所測定之溫度與目標溫度之間存在差異 時，為了修正該差異而變更注水集管之數量。 、 (本發明例4) 97103420 33 1329042 作為本發明例4，係如圖18所示，於精軋機 配置本發明之冷卻步署ς〗釋出側 月之冷邠裝置51，藉由本發明之冷 將依850°c完成精軋之鋼帶冷卻至450¾。 、 ’ 26此之時第，_作實=明r卻裝151，係使用具倩遮蔽板 π- 卻裝置4q，分別配置丨〇個（合叶 =將搬送方向之伏角0設為5〇。之上集管…、21b =底面冷：’則將喷霧冷卻集管2〇個配置成與上集管 。上集官21之噴嘴配置係如上述圖4般， 二 嘴22(内徑8mm)依寬度方向之安裝間距⑽咖，且依^寬 J中央部將外向角度α設為〇’隨著朝向寬度端部而慢慢 =外向角度’並於寬度最端部處使外向角α成為1〇。的 度方向外侧傾斜，於各上集管21在鋼板搬送 裝4打圓管噴嘴22，並將棒狀冷卻水之喷射速 又《又為8m/s。又，上喷嘴22係設置在距滾輪平台12⑽随 之局度位置。此時之冷卻水量密度係上下均為 然後，將輥軋速度設為固定之55〇mpm且將進入於冷卻 裝置51前之鋼帶溫度調整為一定，關於將冷卻水予以注 水之集官，係僅依事先設定之數量從内側之集管優先進行 注水，在將鋼帶進行冷卻的途中，以設置於冷卻裝置Μ 釋出側之溫度計65所測定之溫度與目標溫度之間存在差 異時，為了修正該差異而變更注水集管之數量。 (本發明例5) 作為本發明例5，係如圖19所示，於精軋機62釋出側 配置既有之冷卻裝置52與本發明之冷卻裝置51 ,藉由既 97103420 34 1329042 ^ = 裝置52 ’將依85GC完成精乾之鋼帶冷卻至600 c後，糟本發明之冷卻裝置51而冷卻至45〇它。

㉗有之冷部裝置52 _ ’頂面冷卻為髮夾式層狀 冷=底面冷卻為喷霧冷卻，冷卻水量密度為G.7m3/mW 游d’作為本發明之冷卻裝置5卜係使用具備遮 ^幕28之第二實施形態之冷卻裝置4〇，分別配置㈣（合 矸20個）將搬送方向之伏角0設為5〇。之上集管2^、 21b’關於底面冷卻，則將喷霧冷卻集管別配 圓集It。上集管21之喷嘴配置，係如上述圖 巨、嘴22(内徑8mm)依寬度方向之安裝間距1〇〇咖，且 ==度中央部將外向角度α設為〇,隨著朝向寬度端部 慢匕增加外向角度’並於寬度最端部處使外向角α成為 2的方式，朝寬度方向外側傾斜，於各上集管？！在鋼板 搬送方向上安裝4行圓管喷嘴22’並將棒狀冷卻水之喷 ，速度設為8m/s。又，上喷嘴22係設置在距滾輪平台 之高度位置。此時之冷卻水量密度係上下均: 然後，將輥軋速度設為固定之55〇mpm且將進入於冷卻 裝置51前之鋼帶溫度調整為一定，關於將冷卻水進行注 欠之木官，係僅依事先設定之數量從内侧之集管優先進行 庄水，在將鋼帶進行冷卻的途中，以設置於冷卻裝置Μ 釋出側之溫度計65所測定之溫度與目標溫度之間存在差 異時’為了修正該差異而變更注水集管之數量。 (比較例1) 97103420 35 1329042 作為比較例1 ’係如圖9 η挪_ 置既有之冷卻裝置52,藉由該:有釋出侧配 85(TC完成精軋之鋼帶冷卻至45(rc。7部裝置52,將依 於此’既有之冷卻裝詈ς 9 士 r 冷卻，底…為=冷中卻頂：^ O.^/Vnun。又，自冷卻喷嘴 1在度為 1200fflm〇 卩㈣至聽平台的距離係設為 然後，將難速度設為固定之55Gmpm且將進人 置52前之鋼帶溫度調整為一 7 I7裝 之隹與，在禮彳六亩a 關於將冷部水進行注水 帶之集管數優先進行注水，在將鋼 設置於冷卻農置52釋出侧之溫度 與目標溫度之間存在差異時，為了修 正該差異而變更注水集管之數量。 (比較例2) 作為比較例2,係於圖2〇中，取代既有之冷卻裝置^， • 所記载之冷卻裝置，藉該冷卻裝置，將依 850 C元成精軋之鋼帶冷卻至45〇艽。 專利文獻1所記载之冷卻裝置，係藉由相對於搬送方向 呈相對向排列之狹縫喷嘴單元（狹縫嘴嘴之間隙為5随）喷 射冷卻水，並藉由升降機構使狹縫喷嘴單元依自喷嘴至滾 '輪平台之距離為既定值（於此為l〇〇mm)之方式進行升降。 冷卻水里岔度係设為與本發明例卜5相同之。 然後，將輥軋速度設為固定之55〇mpm且將進入冷卻裝 置前之鋼帶溫度調整為一定，關於將冷卻水進行注水之集 97103420 36 1329042 管，係僅依事先設定之集管數進行注水，在將鋼帶 途中，以設置於冷卻裝置釋出側之溫度計65所測‘ 之溫度與目標溫度之間存在差異時，為了修正該 更注水集管之數量》 交 (比較例3) 作為比較例3,係於圖20中，取代既有之冷卻裝置52 配置專利文獻2所記載之冷卻裝置，藉該冷卻裝置，將依 850C完成精乾之鋼帶冷卻至45〇°c。 #專利文獻2所記載之冷卻裳置，係藉由相對於搬送方向 呈相對向排列之狹縫噴嘴單元（狹縫喷嘴之間隙$ 5酿）喷 射冷卻水，並於喷嘴上方安裝分隔板。於此，冑自喷嘴至 滾輪平台之距離設為15〇则！，將自分隔板至滾輪平台之距 離設為4G0mm。冷卻水量密度係設為與本發明例卜5 之 3m3/m2min 〇 然後，將輥軋速度設為固定之55〇mpm且將進入冷卻裝 _置前之鋼帶溫度調整為一定，關於將冷卻水進行注水之^ 官，係僅依事先設定之集管數進行注水，在將鋼帶進行^ 卻的途中，以設置於冷卻裴置釋出側之溫度計65所測定 之溫度與目標溫度之間存在差異時，為了修正該差異而吟 更注水集管之數量。 '、i 於此，關於至此所s己載之精軋後的冷卻，係事先確認a -卻後之鋼帶溫度與屬於材質特性之拉伸強度呈大致對 應，由該結果，冷卻後之溫度偏差之容許值為5(rc，若 溫度偏差較此更大，則材質偏差會變得過大而無法作為商 97103420 37 1329042 品出貨。 從而，關於本發明例1〜5、比較例1〜3之評價，係藉由 輻射溫度計測定冷卻後之鋼帶溫度，藉此時之溫度偏差進 行評價。該結果示於表2。

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过彰 V »w V? 杯 +F 設備之 破損 〇 〇 〇 1〇無 〇 〇 U頻發 X頻發 W蜊 1〇 1 i P 卜 〇〇 LO | 120。。 S 贺史! k < 1 450〇C 1 I 450°C| 1 450°C ! 1 450〇c 1 I 450°cl 1 450〇c 1 450〇C | 450〇C 喷射方向 外向角α 0 0 〇 〇 0 Ο ο LO (Νϊ 1 1 1 搬送方向伏角0 0 LT5 寸 0 in 〇 ο S ο S 1 1 1 表示設置 位置之圖 圖18 圖18 圖19 圊18 圊19 圖20 圖20 圖20 叫s 伽1 3 ^ 40 ；<P Μ •m ^ 1200mm 1200mm 1200mm 1200mm 1200mm 1200mm 100mm 150mm 使用之實施形態 第一實施形態 第一實施形態 第一實施形態 Ί 城 第二實施形態 1 1 1 冷卻水供給方式 棒狀冷卻水 棒狀冷卻水 棒狀冷卻水 棒狀冷卻水 棒狀冷卻水 髮夾式層狀 膜狀冷卻水 膜狀冷卻水 1本發明例1 1 1本發明例2 1 1本發明例3 1 本發明例4 1本發明例5 1 比較例1 丨比較例2 | 比較例3 6£ §§§ 1329042 首先，在藉由既有之冷卻裝置52進行冷卻的比較例j 之情況下，由於使滾輪平台與冷卻裝置間之距離設為高至 1200mm，故雖未發生熱軋鋼帶與冷卻裝置衝突的麻煩等， 但由於冷卻後之溫度偏差大至l2(rc，故強度等之材質偏 差大，無法將製品出貨。此係由於自頂面冷卻裝置所喷射 之冷卻水長時間載置於鋼帶上並直接被搬送至盤捲器，故 僅有存在滯留水之處所被冷卻。為了改善此情況，雖藉由 位於冷卻裝置釋出側之溫度計實施誤差修正，但由於在鋼 帶σ卩分上出現局部性之溫度不均’無法配合到對於注水 集管數量變更的回馈作用，而無法良好地進行調整，故溫 度偏差仍維持為較大。 另外’於如專利文獻1般使狹縫喷嘴相對向而喷射冷卻 水的比較例2之情況下，在進行精軋後搬送至盤捲器的過 程中’熱軋鋼帶彈跳200〜30 0mm左右，而常發生衝突至冷 卻裝置的麻煩。另一方面，若針對熱軋鋼帶未衝突至冷卻 裝置者調查冷卻後之溫度偏差，其為4〇〇c，屬於目標之 冷卻後之容許溫度偏差之50X：以内，而強度等之材質偏 差較小。此時，在通板順利者上，雖由於使狹縫喷嘴對向 噴射’故無鋼帶上之滯留水’而溫度偏差較小’但溫度偏 差較後述說明之本發明例1〜5大。又，其後調查冷卻噴 嘴’結果偶爾出現異物，且狹縫間隙出現士2mm左右的偏 差。狹縫間隙之偏差認為係熱變形。因此’認為於冷卻裳 置之寬度方向上發生喷射流量之偏差，而溫度偏差稍微變 大。 97103420 40 1329042 另外’於如專利文獻2般使狹縫喷嘴相對向而喷射冷卻 =的比較例3之情況下，在進行精軋後搬送至盤捲器的過 程中’熱軋鋼帶彈跳200〜300mm左右，而常發生衝突至冷 部喷嘴的麻煩。另一方面，若針對熱軋鋼帶未衝突至冷卻 噴嘴者調查冷卻後之溫度偏差，其為5(rc，屬於目標之 冷卻後之容許溫度偏差之5〇°c以内，而強度等之材質偏 差較小。此時，在通板順利者上，雖由於使狹縫喷嘴對向 籲喷射，故無鋼帶上之滯留水，而溫度偏差較小，但溫度偏 .差較後述說明之本發明例1〜5大。又，其後調查冷卻喷 嘴，結果偶爾出現異物，且狹縫間隙出現±3jnm左右的偏 差狹缝間隙之偏差認為係熱變形。因此，認為於冷卻裝 置之寬度方向上發生喷射流量之偏差，而溫度偏差稍微變 大0 相對於此，本發明例1中，由於將滾輪平台與冷卻裝置 之距離設為高至1200mm，故不致發生熱軋鋼帶與冷卻裝 籲置衝突的困擾等。又，冷卻後之溫度偏差小至15ΐ ’幾 乎未發生強度等之材質偏差。其原因認為係使棒狀冷卻水 進行相對向喷射，故滯留水不載置於鋼帶上而進行冷卻。 另外，本發明例2中，由於與本發明例丨同樣地將滾輪 平台與冷卻裝置之距離設為高至12〇〇mm，故不致發生熱 .軋鋼帶與冷卻裝置衝突的困擾等。又，冷卻後之溫^偏^ 為小於本發明例1之7°c，幾乎未發生強度等之材質偏 差。其原因認為係使棒狀冷卻水進行相對向喷射，故滯留 水不載置於鋼帶上而進行冷卻，此外，由於藉由以溫度計 97103420 41 1329042 所測疋之溫度修正誤差，故適時變更了注水集管數量。 另外’本發明例3中’由於將滾輪平台與冷卻裝置之距 離設為高至12〇〇mm’故不致發生熱軋鋼帶與冷卻震置衝 突的困擾等。又’溫度偏差為與本發明例1相同程度之 20°C。在冷卻之前半段以既有之冷卻裝置進行冷卻時，雖 由於滞留水載置於鋼帶上，故此時之溫度偏差猶大，但由 於配合了其後立刻以本發明之冷卻裝置進行冷卻，故滯留 水之滯留時間變得相當短的效果，並由於藉由以溫度計所 測定之溫度修正誤差而適時變更了注水集管數量，故使溫 度偏差變小的效果，藉此成為與本發明例1為相同程度的 溫度偏差。 另外，本發明例4中，由於將滾輪平台與冷卻裝置之距 離設為高至1200mm，故不致發生熱軋鋼帶與冷卻裝置衝 突的困擾等。又，冷卻後之溫度偏差小至5ΐ，幾乎未發 生強度等之材質偏差。其原因認為係使棒狀冷卻水進行相 對向喷射’故滞留水不載置於鋼帶上而進行冷卻。溫度偏 差較本發明例1更良好的原因，認為係藉由設置遮蔽^而 可適當地遮蔽飛散冷卻水，此外，由於藉由以溫度計所測 定之溫度修正誤差’故適時變更了注水集管數量。 另外，本發明例5中’由於將滾輪平台與冷卻裝置之距 離設為高至1200mm，故不致發生熱軋鋼帶與冷卻裝置衝 突的困擾等。又，冷卻後之溫度偏差小至13ΐ，幾乎未 發生強度等之材質偏差。其原因認為係使棒狀冷卻水進行 相對向噴射，故滯留水不載置於鋼帶上而進行冷卻。冷卻

97103420 42 1329042 後之溫度偏差較本發明例1更良好的原因，認為係藉由設 置遮蔽幕而可適當地遮蔽飛散冷卻水，此外，由於藉由以 /JBL度计所測定之溫度修正誤差，故適時變更了注水华管數 篁。又’溫度偏差較本發明例2、4稍高的原因，認為係 在冷卻之前半段以既有之冷卻裝置進行冷卻時，由於滯留 水載置於鋼帶上，而其後立刻以本發明之冷卻裝置進行冷 卻，故滯留水之滯留時間變得相當短，而僅有些許的溫^ 偏差》 — ° /皿又 如以上所示，確認到藉由於精軋後之熱軋鋼帶之冷卻時 使用本發明，可不使熱軋鋼帶與上集管或上喷嘴發生衝 突，且於喷嘴亦無熱變形或異物堵塞，並可於鋼帶I使冷 卻水被適當地瀝除，故可進行均勻的冷卻。 7 (實施例2) 作為實施例2’係如圖2卜圖22所示般，在粗乾機6ι ^^^之間設置本發明之冷卻裝置51等而進行熱軋 此時，製造條件㈣厚24_之鋼_加熱爐6〇加敎 至1200 C，藉粗軋機61依粗軋完成溫度i剛。c 3=後，藉冷卻裝置冷卻至刚代，再藉精軋機 =3至予=4,料㈣冷，並以盤捲 裝請而將粗軋後之鋼帶進行二 97103420 43 1329042 6、7;將如圖22般未設置本發明之冷卻裝置^以既有 ，，卻裳置52將粗軋後之鋼帶進行冷卻的情況作為比較 例4 〇 (本發明例6) :為本發明例6 ’係如圖21所示，於粗軋機61與精軋 之間配置本發明之冷卻裝置51 ’藉由本發明之冷卻 裝置51，將依i10(rC完成粗軋之鋼帶冷卻至。 此時’作為本發明之冷卻裝置51，係使用第—實施形 ^、之冷卻裝置20,分別配£10個（合計2〇個）將搬送方 =伙角Θ設為50。之上集管21a、叫，關於底 ， 則將贺霧冷卻集管20個配置成與上集管成對。上集管以 係如上述圖5般，將圓管喷嘴22(内徑8随) 义寬度方向之女裝間距60_ ,且依相同之外向角度（“ 一5。、 ，寬度方向外側傾斜，於各上集管21在鋼板搬送方向上' 女裝。4行圓管喷嘴22 ’絲棒狀冷卻水之喷射速度設為 又’上喷嘴22係設置在距滾輪平台12GGmm之高度 置。此時之冷卻水量密度係上下均為3m3/m2min。 ==輥軋速度設為固定之25〇mpm且將進入於冷卻 f置51/之鋼帶溫度調整為—定，關於將冷卻水進行注 ,市e係僅依事先設定之數量從内側之集管優先進行 L水’在將鋼帶進行冷卻的途中，並未變更注水集管之數 置0 (本發明例7) 作為本發明例7,係如圖21戶斤示，於粗乳機61與精乳 ( 97103420 44 1329042

$ 62之間配置本發明之冷卻裝置5卜藉由本發明之冷卻 裝置5卜將依11〇(TC完成粗乾之鋼帶冷卻至刪I 26= 2本發:月之冷卻裝置5卜係使用具備遮蔽板 26之第—實絲叙冷卻裝置4()，分別配置⑽（合計 20個）將搬送方向之伏角0設為之上集管Η。21卜 =广 :則將喷霧冷卻集管2〇個配置成與上集管 ;對。上集管21之喷嘴配置’係如上述圖5般，將圓管 =嘴22(内徑8mm)依寬度方向之安裝間距⑽随，且依相 问之外向角度朝寬度方向外側傾斜，於各上集管 21在鋼板搬送方,向上安裝4行圓管噴嘴22，並將棒狀冷 部水之喷射速度設為8m/s。又，上喷 i9〇nmm ^ ώ 上噴嘴22係設置在距滾 度位置。此時之冷卻水量密度 均為 3m /m min。 度設為固定之25Gmpm且將進入於冷卻 =隼：調整為定，關於將冷卻水進行注 欠之集&係僅依事先設定之數量"側 注水，在將鋼帶進行冷卻的途巾 杲&優先進订 量。 您甲並未變更注水集管之數 (比較例4) ，於粗軋機61與精軋;j 藉由該既有之冷卻装】 作為比較例4，係如圖22所示 6 2之間配置既有之冷卻裝置5 2， 52，將依ll〇〇°c完成粗軋之鋼帶冷卻至。 此時，既有之冷卻装置52係頂面冷 卻’底面冷卻為嘴霧冷卻，冷卻水量密度為〇.J/二^ 97103420 45

1JZ^U4Z 又’將自冷卻噴嘴至滚輪平台之 將輥軋速度設為固 叹為12〇〇脑。然後， 鋼帶溫度調整為進入冷卻裝置52前之 僅依事先設定之數進行、二將：部水進行注水之集管，係 並未變更注水集水’在將鋼帶進行冷卻的途卜

4二於至此所記載之粗軋後之冷卻’係由精軋後之 /皿度或抑制表面損傷發生的觀點而言，精乾機進入側 溫度必須為lootrc，溫度偏差必須為2(rc以内。 從而，關於本發明例6、7及比較例4之評價，係藉由 輻射溫度計測定冷卻後之精軋機進入侧的鋼帶溫度，藉此 時之温度偏差進行评價。並將其結果示於表3。

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〔cod 綦蛛 設備之 破損 1〇無1 1 . ◦無 1 〇 冷卻後之 溫度偏差 Ρ P 冷卻結 束溫度 1 iooo°c 1 1000°C 1000°C 喷射方向 外向角α LO L〇 1 搬送方向伏角0 0 S L〇 1 制画 eH 圖21 圖21 圖22 f <0 1200mm 1200mm 1200mm 使用之實施形 態 第一實施形態 第二實施形態 1 冷卻水供 給方式 棒狀冷卻水 棒狀冷卻水 髮夾式層狀 本發明例6 本發明例7 丨比較例4 卜寸 S1^0U6 1329042 首先，在藉由既有之冷卻裝置52進行冷卻的比較例4 之情況下，由於使滾輪平台與冷卻裝置間之距離設為高至 1200mm’故雖未發生熱軋鋼帶與冷卻裝置衝突的困擾等， •但冷卻後之精軋機進入側的溫度偏差大至5(TC »結果， 於精軋後之鋼帶溫度發生偏差。其原因在於，喷射於鋼帶 頂面之冷卻水長時間載置於鋼帶上並直接被搬送至精軋 機進入側’故僅有存在滯留水之部分被冷卻。 籲 相對於此，本發明例6中，由於將滾輪平台與冷卻裝置 .之距離设為咼至1200mm，故不致發生熱軋鋼帶與冷卻裝 置衝犬的困擾等。又，冷卻後之精軋機進入側的溫度偏差 小至17 C。其原因§忍為係使棒狀冷卻水進行相對向喷射， 故滯留水不載置於鋼帶上而進行冷卻。 另外，本發明例7中，由於將滾輪平台與冷卻裝置之距 離设為尚至1200mm’故不致發生熱軋鋼帶與冷卻裝置衝 突的困擾等。又，冷卻後之精軋機進入側的溫度偏差小至 籲7 C。其原因認為係使棒狀冷卻水進行相對向喷射，故滯 留水不載置於鋼帶上而進行冷卻。再者，其溫度偏差較本 發明例6更良好的原因’認為係藉由設置遮蔽板而可適當 地遮蔽飛散冷卻水所致。 如以上所示，確認到藉由於粗軋後之熱軋鋼帶之冷卻時 使用本發明，可不使熱軋鋼帶與上集管或上喷嘴發生衝 突，且於噴嘴亦無熱變形或異物堵塞，並可於鋼帶上使冷 卻水被適當地瀝除，故可進行均勻的冷卻。 (實施例3) 97103420 48 1329042

作為實施例3 ’係針對一邊將精軋後之熱軋鋼帶進行力 速、一邊以盤捲器進行捲取時之冷卻，使用本發明之A卻 裝置而進行精軋後之熱軋鋼帶之冷卻。 V (本發明例8) 作為本發明例8 ’係如圖2 3所示，於精軋機6 2釋出側 配置本發明之冷卻裝置51，使用該冷卻裝置51，將一邊 進行加速、一邊以盤捲器63予以捲取之熱軋鋼帶進行A 卻。 7 製造條件係將厚240mm之鋼坯以加熱爐6〇加熱至12〇〇 °C，藉粗軋機61輥軋至35_1，再藉精軋機群62以精軋 結束溫度850°C進行輥軋至3. 2mm後，藉本發明之冷卻裝 置51冷卻至45(TC，並以盤捲器63予以捲取。此時 捲器進行捲取時之輥軋速度（通板速度）為55〇mpm，在將 鋼帶前端捲附於盤捲器63上之同時，以5mpm/s開始加 速，鋼帶最尾端之輥軋速度（通板速度）為66〇mpm。又， 鋼帶全長為600m。 然後，作為本發明之冷卻裝置51，係使用第一實施形 態之冷卻裝置2G，分別配置1G個（合計2()個）將搬送方 向之伏角Θ設為45°之上集管21a、21b，關於底面冷卻， 則將噴霧冷卻集管20個配置作為下集管。上集管21之噴 =配置’係如上述圖5般，將圓管喷嘴22(内徑8丽）依寬 1向之安裝間距7〇mra，且依相同之外向角度u=2〇。） ^度方向外側傾斜，於各上集管21在鋼板搬送方向上 4行圓管喷嘴22,並將棒狀冷卻水之噴射速度設為 97103420 49 ^^042 IT。二上㈣22係設置在距滚輪平台1—之高产 二：：之冷卻水量密度係上下均43m3/mw藉二 於頂面與底面具有同樣的冷卻能力。 ^後’使用本發明之冷卻裝置5卜將如上述般一 仃加速、一邊以盤捲器63予以捲取之埶軋 般進行冷卻。 〈熟軋鋼帶，如下述 中邊敎 1所不’事先於鋼帶之長度方向之各位置 考慮…乾鋼帶之加速（通板速度之增加），一邊由 之之西冷:裝置所進行之冷卻速度與通過該冷卻裳置 卻裝；之、匕鋼帶之長度方向之各位置計算求得所需之冷 管數量⑽;=數量。又，圖24中表示之所需注水集 示。 你以上集管與下集管之合計數予以表 乳鋼帶之長度方向之各位置的位置資訊，在熱 ==各位置通過冷卻裝置時，—邊調整（增加）注水集管 進行:水使其成為計算所求得之所需數量，一邊將冷卻水 為了修正冷卻裝置釋出侧之測定溫度與目標溫度 =、，而進行注水集管數量的調整（增減）。 肉=即’冷卻集管數量之調整’係如上述圖14所示，以 ⑽二，集管為優先，依0圈起之號碼的順序進行冷卻水之 U W—0 F F 〇 (比較例5) 乍為比較例5 ’係未進行考慮鋼帶加速之注水集管數量 97103420 1329042 的調整，依於鋼帶加速前之通板速度下所需之注水集管數 量（於此為30個）直接進行冷卻。 ' 於圖25中，表示比較例5之將注水集管數量設為一定 • 而進行冷卻的情況、與本發明例8般經調整注水集管數量 的情況的比較。 在如比較例5般使注水集管數量為一定時，將有隨著鋼 帶加速的進展而鋼帶之冷卻結束溫度上升的傾向；而在如 鲁本發明例8般考慮鋼帶之加速而調整注水集管數量的情 •況下，可於鋼帶長度方向上使冷卻結束溫度呈均勻。 (產業上之可利用性） 根據本發明’在應用於熱軋精軋後之冷卻時，可在習知 無法提高冷卻停止溫度精確度之5〇〇 °C以下進行高精度的 控制。結果，尤其是對於習知強度或延伸等之偏差較大的 捲取溫度為500°C以下的熱軋鋼帶，可使材質偏差減低而 進行較窄範圍的材質控制。又，在自粗軋移送至精軋時進 籲行冷卻的情況下，將亦可高精確度地實施熱軋鋼帶製造中 的溫度調整’而可得到產率增加和品質穩定效果。 【圖式簡單說明] 圖1為本發明第一實施形態之說明圖。 圖2為本發明第一實施形態之說明圖。 圖3A、3B為本發明第一實施形態之說明圖。 圖4為本發明第一實施形態之說明圖。 圖5為本發明第一實施形態之說明圖。 圖6為本發明第一實施形態之說明圖。 97103420 51 1^^042 圖7為本發明第一實施形態之說明圖。 圖8為本發明第二實施形態之說明圖。 圖9為本發明第二實施形態之說明圖。 圖10為本發明第二實施形態之說明圖。 圖11為針對本發明第二實施形態之說明圖。 圖12為本發明第三實施形態之說明圖。 圖13為本發明第三實施形態之說明圖。 圖14為本發明第三實施形態之說明圖。 圖15為本發明第三實施形態之說明圖。 圖16為本發明第三實施形態之說明圖。 圖17為本發明第三實施形態之說明圖。 圖18為實施例1中本發明例之說明圖。 圖19為實施例丨中本發明例之說明圖。 圖20為實施例丨中比較例之說明圖。 圖21為實施例2中本發明例之說明圖。 圖22為實施例2中比較例之說明圖。 圖2 3為實施例3之說明圖。 圖24為實施例3之說明圖。 圖25為實施例3之說明圖。 圖26為習知技術之說明圖。 【主要元件符號說明】 0 熱軋鋼帶 3 滾輪平台 0 冷卻裝置 97103420 52

Claims (1)

1. I329〇42 _ I ______ 申請專利範園·· y月 >ΑΥ - 4 20Ϊ0 鏡本 1_________2 * 種熱軋鋼帶之冷卻庐 么 (header , ^ ^ ^ ^ - 方向上，並朝向鋼帶頂面：下相對向配置於鋼帶搬送 之噴嘴；與第二冷卻集管群:側傾斜地喷射棒狀冷卻水 喷射棒狀冷卻水之噴嘴:: = : = = 水，且上== 本s群興上述第二冷卻集管群之各总 行冷卻水之注水的ON-OFF。 吕可为別進 “:申請專利範圍第i項之 中，棒狀冷卻.水之噴射方向 ^冷部裝置，其 向或相反方向，以水平方向為=熱=行進方 以下的角度。 土又罝為30以上且6〇〇 μ ’ 鋼帶之冷卻裝置’ 朝向熱乾鋼帶之寬度方向外側之速度為 狀冷卻水之喷射角度。 、式。又疋棒 其4中如1或2項之熱乳鋼帶之冷卻裝置， 依具有朝向熱軋鋼帶寬度方向— :棒狀冷卻水之數量等同於具有朝向熱.心 另一方外側之速度成分之棒狀冷卻水帶見度方向 上述棒狀冷卻水之喷射方向。 數里的方式，設定 5.如申請專利範圍第1或2項之熱軋鋼* 其令，依隨著自熱軋鋼帶寬度方向；：:广裝置， 央朝向外側，棒狀 97103420 55 丄；) 朝向熱軋鋼帶寬度方向外側之速度成分依序增 大的方式，設置各噴嘴。 申μ專利fe ϋ第丨或2項之熱乳鋼帶之冷卻裝置， i八為幻t狀冷部水之朝向熱乳鋼帶寬度方向外側之速度 产：白I二且棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位置於鋼帶寬 度方向上呈等間隔的方式，設置各嗔嘴。 乂如^專利範圍第1或2項之熱軋鋼帶之冷卻裝置， 仞嗆喈 ^ # ^群㈣二冷卻# f群巾㈣向之最内 侧賀嘴之内側4 /乃筮. j <取ΡΪ pq 及及苐一冷卻集管群與第二冷卻隼營群2 間之鋼帶上方，具備有缺或幕狀之料物群之 =:熱軋鋼T之冷卻方法，係藉由下述 於鋼帶搬送方具備彼此相對向配置 棒狀冷卻水之喷嘴·2向：帶頂面之下游側傾斜地喷射 頂面之上游側傾斜地嘴射棒狀冷卻水之噴嘴： 給水量密度2.—以上之冷卻水:並 二i進行。二集=,二[冷: Γ以凋整冷卻區域之長度。 9·如中凊專利範圍第8項之熱軋鋼帶 中，棒狀冷卻水之噴射方向係相對於 或相反方向，以_$ 心之订進方向 角度。 G為基丰呈30以上且6G。以下的 10.如申請專利範圍第8或9項之埶 法，其中，依棒狀冷卻水之喷射方向之速度成分的=二 97103420 56 丄 成為朝向熱軋鋼猎夕办☆I 棒狀冷卻水嘴Γ 向外側之速度成分的方式，使 法，二申：專利1&圍第8或9項之熱軋鋼帶之冷卻方 '’、，'^具有朝向熱軋鋼帶寬度方向一方外側之速产 棒：冷卻水之數量等同於具有朝向熱 ： 式，使上述棒狀冷卻水噴射。 < 數里的方 法，1 %專利1〖圍第8或9項之熱軋鋼帶之冷卻方 ’、、中’依隨著自熱軋鋼帶寬度方 棒狀冷卻水之朝向熱乾鋼帶寬度方向外側之央 序增大的方式，使上述棒狀冷卻水噴射。I度成刀依 :3:申請專利範圍第8或9項之熱軋鋼帶之冷卻方 速/成八狀冷卻水之朝向熱札鋼帶寬度方向外側之 :71 定，且棒狀冷卻水衝突至鋼帶上之位晋於4 1申吻專利乾圍第…項之熱軋銅 法，其中，於鋼帶k送方向之下游侧測定鋼帶、、二： 該測定之鋼帶溫度，使來自各冷=皿又，根據 ON-·，將㈣溫度調整成為目標溫度。、之左水進行 15.如申請專利範圍第8或9項之熱軋鋼帶 法’其中，進行來自各冷卻集管之注水的優 設置於相對向之第一冷卻集管群與第二泠，、 糸使 侧的冷卻集管優先進行注水。 集官群之内 97103420 57 1329042 Η 、圖式 圖1 ί - 4 2010 替換頁 22(22a) 23{23b) 22(22b)、

   方向 23(23a) 冷卻區域 圖2 21a f21c 21b 22a. 23a、· mmim

   ,22b '23b ριιυιιυΐιυιιυιιυ 13 冷卻區域 31