TW201532782A

TW201532782A - 容器以及其製造方法

Info

Publication number: TW201532782A
Application number: TW103130155A
Authority: TW
Inventors: Jeffrey C Minnette; David D Sun; Philip A Driskill; Birju A Surti; Anthony R Guarnera; Jonathan K Williams
Original assignee: Berry Plastics Corp
Priority date: 2013-08-30
Filing date: 2014-09-01
Publication date: 2015-09-01
Also published as: AU2014311991A1; TW201521993A; WO2015031880A3; RU2016111545A; WO2015031881A1; TW201536527A; US20150061193A1; RU2016111547A; CN105492183A; HK1217315A1; US20180093408A1; HK1217314A1; MX2016002604A; MX2016002490A; EP3038810A4; EP3038810A1; US9808983B2; MX2016002493A; CA2918306A1; JP2016529141A

Abstract

一種器皿被組態為在該器皿內所形成的內部區域中容納一產品。該器皿包括一被安排來限定該內部區域之內層及一外層。該器皿使用一吹氣模製方法形成，其中將一多層型坯吹氣模製來形成該器皿。在一擠出方法中形成該多層型坯，其中安排多個擠出機來相應共擠出。

Description

容器以及其製造方法

優先權要求

本申請案根據35 U.S.C.§ 119(e)要求2013年8月30日提交的美國臨時申請序案號61/872,260、2013年8月30日提交的美國臨時申請案序號61/872,368和2013年8月30日提交的美國臨時申請案序號61/872,183之優先權，該等美國臨時申請案各自均明確藉由引用結合在此。

本揭露涉及容器，並且具體地涉及由聚合材料製成之容器。更具體地說，本揭露涉及使用一吹氣模製方法製成之容器。

根據本揭露，形成了一容器，該容器包括一被適配為在其中容納產品之內部區域。該容器使用一容器模製方法製成，其中擠出一聚合材料之管被並且然後將其吹氣模製。

在示意性實施方式中，使用一容器模製方法從多層管建立一多層容器。該容器模製方法包括一擠出操作、一吹氣模製操作、以及一切邊操作。在該擠出操作過程中，一共擠出系統共擠出一多層管，該多層管包括一內層、一與該內層隔開之外層、以及一位於其間之核心層。該核心層係由相對低密度之絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的。在該吹氣模製操作過程中，將該多層管置於一模具中並且將壓縮氣體泵送至該多層管內形成之空間中以使得該多層管膨脹，並且呈現該模具之形狀，這樣建立一器皿。在該切邊操作過程中，將餘料從該器皿中去除以建立該多層容器。

在示意性實施方式中，該多層容器包括一內層、一與該內層隔開之外層、以及位於其間的一壓縮的核心層。該壓縮的核心層由相對低密度之絕熱多孔非芳香族聚合材料製成，其在該吹氣模製操作過程中已經被壓縮。其結果係，該多層容器具有一相對低的密度，同時使堆疊強度(stack strength)、剛度、以及最大負載性能最大化。該多層容器之低密度還使用于形成該多層容器之聚合材料之量最小化。

本揭露之額外特徵將在熟習該項技術者考慮例證如目前理解的本揭露之最佳執行模式之示意性實施方式後變得清楚。

詳細說明

根據本揭露的一個多層容器10在圖1中提出並且在圖13中示出。如在圖1中示出並且在圖2中提出的，藉由根據本揭露的一容器模製方法100形成多層容器10。容器模製方法100開始於擠出102一多層管12，該多層管12包括由相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的一核心層12B。容器模製方法100藉由將多層管12模製成多層容器10進行，這可使多層管12的核心層12B壓縮並且建立了一包括在多層容器10中的壓縮的核心層10B。由於壓縮的核心層10B係由相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的，多層容器10的密度最小化同時多層容器10之堆疊強度、剛度、以及最大負載性能最大化。

容器模製方法100始於一擠出操作102，其中將多層管12從一共擠出系統16中擠出，如在圖1中提出的並且在圖3中示出的。然後，容器模製方法100繼續進行到一閉合操作104，其中將多層管12周圍的一模具18閉合，如圖1中示出的。然後，將容器模製方法移動到一個***操作106，其中將一吹針20***至在多層管12中形成的一管際空間22中，同時將來自一真空源24之真空施加到模具18。然後容器模製方法100繼續進行到一泵送操作108，其中將壓縮氣體26泵送至管際空間22中，如在圖1中提出的。然後，容器模製方法100移動到同步操作，該同步操作包括一真空操作109以及一膨脹操作110，在真空操作中將真空施加到模具18上並且在膨脹操作110中壓縮氣體26將多層管12針對模具18的內表面28膨脹並且建立了一器皿30。然後，進行一打開操作112，其中將模具18打開以顯示器皿30。接著，進行一移出操作114，其中將器皿30從模具18中分離並且從吹針20釋放。然後容器模製方法100結束於一切邊操作116，其中將餘料62、64從多層容器10中切割以建立多層容器10，如在圖1中提出的並且在圖13中示出的。

多層容器10在容器模製方法100過程中使用多層管12製成的，如在圖1中示出的。在容器模製方法100的擠出操作102的過程中提供了多層管12。使用共擠出系統16進行擠出操作102，如在圖3中示出的。擠出操作102包括一製備階段102A，其中將不同的材料配製物提供給共擠出系統16；一擠出階段102B，其中將該等不同材料配製物藉由共擠出系統16加工以提供相應的型坯；以及一共擠出階段102C，其中將該等不同的型坯擠出以提供多層管12，如在圖1中顯示的並且在圖3提出的。由此，參照2013年8月30日提交的並且標題為多層管和用於製備的方法(MULTI-LAYER TUBE AND PROCESS FOR MAKING THE SAME)之美國申請案號61/872,260，涉及一擠出操作之揭露內容，將該申請藉由引用以其全文結合在此。

擠出操作102在共擠出系統16上進行，該共擠出系統包括一內層擠出機32、一外層擠出機34、一核心層擠出機36、以及一共擠出模口38，如在圖3中示出的。內層擠出機32接收一相對高密度聚合材料的內層配製物40並且加工層配製物40以提供一內層型坯42給共擠出模口38，如在在圖3中示出的。外層擠出機34接收一相對高密度聚合物材料的外層配製物44並且加工外層配製物44以提供一外層型坯46給共擠出模口38，如在在圖3中示出的。核心層擠出機36接收一相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料的核心層配製物48並且加工核心層配製物48以提供一核心層型坯50給共擠出模口38，如在圖3中示出的。共擠出模口38接收不同的型坯42、46、50並且通過一環孔39擠出多層管12，如在圖1和圖3中提出的並且在圖4和圖5中示出的。

同時示出了擠出操作102，形成了具有三個層的多層管12，在該擠出操作過程中可以形成任何層數。附加的層可包括相對低密度的層、結系層、熱塑性聚氨酯(TPU)、其他烯烴、其組合、或任何其他合適的替代物以及組合。

一旦擠出操作102完成並且提供了多層管12，容器模製方法100繼續進行以使用一模製系統52建立多層容器10，如在圖1中示出的。模製系統52例如包括一被成型為包括由模具18的內表面28限定的模腔54之模具18、一被組態為在多層容器10的模製過程中向模腔54提供真空壓力的真空系統56、一被組態為向管際空間22提供壓縮氣體26的吹製系統58、以及一被組態為從器皿30去除餘料62、64的切邊系統60，如在圖1中示出的。

容器模製方法100在已經建立了多層管12之後繼續進行閉合操作104，如在圖1和圖2中示出的。包括在模具18中的第一和第二半模 18A、18B開始於一打開的位置，其中半模18A、18B彼此分離開，如在圖1中示出的。在閉合操作104過程中，半模18A、18B向彼此移動以完成一閉合位置，其中多層管12位於其間形成的模腔54中。在閉合操作104過程中，包括在真空系統56中的一真空源66保持關閉，並且在模腔54中的壓力保持在約大氣壓下，如藉由一模腔壓力計68測量的，如在圖1中示出的。

一旦模具18處於該閉合位置，容器模製方法100繼續進行***操作106，如在圖1和圖2中示出的。在***操作106過程中，模具18移動離開共擠出模口38並且與包括在吹製系統58中的吹針20對齊。然後吹針20穿過模具18向下移動到包括在多層管12中的管際空間22中，如在圖1和圖2中示出的。同時，打開真空源66，使在模腔54中的壓力減小到低於大氣壓的P_VAC。在約5mmHg至約25mmHg的範圍內的壓力下施加真空。在另一個實例中，在約20mmHg的壓力下施加真空。其結果係，P_VAC大於該施加的真空並且小於大氣壓。P_VAC可以在約5英吋Hg至約20英吋Hg之範圍內。在另一個實例中，P_VAC在約10英吋Hg至約20英吋Hg之範圍內。在再又另一個實例中，P_VAC係約10英吋Hg。

由於吹針20***至管際空間22中，可以將由包括在吹製系統58中的壓縮氣體26的一源70提供的壓縮氣體(例如空氣)聯通至管際空間22中以在隨後的操作中膨脹多層管12的尺寸。然而，在***操作106過程中，關閉壓縮氣體26的源70並且藉由一管壓力計72測量在管際空間22中之壓力係在約大氣壓(P_ATM)下。例如，壓縮氣體可以是標準大氣、氮氣、二氧化碳、其組合、或任何其他合適的替代物。

在吹針20已經***至管際空間22中之後，容器模製方法100繼續進行泵送操作108，如在圖1和圖2中示出的。在泵送操作108過程中，打開壓縮氣體26的源70並且在管際空間22內部的壓力增加到一相對更高的壓力(P_吹)。在一個實例中，P_吹係在約30磅/英吋²與約120磅/英吋²之範圍內。在另一個實例中，P_吹係在約10磅/英吋²至約130磅/英吋²之範圍內。在又另一個實例中，P_吹係在約35磅/英吋²至約45磅/英吋²之範圍內。在再又另一個實例中，P_吹係約40磅/英吋²。

在另一個示意性實例中，壓縮氣體26的源70可以被組態以在一溫度下將壓縮氣體26遞送到管際空間22中。在一個實例中，該溫度係在約35華氏度至約75華氏度的範圍內。在另一個實例中，該溫度係在約40華氏度至約70華氏度的範圍內。在又另一個實例中，該溫度係在約50華氏度至約75華氏度的範圍內。在另一個實例中，該溫度約係室溫。在另一個實例中，該溫度約係40華氏度。在再又另一個實例中，該溫度約係50華氏度。

在壓縮氣體26通過吹針20已經開始進入管際空間22中之後，容器模製方法100繼續進行真空操作109和膨脹操作110兩者，如在圖1和圖2中示出的。在真空操作109的過程中，將真空施加至模腔54。進行真空操作109同時開始膨脹操作110。在膨脹操作110過程中，壓縮氣體26繼續流過吹針20，從而引起多層管12膨脹並且接合模具18的內表面28並且充滿模腔54，如在圖1和圖11中提出的。一旦多層管12具有與模腔54基本上相同的形狀，膨脹操作110完成。當膨脹操作110進行時，真空源66保持打開並且在模腔54中的壓力保持低於大氣壓以使包括在多層管12的核心層12B中的膨脹的泡孔69之坍塌和損害最小化，如在圖12中示出的。

泵送操作108、真空操作、以及膨脹操作110使多層管12從如在圖8A和圖9中顯示的膨脹前的形狀膨脹至在圖1和圖8B中顯示的膨脹後的形狀，其基本上類似於器皿30的一形狀。如在圖8A中顯示的，多層管12的外管表面76具有一預成型半徑78。如在圖8A中顯示的，模具18的內表面28具有一相對更大的模具半徑80。例如，器皿30具有一外容器表面82，外容器表面82具有一相對更大的容器半徑84，如在圖8B中顯示的。在完成膨脹操作110之後，相對更大的容器半徑84約等於相對更大的模具半徑80。

對於模具18和多層管12之吹脹比藉由將模具半徑80除以預成型半徑78計算。在一個實例中，該吹脹比係在約100%至約300%的範圍內。在另一個實例中，該吹脹比係在約150%至約200%的範圍內。在再又另一個實例中，該吹脹比係約200%。可以將該吹脹比調整以適合不同容器尺寸。

在完成膨脹操作110之後，建立了器皿30。器皿30包括多層容器10和聯接到多層容器10的上端之餘料62以及連接到多層容器10的下端之餘料64。然後容器模製方法100繼續進行打開操作112，如在圖1和圖2中示出的。如在圖1中示出的，在打開操作112過程中，關閉壓縮氣體26的源70並且模具18從閉合位置移動至打開位置。然後器皿30準備從模具18中移出並且同時保持聯接到吹針20上，如在圖1中提出的。

然後容器模製方法100繼續進行移出操作114，其中器皿30與模具18分離並且從吹針20釋放。在一個實例中，壓縮氣體26的源70短暫地開啟，從而吹動器皿30離開吹針20。

一旦器皿30與模具18和吹針20分離，容器模製方法100繼續進行切邊操作116。在切邊操作116過程中，使用一個或多個刀86或刀片切割餘料62、64以提供多層容器10，如在圖1中示出的。

使用模製系統52與一連續擠出過程諸如擠出操作102合作。模製系統52可以是一梭動式吹氣模製機，如在圖1中提出的。在這個實例中，模具18開始於打開的位置並且在一軌道上向共擠出模口38移動以定位於在半模18A、18B之間的多層管12內。然後，模具18移動到閉合位置。然後，模具18滑動離開共擠出模口38，同時擠出另一個多層管12。同時進行***操作106、泵送操作108和膨脹操作110。然後進行打開操作112和移出操作114，這使器皿30從模具18射出。現在模具18處於該打開的位置準備滑回共擠出模口38並且再次開始該過程。一個實例模製機52係從賓夕法尼亞州的約克的格雷厄姆工程公司(Graham Engineering Corporation of York,Pennsylvania)獲得的梭動式吹氣模製機。在梭動式吹氣模製機的另一個實例中，可以利用多於一個模具使循環時間最小化並且提高共擠出系統16的擠出速率。

在另一個實例中，模製機52可以是一旋轉的吹氣模製機。在這個實例中，擠出一連續的多層管並且包括在該旋轉的吹氣模製機中的一系列模具相對於該多層管旋轉。隨著模具接近形成多層管12的共擠出模口38，它們開始從打開的安排移動至閉合的安排捕獲一部分在該模具的成型模腔中的多層管12。隨著該等模具移動離開形成該多層管的共擠出模口，將壓縮氣體注入至管際空間中從而膨脹該多層容器。然後，該等模具從閉合位置移動至一打開位置，在那裡器皿30被從該模腔射出。一個旋轉擠出吹塑機的實例係從北卡羅萊州威明頓市的威明頓機械公司(Wilmington Machinery of Wilmington,North Carolina)可得的。

容器模製方法100具有定義為在閉合操作104與打開操作112之間的時間量之循環時間。以相同形式定義這個循環時間，不論模製機52係梭動式吹氣模製機或旋轉擠出吹塑機。包含由相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的核心層12B之多層容器可能因為由核心層12B的使用所產生的該容器的折合質量具有減少的循環時間。

在一個實例中，對於在梭動式吹氣模製機上的容器模製方法100和多層容器10之循環時間係比缺少由相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的層的模製操作和容器快了約5%至約40%範圍內。然而，人們相信當使用旋轉擠出吹塑機時還出現類似循環時間的改進。在另一個實例中，循環時間可以比缺少由相對低密度絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的層的模製操作和容器快了約5%至約30%的範圍內。容器模製方法100和多層容器10的循環時間係約16秒。

例如，容器模製方法100使用多層管12以建立多層容器10，如在圖1和圖13中顯示的。多層容器10包括一底板88、側壁90、以及頸部92，如在圖13中顯示的。側壁90係相對直並且立式的並且提供外容器表面82。底板88聯接到側壁90的下端並且與側壁90合作以限定一在其間之內部產品存儲區域94。頸部92聯接到側壁90的相對上端上並且限定一開口96，其被安排為通向內部產品儲存的區域94。如在圖13中顯示的，頸部92具有比容器半徑84的頸部相對小的半徑98。

多層容器10經受一系列的性能試驗，其包括下落測試、最大負載測試、剛度測試、以及計量測試。下落測試確定了由於容器的下落或撞擊容器倖存(survival)的可能性。最大負載測試確定了在該容器失效或頸縮形成一沙漏形狀之前容器可以經受多大的力。剛度測試確定了容器變形之耐受性多大。計量測試確定了與對於該容器規格相比多層容器10的尺寸。

多層容器10根據用於塑膠瓶的下落抗衝擊強度的塑膠瓶協會測試(Plastic Bottle Institute Test for Drop Impact Resistance of Plastic Bottles)PBI 4-1968，Rev.2-1988測試方法以及塑膠工業的學會的硬質塑膠容器區分(Rigid Plastics Container Division of the Society of Plastics Industry,Inc.)RPCD-7-1991測試方法之一經受下落測試。多層容器10的不同的測試根目錄據塑膠工業的學會之硬質塑膠容器區分，RPCD-7-1991測試方法測試並且在以下表1中示出了結果。

在另一個實例中，可以根據以下程式進行該下落測試。將容器用水填充並且用例如一個蓋子封閉。然後將樣品容器保持在約73華氏度(22.8攝氏度)和約50%相對濕度下。然後使經填充的加蓋的容器經歷以下程式：(a)使經填充的加蓋的容器定位在一硬質表面(如混凝土或瓷磚)上方約五英呎處；(b)然後使經填充的加蓋的容器定向以使得經填充的加蓋的容器的底部被安排成與硬質表面成實質上平行關係地放置；(c)使十個經填充的加蓋的容器中的每一者下落；(d)在衝擊後，檢查每個經填充的加蓋的容器的壁上造成水從瓶子中洩漏出的任何破裂或碎裂；以及(d)將在下落測試之後展示出任何洩漏跡象的瓶子的總數計數為失效。多層容器10的各種不同的試驗的結果在以下表l中示出。

不同多層容器10都還經受最大負載測試。如在圖15中提出的，使用一個英斯特試驗機(Instron tester)202確定最大負載性能。測試多層容器10，直到它們失效或頸縮成一沙漏形狀。一旦觀察到失效或頸縮，記錄在英斯特試驗機202上顯示的值。表2示出了測試的幾種含有壓縮的核心層10B的多層容器對比幾種高密度聚乙烯容器(不包括核心層)的性能。這兩種類型的容器具有約56公克的總質量。

根據本揭露的不同類型的多層容器10倖存的最大負載在約115磅力至約170磅力的範圍中。在另一個實例中，根據本揭露的不同類型的多層容器10比缺少該核心層的可比較容器表現地更好了約6%至約55%。

將根據本揭露的不同多層容器10經受剛度測試。如在圖16中示出的將每個多層容器放置在一剛度試驗機中並且如在下面表3中示出的測試以確定剛度。測試包括將一多層容器放置在一剛度試驗機300中在兩個方向中，如在圖16中示出的。該剛度試驗機包括在左側的一靜止圓柱形停止件302以及在右側的一可移動砧304和測力計306。如在圖16中示出的，該可移動砧總體係T形的。對於每一個方向，使多層容器10的側壁90約在多層容器10的底板88與頸部92之間的中間變形。側壁90在10秒時間段內變形了約0.25英吋並且因此以磅力計記錄這樣做所要求的力。第一方向將一個多層容器的模線對齊放置以接合可移動砧304(0度)。第二方向旋轉多層容器10，這樣該模線離開該可移動砧約90度的(90度)。

將不同的多層容器10還經受計量測量以確定容器模製方法100的準確度和可重複性來製造符合規格的多層容器10。以下表4示出了對於幾種多層容器沿著一個多層容器在不同的點測量的頸部直徑204連同對於每個多層容器之給定值和極限值。該等測量係在0度(模具的分模線)、90度(從分模線逆時針)、45度(從分模線逆時針)、135度(從分模線逆時針)下進行的平均頸部直徑、以及頸部橢圓度。橢圓度係在最高與最低頸部直徑測量值之間之差值。

不同的多層容器10經受計量測量以確定容器模製方法100的準確度和可重複性來製造符合規格的多層容器10。以下表5示出了對於幾種多層容器沿著一多層容器在不同的點測量的螺紋直徑(thread diameter)206連同對於每個多層容器的給定值和極限值。該等測量係在0度(模具的分模線)、90度(從分模線逆時針)、45度(從分模線逆時針)、135度(從分模線逆時針)下進行的平均頸部直徑、以及頸部的橢圓度。橢圓度係在最高與最低的螺紋直徑測量值之間的差值。

將不同的多層容器10經受計量測量以確定容器模製方法100的準確度和可重複性來製造符合規格的多層容器10。以下表6示出了對於幾種多層容器取的不同測量值連同對於每個多層容器的給定值和極限值。進行的該等測量係容器的總高度(OAH)、在0度(模具的分模線)和90度(從分模線逆時針)取的側壁外直徑、平均外直徑、直徑的橢圓度、容器的重量、OFC。OFC係多層容器10的溢流容量並且以立方釐米(cc)測量。

表6.對於多層容器的不同試驗的主要計量值(Metrology Body Value)

將不同的多層容器10經受計量測量以確定容器模製方法100的準確度和可重複性來製造符合規格的多層容器10。以下表7示出了對於幾個多層容器的每個內層、外層、以及核心層的不同厚度。表8示出了對於幾種多層容器的每個內層、外層、和核心層以及在實體(內層和外層)與多孔(核心層)之間的層分佈作為總厚度的百分數的不同層厚度。在一個實例中，內層和外層的總固相分佈目標係在約12%-15%，同時多孔相分佈目標係約85%-88%，如在以下表8中提出的。

如在圖1-3中示出的，多層容器10使用容器模製方法100製備，其開始於擠出操作102。擠出操作102包括幾個階段，每個階段包括幾個協作來提供多層管12之操作。擠出操作102包括一製備階段102A，在該製備階段中製備不同的材料配製物並且將它們提供給每個相應的擠出機以提供多層管12的相應的層，如在圖3中提出的。擠出操作102進一步包括一擠出階段102B，在該擠出階段中藉由相應的擠出機加工不同配製物以提供被傳達到共擠出模口38的相應的型坯，如在圖1和圖3中示出的。最後，擠出操作102結束於一共擠出階段102C，在該擠出階段將不同的型坯對齊並且一起共擠出以建立多層管12。

如在圖3中提出的，擠出操作102的製備階段102A包括一第一製備操作102A1，在該製備操作中製備了一內層配製物40並且提供給內層擠出機32，如在圖3中示出。在一個實例中，內層配製物40包括至少一種聚合物材料。該聚合材料可以包括一種或多種樹脂。在一個實例中，內層配製物40包括一種相對高密度的聚合物材料。在另一個實例中，內層配製物40包括相對高密度的聚合物材料。在又另一個實例中，內層配製物40係FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物(自台塑公司(Formosa Plastics Corporation)可得)。

在另一個實例中，內層配製物40包括一相對高密度的聚合物材料和一著色劑。該相對高密度聚合物材料可以是FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物(自台塑公司可得)並且該著色劑可以是COLORTECH® 11933-19氧化鈦著色劑(自COLORTECH®，PPM公司可得)。

擠出操作102的製備階段102A進一步包括一第二製備操作102A2。在第二製備操作102A2的過程中，製備了外層配製物44並且將其提供給外層擠出機34，如在圖3中示出的。在一個實例中，外層配製物44包括至少一種聚合物材料。該聚合材料可以包括一種或多種樹脂。在一個實例中，內層配製物40包括一種相對高密度的聚合物材料。在另一個實例中，內層配製物40包括相對高密度的聚合物材料。在又另一個實例中，內層配製物40係FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物(從台塑公司(Formosa Plastics Corporation)可得)。

在另一個實例中，外層配製物44包括一相對高密度的聚合物材料和一著色劑。該相對高密度聚合物材料可以是FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物(從台塑公司可得)並且該著色劑可以是COLORTECH® 11933-19氧化鈦著色劑(從COLORTECH®，PPM公司可得)。

在一些實例中，內層配製物40和外層配製物44可以是相同的。在其他實例中，內層配製物40和外層配製物44可以是不同的。在再又其他實例中，附加的層可以被包括並且被組態為係一種諸如氧阻擋層(例如乙烯乙烯醇(EVOH))、紫外光阻擋層、以及類似物。該等附加的層或替代物可包括其他相對低密度的層、結系層、TPU層、其他烯烴、其組合、或任何其他合適的組合以及替代物。

擠出操作102的製備階段102A進一步包括一第三製備操作102A3，在製備操作102A3中製備了核心層配製物48並且提供給核心層擠出機36，如在圖3中示出的。核心層配製物48係一絕熱多孔非芳香族聚合材料。由此，參照2014年7月14日提交的並且標題為用於容器的聚合材料之美國申請案序號14/331,066，涉及可能的材料配製物之揭露內容。

在一個實例中，核心層配製物48包括一聚乙烯基體樹脂和一種或多種泡孔形成劑。核心層配製物48使用一聚乙烯基配製物從而在通過核心層擠出機36加工之後生產了絕熱多孔非芳香族聚合材料。將核心層配製物48在核心層擠出機36中加熱，其中在將該等材料從核心層擠出機36移到共擠出模口38中之前，將一成泡劑引入至該熔融核心層配製物中。隨著熔融核心層配製物48在內層12A與外層12C之間離開共擠出模口38，泡孔在該熔融材料中成核並且該材料膨脹以形成由絕熱多孔非芳香族聚合材料製成的核心層12B。

在一個示例性實施方式中，用以製造該絕熱多孔非芳香族聚合材料的核心層配製物48包括至少一種聚合材料。該聚合材料可以包括一種或多種基體樹脂。在一個實例中，該基體樹脂係高密度聚乙烯(HDPE)。在另一個實例中，該基體樹脂係一單峰HDPE。在又另一個實例中，該基體樹脂係單峰高熔體強度HDPE。在再又另一個實例中，該基體樹脂係單峰高熔體強度HDPE，如DOW® DOWLEX^TM IP 41 HDPE(自陶氏化學公司(The Dow Chemical Company)可得)，它已經被電子束改性以提供長鏈分支和約0.25g/10min的熔體指數。單峰高熔體強度HDPE的另一個實例係EQUISTAR® ALATHON® H5520 HDPE共聚物(自裡安德化學公司(Lyondell Chemical Company)可得)，它已經被電子束改性以具有長鏈分支和約0.25g/10min的熔體指數。一適合單峰HDPE的另一個實例係FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物(自台塑公司可得)。

在某些示例性實施方式中，核心層配製物48可以包括兩種係HDPE的基體樹脂。核心層配製物48的一個示意性實例包括FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物的第一基體樹脂(自台塑公司可得)和EQUISTAR® ALATHON® H5520 HDPE共聚物的一種第二基體樹脂(自裡安德化學公司可得)。在具有多於一個HDPE共聚物的實施方式中，取決於配製物中所希望的屬性，可以使用不同HDPE共聚物。舉例來說，核心層配製物48可以包括經電子束改性的EQUISTAR® ALATHON® H5520和FORMOLENE® HB5502F HDPE兩者。在此類實施方式中，EQUISTAR® ALATHON® H5520提供了較高熔體強度，這增加了發泡可能性，並且具有較小彎曲模量或脆性。FORMOLENE® HB5502F HDPE提供了寬單峰多分散性指數或分佈並且最大化了經濟優勢。

在另一個實例中，核心層配製物48包括約50%經電子束改性的EQUISTAR® ALATHON® H5520和約50% FORMOLENE® HB5502F HDPE。同時該組合提供了一薄膜，具有與未經改性的HDPE樹脂相關的耐滴降性能力和經電子束改性的長鏈支化HDPE的增加的熔體強度。取決於所希望的特徵，兩種HDPE共聚物的百分比可以變化，例如25%/75%、30%/70%、35%/65%、40%/60%、45%/55%、50%/50%等。在一實施方式中，核心層配製物48包括在該基體樹脂中的三種HDPE共聚物。同樣，取決於所希望的特徵，三種HDPE共聚物的百分比可以變化，33%/33%/33%、30%/30%/40%、25%/25%/50%等。

一核心層配製物可以包括一種或多種基體樹脂。HDPE基體樹脂的量可以是幾個不同值之一或屬於幾個不同範圍之一。對HDPE基體樹脂的量進行選擇並且為以下值之一屬於本揭露之範圍內：按重量百分比計約85%、90%、95%、97%、98%、99%、99.5%、以及99.9%的總配製物。配製物中HDPE基體樹脂的量落在許多不同範圍之一內屬於本揭露之範圍內。在一第一組範圍中，HDPE基體樹脂之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約85%至99.9%、86%至99.9%、87%至99.9%、87.5%至99.9%、88%至99.9%、89%至99.9%、90%至99.9%、91%至99.9%、92%至99.9%、93%至99.9%、94%至99.9%、95%至99.9%、96%至99.9%、96.5%至99.9%、97%至99.9%、以及98%至99.9%的總配製物。在一第二組範圍中，HDPE基體樹脂之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約85%至99.5%、85%至99%、85%至98%、85%至97%、85%至96%、85%至96.5%、85%至95%、85%至94%、85%至93%、85%至92%、85%至91%、85%至90%、85%至89%、85%至88%、85%至87%、以及85%至86%的總配製物。在一第三組範圍中，HDPE基體樹脂之範圍係以下範圍之一：以重量百分比計約87.5%至96.5%、87.5%至96%、87.5%至95.5%、87.5%至95%、 95%至99%、95.5%至99%、96%至99%、以及96.5%至99%的總配製物。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。

長鏈分支係指存在長度與聯接到聚合物側鏈的主鏈的長度相比相當或更大的聚合物側鏈(支鏈)。長鏈分支產生粘彈性鏈纏結(聚合物纏結)，所述纏結妨礙延伸或定向拉伸期間的流動並且提供應變硬化現象。應變硬化現象可以藉由兩種分析方法來觀測。

第一種分析方法用以在一延伸流變儀上觀測應變硬化的存在。在於一延伸流變儀上延伸或定向流動期間，當聚合物纏結在線性黏彈性(LVE)條件下不允許聚合物流動時，將存在應變硬化。因此，該等聚合物纏結妨礙流動，並且如觀測為彎鉤形成，產生從LVE條件之偏離。應變硬化現象隨著應變和應變速率由於更快並且更嚴重的聚合物鏈纏結運動而增加而變得更嚴重。不具有長鏈分支的原始(virgin)聚合物將展現LVE流動特徵。相比之下，長鏈支化聚合物將展現應變硬化，並且這在相同測試條件下造成從原始聚合物的LVE流動特徵的偏離，從而提供彎鉤形成。

用以觀測長鏈分支的存在的第二種分析方法評估如根據ISO 16790測試的熔體強度數據，該標準藉由引用以其全文結合在此。已知熔體強度的量當與不具有長鏈分支的類似原始聚合物相比時與長鏈分支的存在直接相關。作為舉例，將Borealis DAPLOY^TM WB140HMS聚丙烯(PP)(自北歐化工股份公司(Borealis AG)可得)與具有類似分子量、多分散性指數以及其他物理特徵的其他聚合物相比。DAPLOY^TM WB140HMS PP具有超過約36厘牛頓之熔體強度，而不具有長鏈分支的其他類似PP樹脂具有小於約10厘牛頓之熔體強度。

用以製造絕熱多孔非芳香族聚合材料的核心層配製物48可以進一步包括一種或多種成泡劑。成泡劑包括成核劑和發泡劑。一成核劑用以提供並且控制一熔融配製物內的成核位點以在擠出期間促進泡孔、氣泡或空隙在熔融配製物中的形成。一發泡劑用以使泡孔在熔融材料中在成核位點生長。發泡劑可以單獨或與成核劑一起用於配製物中。

成核劑意指提供位點以供泡孔在一熔融配製物混合物中形成的一化學或物理材料。成核劑可以包括化學成核劑和物理成核劑。成核劑可以與被引入到擠出機的料斗中的配製物摻混。可替代地，成核劑可以添加到擠出機中的熔融樹脂混合物中。

適合物理成核劑具有合乎需要的細微性、縱橫比以及頂切(top-cut)性質。實例包括但不限於滑石、CaCO₃、雲母以及前述中的至少兩者的混合物。一代表性實例係Heritage Plastics HT6000線性低密度聚乙烯(LLDPE)基滑石濃縮物。

一核心層配製物可以包括一種物理成核劑。一物理成核劑的量可以是幾個不同值之一或屬於幾個不同範圍之一。對一物理成核劑的量進行選擇並且為以下值之一屬於本揭露之範圍內：按重量百分比計約0%、0.1%、0.25%、0.5%、0.75%、1.0%、1.25%、1.5%、1.75%、2%、2.25%、2.5%、3%、4%、5%、6%以及7%的總配製物。配製物中一物理成核劑的量落在許多不同範圍之一內屬於本揭露之範圍內。在一第一組範圍中，一種物理成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到7%、0.1%到7%、0.25%到7%、0.5%到7%、0.75%到7%、1%到7%、1.25%到7%、約1.5%到7%、1.75%到7%、2.0%到7%、2.25%到7%、2.5%到7%、3%到7%、4%到7%、5%到7%以及6%到7%的總配製物。在一第二組範圍中，一物理成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到6%、0%到5%、0%到4%、0%到3%、0%到2.5%、0%到2.25%、0%到2%、0%到1.75%、0%到1.5%、0%到1.25%、0%到1%、0%到0.75%以及0%到0.5%的總配製物。在一個第三組範圍中，一種物理成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%到6%、0.1%到5%、0.1%到4%、0.1%到3.5%、0.1%到3%、0.1%到2.5%、0.1%到2.25%、0.1%到2%、0.1%到1.75%、0.1%到1.5%、0.1%到1.25%、0.1%到1%、0.1%到0.75%以及0.1%到0.5%的總配製物。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。在一實施方式中，配製物不具有滑石。

當達到一化學反應溫度時，適合化學成核劑分解以在熔融配製物中產生泡孔。該等小泡孔充當成核位點以供較大泡孔從一物理發泡劑或其他類型的發泡劑生長。在一個實例中，化學成核劑係檸檬酸或一基於檸檬酸的材料。一個代表性實例係HYDROCEROL^TM CF-40E(自科萊恩公司可得)，它含有檸檬酸和一晶體成核劑。

一種核心層配製物可以包括一成核劑。一成核劑的量可以是幾個不同值之一或屬於幾個不同範圍之一。對一成核劑的量進行選擇並且為以下值之一屬於本揭露之範圍內：按重量百分比計約0.1%、0.25%、0.5%、0.75%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%、3.5%、4%、5%、10%以及15%的總配製物。配製物中一成核劑的量落在許多不同範圍之一內屬於本揭露之範圍內。在一第一組範圍中，一成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%至15%、0.25%至15%、0.5%至15%、1%至15%、1.5%至15%、2%至15%、2.5%至15%、3%至15%、3.5%至15%、4%至15%、4.5%至15%、以及5%至15%的總配製物。在一第二組範圍中，一成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%至10%、0.25%至10%、0.5%至10%、0.75%至10%、1%至10%、1.5%至10%、2%至10%、2.5%至10%、3%至10%、3.5%至10%、4%至10%、4.5%至10%、以及5%至10%的總配製物。在一第三組範圍中，一成核劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%到5%、0.25%到5%、0.5%到5%、0.75%到5%、1%到5%、1.5%到 5%、2%到5%、2.5%到5%、3%到5%、3.5%到5%、4%到5%以及4.5%到5%的總配製物。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。

一發泡劑係指作用以擴大成核位元元點的一物理或化學材料(或材料組合)。發泡劑可以包括僅化學發泡劑、僅物理發泡劑、其組合或幾種類型的化學和物理發泡劑。發泡劑藉由在熔融配製物中在成核位點形成泡孔來作用以降低密度。發泡劑可以添加到擠出機中的熔融樹脂混合物中。

化學發泡劑係降解或反應以產生一氣體的材料。化學發泡劑可以是吸熱或放熱的。化學發泡劑典型地在某一溫度下降解以分解並且釋放氣體。一化學發泡劑的一個實例係檸檬酸或基於檸檬酸的材料。一代表性實例係HYDROCEROL^TM CF-40E(自科萊恩公司可得)，它含有檸檬酸和一晶體成核劑。此處，檸檬酸在適當溫度下在熔融配製物中分解並且形成一氣體，該氣體向成核位點遷移並且使泡孔在熔融配製物中生長。如果存在充足化學發泡劑，那麼化學發泡劑可以充當成核劑和發泡劑兩者。

在另一個實例中，化學發泡劑可以選自由以下組成之群組：偶氮二甲醯胺；偶氮二異丁腈；苯磺醯肼；4,4-羥苯磺醯半卡肼；對甲苯磺醯半卡肼；偶氮二羧酸鋇；N,N'-二甲基-N,N'-二亞硝基對苯二甲醯胺；三肼基三；甲烷；乙烷；丙烷；正丁烷；異丁烷；正戊烷；異戊烷；新戊烷；氟甲烷；全氟甲烷；氟乙烷；1,1-二氟乙烷；1,1,1-三氟乙烷；1,1,1,2-四氟乙烷；五氟乙烷；全氟乙烷；2,2-二氟丙烷；1,1,1-三氟丙烷；全氟丙烷；全氟丁烷；全氟環丁烷；氯甲烷；二氯甲烷；氯乙烷；1,1,1-三氯乙烷；1,1-二氯-1-氟乙烷；1-氯-1,1-二氟乙烷；1,1-二氯-2,2,2-三氟乙烷；1-氯-1,2,2,2-四氟乙烷；三氯單氟甲烷；二氯二氟甲烷；三氯三氟乙烷；二氯四氟乙烷；氯七氟丙烷；二氯六氟丙烷；甲醇；乙醇；正丙醇；異丙醇；碳酸氫鈉；碳酸鈉；碳酸氫銨；碳酸銨；亞硝酸銨；N,N'-二甲基-N,N'-二亞硝基對苯二甲醯胺；N,N'-二亞硝基五亞甲基四胺；偶氮二甲醯胺；偶氮雙異丁腈；偶氮環己腈；偶氮二胺基苯；偶氮二羧酸鋇；苯磺醯肼；甲苯磺醯肼；p,p'-氧基雙(苯磺醯肼)；二苯基碸-3,3'-二磺醯肼；疊氮化鈣；4,4'-二苯基二磺醯疊氮；對甲苯磺醯疊氮，以及其組合。

在本揭露的使用化學發泡劑的一個方面，化學發泡劑可以被引入到被添加到料斗的材料配製物中。

一物理發泡劑的一個實例係氮氣(N₂)。將N₂以一超臨界流體形式經由擠出機中的一埠泵送到熔融配製物中。具有懸浮的N₂的熔融材料然後經由一模口離開擠出機，在該模口處存在壓降。由於發生壓降，因此N₂從懸浮液中向成核位點移動，泡孔在該等成核位點中生長。過量氣體在擠出之後吹出，剩餘氣體陷留在擠出物中形成的泡孔中。物理發泡劑的其他適合實例包括但不限於二氧化碳(CO₂)、氦氣、氬氣、空氣、戊烷、丁烷或前述的其他烷烴混合物等。在一示意性實例中，物理發泡劑可以按約0.02磅/小時到約0.15磅/小時的速率引入。在再又另一個示意性實例中，物理發泡劑可以按約0.05磅/小時到約0.15磅/小時的速率引入。

在本揭露的一個方面，至少一種增滑劑可以併入到配製物中以說明增加製造速率。增滑劑(也稱為加工助劑)係用以描述在轉化期間和之後被添加到該配製物並且向聚合物提供表面潤滑的一個通用類材料的術語。增滑劑還可以減少或消除模口流涎(die drool)。增滑劑材料之代表性實例包括脂肪醯胺或脂肪酸，如但不限於芥酸醯胺和油酸醯胺。在一個示例性方面，可以使用來自油烯基(單不飽和C-18)到二十二碳烯基(單不飽和C-22)的醯胺。增滑劑材料的其他代表性實例包括低分子量醯胺和氟彈性體。可以使用兩種或更多種增滑劑的組合。增滑劑可以按一母料球粒形式提供並且與樹脂配製物摻混。一種適合增滑劑的實例係Ampacet 102823加工助劑PE MB LLDPE。

一核心層配製物可以包括一增滑劑。一增滑劑的量可以是幾個不同值之一或屬於幾個不同範圍之一。對一增滑劑的量進行選擇並且為以下值之一屬於本揭露之範圍內：按重量百分比計約0%、0.1%、0.25%、0.5%、0.75%、1%、1.25%、1.5%、1.75%、2%、2.25%、2.5%、以及3%的總配製物。配製物中一增滑劑的量落在許多不同範圍之一內屬於本揭露之範圍內。在一第一組範圍中，一增滑劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到3%、0.1%到3%、0.25%到3%、0.5%到3%、1%到3%、1.25%到3%、1.5%到3%、1.75%到3%、2%到3%、2.25%到3%以及2.5%到3%的總配製物。在一第二組範圍中，一增滑劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到2.5%、0%到2%、0%到1.75%、0%到1.5%、0%到1.25%、0%到1%、0%到0.75%、0%到0.5%以及0%到2.5%的總配製物。在一第三組範圍中，一增滑劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%到2.5%、0%到2%、0.1%到1.75%、0.1%到1.5%、0.1%到1.25%、0.1%到1%、0.1%到0.75%以及0.1%到0.5%的總配製物。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。

在本揭露的另一個方面，一衝擊改性劑可以併入到該配製物中以最小化絕熱多孔非芳香族聚合材料當經歷一衝擊(如下落測試)時的壓裂。一種適合衝擊改性劑的代表性實例係DOW® AFFINITY^TM PL 1880G聚烯烴塑性體。

在一實施方式中，一著色劑可以是約0%至約4%(w/w)、約0.1%至約4%、約0.25%至約4%、約0.5%至約4%、約0.75%至約4%、約1.0%至約4%、約1.25%至約4%、約1.5%至約4%、約1.75%至約4%、約2.0%至約4%、約2.25%至約4%、約2.5%至約4%、約3%至約 4%、約0%至約3.0%、約0%至約2.5%、約0%至約2.25%、約0%至約2.0%、約0%至約1.75%、約0%至約1.5%、約0%至約1.25%、約0%至約1.0%、約0%至約0.75%、約0%至約0.5%、約0.1%至約3.5%、約0.1%至約3.0%、約0.1%至約2.5%、約0.1%至約2.25%、約0.1%至約2.0%、約0.1%至約1.75%、約0.1%至約1.5%、約0.1%至約1.25%、約0.1%至約1.0%、約0.1%至約0.75%、或約0.1%至約0.5%。在一實施方式中，配製物不具有著色劑。

一核心層配製物可以包括一著色劑。一著色劑的量可以是幾個不同值之一或屬於幾個不同範圍之一。對一著色劑的量進行選擇並且為以下值之一屬於本揭露之範圍內：按重量百分比計約0%、0.1%、0.25%、0.5%、0.75%、1%、1.25%、1.5%、1.75%、2%、2.25%、2.5%、3%、以及4%的總配製物。配製物中一種著色劑的量落在許多不同範圍之一內屬於本揭露之範圍內。在一第一組範圍中，一著色劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到4%、0.1%到4%、0.25%到4%、0.5%到4%、1%到4%、1.25%到4%、1.5%到4%、1.75%到4%、2%到4%、2.25%到4%、2.5%到4%以及3%到4%的總配製物。在一第二組範圍中，一著色劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0%到3%、0%到2.5%、0%到2.25%、0%到2%、0%到1.75%、0%到1.5%、0%到1.25%、0%到1%、0%到0.75%以及0%到0.5%的總配製物。在一第三組範圍中，一著色劑之範圍係以下範圍之一：按重量百分比計約0.1%到3.5%、0.1%到3.0%、0.1%到2.5%、0.1%到2.25%、0.1%到2%、0.1%到1.75%、0.1%到1.5%、0.1%到1.25%、0.1%到1%、0.1%到0.75%以及0.1%到0.5%的總配製物。該等值和範圍中的每一者體現在該等實例中。

8A-8A‧‧‧截線

8B-8B‧‧‧截線

10‧‧‧多層容器

10B‧‧‧壓縮的核心層

12‧‧‧多層管

12A‧‧‧內層

12B‧‧‧核心層

12C‧‧‧外層

16‧‧‧共擠出系統

18‧‧‧模具

18A‧‧‧半模

18B‧‧‧半模

20‧‧‧吹針

22‧‧‧管際空間

24‧‧‧真空源

26‧‧‧壓縮氣體

28‧‧‧模具的內表面

30‧‧‧器皿

32‧‧‧內層擠出機

34‧‧‧外層擠出機

36‧‧‧核心層擠出機

38‧‧‧共擠出模口

39‧‧‧環孔

40‧‧‧內層配製物

42‧‧‧內層型坯

44‧‧‧外層配製物

46‧‧‧外層型坯

48‧‧‧核心層配製物

50‧‧‧核心層型坯

52‧‧‧模製系統

54‧‧‧模腔

56‧‧‧真空系統

58‧‧‧吹製系統

60‧‧‧切邊系統

62‧‧‧餘料

64‧‧‧餘料

66‧‧‧真空源

68‧‧‧模腔壓力計

69‧‧‧泡孔

70‧‧‧壓縮氣體源

72‧‧‧管壓力計

76‧‧‧多層管的外管表面

78‧‧‧預成型半徑

80‧‧‧模具半徑

82‧‧‧外容器表面

84‧‧‧容器半徑

86‧‧‧刀

88‧‧‧底板

90‧‧‧側壁

92‧‧‧頸部

94‧‧‧內部產品存儲區域

96‧‧‧開口

98‧‧‧半徑

100‧‧‧容器模製方法

102‧‧‧擠出操作/擠出多層管

102A‧‧‧製備階段

102A2‧‧‧第二製備操作

102A3‧‧‧第三製備操作

102B‧‧‧擠出階段

102C‧‧‧共擠出階段

104‧‧‧閉合操作/閉合在多層管周圍的模具

106‧‧‧***操作/將吹針***至多層管中

108‧‧‧泵送操作/將壓縮氣體泵送至多層管中

109‧‧‧真空操作/將真空施加至模腔中

110‧‧‧膨脹操作/針對模具膨脹多層管

112‧‧‧打開操作/打開模具

114‧‧‧移出操作/移出容器

116‧‧‧切邊操作/對容器切邊

202‧‧‧英斯特試驗機(Instron tester)

204‧‧‧頸部直徑

206‧‧‧螺紋直徑(thread diameter)

300‧‧‧剛度試驗機

302‧‧‧靜止圓柱形停止件

304‧‧‧可移動砧

306‧‧‧測力計

具體地，本詳細說明參考以下附圖，其中：圖1係根據本揭露的一容器模製方法之圖解透視圖，示出了該容器模製方法包括：一擠出操作，其中從一共擠出系統擠出多層管；一閉合操作，其中在該多層管的周圍閉合模具；一***操作，其中將一吹針***至在該多層管中形成的管際空間中同時施加真空至該模具，一泵送操作，其中將壓縮氣體泵送至管際空間；一膨脹操作，其中該壓縮氣體使該多層管針對該模具的內表面膨脹；一打開操作，其中打開該模具並且釋放器皿；以及一切邊操作，其中從該器皿切邊余料來建立根據本揭露的如在圖13中提出之多層容器；圖2係圖1的容器模製方法的一簡圖，示出了該容器模製方法包括一系列生產該多層管和形成該多層容器之操作；圖3係用於製造多層管的共擠出系統之透視簡圖，該圖顯示了該共擠出系統包括被組態來接收外層配製物並且提供外層型坯的一外層擠出機、被組態來接收內層配製物並且提供內層型坯的一內層擠出機、被組態來接收核心層配製物並且提供核心層型坯的一核心層擠出機、以及聯接到每個擠出機來接受該等相應的型坯並且被組態來擠出該內層、核心層、以及外層的型坯來形成該多層管的一共擠出模口；圖4係從以下共擠出系統的共擠出模口取得的一局部透視圖，示出了該共擠出模口包括一被組態用於擠出多層管之環孔；圖5係類似於圖4的一視圖，在多層管的共擠出已經開始之後其中將部分多層管打破以顯示內層與外層隔開並且核心層位於其間；圖6係圖1的一放大的局部透視圖，示出了在閉合操作之前，多層管位於兩個半模之間，並且示出了將聯接到該模具的一真空源關閉，這樣當模具處於一閉合位置時在兩個半模之間形成的模腔中存在大氣壓；圖7係圖1的一放大的局部透視圖，示出了在閉合操作之後，打開真空源並且在模腔內部的壓力減小以在模腔中建立真空，其在該吹製和膨脹操作過程中使在核心層中的泡孔結構的損失最小化；圖8A係沿著圖7的線8A-8A的一截面視圖，示出了在吹製操作之前，多層管具有一外管表面，其建立了一預成型半徑並且模具的一內表面具有相對更大的模具半徑；圖8B係沿著圖1的線8B一8B的類似於圖8A的一視圖，示出了在完成膨脹操作之後多層管已經膨脹以接合模具之內表面，並且示出了該器皿包括一外容器表面，其建立了一相對更大的約等於模具半徑之容器半徑；圖9係類似於圖7的一視圖，示出了在***操作之後的模具和多層管，其中將吹針穿過該模具並且***至該多層管之管際空間，並且示出了關閉氣體的一加壓源，這樣在該空間中的壓力係約大氣壓；圖10係沿著圖9的線10-10之截面視圖，示出了在吹製操作之前，多層管的核心層包括多個充滿氣體的膨脹的泡孔，它們使核心層的密度最小化，這樣也使該多層容器之密度最小化；圖11係類似於圖9之視圖，示出了在膨脹操作過程中的模具和多層管，其中壓縮氣體源已經打開使在該管際空間的壓力增加至P_吹，其超過了大氣壓，這樣該多層管向外向該模具的內表面膨脹；圖12係沿著圖11的線12-12的類似於圖10的一視圖，示出了在膨脹操作過程中多個膨脹的泡孔在核心層中保持完整，這樣使該器皿的密度最小化；圖13係從圖1和圖2的容器模製方法形成的完成切邊操作之後的多層容器的一透視圖；圖14係沿著圖13的線14-14的一截面視圖，示出了多層容器包括一側壁，該側壁包括內層、與內層隔開之外層、以及一位於其間的壓縮的核心層，並且示出了一些膨脹的泡孔沿著該內層和外層已經坍塌從而使該壓縮的核心層比該多層管的核心層具有相對更大的密度；圖15係聯接到經受最大負載測試的最大負載測試裝置的圖13之多層容器的一局部透視圖；圖16係聯接到經受剛度測試的剛度測試裝置的圖13之多層容器的一照片；圖17係一個未組裝的密度測定設備之透視圖，示出了以下部件(從左上方開始順時針)：石托(gem holder)、平臺、懸掛托架以及懸掛間隔物(suspension spacer)。

實例1

配製物和測試結果

內層配製物40包括約100%的FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物。外層配製物44包括約99%的FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物和約1%的COLORTECH® 11933-19。

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物用作聚乙烯基體樹脂。聚乙烯基體樹脂以配製物的從約97.95%到約100%的不同百分比使用。在一些實例中，將聚乙烯基體樹脂與作為成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為另一種成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE滑石以及作為發泡劑的N2摻混。發泡劑以約0.05lbs/hr到約0.15lbs/hr之間的水準使用。在一些實例中，添加COLORTECH® 11933-19作為著色劑。不同配製物和產生的多層管密度如下展示在表9中。

實例2

密度測量

此實例展示用以測量經填充的和未填充的聚合物部分的密度之測試。

程式

藉由圖17中所展示的未組裝之設備來測定密度。儘管圖17中未展示，但該設備還包括用以測量懸浮液液體溫度的一溫度計。一種懸浮液液體係具有低於待測量的樣品的密度的一密度的流體。樣品必須沈沒在懸浮液流體中以測定樣品密度。水具有1g/cm3的密度，因此大多數未填充的聚合物需要一些其他懸浮液流體，如異丙醇，密度=.8808g/cm3。還使用一梅特勒AT400天平(梅特勒-托萊多有限責任公司(Mettler-Toledo LLC)，哥倫布(Columbus)，俄亥俄州(OH))。

測量一經石灰石填充的HDPE瓶子之密度。在將天平稱皮重為零之後，將乾燥固體樣品在將其放在梅特勒天平的杯子中之後稱重。該乾重係0.3833g。在稱重乾燥樣品並且隨後從杯子移除樣品之後，將天平再次稱皮重。將樣品從杯子移出並且放在懸浮液流體中的石托上。將樣品稱重，提供具有一負數值(-0.3287g)之重量。將數值轉換為其絕對值(0.3287g)，正值係樣品浮力。藉由用乾重(0.3833g)除以樣品浮力(0.3287g)乘以懸浮液流體密度(0.8808g/cc)計算樣品密度，它等於1.0272g/cc。

實例3

配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物用作聚乙烯基體樹脂。在一些實例中，核心配製物48包括Versalite(A)或Versalite(B)。由此，參照2014年8月18日提交的並且命名為用於一絕熱容器的聚合物材料的美國專利申請序號14/462,073，揭露涉及根據本揭露的VERSALITE的不同配製物，該申請由此藉由引用以其全文結合於此。在另外的實例中，LLDPE包括DOW® DOWLEX^TM 2045G LLDPE(從陶氏化學公司可得)，經電子束改性以具有長鏈分支和約0.2g/10min或0.13g/10min之熔體指數。在再者實例中，將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為另一種成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE滑石摻混。在再又另一個實例中，N₂作為發泡劑使用。發泡劑以約0.02lbs/hr到約0.15lbs/hr之間的水準使用。該模製機52係從北卡羅萊州威明頓市的威明頓機械公司獲得的旋轉擠出吹塑機。這個機器的RPM速度係在約5RPM至約75RPM的水準。不同配製物在以下表10中示出。

將該發泡劑(N₂)注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。模製該核心層型坯以形成一根據本揭露之容器。

表10.實例3的不同絕熱多孔非芳香族聚合材料配製物之比較。

*數據不可用

實例4

實例3的配製物之型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及厚度。

將根據表10形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、以及最大負載力性能測量。結果在以下表11中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。最大負載性能藉由在實例7中描述的方法測量。

實例5

用於形成容器的模製參數

核心層48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E、作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N2作為一發泡劑使用。百分比係約：

99.4% FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物

0.1% HYDROCEROL® CF 40E

0.5% Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物

將HDPE和成核劑添加到一擠出機料斗並且摻混以提供一配製物。然後將配製物在擠出機中加熱以形成一熔融配製物。然後將發泡劑以約以下的一速率添加到熔融配製物：

0.04lbs/hr

將該發泡劑(N₂)注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一型坯，還稱為管。

閉合在該管周圍的一模具並且將一吹針***到在該管中形成的一空間中。在***該針的過程中，該模具移動離開該模頭。在一些實例中，將真空施加到模具中並且在其他中沒有施加真空到模具中。真空引起該壓力下降到P_VAC，其在約0英吋Hg與約29英吋Hg之間。將壓縮氣體(在一些實例中為空氣)泵送至在該管中形成的一空間中以使該管膨脹並且呈現該模具的形狀。在下一個步驟中，打開該模具以展現一容器。

改變的參數係循環時間、氣體壓力、以及真空。循環時間被定義為在閉合該管的周圍的模具與打開該模具以展現一容器之間的時間量。在一些實例中，循環時間在14秒與18秒之間變化。在另外的實例中，氣體壓力在約40psi與約60psi之間變化。在再者實例中，壓縮氣體係約室溫。

實例6

下落測試測量

通用程式

下落測試確定了由於容器的下落或撞擊容器倖存的可能性。將多個容器經受一基於ASTM D2463的下落測試程式(用於吹氣模製熱塑性容器的下落衝擊耐受性的標準測試方法(Standard Test Method for Drop Impact Resistance of Blow-Molded Thermoplastic Containers)，將其藉由引用以其全文結合在此。

根據以下程式進行下落試驗。將一料罐裝滿自來水。在該料罐中的水允許在約室溫以及約75%相對濕度的條件下調節至少24小時。將容器從料罐中用水填充並且用例如一蓋子封閉。然後使經填充的加蓋的容器經歷以下程式：(a)使經填充的加蓋的容器定位在一硬質表面(如混凝土或瓷磚)上方約五英呎處；(b)然後使經填充的加蓋的容器定向以使得經填充的加蓋的容器的底部被安排成與硬質表面成實質上平行關係地放置；(c)使十個經填充的加蓋的容器中的每一者下落；(d)在衝擊後，檢查每個經填充的加蓋的容器的壁上造成水從瓶子中洩漏出的任何破裂或碎裂；以及(d)將在下落測試之後展示出任何洩漏跡象的瓶子的總數計數為失效。

實例7

最大負荷測量值

通用程式

最大負載測試確定了在該容器失效或頸縮成一沙漏形狀之前容器可以經受多大的力。將不同的容器10經受最大負載測試。一英斯特試驗機，諸如並且通常與英斯特朗拉壓強度試驗儀系列5500負載框架一致，可以用於確定最大負載性能，如在圖15中提出的。

通常根據以下程式進行該最大負載測試。將一個容器放置在一個平表面上，這樣該容器的底板被安排成位於一個基本上與該平表面平行關係中。該英斯特試驗機的一十字頭將壓縮力施加到該容器的頸的頂部。與該容器串聯安裝的一負載感測器測量所施加的負載。測試容器10，直到它們失效或頸縮成一沙漏形狀。一旦觀察到失效或頸縮，記錄在英斯特試驗機上顯示的值。

實例8

實例5的配製物之型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能、厚度以及下落測試結果。

將根據表12形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、最大負載力性能測量以及下落測試。結果在以下表13中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。下落測試藉由在實例6中描述的方法進行。最大負載性能藉由在實例7中描述的方法測量。

實例9

包括經電子束改性的HDPE之配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂的第一材料。將被電子束改性以具有長鏈分支和約0.75g/10min之熔體指數的EQUISTAR® ALATHON® H5520 HDPE共聚物(自裡安德化學公司可得)，作為該聚乙烯基體樹脂的第二材料。將聚乙烯基體樹脂與作為一化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E摻混。N₂作為一發泡劑使用。發泡劑以約0.03lbs/hr到約0.11lbs/hr之間的水準使用。

將該發泡劑(N₂)注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。模製該核心層型坯(還稱為管)以形成一根據本揭露之容器。

表14.實例9的不同絕熱多孔非芳香族聚合材料配製物之比較。

實例10

實例9的配製物的型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及厚度。

將根據表12形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、以及最大負載力性能測量。結果在以下表13中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。下落測試藉由在實例6中描述之方法進行。最大負載性能藉由在實例7中描述之方法測量。

*數據不可用

實例11

包括經電子束改性的LLDPE之配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂的第一材料。將被電子束改性以具有長鏈分支和約0.15g/10min的熔體指數的DOW® DOWLEX^TM 2045G LLDPE(自陶氏化學公司可得)，作為一第二聚乙烯基體樹脂之第二材料。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N₂作為一發泡劑使用。

將該發泡劑(N₂)注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。模製該管以形成一根據本揭露之容器。

實例12

使用原始和再研磨HDPE的配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂之第一材料。在一些實例中，FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物包括不同量的原始和再研磨的材料。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N2作為一發泡劑使用。百分比係約：

99.4% FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物

0.1% HYDROCEROL® CF 40E

0.5% Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物

0.04lbs/hr

將該發泡劑(N₂)注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一型坯。

閉合在該管周圍的一模具並且將一吹針***到在該管中形成的一空間中。在***該針的過程中，該模具移動離開該模頭。將真空施加到該模具中並且引起該壓力下降到P_VAC，其在約0英吋Hg與約29英吋Hg之間。將壓縮氣體(在一些實例中為空氣)泵送至在該管中形成的一空間中以使該管膨脹並且呈現該模具的形狀。在這個實例中，該壓縮氣體係約40psi並且約室溫。在下一個步驟中，打開該模具以展現一容器。循環時間被定義為在閉合該管的周圍的模具與打開該模具以展現一容器之間之時間量。在這個實例中，循環時間在14秒與16秒之間。在一個實例中，循環時間係15秒。

表17.用於形成實例12的容器之原始的/再研磨百分比和模製參數。

實例13

實例12的配製物的型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及厚度。

將根據表17形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、最大負載力性能測量以及下落測試。結果在以下表18中示出。

實例14

使用原始的和再研磨HDPE之配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂的第一材料。將被電子束改性以具有長鏈分支和約0.15g/10min的熔體指數的DOW® DOWLEX^TM 2045G LLDPE(自陶氏化學公司可得)，作為一第二聚乙烯基體樹脂的第二材料。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑(CBA)和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N₂作為一發泡劑使用。

將該發泡劑(N₂)在約0.03bs/hr與0.11lbs/hr之間的速度下注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。

閉合在該管周圍的一個模具並且將一個吹針***到在該管中形成的一空間中。在***該針的過程中，該模具移動離開該模頭。將真空施加到該模具中並且引起該壓力下降到P_VAC，其在約0英吋Hg與約29英吋Hg之間。將壓縮氣體(在一些實例中為空氣)泵送至在該管中形成的一空間中以使該管膨脹並且呈現該模具的形狀。在這個實例中，該壓縮氣體係約40psi並且約室溫。在下一個步驟中，打開該模具以展現一容器。循環時間被定義為在閉合該管的周圍的模具與打開該模具以展現一容器之間的時間量。在這個實例中，循環時間在14秒與16秒之間。在一個實例中，循環時間係15秒。

實例15

實例14的配製物之型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及厚度

將根據表19形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、最大負載力性能測量以及下落測試。結果在以下表20中示出。

實例16

使用原始的和經過第二次研磨HDPE之配製物

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂的第一材料。在一些實例中，FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物包括不同量的原始的和經過第二次再研磨的材料。經過第二次再研磨的材料可以是例如在表17中預先製備的材料，其包括經過第一次再研磨。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N2作為一發泡劑使用。百分比係約：

99.4% FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物

0.1% HYDROCEROL® CF 40E

0.5% Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物

0.04lbs/hr

閉合在該管周圍的一模具並且將一吹針***到在該管中形成的一空間中。在***該針的過程中，該模具移動離開該模頭。將真空施加到該模具中並且引起該壓力下降到P_VAC，其在約0英吋Hg與約29英吋Hg之間。將壓縮氣體(在一些實例中為空氣)泵送至在該管中形成的一空間中以使該管膨脹並且呈現該模具的形狀。在這個實例中，該壓縮氣體係約40psi並且約室溫。在下一個步驟中，打開該模具以呈現一容器。循環時間被定義為在閉合該管的周圍的模具與打開該模具以呈現一容器之間的時間量。在這個實例中，循環時間在14秒與16秒之間。在一實例中，循環時間係15秒。

實例17

實例16的配製物之型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及厚度。

將根據表21形成的容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、最大負載力測量以及下落測試。結果在以下表22中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。下落測試藉由在實例6中描述的方法進行。最大負載性能藉由在實例7中描述之方法測量。

實例18

通過量(throughput)研究

核心層配製物48包括FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物作為一聚乙烯基體樹脂的第一材料。在一些實例中，FORMOSA PLASTICS® FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物包括不同量的原始的和經過第二次再研磨的材料。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為附加的成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物摻混。N2作為一發泡劑使用。百分比係約：

99.4% FORMOLENE® HB5502F HDPE己烯共聚物

0.1% HYDROCEROL® CF 40E

0.5% Heritage Plastics HT6000 LLDPE基滑石濃縮物

0.04lbs/hr

根據本揭露製備容器。該模製機52係從北卡羅萊州威明頓市的威明頓機械公司獲得的一旋轉擠出吹塑機。這個機器的RPM速度係在約5RPM至約75RPM的水準。

將容器經受一系列測量和性能試驗，包括核心層型坯密度(ρ)測量、容器密度(ρ)測量、重量測量、厚度測量、最大負載力測量以及下落測試。結果在以下表23中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。下落測試藉由在實例6中描述之方法進行。最大負載性能藉由在實例7中描述的方法測量。

表23.在不同RPM水準下形成的絕熱多孔非芳香族聚合材料配製物之型坯密度、瓶密度、重量、最大負載性能以及瓶側壁厚度。

實例19

配製物

外層配製物44包括約95%至約100%的Marlex® HHM 5502BN HDPE(從雪佛龍菲利浦化學公司獲得的)和約0%至約5%的COLORTECH® 11933-19氧化鈦著色劑(從COLORTECH®，PPM公司可得)。內層配製物40包括約100%的Marlex® HHM 5502BN HDPE(從雪佛龍菲利浦化學公司獲得的)。

核心層配製物48包括約100%的作為一種聚乙烯基體樹脂的第一材料的Marlex® HHM 5502BN HDPE(從雪佛龍菲利浦化學公司獲得的)。將經電子束改性以具有長鏈分支和約0.75g/10min的熔體指數的EQUISTAR® ALATHON® H5520 HDPE共聚物(獲自裡安德化學公司)，作為該聚乙烯基體樹脂的第二材料。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為另一種成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE滑石摻混。N₂作為一種發泡劑使用。

將該發泡劑(N₂)在約0.02lbs/hr至約0.15lbs/小時之間的速度下注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。內層和外層經過該模頭(定位其間的膨脹的配製物)擠出以形成一多層管。模製該多層管以形成一根據本揭露之容器。

表24.實例19的不同絕熱多孔非芳香族聚合材料配製物之比較。

實例20

實例19的配製物之密度、重量、以及層厚度

將根據表24形成的多層容器經受一系列測量，該等測量包括容器的幾個密度測量的平均值(ρ)、重量測量、以及厚度測量。結果在以下表25中示出。

密度藉由在實例2中描述的裝置和方法確定。

實例21

剛度測試

通用程式

剛度測試確定了容器變形的耐受性多大。將根據本揭露的不同多層容器10經受剛度測試。如在圖16中示出的將每個多層容器放置在一剛度試驗機中並且測試以確定剛度，如在下面表3中示出。如在圖16中示出的，測試包括將一多層容器放置在一剛度試驗機300中在兩個方向上。該剛度試驗機包括在左側的一個靜止的圓柱形停止件302以及在右側的一可移動砧304和測力計306。如在圖16中示出的，該可移動砧總體係T形的。對於每一個方向，將多層容器10的側壁90約在多層容器10的底板88與頸部92之間的中間變形。側壁90在10秒時間段變形了約0.25英吋並且因此以磅力計記錄這樣做所需要的力。第一方向將一多層容器的模線對齊放置以接合可移動砧304(0度)。第二方向旋轉多層容器10，這樣該模線離開該可移動砧約90度(90度)。在此對於剛度測量報導了第二方向。

實例22

實例19的配製物之最大負載性能、剛度、以及下落測試結果

將根據表24形成的多層容器經受一系列測量和性能試驗，該等實驗包括最大負載力性能測量、剛度測量、以及下落測試。結果在以下表25中示出。

下落測試藉由在實例6中描述之方法進行。最大負載性能藉由在實例7中描述的方法測量。剛度藉由在實例21中描述的方法測定。

實例23

配製物

外層配製物44包括約75%至約100%的Marlex® HHM 5502BN HDPE的(從雪佛龍菲利浦化學公司獲得的)、約5%的COLORTECH® 11933-19氧化鈦著色劑(從COLORTECH®，PPM公司可得)、以及作為增強纖維的約0%至約20%的Hyperform® HPR-803i(從美利肯化工公司(Milliken Chemical)可得)。內層配製物40包括約85%至100%的Marlex® HHM 5502BN HDPE的(從雪佛龍菲利浦化學公司獲得的)、以及作為一種增強纖維的約0%至約20%的Hyperform® HPR-803i(從美利肯化工公司可得)。

核心層配製物48包括約98%至約100%的用作聚乙烯基體樹脂的Marlex® HHM 5502BN HDPE(從雪佛龍菲利浦化學公司可得)。將聚乙烯基體樹脂與作為化學發泡劑和成核劑的HYDROCEROL® CF 40E和作為另一種成核劑的Heritage Plastics HT6000 LLDPE滑石摻混。N₂作為一發泡劑使用。

將該發泡劑(N₂)在約11kg/小時之間的速度下注入到該熔融配製物中以膨脹該熔融配製物並且減少聚合物和成核劑的混合物的密度。然後將產生的膨脹配製物通過一模頭擠出以建立一核心層型坯。內層和外層經過該模頭(定位其間的膨脹的配製物)擠出以形成一多層管。模製該多層管以形成一根據本揭露之容器。

實例24

實例23的配製物的密度、重量、層厚度、以及目測評分

將根據表27形成的多層容器經受一系列測量，該等測量包括目測評分(根據實例30確定的)、容器密度(ρ)測量、重量測量、以及厚度測量。結果在以下表28中示出。

密度藉由在實例2中描述之裝置和方法確定。

實例25

實例23的配製物之最大負載性能、剛度、下落測試結果、以及蓋的應用和去除

將根據表27形成的多層容器經受一系列測量和性能試驗，該等實驗包括最大負載力性能測量、剛度測量、下落測試、以及蓋的應用和去除。結果在以下表29中示出。

下落測試藉由在實例6中描述的方法進行。在一些實例中，遵循在實例6中描述的方法，除了用洗滌劑替代水。最大負載性能藉由在實例7中描述的方法測量。在一些實例中，使用一用帽封閉的容器進行在實例7中描述的方法。在其他實例中，使用一無帽的容器進行在實例7中之方法。剛度藉由在實例21中描述的方法測定。對於將蓋移開和施加至該等容器上所要求的力進行測量。使具有蓋的容器經受基於ASTM D3473-88(對於以移開某些兒童抗折斷帽所需要的舉升力的標準測試方法(Standard Test Methods for Lifting Force Required to Remove Certain Child-Resistant Snap Caps))和ASTM D3480-88(對於以打開或啟動兒童抗折斷參與包所需要的下向力的標準測試方法(Standard Test Methods for Downward Force Required to Open or Activate Child-Resistant Snap-Engagement Packages))的蓋施加和去除測試，該等方法各自藉由引用以其全文結合在此。

實例30

目測評分

通用程式

容器基於一組十二個可觀察的因素給出分數。每次容器缺少一個可觀察的因素，獲得一分。因此，缺少所有可觀察的因素的一容器獲得了最好的分數12。該等可觀察的因素包括：1)孔的存在、2)夾雜物的存在、3)是否該容器是畸形的、4)在容器上的刻印物(engraving)、5)不希望的容器外觀、6)不希望的容器的顏色、 7)容器中氣味的存在、8)器的頸頂部缺少光滑度、9)容器頸孔缺少光滑度、10)是否容器具有一搖臂式底部(rocker bottom)缺陷、11)不希望的表面質量(finish quality)，以及12)不希望的模縫線。在一些實例中，形成幾個容器、對其測試並且對分數進行平均。

8A-8A‧‧‧截線

8B-8B‧‧‧截線

10‧‧‧多層容器

12‧‧‧多層管

18‧‧‧模具

18A‧‧‧半模

18B‧‧‧半模

20‧‧‧吹針

22‧‧‧管際空間

24‧‧‧真空源

26‧‧‧壓縮氣體

28‧‧‧模具的內表面

30‧‧‧器皿

38‧‧‧共擠出模口

50‧‧‧核心層型坯

52‧‧‧模製系統

54‧‧‧模腔

56‧‧‧真空系統

58‧‧‧吹製系統

60‧‧‧切邊系統

62‧‧‧餘料

64‧‧‧餘料

68‧‧‧模腔壓力計

70‧‧‧壓縮氣體源

86‧‧‧刀

100‧‧‧容器模製方法

102‧‧‧擠出操作/擠出多層管

104‧‧‧閉合操作

106‧‧‧***操作

108‧‧‧泵送操作

110‧‧‧膨脹操作

112‧‧‧打開操作

114‧‧‧移出操作

116‧‧‧切邊操作

Claims

一種生產多層器皿之方法，該方法包括以下步驟擠出一內型坯、一外型坯、以及一核心型坯，將該內型坯、該核心型坯、以及該外型坯對齊以使該核心型坯位於該內型坯與該外型坯之間來使該核心型坯圍繞該內型坯並且被該外型坯包圍從而形成一多層管，將該多層管放置在一模具中的成型模腔中，膨脹該多層管以使該外型坯接合一模具之內表面，並且引起該多層管變形以建立一具有內部區域之多層器皿，其中該核心型坯包括一絕熱多孔非芳香族聚合材料。
如請求項1之方法，進一步包括在該膨脹步驟過程中施加在約5毫米Hg至約25毫米Hg範圍內之真空到該模腔中之步驟，由此該外型坯與該模具之內表面結合。
如請求項2之方法，其中在該膨脹步驟過程中到該模腔中的該真空係在約20毫米Hg範圍內。
如請求項1之方法，其中該膨脹步驟包括將一吹針***到該多層管之內部區域，並且在約10磅/英吋²至約130磅/英吋²範圍內之壓力下將壓縮氣體泵送至內部區域。
如請求項4之方法，其中該壓縮氣體具有在約30磅/英吋²至約50磅/英吋²範圍內之壓力。
如請求項5之方法，其中該壓縮氣體具有約40磅/英吋²之壓力。
如請求項1之方法，其中該膨脹步驟包括將一吹針***到該多層管的內部區域，並且在高達約200華氏度的溫度下將壓縮氣體泵送至內部區域。
如請求項7之方法，其中該壓縮氣體具有在約35華氏度至約75華氏度的範圍內之溫度。
如請求項8之方法，其中該壓縮氣體具有約50華氏度之溫度。
如請求項1之方法，其中該模具具有在約100%至約400%範圍內之吹脹比。
如請求項10之方法，其中該吹脹比在約100%至約300%範圍內。
如請求項11之方法，其中該吹脹比在約150%至約200%範圍內。
如請求項1之方法，其中該多層容器具有在約50磅力至約400磅力的範圍內之平均壓潰力。
如請求項13之方法，其中該平均壓潰力係在約100磅力至約250磅力之範圍內。
如請求項14之方法，其中該平均壓潰力係在約115磅力至約170磅力之範圍內。
如請求項1之方法，其中該多層器皿包括一壓縮的核心層。
如請求項1之方法，其中該絕熱多孔非芳香族聚合材料係一低密度的絕熱多孔非芳香族聚合材料。
如請求項1之方法，其中該內型坯藉由擠出一高密度的聚合材料之內層配製物形成。
如請求項1之方法，其中該外型坯藉由擠出一高密度的聚合材料之外層配製物形成。
如請求項1之方法，其中該核心型坯藉由擠出一聚合材料之核心層配製物形成。
如請求項20之方法，其中該內層配製物與該外層配製物係相同配製物。
如請求項20之方法，其中該內層配製物與該外層配製物係不同配製物。
一種生產多層容器之方法，包括：從一內型坯、一外型坯、以及一核心型坯擠出一多層管並且在一模製系統中模製該多層管以形成一多層容器，該模製系統包括一模具、一在模製過程中將真空壓力提供給該模具的模腔之真空系統、一將壓縮氣體提供給管際空間之吹氣系統、以及一在該模製之後從容器中去除餘料之切邊系統。
如請求項23之方法，其中該吹塑系統包括一吹針。
如請求項24之方法，其中在模製過程中在該模腔中的該真空壓力低於大氣壓。
如請求項25之方法，其中該真空壓力係約5毫米Hg至約25毫米Hg。
如請求項26之方法，其中該真空壓力係約15毫米Hg至約25毫米Hg。
如請求項26之方法，其中該真空壓力係約20毫米Hg。
如請求項23之方法，其中該壓縮氣體使該多層管在尺寸上膨脹。
如請求項29之方法，其中該壓縮氣體高達約130磅/平方英吋(psi)。
如請求項30之方法，其中該壓縮氣體係約40psi。
如請求項23之方法，其中該壓縮氣體在約0℉至約200℉之溫度下遞送。
如請求項32之方法，其中該壓縮氣體在約30℉至約80℉之溫度下遞送。
如請求項33之方法，其中該壓縮氣體在約40℉至約50℉之溫度下遞送。
如請求項32之方法，其中該壓縮氣體在約40℉之溫度下遞送。
如請求項32之方法，其中該壓縮氣體在約50℉之溫度下遞送。
如請求項23之方法，其中該壓縮氣體在約室溫之溫度下遞送。
如請求項37之方法，其中該多層管在尺寸上膨脹直到該多層管具有基本上與該模腔相同之形狀。
如請求項38之方法，其中該壓縮氣體和該真空壓力係同時提供的。
如請求項39之方法，其中該吹脹比係約100%至約400%。
如請求項40之方法，其中該吹脹比係約150%至約200%。
如請求項41之方法，其中該切邊系統包括一個或多個刀或刀片。
如請求項42之方法，其中該多層容器具有約115磅力至約170磅力之平均壓潰力。
如請求項43之方法，進一步包括擠出一內層配製物和外層配製物以形成該內型坯和外型坯，其中該內層配製物和該外層配製物兩者包括高密度的聚合材料。
如請求項44之方法，其中該內層配製物與該外層配製物係相同配製物。
如請求項44之方法，其中該內層配製物與該外層配製物係不同配製物。
如請求項44之方法，其中該內層配製物包括一種或多種基體樹脂。
如請求項47之方法，其中該一種或多種基體樹脂係一高密度聚乙烯(HDPE)。
如請求項48之方法，其中該HDPE係一HDPE己烯共聚物。
如請求項49之方法，其中該內層配製物進一步包括一著色劑。
如請求項44之方法，其中該外層配製物包括一種或多種基體樹脂。
如請求項51之方法，其中該一種或多種基體樹脂係一高密度聚乙烯(HDPE)。
如請求項52之方法，其中該HDPE係一HDPE己烯共聚物。
如請求項53之方法，其中該外層配製物進一步包括一著色劑。
如請求項54之方法，進一步包括擠出一核心層配製物以形成該核心型坯，其中該核心層配製物包括一高密度聚合材料。
如請求項55之方法，其中該核心層配製物包括一種或多種高密度聚乙烯基體樹脂(HDPE)。
如請求項56之方法，其中該HDPE係單峰的。
如請求項57之方法，其中該單峰的HDPE係一單峰的、高熔體強度HDPE。
如請求項58之方法，其中該單峰的、高熔體強度HDPE係經電子束改性的。
如請求項59之方法，其中該經電子束改性的、單峰的、高熔體強度HDPE具有長鏈支化和約0.25g/10min之熔體指數。
如請求項56之方法，其中該一種或多種HDPE基體樹脂係兩種HDPE基體樹脂。
如請求項61之方法，其中這兩種HDPE基體樹脂係50%的一單峰HDPE和50%的一經電子束改性之HDPE。
如請求項62之方法，其中該一種或多種HDPE樹脂包括約85%至99.9%(w/w)之HDPE基體樹脂。
如請求項63之方法，其中該一種或多種HDPE樹脂包括約97%至約99.9%之HDPE基體樹脂。
如請求項64之方法，其中該一種或多種HDPE樹脂包括約98%至約99.9%之HDPE基體樹脂。
如請求項65之方法，其中該核心層配製物進一步包括一成核劑。
如請求項66之方法，其中該成核劑係該核心層配製物之約0.1%至15%(w/w)。
如請求項66之方法，其中該成核劑係一化學成核劑、物理成核劑、或者化學成核劑和物理成核劑兩者。
如請求項68之方法，其中該物理成核劑選自由以下項組成之群組：滑石、碳酸鈣、雲母以及其混合物。
如請求項66之方法，其中該物理成核劑係該核心層配製物之約0%至7%(w/w)。
如請求項68之方法，其中該物理成核劑係該核心層配製物之約0.1%至0.5%(w/w)。
如請求項71之方法，其中該物理成核劑係滑石。
如請求項72之方法，其中該核心層配製物不具有滑石。
如請求項68之方法，其中該化學成核劑係一種發泡劑。
如請求項74之方法，其中該發泡劑係檸檬酸或一基於檸檬酸的材料。
如請求項74之方法，其中該化學發泡劑係檸檬酸和一晶體成核劑。
如請求項74之方法，其中該化學發泡劑選自由以下項組成之群組：偶氮二甲醯胺；偶氮二異丁腈；苯磺醯肼；4,4-羥苯磺醯半卡肼；對甲苯磺醯半卡肼；偶氮二羧酸鋇；N,N'-二甲基-N,N'-二亞硝基對苯二甲醯胺；三肼基三；甲烷；乙烷；丙烷；正丁烷；異丁烷；正戊烷；異戊烷；新戊烷；氟甲烷；全氟甲烷；氟乙烷；1,1-二氟乙烷；1,1,1-三氟乙烷；1,1,1,2-四氟乙烷；五氟乙烷；全氟乙烷；2,2-二氟丙烷；1,1,1-三氟丙烷；全氟丙烷；全氟丁烷；全氟環丁烷；氯甲烷；二氯甲烷；氯乙烷； 1,1,1-三氯乙烷；1,1-二氯-1-氟乙烷；1-氯-1,1-二氟乙烷；1,1-二氯-2,2,2-三氟乙烷；1-氯-1,2,2,2-四氟乙烷；三氯單氟甲烷；二氯二氟甲烷；三氯三氟乙烷；二氯四氟乙烷；氯七氟丙烷；二氯六氟丙烷；甲醇；乙醇；正丙醇；異丙醇；碳酸氫鈉；碳酸鈉；碳酸氫銨；碳酸銨；亞硝酸銨；N,N'-二甲基-N,N'-二亞硝基對苯二甲醯胺；N,N'-二亞硝基五亞甲基四胺；偶氮二甲醯胺；偶氮雙異丁腈；偶氮環己腈；偶氮二胺基苯；偶氮二羧酸鋇；苯磺醯肼；甲苯磺醯肼；p,p'-氧基雙(苯磺醯肼)；二苯基碸-3,3'-二磺醯肼；疊氮化鈣；4,4'-二苯基二磺醯疊氮；以及對甲苯磺醯疊氮。
如請求項77之方法，其中該核心層配製物進一步包括一物理發泡劑。
如請求項78之方法，其中該物理發泡劑選自由以下項組成之群組：二氧化碳、氮氣、氦氣、氬氣、空氣、一烷烴以及其混合物。
如請求項79之方法，其中該烷烴係戊烷或丁烷。
如請求項80之方法，其中該核心層配製物進一步包括一增滑劑。
如請求項81之方法，其中該增滑劑係該核心層配製物之約0%至3%(w/w)。
如請求項82之方法，其中該增滑劑係一脂肪或脂肪酸之醯胺、低分子量醯胺或氟彈性體。
如請求項83之方法，其中該脂肪酸醯胺係一單不飽和C₁₈至C₂₂醯胺。
如請求項84之方法，其中該脂肪酸醯胺係芥酸醯胺或油醯胺。
如請求項85之方法，其中該核心層配製物進一步包括一著色劑。
如請求項86之方法，其中該著色劑係二氧化鈦。
如請求項87之方法，其中該著色劑係該核心層配製物之約0%至4%(w/w)。
如請求項23之方法，其中該多層管進一步包括選自下組的一附加層，該組由以下各項組成：氧阻擋層、氧清除層、UV阻擋層、結系層、附加結構層、以及其組合。
如請求項89之方法，其中該氧阻擋層包括乙烯乙烯醇。
如請求項22之方法，其中該多層管具有約0.35g/cm³或約0.55g/cm³之密度。
如請求項91之方法，其中該多層管具有約0.4g/cm³之密度。