SE439329B - Anvendning av ett ferritiskt krom-molybden-nickelstal for framstellning av foremal, som utsettes for korrosion - Google Patents

Description

15 20 25 30 35 7800362-1 ' Likaså är det känt att de traditionella ferritíska stålen har nack- delarna kallsprödhet och otillfredsställande svetsegenskaper.

Visserligen kunde man redan vid början av 50-talet medelst de då uppkommande vakuumsmältmetoderna för första gängen sänka kolhalten och kvävehalten till de erforderliga låga värdena av mindre än 0,01 % och därmed undanröja orsakerna till kallsprödhet och svets- svârigheterna; dock förde också de ytterligare framstegen inom vakuummetallurgin mot cirka slutet av 60-talet inte till någon nämn- värd produhüon av sådana definitivt förbättrade ferritiska stål.

Först med utvecklingen av de nya syrefärskningsmetoderna för stål- framställning har sedan cirka början av 70-talet intresset i hela världen ökat för sådana kallsega svetsbara ferritiska stål, vilket förstärkts genom de alltid trängande behoven av kloridbeständiga material, och därmed också antalet kända nya stål. För denna nya materialgrupp som benämnes "superferriter" finns en redogörelse för teknikens ståndpunkt i "TEW-Technische Beríchte", 2(1976) sida 3/13.

Alltefter de eftersträvade korrosionsegenskaperna nämndes som lege- ringstyper följande kromïmolybden-(nickel)-stål i litteraturen och i patent eller patentansökningar: 18-20/2-3 CrMo, 20/5 CrMo, 26/1 CrMo, 25/4/4 CrMONi, 28/2 CrMo och 28/2/4 CrMONí, 29/4 CrM0 och 29/4/2 CrMONi, 30/2 CrMo.

Alltefter produktíonsförfarandet uppnâddes olika låga halter av kol och kväve, som å ena sidan påverkade kallseghetsegenskaperna och beach ständigheten gentemot interkristallin korrosion(IK) i avgörande grad, å andra sidan bestämde framställningskostnaderna.

Endast med påkostade vakuumsmältförfaranden, exempelvis vid induk- tionsvakuumugnar eller elektrodstrâlnings-kallhärdugnar, kan vid höga kromhalter uppnås halter för kol och kväve med en summa av mindre eller nära 0,01 %. De på detta sätt framställda níckelfria stâlen erfordrar för säkerställning av IK~beständigheten, särskilt inom svetsfogeområdet, inga stabiliseringstillsatser av níob, titan eller liknande.

Vid användning av de kostnadsmässigt gynnsamma småltförfarandena VOD (vnkuumsyre-färskníng) och AOD (argonsyrefärskning) och deras modifikationer måste man dock alltefter legeringsnivän för krom taga en definitivt högre kol-och kvävehalt på köpet. Vid stål GV detta slag med högre kol- och kvävehalter än cirka 0,01 % måste man för stabilisering gentemot risken för interkristallin korrision göra 10 15 20 25 30 35 78003624 3 tillsatser av titan, niob eller zirkonium, varigenom otvivelaktigen det skadliga inflytandet av de höjda kol- och kvävehalterna på kall- seghetsegenskaperna kan utjämnas endast delvis. Denna "stabilisering" medelst titan eller niob åstadkommer på känt sätt en vittgående, stabil avbindning och därmed oskadliggörande av såväl halten av kol som av kväve, så att beständigheten gentemot ínterkristallin korro- sion, särskilt också i högtemperaturzonen jämte svetsfogar utan efterföljande värmebehandling kan garanteras.

Den möjligheten är också vidare känd att avbinda den skadliga kväve- halten genom tillsats av aluminium och därigenom förbättra kallseg- heten, DT-PS 974 555. Dessutom redogöres även för en förbättring av beständigheten mot interkristallin korrosion genom "stabil" avbind~ ning av en förhöjd kvävehalt i "Neue Hütte", 18 (1973), sid 693/99.

Vid krom-molybden-legeringstyperna 25/4, 28/2 och 29/4 är varianter med tillsatser av nickel av Z resp. 4 % kända, varigenom det korro- sionskemiska förhållandet avsevärt förbättrades och dessutom påver- kades även kallseghetsegenskaperna gynnsamt.

Sammanfattar man den i litteraturen inklusive hithörande patent- litteratur beskrivna teknikens ståndpunkt så kan höglegerade, ferri- tiska krom- resp. krom-molybdenstål med såväl goda mekanisk-tekno- logiska som även korrosionskemiska egenskaper endast då innehålla höga halter av kol och kväve med en summa över cirka 0,01 %, om dessa skadliga, höga halter stabilt avbindas genom tillsatser av titan, niob, zirkonium och liknande och för kväve också genom alu- minium och en tillräcklig kallseghet eventuellt också genom begrän- sad tillsats av nickel garanteras.

I denna riktning ger sålunda det i industriell skala tillverkade stålet X 1 CrNiMoNb 28 4 Z (material-nr l.457S1 sålunda en bild av den nyaste teknikens ståndpunkt. Detta stål är en vidareutveckling av det högrena vakuumstålet X 1 CrMo 28 2 (material-nr 1.4133), DT-OS 21 53 186, och innehåller cirka 28 % Cr, Z % Mo, 4 % Ni, en stabili- serande tillsats av niob och totalt upp till 0,04 % kol och kväve.

Det är rätt svårt att följa smältföreskrifterna vid detta stål 1.4575 av max. 0,04 % (C+N) vid en industriell tillverkning exempel- vis enligt VOD-förfarandet (vakuumsyrefärskning). Det har emellertid även visat sig att vid den kemiska sammansättningen av detta stål med max. 0,015 % kol och max. 0,035 % kväve eller med summan max. 0,04 % (C+N) uppnås en hittills i litteraturen icke känd och beskri- ven gräns, där denna halt av niob med avstämning på halten av kol v 'šo cm ens-au' 10 V15 7800362-1 4 och kväve för stål, exempelvis legeringstypcn CrNiMoNb 28 4 2, utan principiella svårigheter inte kan höjas mer vid svetsning nämligen därför att böjnings- och tänjningsförmägan i svetsförbindningarna försämras dïaäiskt i detta fall.

Det är därför ett ändamål hos föreliggande uppfinning att förbättra stål av den beskrivna typen beträffande deras kemiska sammansättning på sådant sätt att vid höga halter av kol och kväve över 0,04 % (C+N) icke inträder något avbräck för svetsegenskaperna och därmed också alla andra goda mekanisk-teknologiska, såväl som korrosions- kemiska egenskaperna icke beröres av några ingripande försämringar.

För ovannämnda ändamål föreslås enligt uppfinningen ett stål med 18 - 32 % Cr 0,1 - % Mo 0,5 - % Ni 0,01 - 0,05 % C 0,02 - 0,08 % N 0,10 - 0,60 % Nb ' o,uos - 0,50 % zr " 0,01 - 0,25 % Al upp till 0,25 % Ti upp till 3 % Cu - upp till 3 % sr upp till 1 % Mn upp till 0,01 % eventuellt av *Cà, Mg, Ce eller Ce-mischmetall, B.' Resten järn och av framställningen betingade föroreningar.

Som ytterligare bestämningar måste niobhalten utgå till minst 12 gånger kolhalten, dock högst till 12 gånger kolhalten plus 0,20 %, och summan av zirkoniumhalten och 3,5 gånger aluminiumhalten måste uppgå till minst 10 gånger den fria icke vid niob bundna kvävehal- ten och till högst 10 gånger detta värde plus 0,10 % motsvarande formeln: I 10 X C m0 'Nb % zr + 3,5 X % A1 1o X ca N - s % Nb 10 x % C ) + 0 10 Q I Oc 10 x (% N - IIÅ 00 I 10 15 20 25 30 35 780Û362~1 5 Ett stål med denna sammansättning har höga 0,2-gränser av minst 520 N/mmz vid 2000 och en slagseghet (DVM) av minst 40 J vid 000 och 70 J vid ZÛOC vilket gäller för platta produkter (plåt, band) upp till minst 10 mm tjocklek och för stângmaterial upp till 60 mm diameter runt eller fyrkant.

Av tabell 1 och 2 framgår de mellan uppfinningen och teknikens stand- punkt bestående skillnaderna. Tabell 1 innehåller analyserna och tabell 2 egenskaperna hos två grupper av kända stål, nr 1-8 och nr 9-14, och en grupp som enligt uppfinningen skall användas till det uppgivna ändamålet, nr 15-19. Stål nr 1-8 i tabell 1 med egenskaperna enligt tabell 2 är kända från DT-AS 21 24 391. Av DT-AS 21 24 591 är användningen av detta stål med mindre än 0,06 % kol, 20-35 % krom, mindre än 8 % nickel, 1,0-5,0 % molybden och 0,3-1,5 % niob kända som material för framställning av byggdelar, som är beständiga i en miljö innehållande klorjoner gentemot punktkorrosion. niob, varvid genom åtminstone ett av elementen Företrädes- vis nämnes 0,5-1,0 % zirkon eller titan i (samma) område av 0,3-1,5 ning. Den starkaste effekten skulle dock uppnås med niob ensamt eller med niob-innehållande kombinationer av tre element, DT-AS 21 24 291, spalt 4, raderna 53-63. Beroende på avstämníngen av niob- halten på kolhalten och framför allt på den alltid förhandenvarande tvingande förutsättning för beständigheten % kan utgöra ersätt- kvävehalten, vilken som gentemot interkristallin korrosion, dock är allmänt känd, finns inga uppgifter eller föreskrifter. Å andra sidan uteslutes vid det stål som skall användas enligt uppfinningen genom entydigt hänsyns- tagande icke blott till kolhalten utan även till kvävehalten ej faran för interkristallin korrosion. Inte heller är det känt eller uppenbarat i DT-AS 21 24 391 den tvingande nödvändigheten till en övre begränsning av halten av niob och även av zirkonium, vilket är av utslagsgivande betydelse med hänsyn till svetsförmàgan och därmed den tekniska användbarheten hos sådana stål.

Till följd av understabilisering i enlighet med föreliggande uppfin- ning visar stilen nr s, s och även m 1 efter avkyining från 12oo°c i vatten resp. i högtemperaturzonen bredvid svetsfogarna med stigande viktförluster mellan första och femte 48-timmars kokningen i 65-pro- centig salpetersyra (Huey-test) resp. med redan mätbara korngräns- angrepp mellan 20-30 pm djup ett första tecken till lnterkrístnllin korrosion. Undersökningsresultaten i tabell 2 ger dessutom belägg För den tekniska betydelsen av uppfinningen, nämligen att níobhaltef över w_-_..._........__..._._._,......_.....-.a......~._-.... _ z, “šïößüåöärl 10 15 20 25 30 35 höjer kallsprödheten, 6 cirka 0,60 % och därmed även tänjningsbarheten för svetsförbindningar i sådan grad går förlorad, att redan vid en obetydligt högre halt av 0,65 % niob vid stål nr 5 böjningsvinkeln till brott vid högtempe- raturzonen bredvid svetsfogen till följd av eutektiska anhopningar, sjunkit frän större än 900 till blott 100 och att vid 0,70 % i stål nr 6 böjningsförmågan redan är praktiskt taget förlorad. nioh Vid detstäl som skall användas enligt uppfinningen tillsättes zirko- nium inte för avbindning av kol, utan avstämmes motsvarande den fastställda doseringsregeln uteslutande för förekommande kvävehalt, vilket inte ens omnämnes i DT-AS 21 24 391. För övrigt saknas i DT-AS 21 24 391 varje hänvisning till möjligheten att bredvid zir- konium även använda aluminiumtillsatser för avbindning av kväve, vilket är kännetecknande för föreliggande uppfinning.

Den gynnsamma effekten av aluminiumtillsatser till höglegerade ferrítiska krom- resp. krom-molybdenstål är i och för sig princi- piellt känd. Sålunda tjänstgöï i enlighet med DT-PS 974 555 en till- sats av 0,25-1,5 % aluminium vid stål med högst 0,3 % kol, högst 0,08 % kväve och minst 0,06 % (C+N), med 20-30 % den, (nickeltillsats omnämnes ej), för förbättring av rumstempera- turslagsegheten. Dä emellertid å andra sidan även fastställs att vid kolhalter över 0,03 % den använda aluminiumtillsatsen inte kan tillskrivas någon genomslående effekt beträffande förbättrad kall- seghet, kunde denna patentskrift icke ge uppslag till att vid för- kol använda tillsatser av alumi- 0 krom, 0-3 U molyb- höjda kolhalter av mer än 0,03 % nium. Å andra sidan har M.A. Colombie, A. Condylis, R. Desestret, R.Grand och R. Mayoud i "Neue Hütte“ 18 (1973) sid 693/99 undersökt den âsyftade kväveavbindande verkan hos aluminium vid krom-molybdenstäl, särskilt av typ 26/l, men även 28/2 och 22/1, med aluminiumtillsat- -ser, exempelvis av cirka 0,20-0,80 % för avbindning av exempelvis 0,04-0,06 % kväve beträffande deras effekt på beständigheten mot interkristallin.korrosion, och kommer bland annat till den slutsat- sen, att undertryckandet av den ogynnsamma, d v s verkan som hos kväve genom aluminiumtillsatser tillåter (kall- segheten). Denna principiellt riktiga uppfattning över kväveavbind- att en mycket viktig även högre kolhalt utan att göra intrång på duktiliteten ning genom aluminium hade dock till följd, av höjden på aluminiumtillsatsen inte blev känd och har Den slutliga följden begränsning förut icke heller beskrivits någon annanstans. 10 20 25 30 35 Mvaoo3s2~1 på beständigheten mot interkristallin korrosion var nämligen endast några timmar, dvs upp till 10 timmar i temperaturomrädet 650Û-450OC vid sensibiliserade prov och icke vid kritiska tillstånd ferritiska stål, nämligen i den zonen som är påverkad av värme (högtemperaturzo- nen) bredvid svetsfogen provades.

Såsom framgår av resultatet av prövningen pâ interkrístallin korro- sion i tabell 2 vid prov på legerade stål med aluminiumhalter över 0,10 % med uppgifterna enligt Colombie och medarbetare möjligt, att effek- tivt avlägsna den genom förhöjd kvävehalt betingade kallsprödheten - även vid förhöjda kolhalter såsom exempelvis vid stälen nr 9 och dock kan man genom detta slag av (nr 9-14 enligt tabell 1), är det nämligen i överensstämmelse nr 13 - genom aluminiumtillsats, kväveavbindníng särskilt vid högtemperaturzonen vid svetsförbíndning- ar inte säkerställa beständigheten mot interkristallin korrosion.

Som andra viktiga kännetecken för den tekniska betydelsen av uppfin- ningen - förutom den nödvändiga begränsningen av niobhalten till högst 0,60 % níob - bör framhållas en aluminiumtillsats av högst 0,10 % aluminium som övre tillåtna ligheten av A1N-i högtemperaturzonen bredvid svetsfogen leder vid legeringsgräns. Den delvisa lös- en snabb avkylning till en utskiljníng av kromnltrider på korngrän- och som en följd därav leder till en utarmning av krom i om- lokalt begränsade benägenheter för inter- serna, rådena intill gränserna och kristallin korrosion. Dessa förekomster av fel kan icke observeras vid stål nr 15-19 i tabell 1 och 2 enligt uppfinningen med aluminium- fl o- halter av mindre 0,10 Jämfört med teknikens ståndpunkt i de anförda skrifterna, i vilka för framställningen och bearbetningen av kallsega och svetsbara ferritiska krom-molybden-nickel-stål med förhöjd kol- och kvävehalt av tydligt mer än 0,030 % (C+N) finns ingen entvdig och effektiv lära fär tekniskt handlande eller något som kan leda därtill, grundar sig föreliggande uppfinning på den uppfattningen att vid kol- och kvävehalter över cirka 0,040 % (C+N) och i tekniskt särskilt in- tressanta områden upp till minst 0,080 %_(C+N) den oundgängligen nöd- vändiga stabila avbindningen av kol och kväve föredragen genom níob allena icke är möjlig mer och icke heller genom níob plus zirkonium Enligt uppfinningen avbindes därför kolet sålunda eller níob plus aluminium. tillräckligt med åtminstone den 12-faldiga niobhalten och det fria genom eventuellt nioböverskott avbundna kvävet genom zirko- tillsatselement ännu icke nium och aluminium gemensamt, varvid dessa nämnda 10 15 20 25 30 35 7800362-1 8 förutom den aktuella avstämningen på halten av kol och kväve var för sig även måste begränsas till högst 0,60 % Nb, högst 0,80 % (Nb + Zr) och högst 0,10 % A1. Blott sådana legerade stål som exempelvis de enligt uppfinningen,stå1 nr 15-19 i tabell 1,uppfyller i jämförelse med de som icke är enligt uppfinningen, dock vittgående lika legerade stål nr 1-14 enligt tabell Z samtidigt alla ställda fordringar. De äro beständiga mot interkristallín korrosion såväl efter avkylning från 1200OC i vatten (Huey-test), som även i tempe- raturzonen bredvid svetsförbindningen (Streicher-testet) utan efter- följande värmebehandling. Sådana svetsförbindningar är dessutom tillräckligt sega vid böjning resp. tänjbara, 0,Z~gränsen när höga värden av åtminstone S20 N/mmz vid rumstemperatur och en slagseghet (DVM) av minst 70 J vid rumstemperatur och minst 40 J vid OOC vilket kännetecknar en god kallseghet även vid låga omgivningstemperaturer. led stßænde kromhalter i omrâdet 18-32 % krom höjes passiviteten och därmed I, I korrosionsbeständigheten hos stålen enligt uppfinningen.

Vid kromhalter av mindre än 18 % krom uppnås inte den för användnings- området enligt föreliggande uppfinning tillräckliga passiverbarheten hos stålen och över 32 % krom uppnås icke mer någon lämplig ytter- ligare förbättring.

Genom tillsatsen enligt uppfinningen av 0,5-6 % molybden förbättras särskilt beständigheten gentemot punktkorrosion i kloridhaltiga lös- ningar såväl som passiviteten under reducerande förhållanden, dock är stål med högre molybdenhalt än 6 % molybden till följd av struk- turell instabilitet och försprödningsfenomen praktiskt taget icke framställbart eller bearbetbart.

Stålen som skall användas enligt uppfinningen tillsättes för för- bättring av kallsegheten,hållfasthetsegenskaperna såväl som korro- sionsbeständigheternayen nickelhalt av upp till högst 5 %, varvid den övre gränsen bestämmes genom den begynnande bildningen av auste- nit i den för övrigt rent ferritiska strukturen hos stâlen. Nickel- tillsatsen förbättrar den kemiska beständigheten, särskilt under reducerande betingelser samt mot spaltkorrosion i kloridhaltíga ilösningar.

Som särskilt gynnsamma legeringssammansättningar har visat sig vara stål med cirka 28 % Cr, 2 % Mo och 4 % Ni samt med cirka 20 % Cr, 5 % Mo och 2 % Ni, emedan dessa stål bl.a. till följd av en till- fredsställande strukturstabilitet på ett ekonomiskt sätt kan fram- ställas och bearbetas i industriell skala. 10 15 25 30 'sig gynnsamt 9 7800362-'1 Vid den stabila avbindningen av halterna av kol och kväve har visat att låta halten av niob blott bero på den förhandenvaran- de kolhalten och därmed inskränka bildningen av den jämförelsevis grovkorniga niob-karbonitriden. Vid kolhaltor upp till cirka 0,025 2 kan därmed niobhalten begränsas till den föredragna tillsatsen av 0,30 %.

Avbindningen av den befintliga kvävehalten i första hand genom :ir- konium och därjämte också genom aluminium upp till högst 0,1 % alu- minium leder till en liten kornstorlek hos dessa specialnitrider och därmed till ett högt antal korn och en anmärkningsvärd okänslig- het hos stålen enligt uppfinningen jämfört med den annars vid ferri- tíska Stå] fruktade grevkornsförsprödningen vid höga temperaturer, dvs särskilt i den värmepåverkade zonen bredvid svetsfogen.

På grund av begränsningen av halterna av niob + zirkonium samt av aluminium kan det vid mycket höga halter av kol + kväve vara nödvän- digt att komplettera eller delvis ersätta aluminiumhalten för av- kväve genom tillsats av den dubbla mängden titan, dvs Ti i stället för 0,05 % Al. På grund av den försprödningsförhål- bindning av exempelvis genom 0,1 % ogynnsamma effekten av titantillsatser samt på landen hos stälen enligt uppfinningen i sigmafasomrâdet och även "475°-försprödningen" samt även påverkan i riktning mot förhöjd kall- sprödhet skall tillsatsen av titan dock i möjligaste man hållas lag.

För förbättring av korrosionsbeständigheten kan stålet som skall an- vändas enligt uppfinningen tillsättas upp till 3 % koppar, före- trädesvis 0,5-Z %, varigenom beständigheten i icke-oxiderande syror och särskilt i varma svavelsyralösníngar förhöjs. Tillsatsen av kisel upp till 3 %, företrädesvis 0,5-2 % förbättrar särskilt he- ständigheten gentemot punktfrätning.

För förbättring av den allmänna kemiska beständigheten kan vidare på känt sätt även tillsättas ädelmetaller, såsom silver, guld eller metaller ur palladium- och platinagrupperna i en låg mängd exempel- vis upp till 0,1 u.

Stålet som skall användas enligt uppfinningen kan slutligen också innehålla små mängder av elementen kalcium, magnesium, ceríum eller cerium-mischmetall eller bor upp till 0,1 %, enär dessa element under det metallurgiska förfarandet kan tillsättas fö? svavling eller förbättring av förhållandena vid varmhearbetning samt oxidation eller av- under svetsningen.

WWÉBÖÉJÖUÄLI: 10 15 20 1800362-1 N Det föreslagna stålet kan bearbetas i industriell skala med god ekonomi och smältas såväl som överföras till alla viktiga halv- fabrikatformer och färdigprodukter, nämligen till grovplåtsämnon, varm- och kall-bredband samt varmvalsade tunga plåtar, till smidda ämnen och till göt, inklusive rörämnen, till stângstål, valstrâd och dragna stänger samt tråd och slutligen också sömlösa och svet- sade rör.

Med fördel kan stålet insättas som material för svetsade föremål, som efter svetsníngen utan efterföljande värmebehandling är bestån- diga mot interkristallin korrosion och i svetsförbindningar uppnå utan ytrispor. Ett antal 0 likformiga tänjningar av åtminstone 10 6 användningsområde är apparater, apparatbyggdclar, värmeväxlare, kondensatorer, armaturer samt av tryckbehållare och byggdelar till tryckbehållare som vid rumstemperatur eller förhöjda temperaturer utsättes för korrosionskemiska angrepp även under förhöjda tryck. Även som material för föremål, som i kloridrika lösningar måste vara beständiga mot punktfrätning, spaltkorrosion och spännings- korrosionssprickning är stålet lämpligt. Ytterligare föredragna användningsområden är indunstningsanordningar, rörledningar, pumpar och liknande delar för anläggningar för avsaltning av havsvatten och föremål, som måste motstå angrepp av svavelsyra vid höga tempe- raturer och som material för magnetiskt påverkade armaturer och ventiler= sym-hf;- » -_- . a., ,. -._,..._.... _ _ ____ 7800362-1 11 mo.@ m@.@ m@.@ ~@.@ mohø NNRQ m_.@ @_.@ «~.@ mN.@ m~.@ ||||l||I|||||||||l|||lllll|lll|a||llllll||lllI.llllll-lllllllavllnul-Illllllll|lllllillllll||ll .ßflc was Q [email protected] «[email protected] @O@,o «[email protected] .@.= [email protected] «_H@ æwmg MQHN _ßHm _.w~ _>@.@ Ofi Q Fm O mv N mø m @.ßN @@@.@ @N.@ @m.@ @F.N @@.m @^w~ mm@.@ [email protected] @m.@ mm., @m.m @.ß~ m [email protected] mm.@ mO.N m@.« w.ßN @mQ.O @m.@ N@.@ @fl“N ~ß.m @.ß~ _m@“@ qwuø «~.o w..~ wümw @.wN Q@@.@ Nw Q wN.O m~.~ wø m N.wN mm@“@ .=.= @,.o @@,~ - m.w~ ~@o“@ .@.: QNÄC @@.~ mmßm w.>N mmo.@ w@@.o wm.o o~.N [email protected] o.wN @@@.Q N,.@ @ß.@ m~.N ß@.m o.w~ ~@c.@ .@.= [email protected] [email protected] [email protected] @.ßN mß@.= @@@.@ Qß.o <_.~ @@.m ¶.mN @m@.@ . .= m@.@ _O“N [email protected] o.ß~ m@@.O . V: FQAG .N"~ _ m>.m N.wN m«@.@ NF Q wm.Q @@.F Pm.m o.w~ N«o.o . _: w<.@ N~.~ @@.w @.ß~ wm@.@ . _: [email protected] mo.N @<.m @.ß~ ßNo.@ N sz Q; Hz »U ñz+uU ~<0.0 @~@.@ _«@.@ [email protected] [email protected] mF@.@ @[email protected] >_o.o [email protected] w_Q.@ ~mc.@ «_@.@ mmøflc _N@.@ Pwo Q vw@“@ mflømc wrowø MQC O NPO O ~«o.c «N@.@ m«c.Q «[email protected] m<@.@ @mQ.o Nm@.@ «N@.@ @«@.@ @_O.O «[email protected] @fO.@ @[email protected] @_OHo w~o.o møc O @,@.o [email protected] z u ñflmwcfiacfimmms wwfificm mn 1 mfi pa Hmpmv wnflcuumwflmëëmw xmfiåmm P AAmm r-NVIQLÛDßOO 12 7800362-1 mampwwß _00 n .så 0.: Nm - 0 0 . _ m .m m _ m n 0003 mmmmm 0.50 wfimwämmmmnmmwëmmm 00šmm0mm00m0 mmmmmzmemwwmwmfimmwwmwmmmmmmwmwmwmmwmmmfimmfimWmmmwmmmmmmßmmm 28 05 m nswwwmnmcmflñmmmcm Äcou wmvmwwmmmmøemmma .mmownmwsummmpw m :mvïmmmmmàmm GU EL m mswwwwcmcmnmwpum muwmmmåwsm mm :mvmummmmßxvmm GQ cwvmmmmmwm Vïmwmmmwoë u N mmmmvmammmmm .mwcfim n m mcmvmmwmmmm cmmfi u o || ....... .mmmwopnzosmm m :mvmnmåmémfi CV mm mmm E mmm mä .... -~-..-M{..!I-{- i- _. - - m -_ 00 mmm mmm 0.0 m8 m0m ääwmm. 0m åmw . mmm: 0 0: m0 mm0 m3 m0 m3 m3 ä mä mm: 0N mm: mmm 000 000 A 000m 0 .mmm mmm.0\m0.8 m... Em mmmm m00m m0 m00 mmm . . m m 0 . . . . . mmm m2; 0Nm m00m mäm Mm mä åmM .Pm .Fp m 0 0m N11: .. i |!. o n s c . o mm äm .m0m mä m0 mä mmm Nm.. m m m m låiåm.-- m0 mä “mä 0m mms må ä mww 0% M mmm www 0.0 fl Mm Nmm _00 m0m m00m mm0 .mmé mmm mï mmm mmm 000 A - .på _ . m m É. mmm Nm m2. mmm 5.: No mm S. mmm omm A .nflci mmfošfov Num Nm mm mmm Nm mmm mmm .nflc m0 mmm» mom mmm omm A _0.m.c E: omm Gfïomßovm N mm 02 mäm NNm mN0m m00m 00 m8 mmm m0 må .mmm 000 000 A ämm 00 Qm.0\0m 8 Nm 0m -lå -l _ . 0 .mm 0.: QN 030.8 m 0 0.0 0.0 0.0 0.0 mä 0 z . . . i-. IH- Pm mmm “wo mø "mv mmm om mmN m m m O Q .G NN mom ošl. 8,.. ß mm mwß om mmm mmm .sin mm wà mww mmm o? v .Emfm v .mwffl . . m o 2 mwmm www 00 mä mmm 2 m00 mmm 00 m2 mï 00mm män .mmm ...mmmmmmm Gm 0\0m 80% w . m 02 mä . m m m m . _ mmm m00m mä mmm mmmm 00 .WW mmN åmM Ufs .å 00 80.3: 8 m m å »»»»» -mflmmmwwiiåwwwfmmëm m00m 00 m3 mä mm m0m mm: m3 . mä A. emmmmmmfiv .mmm w m? -m-fl----..l-llä- - -III -I -L I 0 0 mm- ma- m 005,0 . 0 0 N E 5 S 2 EE m: 00000 mmmämmcmmmmmåwflmfimfiä ä m 000 0? 80 :ä - ämmämämw -~.0 >000$0>0 pmmmmwmmwwwmmmmwwmmwwmmmm ämm Illllllllllllllllllll m Hfimnm» .Éo cwmmmmm mo: .Smmvmmcomm N mammäm.

Claims (1)

1. 5 1000362-1, Patentkrav Användning av ett ferritiskt krom-molybdennickelstâl med hög kemisk beständíghet såväl mot allmänt och interkristallint korro- sionsangrepp, som även mot punktfrätning, spaltkorrosion och spänningskorrosionssprickning i kloridhaltiga lösningar med: 18 - 32 % Cr 0,1 - 6 % Mo 0,5 - 5 % Ni, varvid företrädesvis 27,5 - 29 % Cr med 1,8 - 2,5 % Mo och 3,3 - 4,0 % Ni eller företrädesvis 19,5 - 21 % Cr med 4,0 - 5,0 % Mo och 1,5 - 2,5 % Ni _0,01 - 0,05 % C 0,02 - 0,08 % N varvid företrädesvis summan av kol- och kvävehalt är högst 0,080 % 0,10 - 0,60 % företrädesvis 0,15 - 0,45 % och lämpligen högst 0,30 % Nb 0,005 - 0,50 % Zr, företrädesvis högst 0,80 % Nb + Zr 0,01 - 0,25% företrädesvis högst 0,10 % Al, upp till 0,25 % Ti, varvid Al-halten delvis kan ersättas med dubbla mängden Ti, dock endast upp till -0,25 % Ti upp till 3 %, företrädesvis 0,5 - 2,0 % Cu upp till 3 %, företrädesvis 0,5 - 2,0 % Si upp till 1 % Mn upp till 0,01 % eventuellt av Ca, Mg, Ce eller Ce-misch- metall, B rest Fe och av framställningen beroende föro- 5 W reningar, varvid Nb-halten uppgår till minst 12 X C-halten och till högst 12 x C-halten + 0,20 %, och summan av Zr-halten och 3,5 x A1-hal- ten uppgår till minst 10 x halten av det fria, vid Nb ej bundna kvävefoch högst :in det io-faidiga värdet + 0,10 t, enligt for- .meln %zr+ss>