RU2475340C2 - Шпоночная фреза для механической обработки с большой подачей и малой глубиной прохода и способ фрезерования детали указанной фрезой - Google Patents
Шпоночная фреза для механической обработки с большой подачей и малой глубиной прохода и способ фрезерования детали указанной фрезой Download PDFInfo
- Publication number
- RU2475340C2 RU2475340C2 RU2008135290/02A RU2008135290A RU2475340C2 RU 2475340 C2 RU2475340 C2 RU 2475340C2 RU 2008135290/02 A RU2008135290/02 A RU 2008135290/02A RU 2008135290 A RU2008135290 A RU 2008135290A RU 2475340 C2 RU2475340 C2 RU 2475340C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cutter
- approximately
- tooth
- plane
- angle
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 6
- 238000003801 milling Methods 0.000 title claims description 31
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 77
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 5
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims description 3
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 229910000816 inconels 718 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000007779 soft material Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 230000036346 tooth eruption Effects 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
- B23C5/1018—Ball nose end mills with permanently fixed cutting inserts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0407—Cutting angles
- B23C2210/0421—Cutting angles negative
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0407—Cutting angles
- B23C2210/0421—Cutting angles negative
- B23C2210/0435—Cutting angles negative radial rake angle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/08—Side or top views of the cutting edge
- B23C2210/084—Curved cutting edges
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2215/00—Details of workpieces
- B23C2215/04—Aircraft components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2220/00—Details of milling processes
- B23C2220/36—Production of grooves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
- B23C2222/28—Details of hard metal, i.e. cemented carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
- B23C2222/64—Nickel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2226/00—Materials of tools or workpieces not comprising a metal
- B23C2226/18—Ceramic
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2240/00—Details of connections of tools or workpieces
- B23C2240/08—Brazed connections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2265/00—Details of general geometric configurations
- B23C2265/08—Conical
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/19—Rotary cutting tool
- Y10T407/1906—Rotary cutting tool including holder [i.e., head] having seat for inserted tool
- Y10T407/1908—Face or end mill
- Y10T407/1924—Specified tool shape
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/19—Rotary cutting tool
- Y10T407/1906—Rotary cutting tool including holder [i.e., head] having seat for inserted tool
- Y10T407/1928—Tool adjustable relative to holder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/19—Rotary cutting tool
- Y10T407/1946—Face or end mill
- Y10T407/1948—Face or end mill with cutting edge entirely across end of tool [e.g., router bit, end mill, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T407/00—Cutters, for shaping
- Y10T407/19—Rotary cutting tool
- Y10T407/1952—Having peripherally spaced teeth
- Y10T407/1962—Specified tooth shape or spacing
- Y10T407/1964—Arcuate cutting edge
- Y10T407/1966—Helical tooth
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T409/00—Gear cutting, milling, or planing
- Y10T409/30—Milling
- Y10T409/303752—Process
- Y10T409/303808—Process including infeeding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
Abstract
Фреза содержит изготовленный из карбида стержень, вытянутый вдоль оси вращения, и керамическую головку, которая припаяна к одному концу стержня и содержит зубья, равномерно расположенные вокруг оси фрезы и отделенные друг от друга полостью для стружки. При этом каждый зуб содержит главную, имеющую фактически радиальное расположение режущую кромку, образованную в результате пересечения передней поверхности и задней поверхности, для уменьшения сил, действующих на паяный шов, фреза имеет форму усеченного конуса, в котором большее основание располагается со стороны головки. При этом величина уклона конуса фрезы составляет 1-5°. Контур задней поверхности, образуемый в результате пересечения задней поверхности с плоскостью, проходящей через ось фрезы, имеет закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны составляет 5-20 мм, радиальный передний угол составляет 2-8°. При этом данный угол измеряется в рабочей плоскости, перпендикулярной оси вращения фрезы и проходящей через определенную точку главной режущей кромки зуба. Способ фрезерования детали, изготовленной из композитного материала или сверхсплава, включает использование скорости резания 200-1500 м/мин и скорость подачи на зуб - 0,1-1 мм при глубине прохода - 0,01-2 мм. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к фрезам, в частности шпоночным фрезам, для механической обработки с большой подачей и малой глубиной прохода, используемым, в частности, для механической обработки деталей из высокотвердых материалов, используемых в авиационной промышленности.
Авиационная турбина содержит множество конструктивных элементов, выполненных из материалов с повышенной твердостью, в том числе из композитных материалов и сверхсплавов на базе никеля и кобальта. Высокоскоростная механическая обработка этих материалов приводит к образованию значительных термических и механических напряжений в режущих инструментах, которые необходимо изготавливать из высокопрочных и устойчивых к повышенным температурам материалов.
Известно, что шпоночную фрезу можно изготавливать из заготовки керамического материала или карбида. Керамическая фреза обладает повышенной твердостью, высоким термическим сопротивлением и позволяет производить высокоскоростную механическую обработку, а также добиваться значительной скорости срезания материала. Однако ее производство является дорогостоящим, фреза является непрочной, в результате чего она, как правило, применяется при механической обработке мягких материалов, например дерева, и не используется в авиационной промышленности. Производство фрезы из карбида является менее дорогостоящим, она лучше выдерживает механические сопротивления в процессе механической обработки. Однако такая фреза обладает меньшей производительностью и изнашивается быстрее, чем фреза, выполненная из керамического материала.
Ранее предлагалось изготавливать фрезу, которая бы содержала первую цилиндрическую часть, изготовленную из карбида и образующую стержень фрезы, на одном конце которой путем припаивания крепилась бы вторая керамическая цилиндрическая часть, образующая головку фрезы с режущими кромками. Паяный шов, как правило, располагается в плоскости, практически перпендикулярной оси вращения фрезы. Такой тип фрезы, состоящей из двух частей, является более предпочтительным, поскольку позволяет ограничиться использованием керамики только для изготовления головки фрезы и выбрать обладающий большей, чем у керамики, упругой деформацией и более экономичный материал для производства стержня инструмента. Кроме того, такая фреза позволяет, в частности, осуществлять высокоскоростную механическую обработку деталей, изготовленных их сверхсплавов или композитных материалов. Описание такого типа фрезы приводится в патенте заявителя ЕР-В-0477093.
В то же время состоящая из двух частей фреза вышеупомянутого типа обладает существенным недостатком. В процессе механической обработки скручивающие усилия, которые испытывает режущий инструмент, приводят к образованию значительных сил среза в месте спайки, способных уменьшить ее прочность, привести к отрыву головки фрезы и повредить обрабатываемую деталь.
В настоящем изобретении предлагается простое, эффективное и выгодное, с экономической точки зрения, решение этой проблемы.
Задачей настоящего изобретения является разработка шпоночной фрезы вышеупомянутого типа, размеры и геометрические формы которой позволяли, в частности, уменьшить величину сил среза, воздействующих в процессе механической обработки на паяный шов в месте соединения стержня и головки фрезы.
Для решения поставленной задачи предлагается фреза, в частности шпоночная фреза, содержащая изготовленный из карбида стержень, вытянутый вдоль оси вращения фрезы, и керамическую головку, которая путем припаивания крепится к одному концу стержня; при этом данная головка содержит зубья, равномерно располагаемые вокруг оси фрезы и отделяемые друг от друга полостью для стружки, при этом каждый зуб имеет главную, фактически радиально расположенную режущую кромку, образованную в результате пересечения передней поверхности и задней поверхности, отличающаяся тем, что фреза имеет форму усеченного конуса, в котором большее основание располагается со стороны головки, при этом величина конусности фрезы составляет приблизительно 1-5°; контур задней поверхности, образуемый в результате пересечения заднего поверхности с плоскостью, проходящей через ось фрезы, имеет закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны которой составляет приблизительно 5-20 мм; угол резания, образуемый между режущей поверхностью каждого зуба и вышеупомянутой плоскостью, проходящей через ось вращения фрезы и определенную точку главной режущей кромки зуба, является отрицательным и составляет приблизительно 2-8°, при этом данный угол измеряется в рабочей плоскости, перпендикулярной оси вращения фрезы и проходящей через определенную точку главной режущей кромки зуба.
Благодаря сочетанию геометрических и размерных характеристик фрезы согласно изобретению усилия среза, которые передаются от зубьев к детали в процессе механической обработки, выражаются в небольших скручивающих усилиях в фрезе и бóльших осевых напряжениях сжатия, которым фреза значительно менее чувствительна. Снижение скручивающих усилий в фрезе позволяет уменьшить усилия среза в паяном шве фрезы и ограничить тем самым опасность отрыва головки от стержня фрезы.
Фреза согласно изобретению обеспечивает высокоскоростную механическую обработку деталей, при производстве которых используются высокотвердые материалы, в частности, изготовленного из Inconel 718 колеса центробежного компрессора турбины. Данная фреза позволяет добиться значительных скоростей резания и подачи, повысить показатели снятия материала с целью сокращения времени механической обработки детали.
В настоящей заявке под плоскостью отсчета Pr понимается плоскость, проходящая через ось вращения фрезы и определенную точку основной режущей кромки зуба. Рабочая плоскость Pf представляет собой плоскость, перпендикулярную оси вращения фрезы и проходящую через определенную точку основной режущей кромки зуба. Задняя плоскость Рр является плоскостью, перпендикулярной плоскости отсчета и рабочей плоскости в определенной точке главной режущей кромки. Плоскость кромки Ps представляет собой плоскость, располагаемую по касательной к главной режущей кромке в определенной точке данной кромки и перпендикулярную соответствующей плоскости отсчета. Нормальная плоскость Pn - это плоскость, перпендикулярная главной режущей кромке в определенной точке данной кромки. Режущая поверхность зуба является поверхностью, вдоль которой скользит стружка материала, а задняя поверхность зуба представляет собой поверхность, вдоль которой следуют одна за другой поверхности, образуемые на детали.
Предпочтительно, чтобы коническая форма фрезы была определена для ограничения трения между внешней поверхностью фрезы и боковыми стенками детали в процессе механической обработки, при этом такое трение способно привести к образованию термических напряжений в фрезе и обрабатываемой детали, которые повлекут за собой ускоренное разрушение фрезы и деформацию детали. Данная коническая форма предназначена также для обеспечения хорошего удаления стружки материала. Величина конусности составляет, например, около 3°.
Предпочтительно также, чтобы контур поверхности заднего угла, образуемый в результате пересечения задней поверхности и плоскости, проходящей через ось фрезы, имел закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны которой составляет, например, около 12 мм. Форма данного контура позволяет ограничить скручивающие усилия в фрезе и способствует распределению осевого напряжения сжатия в фрезе.
Предпочтительно также, чтобы угол радиального или бокового резания γf, измеряемый в рабочей плоскости, перпендикулярной оси вращения фрезы и проходящей через определенную точку основной режущей кромки, был отрицательным, что позволяет повысить прочность режущей кромки, а также обеспечить хорошее удаление стружки. Этот отрицательный угол также позволяет получить напряжение сжатия, а не скручивания на режущей кромке, когда эта кромка приближается к концу черты резания, а стружка готова оторваться от детали. Радиальный угол резания γf может составлять, например, около -5°.
Предпочтительно, чтобы фреза содержала вспомогательную режущую кромку, которая имеет фактически осевое соединение с основной режущей кромкой посредством закругленной вершины с небольшим радиусом кривизны, например, от 0,5 до 1 мм. Главная и вспомогательная режущие кромки зуба образуют между собой режущую поверхность зуба. Осевой передний угол γp, образуемый между режущей поверхностью каждого зуба и плоскостью отсчета, является положительным и составляет приблизительно 1-5°, при этом данный угол измеряется в задней плоскости.
Фреза согласно изобретению имеет положительную/отрицательную геометрическую форму, отличающуюся тем, что осевой передний угол γр является положительным, а радиальный передний угол γf - отрицательным. Данный тип фрезы может выдерживать очень значительные усилия резания, превышающие усилия резания, выдерживаемые фрезой с двойной положительной геометрической формой. Данная положительная/негативная геометрическая форма позволяет также добиться высокоскоростной механической обработки при сильной подаче, поскольку отрицательный радиальный передний угол повышает сопротивление режущей кромки, а положительный осевой передний угол способствует появлению стружки и ее удалению со стороны, противоположной головке фрезы.
Фреза согласно изобретению в зависимости от рассмотренного варианта применения может содержать от двух до восьми зубьев. Внешний диаметр D может составлять, например, приблизительно 10-30 мм, а размеры головки фрезы по оси - приблизительно 5-10 мм.
Основная режущая кромка может соединяться с режущей поверхностью посредством фаски, при этом данная фаска, осевые размеры которой составляют приблизительно 0,01-0,3 мм, образует с режущей поверхностью угол от 10° до 30°.
Предпочтительно, чтобы задняя поверхность располагалась в направлении по окружности на расстоянии, равном приблизительно 0,1-2 мм.
Предпочтительно также, чтобы угол, образованный между поверхностью скоса угла и упорной поверхностью, располагаемой по касательной к определенной точке главной режущей кромки и перпендикулярно к плоскости отсчета, являлся положительным и составлял порядка 5-10°; при этом данный угол измеряется в нормальной плоскости к определенной точке кромки. Например, этот угол заднего угла α может составлять приблизительно 7°.
Целесообразно, чтобы поверхность вспомогательного заднего угла располагалась после поверхности заднего угла, а контур поверхности вспомогательного заднего угла, образованного в результате пересечения данной поверхности с плоскостью, проходящей через ось фрезы, имел закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны которой составляет приблизительно 5-20 мм. Предпочтительно, чтобы задний вспомогательный угол, образованный поверхностью заднего вспомогательного угла и плоскостью вышеупомянутой кромки, являлся положительным и составлял приблизительно 10-20°.
Предпочтительно также, чтобы задняя поверхность и вспомогательная задняя поверхность угла были соединены с боковой стенкой зуба посредством закруглений, радиус кривизны которых составляет приблизительно 0,5-1 мм. Эти закругления повышают устойчивость фрезы и обеспечивают более равномерное распределение теплоты и изнашиваемости.
Предпочтительно также, чтобы зубья располагались вокруг центрального круглого углубления в головке, при этом данное углубление имеет, как правило, форму усеченного конуса, ось которого совпадает с осью фрезы, а основание располагается со стороны нижнего края фрезы; при этом верхняя часть углубления представляет собой часть сферы, радиус которой составляет приблизительно 2-8 мм. Угол раскрытия этого углубления может составлять приблизительно 90-150°, например 120°. Углубление предпочтительно соединено с поверхностями заднего угла и вспомогательного заднего угла каждого зуба посредством закругленного отбортованного фланца, угол кривизны которого составляет приблизительно 0,5-1 мм. Диаметр данного углубления составляет, например, приблизительно 5-15 мм, а высота по оси - приблизительно 1-3 мм. Фреза, имеющая такое углубление, позволяет, в частности, производить изготовление наклонных канавок (или обработку наклонных плоскостей). В этом случае фреза немного наклонена в направлении подачи относительно нормали обрабатываемой детали для того, чтобы не допустить расположения фрезы плашмя против обрабатываемой детали. Такой наклон δ, составляющий приблизительно 1-5°, предпочтительно 2-3°, предназначен для предотвращения заедания фрезы, приводящего к повреждению поверхности обрабатываемой детали и появлению глубоких следов.
В изобретении также предлагается способ фрезерования детали, изготовленной из композитного материала или сверхсплава посредством шпоночной фрезы описанного выше типа, отличающийся тем, что скорость резания vc составляет 200-1500 м/мин, предпочтительно 600-1000 м/мин, при этом подача на зуб fz составляет 0,1-1 мм/зуб, предпочтительно 0,2-0,5 мм, а глубина прохода ap - 0,01-2 мм, предпочтительно 0,1-1 мм. Такие диапазоны определяют оптимальные условия, в которых рекомендуется использовать фрезу согласно изобретению без риска быстрой ее изнашиваемости или поломки.
Скорость резания (vc в м/мин) обозначает скорость, при которой режущая кромка обрабатывает поверхность детали. Данная скорость позволяет устанавливать число оборотов шпинделя в минуту фрезы, исходя из диаметра D данной фрезы.
Подача на зуб (fz в мм/зуб) представляет собой линейное расстояние, которое проходит фреза от момента проникновения двух последовательно установленных зубьев в деталь. Подача на оборот (f в мм/оборот) фрезы образуется произведением подачи на зуб и количества z зубьев фрезы. Подача на оборот фрезы показывает, насколько инструмент подается в процессе вращения, и является величиной, специально используемой для измерения подачи фрезы.
Глубина осевого резания (ap в мм) в процессе фрезерования при отделке поверхности соответствует толщине снимаемого инструментом материала и расстоянию, на котором инструмент устанавливается ниже исходной поверхности детали.
Изобретение, другие его отличительные признаки, детали и преимущества станут более понятны после изучения приводимого ниже детального описания, которое носит иллюстративный, но не ограничительный характер, со ссылкой на прилагаемые фигуры чертежей, в числе которых:
Фиг.1 изображает схематичный вид снизу шпоночной фрезы согласно изобретению;
Фиг.2 - увеличенный вид детали I2, представленной на фиг.1;
Фиг.3 - вид в разрезе, выполненном по линии III-III, детали, представленной на фиг.1;
Фиг.4 - увеличенный вид детали I4, представленной на фиг.3;
Фиг.5 - вид в разрезе, выполненном по линии V-V, детали, представленной на фиг.1.
На фиг.1-5 изображена шпоночная фреза 10 согласно изобретению, предназначенная для обработки с большой подачей и незначительной глубиной прохода деталей, изготовленных из высокотвердых используемых в самолетостроении материалов, например из композитных материалов или сверхсплавов, например Inconel 718.
Данная фреза 10 содержит изготовленный из карбида и имеющий вытянутую форму стержень 12, который располагается вдоль оси 14 вращения фрезы, на свободном конце которого путем припаивания крепится скошенная слева керамическая головка 16, образующая активную часть фрезы. Например, стержень 12 фрезы изготавливается из карбида вольфрама, а его головка 16 из керамического материала на основе окиси алюминия. Паяный шов 18 располагается в плоскости, перпендикулярной оси вращения 14 фрезы (фиг.3). Стержень 12 фрезы крепится посредством соответствующих средств на патроне станка.
Как правило, фреза 10 имеет форму усеченного конуса. Большее основание усеченного конуса располагается на уровне головки 16 фрезы, и величина конусности 20 фрезы составляет приблизительно 1-5°, предпочтительно 2-4°, например 3° (фиг.4).
Внешний диаметр D головки 16 фрезы составляет приблизительно 10-30 мм, а ее высота или осевой размер h - приблизительно 5-10 мм. В представленном примере диаметр D головки составляет 18 мм, высота - 7 мм.
Головка 16 содержит три режущих зуба 22, ориентированных по окружности и равномерно рассредоточенных вокруг оси 14 фрезы. Эти зубья располагаются вокруг центральной полости 23 фрезы, которая более детально будет описана ниже со ссылкой на фиг.4.
Каждый зуб 22 содержит основную режущую кромку 24, имеющую фактически радиальное расположение, и вспомогательную режущую кромку 26, имеющую фактически осевое расположение, которые разграничивают между собой переднюю режущую поверхность Аγ. Согласно представленному примеру режущая сторона Аγ каждого зуба вытянута на всю высоту головки 16 и захватывает часть нижнего края стержня 12 фрезы, проходя через плоскость места спайки 18 (фиг.3).
Режущая поверхность Аγ образует поверхность скольжения стружки материала и вместе с задним краем соседнего зуба формирует полость для стружки 28, в которой в процессе выполнения операций по механической обработке стружка находится определенное время, после чего выбрасывается наружу.
Режущая поверхность Аγ определяет угол резания, который составляет приблизительно 80-100°, например 87°, относительно поверхности обрабатываемой детали.
Режущая поверхность Аγ соединена с основной режущей кромкой 24 посредством фаски 30 (фиг.5), высота 32 или осевые размеры которой составляют приблизительно 0,01-0,3 мм, например 0,1 мм. Угол 34, образованный между фаской и режущей поверхностью Аγ, составляет приблизительно 10-30°, например 20°.
Основная 24 и вспомогательная 26 режущие кромки соединены между собой посредством вершины 32, радиус кривизны которой составляет приблизительно 0,5-1 мм, например 0,8 мм (фиг.3).
На фигурах чертежей дается определение следующих плоскостей:
- Pr - плоскость отсчета фрезы, проходящая через определенную точку (например, через расположенный ближе к центру радиуса край) основной режущей кромки зуба 22 и ось вращения 14 фрезы;
- Pf - рабочая плоскость фрезы, располагаемая перпендикулярно плоскости отсчета Pr и проходящая через определенную точку основной режущей кромки зуба 22 (данная плоскость совпадает с плоскостью, изображенной на фиг.1);
- Рр - задняя плоскость фрезы, располагаемая перпендикулярно плоскости отсчета Pr и рабочей плоскости Pf и проходящая через определенную точку зуба;
- Pn - нормальная плоскость кромки, располагаемая перпендикулярно главной режущей кромке 24 и проходящая через определенную точку данной кромки (например, через ее расположенный ближе к центру радиуса край), при этом плоскость Pn, изображенная на фиг.5, соответствует плоскости сечения, выполненной по линии V-V, изображенной на фиг.1;
- Ps - плоскость кромки фрезы, располагаемая по касательной к определенной точке главной режущей кромки (ее расположенному ближе к центру радиуса краю) и перпендикулярно плоскости отсчета Pf.
Радиальный угол резания γf, образуемый между режущей поверхностью Аγ каждого зуба 22 и плоскостью отсчета Pr, является отрицательным и составляет приблизительно 2-8°, предпочтительно 4-6°, например 5°. Этот угол γр измеряется в рабочей плоскости Pf (фиг.2).
Осевой угол резания γp, образуемый между режущей поверхностью Аγ и плоскостью отсчета Pr, является положительным и составляет приблизительно 1-5°, предпочтительно 2-4°, например 3°. Этот угол γр измеряется в задней плоскости Pp.
Режущая поверхность Аγ соединяется посредством скошенной кромки 30 и главной режущей кромки 24 с задней поверхностью Аα, продолжением которой в направлении задней части является нижняя вспомогательная поверхность Аβ.
Задняя поверхность Аα вытянута в направлении по окружности на расстоянии 33, которое составляет приблизительно 0,1-2 мм, предпочтительно 0,5-1 мм (фиг.2).
Задний угол α, образованный между задней поверхностью Аα и плоскостью кромки Ps, является положительным и составляет приблизительно 5-10°, например 7°. Этот угол измеряется в нормальной плоскости Pn (фиг.5).
Вспомогательная задняя поверхность Аβ вытянута от задней поверхности An до заднего края зуба 22, а угол β, образованный между вспомогательной задней поверхностью Аβ и плоскостью кромки Ps, является положительным и составляет около 10-20°, например 15°. Этот вспомогательный угол β также измеряется в вышеупомянутой нормальной плоскости Pn.
Контуры задней поверхности Аα и вспомогательной задней поверхности Аβ, образованные в результате пересечения задней поверхности и вспомогательной задней поверхности с плоскостями, проходящими через ось вращения 14 фрезы, имеют закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны которой R1 составляет приблизительно 5-20 мм, предпочтительно 10-15 мм, например 12 мм.
На фиг.4 изображен выполненный по оси разрез фрезы в увеличенном виде, при этом сечение проходит через вспомогательную заднюю поверхность Аβ зуба 22. На этой фигуре чертежа можно увидеть закругленный контур 34 этой вспомогательной задней поверхности Аβ и ее радиус кривизны R1.
Внутренний радиальный край контура 34 располагается ниже внешнего радиального края данного контура, т.е. внутренние и внешние периферийные отбортованные фланцы каждого зуба 22 смещены по оси относительно друг друга, при этом внутренний периферийный отбортованный фланец зуба располагается под внешним периферийным отбортованным фланцем данного зуба. Таким образом, внутренние периферийные отбортованные фланцы зубьев определяют нижний край фрезы и в процессе выполнения операций по фрезерованию первыми вступают в соприкосновение с деталью, подвергаемой механической обработке.
Закругленный контур 34 вспомогательной задней поверхности Аβ соединен своей внешней радиальной оконечностью с боковой стенкой зуба посредством закругления 36, радиус кривизны которого R2 составляет приблизительно 0,5-1 мм, например 0,8 мм. Контур 34 поверхности Аβ соединен своей внутренней радиальной оконечностью с центральным углублением 23 фрезы посредством закругления 38, радиус кривизны которого R3 также составляет приблизительно 0,5-1 мм, например 0,8 мм. Эти закругления вытянуты на всю длину окружности зуба на уровне его задней поверхностей Аα и вспомогательной задней поверхности Аβ, при этом внешнее радиальное закругление 36 зуба соединено с вершиной 32 данного зуба.
Как это показано на представленном примере, закругленный контур 34 вытянут в плоскости сечения под углом приблизительно 20-25°, а его центр располагается на уровне стержня 12 фрезы. Центры С2 и С3 закругленных отбортованных фланцев 36, 38 располагаются на радиусах контура 34. Отбортованный фланец 36 располагается под углом приблизительно 70-80°, а отбортованный фланец 38 - под углом приблизительно 30-40° в вышеуказанной плоскости.
Боковая стенка каждого зуба 22 слегка сближается внутрь, если следовать спереди назад (фиг.2), и расходится на угол 39, равный 5-12°, например 7°, в плоскости, проходящей по касательной к внешней стенке стержня фрезы.
Центральное углубление 23 фрезы имеет, как правило, форму усеченного конуса, вытянутого вдоль оси 14 фрезы, при этом большее основание усеченного конуса располагается со стороны головки 16, а угол раскрытия 40 конуса составляет приблизительно 90-150°, предпочтительно 110-130°, в частности 120°.
Верхняя часть углубления 23 представлена частичной сферой, центр которой С4 располагается на оси 14 фрезы, а радиус кривизны R4 составляет приблизительно 2-8 мм, предпочтительно 3-6 мм, например 4,7 мм. Высота или осевые размеры углубления 23 составляют приблизительно 1-3 мм, а диаметр в ее основании - приблизительно 5-15 мм.
Фреза 10 может содержать осевой канал 42 подачи смазывающего вещества головки фрезы, при этом верхний конец данного канала 42 соединен с емкостью, содержащей смазывающее вещество, а нижний конец попадает в центральное углубление 23 фрезы (фиг.1 и 3). В качестве варианта нижний конец этого канала 42 может быть соединен с тремя каналами, каждый из которых выходит на уровне одного зуба 22 фрезы.
Фреза 10, изображенная на фигурах чертежа, позволяет производить канавки в твердых материалах с большой скоростью резания, большой подачей и малой глубиной прохода. Как это показано в примере, глубина прохода ap фактически соответствует расстоянию по оси между внутренним и внешним периферийными отбортованными фланцами зубьев фрезы (фиг.4). Диапазон величин, рекомендуемых для использования данной фрезы, следующий:
- скорость резания vc составляет предпочтительно 600-1000 м/мин;
- подача на зуб fz - предпочтительно 0,2-0,5 мм;
- глубина прохода ap составляет 0,1-1 мм.
Claims (15)
1. Фреза, в частности шпоночная фреза, содержащая изготовленный из карбида стержень (12), вытянутый вдоль оси (14) вращения фрезы, и керамическую головку (16), которая путем припаивания крепится к одному концу стержня, при этом указанная керамическая головка содержит зубья (22), равномерно расположенные вокруг оси фрезы и отделенные друг от друга полостью для стружки (28), при этом каждый зуб содержит главную имеющую фактически радиальное расположение режущую кромку (24), образованную в результате пересечения передней поверхности (Аγ) и задней поверхности (Аα), отличающаяся тем, что фреза имеет, как правило, форму усеченного конуса, в котором большее основание располагается со стороны головки, при этом величина уклона конуса фрезы составляет приблизительно 1-5°, контур (34) задней поверхности, образуемый в результате пересечения задней поверхности с плоскостью, проходящей через ось фрезы, имеет закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны (R1) которой составляет приблизительно 5-20 мм, радиальный передний угол (γf), образуемый между режущей поверхностью каждого зуба и плоскостью отсчета (Pr), проходящей через ось вращения фрезы и определенную точку главной режущей кромки зуба, является отрицательным и составляет приблизительно 2-8°, при этом данный угол измеряется в рабочей плоскости (Pf), перпендикулярной оси вращения фрезы и проходящей через определенную точку главной режущей кромки зуба.
2. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что величина угла уклона конуса составляет приблизительно 3°.
3. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что радиальный передний угол (γf) составляет приблизительно -5°.
4. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что радиус кривизны (R1) контура (34) задней поверхности (Аб) составляет приблизительно 12 мм.
5. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что она содержит имеющую фактически осевое расположение вспомогательную режущую кромку (28), которая соединена с главной режущей кромкой посредством вершины (32), при этом данная вершина имеет закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны которой составляет приблизительно 0,5-1 мм.
6. Фреза по п.1, отличающаяся тем. что между передней поверхностью (Аγ) каждого зуба (22) и плоскостью отсчета (Pr) выполнен положительный осевой передний угол (γр), составляющий приблизительно 1-5°, при этом данный угол измеряется в задней плоскости (Рр), перпендикулярной плоскости отсчета (Pr) и рабочей плоскости (Pf).
7. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что задняя поверхность (Аα) каждого зуба (22) соединена с одной боковой стенкой зуба посредством закругления (36), радиус кривизны которого (R2) составляет приблизительно 0,5-1 мм.
8. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что зубья (22) располагаются вокруг центрального круглого углубления (23) головки (16), при этом данное углубление имеет, как правило, форму усеченного конуса и располагается на одной линии с осью фрезы, при этом его основание размещается со стороны нижнего конца фрезы, а верхняя часть углубления частично имеет форму сферы, радиус (R4) которой составляет приблизительно 2-8 мм.
9. Фреза по п.8, отличающаяся тем. что углубление (23) соединено с задней поверхностью (Аα) каждого зуба (22) посредством закругления (38), радиус кривизны (R3) которого составляет приблизительно 0,5-1 мм.
10. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что задняя поверхность (Аα) вытянута по окружности на расстоянии (33), равном приблизительно 0,1-2 мм.
11. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что между задней поверхностью и плоскостью кромки (Ps), располагаемой по касательной к определенной точке основной режущей кромки и перпендикулярно плоскости отсчета (Pr), образован положительный угол (α), составляющий приблизительно 5-10°, при этом данный угол измеряется в нормальной плоскости (Pn), которая перпендикулярна главной режущей кромке в определенной точке этой кромки.
12. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что после задней поверхности (Аα) размещена вспомогательная задняя поверхность (Аβ), при этом контур (34) вспомогательной задней поверхности, образованный в результате пересечения этой поверхности с плоскостью, проходящей через ось фрезы, имеет закругленную, выгнутую наружу форму, радиус кривизны (R1) которой составляет приблизительно 5-20 мм.
13. Фреза по п.12, отличающаяся тем, что между вспомогательной задней поверхностью (Аβ) и плоскостью кромки (Ps), располагаемой по касательной к главной режущей кромке в определенной точке этой кромки и перпендикулярно плоскости отсчета (Pr), выполнен положительный угол (β), составляющий приблизительно 10-20°, при этом данный угол измеряется в нормальной плоскости (Pn), перпендикулярной главной режущей кромке в определенной точке кромки.
14. Фреза по п.1, отличающаяся тем, что главная режущая кромка (24) соединена с передней поверхностью (Аγ) посредством фаски (30), при этом данная фаска, осевые размеры которой составляют приблизительно 0,01-0,3 мм, образует с передней поверхностью (Аγ) угол, равный приблизительно 10-30°.
15. Способ фрезерования детали, изготовленной из композитного материала или сверхсплава, посредством фрезы (10) по п.1, в котором скорость резания фрезы составляет 200-1500 м/мин, скорость подачи на зуб - 0,1-1 мм, глубина прохода - 0,01-2 мм.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0706073A FR2920327B1 (fr) | 2007-08-30 | 2007-08-30 | Fraise a rainurer pour usinage a grande avance et a faible profondeur de passe |
FR07/06073 | 2007-08-30 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008135290A RU2008135290A (ru) | 2010-03-10 |
RU2475340C2 true RU2475340C2 (ru) | 2013-02-20 |
Family
ID=39205073
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008135290/02A RU2475340C2 (ru) | 2007-08-30 | 2008-08-29 | Шпоночная фреза для механической обработки с большой подачей и малой глубиной прохода и способ фрезерования детали указанной фрезой |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8123439B2 (ru) |
EP (1) | EP2030712B1 (ru) |
JP (1) | JP5473274B2 (ru) |
CN (1) | CN101376180B (ru) |
AT (1) | ATE500013T1 (ru) |
BR (1) | BRPI0803506B1 (ru) |
CA (1) | CA2639183C (ru) |
DE (1) | DE602008005217D1 (ru) |
ES (1) | ES2361789T3 (ru) |
FR (1) | FR2920327B1 (ru) |
IL (1) | IL193753A (ru) |
RU (1) | RU2475340C2 (ru) |
UA (1) | UA98452C2 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU179047U1 (ru) * | 2018-02-05 | 2018-04-25 | Александр Владимирович Храмов | Фреза концевая |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102008034784B4 (de) | 2008-06-13 | 2023-04-13 | Gühring KG | Fräswerkzeug zum Fräsen faserverstärkter Kunststoffe |
IL202196A (en) * | 2009-11-17 | 2015-03-31 | Kennametal Inc | Optimizing the geometric cutting edge in spherical nibs |
RU2515400C2 (ru) * | 2010-01-14 | 2014-05-10 | Осстемимплант Ко., Лтд. | Сверло для имплантационной хирургии |
JP5491995B2 (ja) * | 2010-07-07 | 2014-05-14 | 株式会社日立ハイテクノロジーズ | 封止溝を有する部材及びその加工用の加工具 |
US9381615B2 (en) | 2012-05-03 | 2016-07-05 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Method of machining surfaces of rotor disc and grinding machine therefor |
ITCO20120044A1 (it) * | 2012-09-20 | 2014-03-21 | Nuovo Pignone Srl | Fresa e metodo d'uso |
CN102962871A (zh) * | 2012-11-28 | 2013-03-13 | 东阳市速博数控刀具有限公司 | 微径双刃锥度球刀 |
US9381581B1 (en) * | 2013-02-27 | 2016-07-05 | The Boeing Company | End mill |
CN103357938B (zh) * | 2013-07-04 | 2016-08-10 | 哈尔滨理工大学 | 倾斜型面用高效环形铣刀 |
EP3067136B1 (en) * | 2013-11-08 | 2020-07-15 | Mitsubishi Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Radius end mill and cutting work method |
EP3071356B1 (de) * | 2013-11-20 | 2024-02-21 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräswerkzeug |
US9555485B2 (en) | 2014-04-25 | 2017-01-31 | Gws Tool, Llc | Diamond plated grinding endmill for advanced hardened ceramics machining |
SG11201703248YA (en) | 2014-10-28 | 2017-05-30 | Mitsubishi Hitachi Tool Engineering Ltd | Ceramic end mill and method for cutting difficult-to-cut material using the same |
EP3042729B1 (en) * | 2015-01-12 | 2021-03-10 | Sandvik Intellectual Property AB | Ceramic milling cutter |
US20160271706A1 (en) * | 2015-03-18 | 2016-09-22 | Kennametal Inc. | Endmill with convex ramping edge |
DE102016203128B3 (de) * | 2016-02-26 | 2017-06-29 | MAPAL Fabrik für Präzisionswerkzeuge Dr. Kress KG | Fräswerkzeug |
US10335871B2 (en) * | 2016-04-12 | 2019-07-02 | Iscar, Ltd. | Replaceable face-milling head with integrally formed threaded shank-connector |
JP6691441B2 (ja) * | 2016-06-23 | 2020-04-28 | 株式会社Daiko Tool | エンドミル |
US9884379B1 (en) * | 2017-03-07 | 2018-02-06 | Iscar, Ltd. | Ceramic face mill with circular arc profile for machining Inconel |
JP7114508B2 (ja) * | 2019-02-22 | 2022-08-08 | 三菱重工業株式会社 | エンドミルの製造方法及び切削加工方法 |
JP7139266B2 (ja) * | 2019-02-22 | 2022-09-20 | 三菱重工業株式会社 | エンドミル |
CN109746629A (zh) * | 2019-03-27 | 2019-05-14 | 山东鸿源新材料有限公司 | 利用立式加工中心加工内孔键槽的方法 |
DE102019114703A1 (de) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | Hofmann & Vratny Ohg | Fräswerkzeug mit Zentrierwirkung |
DE102019214041A1 (de) * | 2019-09-16 | 2021-03-18 | Gühring KG | Fräswerkzeug |
CN110888394B (zh) * | 2019-12-23 | 2021-03-19 | 南京工业大学 | 面向曲面数控加工球头铣刀磨损控制的刀轴优化方法 |
CN113369551A (zh) * | 2021-06-25 | 2021-09-10 | 成都飞机工业(集团)有限责任公司 | 一种立铣刀及基于立铣刀的转轴梁翼面双曲面铣削方法 |
US11865629B2 (en) | 2021-11-04 | 2024-01-09 | Kennametal Inc. | Rotary cutting tool with high ramp angle capability |
CN114769690B (zh) * | 2022-05-31 | 2023-12-26 | 山东理工大学 | 用于难加工材料的反向斜线切削刃微细刀具 |
AT525874B1 (de) * | 2022-08-17 | 2023-09-15 | Alpen Maykestag Gmbh | Schaftfräser |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0447093A2 (en) * | 1990-03-07 | 1991-09-18 | Imperial Chemical Industries Plc | Polyisocyanate composition |
SU1724441A1 (ru) * | 1987-08-24 | 1992-04-07 | Предприятие П/Я В-2190 | Биметаллический инструмент |
SU1764255A1 (ru) * | 1990-07-12 | 1994-01-30 | Научно-исследовательский институт технологии и организации производства двигателей | Концевая копировальная фреза |
WO2007013447A1 (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Mitsubishi Materials Corporation | ラジアスエンドミルおよび切削加工方法 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2008A (en) * | 1841-03-18 | Gas-lamp eok conducting gas pkom ah elevated buhner to one below it | ||
US4527998A (en) * | 1984-06-25 | 1985-07-09 | General Electric Company | Brazed composite compact implements |
FR2667060B1 (fr) * | 1990-09-20 | 1993-09-10 | Snecma | Outil de fraisage a corps et tete d'usinage realises en des materiaux differents. |
FR2713527B1 (fr) | 1993-12-08 | 1996-01-12 | Snecma | Foret de perçage à tête hémisphérique à coupe évolutive. |
US5779399A (en) * | 1996-03-05 | 1998-07-14 | Mcdonnell Douglas | Rotary cutting apparatus |
SE507542C2 (sv) * | 1996-12-04 | 1998-06-22 | Seco Tools Ab | Fräsverktyg samt skärdel till verktyget |
JP2002292515A (ja) * | 2001-03-29 | 2002-10-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 等高線切削用エンドミル |
US6846135B2 (en) * | 2002-03-25 | 2005-01-25 | Hitachi Tool Engineering Ltd. | Radius end mill having radius edge enhanced in resistance to chipping and fracture |
DE10225481A1 (de) * | 2002-06-10 | 2003-12-18 | Sandvik Ab | Fräser mit Wiper-Radius |
KR101093461B1 (ko) * | 2002-12-26 | 2011-12-13 | 미쓰비시 마테리알 가부시키가이샤 | 레디어스 엔드밀 |
JP2004209559A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | バックテーパ付きエンドミル |
SE526105C2 (sv) * | 2003-02-06 | 2005-07-05 | Seco Tools Ab | Fräs med tre konvext krökta skäreggar betning |
DE20310713U1 (de) * | 2003-07-12 | 2003-09-18 | Fette Gmbh | Stirnfräser |
FR2861001B1 (fr) | 2003-10-16 | 2007-06-22 | Snecma Moteurs | Foret ceramique pour percage grande vitesse |
JP2005169511A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 刃先交換式回転工具 |
CN100479958C (zh) * | 2004-03-12 | 2009-04-22 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 切削刀具和用于切削材料的方法 |
FR2894498B1 (fr) * | 2005-12-08 | 2009-07-10 | Snecma Sa | Assemblage par brasage entre une piece metallique a base de titane et une piece en materiau ceramique a base de carbure de silicium (sic) et/ou de carbone |
JP3123874U (ja) * | 2006-05-19 | 2006-07-27 | 尖點科技股▲ふん▼有限公司 | ミリングカッタ |
FR2904446B1 (fr) | 2006-07-28 | 2008-10-03 | Snecma Sa | Procede de detection et de quantification d'anomalies de percage |
-
2007
- 2007-08-30 FR FR0706073A patent/FR2920327B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-07-25 DE DE602008005217T patent/DE602008005217D1/de active Active
- 2008-07-25 AT AT08161193T patent/ATE500013T1/de not_active IP Right Cessation
- 2008-07-25 EP EP08161193A patent/EP2030712B1/fr active Active
- 2008-07-25 ES ES08161193T patent/ES2361789T3/es active Active
- 2008-08-04 BR BRPI0803506-7A patent/BRPI0803506B1/pt active IP Right Grant
- 2008-08-05 US US12/186,116 patent/US8123439B2/en active Active
- 2008-08-15 JP JP2008209222A patent/JP5473274B2/ja active Active
- 2008-08-27 CA CA2639183A patent/CA2639183C/fr active Active
- 2008-08-28 IL IL193753A patent/IL193753A/en active IP Right Grant
- 2008-08-29 RU RU2008135290/02A patent/RU2475340C2/ru active
- 2008-08-29 UA UAA200810771A patent/UA98452C2/ru unknown
- 2008-08-29 CN CN2008101467735A patent/CN101376180B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1724441A1 (ru) * | 1987-08-24 | 1992-04-07 | Предприятие П/Я В-2190 | Биметаллический инструмент |
EP0447093A2 (en) * | 1990-03-07 | 1991-09-18 | Imperial Chemical Industries Plc | Polyisocyanate composition |
SU1764255A1 (ru) * | 1990-07-12 | 1994-01-30 | Научно-исследовательский институт технологии и организации производства двигателей | Концевая копировальная фреза |
WO2007013447A1 (ja) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Mitsubishi Materials Corporation | ラジアスエンドミルおよび切削加工方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU179047U1 (ru) * | 2018-02-05 | 2018-04-25 | Александр Владимирович Храмов | Фреза концевая |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BRPI0803506B1 (pt) | 2019-08-06 |
US20090060663A1 (en) | 2009-03-05 |
CN101376180B (zh) | 2012-11-21 |
CN101376180A (zh) | 2009-03-04 |
BRPI0803506A2 (pt) | 2009-10-20 |
JP5473274B2 (ja) | 2014-04-16 |
EP2030712A1 (fr) | 2009-03-04 |
US8123439B2 (en) | 2012-02-28 |
RU2008135290A (ru) | 2010-03-10 |
FR2920327A1 (fr) | 2009-03-06 |
JP2009056587A (ja) | 2009-03-19 |
DE602008005217D1 (de) | 2011-04-14 |
ATE500013T1 (de) | 2011-03-15 |
ES2361789T3 (es) | 2011-06-22 |
CA2639183A1 (fr) | 2009-02-28 |
FR2920327B1 (fr) | 2009-11-20 |
UA98452C2 (ru) | 2012-05-25 |
EP2030712B1 (fr) | 2011-03-02 |
IL193753A (en) | 2012-12-31 |
CA2639183C (fr) | 2015-11-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2475340C2 (ru) | Шпоночная фреза для механической обработки с большой подачей и малой глубиной прохода и способ фрезерования детали указанной фрезой | |
KR102020195B1 (ko) | 절삭 인서트 및 날끝 교환식 회전 절삭 공구 | |
KR101983093B1 (ko) | 다날 엔드밀 | |
RU2469820C2 (ru) | Сверло для высокоскоростного сверления композитных материалов и способ сверления с помощью указанного сверла | |
RU2277458C2 (ru) | Сверло | |
US20060045639A1 (en) | Multiple-axis cutting toroidal end mill | |
JP4704495B2 (ja) | タービン翼接続用溝の切削加工方法およびそれに用いるクリスマスカッタ | |
WO2011062901A2 (en) | Optimization of cutting edge geometry in rounded nose end mills | |
CN104209566A (zh) | 具有高斜面角能力的端铣刀 | |
EP3771512B1 (en) | Drill | |
CN101511513B (zh) | 模块式钻孔工具及其制造方法 | |
KR101139119B1 (ko) | 엔드 밀 | |
CN101389436B (zh) | 用于螺纹铣削的cbn铣削刀片和铣刀 | |
CN111230195B (zh) | 一种球头铣刀 | |
CN105750599A (zh) | 一种整体式加工台阶孔孔壁及孔底的复合刀具 | |
JPWO2006046278A1 (ja) | エンドミル | |
JPS625726B2 (ru) | ||
CN1575897A (zh) | 丝锥 | |
JPH0443725B2 (ru) | ||
CN209867559U (zh) | 多刃左旋高螺旋推铰刀 | |
CN107398599B (zh) | 一种超精铰刀 | |
CN113695653A (zh) | 一种球头铣刀 | |
CN112077370A (zh) | 可转位钻头刀片 | |
CN112091288A (zh) | 一种加工细长孔的加长麻花钻 | |
CN220612421U (zh) | 一种快速退废数控刀具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner |