RO115276B1 - Otel martensitic, inoxidabil, cu prelucrabilitate imbunatatita - Google Patents
Otel martensitic, inoxidabil, cu prelucrabilitate imbunatatita Download PDFInfo
- Publication number
- RO115276B1 RO115276B1 RO94-01014A RO9401014A RO115276B1 RO 115276 B1 RO115276 B1 RO 115276B1 RO 9401014 A RO9401014 A RO 9401014A RO 115276 B1 RO115276 B1 RO 115276B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- steel
- less
- steels
- calcium
- equal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
Description
Invenția se referă la un oțel martensitic, cu prelucrabilitate îmbunătățită, fiind utilizat în construcția de mașini și, în special, la producerea sculelor de prelucrare, din diferite domenii industriale.
Sunt cunoscute oțeluri cu conținut ridicat de crom, brevet US 3,653,982, care au, în compoziție, 6% la 12% crom, între 0,6% și 1,2 % carbon, între 0,5% și 5% molibden, până la 5% wolfram, până la 2% vanadiu, până la 3% nichel, până la 5% cobalt, până la 1,5% siliciu, până la 2% mangan, iar restul fiind fier. La acest oțel, raportul dintre cantitatea de crom și carbon, în structură, trebuie să fie de 7:1 până la 25:1.
Aceste oțeluri prezintă dezavantajul că nu au o prelucrabilitate corespunzătoare.
De asemenea, mai sunt cunoscute oțeluri de scule, brevet FR 2.666.351, a căror copoziție chimică este alcătuită din 0,2% la 2% carbon, de la 0,2% la 2% mangan, de la 0,35% la 20% crom, mai puțin de 5% vanadiu și/sau wolfram cu adaus de 0,01% la 0,2% sulf, restul fiind fier și impurități accidentale. în timpul procesului de elaborare, topitura metalică se dezoxidează, cu ajutorul unor elemente dezoxidante, se resulfurează, într-o atmosferă controlată, pentru atingerea unui conținut de sulf determinat, apoi oțelul se toarnă pentru a se asigura o solidificare treptată. Cu toate că aceste oțeluri au unele caracteristici macanice îmbunătățite, totuși nu permit o prelucabilitate corespunzătore pentru a avea o largă aplicabilitate practică.
Alte oțeluri cunoscute, brevet RO 86367, sunt oțelurile aliate, la care compoziția chimică este alcătuită, în procente de greutate, din 0,15% la 0,18% azot, din 0,02% la 0,05% aluminiu și sub 0,005% sulf. Prin alierea cu azot și microalierea cu aluminiu, se coboară sensibilitatea la fragilizare. Pentru creșterea gradului de prelucrabilitate la deformarea plastică și pentru stabilizarea compoziției chimice, s-au utilizat elemente de aliere cu rol gamagen, utilizându-se în acest scop manganul și nichelul spre limita lor superioară, iar elemente cu rol alfagen, siliciul, cromul, molibdenul au fost utilizate la limita lor inferioară. De asemenea, au fost reduse conținuturile unor elemente reziduale. Azotul și aluminiul au fost intrioduse cu scopul de a uniformiza structura și a conferi oțelului o prelucrabilitate bună și proprietăți de rezistență mecanice la cald ridicate. în stare finală, după toate operațiile de prelucrare, oțelul a avut compoziția chimică cuprinsă între 0,05% și 0,5% carbon, între 1,80% și 1,95% mangan, între 0,25% și 0,40% siliciu, între 0,015% și 0,0200% fosfor, între 0,003% și 0,005% sulf, între 20,2% și 21,3% crom, între 8% și 8,8% nichel, între 2,1% și 2,3% molibden, între 1,2% și 1,5% cupru, între 0,020% și 0,050% azot, între 0,15% și 0,18% aluminiu, între 0,010% și 0,015% arseniu, între 0,0010% și 0,0015% bor, între 0,0020% și 0,0050% stibiu, între 0,010% și 0,015% staniu, până la 0,070% cobalt, între 2 și 3 ppm hidrogen și între 20 și 30 ppm oxigen.
Cu toate că aceste oțeluri au un grad ridicat de prelucrabilitate la cald precum și alte carcteristici mecanice îmbunătățite, nu permit obținerea unor suprafețe cu o finețe mare de lustruire.
Problema care apare în cazul fabricării sculelor de prelucrare constă într-o prelucabilitate greoaie atât pentru atingerea dimensiunilor finale ale sculelor respective, cât și pentru obținerea unei suprafețe lustruite corespunzător.
Scopul invenției este de a reduce dificultățile cunoscute la prelucrarea oțelurilor martensitice, cu păstrarea simultană a proprietăților lor de deformabilitate sau forRO 115276 Bl jabilitate la cald și la rece, precum și caracteristicile lor mecanice și particularitățile lor la tratamentele termice.
Problema a fost rezolvată cu ajutorul unui oțel a cărui compoziție chimică, în procente de greutate, este alcătuită din mai puțin 1,2% carbon , din mai puțin sau egal cu 2% mangan, mai puțin sau egal cu 2% siliciu, între 10,5% și 19% crom, mai mult 50 de 32.10-4% calciu , mai mult de 70.10-4% oxigen, cel mult 6% nichel, cel mult 3% molibden, cel mult 4,5% cobalt, cel mult 4% wolfram. Oțelul respectiv mai cuprinde, tot în procente de greutate, cel mult 0,035% sulf, acesta trebuind să fie mai mare de 0,15% și mai puțin de 0,45% și 1% din fiecare din următoarele elemente: niobiu, titan, tantal, zirconiu, vanadiu. Raportul dintre conținuturile de calciu și de oxigen este cuprins 55 între 0,2 și 0,6. Incluziunile din structura metalică sunt silicoaluminați de calciu de tipul anortit și/sau pseudowollastonit și/sau gehlenit.
Oțelul conform invenției prezintă următoarele avantaje:
-are un preț de cost scăzut;
-are proprietăți corespunzătoare de prelucrare; 6o
-are domenii largi de utilizare.
Invenția va fi prezentată în continuare, în legătură și cu fig. 1 ei 2, care reprezintă:
-fig. 1, diagrama ternară SiD2-Ca0-AI203;
-fig.2, graficul uzării pentru exemplele testate.
Oțelul conform invenției este un oțel martensitic și are copoziția chimică 65 procentuală formată din mai puțin de 1,2% carbon, mai puțin sau egal cu 2% siliciu, mai puțin sau egal cu 2% mangan, mai mult de 10,5%, dar mai puțin de 19% crom, mai puțin sau egal cu 0,40% sulf, mai mult de 32.104% calciu, mai mult de 70.10-4% oxigen. Raportul dintre conținutul de calciu și conținutul de oxigen trebuie să fie mai mare de 0,2 și mai mic de 0,6. Oțelul respectiv trebuind să fie supus unui tratament termic 70 de călire coform procedeelor cunoscute.
Prezența oxigenului, calciului și a siliciului face ca, în structura martensitică, obținută după călire, să apară oxizi maleabili, cum ar fi silicoaluminații de calciu de tip anortit și/sau pseudowollastonit și/sau gehlenit, așa cum este prezentat în fig 1. Acești oxizi maleabili conservă proprietățile principale ale oțelului martensitic, după aplicarea 75 tratamentelor termice, pe care oțelul respectiv le suportă, fără degradarea proprietăților mecanice și ameliorează apreciabil proprietățile de prelucrabilitate. Oxizii, sub formă de incluziuni, nu au acțiune favorabilă pentru prelucrabilitate doar pentru că există în matrice. S-a constatat că într-o matrice tot atât de diferită de structura oțelurrilor martensitice, acești oxizi au un efect la fel de benefic asupra prelucrabilității. De 80 asemenea, s-a constatat că tratamentele termice aplicate nu schimbă cu nimic natura incluziunilor. Nu s-au produs, sau cel puțin semnificativ, modificări ale compoziției analitice ale incluziunilor prin difuzie în stare solidă, în timpul tratamentelor termice aplicate oțelurilor martensitice.
S-a dovedit că, în timpul prelucrării acestor oțeluri martensitice, oxizii maleabili, 85 la temperaturile de prelucrare la cald, primesc o temperatură suficient de ridicată, pentru a forma o peliculă lubrifiantă care se regenerează permanent, prin intermediul incluziunilor prezente în metal. Această peliculă lubrufiantă permite diminuarea frecărilor dintre material și scula de prelucrare. Astfel, efectul de sarcină concentrată, datorat durității mari a martensitei este, redus.
RO 115276 Bl în cursul aplicațiilor practice, s-au testat două sorturi de oțeluri martensitice conform invenției. Unul dintre aceste oțeluri a avut în copoziția sa procentuală sulf într-o proporție cuprinsă între 0,15% și 0,45%, celălalt oțel a avut în compoziție sulf într-o proporție mai mică de 0,035%. S-a remarcat că prezența oxizilor maleabil în oțel nu modifică rezistența la coroziune, fie prin injectare, fie prin porozitate, ca și pentru oțelul cu sulf scăzut cu compoziția resulfurată. în general, ceea ce se câștigă în domeniul prelucrabilității nu se face, în nici un caz, în detrimentul caracteristicilor de forjabilitate sau de deformare la cald sau la rece. Oxizii creați voit în compoziția oțelului respectiv își păstrează proprietățile ori care ar fi tratamentul termic aplicat. Introducerea acestor oxizi în copoziția chimică a oțelului se face fără a se ține seama de procentul de carbon, a cărei reducere s-a dovedit că diminuează caracteristicile mecanice.
Oțelurile testate au mai conținut, în copoziția lor chimică, 2% până la 6% nichel, între 1% și 5% cupru și mai puțin de 3% molibden. Nichelul este necesar în oțelurile care conțin mai mult de 16% crom pentru obținerea, după călire, a unei structuri martensitice.
în categoriile de oțeluri care posedă duritate structurală, nichelul, pe lângă efectul precizat anterior, (diminuarea cantității de ferită delta) va forma, împreună cu cuprul, faza Ni3Cu cu rol durificator al structurii metalului. în acest caz duritatea ridicată a structurii obținute nu se datorează numai conținutului de carbon, care de altfel este redus. Cuprul permite, în combinație cu masa de bază a metalului, obținerea unei rigidități structurale și deci, îmbunătățirea caracteristicilor mecanice.
Molibdenul ameliorează rezistența la coroziune și are un efect benefic asupra durității după tratamentul termic de revenire, ameliorând, în același timp, reziliența. Oțelul martensitic, conform invenției, poate conține, în același timp, elemente stabilizatoare, ca de exemplu wolfram, vanadiu, cobalt, niobiu, titan, tantal, zirconiu. Ponderea fiecărui din aceste elemente este după cum urmează: mai puțin sau egal cu 4% wolfram, mai puțin sau egal cu 4,5% cobalt, mai puțin sau egal cu 1% niobiu, mai puțin sau egal cu 1% titan, mai puțin sau egal cu 1% tantal, mai puțin sau egal cu 1% zirconiu.
Pentru comparație, s-a luat un oțel martenesitc I, conform invenției, a cărei copoziție chimică este prezentată în tabelulu 1 cu alte două oțeluri cunoscute II,III a căror compoziție chimică este prezentată în
Tabelul 1
Oțelul I.
c | Si | Mn | Cr | Mo | S | P | N |
0,205 | 0,426 | 0, 52 | 12,34 | 0,041 | 0,024 | 0,022 | 0,046 |
în compoziția chimică a acestui oțel , s-au mai introdus 30.104 % calciu și
129.104% oxigen. Raportul dintre conținutul de calciu și conținutul de oxigen a fost de
0,22. în acest exemlpu, oțelul I mai conține, în cantități reziduale, cel puțin 0,5% nichel și cel puțin 0,2% cupru.
RO 115276 Bl
Tabelul 2 135
c | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | S | P | N | |
II | 0,184 | 0,359 | 0,530 | 0,180 | 12,63 | 0,153 | 0.084 | 0.022 | 0,018 | 0, 056 |
III | 0,194 | 0,364 | 0,731 | 0,313 | 12,77 | 0,093 | 0,088 | 0,022 | 0,017 | 0,049 |
Cele trei oțeluri, după eleborarea lor după procedeele cunoscute, au fost supuse 140 operației de turnare, utilizând plăci masive de carbură pentru testul denumit Vb 30/0,3, care constă în determinarea vitezei pentru care uzura prin exfoliere este de 0,3 mm după 30 min de prelucrare și la fel, cu plăci de carbură aplicată, test cunoscut sub denumirea Vb 15/0,15, care constă în determinarea vitezei pentru care uzura prin exfoliere este de 0,15 mm după 15 min de prelucrare. 145
Se constată, din tabelul 3, prezentat în continuare, că proprietățile mecanice nu sunt alterate prin introducerea incluziunilor de oxizi maleabili pentru două tratamente termice de dedurizare, adică comportând o călire în ulei de la 950°C, o menținere, timp de 4 h, la 820°C, o răcire lentă până la 650PC, apoi se aplică un alt tratament de călire de la 950°C, o revenire la 640°C și răcirea în aer. 150
Tabelul 3
□țelul | Tratam. Termic | Rm, MPa | Rp 0.2, Mpa | A, % | z, % | Duritate, HRB/HRC |
I | dedurizat | 535 | 282 | 29 | 82 | |
III | «c | 544 | 296 | 29, 2 | 64,1 | 82,3 HRB |
II | c< | 544 | 280 | 28, 6 | 60, 6 | 80,6 HRB |
I | tratat | 857 | 737 | 14 | 51 | |
III | M | 967 | 837 | 12 | 52, 6 | 29,1 HRC |
II | 899 | 754 | 15, 5 | 55, 8 | 27,3 HRC |
Testele au demonstrat că oțelurile care au fost“ tratate” se prelucrează mai bine 16O decât oțelurile dedurizate.
într-un alt exemplu de aplicare, s-a luat un oțel martensitic IV, conform invenției, a cărei compoziție chimică este redată în tabelul 4 care urmează.
Tabelul 4
Oțelul IV ies
C | Si | Mn | Cr | Mo | S | P | N | Ca | 0 | Ca/O |
0,196 | 0,444 | 0,555 | 12, 10 | 0,073 | 0,0263 | 0,019 | 0,053 | 41.1Q-4 | 99.104 | 0, 41 |
în acest exemplu, oțelul conține, în cantități reziduale, mai puțin de 0,5% nichel și mai puțin de 0,2% cupru. Acest oțel a fost comparat cu un oțel V, standard, care nu 17o are în compoziție oxizi maleabili și a cărei copoziție chimică este prezentată în tabelul 5 care urmează.
RO 115276 Bl
Tabelul 5
Oțelul V
c | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | Cu | s | P | N | 0 |
0,214 | 0,344 | 0,564 | 0,354 | 12,32 | 0,097 | 0,105 | 0,261 | 0,017 | 0,054 | 45.10-4 |
Așa cum rezultă din tabelul 6, în care sunt prezentate caracteristicile oțelului IV, conform invenție, în comparație cu oțelul standard V, rezultă că nu sunt diferențe semnificative atât în cazul stării dedurizate, cât 2i în cazul oțelurilor tratate.
Tabelul 6.
Oțeul | ||||
V | IV | |||
Dedurizat | Tratat | Dedurizat | Tratat | |
Rm, MPa, | 559 | 803 | 566 | 787 |
Rp 0,2, Mpa, | 418 | 636 | 408 | 600 |
A, % | 29 | 18,7 | 29 | 19 |
Z, % | 67,5 | 60,5 | 67 | 63 |
Valorile cracteristicilor mecanice, pentru oțelurile testate, sunt trecute în tabelul 7.
Tabelul 7.
Starea Metalurgică | ||||
Tratat | Dedurizat | |||
Test/oț el | Vb 30/0,3 (m/min) | Vb 15/0,15 [m/min] | Vb 30/0,3 [m/min] | vb 15/0,15 (m/min) |
oțelul II | 195 | 250 | - | - |
oțelul III | 150 | 205 | - | - |
oțelul V | 230 | 250 | 200 | 220 |
oțelul I | 250 | - | - | - |
oțelul IV | 250 | 230 | - | - |
în alt exemplu de aplicare a invenției, s-au luat două oțeluri martensitice VI șl VII ale căror copoziții chimice sunt trecute în tabelul 8.
RO 115276 Bl
Tabelul 8.
210
Compoz. oțelul/ chimică | Oțelul VI | Oțelul VII |
Carbon | □,O18 | 0,012 |
Siliciu | 0,443 | 0,448 |
Mangan | 0,825 | 0,818 |
Nichel | 4,517 | 3,739 |
Crom | 15,2 | 15,37 |
Molibden | 0,005 | 0,005 |
Cupru | 3,189 | 3,236 |
Fosfor | 0,01 | 0, 01 |
Azot | 0,018 | 0,021 |
Niobiu | 0,202 | 0,192 |
Sulf. 104 | 110 | 233 |
Calciu. 10^ | 65 | 70 |
Oxigen. 10*4 | 132 | 157 |
215
220
Oțelurile VI și VII, conform invenției, au fost comparate cu alte oțeluri standard VIII și IX care nu conțin oxizi maleabili și ale căror compoziții chimice sunt trecute în tabelul 9.
225
Tabelul 9
Compoz.oțelul/ chimică | Oțelul VIII | Oțelul IX |
Carbon | 0,011 | 0,0 13 |
Siliciu | 0,45 | 0,405 |
Mangan | 0,815 | 0,878 |
Nichel | 4,548 | 4,509 |
Crom | 15,26 | 15,26 |
Molibden | 0,006 | 0,006 |
Cupru | 3,245 | 3,228 |
Fosfor | 0,011 | 0,011 |
Azot | 0,017 | 0,016 |
Niobiu | 0,182 | 0,202 |
Sulf. 10-4 | 270 | 110 |
Calciu. 1 θ'4 | < 5 | < 5 |
Oxigen. 1CT4 | 138 | 48 |
230
235
240
RO 115276 Bl
Aceste oțeluri de referință VI și IX conțin în compoziția lor cupru și nichel și fac parte din categoria de oțeluri cu rigiditate structurală. în practica curentă, sunt utilizate, ca tratamente termice aplicate diferitelor mărci de oțeluri, tratamentul termic de călire care constă în încălzirea pieselor, la o temperatură ridicată, de aproximativ 1O5O°C pentru austenitizarea completă a structurii, încălzire urmată de o răcire, de preferință, în ulei, apoi se aplică o reîncălzire pentru revenirea structuri, la o temperatură de aproximativ 25O°C, tratament în urma căruia se obține o rezistență Rm de aproximativ 1OOO Mpa.
Tratamentul termic de îmbătrânire se aplică atunci când masa de bază are o duritate maximă în urma unei căliri de la 1050°C urmată de revenire la temperatura de 45O°C, tratamet termic în urma căreia se obține o duritate de 1400 Mpa.
Tratamentul termic de dedurizare constă dintr-o călire de la 1O5O°C și o primă revenire la o temperatură de 76O°C, timp de 4 h, după care se aplică o altă revenire la temperatura de 62O°C, când se obține o rezistență Rm de aproximativ 900 Mpa.
Particularitatea oțelurilor, conform invenției, constă în aceea că nu suferă variații dimensionale în timpul tratamentelor aplicate, putând fi prelucrate după tratamentul termic de îmbătrânire.
Oțelul conform invenției, notat cu VII, a fost supus unei căliri de la 1O5O°Cîn ulei. Reise, așa cum rezultă din fig. 2, că prezența oxizilor maleabili mărește prelucrabilitatea, aspect redat de curbele referitoare la uzura sculelor de prelucrare. Această uzură depășește într-adevăr 0,15 mm după 15 min, de prelucrare cu o viteză de 190 m/min, un avans de 0,15 mm/tur., o profunzime pe trecere de 1,5 mm pentru oțelul standard, notat cu VIII, cu o uzură de 0,125 mm pentru oțelul VII, conform invenției.
□țelul VII, conform invenției, a permis obținerea, în stare dedurizată, unei viteze de tăiere de 240 m/min, în timp ce oțelul standard, notat cu IX, a permis o viteză de tăiere de 210 m/min, obținându-se un spor de 20%.
în urma aplicării invenției, se poate pune în evidență, cu ajutorul acestor exemple, faptul că oțelurile martensitice, conform invenției, care conțin în compoziția lor chimică oxizi maleabili, prezintă o prelucrabilitate îmbunătățită, oxizii respectivi nealterând alte caracteristici ale oțelurilor respective.
Claims (7)
- Revendicări1. Oțel inoxidabil martensitic, având mai puțin de 1,2% carbon și mai puțin de 2% mangan, caracterizat prin aceea că acesta mai cuprinde cel mult 2% siliciu, între 10,5% și 19 % crom, cel mult 0,55% sulf, mai mult de 32.10-4% calciu,mai mult de 70.104% oxigen, cel mult 6% nichel, cel mult 3% molibden și cel mult 4,5% cobalt.
- 2. Oțel conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că raporturile dintre conținuturile de calciu și conținuturile de oxigen sunt cuprinse între 0,2 și 0,6.
- 3. Oțel conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că, în compoziția oțelului respectiv, conținutul de sulf trebuie să fie mai mare de 0,15% și mai mic de 0,45%.
- 4. Oțel conform revendicărilor 1...3, caracterizat prin aceea că sulful este conținut într-o proporție inferioară sau cel mult egală cu 0,035%.
- 5. Oțel conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că mai poate cuprinde cel mult 1% din fiecare din următoarele elemente: niobiu, titan, tantal, zirconiu, vanadiu.RO 115276 Bl
- 6. Oțel conform revendicărilor 1...5, caracterziat prin aceea că procentul de nichel este cuprins între 2% și 6%, iar cel de cupru între 1% și 5%.
- 7. Oțel conform revendicărilor 1...5, caracterizat prin aceea că acesta conține incluziuni de silicoaluminat de calciu, de tip anortit și/sau pseudowollastonit și/sau gehlenit.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9307141A FR2706489B1 (fr) | 1993-06-14 | 1993-06-14 | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RO115276B1 true RO115276B1 (ro) | 1999-12-30 |
Family
ID=9448102
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RO94-01014A RO115276B1 (ro) | 1993-06-14 | 1994-06-13 | Otel martensitic, inoxidabil, cu prelucrabilitate imbunatatita |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5427635A (ro) |
EP (1) | EP0629714B1 (ro) |
JP (1) | JP3398772B2 (ro) |
KR (1) | KR100338886B1 (ro) |
AT (1) | ATE191753T1 (ro) |
CA (1) | CA2125732C (ro) |
CZ (1) | CZ292392B6 (ro) |
DE (1) | DE69423930T2 (ro) |
DK (1) | DK0629714T3 (ro) |
EG (1) | EG20378A (ro) |
ES (1) | ES2145109T3 (ro) |
FI (1) | FI106267B (ro) |
FR (1) | FR2706489B1 (ro) |
GR (1) | GR3033773T3 (ro) |
IL (1) | IL109919A (ro) |
NO (1) | NO303180B1 (ro) |
PL (1) | PL179128B1 (ro) |
PT (1) | PT629714E (ro) |
RO (1) | RO115276B1 (ro) |
RU (1) | RU2080410C1 (ro) |
SG (1) | SG48134A1 (ro) |
SI (1) | SI0629714T1 (ro) |
TR (1) | TR28472A (ro) |
TW (1) | TW304985B (ro) |
UA (1) | UA26151C2 (ro) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2720410B1 (fr) * | 1994-05-31 | 1996-06-28 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée. |
FR2740783B1 (fr) * | 1995-11-03 | 1998-03-06 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier |
JP3284092B2 (ja) * | 1997-12-05 | 2002-05-20 | 理研ダイヤモンド工業株式会社 | 切断破砕用カッター |
DE69903403T2 (de) * | 1998-01-16 | 2003-06-12 | Crs Holdings, Inc. | Rostfreier martensitischer automatenstahl |
DE60014331T2 (de) * | 1999-03-08 | 2006-02-09 | CRS Holdings, Inc., Wilmington | Ausscheidungshätbarer und rostfreier stahl mit verbesserter verarbeitbarkeit für besonderen einsatzzwecke |
CA2336600C (en) * | 1999-05-18 | 2004-11-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel for seamless steel pipe |
FR2811683B1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-08-30 | Ugine Savoie Imphy | Acier inoxydable ferritique utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
US6461452B1 (en) * | 2001-05-16 | 2002-10-08 | Crs Holdings, Inc. | Free-machining, martensitic, precipitation-hardenable stainless steel |
FR2832734B1 (fr) * | 2001-11-26 | 2004-10-08 | Usinor | Acier inoxydable ferritique au soufre, utilisable pour des pieces ferromagnetiques |
FR2933990B1 (fr) * | 2008-07-15 | 2010-08-13 | Aubert & Duval Sa | Acier martensitique durci a teneur faible en cobalt, procede de fabrication d'une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue |
DE102009030489A1 (de) | 2009-06-24 | 2010-12-30 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil |
UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
RU2507297C1 (ru) * | 2012-10-05 | 2014-02-20 | Леонид Михайлович Клейнер | Стали со структурой пакетного мартенсита |
EP2728028B1 (fr) | 2012-11-02 | 2018-04-04 | The Swatch Group Research and Development Ltd. | Alliage d'acier inoxydable sans nickel |
CN102943211B (zh) * | 2012-11-27 | 2015-12-23 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢带的制造方法 |
CN102965580B (zh) * | 2012-11-27 | 2016-01-20 | 黄山市新光不锈钢材料制品有限公司 | 一种高碳马氏体不锈钢 |
US9181597B1 (en) | 2013-04-23 | 2015-11-10 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
US9556503B1 (en) | 2013-04-23 | 2017-01-31 | U.S. Department Of Energy | Creep resistant high temperature martensitic steel |
CN103725994B (zh) * | 2013-12-16 | 2016-06-08 | 泰州俊宇不锈钢材料有限公司 | 一种高性能马氏体钢丝及其制造方法 |
RU2557850C1 (ru) * | 2014-10-21 | 2015-07-27 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
FR3038624B1 (fr) * | 2015-07-08 | 2019-10-25 | Safran Aircraft Engines | Revetement de protection formant une barriere thermique, substrat recouvert d'un tel revetement, et piece de turbine a gaz comprenant un tel substrat |
DE102016219350A1 (de) | 2016-10-06 | 2018-04-12 | Kjellberg-Stiftung | Düsenschutzkappe, Lichtbogenplasmabrenner mit dieser Düsenschutzkappe sowie eine Verwendung des Lichtbogenplasmabrenners |
RU2650945C1 (ru) * | 2017-12-19 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2672165C1 (ru) * | 2018-07-20 | 2018-11-12 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3690869A (en) * | 1970-08-26 | 1972-09-12 | Yakov Mikhailovich Potak | Martensite stainless steel |
DE2951812A1 (de) * | 1978-12-25 | 1980-07-10 | Daido Steel Co Ltd | Automatenstahl |
JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
FR2456785A1 (fr) * | 1979-05-17 | 1980-12-12 | Daido Steel Co Ltd | Acier de decolletage contenant des inclusions determinees et un procede de sa preparation |
JPS5970748A (ja) * | 1982-10-12 | 1984-04-21 | Kawasaki Steel Corp | オ−トバイデイスクブレ−キ用のじん性に優れる低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼熱延板材 |
JPH0215143A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Aichi Steel Works Ltd | 冷間鍛造用軟磁性ステンレス鋼 |
FR2648477B1 (fr) * | 1989-06-16 | 1993-04-30 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree |
JPH02104633A (ja) * | 1989-07-28 | 1990-04-17 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非磁性高マンガン鋼 |
FR2690169B1 (fr) * | 1992-04-17 | 1994-09-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austénitique à haute usinabilité et à déformation à froid améliorée. |
-
1993
- 1993-06-14 FR FR9307141A patent/FR2706489B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-06-06 SG SG1996007240A patent/SG48134A1/en unknown
- 1994-06-06 PT PT94401246T patent/PT629714E/pt unknown
- 1994-06-06 EP EP94401246A patent/EP0629714B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 SI SI9430316T patent/SI0629714T1/xx unknown
- 1994-06-06 AT AT94401246T patent/ATE191753T1/de not_active IP Right Cessation
- 1994-06-06 DE DE69423930T patent/DE69423930T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 ES ES94401246T patent/ES2145109T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-06 DK DK94401246T patent/DK0629714T3/da active
- 1994-06-07 IL IL109919A patent/IL109919A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-06-09 CZ CZ19941419A patent/CZ292392B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 NO NO942168A patent/NO303180B1/no not_active IP Right Cessation
- 1994-06-10 RU RU94020719/02A patent/RU2080410C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 RO RO94-01014A patent/RO115276B1/ro unknown
- 1994-06-13 FI FI942801A patent/FI106267B/fi not_active IP Right Cessation
- 1994-06-13 US US08/258,926 patent/US5427635A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 EG EG34994A patent/EG20378A/xx active
- 1994-06-13 CA CA002125732A patent/CA2125732C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-13 TR TR00563/94A patent/TR28472A/xx unknown
- 1994-06-14 KR KR1019940013329A patent/KR100338886B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-06-14 JP JP15517194A patent/JP3398772B2/ja not_active Ceased
- 1994-06-14 PL PL94303831A patent/PL179128B1/pl unknown
- 1994-06-14 UA UA94005260A patent/UA26151C2/uk unknown
- 1994-07-16 TW TW083106562A patent/TW304985B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-23 GR GR20000401470T patent/GR3033773T3/el unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RO115276B1 (ro) | Otel martensitic, inoxidabil, cu prelucrabilitate imbunatatita | |
CN101671792B (zh) | 弹簧钢及其制备方法 | |
Davis | Carbon and alloy steels | |
US20040042926A1 (en) | High-silicon stainless | |
JPS6357746A (ja) | 合金鋼材、それから製造されたダイブロック及び他の鍛造及び鋳造品並びに合金鋼材を製造する方法 | |
CN102605234A (zh) | 一种400hb级耐磨钢板及其制造方法 | |
CN102953016B (zh) | 一种650hb级耐磨钢板及其制造方法 | |
US6200528B1 (en) | Cobalt free high speed steels | |
JPH0253506B2 (ro) | ||
EP2671963A1 (en) | High strength large steel forging | |
EP1088906B1 (en) | High impact and thermal shock resistant die steel, dies, die blocks and method of manufacture therefor | |
RU2279494C2 (ru) | Инструментальная сталь высокой прочности, способ изготовления деталей из такой стали и готовые детали | |
EP3333277B1 (en) | High-strength low-alloy steel with high resistance to high-temperature oxidation | |
KR100209450B1 (ko) | 압력용기용 고인성 크롬-몰리브덴 강 및 그 제조방법 | |
US4952250A (en) | Method for manufacturing steel article having high toughness and high strength | |
JP2004515654A (ja) | プラスチック成型工具用のスチール合金、ホルダー及びホルダー部品、及びホルダー及びホルダー部品用にタフ焼入れしたブランク | |
EP3666910B1 (en) | Low phosphorus, zirconium micro-alloyed, fracture resistant steel alloys | |
EP0704546A1 (en) | An improved steel composition for bearings and method of producing the same | |
JP6956117B2 (ja) | 工具ホルダー用鋼 | |
JPH07116550B2 (ja) | 低合金高速度工具鋼およびその製造方法 | |
JP2743765B2 (ja) | 圧力容器用Cr−Mo鋼板及びその製造法 | |
JPS60208457A (ja) | 合金工具鋼 | |
KR900007446B1 (ko) | 강도, 내마모성 및 내식성이 우수한 고장력강 제조방법 | |
JPS62211354A (ja) | 高速度工具鋼の製造方法 | |
JPH04354852A (ja) | 高速度鋼工具用高硬度シャンク材または胴材 |