NO142563B - Fremgangsmaate ved kontinuerlig fremstilling av sinkbaserte legeringsstoepeblokker med stor stoerrelse. - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved kontinuerlig fremstilling av en stor sinklegeringsstøpeblokk (vanligvis betegnet som "skreddersydd" sinkstøpeblokk) som fylles og smeltes i et belegningsbad ved fremstilling av galvaniserte plater.

Hittil er store skreddersydde sinkstøpeblokker blitt fremstilt efter ordre fra brukerne. Størrelsen eller vekten til en slik sinkstøpeblokk varierer innen området 500-1000 kg,

og støpeblokken har en tilnærmet rektangulær parallellepiped-

isk form. Slike støpeblokker kan, avhengig av brukernes krav, variere vektmessig i en viss grad eller innenfor et på for-

hånd fastslått tillatelig vektområde, men innholdet av legeringskomponenter og støpeblokkens størrelse er strengt spesifiserte. Ved fremstillingen av støpeblokken er det de_3uten for hvert trinn og for betjening av sinksmelteovnen nødvendig med et stort antall arbeidere. Sink og ønskede legeringsmetal-ler fylles i ovnen og smeltes for fremstilling av en smeltet sinkbasert legering med forutbestemt sammensetning, og den erholdte smeltede legering støpes i en fastsatt mengde i en form med en fastsatt størrelse og hvis tverrsnitt er nærmest konkav-rektangulært og parallellepipedisk, hvorefter støpeblokken fjernes fra formen. Med den i den senere tid økende produksjon av galvaniserte plater har også behovet for blandede sinkstøpe-blokker øket, og med et produksjonssystem hvor hvert trinn er avhengig av menneskelig innsats for fremstilling av den ovennevnte "skreddersydde" sinkstøpeblokk, kan dette behov ikke lenger tilfredsstilles. Det har derfor vært lagt megen vekt på å utvikle et produksjonssystem som skulle gjøre det mulig å massefremstille den "skreddersydde" sinkstøpeblokk.

Det tas således ved oppfinnelsen sikte på å tilveiebringe en fremgangsmåte ved fremstilling av en stor sinkstøpeblokk,

idet fremgangsmåten skal være spesielt egnet for massefrem-stilling og dessuten skal kunne gjennomføres kontinuerlig og mekanisk på alle trinn fra fremstillingen av den smeltede sinkbaserte legering efter nedsmeltingen av råmaterialene til støp-ing og fjernelse av støpeblokken fra støpeformen. Ved hjelp av den foreliggende fremgangsmåte unngås de ulemper som fremstilling av sinkbaserte legeringer i vanlige legeringsovner er beheftet med, og den foreliggende fremgangsmåte gjennom-

føres da også i en legeringsovn som muliggjør en kontinuerlig fremstilling av sinkbaserte legeringer.

Den sinkbaserte legeringsstøpeblokk som skal anvendes for fremstilling av galvaniserte jernplater, kan tillates å

ha en viss varierende sammensetning i overensstemmelse med brukernes krav, men som regel er meget strenge krav blitt satt til støpeblokkens sammensetning. Ved fremstilling av smeltede sinkbaserte legeringer for vanlig fremstilling av sinkbaserte legeringsstøpeblokker er det av og til blitt benyttet et satsvis system som muliggjør en meget enkel regulering av legeringens sammensetning. Hele eller nesten hele mengden av råmaterialene for fremstilling av smeltet metall i legeringssmelteovnen er nemlig først blitt tilsatt, hvorefter de øvrige råmaterialer er blitt tilsatt og blandet med det smeltede metall og materialene derefter er blitt smeltet, og operasjonen er blitt gjentatt. Ved denne type av vanlig fremstilling av smeltede sinkbaserte legeringer er smeltemetoden for et slikt enkelt satsvis system blitt anvendt, og det har derfor vært nødvendig å benytte legeringssmelteovner med forholdsvis stor kapasitet, og under smelteperioden for den sinkbaserte legering når råmaterialene ifylles, har støpingen av støpeblokken måttet avbrytes, og under støpingen har smeltingen av den sinkbaserte legering måttet avbrytes.

For den foreliggende fremgangsmåte er det blitt utviklet en legeringssmelteovn for smelting av den sinkbaserte legering og hvori det er mulig kontinuerlig å gjennomføre en smelte-operasjon uten å måtte avbryte utstøpingen av støpeblokken.

Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte ved kontinuerlig fremstilling av sinkbaserte legeringsstøpeblokker med stor størrelse ved anvendelse av en legeringsovn omfattande en blandeovn, minst én chargeringsbrønn som står i forbindelse med blandeovnen gjennom en sidevegg av denne, minst én omrør-ingsanordning som strekker seg inn i blandeovnen, en muffelovn som står i forbindelse med blandeovnen, minst én uttømnings-brønn som står i forbindelse med muffelovnen gjennom en sidevegg- av denne, og en skillevegg med er, overløpskanal og anordnet mellom blandeovnen og muffelovnen, hvorved det fremstilles en sinksmelte, f.eks. i en smelteovn, hvorefter en valgt mengde av den smeltede sink og minst én legerings-metallstøpeblokk innføres i chargeringsbrønnen under omrøring av den smeltede sink og under samtidig smelting av støpe-blokken for dannelse i blandeovnen av en smeltet sinkbasert legering fra det således dannede smeltede legeringsmetall og den smeltede sink, og fremgangsmåten er særpreget ved kombinasjonen av de følgende trinn: a) innføring av smeltet sink og legeringsmetallstøpeblokker i chargeringsbrønnen gjentas med faste tidsintervaller og

de således tilsatte støpeblokker smeltes og det erholdte smeltede legeringsmetall blandes med den smeltede sink for kontinuerlig dannelse av en smeltet sinkbasert legering i blandeovnen, idet den smeltede sinkbaserte legering periodevis får strømme over fra blandeovnen forbi skilleveggen og

inn i muffelovnen,

b) en valgt mengde av den smeltede sinkbaserte legering utstøpes periodevis og i rekkefølge fra muffelovnen for fremstilling

av en stor støpeblokk av den sinkbaserte legering ved å til-føre den smeltede sinkbaserte legering fra uttømningsbrønnen og innføre den smeltede sinkbaserte legering i minst en støpe-form, og

c) mengden av smeltet sink og legeringsmetallstøpeblokk som inn-føres i chargeringsbrønnen pr. tidsenhet reguleres slik at

den mengde derav som innføres i blandeovnen og den mengde av den smeltede sinkbaserte legering som uttømmes fra muffelovnen, holdes tilnærmet like.

Hovedtrinnene for den foreliggende fremgangsmåte kan således grovt inndeles som følger, idet legeringssmelteovnen benyttes i det tredje trinn: (a) Fremstilling av råmateriale (smeltet sink) - 1. trinn, (b) kontinuerlig oppdypping og ifylling av en bestemt

mengde smeltet sink - 2. trinn,

(c) kontinuerlig fremstilling av smeltet sinkbasert

legering - 3. trinn,

(d) automatisk støping av en bestemt mengde av den erholdte

smeltede sinkbaserte legering - •+, trinn,

(e) automatisk uttagning av den sinkbaserte legerjngsstope-blokk - 5. trinn.

Den foreliggende oppfinnelse vil bli nærmere beskrevet nedenfor i forbindelse med den rekkefolge av trinn som er vist på flyt-skjemaet (fig. 1) og som i overensstemmelse med de ovennevnte hoved-trinn omfatter 5 trinn.' På fig. 1 er dessuten skjematisk vist en anordning av apparater.

Trinn 1: Fremstilling av råmateriale (smeltet sink)

Det tas ifolge oppfinnelsen sikte på at selv når en ovn med forholdsvis liten kapasitet (legéringsovnen ifolge fig. 1) for fremstilling av smeltet sink benyttes, skal ovnens kapasitet kunne okes og den smeltede sinkbaserte legering fremstilles kontinuerlig i en mengde i det vesentlige overensstemmende med den uttomte mengde smeltet sink som er sammenlignbar med mengden av smeltet sink fra en vanlig ovn med stor kapasitet. Av denne grunn er sinkråmetallet som utgjor hovedbestanddelen i den ifolge oppfinnelsen fremstilte sinkbaserte legering, begrenset til å måtte benyttes i smeltet tilstand. Sinkråmateriale for fremstilling av raffinert sink, f.eks. destillert sink, elektrolyttsink eller tilbakelopsdestillert sink etc, fylles derfor forst og smeltes i den på fig. 1 viste smelteovn for elektrolyttsink eller smelteovn for destillert sink og holdes smeltet innen et onsket temperaturområde. Det kan istedenfor den ovennevnte smelteovn også benyttes en varmholdovn for smeltet metall, og råsinkmaterialet kan forbigående fylles og oppbevares i en slik varmholdovn. Råsinkmaterialene vil inneholde forskjellige forurensende bestanddeler avhengig av den benyttede raffineringsmetode, og to eller flere slike råsink-materialer kan ifolge oppfinnelsen fortrinnsvis benyttes efter sammen-blanding forutsatt at de forurensende bestanddeler vil falle innenfor det aksepterbare område,' og på fig. 1 er vist anvendelse av to typer råsinkmaterialor. HvLs bare en type av råsinkmaterialene benyttes, vil det selvfølgelig være tilstrekkelig med bare en smelteovn for råsinkmaterialet, mens dersom tre typer råsinkmateriale benyttes, kan tre smelteovner for råsinkmaterialene anvendes. Disse smelteovner kan utgjores av en hvilken som helst type smelteovner med vanlig oppbyg-ning, men ovnene må ved en egnet sidevegg være forsynt, med fordyn-ningen,eller bronnen for oppdypping av det smeltede metall.

Trinn 2: Kontinuerlig oppdypping og chargering av en bestemt mengde smeltet, sink

I dette trinn oppdyppes ved hjelp av en egnet inn-

retning en bestemt mengde smeltet sink som er blitt fremstilt fra råmaterialene i det ovennevnte forste trinn, og fylles derefter i ovnen for fremstilling av den sinkbaserte legering (legéringsovnen) som benyttes i det tredje trinn. I dette trinn kan et hvilket som helst apparat som kan benyttes for periodevis å fylle en bestemt mengde smeltet sink i legéringsovnen, anvendes, men det foretrekkes å anvende det nedenfor beskrevne apparat.

Dette apparat omfatter en fordypning for minst en smelteovn for råsink eller for den ovennevnte varmholdovn, og en pumpe for hele tiden å holde overflaten av den smeltede sink i fordypningen på et konstant nivå er anordnet i nærheten av fordypningen for å fremtvinge et overlop av smeltet sink ved konstant tapping av smeltet sink inn i fordypningen fra ovnen, og det foretrekkes å anvende en innretning som ved neddypping vil fjerne en bestemt mengde av den smeltede sink som er blitt tappet ned i foruypningen fra råsinksmelteovnen eller varmholdovnen, og å fylle sinken fra fordypningen over i legéringsovnen.

Et for utforelse av den foreliggende fremgangsmåte egnet ned-dyppings- og chargeringsapparat for overforing av en bestemt mengde smeltet sink vil bli nærmere beskrevet under henvisning til fig. 2, 3 og h.

En maskinramme 3 er montert i den ovre del av en fordypning

2 anordnet ved råsinksmelteovnens 1 sidevegg, og en motor ■+ og et raduksjonsgear 5 er anordnet i maskinrammen. Motoren h (en cyclo-motor med varierbar hastighet) kan reguleres slik at hastigheten kan forandres fra 6,1. til 2^-,<1>+ opm, og rotasjonshastigheten for en kamaksel 8 kan reguleres innen området 2,2-8,8 opm ved hjelp av kombinasjonen av gearene 6 og 7.

En kam 9 er festet til kamakselen 8, og et opphengningskne-stykke 11 er anordnet på en ringformig opphengningsarmatur 10 som kan roteres og passer inn i en kanal i kammen 9. En stang 15 for vertikal bevegelse av en dypper 12 er opphengt i knestykket 11,

og ved hjelp av disse innretninger kan en dypper 12 for henting av smeltet metall holdes tippbart på plass. Dypperen 12 er ved sin ene ende understøttet av en stottearmatur 13, og et trau lh-for overforing av det smeltede metall er anordnet nær bronnveggen. Opphengningsknestykket 11 vil bevege seg vertikalt når kammen 9 roterer, og dypperen 12 vil på grunn av denne bevegelse settes i vippebevegelse idet stottearmaturen 13 virker som omdreinings-

punkt. Når derfor nivået av smeltet sink i fordypningen eller bronnen 2 hele tiden holdes konstant, hentes en bestemt mengde smeltet sink hver gang opp av bronnen av dypperen, og som vist ved pilretningen på fig. 3 fylles den således hentede sink over i trauet 1<>>+. Dypperen vil få en mer foretrukken vippebevegelse når den bringes til å bevege seg vertikalt på grunn av opphengningsknestykket 11 og stangen 15 når denne er opphengt i en opphengningsarmatur 16 som virker som omdreiningspunkt. Det er forovrig foretrukket å anbringe en motvekt 17 på en av endene til stangen 15 som står i forbindelse med dypperen, da bevegelsen derved blir gjort lettere, som vist på fig. 3.

I det ovennevnte apparat kan dypperens kapasitet for henting av smeltet metall reguleres, dvs. når f.eks. dypperen ved en neddypping henter 70 kg smeltet metall, kan på grunn av at den ovennevnte kamaksels rotasjonshastighet kan varieres, hentingen med dypperen av smeltet metall pr. time reguleres innen området 9200-37000 kg. Når f.eks. som beskrevet i japansk patentskrift nr.606^/63 en pumpe som benyttes i tilknytning til et mateapparat for smeltet metall eller når en dypperpumpe for smeltet, metall benyttes lignende den som anvendes i det nedenfor detaljert beskrevne fjerde trinn, vil det smeltede metall kontinuerlig stromme over bronnen 2 fra råsinksmelteovnen 1 og tilbakeføres til smelteovnen på grunn av tilfbrselen av det smeltede metall, og den mengde smeltet metall som hentes opp ved en neddypping av dypperen, kan kontinuerlig reguleres ved å opprettholde et konstant nivå for overflaten av den smeltede sink 18. Kamakselens 8 rotasjonshastighet innstilles da på en forutbestemt hastighet slik at den av dypperen hentede mengde smeltet metall pr. tidsenhet kan reguleres. Det er som tilforselsapparat for tilforsel av smeltet sink fra råsinksmelteovnen 1 til bronnen 2 nodvendig å anvende et apparat med en betraktelig storre tilforsels-kapasitet for smeltet metall sammenlignet med den metallmengde som hentes opp av dypperen pr. tidsenhet, og ved hjelp av et slikt apparat kan smeltet sink tilfores bronnen 2 og smeltet sink bringes til å stromme over fra brfinn&n til ovnen, hvorved et konstant nivå for den smeltede sink i bronnen 2 kan opprettholdes.

Trauet lh for overforing av den smeltede sink kan benyttes

for kontinuerlig innforing av den av dypperen hentede smeltede sink i legeringsovnens blandeovn og også for å innfore en fast mengde smeltet sink i blandeovnen i lopet av en fastsatt tid ved å forbinde

en endedel av trauet 14 til brønnen for tilførsel av råmaterialsinken til blandeovnen som vist på fig. 1. Det er dessuten fordelaktig at spesielt fordi en cyclomo.tor med varierbar hastighet benyttes som motoren ht den av dypperen 12 i lopet av en bestemt tid hentede mengde smeltet sink kan reguleres ganske enkelt ved å innstille motorskalaen på en fast verdi.

Et apparat som vist på fig. 2- h er det best egnede apparat for anvendelse i det annet trinn av den foreliggende fremgangsmåte, og dets konstruksjon vil bli mer detaljert redegjort for nedenfor. Dette dypperapparat for henting av en forutbestemt mengde smeltet sink omfatter (I) ot tilforselsapparat for smeltet metall i en sinksmelteovn forsynt med minst én bronn, idet tilforselsapparatet har en tilstrekkelig kapasitet til å opprettholde et konstant nivå for den smeltede sinks overflate og er istand til kontinuerlig å tilfore smeltet sink til bronnen fra smelteovnen, (II) en maskinramme montert, på bronnen, (III) en motor med varierbar hastighet anordnet på maskinrammen, (IV) et <p>pphengningsknestykke som settes i loddrett bevegelse når kammen roterer og som er festet til kammen som er koblet til motorens aksel, (V) et trau for tilforsel av den smeltede sink og anordnet i nærheten av bronnen, og (VI) en dypper som er festet til opphengningsknestykket og som er understbttet på en slik måte at en av dens ender vil'dyppes ned i bronnen ved-den nedre begrensning av knestykket og hente opp smeltet sink, mens dypperens annen ende vil senkes ved den ovre begrensning av knestykket og derved bevirke at den smeltede sink vil tommes i trauet som benyttes for tilforsel av den smeltede sink. Dypperen settes i en vippebevegelse med en på forhånd bestemt sekvens pr. tidsenhet når motoren med fastsatt rotasjonshastighet settes i gang.

Trinn 3: Kontinuerlig fremstilling av sinkbasert legering.

I dette trinn fylles og smeltes i legéringsovnen en bestemt mengde av minst ett legeringsmetall for legeringsdannelse med en bestemt mengde smeltet sink som er blitt overfort fra bronnen og inn i legéringsovnen i det annet trinn. Derved fremstilles en sinkbasert legering med onsket sammensetning, og den erholdte smeltede legering overfores til det fjerde trinn hvori en bestemt mengde av den smeltede legering kontinuerlig utstopes.

I det tredje trinn av,den foreliggende fremgangsmåte benyttes såieued en legeringsovn hvori en blandeovn med minst én åpen del for innforing av råmaterialet eller en fordypning for innforing av råmaterialet og som i alminnelighet betegnes som en bronn, står i forbindelse med en muffelovn som oppvarmes ved forbrenning av luft og et gassformig eller flytende brensel, idet en skillevegg er anordnet i forbindelsesdelen.

Ved den ovre del av denne skillevegg er en overlopskanal, f.eks. en spalte, dannet i rommet som dannes av ovnsdekselveggen, eller et forbindelseshull hvori smeltet metall kan stromme på et egnet nivå av skilleveggen, eller en fordypning i den ovre endedel av skilleveggen, og når nivået for den smeltede sinkbaserte legering i blandeovnen stiger til over det fastsatte nivå, vil den smeltede sinkbaserte legering stromme over skilleveggen og inn i muffelovnen. Det foretrekkes dessuten at det i blandeovnen er minst én åpning i dekselveggen for innsettelse av en omrbringsstang som fores gjennom dekselveggen for omroring av smeiten.

Legéringsovnen som benyttes i det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte, er bygget opp som nevnt ovenfor, og den kan lett konstrueres ved å forbinde blandeovnen som er byggel opp på den ovennevnte måte, med en vanlig legeringsovn eller ved å lage et kammer som tilsvarer en blandeovn som heri beskrevet i den vanlige legeringsovn.

Det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte er særpreget ved at den smeltede sinkbaserte legering med onsket sammensetning fremstilles i blandeovnen ved hjelp av skilleveggen i legéringsovnen, og den erholdte smeltede sinkbaserte legering overfores og strammer derefter inn i muffelovnen, og selve utstopingen behover derfor ikke å avbrytes eller stanses. Det er således et særtrekk ved den foreliggende oppfinnelse at råmaterialchargeringen og blandingen og smeltingen gjentas periodevis i blandeovnen, hvorved fås et oket volum av smeltet sinkbasert legering i blandeovnen, idet den smeltede sinkbaserte legering med onsket sammensetning bare overfores sekvensielt til muffelovnen.

Det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte vil nedenfor bli mer detaljert beskrevet i forbindelse med tegningene.

På fig. 5 er vist et horisontaltverrsnitt av en utforelsesform av en legeringsovn som kan benyttes ifolge oppfinnelsen, på fig. 6

er vist et lengdesnitt g-jennom lengeringsovnen ifolge fig. 5, og på fig. 7 og 8 er vist tverrsnitt tatt langs linjene A-A og B-B på

fig. 5.

Pn hver tegning betyr 31 en blandeovn og 32 en muffelovn, og den fastsatte mengde smeltet sink fylles i en bronn 33 som står i forbindelse med blandeovnens bunn, og derefter fylles en fastsatt mengde legeringsmetallstopeblokk, f.eks. en aluminiumstopeblokk, i bronnen.

Som forklart ovenfor kan aluminiumstbpeblokken, som vist på fig. 1, ifylles ved benyttelse av en egnet chargeringsinnretning som er istand til å tilfore aluminiumstopeblokken på den onskede tid med ett slag. En åpning for innforing av en omroringsstav el "lei" en omrbringsanordning er betegnet med 35, og omroringsstaven eller omroringsanordningen innfores gjennom åpningen for å omrore den smeltede sink og derved påskynde smeltingen av legeringsmetallet. Bronnen 33 er på lignende måte forsynt med en stillingsregulerende monteringsanordning 3^ for omroringsanordningen, og i denne stilling kan smeltingen og legeringsdannelsen påskyndes. En skillevegg er betegnet med 37, og som vist på fig. 8 er en overlopskanal 38 dannet i midten av den ovre ende av skilleveggen for å påskynde overlbpet av smeltet sink, og bare den på grunn av det nytilfbrte råmateriale okede del av den smeltede sinkbaserte legering strommer gjennom overlopskanalen,38 og inn i muffelovnen 32. Åpninger for én brenner er betegnet med 39, ^0 og J+l, og ved direkte oppvarming ved hjelp av forbrenningsgass fra brennerne kan således en storkning av den smeltede sinkbaserte legering når den smeltede sink og legeringsmetallet blandes, hindres, og dessuten forbedres flytbarheten.

Det smeltede metall som er blitt legert til onsket sammensetning og som sekvensielt strommer over gjennom overlopet, innfores gjennom innlbpet <*>+8 for smeltet metall inn i muffelovnen 32, og det smeltede metall holdes på en temperatur som er egnet for stoping av en stopeblokk av den sinkbaserte legering ved at forbrenningsgass fra åpningene 39,^0 og hl blåses langs muffelovnens vegg ^9, som vist på fig. 6 og 7. Derefter ledes forbrenningsgassen til en utlopsåpning 36 gjennom blandeovnen 31 og slippes ut oppad. Den smeltede sinkbaserte legering i muffelovnen 32 strommer fra uttomningsåpningen k- 7 for smeltet metall ved bunnen av ovnen til en bronn 50, og en egnet mengde av den smeltede sinkbaserte legering fra bronnen 50 utstbpes i en ferm for stoping av stbpeblokken. Åpninger for å fjerne slagg fra ovnen er betegnet med h2 , h?> , k- k , k- 5 og MS, og ifolge oppfinnelsen foretrekkes det å benytte minst én åpning for å fjerne slaggen, som nevnt ovenfor.

Ovnsveggen, skilleveggen og bronnen i den ovennevnte legeringsovn er laget av ildfast sten som er motstandsdyktig overfor det smeltede metall, og en del ay eller hele ovnsveggdelens overflate kan være forsterket, fortrinnsvis med en jern- eller stålmantel. For å holde det smeltede metall innen et egnet temperaturområde i legéringsovnen er det dessuten fordelaktig å regulere temperaturen ved å regulere mengden av forbrenningsgass ved hjelp av målehull 51 og 52 for måling av forbrenningsavgassens temperatur og ved hjelp av målehull 5h og 55 for måling av det smeltede bads temperatur.

En skorsten for vekkledning av forbrenningsavgass er dessuten

anordnet på den ovre del av blandeovnens 31 avgassåpning 36.

Ifolge oppfinnelsen kan omroringen i blandeovnen 31 °g bronnen 33 utfores ved hjelp av en jern- eller stålstang, men for så langt som mulig å unngå en forurensning av den smeltede sinkbaserte

legering foretrekkes det f.eks. å benytte den på fig. 9 viste om-rbr ingsanordning som roterer og omrbrer det smeltede metall ved hjelp av motorkraft og hvor en omrbringsstang av ildfast materiale,

f.eks. en silicicumcarbidstang med omrbringsblad festet til sin ende, er innsatt.

På fig. 9 er vist et lengdetverrsnitt sett forfra av om-rbringsanordningen hvor en kobling 6^ er festet til en endedel 63

av en bæreraksél for en stang 61 med en omrbringsskovl 62 ved sin nedre endedel, idet anordningene kan roteres som en enhet. Stangen 61 kan fremstilles ved å blande et egnet bindemiddel

i siliciumcarbidet med sintring av blandingen ved hby temperatur efter at den er blitt gitt den bnskede form. Stangen 61 kan dessuten fremstilles ved sintring eller smelting og stoping av.ett eller flere av slike materialer som andre ildfaste materialer,

f.eks. zirkoniumdioxyd, aluminiumoxyd, siliciumdioxyd og magnesium-oxyd, eller det kan lages av et Varmefast stålmateriale. Som kobling 6h for å forbinde stangen 61 med omdreiningsakselen 65 foretrekkes det å benytte en flenskobling som vist på fig. 9.

Et rullelager 67 og et radiallager 68 er innpasset i begge endedeler av akselen for å muliggjbre anbringelse av en roterbar vannkappe 66 på omdreiningsakselen 65. Rullelageret holdes på ■V- plass ved hjelp av en pakning 69 og en mutter 70, og begge endedeler ;'£.'..av rullelageret er avtettet ved hjelp av ol jef or seglinger 71 og 72. Dessuten holdes radiallageret 68, på lignende måte som rullelageret 67, på plass ved hjelp av en pakning 73 og en mutter 7^, og begge endedeler av radiallageret er avtettet ved hjelp av oljefor seglinger 75 og 76.

Vannkappen 66 benyttes for å hindre en temperaturstigning i omdreiningsakselen 65 og de nevnte lageranordninger på grunn av varmeledning og varmestråling fra det smeltede metall og også for å oppnå en jevn rotasjon. Vannkappen 66 består av sylindriske dobbeltsidevegger med et mellomrom 77 hvorigjennom vann strommer,

og kjolevann innfores gjennom en plugg 78 i ytterveggen og uttommes gjennom en plugg 79. Omdreiningsmekanismen er beskyttet ved hjelp av vannkappedeksler 80 og 8l anbragt over åpningene ved begge ender av vannkappen. Dessuten er ved den ovre ende av omdreiningsakselen 65 en metallarmatur 8<*>+ anordnet på vannkappen 66 for å feste omroringsanordningen via vannkappen 66 til en egnet maskinramme for, når motoren roteres ved hjelp av remskiven 82 for V-remmer, å hindre akslen 65 fra å vibrere <p>g også for å hindre at dv ildfaste stener 83 i ovnstoppen utsettes for vekten av omroringsanordningen.

Til hoyre under stangens 61 kobling 6<*>+ er et muffelcor-lignende forseglingsblad 85 fast anordnet og innpasset i en kanal 87 i forseglingsringen 86 som er festet til ovnstoppens ildfaste stener, og et lavtsmeltende metall, f.eks. bly, er fylt i kanalen. Ved denne form for forseglingsmekanisme vil forseglingsringen 86 oppvarmes på grunn av varmestråling fra det smeltede metall, og det i kanalen 6/ ry 1te me tall smeltes, hvorved en inntrergning av atmosfærisk luft under bruk av omroringsanordningen vil forhindres og dessuten vil stangen 61 rotere jevnt.

I det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte fylles bare smeltet sink i bronnen 33 for å avslutte blandingen av den smeltede sinkbaserte legering med jevn sammensetning, som nevnt ovenfor, i bronnen og blandeovnen, og samtidig for å oppnå en fullstendig smelting av legeringsmetallet, f.eks. en aluminiumstopeblokk. Dette er nemlig den mest effektive måte for tilforsel av sinken som utgjbr hovedbestanddelen i den smeltede blanding for utstoping i form av blokker, for i legéringsovnen å kunne innfore smeltet sinkbasert legering i en mengde som nærmest tilsvarer den mengde smeltet sinkbasert legering som skal fjernes eller hentes opp fra legéringsovnen til tilnærmet bestemte tider for utstoping i form av stbpeblokker. I det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte utfores dessuten omroringen i blandeovnen for å påskynde legeringsprosessen ved hjelp av den ovennevnte omrbringsanordning for derved, å smelte legeringsmetallet inn i den smeltede sink i lopet av den forutbestemte begrensede tid som står til rådighet.

På fig.10 er vist et diagram med en kurve 1 for den tilforte mengde råmaterialeink i avhengighet av den tilforte mengde aluminiumstopeblokk ved fremstilling av en smeltet ■ sinkbasert legering inneholdende ca. 0,23 vekt% aluminium i blandeovnen, og dessuten med en kurve 2 for den nodvendige tid (i minutter) for oppnåelse av en ideell smelting av den ifolge kurve 1 tilforte aluminiumstopeblokk i det tilforte sinkråmateriale, i avhengighet av den tilforte sink-mengde. Dersom den smeltede sinkbaserte legering fjernes fra legéringsovnen i en mengde av ca. 6 tonn pr. time, vil aluminiumstopeblokken i forhold til 6 tonn smeltet sinkråmateriale smeltes i en mengde av 13,8 kg pr. time ifolge kurve 1, og den således dannede smeltede sinkbaserte legering må tilfores til legéringsovnen. Hvis imidlertid aluminiumstopeblokken tilfores i form av et 5 kg stykke som er lett tilgjengelig i handelen, vil den nodvendige tid for oppnåelse av den ovennevnte ideelle smelting be-stemmes av tiden (i minutter) for smelting av stykket på 5 kg i overensstemmelse med den tilforte mengde pr. tidsenhet av den ovennevnte smeltede sink. Hvis det således kreves at den smeltede sinkbaserte legering skal fremstilles i en mengde av ca. 12 tonn pr. time, er det nodvendig-å tilfore et 5 kg stykke fast aluminium pr. ca. 11 minutter. Det vil da fremstilles ca. 2,2 tonn smeltet sinkbasert legering pr. ca. 11 minutter. Når den smeltede sinkbaserte legering med fast sammensetning og i en onsket mengde i lopet av den ovennevnte begrensede tid innfores i muffelovnen, vil den smeltede sinks temperatur når aluminiumstopeblokken tilsettes, sterkt overskride innvirkningen på den nodvendige tid for smelting av stopeblokken. En undersøkelse er blitt.foretatt for å påvise hvorledes den smeltede mengde av en 5 kg aluminiumstopeblokk vil variere med varierende temperatur i den smeltede sink, og resultatene er gjengitt, i den nedenstående tabell 1.

De i tabell 1 gjengitte resultater ble oppnådd når tre aluminiumstopeblokker som hver veide 5 kg, ble satt til ca. 6,5 tonn smeltet sink og den smeltede sink ble omrort for hånd med en stålstang under fremstilling av en smeltet sinkbasert legering inneholdende ca. 0,23% aluminium. Det er forovrig blitt fastslått at resultater lignende de i tabell 1 gjengitte oppnås ved de samme smeltebetingelser når aluminiumstopeblokker hver med en vekt av hhv. ca. 2 kg, ca. 3 kg og ca. h kg smeltes.

Selv om i det tredje trinn av den foreliggende fremgangs-

måte den smeltede sinks temperatur vil variere i overensstemmelse med den fjernede mengde smeltet sinkbasert legering fra legéringsovnen pr. tidsenhet, foretrekkes det i det nedenfor beskrevne fjerde trinn å holde den fra det annet trinn fjernede smeltede sink for ifylling i blandeovnens 31 bronn 33 på en temperatur av minst ca. 500°C, og ved hjelp av en slik temperaturregulering kan det pr. time fremstilles 30-50 tonn smeltet sinkbasert legering. Desbuueii kan den smeltede sinkbaserte legering som or blitt fremstilt i blandeovnen 31 efter den for ste tilsetning av råmaterialene, holdes innen et onsket sammensetningsområde for den sinkbaserte legerings stopeblokk, dvs. at det spesifiserte innhold av hver bestanddel i blandingen kan opprettholdes da bare den mengde smeltet sinkbasert legering som tilsvarer den kvantitativt okede mengde som skyldes den annen chargering av råmaterialet, innfores i muffelovnen 32. Som nevnt ovenfor gjentas en prosess som ligner på en periodevis utpressing av gelé med et regulert innhold av bestanddeler, og det er derfor mulig å tilfore den smeltede legering fra blandeovnen inn i muffelovnen i overensstemmelse med en hvilken som helst mengde smeltet legering pr. tidsenhet som ved neddypping hentes opp fra muffelovnen og ved en riktig regulering av tiden mellom en slik periodevis utpressingsprosess. En mengde av den smeltede sinkbaserte legering som tilsvarer den mengde smeltet sinkbasert legering som skal hentes ved neddypping for vanlig utstoping, eller en mengde sinkbasert legering utover en slik mengde, kan holdes tilbake i legeringsovnens muffelovn, og utstopingen av den smeltede legering og smeltingen av råmaterialene kan derfor utfores nesten kontinuerlig uten avbrytelse av prosessen.

Det tredje trinn av den foreliggende fremgangsmåte er

ovenfor blitt forklart i forbindelse med bruk av en aluminiumstopeblokk som legeringsmetall, men det er selvklart at foruten en

aluminiumstopeblokk kan en hvilken som helst type materialer, som en sinkbasert legering inneholdende aluminium, magnesium eller

kobber etc. eller forskjellige typer av legeringskomponenter som kreves av brukerne, legeres inn i den smeltede sink ved behandling av disse på lignende måte som aluminiumstopeblokken. Et slikt legeringsmetall kan også tilfores i bestemte mengder til blande-

ovnen ved hjelp av en mekanisk anordning, og når tilforselen av den bestemte mengde legeringsmetall avpasses i forhold til den til-

forte bestemte mengde smeltet sink som nær tilsvarer mengden av' den smeltede sinkbaserte legering som skal fjernes fra legéringsovnen,

kan det tredje trinn lett utfores av et lite antall arbeidere. I

det tredje trinn kan dessuten den smeltede sinkbaserte legering produseres praktisk talt kontinuerlig, og selv om mengden av smeltet sinkbasert legering som skal forbrukes pr. tidsenhet blir meget stor, kan selve legéringsovnen lages med forholdsvis liten kapasitet.

I dette tredje trinn er det en nodvendig betingelse å bruke råmaterialsinken i smeltet tilstand, og av denne grunn er det nodvendig å benytte smelteovnen for sinkråmaterialet eller varmholdovnen for det smeltede metall som beskrevet i forbindelse med det forste trinn, men selv ved bruk av forskjellige typer sinkråmaterialer hvis innhold av bly, jern og/eller kadmium' etc. varierer, er det fordelaktig at innholdet av bestanddelene i den smeltede sink lett kan reguleres ved å forandre de • tilblandede mengder av sinkråmaterialer i blandeovnen. I sinkraffineringsovnen kan dessuten råsinken fremstilles i smeltet tilstand, og denne rasink kan da ifolge oppfinnelsen benyttes som sådan og omkostninger for tilveiebringelse av smeltevarme spares.

Det skal dessuten bemerkes at for opprettholdelse av en

egnet stopetemperatur for den smeltede sinkbaserte legering foretrekkes det å måle den smeltede sinkbaserte legerings temperatur i muffelovnen 32 og å tilveiebringe et temperaturmålehull i nærheten av bronnen 50, som vist på fig. 5, for å regulere oppvarmingstempera-turen og stopetemperaturen for den smeltede sinkbaserte legering.

Trinn h. Automatisk stoping av en fastsatt mengde smeltet sink-

basert legering.

I det fjerde trinn av den foreliggende fremgangsmåte utstopes sekvensielt en bestemt mengde av den i det tredje trinn fremstilte smeltede sinkbaserte legering med onsket sammensetning automatisk i en form. Det benyttes .i dette trinn et apparat for utstoping av en fastsatt mengde av den smeltede legering, og stope--\' apparatet er anordnet ved bronnen 50 til legéringsovnen som benyttes i det tredje trinn. ■ '

Grovt skissert består apparatet av en nivåpåvisningsinn-retning for påvisning av nivået til overflaten av den smeltede legering i en bestemt stilling når den smeltede legering stopes i formen, og en dyppeose for overforing og stoping av den fastsatte mengde smeltet legering i formen fra legéringsovnen, og disse innretninger er anordnet i de stillinger som er vist på fig. 1. Stopeapparatet er slik utstyrt at stopingen vil settes i gang når formen er blitt fort til en stilling .umiddelbart for stopeapparatet, og dette stopper stopingen ved mottagelse av et signal fra innretningen for påvisning av overflatenivået, idet elektromagnetiske brytere og grensebrytere benyttes ved hver operasjonsdel i de respektive apparater og hver operasjonsdel er slik innrettet at operasjonen utfores i en fastsatt ±id ved mottagelse av operasjonsordrene.

Trinn h av den foreliggende fremgangsmåte vil bli nærmere beskrevet nedenfor i forbindelse med en utforelsesform av stopeapparatet som vist på fig. 11 og 12.. "

Av disse viser fig. 11 et sideriss av stopeapparatet anordnet på legeringsovnens bronn 50 og fig. I2apparatet ifolge fig. 11 sett'

ovenfra.

Innretningen 91 for påvisning av overflatenivået og dyppeinnretningen 92 er anordnet praktisk talt i serie, og formen 93 på formstottedelen 96 overfores mot hoyre nedad i forhold til påvisningsinnretningen 91 ved hjelp av vinkeljern 97 som står i forbindelse med en formdrivanordning (ikke vist) som virker på hjulene 9^ og 95 for transport av formen som er anordnet i det vesentlige parallelt i forhold til bronnen 50. Formens 93 bæreaksel er eksentrisk og omvendt understottet og slik konstr.uert at stopeblokken efter avsluttet stoping lett kan trekkes ut ved å vende formen opp ned på

et annet sted enn det sted hvor stopeapparatet er anordnet. Vend-ingen av stopeblokken og uttrekkingen av d°nn<p> vil bli nærmere beskrevet nedenfor i Corbindelse med trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte.■ Det foretrekkes at formens stottedel 96 utgjores av en sirkelformig dreieskive, og en drivanordning er installert i dreieskivens sentrum eller langs en ytre omkrets av denne, og flere stykker eller et ti-tall stykker vinkler 97 rager ut for å fore formen fra apparatet, hvorved formen sekvensielt kan transporteres .'-v;'

ved en 360° rotasjon. Formen 93 kan stanses i en bestemt stilling ved f.eks. å overfore operasjonsorderen fra grensebryteren som er anordnet i en stilling hvor den kan komme i kontakt med formen 93

og i stilling nær den nevnte fastsatte stilling, til drivanordningen for formen. Samtidig som drivanordningen for formen stanser, settes stopingen igang ved hjelp av stopeapparatet. En carbonelektrode 98 for påvisningsinnretningen 91 senkes da til en forutbestemt stilling ved hjelp av en sylinder 99 (inneholdende trykkluft) for heving eller senking av carbonelektroden, og en tappeåpning 101 i et trau 100 for dyppeinnretningen 92 for overforing av den smeltede legering fra bronnen 50 senkes til en forutbestemt stilling ved hjelp av en sylinder 102 (inneholdende trykkolje) for heving av tappeåpningen 101. Når trauets 100 tappeåpning 101 og carbonelektroden 98 er blitt senket til en forutbestemt stilling, settes en pumpe

103 igang for å hente opp den smeltede legering. Denne hentepumpe 103 består av en luftmotor 10<*>+ for å drive pumpen, en tilforsels-ledning 105 for trykkluft og en pumpeledning 106 for smeltet metall, idet de nedre endedeler av tilforselsledningen for trykkluft og pumpeledningen er slik innrettet at smeltet legering vil blåses opp

ved pumpeledningens endedel til uttomningsåpningen 109 for smeltet legering ved hjelp av trykkluften som avgis fra tilforselsledningens endedel ved bunnen av legeringsovnens bronn 50. Den smeltede leg-

f ering fra uttomningsåpningen 109 fylles i formen 93 ved å senke trauet 100, og den tilforte smeltede legerings overflate vil stige i formen. Når den smeltede legerings overflate kommer i kontakt med nivåpåvisningslnnretningens 91 carbonelektrode 98, kortsluttes begge tilkoblingsender av en elektromagnet 110 anordnet på den ovre del av elektroden, og elektromagneten vil således settes i gang.

En brytermekanisme er slik laget at igangsettingen av nivåpåvisningslnnretningens 9l elektromagnet 110 kan påvirkes ved å koble en av elektromagnetens tilkoblinspoler. til elektroden 98 og den annen tilkoblings^jpol til en egnet del av formen, hvorved kraftkilden vil tilkobles ved kontakt mellom den smeltede legerings overflate og elektroden. Når denne bryter slås på, vil carbonelektroden tiltrekkes av elektromagneten og skilles fra det smeltede metalls overflate.

Det fremgår av fig. 11 at elektromagneten 110 og carbonelektroden 98 heves sammen til over formen 93 av sylinderens 99 hev^arm. Samtidig med at elektromagneten 110 settes i gang, stopper bevegelsen av over for ing spumpén 10'3 5' og- sylinderens 102 . arra heves for.lofting av tappeutlopet 101, og den,i trauet gjenværende smeltede legering og den smeltede legering som tilfores trauet på grunn av rotasjonen av luftmotoren lOM- for drift av pumpen 103, tilbakeføres til bronnen 50. Det er imidlertid mulig å fylle hele mengden av den gjenværende smeltede legering i trauet ned i formen ved å ut-

sette bevegelsen av sylinderen for heving av trauet 100 ved hjelp av en tidsregulator. Trauet 100 settes i vippebevegelse når sylinderen for heving eller senking av tappeåpningen settes i gang,

på grunn av traubærerdelen 112- som er anordnet på bronnens 50 vegg og utgjor et omdreiningspunkt.

På fig. 13 er vist et ..plansk jema for de systemer som benyttes for hver del av stopeapparatet, og det fremgår av dette skjema at en på forhånd bestemt driftsplan fra stansingen av formen '93 til ^ - stopingen er avsluttet kan utfores automatisk ved å f orbinc! ■) hver del elektrisk ved hjelp av fire grensebrytere og fire elektromagnetiske brytere. Det skal dessuten nevnes at i den brytermekanisme som påvirkes ved kontakt'mellom carbonelektroden 98 og :;. den ovennevnte overflate av den smeltede legering, er. det 4f or å unngå stromlekkas je til de andre apparatdeler gunstig å jorde en egnet ledende del som kommer i kontakt med formen 93. ' ■ \;'..

Ifolge en utforelsesform av det ovenfor beskrevne stdpe-apparat kan trauet oppdeles i to deler idet trauet i nærheten av ' pumpen for overforing av den smeltede legering bare settes ' i- vippebevegelse, og med denne utforelsesform kan den smeltede legering som uttommes på grunn av treghetsrotasjonen efter at luftmotoren lO^f er blitt slått av, tilbakefores til bronnen 50. Det; fremgår imidlertid av fig. 11 at nå£<e>Senyttés e.tt trau,kan den smeltede legering som uttommes på grunn av treghetsrotasjon efter at luftmotoren er blitt slått av,tilbakefores til bronnen for'den kommer inn i formen, og ved fremstilling av en sinkbasert legeringsstbpe-

blokk på 1000 kg kan derved variasjonen av stbpeblokkens-vekt reguleres til ca. i ho kg. Når dessuten carbonelektroden 98 kommer i kontakt med den smeltede legering, er grunnen til at denne straks vil heves og skilles fra den smeltede legerings overflate hoved-sakelig at elektroden utsettes for en meget sterk slitasje dersom elektrodens ende holdes i kontakt med den smeltede legerings overflate og ferdi påvisningen av nivået for den smeltede legering blir unbyaktig når smeltet legering hefter til elektrodens ende. Dersom

det i forbindelse med stopeapparatet anvendes en elektromagnet med et lengre utslag, er det dessuten ikke nodvendig å benytte sylindermekanismen for å heve earbonelektroden.

Trinn 5. Utstoping av en bestemt mengde smeltet sinkbasert legering.

I trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte fjernes stopeblokken automatisk fra formen efter at en' bestemt mengde av den smeltede sinkbaserte legering i trinn Ver blitt stopt i formen og har storknet.

På fig. 1 er vist en foretrukken utforelsesform av den foreliggende fremgangsmåte som gjor det mulig å utfore denne på den hurtigste måte, og.det skal bemerkes at på tegningen benyttes et formtransporteringsapparat av den sirkelformige dreieskivetype og at formtransporteringsapparatet er oppdelt i fem soner, dvs. en stope-sone for stoping av en bestemt mengde av den smeltede sinkbaserte legering, dvs. i trinn ^f, en drossoppsamlingssone, en sone for avkjoling av stopeformen og stopeblokken med trykkvann, en sone for automatisk fjernelse av stopeblokken, dys. i trinn 5, og en sone for forvarming av formen.I en hvilken som helst av disse soner utfores forutbestemte operasjoner samtidig. Oppfinnelsen er imidlertid ikke begrenset til den anordning av hvert apparat og av formtransporteringsapparatet i trinn h og trinn 5 som.vist på fig. 1, men det er mulig f.eks. å benytte et formtransporteringsapparat som parallelt strekker seg lenger i forhold til stillingen i nærheten av bronnen for ved neddypping å hente opp den smeltede sinkbaserte legering fra legéringsovnen. Formtransporteringsapparatet kan • derfor f.eks. være anordnet parallelt i forhold til det på fig. 1 viste stopeapparats trau, dvs. at formen anbringes på transport-mekanismen eller transportskinnen som er anordnet for transport av formen til trauets endedel, som vist på tegningen, og trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte kan derfor utfores både ved den hoyre og venstre ende. Hvis dross.skulle utvikles på den i trinn 1+ utstopte smeltede sinkbaserte legering, foretrekkes det å skumme av og fjerne drossen for den smeltede sinkbaserte legering storkner,

og for å lette oppsamlingen av drossen er det gunstig å forvarme formen til ca. 160°C for den smeltede sinkbaserte legering utstopes. Den i trinn h av den foreliggande fremgangsmåte utstopte smeltede sinkbaserte legering avkjoles dessuten fortrinnsvis og bringes hurtig til å storkne f.eks. på grunn av den tvungne avkjoling av formtransporteringsapparatet med kaldt vann, som vist på fig. 1, men

formtransporteringsapparatet kan også avkjbles ved hjelp av en kald luftstrbm eller ved å holde apparatet i kald luft.

I det femte trinn av den foreliggende fremgangsmåte anvendes et formapparat som omfatter (I) en parallellepipedisk metallform med to stbtteaksler som i forhold til midtdelen er anordnet eksentrisk på de ytre over-flater av de langsgående sidevegger til begge endedeler av formen som har et nærmest konkavt-rektangulært tverrsnitt, idet begge stbtteaksler er roterbart understøttet, (II) en drivmotor for tipping og forsynt med en tilpasset del for innsettelse i eller fjernelse fra en av stbtteakslenes endedel og som integrert tipper stbtteakselen og formen i den eksen-triske retning. Drivmotoren er anordnet i nærheten av formens tverretning og kan beveges frem og tilbake for sammenkobling meden sylindermekanismenfor å fjerne eller innsette den tilpassede del

i stbtteakselen.

(III)en stolpe for mottagelse av stbt og som holdes i en stilling slik at den vil kollidere med den ovre endedel av formens lange side vegg når formen tippes over 180°, og (IV)en stang for mottagelse av en stbpeblokk og anordnet ved en nedre del av formen.

Ved bruk av det foreliggende formapparat vil efter at en bestemt mengde av den smeltede sinkbasErte.legering er blitt utstbpt og av-kjblt og har stbrknet, sylindermekanismen settes i gang for å bringe drivmotoren fremad, og den tilpassede del innsettes i endedelen av formstbtteakselen og formen tippes over mer enn ca. 150°, hvorefter drivmotoren trekkes tilbake efter at den tilpassede del er blitt fri-gjort fra endedelen av formens stbtteaksel, hvorved stopeblokken trekkes ut av formen. Dette skyldes at formen og stopeblokken roteres på grunn av forskyvningen av formens tyngdepunkt og rotasjonsenergien som tilfores stopeblokken, hvorved formen og stopeblokken akselereres og den ovre endedel av formens sidevegg kolliderer kraftig med stbt-mottagelsesstolpen. Ved dette sammenstbt frigjbres stopeblokken fra formen og tas opp på stangen for mottagelse av stopeblokken.

Ved br,uk av formapparatet i det femte trinn av den foreliggende fremgangsmåte kan det forekomme at stopeblokken trekkes ut på grun" stbtinnvirkning når formen rulles over en gang, men rullingen av formen kan stadig gjentas efter at formen har vendt tilbake til sin opprinnelige stilling, og selv dersom stopeblokken skulle henge fast til formen, kan derfor stopeblokken' trekkes ut uten-bruk av menneskelig arbeidskraft ganske enkelt ved å gjenta rullingen to eller tre ganger. Når den fra formen fjernede stopeblokk mottas på stangen for mottagelse av stopeblokken^ vil den dessuten fores til utsiden av formapparatet, f.eks. ved hjelp av transportaren for transport av stopeblokken, som vist på fig. 1. Denne transport-mekanisme er slik'innrettet at den vil bevege mottager stangen frem og tilbake, og samtidig er en lofteinnretning anordnet nedad langs mottager stangen, og efter at stopeblokken på mottager stangen er blitt loftet ved hjelp av lofteinnretningen, trekkes stangen for mottagelse av stopeblokken tilbake, og når apparatet er slik utfort at stopeblokken skal tas opp på rulletransportoren når lofteinnretningen befinner seg i sin nedre grensestilling, kan selv en stopeblokk med en vekt over 1 tonn fores til utsiden av formapparatet uten at transportmaskinen for transport av stopeblokken utsettes for stot. •

Trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte vil bli mer detaljert beskrevet i form av en utforelsesform under henvisning til tegningene.

På fig. 1*+ er f ormapparatet vist ovenfra, på fig. 15 er vist

et sideriss med et vertikalt tverrsnitt av formdelen, og på fig. 16

er vist;et sideriss med et horisontalt tverrsnitt av formdelen.- På fig. lh er formen 93 vist festet til banen 112 for transport av formen, og formen og banen overfores samtidig til den forutbestemte stilling og en bestemt mengde av den smeltede sinkbaserte legering utstijpes fra det i trinn h av den foreliggende fremgangsmåte benyttede- stppeappar åt. Formen stopper i den stilling hvor tippe-sdrivjnaskinen 11^- og stotmottagelsesstolpen 115 er anordnet. Formen 93 holdes på et konstant nivå ved hjelp av et horisontalt holdekhe-stykke 116 for å holde formen horisontal, idet formens stotteaksler 117 og 118 er konsentriske. Radialkulelagere er festet til form-stotteakslene 117 og 118 og til skinnene 112 og 113 ved hjelp av stasjonære fastspenningsinnretninger 119 og 120.

Skinnene 112 og 113 er forsynt med hjul som ved sine nedre endedeler befinner seg i kontakt med glideskinner 121 og 122, og formen 93 kan sammen med skinnene 112 og 113 beveges frem og tilbake ved hjelp av knestykket 123. Ved formstotteakselens 118 endedel er festet en stasjonær sidekobling 12<*>+ med den på fig. 17 og 18 viste utformning, og en stotsidekobling 126 med den på fig. 19 og 20 viste utformning er festet til rotasjonsakselen 125 for den annen rulle-drivmotor llh. Når denne beveges fremad ved hjelp av sylinderen 127 som benyttes for å bevege rulledrivmotoren llh frem og tilbake, som vist på fig. 17, vil sidekoblingen 126 stote mot den stasjonære sidekobling 121+, og når rulledrivmotoren llh er i gang, vil formen 93 rulles over eller tippes som antydet på fig. 16. Når formen 93 tippes ved at formens tyngdepunkt overfores fra drivmotor siden til den side som den tippes over mot, vil den innta en stilling (vinkelstilling) hvor den selv kan rulle over selv dersom den ytre kraft fjernes, og rulle- eller tippedrivmotoren trekkes tilbake og formen 93 vil stote mot stotstangens 115 stot-mottagelsesstolper 128 og 129. Det er derfor gunstig å benytte stotlegemer 130 og 131 som vist på tegningen og som er slik utformet at formens 93 finner vil forsterkes og som samtidig vil stote mot stbtstolpene.

Når formen tippes, vil stopeblokken falle på en gaffelformig stang 132 for mottagelse av stopeblokken som fra stangen for mottagelse av stopeblokken overfores til fire stangstykker 13^, 135, 136 som utgjor en del av lbfteinnretningen 133 for lofting av stopeblokken, ved at stangstykkene som er anordnet rett nedenfor stangen 132 for mottagelse av stopeblokkan, heves. Stangen 132 for mottagelse av stopeblokken trekkes derefter tilbake ved hjelp av sylinderen 137, og hvert stangstykke 13^, 135, 136 som utgjor en del av lofteinnretningen 133 for lofting av stopeblokken, senkes og stopeblokken plasseres på rulletransportoren 138 for å transportere stopeblokken ut. Hevingen og loftingen av innretningen for lofting av stopeblokken når stopeblokken overfores til rulletransportoren I38 utfores ved hjelp av trykkoljesylinderen 139.

Rekkefolgen av trinn ved bruk av apparatet i trinn 5 av den foreli<g§gende fremgangsmåte er beskrevet i den riktige rekkefolge nedenfor.

(a) Formen 93 hvori den smeltede sinkbaserte legering utstbpes og stbrkner, stanses i en bestemt stilling (en stilling hvor den

finner seg på linje med rulledrivmotoren 11<*>+).

(b) Stangen 132 for mottagelse av stopeblokken beveges fremad

(forberedelse for å motta stopeblokken).

(c) Rulledrivmotorens ll*f stbtsidekobling 126 bringes til å ligge

an mot formens 93 stasjonære sidekobling 12^.

(d) Midt under tippemanbveren med tippedrivmotoren llh trekkes denne tilbake (formen ruller fritt over, og når stbtlegemene

130, 131 som folge av den frie rulling av formen stoter mot stotstengene 128, 129, faller stopeblokken ut og på stangen for mottagelse av stopeblokken). (e) Innretningen 133 for lofting av stopeblokken heves (innretningen for lofting av stopeblokken vil i sin ovre grensestilling befinne seg over lofteanordningen). (f) Stangen 132 for mottagelse av stopeblokken trekkes tilbake. (g) Innretningen 133 for lofting av stopeblokken senkes (stopeblokken anbringes på rulletransportoren.138 når lofteinnretningen befinner seg i sin nederste stilling og transporteres ut av apparatet). (h) Tippedrivmotorens stotsidekobling 126 bringes i kontakt med formens 93 stasjonære sidekobling 12^-, og når denne tippes, vil den gå tilbake til utgangsstillingen.

Apparatet som benyttes i trinn 5 av d.en foreliggende fremgangsmåte, omfatter en grensebryter anordnet i den stilling som formen 93 befinner seg i når den er stanset ifolge trinn (a) ovenfor, og når bryteren benyttes, kan trinnene (b) og (c) utfores i rekkefolge eller samtidig. Når trinnet (c) er over, kan dessuten trinnet (d) utfores automatisk straks derefter ved anordning av grensebryteren, og det neste trinn (e) kan eventuelt utfores ved bruk av et påvisningsultra-lydinstrument eller et påvisningsinfrarodt instrument i en stilling hvor det er mulig å se gjennom stangen for mottagelse av stopeblokken for derved å bekrefte at stopeblokken har falt ned på stangen for mottagelse av denne. Når innretningen for lofting av stopeblokken i trinn Ce) befinner seg i sin overste stilling, benyttes grensebryteren, og trinnene (f) og (g) utfores efter ordre fra denne grensebryter, og når innretningen for lofting av stopeblokken befinner.seg i sin nederste stilling, kan trinnet (h) utfores.

Hvert av disse trinn eller operasjoner kan i praksis utfores lett ved hjelp av en elektrisk krets fra de respektive grensebrytere og påvisningsinstrumant til hver operasjonsmekanisme. Dessuten kan en rekke former anordnes med samme innbyrdes avstand fra hverandre og parallelt på de rettlinjede skinner eller de kan anordnes radialt på de sirkelformige skinner, hvorved forvarmingen av formene, utstopingen av den smeltede sinkbaserte legering og avkjolingen etc. kan utfores i rekkefolge, og formapparatet ifolge oppfinnelsen kan benyttes i trinnet efter avkjolingen, hvorved stopeblokkene praktisk talt kontinuerlig kan fjernes fra formene.

Det formapparat som benyttes i trinn 5 &v den foreliggende fremgangsmåte byr på flere fordeler ved at det ikke bare sterkt bidrar' til besparelse av arbeidskraft for fjernelse av store stopeblokker av sinkbasert legering fra formene, men også fordi det tilfredsstiller kravene til et massefremstillingssystem for stopeblokkene og dessuten fordi det område som benyttes ved fjernelse av stopeblokkene fra formene, kan sterkt reduseres.

For trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte utfores, kan dersom dross avskummes fra den' stopte smeltede sinkbaserte legerings ovérflate, et hvilket som helst av drossavskumningsapparatene for stopt metall som beskrevet i japansk patent nr. 31067/70 og i japansk patent nr. 19<1>+36/71, benyttes. Det er dessuten mulig å installere et apparat i et trinn for trinn 5 og konstruert på en slik måte at to dros sav skumningsplater kan forflyttes til midten frå. begge'.f ormens endedeler i formens lengderetning, og i den midtre del av formen er det anordnet en platekam som er formet ved å modellere avskumnings-platen som en omvendt trekant, og.drossen forflyttes og oppsamles utenfor formen ved hjelp av platekammen og en plate som stenger begge endedeler av drossen som er tatt opptas/' ceto trekantformede plater. På fig. 1 er vist installeringsstillingen for et apparat for fjernelse av dross. Når stopeblokken- skal avkjoles hurtig efter opp-samling av drossen, benyttes vannledninger som understottet av en egnet maskinramme er anordnet over og under formen og/eller formens sider slik at de ikke uheldig vil påvirkes ved transporteringen av formen i den på fig. 1 antydede stilling for formen og stopeblokk-avkjolingssonen, og når vannet tappes ut gjennom og/eller en vann-forseglingsavkjoling avstedkommes ved hjelp av en rekke hull i vann-ledningene, kan en stopeblokk på 500-1000 kg avkjoles i lopet av ca. 20 minutter fra smeltet tilstand til en temperatur av 200-260°C (overflatetemperatur for stopeblokken), og ved denne temperatur kan stopeblokken lett fjernes fra formen. For å lette oppsamlingen av

den ovennevnte dross når formen oppvarmes for det fjerde trinn utfores, er det dessuten gunstig å anvende en forvarmingsmetode hvor minst ln forbrenningsflamme bestående av luft-brenselgass bringes til å spille på den innvendige overflate av hver sidevegg av formens fire sider, idet forbrenningsflammen blåses henimot den nedre del fra den ovre del av hver sideveggs innvendige overflate. Ved hjelp av denne forvarmingsmetode er det mulig å forvarme den duktile stope jernsform med en opprinnelig temperatur på ca. 20° "ti L <Sil temperatur av 160-170°G i lopet av 7-8 minutter. Ved en slik for-

varming er det dessuten foretrukket å benytte en forvarmingsgass-brenner som er slik laget at den består av en i det vesentlige rettlinjet luftledning med et luftinnlop og en brenselgasstilforsels-ledning med et brenselgassinnlop som tett overlapper den ovre del av luftledningen, en innvendig ledning som forer.til munnstykket og som er stukket gjennom en ytre vegg av lufttilforselsledningen fra den ytre vegg av Brenselgasstilforselsledningen slik at det fås en spalte mellom den innvendige ledning og den ytre vegg av den gjennomstikkende del av den innvendige- ledning og som er egnet til å oppta en egen ytre ledning for munnstykket, idet én ende av den ytre ledning for munnstykket er festet til den ytre vegg av lufttilforselsledningen under dannelse av et munnstykke, og minst ett stykke er anordnet ved den langsgående side av den rektangulære lufttilforselsledning og fortrinnsvis en rekke stykker av slike munnstykker er anordnet på hver av.de fire sider.

Når det ovennevnte forvarmingstrinn, drossavskumningstrinn og tvungne avkjolingstrinn,som vist på fig. 1 benyttes ifolge oppfinnel^ sen og når samtlige trinn fra chargeringen av råmaterialsinken i det for ste trinn til fjernelsen av stopeblokken i det femte trinn, omfattende transporteringen av stopeblokken, er innpasset i et ordre-eller styringssystem tilveiebragt ved hjelp av en elektrisk krets, kan den foreliggende oppfinnelse utfores med et fåtall arbeidere ved styring fra et sentralt styringsrom i forbindelse med en hvilken som helst av de ovennevnte trinndeler som benyttes ved den foreliggende fremgangsmåte. Det er selvklart at selv om de ovennevnte tilleggs-trinn ikke benyttes, er det fullt mulig ved hjelp av den elektriske krets å styre prosessen for kontinuerlig fremstilling av stopeblokker.

Av tegningene er på fig. 1 vist et flytskjema for en ut-forelsesf erm av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. 2 et horisontalriss av en utforelsesform av apparatet som benyttes i tilknytning til trinn 2 av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. 3 og k sideriss og frontriss av det på fig. 2 viste apparat, på fig. 5 et horisontaltverrsnitt av en utforelsesform av legéringsovnen som benyttes i tilknytning til trinn 3 av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. 6 et lengdesnitt gjennom legéringsovnen ifolge fig. 5, på fig. 7 et tverrsnitt tatt langs linjen A-A ifolge fig. 5, på fig. 8 et tverrsnitt tatt langs linjen B-B ifolge fig. 5, på fig. 9 et langsgående tverrsnitt sett forfra av omroringsanordningen som er egnet for benyttelse i tilknytning til legéringsovnen ifolge fig. 5, på fig. 10 forholdet mellom de tilblandede råmaterialer for smelte-fremstilling ifolge oppfinnelsen av en sinkbasert legering, og forholdet mellom den tilforte mengde smeltet sink og den nodvendige tid for smelting av en aluminiumstopeblokk, på fig., 11 et sideriss av en utforelsesform av apparatet som benyttes i tilknytning til trinn h av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. 12 et horisontalriss av apparatet ifolge fig. 11, på fig.13 et flytskjema for et eksempel på arbeidsmekanismesystemet som benyttes i trinn k- av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. lh et horisontalriss av en utforelsesform av apparatet som benyttes i tilknytning til trinn 5 av den foreliggende fremgangsmåte, på fig. 15 et lengdetverrsnitt sett fra siden og som viser et tverrsnitt gjennom formdelen ifolge fig. I<1>*, på fig. 16 et tverrsnitt sett fra siden og som viser et tverrsnitt gjennom form-

delen ifolge fig. 1^-, og på fig. 17, 18, 19 og 20 tverrsnitt av koblingene for tipping av formen.

Det fremgår av fig. 1 at denne omfatter hvert apparat og legeringsovn for smelting, av den sinkbaserte legering som vist på fig. 5-8. Ifolge en foretrukken utforelsesform i overensstemmelse med det på fig. 1 viste flytskjema.innfores 6 vektdeler smeltet elektrolyttsink (kvalitet: Cd spor, Pb spor, Fe spor og resten sink)

og 10 vektdeler smeltet destillert sink (kvalitet: Cd 0,0<>>+%, Pb 0,20%,

Fe 0,015% og resten sink) i blandeovnens 31 bronn 33. Disse smeltede sinkkvaliteter ble kontinuerlig fylt i bronnen 33 fra smelteovnen ved hjelp av hver sin dyppeinnretning med en kapasitet av 75 kg, idet 2h kg ble overfort ved hver dypping, og en aluminiumstopeblokk (i stykke å.5 kg) ble fylt i den smeltede sink fra bronnen 33 mens den smeltede sink ble omrort (temperatur 520°C). Den sam-

lede tilforte charge var ca. 2,2 t slik at den fikk et innhold av 0,23 vekt% aluminium. Dette trekk ble gjentatt, dvs. den kontinuer-lige' fastsatte mengde chargering av smeltet sink ved hjelp av dyppeinnretning ene , omroring og smelting av aluminiumstopeblokken (i stykke ' a. 5 kg) som automatisk ble tilfort ved hjelp av en tidsinn-stillingsanordning i en mengde av 1 stopeblokk pr. 11 minutter, og metallisk bly (0,8 kg/time) ble tilsatt og smeltet slik at den smeltede^sink fikk et innhold av 0,2 vekt% bly, og den erholdte smeltede sinkbaserte legering ble sekvensielt bragt til å stromme over inn i muffelovnen.

Samtidig med fremstillingen av den smeltede sinkbaserte legering ble denne ved neddypping hentet opp fra muffelovnens 32 bronn 50 ved hjelp av det på fig. 11-13 viste stopeapparat i en mengde av ca. 11 t/ time, og det ble utstopt vinkelformige stopeblokker med en gjennom-snittsvekt av 0,92 tQnn.

Som form ble benyttet en form av duktilt stope jern hvis tverrsnitt var tilnærmet konkav -rettlinjet med en lengde av ca. 1,6 m. De tolv former var roterbart anbragt på formtransportapparatet av den sirkelformige dreieskivetype som vist på fig. 1 (stottemekanismen er blitt utelatt da denne er blitt detaljert beskrevet ovenfor). Den

smeltede sinkbaserte legering ble i rekkefolge stopt i formene som på forhånd var blitt oppvarmet slik at formenes innvendige overflate i den på fig. 1 viste forvarmingssone fikk en gjennomsnittstemperatur av 160°C. Efter avskumming av drossen fra den smeltede sinkbaserte legerings overflate efter stoping ble dessuten de forskjellige former og stbpeblokker utsatt for tvungen avkjoling i form,- og stbpeblokk-avkjolingssonen, som vist på fig. 1. Derefter ble hver stopeblokk

automatisk fjernet ved hjelp av formapparatet for uttagning av stopeblokken, som vist på fig. lh- 20. Efter h timers stoping var et samlet antall av ^-8 stopeblokker blitt fremstilt.

Det ble ved den ovenstående prosess bekreftet at nærmest en fast mengde- av den smeltede sinkbaserte legering strommet over hver gang råmaterialene ble innfort, fra overlopskanalen i skilleveggen i forbindelsesdelen mellom blandeovnen og muffelovnen. For dessuten å undersoke hvorvidt den smeltede sinkbaserte legering ved overlops-stromning ble tilfort muffelovnen med det riktige innhold av bestanddeler, ble en analyseprove tatt av hver av de fremstilte ^8 stopeblokker og analysert ved hjelp av atomabsorpsjonsmetoden, og de erholdte resultater er gjengitt i den nedenstående tabell 2.

Det fremgår av resultatene i tabell 2 at disse bekrefter at stopeblokker med onsket sammensetning ble erholdt i det vesentlige kontinuerlig med hoyt produksjonsutbytte og'at det forekom en variasjon av ca. + 0,01"+% av aluminiuminnholdet (0,23%).

Aritmetisk gjennomsnitt for de analyserte bestanddeler:

Al 0,235%, Pb 0,203%, Cd 0,035%, Fe 0,0113%.

Claims (5)

1. Fremgangsmåte ved kontinuerlig fremstilling av sinkbaserte

legeringsstøpeblokker med stor størrelse ved anvendelse av en legeringsovn omfattende en blandeovn (31), minst en chargerings-brønn (33) som står i forbindelse med blandeovnen gjennom en sidevegg av denne, minst en omrøringsanordning som strekker seg inn i blandeovnen, en muffelovn (32) som står i forbindelse (48) med blandeovnen, minst en uttømningsbrønn (50) som står i forbindelse (47) med muffelovnen gjennom en sidevegg av denne, og en skillevegg (37) med en overløpskanal (38) og anordnet mellom blandeovnen og muffelovnen, hvorved det fremstilles en sinksmelte, f.eks. i en smelteovn (1), hvorefter en valgt mengde av den smeltede sink og minst en legeringsmetallstøpeblokk innføres i chargerings-brønnen (33) under omrøring av den smeltede sink og under samtidig smelting av støpeblokken for dannelse i blandeovnen (31) av en smeltet sinkbasert legering fra det således dannede smeltede legeringsmetall og den smeltede sink, karakterisert ved kombinasjonen av de følgende trinn: a) innføring av smeltet sink og legeringsmetallstøpeblokker i chargeringsbrønnen gjentas med faste tidsintervaller og de således tilsatte støpeblokker smeltes og det erholdte smeltede legeringsmetall blandes med den smeltede sink for kontinuerlig dannelse av en smeltet sinkbasert legering i blandeovnen, idet den smeltede sinkbaserte legering periodevis får strømme over fra blandeovnen forbi skilleveggen (37) og inn i muffelovnen (32) , b) en valgt mengde av den smeltede sinkbaserte legering utstøpes periodevis og i rekkefølge fra muffelovnen for fremstilling av en stor støpeblokk av den sinkbaserte legering ved å tilføre den smeltede sinkbaserte legering fra uttømningsbrønnen (50) og innføre den smeltede sinkbaserte legering i minst en støpeform (93), og c) mengden av smeltet sink og legeringsmetallstøpeblokk som inn- føres i chargeringsbrønnen pr. tidsenhet reguleres slik at den mengde derav som innføres i blandeovnen og den mengde av den smeltede sinkbaserte legering som uttømmes fra muffelovnen, holdes tilnærmet like.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes en uttømningsbrønn (50) som er forsynt med et tilførselsapparat for smeltet metall omfattende en pumpeledning (106) for smeltet metall som strekker seg inn i uttømningsbrønnen og hvis utløpsåpning (109) for smeltet metall er anordnet på utsiden av uttømningsbrønnen,et trau (100) som er slik anordnet at det kan svinges frem og tilbake og som er forsynt med en ende som er innrettet for mottagelse av smeltet metall fra uttømnings-åpningen og med en annen ende som danner en støpeåpning (101) som er innrettet for støping av det smeltede metall i en støpeform (93), en første sylinder (102) festet til trauet for å heve og senke støpeåpningen henimot og bort fra støpeformen som er forsynt me^^tj^ivåpåvisningsapparat (91) omfattende en elektrode (98) som^can anbringes over formen, en elektromagnet (110) for å heve og senke elektroden, og en annen sylinder (99) ved den øvre ende av elektromagneten for å heve og senke denne, og hvor ut-støpingen utføres ved å anbringe en støpeform i en på forhånd bestemt stilling og ved å påvirke begge sylindere i respons til støpeformens stilling for bevegelse både av trauet og elektroden til deres laveste stillinger hvor støpeåpningen er anordnet direkte over formen og elektroden strekker seg inn i formen, mens tilførselsapparatet for smeltet metall samtidig anvendes og det smeltede metall tilføres til trauet og derved til formen inntil det smeltede metall i formen kommer i kontakt med enden av elektroden, hvorefter elektromagneten anvendes for å bevege elektroden oppad og den første sylinder anvendes for å bevege trauet oppad slik at støpingen avbrytes.

3 . Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes en chargeringsbrønn (33) og en blandeovn (31) som står i forbindelse med hverandre i et tyngdekraftpåvirket, frittflytende forhold slik at de vertikale nivåer for væskene i disse er de samme, og at det anvendes en uttømningsbrønn (50) og en muffelovn (32) som står i forbindelse med hverandre i et tyngde-kraf tpåvirket , frittflytende forhold slik at de vertikale nivåer for væskene i disse er de samme, idet den nedre ende av overløps-kanalen (38) i skilleveggen (37) er anordnet slik at smeltet sinkbasert legering strømmerfra blandeovnen over i muffelovnen når nivået for smeltet sinkbasert legering i blandeovnen er over den nedre ende, og hvor den smeltede sinkbaserte legering bringes til å strømme fra blandeovnen over i muffelovnen når den smeltede sink og legeringsmetallstøpeblokken tilsettes til chargeringsbrønnen.

4. Fremgangsmåte ifølge krav <3>, karakterisert ved at varme, gassformige forbrenningsprodukter kontinuerlig bringes til å strømme i legéringsovnen over muffelovnen og inn i blandeovnen for å oppvarme innholdet i denne.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den smeltede sink innføres i chargeringsbrønnen (33) ved anvendelse av minst en smelteovn (1) medden overløpsbrøhn^ (2) ved sin sidevegg for oppbevaring av smeltet sink, og at en valgt mengde av den smeltede sink med faste tidsintervaller fjernes fra over-løpsbrønnen og innføres i chargeringsbrønnen. o 6• Fremgangsmåte ifølge krav 5,karakterisert ved at innføringen av den smeltede sink fra smelteovnen (1) inn i chargeringsbrønnen (33) utføres ved hjelp av de følgende trinn: (1) nivået for den øvre overflate av den smeltede sink (18) i overløpsbrønnen (2) holdes tilnærmet konstant ved å tilføre smeltet sink fra smelteovnen til overløpsbrønnen i en tilstrekkelig mengde til at smeltet sink vil strømme over fra overløps-brønnen, og (2) en dyppeanordning (12) settes i en slik jevn svingebevegelse frem og tilbake at ved den ene ende av dens bevegelse vil en ende av dyppeanordningen neddyppes til en på forhånd bestemt dybde i den smeltede sink i overløpsbrønnen slik at den ved opp-dykking vil ta med seg en bestemt mengde av den smeltede sink, og ved den annen ende av dyppeanordningens bevegelse vil den således hentede smeltede sink i dyppeanordningen uttømmes fra den annen ende av dyppeanordningen over i et trau (14) anordnet ved siden av overløpsbrønnen og som løper over i chargerings-brønnen. 7. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at det anvendes et tilførselsapparat for smeltet metall anordnet ved siden av overløpsbrønnen (2) og som kontinuerlig overfører den smeltede sink fra smelteovnen (1) til overløps-brønnen (2) og har en tilstrekkelig kapasitet til konstant å opprettholde nivået for den øvre overflate av den smeltede sink i overløpsbrønnen.