NL1022015C2 - Katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem. - Google Patents
Katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1022015C2 NL1022015C2 NL1022015A NL1022015A NL1022015C2 NL 1022015 C2 NL1022015 C2 NL 1022015C2 NL 1022015 A NL1022015 A NL 1022015A NL 1022015 A NL1022015 A NL 1022015A NL 1022015 C2 NL1022015 C2 NL 1022015C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- catalyst
- catalytic cracking
- gas
- reaction
- settler
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
- B01J8/22—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid
- B01J8/224—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement
- B01J8/228—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium gas being introduced into the liquid the particles being subject to a circulatory movement externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
- C10G11/182—Regeneration
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Titel: Katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem
Technisch gebied
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op katalytische kraakinrichtingen van aardoliekoolwaterstoffen in de afwezigheid van 5 waterstof en, meer in het bijzonder, een katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem voor toepassing in laboratoria.
Achtergrond van de techniek 10 Katalytisch kraken is een belangrijk raffinageproces voor het vervaardigen van brandstoffen voor verbrandingsmotoren en chemische uitgangsstoffen en is een doelmatige wijze voor bet lichter maken van zware oliën. Derhalve is het katalytisch kraakproces gedurende tientallen jaren een onderwerp van onderzoek geweest in de raffinage-industrie. Zoals wel 15 bekend dient de ontwikkeling van een nieuw proces en katalysator een tamelijk lange onderzoeksroute te ondergaan van onderzoekingen op laboratoriumtafelschaal, via pilot plant, naar industriële toepassing. Of de laboratoriumgegevens voorspellende waarde hebben, met andere woorden of genoemde gegevens in staat zijn om de geanticipeerde resultaten van de 20 industriële toepassing weer te geven, is een sleutel voor het succes van de technische ontwikkeling. Er zijn twee manieren om het katalytisch kraakproces in laboratoria te onderzoeken: één is de toepassing van een vast/gefluïdiseerd-bedeenheid en de ander is de toepassing van een continue reactie/regeneratie gefhndiseerd-bedeenheid of een riser-eenheid. De 25 vast/gefluïdiseerd-bedeenheid heeft een kleine schaal, is gemakkelijk, flexibel, goedkoop, en vereist de toepassing van een kleine hoeveelheid olie en katalysator; derhalve wordt deze algemeen gebruikt door vele onderzoeksinstituten en raffinaderijen, in hoofdzaak voor het evalueren van 1022015 r 2 katalysatoren. Kleine of middelgrote eenheden voor continue reactie-regeneratie-eenheden kunnen de condities van een eenheid op industriële schaal beter simuleren en komen overeen met de industriële gegevens in de opbrengst en kwaliteit van de resulterende producten.
5 Er zijn niet veel referentiedocumenten in de stand der techniek betreffende de katalytische kraakeenheden op laboratoriumschaal. De relevante informatie kan gevonden worden in US-A-6,069,012 en de circulerende riser katalytische kraak experimentele eenheid van GRACE DAVISON CORPORATION. De functie van deze eenheden is echter 10 tamelijk simpel en kan niet voldoen aan de eisen voor het evalueren van de verschillende nieuwe katalysatoren en de ontwikkeling van de verwerking.
US-A-6,069,012 beschrijft een verbeterde vast/gefluïdiseerd-bedreactor. De verbetering in de structuur van deze reactor is gelegen in de volgende twee aspecten: (1) aanpassing van een in hoogte variabele 15 voedingsmouw, de binnenbuis waarvan gebruikt wordt om olievoedingsstromen af te leveren terwijl de mantel wordt toegepast om het fluïdiserende gas af te leveren: en (2) een sproeier voor het fhrïdiserende gas wordt daarnaast aangebracht in het midden van de bodem van de reactor. De bovengenoemde verbeteringen in de structuur maken het mogelijk om de 20 reactietijd van de vast/gefluïdieeerd-bedreactor aan te passen door het veranderen van de hoogte van het voedingssproeistuk. Daarnaast kan de toevoeging van het sproeistuk voor het fluïdiserende gas op de bodem van de reactor de gefluïdiseerde staat van de katalysator verbeteren; echter indien de lineaire snelheid van het reactorbed gelijk is aan of groter is dan 18,2 25 cm/eec, kunnen een krachtige turbulente stroming en slugging optreden in het katalyeatorbed, de katalysator kan worden opgetild tot de bovenkant van de reactor en afgeleid worden van het isothermische gedeelte van de reactor, hetgeen leidt tot ondoelmatige controle van de reactietemperatuur. Vanwege de beperkingen van de bovengenoemde lineaire bedsnelheid, kan 30 een dergelijke reactor uitsluitend worden bedreven onder gebruikelijke 1022015 3 katalytische kraakcondities, maar is niet geschikt voor de speciale reactievereisten voor het onderhavige veld van katalytisch kraken voor het uitvoeren van reactie onder hoge temperatuur, hoge katalysator/olie-verhoudingen, hoge gas doorvoeren en zo verder.
5 Een van de meest belangrijke procesparameters van gefluïdiseerd- katalytisch kraken is de contacttijd van de koolwaterstoffen en de katalysator. Recente studies tonen aan dat 90% van de voedingsconversie plaats vindt gedurende een zeer korte tijd waarin de voeding met de katalysator in contact is. Op basis van deze kennis, is de structuur van 10 bestaande eenheden langzaam omgevormd om de opbrengst en kwaliteit van het product te verbeteren. Echter een korte voedingeolie contacttijd dient aan te sluiten bij een hogere katalysator/olie-verhouding teneinde een gewenste conversiediepte van koolwaterstoffen en olie te bereiken. Derhalve dient ofwel bij het ontwerpen van een nieuwe eenheid, ofwel bij de 15 omvorming van een oude eenheid de vereiste in dit opzicht te worden gehandhaafd.
In een continu reactie-re generatie - systeem, kan de verkorting van de reactietijd worden gerealiseerd door toepassing van een down-flow-reactor of een instantane reactie-structuur met ultrakorte tijd. Naast een 20 korte olie/katalysator-contacttijd, kan de down-flow-reactor in grote mate terugmenging realiseren waarbij secundaire reacties worden gereduceerd welke ongunstig zijn voor de productverdeling. Aan de hand van de instantane reactie-structuur kan de positieve invloed van de ultrakorte reactietijd op de verdeling en de kwaliteit van het product onderzocht 25 worden.
Ten aanzien van de onderhavige continue experimentele reactieregeneratie-eenheden voor het katalytisch kraken zijn zowel thuis als in het buitenland geen rapporten gevonden die betrekking hebben op de integratie van een riser, down-flow bedrijf, en instantane reactie-structuur 30 welke resulteren in flexibele onderlinge uitwisseling.
1022015 4
Inhoud van de uitvinding
Doel van de onderhavige uitvinding is een nieuwe laboratoriumschaal katalytische kraakeenheid te verschaffen, die niet 5 alleen toegepast kan worden voor het evalueren van katalysatorprestaties, maar bovendien de vereisten voor onderzoek aan een verscheidenheid van katalytische kraakprocessen beantwoorden.
Derhalve betreft de onderhavige uitvinding een katalytisch kraak-reactie-regeneratie-systeem, met het kenmerk dat genoemd systeem omvat: 10 regenerator (1) toegepast voor het regenereren van de met cokes afgezette gebruikte katalysator, een afgaspijp, welke is aangebracht aan de bovenkant van genoemde regenerator en regeneratieluchtpijp en re gener atiekatalys ator afvoerp ijp (2) welke is aangebracht aan de bodem; een bezinker (15), het bovenste gedeelte waarvan wordt toegepast 15 voor het convergeren en loskoppelen van de reactie-oliegae, het onderste gedeelte daarvan toegepast wordt voor het strippen van de met cokes afgezette katalysator, de top van de bezinker is uitgerust met een oliegaepijp die is verbonden met een scheidingssysteem, en de bodem van genoemde bezinker ie verbonden met regenerator (1) via een verbruikte 20 katalyeatorafleverpijp (18); een gas/vast-scheider (14) toegepast voor het scheiden van de reactie oliegas en de katalysator, de bovenkant van genoemde gas/vast-scheider ie verbonden met de bovenkant van bezinker (15) via een pijplijn, en de bodem van genoemde scheider verbonden is met de onderkant van de 25 bezinker (15); een buffer (9) toegepast voor het opslaan van de katalysator indien het systeem een down-flow-re actie uitvoert;.
een riser-re actor (5) toe gepast voor het uitvoeren van riser-katalytische kraakreactie, de onderkant van genoemde riser is verbonden 30 met regenerator (1) via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2); 1022015 5 een horizontale reactiepijp (13) die gebruikt wordt voor het uitvoeren van een katalytische kraakreactie door instantaan contact, waarbij één sectie van genoemde horizontale reactiepijp verticaal verbonden is met de uitlaat van het bovenste gedeelte van de riser-reactor (5) via klep 5 A, terwijl het andere gedeeltë verbonden is met de inlaat van de gas/vast-scheider (14); een katalysatorafvoerpijp (8) die de riser-reactor verbindt met de buffertank, waarbij genoemde afvoerpijp coaxiaal met de riser-reactor (5) is, die erboven gelegen is, en wordt gebruikt voor het afvoeren van de 10 katalysator uit riser (5) en het verhogende medium, en deze vervolgens in buffertank (9) brengen, klep C die ie aangebracht tussen de katalysatorafvoerpijp (8) en de riser-reactor (5) en een neerstroom reactor (12) die gebruikt wordt voor het uitvoeren van de neerstroomkatalytische kraakreactie, waarbij het bovenste gedeelte 15 van de genoemde neerstroomreactor verbonden is met de buffertank, en het onderste gedeelte verbonden is met de horizontale reactiepijp (13) via klep B of is verbonden met bezinker (15).
Vergeleken met de stand van de techniek liggen de bruikbare effecten van de onderhavige uitvinding met name in de volgende aspecten: 20 Het katalytisch kraak-regeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding integreert de structurele kenmerken van de riser, neerstroomreactie en instantane reactie, en kan de behoeften van de experimenten en onderzoekingen van een veelheid van processen beantwoorden en genereert gunstige condities voor studies aan en 25 ontwikkeling van het katalytische kraakproces.
Het katalytisch kraakregeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding kan worden toegepast voor katalytische kraakexperimenten aan verschillende olievoedingstromen en katalysatoren, en daarbij kunnen representatieve experimentele data worden verkregen. Deze experimentele 30 resultaten kunnen zowel de basis verschaffen voor het ontwerp van 10220*5
Buonr\/> ir-v. λιι ,Λ>νιη4£Λο I ~ 6 industriële eenheden en data voor de ontwikkeling van mathematische modellen voor katalytisch kraken.
Beschrijving van de figuur 5
Fig. 1 is een principestroomschema van het katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding.
U itvoer ingsvormen 10
In het katalytisch kraak-regeneratiesysteem volgens de onderhavige uitvinding, is de bovenkant van regenerator (1) uitgerust met een afgaspijp en de bodem ervan is uitgerust met een xegeneratieluchtpijp en een regeneratiekatalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met een 15 regeneratieschuifklep (3). Bezinker (15) wordt gebruikt voor de convergentie en afvoer van het olie-gas reactieproduct, het onderste gedeelte ervan wordt gebruikt voor het strippen van de gebruikte katalysator met cokesaizetting. De bovenkant van genoemde bezinker is uitgerust met een olie-gaspijp verbonden met het scheidingssysteem, terwijl de onderkant ervan 20 verbonden is met regenerator (1) via gebruikte katalysator afvoer lijn (18) met een regeneratie schuifklep (17). Buffertank (9) wordt gebruikt voor het opslaan van de katalysator in de neerstroomreactie van het systeem. Bij de bovenzijde van genoemde buffertank is een ontluchtingspijp geplaatst; en bij de onderzijde is er een bufferschuifklep (10). Katalysatorafvoerpijp (8), die 25 de riser-reactor verbindt met de buffertank is coaxiaal met de rieer-reactor (5) en bovengenoemde reactor geplaatst, voor het afvoeren van de katalysator uit riser (5) en het dragende medium en vervolgens het introduceren van genoemde materialen in buffertank (9). Klep C is geplaatst tussen de katalysatorafvoerpijp (8) en riser-reactor (5). Neerstroomreactor 30 (12) wordt gebruikt voor het uitvoeren van de neerstroomkatalytische 1022015 7 kraak-reactie, het bovenste gedeelte van reactor (12) is verbonden met de bufferschuifklep (10) terwijl het onderste gedeelte ervan verbonden is met horizontale reactiepijp (13) of met de bezinker via klep B. De neerstroomreactor dient zodanig te zijn dat de katalysator in de buffertank 5 in de neerstroomreactor binnen komt via de bufferschuifklep en onder invloed van de zwaartekracht.
In het katalytisch kraak-regeneratiesysteem volgens de onderhavige uitvinding wordt genoemde gas/vast-scheider gekozen uit cycloonscheider, fUtratiebuis, filterscherm en andere middelen die geschikt 10 zijn voor het scheiden van koolwaterstofgassen en de katalysator, waarbij de cycloonscheider en filtratiebuis de voorkeur hebben.
Binnen het katalytisch kraak-regeneratiesysteem volgens de onderhavige uitvinding kan het interne gedeelte van de neerstroomreactor (12) zijn uitgerust met verschillende soorten van schotten of pakkingen voor 15 het verbeteren van de contactcondities tussen de oliekoolwaterstof en de katalysator in de neerstroomreactor en voor het doelmatig regelen van de contacttijd van de twee.
In het katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding kan gas/vast-scheider (14) zich bevinden dan wel 20 aan de buiten- of aan de binnenzijde van de bezinker (15). Genoemde kleppen A, B en C zijn elk gekozen uit plaatklep, handmatige balklep, pneumatische balklep, of afdichtende schroefklep, waarbij de plaatklep de voorkeur heeft.
In het katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem van de 25 onderhavige uitvinding zijn het bovenste gedeelte en het onderste gedeelte van riser-reactor (5) uitgerust met voedingssproeistukken (7) en (4) respectievelijk, terwijl voedingssproeistuk (6) is aangebracht tussen sproeistukken (7) en (4). De relatieve posities van bovengenoemde sproeistukken kunnen gevarieerd worden volgens de vereisten van het 30 experiment. Het bovenste gedeelte van genoemde neerstroomreactor (12) is 1022015 8 uitgerust met een voedingssproeistuk (11) dat ofwel verticaal ten opzichte van de neerstroomreactor is ofwel geplaatst onder andere hoeken.
De onderhavige uitvinding heeft geen specifieke vereisten ten aanzien van de relatieve positie tussen de regenerator en de bezinker, en de 5 eerstgenoemde kan geplaatst zijn dan wel boven of onder de laatstgenoemde. De uitlaat van de gebruikte katalysatorafvoerpijp verbonden met de bezinker en de regenerator die geplaatst is bij een zijde van deregenerator, kan geplaatst zijn dan wel boven of onder het dichte-fasebed van de katalysator van de regenerator.
10 De wijze van bedrijven van het katalytisch kraak-reactie- regeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding zal verder worden geïllustreerd aan de hand van de figuur, maar is niet daartoe beperkt.
1. Het uitvoeren van katalytische kraak-reactie in de riser door het sluiten van kleppen B en C en het openen van klep A.
15 Zoals getoond in Fig. 1, komt de olievoeding de riser-reactor (5) binnen via spuitstuk (4), mengt uniform bij de inlaat aan de riser-reactor met de geregenereerde katalysator uit de geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2), verdampt snel en reageert. Het mengsel olie/gas en de katalysator stijgt langs de riser en komt gas/vast-scheider (14) binnen 20 via horizontale reactiepijp (13). Door de werking van de gas/vast-scheider, wordt olie/gas snel gescheiden van de katalysator waardoor secundaire kraakreacties van de producten worden verminderd. De gebruikte katalysator valt in het strip gedeelte in het onderste gedeelte van bezinker (15) via de zijarm, en het reactieolie/gas komt binnen via de bovenkant van 25 de bezinker via de opnemer, na het affiltreren van fijne poeders, verlaat het de bovenzijde en komt binnen in het daarna gelegen scheidingssysteem.
De gebruikte katalysator wordt in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator wordt gevoed naar regenerator (1) via gebruikte katalysatorafvoerpijp (18) die is uitgerust met gebruikte 30 katalysatorschuifklep (17). De gebruikte katalysator wordt geregenereerd 1022015 9 door het afbranden van cokes in de regenerator en de geregenereerde katalysator wordt gevoerd naar de riser-re actor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) die is uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) voor gebruik als recycle. Het geregenereerde afgas 5 verlaat de bovenkant van de regenerator na filtratie.
2. Het uitvoeren in secties van een voedingsexperiment in de riser door het sluiten van kleppen B en C en het openen van klep A.
Zoals getoond in Fig. 1, komt een gedeelte van de olievoeding riser (5) binnen via spuitstuk (4), mengt uniform bij de inlaat van de riser-re actor 10 met de geregenereerde katalysator van de geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2), verdampt snel en reageert; ondertussen komt de rest van de olievoeding de riser binnen via spuitstuk (6) en komt in contact en reageert met de katalysator en het olie/gas dat omhoog stroomt vanaf de bodem van de riser. Het mengsel van de reactieproducten olie/gas en de 15 katalysator komt de gast/vast-scheider (14) binnen via horizontale reactiepijp (13). De gebruikte katalysator valt neer naar het stripgedeelte bij het lagere gedeelte van bezinker (15) via de zijarm, en het reactieproduct olie/gas komt de bovenzijde van de bezinker binnen via de opnemer, verlaat vervolgens de bovenzijde na affiltreren van fijne poeders en gaat het daarna 20 gelegen scheidingssysteem binnen.
De gebruikte katalysator in het stripgedeelte van de bezinker wordt gestript. De gestripte katalysator wordt gevoed naar regenerator (1) via gebruikte katalysatorafvoerpijp (18) uitgerust met een verbruikte katalysatorschuifklep (17). De gebruikte katalysator wordt geregenereerd 25 door het afbranden van cokes in de regenerator en de geregenereerde katalysator wordt gevoed naar de riser-reactor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) om gerecycled te worden. Het geregenereerde afgas verlaat de bovenzijde van de regenerator na filtratie.
1022015 η,·<«ηΛΛΐη. -tn . «AO-WICM I ^ · ...
10 3. Het uitvoeren van een katalytische kraak-reactie onder instantaan contact door het sluiten van kleppen B en C en het openen van klep A.
Zoals getoond in Fig. 1, wordt een inert gas geïntroduceerd in de 5 riser (5) via spuitstuk (4) en gebruikt voor het optillen van de geregenereerde katalysator uit de geregenereerde katalysatorafvoerpijp naar de bovenzijde van de riser. De olievoeding wordt gevoed naar de koppeling van de riser (5) en de horizontale reactiepijp (13) via spuitstuk (7), waarna het in contact komt reageert met de geregenereerde katalysator.
10 Het mengsel van olie en katalysator komt binnen in de horizontale reactiepijp (13) en reageert daarin. Het gereageerde olie/gas en katalysator komen binnen in gas/vast-scheider (14). Door de werking van de gas/vast-scheider, wordt olie/gas snel gescheiden van de katalysator teneinde de secundaire.kraak-reactie van de producten te verminderen. De verbruikte 15 katalysator valt naar beneden naar de strip sectie bij het lagere gedeelte van bezinker (15) via de zijarm en het gereageerde olie/gas komt binnen aan de bovenzijde van de bezinker via de opnemer en verlaat de bovenzode na affiltreren van fijne poeders en komt binnen in het daarna gelegen scheidingssysteem.
20 De gebruikte katalysator wordt in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator wordt gevoerd naar regenerator (1) via gebruikte katalysatorafvoerpijp (18) die is uitgerust met een gebruikte katalysatorschuifklep (17). De gebruikte katalysator wordt geregenereerd door afbranden van cokes in de regenerator en de geregenereerde 25 katalysator wordt naar de riser-reactor gevoerd via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) om te worden gerecycled. Het geregenereerde afgas verlaat de bovenzijde van de regenerator na filtratie.
4. Het uitvoeren van een neerstroom katalytische kraak-reactie 30 door het sluiten van Hep A en het openen van kleppen B en C.
_BNSDfiPirv ^Kn 1022015 11
Zoals getoond in Fig. 1, wordt de geregenereerde katalysator vanuit geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) vervoerd in buffertank (9) via riser (5) en afvoerpijp (8) door het optillen door een inert gas zoals stoom, stikstof, enz. Na het strippen met stoom, komt de katalysatomeerstroomreactiebuis 5 binnen via schuifklep (10), mengt met de olievoeding die ingevoerd wordt via spuitstuk (11), stroomt naar beneden en reageert. Het gereageerde olie/gas en katalysator komen binnen via ga s/vast- scheider (14). Het gas aan de bovenzijde van de buffertank (9) wordt gespuid naar de uitlaat via de regelklep aan de bovenzijde. Door de werking van de gas/vast-scheider, 10 wordt olie/gas snel gescheiden van de katalysator teneinde secundaire kraak-reacties van de producten te verminderen. De verbruikte katalysator valt naar beneden naar de stripsectie aan de onderzijde van bezinker (15) via de zijarm, terwijl het gereageerde olie/gas aan de bovenzijde van de bezinker binnenkomt via de ingang, vervolgens de bovenzijde na het 15 affiltreren van fijne poeders verlaat, en het daarna gelegen scheidingssysteem binnenkomt.
De gebruikte katalysator wordt in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator wordt gevoerd naar regenerator (1) via gebruikte katalysatorafvoerpijp (18) uitgerust met gebruikte katalysator-20 schuifklep (17). De gebruikte katalysator wordt geregenereerd door het afbranden van cokes in de regenerator en de geregenereerde katalysator wordt gevoerd naar de riser-reactor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) om te kunnen worden gerecycled. Het 25 geregenereerde afgas verlaat de bovenzijde van de regenerator na filtratie.
De bovengenoemde vier wijzen van bedrijven zijn illustratief voor de onderhavige uitvinding. Andere wijzen van katalytisch kraak-reactie kunnen eveneens worden uitgevoerd door eenvoudig de structuur van het systeem van onderhavige uitvinding aan te passen, bijvoorbeeld, kan een 30 katalytische kraak-reactie worden uitgevoerd in dubbele risers door het 1 022015 BNSDOCID: <NL 1022015C2 I > 12 opnemen van een extra riser. Vergelijkbare veranderingen zullen worden begrepen door een deskundige, hoewel dergelijke veranderingen of modificaties niet hierin zijn beschreven.
De volgende voorbeelden zullen de uitvinding verder illustreren 5 maar zijn niet bedoeld om het katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem van de onderhavige uitvinding te beperken. De olievoeding die in de experimenten wordt toegepast is een atmosferisch residu van Daqing en de toegepaste katalysator is vervaardigd door de katalysatorfabriek van Qilu Petrochemical Co. onder het handelsmerk MLC-500. De eigenschappen van 10 de olievoeding en de katalysator zijn weergegeven in Tabellen 1 en 2 respectievelijk.
Voorbeeld 1
Het onderhavige voorbeeld toont het geval waarin de experimentele eenheid van de onderhavige uitvinding werd gebruikt voor 15 het uitvoeren van katalytisch kraken in de riser.
De stappen van het experiment zijn als volgt: kleppen B en C werden gesloten maar klep A was open. Zoals getoond in Fig. 1, kwam de olievoeding binnen in de riser-reactor (5) via spuitstuk (4), werd uniform gemengd bij de inlaat van de riser-reactor met de geregenereerde 20 katalysator van de geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2), verdampte snel en reageerde. Het mengsel van olie/gas en de katalysator steeg omhoog langs de riser en kwam binnen in cycloonscheider (14) via horizontale reactiepijp (13). Door de werking van de cydoonseparator, werd olie/gas snel gescheiden van de katalysator teneinde secundaire kraak-reacties van de 25 producten te verminderen. De verbruikte katalysator viel naar beneden naar de stripsectie bij het lagere gedeelte van bezinker (15) via de zijarm en het gereageerde olie/gas kwam bij de top van de bezinker binnen via de opnemer, verliet de bovenzijde en kwam binnen in het daarna gelegen scheidingssysteem na het affiltreren van fijne poeders.
1022015 13
De gebruikte katalysator werd in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator werd gevoed naar regenerator (1) via gebruikte katalysatorafvoerpijp (18) uitgerust met verbruikte katalysatorscbuifklep (17). De verbruikte katalysator werd geregenereerd 5 door het afbranden van cokes in de regenerator en de geregenereerde katalysator werd gevoerd naar de riser-reactor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) voor recycling. Het geregenereerde afgas verliet de bovenzijde van regenerator na filtratie.
10 De voornaamste procescondities en productdistributie zijn weergegeven in Tabel 3.
Voorbeeld 2
Dit voorbeeld toont het geval waarin de experimentele eenheid van de onderhavige uitvinding werd gebruikt voor het uitvoeren van een 15 experiment met een voeding in gedeelten in de riser-reactor.
De stappen van het experiment waren als volgt: kleppen B en C werden gesloten maar klep A was open. Zoals getoond in Fig. 1, kwam 50 gew.% van de olievoeding de riser (5) binnen via spuitstuk (4), mengde uniform bij de inlaat bij de riser-reactor met geregenereerde katalysator 20 afkomstig van geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2), verdampte snel en reageerde, ondertussen kwam het overblijvende gedeelte van de olievoeding de riser binnen via spuitstuk (6), kwam in contact en reageerde met de katalysator en het olie/gas stroomde opwaarts vanuit de bodem van de riser. Het mengsel van gereageerd olie/gas en katalysator kwam de 25 cycloonscheider (14) binnen via horizontale reactiepijp (13). De verbruikte katalysator viel naar beneden naar de stripsectie bij het lagere gedeelte van bezinker (15) via de zijarm en het gereageerde olie/gas kwam de bovenzijde van de bezinker binnen via de opnemer, verliet de bovenzijde en kwam binnen in het daarna gelegen scheidingssysteem na het affiltreren van fijne 30 poeders.
10220^5 14
De verbruikte katalysator werd in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator werd gevoed naar regenerator (1) via verbruikte katalysatorafvoerpijp (18) uitgerust met verbruikte katalysatorschuifklep (17). De verbruikte katalysator werd geregenereerd 5 door afbranden van de cokes in de regenerator en de geregenereerde katalysator werd gevoerd naar de riser-reactor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) voor recycling. Het geregenereerde afgas verliet de bovenzijde van de regenerator na filtratie.
10 De voornaamste procescondities en product distributie zijn weergegeven in Tabel 4.
Voorbeeld 3
Dit voorbeeld toont het geval waarin de experimentele eenheid van de onderhavige uitvinding werd gebruikt voor het uitvoeren van 15 neerstroomkatalytisch kraken.
De stappen van dit experiment waren als volgt: klep A werd gesloten maar kleppen B en C waren open. Zoals getoond in Fïg. 1, werd door optillen door een inert gas zoals stoom, stikstof, enz., de geregenereerde katalysator vanuit de geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) gevoerd naar 20 buffert ank (9) via riser (5) en afvoerpijp (8). Na strippen met stoom, kwam de katalysator de neerstroomreactiebuis binnen via schuifklep (10), mengde met de olievoeding aangevoerd door spuitstuk (11), stroomde naar beneden en reageerde. Het gereageerde olie/gas en katalysator kwamen cydoonscheider (14) binnen. Het gas aan de bovenzijde van buffertank (9) 25 werd gespuid via de regelklep aan de bovenzijde van de buffertank. Door de werking van de cydoonscheider, werd olie/gas snel afgescheiden van de katalysator teneinde de secundaire kraak-reacties van de producten te verminderen. De verbruikte katalysator viel naar beneden naar de stripsectie van het lagere gedeelte van bezinker (15) via de zijarm, terwijl 30 het gereageerde olie/gas de bovenzijde van de bezinker binnen kwam via de 1022015 15 opnemer, daarna de bovenzijde verliet en het daarna gelegen scheidingssysteem binnen kwam na het affiltreren van fijne poeders.
De verbruikte katalysator werd in de stripsectie van de bezinker gestript. De gestripte katalysator werd gevoed naar regenerator (1) via 5 verbruikte katalysator (18) uitgerust met verbruikte katalysatorschuifklep (17). De verbruikte katalysator werd geregenereerd door het afbranden van cokes in de regenerator, en de geregenereerde katalysator werd gevoerd naar de riser-reactor via geregenereerde katalysatorafvoerpijp (2) uitgerust met geregenereerde katalysatorschuifklep (3) voor recycling. Het 10 geregenereerde afgas verliet de bovenzijde van de regenerator na filtratie.
De voornaamste procescondities en productdistributie zijn weergegeven in Tabel 5.
1022015 16
Tabel 1
Dichtheid (20°C), g/cm3 0,8971
Viscositeit (100°C), mm2/s 30,5
Koolstofresidu gew.% 5,5
Stolpvmt, °C 33
Elementanalyse, gew.% C 86,66 H 12,74 S 0,16 N 0,28
Metaalgehalte, ppm
Fe 9,4
Ni 5,0
Cu 0,2 V 0,1
Na 1,4
Destillatiebereik, °C
Initieel 273 5% 354 10% 386 30% 463 45% 523 1022015 17
Tabel 2
Chemische samenstelling, gew.% AI2O3 46,5
NaaO 0,22
Fe20a 0,34
Zeeffractieesamenstelling, gew.% 0-40 μm 21,4 40-80 pm 55,4 > 80 μιη 23,2
Porievolume, ml/g 0,30
Specifiek oppervlak, m2/g 100
Schijnbare bulkdichtheid, g/cm8 0,7849
Attritie-index, m%h1 1,9
Hydrothermale verouderingscondities 800°C/100% etoom/14h MAT (microactiviteit) 65
Tabel 3
Reactietemperatuur, °C 608
Katalysator/olie-verhouding 5,7
Voedingsstroom, kg/h 2,9
Water geïnjecteerd in de reactor, 10 gew.% van de olievoeding
Regeneratietemperatuur, 650
Productdietributie, gew.%
Droog gas 4,06 LPG 9,12
Benzine 45,76
Lichte-cyclus olie 24,44
Zware-cyclus olie 7,13
Cokes 9,02
Verlies 0.47 1022015 18
Tabel 4
Reactietemperatuur, °C 510
Katalysator-circulatiesnelheid, kg/h 24
Stroom van voeding Nr. 1, kg/h 2,0
Stroom van voeding Nr. 2, kg/h 0,7
Water geïnjecteerd in de reactor, 10 gew.% van de olie voeding
Regeneratietemperatuur, °C 650
Productverdeling, gew.%
Droog gas 3,01 LPG 8,45
Benzine 44,23
Lichte-cyclus olie 26,1
Zware-cyclue olie 8,46
Cokes 8,89
Verlies 0,86
Tabel 5
Reactietemperatuur, °C 580
Katalysator-drculatiesnelheid, kg/h 24
Stroom van voeding Nr. 4, kg/h 2,0
Water geïnjecteerd in de reactor, 5 gew.% van de olievoeding
Regeneratietemperatuur, °C 650
Productverdeling, gew.%
Droog gas 3,01 LPG 9,78
Benzine 47,85
Lichte-cyclus olie 25,1
Zware-cyclue olie 5,46
Cokes 7,94
Verlies 0,86 1022015
Claims (5)
1. Een katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem, met het kenmerk, dat genoemd systeem omvat: een regenerator (1) die wordt gebruikt voor het regenereren van de met cokes afgezette verbruikte katalysator, waarbij een afgaspijp ie 5 aangebracht aan de bovenzijde van genoemde regenerator, en een regeneratieluchtpijp en een regeneratiekatalysatorafvoerpijp (2) aangebracht bij de bodem; een bezinker (15), waarvan het bovenste gedeelte gebruikt wordt voor het convergeren en ontkoppelen van de reactie olie/gas, bet lagere 10 gedeelte gebruikt wordt voor het strippen van de met cokes afgezette verbruikte katalysator, waarbij de bovenzijde van de bezinker is uitgerust met een olie/gaspijp die verbonden is met een scheidingssysteem, en de bodem van genoemde bezinker verbonden is met regenerator (1) via een verbruikte katalysatorafvoerpijp (18); 15 een gas/vast-scheider (14) die wordt gebruikt voor het scheiden van het gereageerde olie/gas en de katalysator, de bovenzijde van genoemde gas/vast-scheider verbonden is met de bovenzijde van bezinker (15) via een pijplijn en de bodem van genoemde scheider verbonden is met de onderzijde van de bezinker (15); 20 een buffer (9) gebruikt voor bet opslaan van de katalysator indien in bet systeem een neerstroomreactie wordt uitgevoerd; een riser-reactor (5) gebruikt voor het uitvoeren van een rieerkatalytiscbe kraak-reactie, waarbij bet lagere gedeelte van genoemde riser-reactor verbonden is met regenerator (1) via geregenereerde 25 katalysatorafvoerpijp (2); een horizontale reactiepijp (13) gebruikt voor bet uitvoeren van instantane contactkatalytische kraak-reactie, waarbij één sectie van 1022015 _k«i moomcM l ·*. · · - * r genoemde horizontale reactiepijp verticaal verbonden is met de uitlaat van de bovenste sectie van de riser-reactor (5) via klep A, terwijl de andere sectie verbonden is met de inlaat van gas/vast-scheider (14); een katalysatorafvoerpijp (8), die de riser-reactor met de buffertank 5 verbindt, welke genoemde afvoerpijp coaxiaal is met riser-reactor (5) en daarboven geplaatst; waarbij genoemde katalysatorafvoerpijp gebruikt wordt voor het afvoeren van de katalysator vanuit riser (5) en het optillend medium, waarna deze in een buffertank (9) wordt gebracht, waarbij C is geplaatst tussen katalysatorafvoerpijp (8) en riser-reactor (5); en 10 een neerstroomreactor (12) gebruikt wordt voor het uitvoeren van een neerstroomkatalytische kraak-reactie, waarbij het bovenste gedeelte van genoemde neerstroomreactor verbonden is met de buffertank, en het onderste gedeelte verbonden is met de horizontale reactiepijp (13) via klep B of verbonden is met bezinker (15).
2. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat genoemde vast/gas-scheider (14) zich kan bevinden aan de buiten- of binnenzijde van de bezinker (15).
3. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat genoemde vast/gas-scheider gekozen is uit 20 installaties bestaande uit cycloonscheider, filtratiebuis, filterscherm en andere middelen geschikt voor het scheiden van koolwaterstof gassen en katalysatoren.
4. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 3, met het kenmerk, dat genoemde vast/gas-scheider een cycloonscheider of 25 filtratiebuis is.
5. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat genoemde kleppen A, Ben C zijn elk gekozen uit schotklep, handmatige balklep, pneumatische balklep, of afdichtende schroefklep. 1022015 t
6. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat genoemde kleppen A, B, en C zijn gekozen uit schotklep.
7. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, 5 met het kenmerk, dat het bovenste gedeelte en het onderste gedeelte van genoemde riser-reactor (5) zijn uitgerust met voedingsspuitstukken (7) en (4), respectievelijk, en voedingsspuitstuk (6) is aangebracht tussen spuitetukken (7) en (4).
8. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, 10 met het kenmerk, dat het bovenste gedeelte van genoemde neerstroomreactor (12) uitgerust is met een voedingsspuitstuk (11).
9. Katalytisch kraak-reactieregeneratiesysteem volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het inwendige gedeelte van de neerstroomreactor (12) is uitgerust met een schot of een pakking voor het verbeteren van het 15 contact tussen oliekoolwaterstof en de katalysator. 1022015 Legenda bij Figuur 1 A) naar scheidingssysteem B) naar koeling en spui
5 C) naar filtratie systeem voor afgas D) regeneratielucht E) luchtafgifte 1022015
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CNB011401842A CN1205305C (zh) | 2001-11-29 | 2001-11-29 | 一种催化裂化反应－再生*** |
| CN01140184 | 2001-11-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1022015A1 NL1022015A1 (nl) | 2003-06-03 |
| NL1022015C2 true NL1022015C2 (nl) | 2004-12-30 |
Family
ID=4675712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1022015A NL1022015C2 (nl) | 2001-11-29 | 2002-11-28 | Katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7077998B2 (nl) |
| JP (1) | JP3953945B2 (nl) |
| CN (1) | CN1205305C (nl) |
| CA (1) | CA2413223C (nl) |
| NL (1) | NL1022015C2 (nl) |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1315990C (zh) * | 2003-12-02 | 2007-05-16 | 石油大学(北京) | 一种双催化剂***耦合再生工艺方法 |
| CN101429451B (zh) * | 2007-11-07 | 2013-01-02 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 渣油催化反应制烯烃和芳烃流化床反应器和方法 |
| RU2444401C1 (ru) * | 2010-08-24 | 2012-03-10 | Кирилл Зыськович Бочавер | Установка для проведения нефтеперерабатывающих и нефтехимических процессов на гетерогенных катализаторах |
| CN102463084B (zh) * | 2010-11-17 | 2015-02-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 甲醇或二甲醚和甲苯制备二甲苯的反应装置 |
| CN102371136B (zh) * | 2010-12-08 | 2013-10-09 | 北京低碳清洁能源研究所 | 生产富含ch4气体的具有同轴闭合夹层结构的反应器***以及使用该***的方法 |
| US9062525B2 (en) * | 2011-07-07 | 2015-06-23 | Single Buoy Moorings, Inc. | Offshore heavy oil production |
| BR112014017820A8 (pt) * | 2012-01-20 | 2017-07-11 | Single Buoy Moorings | Produção de óleo pesado em alto-mar |
| US8888899B2 (en) * | 2012-04-12 | 2014-11-18 | Kellogg Brown & Root Llc | Transfer line for the primary cyclone of a gasifier |
| US9452404B2 (en) * | 2012-07-12 | 2016-09-27 | Lummus Technology Inc. | Fluid cracking process and apparatus for maximizing light olefins or middle distillates and light olefins |
| CN103831063A (zh) * | 2012-11-23 | 2014-06-04 | 洛阳凯美胜石化设备有限公司 | 在线加、卸催化剂装置 |
| CN103849423B (zh) * | 2013-10-12 | 2015-06-17 | 洛阳凯美胜石化设备有限公司 | 改进的催化裂化工艺装置及催化裂化工艺方法 |
| SG11201607749YA (en) * | 2014-03-17 | 2016-11-29 | Jgc Catalysts & Chemicals Ltd | Testing unit for fluid catalytic cracking catalyst |
| US10040045B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-08-07 | Uop Llc | FCC units, separation apparatuses, and methods for separating regenerated catalyst |
| WO2016106228A1 (en) * | 2014-12-23 | 2016-06-30 | Shell Oil Company | Process for treating a hydrocarbon-containing feed |
| EP3181220A1 (en) * | 2015-12-16 | 2017-06-21 | Basf Se | A process for removing a heterogeneous catalyst from a reaction product and a process for producing an aromatic amine |
| BR112018072147A2 (pt) | 2016-04-29 | 2019-02-12 | Basf Corporation | projeto de unidade de desativação de metal cíclica novo para a desativação de catalisador de fcc |
| CN107543771A (zh) * | 2017-09-18 | 2018-01-05 | 中国天辰工程有限公司 | 一种评价硅铝磷分子筛磨损指数的冷态装置及评价方法 |
| CN109666503B (zh) * | 2017-10-16 | 2021-04-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种下行式反应器和催化转化方法 |
| CN111944558B (zh) * | 2020-08-23 | 2024-03-19 | 浙江工业大学 | 一种催化裂化中反应再生循环装置*** |
| CN115305114A (zh) * | 2021-05-07 | 2022-11-08 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种双提升管或多提升管沉降器 |
| CN115305113A (zh) * | 2021-05-07 | 2022-11-08 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种双提升管沉降器 |
| CN115364775B (zh) * | 2022-08-17 | 2024-04-12 | 山东高端化工研究院有限公司 | 一种原油催化裂解制烯烃控制反应温度的装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3355380A (en) * | 1965-07-27 | 1967-11-28 | Exxon Research Engineering Co | Controlling catalyst holdup in conversion of hydrocarbons |
| US5944982A (en) * | 1998-10-05 | 1999-08-31 | Uop Llc | Method for high severity cracking |
| WO2000029508A1 (fr) * | 1998-11-13 | 2000-05-25 | Institut Francais Du Petrole | Procede et dispositif de craquage catalytique comprenant des reacteurs a ecoulements descendant et ascendant |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4026789A (en) * | 1975-01-17 | 1977-05-31 | Phillips Petroleum Company | Method for catalytically cracking hydrocarbons |
| US4419221A (en) * | 1981-10-27 | 1983-12-06 | Texaco Inc. | Cracking with short contact time and high temperatures |
| FR2667609B1 (fr) * | 1990-10-03 | 1993-07-16 | Inst Francais Du Petrole | Procede et dispositif de craquage catalytique en lit fluide a courant descendant. |
| US6069012A (en) | 1997-05-23 | 2000-05-30 | Kayser Technology, Inc. | Versatile fluidized bed reactor |
-
2001
- 2001-11-29 CN CNB011401842A patent/CN1205305C/zh not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-11-27 US US10/304,748 patent/US7077998B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-11-28 NL NL1022015A patent/NL1022015C2/nl not_active IP Right Cessation
- 2002-11-29 JP JP2002348014A patent/JP3953945B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-11-29 CA CA2413223A patent/CA2413223C/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3355380A (en) * | 1965-07-27 | 1967-11-28 | Exxon Research Engineering Co | Controlling catalyst holdup in conversion of hydrocarbons |
| US5944982A (en) * | 1998-10-05 | 1999-08-31 | Uop Llc | Method for high severity cracking |
| WO2000029508A1 (fr) * | 1998-11-13 | 2000-05-25 | Institut Francais Du Petrole | Procede et dispositif de craquage catalytique comprenant des reacteurs a ecoulements descendant et ascendant |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2003193065A (ja) | 2003-07-09 |
| NL1022015A1 (nl) | 2003-06-03 |
| JP3953945B2 (ja) | 2007-08-08 |
| CN1205305C (zh) | 2005-06-08 |
| CN1421509A (zh) | 2003-06-04 |
| CA2413223A1 (en) | 2003-05-29 |
| US20030124034A1 (en) | 2003-07-03 |
| CA2413223C (en) | 2010-10-26 |
| US7077998B2 (en) | 2006-07-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL1022015C2 (nl) | Katalytisch kraak/reactie/regeneratie-systeem. | |
| EP0154676B1 (en) | Use of dual-function lift gas in a fcc reactor riser | |
| US4331533A (en) | Method and apparatus for cracking residual oils | |
| US4057397A (en) | System for regenerating fluidizable catalyst particles | |
| RU2417976C2 (ru) | Способ каталитической конверсии легких олефинов | |
| RU2160699C2 (ru) | Транспортная технологическая установка частичного окисления и способ низкотемпературной конверсии низкоценных углеводородных потоков | |
| US7381322B2 (en) | Resid cracking apparatus with catalyst and adsorbent regenerators and a process thereof | |
| US5248411A (en) | Apparatus and process for withdrawing stripper gas from an FCC reactor vessel | |
| US6110356A (en) | Slurry circulation process and system for fluidized particle contacting | |
| RU2510966C2 (ru) | Устройство и способ для смешивания регенерированного катализатора с науглероженным | |
| CN108350367B (zh) | 流化催化裂化的方法和*** | |
| US4541923A (en) | Catalyst treatment and flow conditioning in an FCC reactor riser | |
| US6149875A (en) | Fluidized catalytic cracking process and apparatus | |
| JPH1150064A (ja) | 重質フィードストックの流体接触クラッキング方法 | |
| CN111484387B (zh) | 一种含有石脑油的原料转化为低碳烯烃和/或芳烃的方法 | |
| CN1062890C (zh) | 一种新的流化催化裂化的方法及装置 | |
| TW202111101A (zh) | 流體催化裂解方法以及用於使輕質烯烴產率最大化及其他應用之裝置 | |
| CN116507405A (zh) | 在逆流催化裂化反应器中处理烃以生产轻质烯烃的方法 | |
| US7008595B2 (en) | Resid cracking apparatus with catalyst and adsorbent regenerators and a process thereof | |
| US2498088A (en) | Conversion of hydrocarbons with suspended catalyst | |
| JP2002530467A (ja) | ドロッパー反応器およびライザー反応器を備えた接触クラッキング方法並びに装置 | |
| BR112012024895B1 (pt) | Método e aparelho para craqueamento catalítico | |
| US20210002564A1 (en) | Fluid catalytic cracking processes and apparatus | |
| CN114653312B (zh) | 一种气固流化反应催化剂耦合利用的催化剂分配方法及分配装置 | |
| WO2024149076A1 (zh) | 一种流化催化转化***及其应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AD1A | A request for search or an international type search has been filed | ||
| RD2N | Patents in respect of which a decision has been taken or a report has been made (novelty report) |
Effective date: 20041022 |
|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| MM | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20181201 |