KR20130083487A - High-strength steel sheet for container and process for production thereof - Google Patents
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Abstract
500 MPa 이상의 경도를 갖고, 또한, 가공성이 우수한 용기용 강판과 그 제조 방법을 제공한다. 질량％ 로, C : 0.01 ∼ 0.05 ％, Si : 0.04 ％ 이하, Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％, S : 0.10 ％ 이하, Al : 0.001 ∼ 0.100 ％, N : 0.10 ％ 이하, P : 0.0020 ∼ 0.100 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을, 마무리 온도 : (Ar3 변태점 온도 - 30) ℃ 이상, 권취 온도 : 400 ∼ 750 ℃에서 열간 압연하고, 산세, 냉간 압연을 실시한 후, 과시효 처리를 포함하는 연속 소둔을 실시하고, 이어서, 압하율 : 20 ∼ 50 ％ 로 2 회째 냉간 압연을 실시함으로써, 인장강도가 500 MPa 이상, 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하인 고강도 용기용 강판이 얻어진다.The container steel plate which has hardness of 500 Mpa or more and is excellent in workability, and its manufacturing method are provided. In mass%, C: 0.01 to 0.05%, Si: 0.04% or less, Mn: 0.1 to 1.2%, S: 0.10% or less, Al: 0.001 to 0.100%, N: 0.10% or less, P: 0.0020 to 0.100% contained, and the balance of the steel of Fe and inevitable impurities, the finish temperature: (Ar 3 transformation point temperature - 30) ℃ or more, the coiling temperature after the hot rolling at 400 ~ 750 ℃, subjected to acid pickling, cold rolling, show Continuous strength annealing including the effect treatment is performed, and then cold rolling is performed at a reduction ratio of 20 to 50% for the second time, so that the strength difference between the tensile strength of 500 MPa and the plate width direction and the rolling direction is 20 MPa or less. Steel sheet is obtained.
Description
본 발명은, 용접 등의 3 피스 가공이나 DI 등의 2 피스 가공 후에 직경 형상의 축소나 확대 가공을 하는 용기용 소재로서 바람직한 고강도 용기용 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.This invention relates to the steel plate for high strength containers suitable as a container raw material which reduces or enlarges a diameter shape after 3-piece processing, such as welding, and 2-piece processing, such as DI, and its manufacturing method.
최근, 비용의 저감을 목적으로 하고, 또한 이용 자재의 삭감이나 환경 부하의 경감을 목적으로 하여 소재인 강재 (강판) 의 제품 판두께를 얇게 하기 위한 제품 개발이 진행되고 있다.In recent years, product development for reducing the product thickness of steel (steel plate) which is a raw material for the purpose of reducing cost, and reducing the use material and reducing the environmental load is progressing.
또한, 제품 판두께를 얇게 하면 강성이 저하되기 때문에, 이 강성의 저하를 보충하기 위해서 강재의 고강도화를 도모할 필요도 있다. 그러나, 강재의 고강도화를 도모한 경우, 경질화되기 때문에, 플랜지 가공이나 넥킹 가공에서 브레이킹이 발생하는 문제가 있다.In addition, when the product sheet thickness is reduced, the rigidity is lowered. Therefore, in order to compensate for the decrease in rigidity, it is also necessary to increase the strength of the steel. However, when the strength of the steel is increased, there is a problem that braking occurs in the flange processing or the necking processing because it is hardened.
상기에 대하여, 현재 여러 가지 제조 방법이 고안되어 있다.With respect to the above, various manufacturing methods are currently devised.
예를 들어, 특허문헌 1 에는, 강중 성분을 일정 범위로 관리한 다음에, (Ar3 변태점 - 30 ℃) 이상에서 열간 압연을 종료하고, 그 후, 산세 (酸洗), 냉간 압연을 실시한 후, 연속 소둔을 실시하여, 2 차 냉간 압연하는 방법이 제안되어 있다.For example, Patent Literature 1 manages a steel component in a certain range, and then finishes hot rolling at (Ar 3 transformation point-30 ° C.) or more, and then, after pickling and cold rolling, A method of performing secondary cold rolling by performing continuous annealing has been proposed.
그러나, 특허문헌 1 의 방법에서는, 플랜지 가공성, 넥 가공성 및 내식성을 열화시키지 않도록 P 를 0.02 wt％ 이하로 하고, 그리고 2 차 냉간 압연의 압하율을 15 ∼ 30 ％ 로 하기 때문에 얇은 제품을 효율적으로 처리하기는 어렵고 생산하기 어려울 뿐 아니라, 또한 외관 불량이 발생하기 쉽다는 문제가 있다. 그리고, 슬래브 표층에서 브레이킹이 발생하는 경우가 있어, 제품에서의 수율 저하의 원인이 되는 등의 문제도 있다. 또한, 안정적으로 제조하기가 어려워, 개선이 필요하다.However, in the method of patent document 1, since P is made into 0.02 wt% or less, and the rolling reduction rate of secondary cold rolling is made into 15-30% so that flange workability, neck workability, and corrosion resistance may not deteriorate, a thin product can be efficiently Not only is it difficult to process and difficult to produce, but there is also a problem that appearance defects are likely to occur. In addition, braking may occur in the slab surface layer, which may cause a decrease in yield in the product. In addition, it is difficult to manufacture stably, and improvement is needed.
또, 경질인 용기용 강판의 대표적인 제조 방법으로서 하기 방법이 제안되어 있으며, 소둔 종류에 따라서 적절히 선택하여 사용되고 있다 (예를 들어 비특허문헌 1).Moreover, the following method is proposed as a typical manufacturing method of the hard steel plate for containers, It selects suitably according to the kind of annealing, and is used (for example, nonpatent literature 1).
열간 압연 → 산세 → 냉간 압연 → 상자형 소둔 (BAF) → 2 회째 냉간 압연 (압하율 : 20 ∼ 50 ％)Hot rolling → pickling → cold rolling → box annealing (BAF) → second cold rolling (rolling rate: 20-50%)
열간 압연 → 산세 → 냉간 압연 → 연속 소둔 (CAL) → 2 회째 냉간 압연(압하율 : 20 ∼ 50 ％)Hot rolling → pickling → cold rolling → continuous annealing (CAL) → second cold rolling (rolling down rate: 20-50%)
그러나, 상기의 방법에서는 압연시의 윤활성을 향상시킬 목적에서 점도가 높은 각종 압연 오일이 사용되기 때문에 압연 오일의 농도 불균일이나 부분적인 오일 부착에 의한, 압연 후 외관 불량의 문제가 있다. 그리고, 압연 압하율이 높은 경우, 압연에 의해 강판이 신장되기 때문에, 강판의 폭 방향과 압연 방향의 내력차가 커진다.However, in the above method, since various rolling oils having a high viscosity are used for the purpose of improving the lubricity at the time of rolling, there is a problem of poor appearance after rolling due to uneven concentration of the rolling oil or partial oil adhesion. And when a rolling reduction rate is high, since a steel plate is stretched by rolling, the difference in the strength of the width direction of a steel plate and a rolling direction becomes large.
이에 대하여, 2 회째 냉간 압연에서의 압하율을 낮게 억제하는 방법을 고려할 수 있다. 그러나, 압하율을 낮게 한 경우에는, 필요로 하는 내력을 얻기가 곤란해진다.On the other hand, the method of restraining the reduction ratio in the 2nd cold rolling can be considered. However, when the reduction ratio is made low, it is difficult to obtain the required strength.
이와 같이, 제품 판두께가 얇은 용기용 강판을 얻고자 하는 경우, 강도, 가공성 그리고 생산성의 모두를 만족하는 제조 방법은 없어, 요망되고 있는 것이 현실이다.Thus, when it is desired to obtain a steel sheet for a container with a thin product plate thickness, there is no manufacturing method that satisfies all of the strength, workability and productivity, which is a reality.
본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 인장강도 (TS) 가 500 MPa 이상의 강도를 갖고, 또한 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하이며, 나아가, 가공성이 우수한 용기용 강판과 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.This invention is made | formed in view of such a situation, The tensile strength TS has a strength of 500 MPa or more, and the difference in strength of a plate width direction and a rolling direction is 20 MPa or less, Furthermore, the steel plate for containers excellent in workability, and its manufacture It is an object to provide a method.
본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해서 예의 연구를 실시하였다. 그 결과, 이하의 지견을 얻었다.The present inventors earnestly researched in order to solve the said subject. As a result, the following findings were obtained.
성분 조성으로서 P 의 함유량을 조정하고, 또한 압하율 20 ∼ 50 ％ 의 2 회째 냉간 압연을 실시하여 고강도화하며, 그리고 연속 소둔시에 과시효 처리를 실시함으로써 탄화물을 균일하게 석출시키고, 이 탄화물을 가공시의 응력을 분산시키는 사이트로서 이용함으로써, 외관 부적합이 적을 뿐만 아니라, 폭 방향과 압연 방향과의 내력차가 작고 고강도의 재질을 확보할 수 있음을 알아내었다. 그리고, 또한, 상기 탄화물의 입경, 밀도, 비율을 규정함으로써, 한층 더 가공성이 우수한 용기용 강판이 얻어지는 것도 알아내었다.As the component composition, the content of P is adjusted, the second cold rolling with a reduction ratio of 20 to 50% is performed to increase the strength, and the carbide is uniformly deposited by performing the overaging treatment during continuous annealing to process the carbide. By using it as a site for dispersing the stress at the time, it was found that not only the appearance was not suitable, but also the strength difference between the width direction and the rolling direction was small and a high strength material could be ensured. Moreover, it also discovered that the steel plate for containers which is further excellent in workability is obtained by defining the particle diameter, density, and a ratio of the said carbide.
이상과 같이, 본 발명에서는, 상기 지견에 기초하여 성분을 관리함으로써 고강도 캔용 강판을 완성하기에 도달하였다.As mentioned above, in this invention, it managed to complete the high strength can steel plate by managing a component based on the said knowledge.
본 발명은 이상의 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.The present invention has been made based on the above findings, and its gist of the invention is as follows.
[1] 질량％ 로, C : 0.01 ∼ 0.05 ％, Si : 0.04 ％ 이하, Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％, S : 0.10 ％ 이하, Al : 0.001 ∼ 0.100 ％, N : 0.10 ％ 이하, P : 0.0020 ∼ 0.100 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지며, 인장강도 (TS) 가 500 MPa 이상, 또한 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하인 고강도 용기용 강판.[1] In mass%, C: 0.01 to 0.05%, Si: 0.04% or less, Mn: 0.1 to 1.2%, S: 0.10% or less, Al: 0.001 to 0.100%, N: 0.10% or less, P: 0.0020 to The steel plate for high strength container which contains 0.100%, remainder consists of Fe and an unavoidable impurity, tensile strength (TS) is 500 MPa or more, and the difference in strength of a plate width direction and a rolling direction is 20 MPa or less.
[2] 질량％ 로, C : 0.01 ∼ 0.05 ％, Si : 0.04 ％ 이하, Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％, S : 0.10 ％ 이하, Al : 0.001 ∼ 0.100 ％, N : 0.10 ％ 이하, P : 0.0020 ∼ 0.020 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 인장강도 (TS) 가 500 MPa 이상, 또한 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하인 고강도 용기용 강판.[2] In mass%, C: 0.01 to 0.05%, Si: 0.04% or less, Mn: 0.1 to 1.2%, S: 0.10% or less, Al: 0.001 to 0.100%, N: 0.10% or less, P: 0.0020 to The steel plate for high strength container which contains 0.020%, remainder consists of Fe and an unavoidable impurity, tensile strength TS is 500 Mpa or more, and the difference in strength of a plate width direction and a rolling direction is 20 Mpa or less.
[3] 질량％ 로, C : 0.01 ∼ 0.05 ％, Si : 0.04 ％ 이하, Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％, S : 0.10 ％ 이하, Al : 0.001 ∼ 0.100 ％, N : 0.10 ％ 이하, P : 0.0020 ∼ 0.100 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을, 마무리 온도 : (Ar3 변태점 온도 - 30) ℃ 이상, 권취 온도 : 400 ∼ 750 ℃ 에서 열간 압연하고, 산세, 냉간 압연을 실시한 후, 과시효 처리를 포함하는 연속 소둔을 실시하고, 이어서, 압하율 : 20 ∼ 50 ％ 로 2 회째 냉간 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고강도 용기용 강판의 제조 방법.[3] In mass%, C: 0.01 to 0.05%, Si: 0.04% or less, Mn: 0.1 to 1.2%, S: 0.10% or less, Al: 0.001 to 0.100%, N: 0.10% or less, P: 0.0020 to 0.100%, the remainder of which was made of Fe and unavoidable impurities, hot-rolled at a finish temperature of (Ar 3 transformation point temperature-30) ° C or higher and a coiling temperature of 400 to 750 ° C, followed by pickling and cold rolling. Subsequently, continuous annealing including an overaging treatment is performed, and then cold rolling is performed at a reduction ratio of 20 to 50% for the second time.
[4] 질량％ 로, C : 0.01 ∼ 0.05 ％, Si : 0.04 ％ 이하, Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％, S : 0.10 ％ 이하, Al : 0.001 ∼ 0.100 ％, N : 0.10 ％ 이하, P : 0.0020 ∼ 0.020 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을, 마무리 온도 : (Ar3 변태점 온도 - 30) ℃ 이상, 권취 온도 : 400 ∼ 750 ℃ 에서 열간 압연하고, 산세, 냉간 압연을 실시한 후, 과시효 처리를 포함하는 연속 소둔을 실시하고, 이어서, 압하율 : 20 ∼ 50 ％ 로 2 회째 냉간 압연을 실시하는 것을 특징으로 하는 고강도 용기용 강판의 제조 방법.[4] In mass%, C: 0.01 to 0.05%, Si: 0.04% or less, Mn: 0.1 to 1.2%, S: 0.10% or less, Al: 0.001 to 0.100%, N: 0.10% or less, P: 0.0020 to 0.020%, the remainder of which is made of Fe and unavoidable impurities, hot-rolled at a finish temperature of (Ar 3 transformation point temperature-30) ° C or higher and a coiling temperature of 400 to 750 ° C, followed by pickling and cold rolling. Subsequently, continuous annealing including an overaging treatment is performed, and then cold rolling is performed at a reduction ratio of 20 to 50% for the second time.
또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 ％ 는 전부 질량％ 이다. 또, 본 발명에 있어서, 「고강도 용기용 강판」이란, 인장강도 (TS) (이하, 간단히 TS 로 부르는 경우가 있다) 가 500 MPa 이상인 용기용 강판이다.In addition, in this specification, all% which shows the component of steel are mass%. In addition, in this invention, the "steel plate for high strength container" is a steel plate for containers whose tensile strength TS (henceforth simply called TS) is 500 Mpa or more.
그리고, 본 발명의 고강도 용기용 강판은, 용기용 소재, 캔용 소재를 대상으로 한다. 표면 처리의 유무에 상관없이, 주석 도금, 니켈주석 도금, 크롬 도금(이른바 무주석 도금) 또는, 추가로 유기 피복 등이 실시되어, 매우 광범위한 용도에 적용이 가능하다.And the steel plate for high strength containers of this invention makes it the container raw material and can raw material. Regardless of the surface treatment, tin plating, nickel tin plating, chromium plating (so-called tin-free plating), or organic coating, etc., are additionally applied, and can be applied to a wide range of applications.
또한, 판두께에 관해서는 특별히 한정되지 않지만, 본 발명을 최대한으로 활용하여 효과를 얻는 점에서는 판두께 0.30 ㎜ 이하, 나아가서는 0.20 ㎜ 이하가 바람직하다. 특히 바람직한 것은 0.170 ㎜ 이하이다.The thickness is not particularly limited. However, the thickness is preferably 0.30 mm or less, more preferably 0.20 mm or less, in terms of obtaining the effect by maximizing utilization of the present invention. Especially preferred is 0.170 mm or less.
본 발명에 의하면, 500 MPa 이상의 TS 를 갖고, 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하이며, 또한, 플랜지 가공이나 넥킹 가공시에 브레이킹이 발생하지 않는 가공성이 우수한 고강도 용기용 강판이 얻어진다.ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the steel plate for high strength containers which has TS of 500 Mpa or more, the strength difference of a plate width direction and a rolling direction is 20 Mpa or less, and is excellent in workability which does not produce a braking at the time of a flange process and a necking process is obtained.
그리고 본 발명에서는, P 함유량을 조정하고, 또한 2 회째 냉간 압연에서의 압하율을 20 ∼ 50 ％ 로서 고강도화하여, 압연 후의 외관의 문제나 폭 방향과 압연 방향에서의 내력차의 문제가 해소된다.And in this invention, P content is adjusted, the reduction ratio in 2nd cold rolling is made high as 20 to 50%, and the problem of the external appearance after rolling, the problem of the strength difference in the width direction, and the rolling direction is eliminated.
또한, N 성분을 바람직한 범위인 0.01 ％ 미만으로 함으로써, 슬래브 브레이킹을 방지하여, 제품에서의 수율 저하를 억제할 수 있다.Moreover, by making N component into less than 0.01% which is a preferable range, slab braking can be prevented and the yield fall in a product can be suppressed.
본 발명의 용기용 강판은, 넥킹 가공이나 플랜지 가공에 있어서 브레이킹을 발생시키는 일없이 우수한 강도가 얻어지기 때문에, 예를 들어, 캔 등의 식품 용기, 오일 필터 등 비식품 용기, 배터리 등의 전자 부품 등을 중심으로 용기용 소재로서 바람직하게 사용할 수 있다.Since the steel plate for containers of this invention can obtain the outstanding intensity | strength without generating a braking in necking process and a flange process, for example, electronic components, such as food containers, such as cans, non-food containers, such as an oil filter, and batteries, for example. It can use suitably as a raw material for containers mainly on etc.
발명을 실시하기Carrying out the invention 위한 형태 Form for
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
본 발명의 용기용 강판은, TS 가 500 MPa 이상, 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하인 고강도 용기용 강판이다. 그리고, 본 발명에서는, P 함유량을 조정하고, 또한, 2 회째 냉간 압연 (이하, 2 차 냉간 압연이라고 부르는 경우도 있다) 에서의 압하율을 20 ∼ 50 ％ 로 함으로써 고강도 용기용 강판의 제공이 가능해진다.The steel plate for containers of this invention is a steel plate for high strength containers whose TS is 500 Mpa or more, and the difference in strength of a plate width direction and a rolling direction is 20 Mpa or less. In the present invention, the steel sheet for high strength container can be provided by adjusting the P content and setting the reduction ratio in the second cold rolling (hereinafter sometimes referred to as secondary cold rolling) to 20 to 50%. Become.
본 발명의 용기용 강판의 성분 조성에 관해서 설명한다.The component composition of the steel plate for containers of this invention is demonstrated.
C : 0.01 ∼ 0.05 ％ C: 0.01% to 0.05%
C 성분이 많으면 2 차 냉간 압연 후의 강판을 필요 이상으로 경질화시켜, 캔 제조성이나 넥 가공성을 열화시킨다. 또한, 용접부의 현저한 경질화에 의해 플랜지 가공시에 HAZ 브레이킹을 발생시키는 원소가 된다. C 가 0.05 ％ 를 초과하면, 이들의 영향이 현저해지기 때문에, C 는 0.05 ％ 이하로 한다. 한편, C 성분이 극단적으로 낮아지면 용기의 강도를 유지하기 위해서 고압하율의 2 차 냉간 압연을 실시하는 것이 필요해지기 때문에 C 는 0.01 ％ 이상으로 한다. 바람직하게는 0.02 ％ 이상 0.04 ％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.02 ％ 이상 0.03 ％ 이하로 한다.When there are many C components, the steel plate after secondary cold rolling will be hardened more than necessary, and can manufacturability and neck workability will deteriorate. In addition, it is an element that generates HAZ braking during flange processing due to remarkable hardening of the weld. When C exceeds 0.05%, since these effects become remarkable, C shall be 0.05% or less. On the other hand, when C component becomes extremely low, in order to maintain the intensity | strength of a container, since it is necessary to perform the secondary cold rolling of high pressure reduction rate, C shall be 0.01% or more. Preferably it is 0.02% or more and 0.04% or less, More preferably, you may be 0.02% or more and 0.03% or less.
Si : 0.04 ％ 이하 Si: 0.04% or less
Si 를 다량으로 첨가하면 표면 성상의 열화, 내식성의 열화 등이 발생한다. 따라서, Si 는 0.04 ％ 이하로 한다.When a large amount of Si is added, deterioration of surface properties, deterioration of corrosion resistance, and the like occur. Therefore, Si is made into 0.04% or less.
Mn : 0.1 ∼ 1.2 ％ Mn: 0.1 to 1.2%
Mn 은 S 에 의한 열간 브레이킹을 방지하는 데 유효한 원소이다. 그리고, S 량에 따라서 첨가함으로써 브레이킹을 방지하는 효과가 얻어진다. 또한, 결정립을 미세화하는 작용도 가지고 있다. 이러한 효과들을 발휘하기 위해서는, 적어도 Mn 은 0.1 ％ 이상 첨가할 필요가 있다. 한편, 다량으로 첨가하면, 내식성이 열화되는 경향을 나타냄과 함께 강판을 필요 이상으로 경질화시켜, 플랜지 가공성, 넥 가공성을 열화시키기 때문에, 상한은 1.2 ％ 로 한다. 0.35 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Mn is an element effective for preventing hot breaking by S. And an effect which prevents a braking is acquired by adding according to S amount. It also has the effect of making the crystal grains fine. In order to exert these effects, at least Mn needs to be added at least 0.1%. On the other hand, when a large amount is added, the corrosion resistance deteriorates, and the steel sheet is hardened more than necessary to deteriorate the flange workability and the neck workability. Therefore, the upper limit is 1.2%. It is preferable to set it as 0.35% or less.
P : 0.0020 ∼ 0.100 ％ P: 0.0020 to 0.100%
P 는 강을 경질화시키는 성분으로, 본 발명에 있어서는 요구되는 강도에 따라서 소정량을 함유한다. 0.0020 ％ 미만에서는, 500 MPa 이상의 TS 가 얻어지지 않기 때문에, 0.0020 ％ 이상으로 한다. 한편, P 성분을 필요 이상으로 과잉량 함유하는 것은 내식성을 열화시킨다. 또한, 플랜지 가공성이나 넥 가공성을 열화시킨다. 이들은 0.100 ％ 를 초과하면 현저해지기 때문에, 상한은 0.100 ％ 로 한다. 0.0020 ∼ 0.020 ％ 로 하면, P 첨가에 의한 적절한 강도와 후술하는 2 차 냉간 압연의 효과에 의해 보다 높은 강도가 얻어지기 때문에 바람직하다.P is a component that hardens steel and, in the present invention, contains a predetermined amount in accordance with the required strength. If less than 0.0020%, TS of 500 MPa or more is not obtained, the content is set to 0.0020% or more. On the other hand, containing P component in excess in excess deteriorates corrosion resistance. In addition, flange workability and neck workability are deteriorated. Since these become remarkable when they exceed 0.100%, an upper limit shall be 0.100%. When it is made into 0.0020%-0.020%, since higher strength is obtained by the moderate strength by P addition and the effect of the secondary cold rolling mentioned later, it is preferable.
S : 0.10 ％ 이하 S: 0.10% or less
S 는 강 중에서 개재물로서 존재하여, 강판의 연성 (延性) 을 감소시키고 또한 내식성을 열화시키는 원소이다. 그 때문에, 0.10 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 0.030 ％ 이하이다.S exists as an inclusion in steel, and is an element which reduces the ductility of a steel plate and deteriorates corrosion resistance. Therefore, you may be 0.10% or less. It is preferably 0.030% or less.
Al : 0.001 ∼ 0.100 ％ Al: 0.001% to 0.100%
Al 은 강의 탈산에 필요한 원소이다. 그 양이 0.001 ％ 미만에서는 탈산이 불충분해지고, 개재물에 의한 플랜지 가공성의 열화나 넥 가공성의 열화를 초래한다. 따라서, 0.001 ％ 이상으로 한다. 한편, Al 은 N 성분과 결합하여 고용 N 을 저감시키는데, 고용 N 이 과도하게 감소하면 필요한 강도가 얻어지지 않게 된다. 따라서, 0.100 ％ 이하로 한다. 0.035 ∼ 0.075 ％ 로 하는 것이 바람직하다.Al is an element necessary for deoxidation of steel. If the amount is less than 0.001%, deoxidation is insufficient, resulting in deterioration of flange workability and deterioration of neck workability by inclusions. Therefore, you may be 0.001% or more. On the other hand, Al combines with the N component to reduce the solid solution N. When the solid solution N is excessively reduced, the necessary strength is not obtained. Therefore, you may be 0.100% or less. It is preferable to set it as 0.035 to 0.075%.
N : 0.10 ％ 이하 N: 0.10% or less
N 은, 용접부가 경도 상승을 초래하지 않고서 강도를 높이는 데에 유용한 원소이다. 그러나, 함유량이 지나치게 많으면 강판이 현저히 경질화되어서 압연 소재 (슬래브) 에 브레이킹 결함을 발생시킬 위험성이 현저히 증대되어, 오히려 플랜지 가공성이나 넥 가공성을 열화시킨다. 따라서, N 은 0.10 ％ 이하로 한다. 0.05 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 슬래브 브레이킹 방지의 관점에서, 보다 바람직하게는 0.01 ％ 미만으로 한다. 보다 더욱 바람직하게는 0.005 ％ 이하이다. 이와 같이, N 을 저감함으로써 슬래브 브레이킹을 저감시킬 수 있어, 슬래브 손보기의 필요성이 없이 수율을 향상시킬 수 있다.N is an element useful for increasing the strength without causing the weld to increase in hardness. However, when the content is too high, the steel sheet is remarkably hardened, and the risk of causing breaking defects in the rolled material (slab) is remarkably increased, which deteriorates flange workability and neck workability. Therefore, N is made into 0.10% or less. It is preferable to set it as 0.05% or less. Moreover, from a viewpoint of slab braking prevention, More preferably, you may be less than 0.01%. More preferably, it is 0.005% or less. In this way, slab braking can be reduced by reducing N, and the yield can be improved without the necessity of slab maintenance.
잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 한다.The balance is made of Fe and unavoidable impurities.
상기한 성분 이외의 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물이다. 또, 불가피적 불순물로는, 예를 들어 Sn : 0.01 ％ 이하를 허용할 수 있다.Remainder other than the above-mentioned component is Fe and an unavoidable impurity. Moreover, as an unavoidable impurity, Sn: 0.01% or less can be allowed, for example.
본 발명의 용기용 강판은 상기 조성을 가짐과 함께, 500 MPa 이상의 TS 를 갖고, 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하이다. 500 MPa 이상의 TS 를 가짐으로써, 판두께를 얇게 해도 강성이 저하되는 일이 없다. 그리고 판폭 방향과 압연 방향의 내력차를 20 MPa 이하로 하기 때문에, 플랜지 가공이나 넥킹 가공시에 브레이킹이 발생하지 않는다.The steel plate for containers of this invention has the said composition, and has TS of 500 Mpa or more, and the difference in strength of a plate width direction and a rolling direction is 20 Mpa or less. By having TS of 500 MPa or more, rigidity does not fall even if plate thickness is made thin. In addition, since the difference in strength between the plate width direction and the rolling direction is set to 20 MPa or less, no braking occurs during flange processing or necking processing.
다음으로, 본 발명의 고강도 용기용 강판의 제조 방법에 관해서 설명한다.Next, the manufacturing method of the steel plate for high strength containers of this invention is demonstrated.
상기한 조성의 용강을 전로 등을 사용한 통상적으로 공지된 용제 (溶劑) 방법에 의해 용제하고, 이어서, 연속 주조법 등의 통상적으로 공지된 주조 방법에 의해 압연 소재 (슬래브) 로 한다. 계속해서, 이들 압연 소재를 사용하여, 열간 압연에 의해 열연판으로 한다.The molten steel of the composition mentioned above is melted by the conventionally well-known solvent method using a converter etc., and is then made into a rolled material (slab) by normally known casting methods, such as a continuous casting method. Subsequently, using these rolled raw materials, it is set as a hot rolled sheet by hot rolling.
슬래브 추출 온도 : 1050 ∼ 1300 ℃ (바람직한 조건)Slab extraction temperature: 1050-1300 ℃ (preferred condition)
슬래브의 추출 온도를 1050 ℃ 이상으로 하면, 다음 공정인 열연에 있어서, 충분히 높은 열연 종료 온도를 확보할 수 있다. 한편, 추출 온도를 1300 ℃ 이하로 하면 최종적으로 강판의 표면 성상이 열화되는 일이 없다. 따라서, 슬래브 추출 온도는 1050 ℃ 이상 1300 ℃ 이하가 바람직하다.When the extraction temperature of the slab is set to 1050 ° C or higher, a sufficiently high hot rolling end temperature can be ensured in the hot rolling as the next step. On the other hand, when the extraction temperature is 1300 ° C. or lower, the surface properties of the steel sheet are not deteriorated finally. Therefore, as for slab extraction temperature, 1050 degreeC or more and 1300 degrees C or less are preferable.
마무리 온도 (열간 압연 종료 온도) : (Ar3 변태점 온도 - 30) ℃ 이상Finishing temperature (hot rolling finish temperature): (Ar 3 transformation temperature-30) ℃ or more
열간 압연 종료 온도는, 후속 공정의 냉간 압연성, 그리고 제품 특성을 양호하게 하기 위해서, Hot rolling end temperature is, in order to make the cold rolling property of a subsequent process, and a product characteristic favorable,
(Ar3 변태점 - 30) ℃ 이상으로 할 필요가 있다. (Ar3 변태점 - 30) ℃ 미만에서는, 최종적인 제품의 금속 조직이 조입자화되어, 캔 제조시에 표면 거칠어짐이 발생하기 쉬워진다. 또한, 열간 압연 종료 온도가 저온이 되면 리징 (ridging) 현상이 발생하여, 성형 가공 후의 외관 불량이 생기기 쉬워진다. 따라서, 열간 압연 종료 온도는 (Ar3 변태점 - 30) ℃ 이상으로 한다.It is necessary to be not less than - (Ar 3 transformation point - 30) ℃. Below (Ar 3 transformation point-30) ° C, the metal structure of the final product is coagulated, and surface roughness is likely to occur during can production. In addition, when the hot rolling end temperature is low, a ridging phenomenon occurs, and appearance defects after molding are likely to occur. Thus, the hot rolling end temperature - and the (Ar 3 transformation point - 30) over ℃.
권취 온도 : 400 ∼ 750 ℃ Winding temperature: 400 to 750 ℃
권취 온도가 지나치게 낮으면 열연판의 형상이 열화되어, 다음 공정인 산세, 냉간 압연의 조업에 지장을 초래하기 때문에, 400 ℃ 이상으로 한다. 한편, 지나치게 높아지면 열연 모판의 단계에서 질화알루미늄이 석출되어, 강화에 충분한 고용 N 을 확보하는 것이 불가능해진다. 또한, 열연 모판 중에 탄화물이 응집된 조직이 형성되어, 후술하는 과시효에 의한 탄화물의 균일 석출 효과를 얻을 수 없게 되고, 이에 더하여 이것이 강판의 내식성에 악영향을 미친다. 그리고, 강판 표면에 생기는 스케일 두께의 증대에 따라서 산세성이 열화된다. 이러한 문제들을 회피하기 위해서, 750 ℃ 이하로 할 필요가 있다.If the coiling temperature is too low, the shape of the hot rolled sheet deteriorates, which causes trouble in the operation of pickling and cold rolling, which is the next step. On the other hand, when too high, aluminum nitride will precipitate at the stage of a hot rolled sheet metal, and it becomes impossible to ensure the solid solution N sufficient for reinforcement. In addition, a structure in which carbides are agglomerated in the hot rolled base plate is formed, which makes it impossible to obtain a uniform precipitation effect of carbides due to overaging described later. In addition, this adversely affects the corrosion resistance of the steel sheet. And pickling property deteriorates with the increase in the scale thickness which arises on the steel plate surface. In order to avoid these problems, it is necessary to be below 750 ° C.
이렇게 해서 제조한 열연판에 산세, 냉간 압연을 실시하여, 냉연판으로 한다. 산세는 통상적인 방법에 따라서, 염산, 황산 등의 산으로 표면 스케일을 제거하면 된다.The hot rolled sheet thus produced is pickled and cold rolled to obtain a cold rolled sheet. Pickling may be carried out by removing the surface scale with an acid such as hydrochloric acid or sulfuric acid according to a conventional method.
(산세 후의) 냉간 압연에 있어서의 압하율 : 80 ％ 이상 (바람직한 조건)Rolling rate in cold rolling (after pickling): 80% or more (preferred conditions)
압하율이 80 ％ 미만에서는 소둔 후에 조직의 충분한 세립화가 얻어지지 않는 경우가 있기 때문에 80 ％ 이상이 바람직하다. 또, 본 발명과 같은 소재의 강판에서, 조직의 충분한 미세화를 달성하기 위해서는, 압하율은 85 ％ 이상이 보다 바람직하다. 한편, 압하율의 상한에 관해서는 특별히 정할 필요는 없고, 열간 압연, 냉간 압연의 설비열 (列) 의 능력 등을 고려하여 적절히 설정된다.If the reduction ratio is less than 80%, 80% or more is preferable because sufficient granulation of the structure may not be obtained after annealing. Moreover, in the steel plate of the raw material like this invention, in order to achieve sufficient refinement | miniaturization of a structure, 85% or more of a reduction ratio is more preferable. On the other hand, the upper limit of the reduction ratio does not need to be specifically determined, and is appropriately set in consideration of the ability of hot rolling, facility heat of cold rolling, and the like.
소둔 온도 : 800 ℃ 이하의 재결정 온도 (바람직한 조건)Annealing Temperature: Recrystallization temperature below 800 ℃ (preferred condition)
강판 중에 미(未)재결정 조직이 잔존하면, 캔 제조시의 성형성 불량, 외관 불량 등을 초래하기 때문에 연속 소둔에 의해 재결정 처리를 실시할 필요가 있다. 그러나, 소둔 온도를 과도하게 높이면 연속 소둔시에 히트 버클이나 판이 파단되는 등의 결함이 발생한다. 그리고, 이상 결정립 성장에 의해, 외관 특성의 열화를 초래할 위험성이 높아진다. 따라서, 소둔 온도는 800 ℃ 이하의 재결정 온도역에서 실시하는 것이 바람직하다.If the micro-recrystallized structure remains in the steel sheet, it will cause moldability defects, appearance defects, and the like at the time of can manufacture, and therefore it is necessary to perform recrystallization treatment by continuous annealing. However, if the annealing temperature is excessively increased, defects such as heat buckling and breaking of the plate occur during continuous annealing. The abnormal grain growth increases the risk of causing deterioration in appearance characteristics. Therefore, it is preferable to perform annealing temperature in the recrystallization temperature range of 800 degrees C or less.
또한, 이 온도 범위 내이면, 특별히 일정한 온도로 유지할 필요는 없다. 조업의 안정성에서 5 s 이상 60 s 이하의 균열 (均熱) 상당 시간이 있으면 충분하다. 5 s 이상의 균열 시간으로 하면 가공시의 응력을 분산시키는 사이트가 되는 탄화물의 석출이 충분해져 바람직하다.In addition, if it is in this temperature range, it does not need to maintain especially constant temperature. It is sufficient if there is a cracking time of 5 s or more and 60 s or less in the stability of the operation. When the cracking time is 5 s or more, the precipitation of carbides serving as sites for dispersing stress during processing is sufficient, which is preferable.
과시효 처리 Over Aging Treatment
상기 소둔에 의해 석출된 탄화물을 더욱 균일하게 분산시켜, 응력 분산 사이트를 효과적으로 하기 위해서 과시효 처리를 실시할 필요가 있다. 과시효 처리는 상기 소둔 후에, 300 ∼ 500 ℃ 의 온도역까지 10 ℃/s 이상의 냉각 속도로 냉각하고, 300 ∼ 500 ℃ 의 온도역에서 5 s 이상 유지하는 것이 바람직하다. 300 ∼ 500 ℃ 의 온도역까지 10 ℃/s 이상의 냉각 속도로 냉각함으로써 탄화물이 석출되기 쉬워지고, 300 ∼ 500 ℃ 의 온도역에서 5 s 이상 유지하면 균일한 탄화물의 석출을 확보할 수 있다. 또한, 이러한 과시효 처리를 실시함으로써, 이하에 나타내는 2 회째 냉간 압연을 20 ∼ 50 ％ 의 압하율로 실시해도 판폭 방향과 압연 방향의 내력차를 20 MPa 이하로 하는 것이 가능해진다. 이러한 조건으로 과시효 처리를 실시함으로써, 입경 1.5 ㎛ 이하 및 입경 1.5 ㎛ 초과 3.0 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도 및 비율을 후술하는 바람직한 범위로 할 수 있다.In order to disperse | distribute the carbide precipitated by the said annealing more uniformly, and to make a stress dispersion site effective, it is necessary to perform overaging treatment. After the annealing treatment, the annealing is preferably performed at a cooling rate of 10 ° C / s or more to a temperature range of 300 to 500 ° C and maintained at 5 or more seconds in a temperature range of 300 to 500 ° C. By cooling to the temperature range of 300-500 degreeC by the cooling rate of 10 degrees C / s or more, a carbide becomes easy to precipitate, and uniform carbide precipitation can be ensured by holding for 5 s or more in the temperature range of 300-500 degreeC. Moreover, by performing such overaging treatment, even if it performs the 2nd cold rolling shown below with the reduction ratio of 20-50%, it becomes possible to make the difference of the strength of a board width direction and a rolling direction into 20 Mpa or less. By performing the overaging treatment under such conditions, the density and ratio of carbides having a particle size of 1.5 µm or less and a particle diameter of more than 1.5 µm and 3.0 µm or less can be set to a preferable range described later.
2 회째 냉간 압연의 압하율 : 20 ∼ 50 ％ (바람직하게는 20 ∼ 30 ％)Reduction rate of the second cold rolling: 20 to 50% (preferably 20 to 30%)
연속 소둔 후의 2 회째 냉간 압연 (이하, 2 차 냉간 압연이라고 부르는 경우도 있다) 은, 용접 캔의 내압 강도 즉 강판의 항복강도를 확보하기 위해서 필요하다. 특히, 본 발명의 P 함유량을 조정한 소재에 사용하는 경우를 고려하면, 2 차 냉간 압연의 압하율은 적어도 20 ％ 는 필요하다. 한편, 압하율이 50 ％ 초과에서는, 재질 특성의 이방성이 커져, 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 초과로 된다. 또한, 신판 취득법 (강판의 압연 방향이 캔 몸통의 축 방향에 평행해지는 판 취득법) 에 있어서의 플랜지 가공성이나 넥 가공성을 현저히 열화시킨다. 그리고, 캔 제조시의 용접에 의해 변형의 개방량이 커져, 용접열 영향부에서의 연화 (軟化) 가 현저해지기 때문에, 플랜지 브레이킹이 발생하기 쉬워진다. 따라서, 50 ％ 이하로 한다. 바람직하게는 20 ％ 이상 30 ％ 이하 이지만, P 함유량과 목적으로 하는 강판 강도에 따라서 적절히 선택하면 된다. 구체적으로는, P 함유량이 0.020 ％ 초과 0.100 ％ 이하로 높은 경우에는 비교적 낮은 압하율로 하는 것이 바람직하다.The second cold rolling (hereinafter sometimes referred to as secondary cold rolling) after continuous annealing is necessary in order to secure the breakdown strength of the welding can, that is, the yield strength of the steel sheet. In particular, when considering the case where the P content of the present invention is adjusted, at least 20% of the reduction ratio of secondary cold rolling is required. On the other hand, when the reduction ratio is more than 50%, the anisotropy of the material properties becomes large, and the difference in strength between the plate width direction and the rolling direction becomes more than 20 MPa. Moreover, the flange workability and neck workability in a new plate acquisition method (plate acquisition method in which the rolling direction of a steel plate is parallel to the axial direction of a can body) deteriorate remarkably. And since welding at the time of can manufacture increases the opening amount of deformation, and softening in the weld heat influence part becomes remarkable, flange braking tends to occur. Therefore, you may be 50% or less. Preferably it is 20% or more and 30% or less, but what is necessary is just to select suitably according to P content and the steel plate strength made into the objective. Specifically, when P content is higher than 0.020% and 0.100% or less, it is preferable to set it as comparatively low reduction ratio.
본 발명에서는, 2 차 냉간 압연 후에 냉연 강판의 표면에 (적어도 편면) 도금층을 형성하여, 도금 강판으로 할 수 있다. 표면에 형성되는 도금층은 용기용 강판에 적용되는 어느 것이나 적용이 가능하다. 도금층으로는, 주석 도금, 크롬 도금, 니켈 도금, 니켈·크롬 도금을 예시할 수 있다. 또한, 이들 도금 처리 후에 도장, 유기 수지 필름 등을 부착하는 것도 전혀 문제없다.In this invention, after secondary cold rolling, the plating layer (at least one side) is formed in the surface of a cold rolled sheet steel, and it can be set as a plated steel sheet. The plating layer formed on the surface can be applied to any one applied to the steel sheet for a container. Examples of the plating layer include tin plating, chromium plating, nickel plating, and nickel chromium plating. Moreover, it is also no problem to attach a coating, an organic resin film, or the like after these plating treatments.
(실시예) (Example)
표 1 에 나타내는 성분을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강을 전로에서 용제하여, 연속 주조법에 의해 슬래브로 하였다. 이어서, 이들 슬래브를, 슬래브 추출 온도를 1200 ℃, 열연 마무리 온도를 900 ℃, 권취 온도를 650 ℃ 로 하여 열간 압연을 실시해서 마감 두께 2.0 ㎜ 의 열연판으로 하였다. 그 후, 이들 열연판에 산세에 의한 탈스케일 처리를 실시하고, 그 위에 압하율 90 ％ 의 냉간 압연을 실시하여 마감 두께 0.20 ㎜ 의 냉연판으로 하고, 이어서 균열 온도를 750 ℃ 로 하여, 균열 시간을 10 ∼ 30 s 로 하는 연속 소둔, 과시효 처리 및 2 차 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하였다.The steel shown in Table 1 was contained, and the remainder was melt | dissolved in the converter by the steel which consists of Fe and an unavoidable impurity, and it was set as the slab by the continuous casting method. Subsequently, these slabs were hot-rolled at 1200 degreeC of slab extraction temperature, 900 degreeC of hot roll finishing temperature, and winding temperature of 650 degreeC, and it was set as the hot rolled sheet of 2.0 mm of finishing thickness. Thereafter, these hot rolled plates are subjected to descaling by pickling, cold rolling having a reduction ratio of 90% thereon, to a cold rolled sheet having a finish thickness of 0.20 mm, and then to a crack temperature of 750 ° C. Continuous annealing, overaging treatment and secondary cold rolling were made into 10-30 s, and it was set as the cold rolled sheet steel.
또, 과시효 처리 조건 및 2 차 냉간 압연 압하율은 표 2 및 표 3 에 나타내는 바와 같다.In addition, the overaging treatment conditions and the secondary cold rolling reduction rate are as showing in Table 2 and Table 3.
이상에 의해 얻어진 강판에 대해서, 이하의 방법에 의해 조직 관찰을 실시하여, 탄화물 입경의 밀도 및 비율을 구하였다. 또한, 이하의 시험을 실시하여 특성을 평가하였다.About the steel plate obtained by the above, the structure | tissue observation was performed by the following method, and the density and ratio of the carbide particle diameter were calculated | required. Moreover, the following test was done and the characteristic was evaluated.
상기에 의해 얻어진 냉연 강판을 베이클라이트 수지에 매립하고, 단면을 연마하였다. 이어서, 부식액으로서 후에, 피크르산, 수산화나트륨을 조합하여 이루어지는 피크르산 소다 용액을 사용하여 80 ℃, 60 초로 부식액에 대한 침지 처리를 실시하였다. 이어서, 탄화물을 400 배의 광학 현미경으로 3 시야 (0.1375 ㎜ × 0.1375 ㎜ 정도의 범위) 를 관찰하였다. 각 시야에 있어서, 육안에 의해 입경 1.5 ㎛ 이하, 입경 1.5 ㎛ 초과 3.0 ㎛ 이하, 3.0 ㎛ 초과의 탄화물 갯수를 구해, 3 시야의 밀도와 비율의 평균치를 구하였다. 이 때, 탄화물의 입경은 최소 직경으로 하고, 예를 들어, 탄화물 형상이 직사각형이나 타원형상으로 단경과 장경이 존재하는 경우에는 최소 직경을 본 발명에서는 입경으로 하였다.The cold rolled steel sheet obtained by the above was embedded in bakelite resin, and the cross section was grind | polished. Subsequently, the immersion treatment was performed at 80 ° C. for 60 seconds using a picric acid soda solution formed by combining picric acid and sodium hydroxide. Subsequently, three views (range of about 0.1375 mm x 0.1375 mm) were observed for the carbide with the optical microscope of 400x. In each visual field, the number of carbides having a particle size of 1.5 µm or less, more than 1.5 µm and 3.0 µm or less, and more than 3.0 µm was visually determined, and the average value of the density and the ratio of three visual fields was obtained. At this time, the particle diameter of the carbide is the minimum diameter, for example, when the carbide shape is rectangular or elliptical in the form of a short diameter and a long diameter, the minimum diameter is defined as the particle diameter in the present invention.
(i) 인장 시험 (i) tensile test
이들 냉연 강판의 폭 방향 중앙부로부터 압연 (L) 방향으로 JIS 13 호 - B 인장 시험편을 채취하고, 변형 속도 크로스 헤드 속도 : 10 ㎜/s 로 인장 시험을 실시하여, 인장강도 (TS) 및 항복강도 (YS) 를 측정하였다. 또, 인장 시험은 제품화 후 1 일 이내에 실시하였다. 인장 시험편을 JIS 13 호 - B 시험편으로 한 것은, 표점 밖에서 파단되는 현상을 최대한 저감하기 위해서이다.A JIS 13-B tensile test piece was taken from the width direction center part of these cold-rolled steel sheets in the rolling (L) direction, and a tensile test was conducted at a strain rate crosshead speed of 10 mm / s to give tensile strength (TS) and yield strength. (YS) was measured. In addition, the tensile test was performed within 1 day after commercialization. The tensile test piece was used as a JIS 13-B test piece in order to reduce as much as possible the phenomenon of breaking outside the mark.
(ii) 판폭 방향과 압연 방향에서의 내력차(ii) difference in strength in sheet width direction and rolling direction
상기 (i) 의 인장 시험에 의해 측정한 YS 와, 판폭 방향으로 채취한 JIS 13 호 - B 인장 시험편을 (i) 과 동일하게 측정한 YS 와의 차를 구하였다.The difference between YS measured by the tension test of said (i) and YS measured similarly to (i) of the JIS No. 13-B tensile test piece taken in the plate width direction was calculated | required.
(iii) 넥킹 가공성 (iii) necking workability
이들 냉연 강판에 Sn 도금 처리 (편면 당 Sn 부착량 2.8 g/㎡) 를 실시하여, 도금 강판으로 하였다. 이 도금 강판의 표면에 도장·인쇄·투명 니스 마감을 실시한 후, 프레스 오일을 사용하지 않고 상기 강판을 이하의 조건으로 컵 드로잉하고, 다시 2 번의 재드로잉 가공을 실시하는 딥 드로잉 성형을 100 회 실시하여, 넥의 드로잉 주름의 발생률을 조사하였다.Sn plating process (Sn adhesion amount per side 2.8 g / m <2>) was given to these cold-rolled steel sheets, and it was set as the plated steel sheet. After coating, printing and transparent varnish finish on the surface of this plated steel sheet, 100 times of deep drawing molding is performed by cup drawing the steel sheet under the following conditions without using press oil, and then performing two redrawing processes again. The incidence of the drawing wrinkles of the neck was examined.
딥 드로잉 성형 조건 Deep Drawing Molding Conditions
블랭크 직경 : 200 ㎜φ Blank Diameter: 200 mmφ
윤활 조건 : 프레스 오일 사용 안함 Lubrication condition: No press oil
제 1 드로잉의 드로잉비 : 1.5 Drawing ratio of the first drawing: 1.5
제 2 드로잉의 드로잉비 : 1.2 Drawing ratio of the second drawing: 1.2
제 3 드로잉의 드로잉비 : 1.2 Drawing ratio of the third drawing: 1.2
제 1 ∼ 3 드로잉의 주름 누름압 : 최적 조건Wrinkle Pressing Pressure of Drawings 1-3: Optimal Conditions
플랜지 가공 : 신장율 8 ％ Flange processing: 8% elongation
재드로잉 다이스 쇼울더 반경 : 0.45 ㎜ Redrawing die shoulder radius: 0.45 mm
가공 속도 : 0.3 m/s Machining speed: 0.3 m / s
(iv) 내플랜지 브레이킹성 (iv) Flange Breaking Resistance
(iii) 의 딥 드로잉 성형에 있어서, 플랜지 브레이킹의 발생률을 조사하였다.In the deep drawing molding of (iii), the incidence of flange braking was investigated.
(v) 외관 (v) appearance
이들 냉연 강판을 육안으로 관찰하여, 광택이나 색조가 상이하다고 판단되는 부분을 외관 불량으로 하였다. 관찰한 100 m 단위 중에 1 군데라도 외관 불량이 확인되면 이 100 m 를 외관 불량부로 하고, 10000 m 를 관찰하여 외관 불량률을 구하였다.These cold rolled steel sheets were visually observed, and the part judged that gloss and a hue differ was made into the appearance defect. When appearance defects were confirmed even in one of the observed 100 m units, this 100 m was used as the appearance defect part, and 10000 m was observed and the appearance defect rate was calculated | required.
(vi) 슬래브 브레이킹 (vi) slab breaking
연속 주조 후의 슬래브 표면을 육안으로 슬래브 브레이킹의 상황을 관찰하였다.The situation of slab breaking was visually observed on the slab surface after continuous casting.
관찰한 1 m 단위 중에 브레이킹이 1 군데라도 확인되면 이 1 m 를 외관 불량부로 하고, 10 m 를 관찰하여 외관 불량률을 구하였다. 얻어진 결과를 조건과 함께 표 2 및 표 3 에 나타낸다.When braking was confirmed even in one observed 1 m unit, this 1 m was made into the appearance defect part, 10 m was observed, and the appearance defect rate was calculated | required. The obtained results are shown in Tables 2 and 3 together with the conditions.
표 2 및 표 3 으로부터, 본 발명예인 No.8 ∼ 10, 13 ∼ 18, 26 ∼ 28, 31 ∼ 36 은 충분한 강도를 갖고, 또한 판폭 방향과 압연 방향의 내력차가 20 MPa 이하로, 예를 들어, 3 피스 가공에 필요한 성능을 충분히 달성하고 있다. 또한, 외관이 우수하고, 넥 주름이나 플랜지 브레이킹도 적다는 것이 확인된다. 또한, 탄화물의 밀도, 비율이 바람직한 범위인 No.8 ∼ 10, 13 ∼ 15, 26 ∼ 28, 31 ∼ 33 에서는, 한층 더 가공성이 우수한 것을 알 수 있다.From Tables 2 and 3, Nos. 8 to 10, 13 to 18, 26 to 28, and 31 to 36, which are examples of the present invention, have sufficient strength, and the difference in strength between the plate width direction and the rolling direction is 20 MPa or less, for example. We fully achieve performance necessary for three pieces processing. It is also confirmed that the appearance is excellent and the neck wrinkles and the flange braking are small. Moreover, it turns out that the processability is further excellent in No.8-10, 13-15, 26-28, 31-33 which are the density and ratio of a carbide which are preferable.
한편, 과시효 처리를 실시하지 않은 비교예의 No.1, 2, 19, 20 은 2 차 냉간 압연의 압하율이 낮아 강도가 얻어지지 않는다. No.3 ∼ 5, 21 ∼ 23 은 2 차 냉간 압연의 압하율이 20 ％ 이상으로 강도는 높아지지만, L 방향과 C 방향의 내력차가 20 MPa 를 초과하고, 넥 주름이나 플랜지 브레이킹의 발생이 현저하다. 또한, 외관의 불량도 발생되어 있다.On the other hand, No. 1, 2, 19, and 20 of the comparative example which did not give overaging treatment have low rolling reduction rate of secondary cold rolling, and strength is not obtained. In Nos. 3 to 5 and 21 to 23, the reduction ratio of secondary cold rolling is 20% or more, but the strength is high, but the difference in strength in the L direction and the C direction exceeds 20 MPa, and the occurrence of neck wrinkles and flange braking is remarkable. Do. In addition, poor appearance has also occurred.
또한, 2 차 냉간 압연의 압하율이 20 ％ 미만인 No.6, 7, 11, 12, 24, 25, 29, 30 은 강도가 얻어지지 않는다.In addition, No. 6, 7, 11, 12, 24, 25, 29, and 30 whose rolling reduction ratio of secondary cold rolling is less than 20% cannot obtain strength.
그리고, 탄화물의 밀도, 비율에 관해서 다음과 같은 지견을 얻었다. 본 발명의 고강도 용기용 강판은, 가공성 면에서, 입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 102 개/10000 ㎛2 초과이고, 또한, 입경 1.5 ㎛ 초과 3.0 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 63 개/10000 ㎛2 초과인 것이 보다 바람직하다. 나아가서는, 입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 52 ％ 초과이고, 또한 입경 3.0 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 85 ％ 초과인 것이 보다 바람직하다.The following findings were obtained regarding the density and the ratio of carbides. The steel sheet for high strength containers of the present invention has a density of carbides having a particle size of 1.5 μm or less, more than 102/10000 μm 2 , and a density of carbides having a particle size of more than 1.5 μm 3.0 μm or less, more than 63 pieces / 10000 μm 2. It is more preferable that is. Furthermore, it is more preferable that the ratio with respect to the total number of carbides of the number of carbides whose particle diameter is 1.5 micrometers or less is more than 52%, and it is more preferable that the ratio with respect to the total number of carbides of the number of carbides whose particle diameter is 3.0 micrometers or less is more than 85%.
입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 102 개/10000 ㎛2 초과이고, 또한, 입경 1.5 ㎛ 초과 3.0 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 63 개/10000 ㎛2 초과로 함으로써, 가공시에 응력 분산 사이트로서 기능하는 탄화물을 충분량 확보할 수 있어, 한층 더 가공성이 우수하게 된다. 더욱 바람직하게는, 입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 130 개/10000 ㎛2 이상, 입경 1.5 ㎛ 초과 3.0 ㎛ 이하인 탄화물의 밀도가 80 개/10000 ㎛2 이상이다.Carbide which functions as a stress dispersion site at the time of processing by having a density of carbides having a particle size of 1.5 μm or less is more than 102/10000 μm 2 and a density of carbides having a particle size of more than 1.5 μm and 3.0 μm or less being 63 pieces / 10000 μm 2 A sufficient amount can be ensured, and the workability is further improved. More preferably, the density of carbides having a particle size of 1.5 µm or less is 130 pieces / 10000 µm 2 or more, and the density of carbides having a particle diameter of more than 1.5 µm and 3.0 µm or less is 80 pieces / 0000 µm 2 or more.
또한, 입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 52 ％ 초과이고, 또한 입경 3.0 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 85 ％ 초과이면, 응력 분산 사이트로서 기능하는 탄화물의 효과를 더욱 높이게 되어, 한층 더 가공성이 개선된다. 더욱 바람직하게는, 입경 1.5 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 55 ％ 이상이고, 또한 입경 3.0 ㎛ 이하인 탄화물 갯수의 전체 탄화물 갯수에 대한 비율이 90 ％ 이상이다.If the ratio of the number of carbides having a particle size of 1.5 µm or less to the total number of carbides is more than 52%, and the ratio of the number of carbides having a particle size of 3.0 µm or less to the total number of carbides is more than 85%, the effect of carbides functioning as a stress dispersion site. It becomes further higher, and workability is further improved. More preferably, the ratio with respect to the total number of carbides of the number of carbides whose particle diameter is 1.5 micrometers or less is 55% or more, and the ratio with respect to the total number of carbides of the number of carbides whose particle diameter is 3.0 micrometers or less is 90% or more.
또, 상기 탄화물의 밀도 및 비율은, 냉간 압연 후의 강판을 소정의 조건으로 소둔 처리함으로써 제어할 수 있다. 구체적으로는, 냉간 압연 후의 연속 소둔 공정에 있어서, 강판의 열 이력을 소정 범위 내로 조정하여 과시효 처리를 실시한다.In addition, the density and ratio of the carbide can be controlled by annealing the steel sheet after cold rolling under predetermined conditions. Specifically, in the continuous annealing step after cold rolling, the heat history of the steel sheet is adjusted within a predetermined range to perform an overaging treatment.
그리고, 표 3 은, N 함유량을 0.0065 ％, 0.0043 ％ 와 바람직한 범위 : 0.01 ％ 미만으로 한 실시예이다. 표 3 으로부터, N 함유량을 0.01 ％ 미만으로 함으로써, 슬래브 브레이킹이 전혀 확인되지 않아, 슬래브 브레이킹이 방지되어 있음을 알 수 있다.And Table 3 is an Example which made N content into 0.0065%, 0.0043%, and a preferable range: less than 0.01%. From Table 3, slab braking is not confirmed at all by making N content less than 0.01%, and it turns out that slab braking is prevented.
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