KR101128315B1

KR101128315B1 - Processes for production of steel sheets for cans

Info

Publication number: KR101128315B1
Application number: KR1020097010592A
Authority: KR
Inventors: 유카 니시하라; 가츠미 고지마; 히로키 이와사
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2007-02-21
Filing date: 2008-02-19
Publication date: 2012-04-12
Also published as: EP2123780A1; EP2123780B1; KR20090084885A; JP5076544B2; WO2008102899A1; CN101578381A; EP2123780A4; JP2008202113A; CN101578381B

Abstract

고강도의 캔용 강판을 제조할 시에, Ar3 변태점 이상의 마무리 온도에서 열간 압연을 실시하고, 냉간 압연 후 (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 에서 회복 소둔을 실시함으로써, 인장 강도 : 550MPa ～ 650MPa, 전체 신장 : 5% 이상을 얻는다. 또한 Nb : 0.001% ～ 0.05%, B : 0.0001% ～ 0.005%의 적어도 어느 하나를 첨가함으로써, 통상적인 캔용 강판과 동일한 온도 영역에서 소둔할 수 있게 한 후에, 인장 강도 : 550MPa ～ 700MPa, 전체 신장 : 4% 이상을 얻는다. When producing a high strength steel sheet for cans, hot rolling is performed at a finishing temperature equal to or higher than the Ar3 transformation point, and then subjected to recovery annealing after cold rolling (from recrystallization start temperature to 200 ° C) to (recrystallization start temperature-20 ° C). Strength: 550 MPa-650 MPa, total elongation: 5% or more. In addition, by adding at least one of Nb: 0.001% to 0.05% and B: 0.0001% to 0.005%, the sheet can be annealed in the same temperature range as a conventional steel sheet for cans, and then tensile strength: 550 MPa to 700 MPa, and total elongation: Get at least 4%

Description

캔용 강판의 제조 방법{PROCESSES FOR PRODUCTION OF STEEL SHEETS FOR CANS}The manufacturing method of steel plate for cans {PROCESSES FOR PRODUCTION OF STEEL SHEETS FOR CANS}

본 발명은, 캔 음료 (canned beverage) 나 식품 통조림 (canned food) 의 용기 (can or container) 로서 사용되는 2 피스 DRD 캔 (two-piece drawn and redrawn can) 이나 3 피스 용접 캔 (three-piece welded can) 에 사용되는 캔용 강판 (tin mill black plate) 의 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a two-piece drawn and redrawn can or a three-piece welded can used as a can or container of canned beverage or canned food. It relates to a method for producing a tin mill black plate used in cans.

최근에 캔용 강판으로서의 스틸캔의 수요를 확대하기 위해서, 캔 제조 비용의 저감이 진행되고 있다. 캔 제조 비용의 저감책으로서는, 소재의 저비용화를 들 수 있다. 즉, 드로잉 가공 (drawing) 을 실시하는 2 피스 캔에 있어서도, 단순한 원통 성형이 주체인 3 피스 캔에 있어서도, 극박 (extremely thin) 의 고강도 캔용 강판이 이용되도록 되어 있다. In recent years, in order to expand the demand of the steel can as a steel plate for cans, reduction of can manufacturing cost is advanced. Reducing the cost of the can production cost includes reducing the cost of the raw material. In other words, even in a two-piece can that is subjected to drawing, an extremely thin steel plate for high strength can is used even in a three-piece can whose main purpose is simple cylindrical molding.

예를 들어, 판 두께 0.16㎜ 의 강판을 이용하는 경우에는, 적어도 캔 동체부 (body of weld cans) 에는 록웰 경도 (HR30T) 로 73 ～ 77 정도 (적어도 73 ～ 76, 바람직하게는 74 ～ 77), 인장 강도 (TS : tensile strength) 로 550MPa ～ 620MPa 정도의 고강도재를 사용할 필요가 있다. For example, when using a steel plate with a sheet thickness of 0.16 mm, at least the body of weld cans has a rockwell hardness (HR30T) of about 73 to 77 (at least 73 to 76, preferably 74 to 77), It is necessary to use a high strength material of about 550 MPa to 620 MPa as the tensile strength (TS).

현재, 매우 얇고 경질 (hard) 인 캔용 강판은, 소둔 후에 2 차 냉연 (secondary cold rolling) 을 실시하는 Double Reduce 법 (이하, DR 법이라고 칭한다) 으로 제조되고 있다. 그러나, DR 법에서는 강판은 열간 압연 (hot rolling) - 냉간 압연 - 소둔 - 2 차 냉연이라는 공정을 거쳐 제조된다. 즉, 소둔까지로 종료되는 통상적인 공정에 비해 1 공정 많기 때문에, 그 만큼 제조 비용이 높아진다. 따라서, 이런 종류의 캔용 강판에 있어서는, 비용 절감이 요망되고 있고, 각종 강화 원소 (강도를 증가시키는 합금 원소) 를 첨가시켜 소둔 (여기서는 재결정 소둔 (recrystallization annealing)) 공정까지로 (즉 2 차 냉연하지 않고) 제조하는 방법이 제안되어 있다. At present, very thin and hard can steel sheets are manufactured by the Double Reduce method (hereinafter referred to as DR method), which is subjected to secondary cold rolling after annealing. However, in the DR method, steel sheets are manufactured by a process called hot rolling-cold rolling-annealing-secondary cold rolling. That is, since there are one more process compared with the normal process completed by annealing, manufacturing cost becomes high by that much. Therefore, in this kind of steel sheet for cans, cost reduction is desired, and various kinds of reinforcing elements (alloy elements that increase strength) are added to the annealing (here, recrystallization annealing) process (that is, secondary cold rolling). Has been proposed.

예를 들어, 일본 공개특허공보 2001-107186호 (특허 문헌 1) 및 일본 공개특허공보 2005-336610호 (특허 문헌 2) 에서는, 재결정 소둔이 실시된 고강도의 캔용 강판이 개시되어 있다. 이와 같이 재결정 소둔을 실시하여 얻어지는 강판은 이방성 (in-plate plastic anisotropy) 이 작고, 귀 발생 (earing) 을 가능한 한 억제하기 위한 드로잉 캔 등에는 적합하다. For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 2001-107186 (Patent Document 1) and Japanese Unexamined Patent Publication No. 2005-336610 (Patent Document 2) disclose a high strength steel sheet for cans subjected to recrystallization annealing. Thus, the steel sheet obtained by recrystallization annealing has a small in-plate plastic anisotropy, and is suitable for drawing cans for suppressing earing as much as possible.

그러나, 작은 이방성을 그다지 필요로 하지 않는 강판에 대해서는, 냉간 압연 후, 반드시 재결정 소둔을 실시할 필요는 없다. 냉간 압연에서 강도를 높인 후에, 저온에서의 가열 처리를 실시함으로써 냉간 압연 공정에서 너무 도입된 변형을 해방하거나 재료의 연성을 필요 최소한의 범위에서 회복시키는 방법 (회복 소둔 (recovery annealing) 이라 불린다) 이 재결정 소둔을 대신하여 적용할 수 있다. 이 방법에서는, 재결정 소둔을 실시하지 않아, 재결정에 수반되는 현저한 경도 저하가 없기 때문에, 석출 강화능 (ability for precipitation hardening) 이나 고 용 강화능 (ability for solid solution hardening) 이 있는 원소를 첨가시킬 필요가 없다. 따라서, 이러한 원소의 내식성 (corrosion resistance) 에 대한 영향을 우려할 필요가 없다. 이와 같이, 작은 이방성이 요구되지 않는 강판에 대해서는 회복 소둔을 실시하는 방법이 유효하며, 이하와 같은 기술이 제안되어 있다.However, about the steel plate which does not need very little anisotropy, it does not necessarily need to perform recrystallization annealing after cold rolling. After increasing the strength in cold rolling, by performing heat treatment at low temperature, a method of releasing deformation introduced too much in the cold rolling process or restoring the ductility of the material to the minimum necessary range (called recovery annealing) It may be applied instead of recrystallization annealing. In this method, since recrystallization annealing is not performed and there is no significant decrease in hardness accompanying recrystallization, it is necessary to add an element having an ability for precipitation hardening or an ability for solid solution hardening. There is no. Therefore, there is no need to worry about the influence on the corrosion resistance of these elements. Thus, the method of performing recovery annealing is effective for the steel plate which does not require small anisotropy, and the following technique is proposed.

일본 특허공보 소53-20445호 (특허 문헌 3) 에서는, 열간 압연에 있어서의 마무리 온도 (finishing temperature) 를 Ar3 변태점 이하로 하고, 고온 권취하여 열간 압연 후의 결정 입경을 50μ 이상으로 하는 기술이 개시되어 있다. 이 기술에서는 상기 열간 압연 후에 85 ～ 90% 의 압하율 (reduction) 로 냉간 압연을 실시한 후, 450 ～ 580℃ 의 연속 소둔 (continuous annealing) 을 실시함으로써, TS 가 53 ～ 57kgf/㎟ 이고, El (전체 신장) 이 6 ～ 8% 인 캔용 강판이 얻어지고 있다. 또한, 소재로서는 C 가 0.05 ～ 0.06% 의 캡드 강을 사용하고 있다. Japanese Patent Laid-Open No. 53-20445 (Patent Document 3) discloses a technique in which the finishing temperature in hot rolling is set to an Ar3 transformation point or less, winding at high temperature, and the crystal grain size after hot rolling being 50 μm or more. have. In this technique, after the hot rolling, cold rolling is performed at a reduction ratio of 85 to 90%, followed by continuous annealing at 450 to 580 ° C, whereby TS is 53 to 57 kgf / mm 2, and El ( Overall elongation) A steel sheet for cans having 6 to 8% is obtained. In addition, C as a raw material uses the capped steel of 0.05 to 0.06%.

일본 공개특허공보 평8-269568공보 (특허 문헌 4) 에서는, REM 을 필수 성분으로 하는 강을 사용하고, 열간 압연에 있어서의 마무리 온도를 Ar3 변태점 이하로 하여, 85% 이하의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 200℃ 내지 500℃ 의 범위로 10 분간 이상 열처리 함으로써, YS (항복 강도 : yield strength) 가 640MPa 이상인 캔용 강판을 얻는 기술을 개시하고 있다. In JP-A-8-269568 (Patent Document 4), cold rolling is performed at a rolling reduction of 85% or less by using a steel having REM as an essential component and setting the finishing temperature in hot rolling to be at or below Ar3 transformation point. After carrying out, heat treatment is carried out in a range of 200 ° C to 500 ° C for at least 10 minutes to disclose a technique for obtaining a can steel sheet having a yield yield (YS) of 640 MPa or more.

일본 공개특허공보 평6-248338호 (특허 문헌 5) 에는, 냉간 압연을 한 후 400℃ 이상 재결정 온도 이하에서 소둔함으로써, T4 ～ T6 의 조질도 (tempered grade) 인, 스트렛쳐 스트레인 (stretcher strain) 이 없는 용기용 강판을 나눠 만드는 기술이 개시되어 있다. 당해 기술로 얻어진 록웰 경도 (HR30T) 로서 최대 로 72.9 가 개시되어 있다. Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-248338 (Patent Document 5) discloses a stretcher strain having a tempered grade of T4 to T6 by cold rolling and annealing at 400 ° C or higher and below the recrystallization temperature. The technique which divides the steel plate for containers without this is disclosed. At most 72.9 is disclosed as Rockwell hardness (HR30T) obtained with this technique.

일본 공개특허공보 평6-248339호 (특허 문헌 6) 에서는, 특허 문헌 5 와 같은 조성 (C : 0.03중량% 이하, N: 0.005중량% 이하 등으로 규정) 의 강을 사용하여 Ar3 변태점 이하의 온도에서 적어도 50% 이상의 열간 압연을 실시하고, 50% 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 400℃ 이상 재결정 온도 이하로 소둔함으로써, 고강성 (록웰 경도는 특허 문헌 5 와 동일한 정도) 인 용기용 강판을 얻는 기술이 개시되어 있다. 또한, 특허 문헌 5 및 6 에 있어서는 재결정 온도를 재결정률이 10% 미만인 조직이 되는 온도로 정의하고 있다. In Japanese Unexamined Patent Publication No. 6-248339 (Patent Document 6), the temperature below the Ar3 transformation point using steel having the same composition as that of Patent Document 5 (C: 0.03% by weight or less, N: 0.005% by weight or less) is used. At least 50% or more hot rolling, cold rolling at a rolling reduction of 50% or more, followed by annealing at a recrystallization temperature of 400 ° C. or higher to give a high rigidity (Rockwell hardness is about the same as that of Patent Document 5). Techniques for obtaining are disclosed. In Patent Documents 5 and 6, the recrystallization temperature is defined as the temperature at which the recrystallization rate is less than 10%.

일본 공개특허공보 평8-41549호 (특허 문헌 7) 에서는, 열간 압연시에 Ar3 변태점 이하에서의 합계 압하율을 40% 이상으로 하거나 하여 마무리 압연을 실시하고, 50% 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 350 ～ 650℃ 의 단시간 저온 소둔을 실시함으로써, YS 가 54 ～ 70kgf/㎟ 의 강을 얻는 기술이 개시되어 있다. In Japanese Patent Laid-Open No. 8-41549 (Patent Document 7), in the case of hot rolling, finish rolling is performed by setting the total reduction rate at the Ar3 transformation point or less to 40% or more, and cold rolling at a reduction ratio of 50% or more. After performing, the technique of obtaining steel of YS of 54-70 kgf / mm <2> is disclosed by performing short-term low-temperature annealing of 350-650 degreeC.

발명의 개시 DISCLOSURE OF INVENTION

발명이 해결하고자 하는 과제Problems to be Solved by the Invention

그러나, 상기의 종래 기술에는 하기에 나타내는 문제를 들 수 있다. However, the problem shown below is mentioned in said prior art.

예를 들어, 특허 문헌 3, 특허 문헌 4, 특허 문헌 6 및 특허 문헌 7 에서는, 열간 압연시에 Ar3 변태점 이하로 마무리 압연 (finish rolling) 을 실시할 필요가 있다. Ar3 변태점 이하로 마무리 압연을 실시하면 열연판 (hot rolled steel sheet) 의 페라이트 입경 (ferrite grain size) 은 커지고, 특허 문헌 3 의 도 3 에 나타내는 바와 같이 열간 압연 후의 강의 강도는 저하된다. 따라서, 충분한 가공성을 확보할 정도로 강 자체의 강도를 저하시키는 방법으로서 유효하다. 그러나, Ar3 변태점 이하에서 마무리 압연을 실시하면, 폭 방향 중앙부보다 냉각 속도가 빠른 폭 방향 에지부는, 마무리 압연시의 온도가 낮아지는 경향이 있다. 이 때문에, 에지부에서는 마무리 압연시에 도입된 변형이 열간 압연 직후의 재결정이나 회복으로 충분히 개방되지 않아, 강도가 높아지는 경향이 있다. 그 결과, 중앙부와 에지부의 강도 차가 커져, 폭 방향으로 균일한 열연판을 얻기 어렵기 때문에, 현 상황의 조업 (操業) 에서 균일한 것을 얻기는 곤란하다. 또한, 여기에서는 관용에 따라 「Ar3 변태점 이하」 라는 표현을 사용하고 있지만, 상기의 종래 기술은 Ar3 변태를 개시하지 않은 온도에서 열간 압연 (의 적어도 일부) 을 실시한다는 취지이기 때문에, 엄밀하게는「Ar3 변태점 미만」이라고 표현하는 것이 정확하다. For example, in patent document 3, patent document 4, patent document 6, and patent document 7, it is necessary to perform finish rolling below Ar3 transformation point at the time of hot rolling. When finish rolling below an Ar3 transformation point, the ferrite grain size of a hot rolled steel sheet becomes large, and as shown in FIG. 3 of patent document 3, the strength of the steel after hot rolling falls. Therefore, it is effective as a method of reducing the strength of steel itself to such an extent that sufficient workability is secured. However, when finish rolling is carried out below an Ar3 transformation point, the width direction edge part whose cooling rate is faster than a width direction center part tends to become low in the temperature at the time of finish rolling. For this reason, in the edge part, the deformation | transformation introduce | transduced at the time of finish rolling does not fully open by recrystallization or recovery immediately after hot rolling, and there exists a tendency for intensity | strength to become high. As a result, the difference in strength between the center portion and the edge portion becomes large, and it is difficult to obtain a uniform hot rolled sheet in the width direction. Therefore, it is difficult to obtain a uniform one in the operation of the present situation. In addition, although the expression "Ar3 transformation point or less" is used here by convention, since the said prior art is to perform hot rolling (at least part of) at the temperature which does not start Ar3 transformation, it is strictly " Below Ar3 transformation point ”is correct.

특허 문헌 4 에서는, 냉간 압연 후 200 ～ 500℃ 에서 10 분간 이상 소둔하여 변형을 회복시킨다고 하고 있지만, 연속 소둔로에서 10 분간 이상 소둔을 하게 되면 라인 스피드를 저속으로 해야 하므로, 생산성을 현저하게 저하시킨다. In Patent Document 4, annealing is carried out for 10 minutes or more at 200 to 500 ° C after cold rolling to recover the deformation. However, when annealing for 10 minutes or more in a continuous annealing furnace requires a low line speed, the productivity is significantly reduced. .

특허 문헌 5 나 특허 문헌 6 에서는 400℃ 이상, 재결정 온도 이하에서 소둔하는 것을 특징으로 하고 있는데, 얻어지는 강의 록웰 경도는 73.0 에 미치지 못하여 본 발명에서 목적으로 하고 있는 강도 레벨의 강을 얻기 위해서는 소둔 온도를 더욱 저하시킬 필요가 있다. 그 때문에, 통상적인 캔용 재료의 제조에서 채용되고 있는 소둔 온도를 벗어나므로, 전용 소둔 사이클을 별도 형성할 필요가 있어서 생산성이 저하된다. In Patent Literature 5 and Patent Literature 6, the annealing is performed at 400 ° C. or higher and below the recrystallization temperature. The Rockwell hardness of the obtained steel is less than 73.0, and the annealing temperature is obtained in order to obtain the steel having the strength level aimed at in the present invention. It is necessary to further reduce. Therefore, since it is out of the annealing temperature employ | adopted in manufacture of a conventional can material, it is necessary to form a dedicated annealing cycle separately, and productivity falls.

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 상기한 종래 기술의 문제를 해결하여 고강도인 캔용 강판을 제조하는 방법을 제안하는 것을 목적으로 한다. This invention is made | formed in view of such a situation, and an object of this invention is to solve the said problem of the prior art, and to propose the method of manufacturing a high strength steel plate for cans.

즉, 본 발명은, 작은 이방성이 요구되지 않는 용도, 예를 들어 용접 캔 등에 적용되어 강도 외에 가공성이 요구되는 캔용 강판을 대상으로 하는 것이다. 그리고 본 발명은 연성, 예를 들어 용접 캔의 플랜지 가공성에 최저한 필요한 연성을 확보하면서, 고강도 캔용 강판을 제조하는 방법을 제안하는 것을 목적으로 한다. That is, this invention is intended for the steel plate for cans which is applied to the use which does not require small anisotropy, for example, a welding can etc., and requires workability besides strength. And an object of this invention is to propose the method of manufacturing the steel plate for high strength cans, ensuring ductility, for example, the minimum required ductility for flange workability of a welding can.

과제를 해결하기 위한 수단Means to solve the problem

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해서 예의 연구를 실시하였다. 그 결과, 이하의 지견을 얻었다. MEANS TO SOLVE THE PROBLEM The present inventors earnestly researched in order to solve the said subject. As a result, the following findings were obtained.

회복 소둔에서 강도를 저하시켜 목적으로 하는 강도 및 연성을 얻는 것을 전제로 성분 조성, 제조 조건의 적정화를 검토하였다. 그리고, 그 중에서도, The optimization of the component composition and the manufacturing conditions were examined on the premise that the strength was reduced by recovery annealing to obtain the desired strength and ductility. And, especially,

?Ar3 변태점 이상에서 마무리 압연을 실시함으로써, 중앙부와 에지부에서 강도 차가 없는, 폭 방향으로 균일한 열연 강판을 얻는 것, 그리고, By performing finish rolling at an Ar3 transformation point or more, obtaining a uniform hot-rolled steel sheet in the width direction without the difference in strength between the center portion and the edge portion, and

?냉연 후, 「재결정 개시 온도 ? 200℃」이상 「재결정 개시 온도 ? 20℃」이하에서 소둔하고, 회복 단계에서 목적으로 하는 강도 레벨까지 저하시키는 것,After cold rolling, “Recrystallization start temperature 200 ° C or higher "Recrystallization start temperature? Annealing at 20 ° C. or lower and lowering to the desired intensity level in the recovery step,

이 2 개를 본 발명의 특징으로 하고, 주요한 요건으로 함으로써 목적으로 하는 특성이 얻어지는 것을 지견하였다. By making these two characteristics of this invention and making it main requirements, it discovered that the target characteristic is obtained.

또한, Nb : 0.001 ～ 0.05%, B : 0.0001 ～ 0.005% 의 적어도 어느 하나를 첨가시킴으로써, 상기 제조 조건에서 현재 캔용 강판의 제조에서 채용되고 있는 소둔 온도와 동일한 온도 영역 (500 ～ 700℃) 에서의 회복 소둔을 할 수 있게 하고, 인장 강도 550MPa ～ 650MPa, 혹은 550MPa ～ 700MPa 가 얻어지는 것도 지견하였다. In addition, by adding at least one of Nb: 0.001 to 0.05% and B: 0.0001 to 0.005%, the same temperature range (500 to 700 ° C) as the annealing temperature currently employed in the production of steel sheet for cans under the above production conditions. It was also found that recovery annealing was possible and tensile strengths of 550 MPa to 650 MPa or 550 MPa to 700 MPa were obtained.

본 발명은, 이상의 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다. This invention is made | formed based on the above knowledge, The summary is as follows.

[1] 질량% 로, C : 0.003% 이하, N : 0.004% 이하, Mn : 0.05% ～ 0.5%, P : 0.02% 이하, Si : 0.02% 이하, S : 0.03% 이하, Al : 0.1% 이하를 함유하고, 잔부가 철 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강을, Ar3 변태점 이상의 마무리 온도에서 열간 압연하여, 600 ～ 750℃ 의 권취 온도 (coiling temperature) 에서 코일에 권취하고, 이어서, 60 ～ 95% 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후에, (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 의 온도에서 소둔을 실시하는 것을 특징으로 하는 판 두께 0.18㎜ 이하인 캔용 강판의 제조 방법. [1] In mass%, C: 0.003% or less, N: 0.004% or less, Mn: 0.05% to 0.5%, P: 0.02% or less, Si: 0.02% or less, S: 0.03% or less, Al: 0.1% or less , The remainder being iron and an unavoidable impurity, hot rolled to a coil at a finishing temperature of at least Ar3 transformation point, and wound into a coil at a coiling temperature of 600 to 750 ° C, followed by a 60 to 95% reduction After cold-rolling at a rate, annealing is performed at a temperature of (recrystallization start temperature-200 ° C) to (recrystallization start temperature-20 ° C), wherein the can sheet steel sheet has a thickness of 0.18 mm or less.

[2] 상기 [1] 에 있어서, 상기 강이 질량% 로, 추가로 Nb : 0.001% ～ 0.05% 및 B : 0.0001% ～ 0.005% 중 적어도 어느 하나를 함유하는 것을 특징으로 하는 캔용 강판의 제조 방법. [2] The method for producing a steel sheet for cans according to the above [1], wherein the steel further contains at least one of Nb: 0.001% to 0.05% and B: 0.0001% to 0.005% by mass. .

또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 % 는, 모두 질량% 이다. 또, 예를 들어 「Mn : 0.05% ～ 0.5%」 라는 표기는, 「Mn : 0.05% 이상, 0.5% 이하」즉 「0.05%≤Mn≤0.5%」를 의미하는 것으로 한다. In addition, in this specification, all% which shows the component of steel are mass%. For example, "Mn: 0.05%-0.5%" shall mean "Mn: 0.05% or more and 0.5% or less", ie, "0.05% <Mn <0.5%".

또, 본 발명에 있어서, 재결정 개시 온도란 도 1 (실시예 : 조건은 후술함) 에 나타내는 바와 같이, 온도에 수반되여 강도 변화율이 크게 변하는 온도로 하고, 구체적으로는 전체의 조직 중에서 재결정 조직이 5% 를 차지하는 조직이 얻어지는 온도라 정의한다. In the present invention, the recrystallization start temperature is a temperature at which the rate of change of strength greatly changes with temperature, as shown in FIG. 1 (Example: conditions will be described later). It is defined as the temperature at which the tissue occupying 5% is obtained.

도 1 은 본 발명의 조성의 강에 있어서의 소둔 온도 (가로축 : ℃) 와 TS (세로축 : MPa) 및 재결정 개시 온도의 관계를 나타내는 도면이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows the relationship between the annealing temperature (horizontal axis: degreeC), TS (vertical axis: MPa), and recrystallization start temperature in the steel of the composition of this invention.

도 2 는 본 발명의 다른 조성의 강에 있어서의 소둔 온도 (가로축 : ℃) 와 TS (세로축 : MPa) 및 재결정 개시 온도의 관계를 나타내는 도면이다. It is a figure which shows the relationship between the annealing temperature (horizontal axis: ° C), TS (vertical axis: MPa), and recrystallization start temperature in steel of the other composition of this invention.

발명을 실시하기 위한 최선의 형태 Best Mode for Carrying Out the Invention

이하, 본 발명을 상세하게 설명한다. EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, this invention is demonstrated in detail.

본 발명의 방법에 의해 얻어지는 캔용 강판은, 인장 강도 550 ～ 650MPa (도 1 참조), 전체 신장 5% 이상을 달성할 수 있다. 혹은, Nb, B 를 첨가시키는 경우에는 인장 강도 550 ～ 700MPa (실시예의 도 2 참조 : 조건은 후술함), 전체 신장 4% 이상을 달성할 수 있다. 본 발명의 캔용 강판을 제조할 시에는, Ar3 변태점 이상의 마무리 온도에서 열간 압연을 실시하고, (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 의 온도 범위내에서 소둔을 실시하는 것을 특징으로 한다. The steel plate for cans obtained by the method of this invention can achieve tensile strength 550-650 Mpa (refer FIG. 1), and 5% or more of total elongation. Or when Nb and B are added, tensile strength 550-700 Mpa (refer FIG. 2 of an Example: conditions are mentioned later) and total elongation 4% or more can be achieved. When manufacturing the steel sheet for cans of this invention, it hot-rolls at the finishing temperature more than Ar3 transformation point, and performs annealing within the temperature range of (recrystallization start temperature -200 degreeC)-(recrystallization start temperature -20 degreeC). It features.

다음으로, 본 발명의 캔용 강판의 성분 조성에 대해 설명한다. Next, the component composition of the steel sheet for cans of this invention is demonstrated.

C : 0.003% 이하 C: 0.003% or less

본 발명에서 제안하는 캔용 강판은, 냉간 압연 (1 차 냉연) 에서 도입되는 변형으로 고강도화를 도모하는 것이다. 따라서, 강화 원소는 불필요하고, 연성의 확보 등의 관점에서 최대한 저감시킨다. C 를 0.003% 를 초과하여 함유시키면, 캔으로 성형할 때에 필요한 국부 연성을 충분히 얻을 수 없게 된다. 또, 잔존 고용 탄소량이 증가되어, 캔 제조 (can making) 의 최종 공정인 권체부 (seeming part) 의 신장 플랜지 성형 (stretch-flange forming) 시에 균열을 발생시킬 우려가 있다. 고용 탄소량의 증대는 또한 가공 경화 (work hardening) 량도 증대시키기 때문에, 넥 가공 (neck forming) 이나 플랜지 가공을 할 때에 주름이 발생할 우려도 있다. 이상으로부터 C 함유량은 0.003% 이하로 한다. The steel sheet for cans proposed by the present invention aims at high strength by deformation introduced in cold rolling (primary cold rolling). Therefore, the reinforcing element is unnecessary, and as much as possible from the viewpoint of securing ductility and the like. When C is contained exceeding 0.003%, the local ductility required at the time of shaping | molding with a can cannot be acquired sufficiently. In addition, the amount of residual solid solution carbon is increased, and there is a fear of causing cracks during stretch-flange forming of the sawing part, which is the final step of can making. Since the increase in the amount of solid solution carbon also increases the amount of work hardening, there is a fear that wrinkles may occur during neck forming or flange processing. As mentioned above, C content is made into 0.003% or less.

한편, C 함유량이 0.0010% 를 밑돌면, 본 발명의 목표로 하는 강도를 얻기 위한 소둔 온도가 저온화되는 등 조업성이 저하되고, 또 연성의 개선도 적어지므로, C 함유량은 0.0010% 이상으로 하는 것이 바람직하다. On the other hand, if the C content is less than 0.0010%, the operationability is lowered, such as annealing temperature for obtaining the target strength of the present invention is lowered, and the ductility improvement is less, so the C content should be 0.0010% or more. desirable.

N : 0.004% 이하N: 0.004% or less

N 은, 불가피하게 강 중에 혼입되는 불순물 원소이다. N 량이 증가되면 연속 주조 (continuous casting) 시, 교정대 (unbending zone) 에서 슬래브 균열 (slab cracking) 이 발생하기 쉬워진다. 또, N 은 석출물을 형성하여 신장을 저하시키는 한편, 고용 상태에서 잔존한 경우에는 강을 경질화시킨다. 상기 작용을 방지하는 조건으로서 N 함유량은 0.004% 이하로 한다. 또한, 더욱 가공성을 필요로 하는 용도로 강판을 사용하는 경우에는 N 함유량을 0.002% 이하로 하는 것이 바람직하다. N is unavoidably an impurity element mixed in steel. When the amount of N is increased, slab cracking tends to occur in the unbending zone during continuous casting. In addition, N forms precipitates, lowers elongation, and hardens steel when remaining in solid solution. N content is made into 0.004% or less as a condition which prevents the said action. Moreover, when using a steel plate for the use which requires workability further, it is preferable to make N content into 0.002% or less.

Si : 0.02% 이하 Si: 0.02% or less

Si 는 고용 강화에 의해 강의 강도를 증가시키는 강화 원소로서, 다량으로 함유시키면 내식성이 현저하게 손상된다. 따라서, Si 의 함유량은 0.02% 이하로 한다. Si is a reinforcing element that increases the strength of steel by solid solution strengthening, and when contained in a large amount, corrosion resistance is remarkably impaired. Therefore, content of Si is made into 0.02% or less.

Mn : 0.05% ～ 0.5% Mn: 0.05% ~ 0.5%

Mn 은 고용 강화에 의해 강의 강도를 증가시키는 강화 원소이다. Mn 은 또 결정 입경도 작게 하고, 또한 미세화 강화로 해도 강도를 증가시키는 원소이다. 상기 작용을 발생시키지 않도록, Mn 함유량의 상한은 0.5% 로 한다. 바람직하게는 0.3% 이하이다. Mn is a reinforcing element that increases the strength of the steel by solid solution strengthening. Mn is also an element which decreases the crystal grain size and increases the strength even with finer reinforcement. In order not to generate the said effect | action, the upper limit of Mn content shall be 0.5%. Preferably it is 0.3% or less.

한편, Mn 함유량이 0.05% 를 밑돌면, S 함유량을 저하시킨 경우라도, 열간 취약성 (hot shortness) 을 회피하는 것이 곤란하며, 열간 압연시에 표면 균열 등의 문제를 발생시킨다. 따라서, Mn 의 하한은 0.05% 로 한다. 바람직하게는 0.10% 이상이다. On the other hand, when the Mn content is less than 0.05%, even when the S content is lowered, it is difficult to avoid hot shortness, which causes problems such as surface cracking during hot rolling. Therefore, the lower limit of Mn is made 0.05%. Preferably it is 0.10% or more.

P : 0.02% 이하 P: 0.02% or less

P 함유량이 많으면 고용 강화에 의해 강의 강도를 현저하게 증가시키고, 또 내식성도 열화시킨다. 따라서 P 함유량은 0.02% 이하로 한다. When the P content is large, the strength of the steel is significantly increased by solid solution strengthening, and the corrosion resistance is also deteriorated. Therefore, P content is made into 0.02% or less.

S : 0.03% 이하 S: 0.03% or less

S 는 강 중에서 개재물로서 존재하며, 강판의 연성 및 내식성에 있어 불리해지는 원소이므로, 0.03% 이하로 한다. 바람직하게는 0.01% 이하이다. S exists as an inclusion in steel, and is 0.03% or less because it is an element that is disadvantageous in the ductility and corrosion resistance of the steel sheet. Preferably it is 0.01% or less.

Al : 0.1% 이하 Al: 0.1% or less

Al 은, 탈산제로서 강 중의 청정도를 향상시킨다. 또, 고용 N (solute N) 과 결합하여 AlN 을 형성하고, 고용 N 량을 저감시키는 효과를 갖는다. 그러므로, 강 중에 어느 정도 함유시키는 것이 바람직하다. 그 조건으로서 대략 0.005% 이상 첨가시키는 것이 바람직하다. 한편, Al 함유량이 0.1% 를 초과하면, 그 청정도 개선 효과가 포화된다. 또, 제조 비용의 상승, 표면 결함 발생 경향의 증대 등의 문제도 발생한다. 따라서, Al 함유량은 0.1% 이하로 한다. Al improves the cleanliness in steel as a deoxidizer. Moreover, it combines with solid solution N, forms AlN, and has the effect of reducing the amount of solid solution N. Therefore, it is preferable to make it contain to some extent in steel. It is preferable to add about 0.005% or more as the conditions. On the other hand, when Al content exceeds 0.1%, the cleanness improvement effect will be saturated. In addition, problems such as an increase in manufacturing cost and an increase in the tendency of surface defects also occur. Therefore, Al content is made into 0.1% or less.

이상에 추가로 Nb : 0.001 ～ 0.05% 및 B : 0.0001% ～ 0.005% 로 이루어지는 군에서 선택되는 1 종 또는 2 종을 추가로 함유시켜도 된다. In addition, you may further contain 1 type or 2 types chosen from the group which consists of Nb: 0.001-0.05% and B: 0.0001% -0.005%.

Nb : 0.001 ～ 0.05% Nb: 0.001 to 0.05%

Nb 는 탄화물 생성능이 높은 원소로서, 생성된 탄화물에 의한 입계 (grain boundary) 의 핀 고정 (pinning) 에 의해 강의 재결정 온도를 상승시킨다. 따라서, Nb 를 첨가시키거나, 또한 Nb 첨가량을 변화시킴으로써, 강의 재결정 온도를 바꿀 수 있다. 즉, 적정한 소둔 온도를 올리거나 낮출 수 있어, 수시로 목적으로 하는 온도에 맞출 수 있게 된다. 그 결과, 다른 강판과 소둔의 기회를 맞출 수도 있으므로, 생산성 면에서 매우 효율적이다. Nb is an element having a high carbide production ability, and increases the recrystallization temperature of steel by pinning of grain boundaries by the carbides produced. Therefore, the recrystallization temperature of steel can be changed by adding Nb or changing the amount of Nb added. That is, an appropriate annealing temperature can be raised or lowered and can be adjusted to the desired temperature at any time. As a result, since the opportunity of annealing can be matched with other steel sheets, it is very efficient in terms of productivity.

그러나, Nb 를 0.05% 초과로 함유하면 재결정 온도가 너무 높아져, CAL (연속 소둔 라인) 에 있어서의 통판성 (processing capability) 이 저하된다. 또, 탄화물의 석출 강화에 의해 목표의 강도보다 높아진다. 이 때문에, Nb 함유량은 0.05% 이하로 한다. However, when Nb is contained in excess of 0.05%, the recrystallization temperature becomes too high, and the processing capability in CAL (continuous annealing line) is lowered. Moreover, it strengthens than a target intensity | strength by strengthening precipitation of carbide. For this reason, Nb content is made into 0.05% or less.

기본적으로, 본 발명에서는 강화 원소는 첨가하지 않지만, Nb 에 대해서는 소둔 온도의 관점에서 첨가하는 것이 바람직하고, 0.05% 이하이면, 오히려 첨가량 을 조정함으로써 Nb의 석출 강화를 이용하여 원하는 강도로 할 수 있다. 또, Nb 첨가는 용접시의 재결정을 억제함으로써, 용접 강도 (weld strength) 가 저하되는 것을 방지하는 것에도 유효하다. 또한, 보다 바람직한 상한은 0.04% 이다. 한편, Nb 첨가량이 0.001% 미만에서는 상기의 효과를 발휘할 수 없기 때문에 당해 효과를 목적으로 하여 Nb 를 첨가시키는 경우에는 0.001% 를 하한으로 한다. 보다 바람직하게는 0.005% 이상 첨가시킨다. 더욱 바람직하게는 0.01% 이상이다. Basically, although the reinforcing element is not added in the present invention, it is preferable to add Nb from the viewpoint of the annealing temperature, and if it is 0.05% or less, rather it can be made desired strength by adjusting the addition amount by using precipitation strengthening of Nb. . In addition, Nb addition is effective also in preventing weld strength from falling by suppressing recrystallization at the time of welding. Moreover, a more preferable upper limit is 0.04%. On the other hand, when the amount of Nb added is less than 0.001%, the above effects cannot be exhibited. When Nb is added for the purpose of the effect, the lower limit is 0.001%. More preferably, it is added 0.005% or more. More preferably, it is 0.01% or more.

B : 0.0001 ～ 0.005% B: 0.0001-0.005%

B 는 재결정 온도를 상승시키는 원소이다. 따라서, Nb 와 동일한 목적으로 B 를 첨가시킬 수 있다. 그러나, 과잉으로 첨가시키면 열간 압연시에 오스테나이트역에서의 재결정을 저해하고, 압연 하중을 증대시키기 때문에, B 첨가량은 0.005% 이하로 한다. 바람직하게는 0.002% 이하이다. B is an element which raises recrystallization temperature. Therefore, B can be added for the same purpose as Nb. However, excessive addition inhibits recrystallization in the austenite region during hot rolling and increases the rolling load, so the amount of B added is made 0.005% or less. Preferably it is 0.002% or less.

또, 0.0001% 이하에서는 재결정 온도를 상승시키는 효과가 얻어지지 않기 때문에, 당해 효과를 목적으로 하여 B 를 첨가시키는 경우에는, 0.0001% 를 하한으로 한다. 바람직하게는 0.0005% 이상이다. 더욱 바람직하게는 0.0008% 이상이다. Moreover, in 0.0001% or less, since the effect of raising recrystallization temperature is not acquired, when adding B for the said effect, 0.0001% shall be a minimum. Preferably it is 0.0005% or more. More preferably, it is 0.0008% or more.

B 도 Nb 와 동일하게, 상기의 첨가 범위내이면, B 의 석출 강화에 의해 원하는 강도로 할 수 있다. 또, 용접시의 재결정을 억제함으로써, 용접 강도가 저하되는 것을 방지하는 것에도 유효하다. Similarly to B, Nb, if it is in the above addition range, it can be made to the desired strength by precipitation strengthening of B. Moreover, it is also effective in preventing welding strength from falling by suppressing recrystallization at the time of welding.

Nb 및 B 는 그 일방만을 첨가시켜도 되고, 양방을 상기의 각 범위내에서 첨 가시켜도 된다. Nb and B may add only one, and may add both within said each range.

잔부는 Fe 및 불가피 불순물로 한다. The balance is made of Fe and unavoidable impurities.

판 두께 : 0.18㎜ 이하 Plate thickness: 0.18 mm or less

본 발명에 있어서, 판 두께는 중요한 인자이다. 인장 강도 550MPa 이상으로 하고 박육화 (gauge down) 하는 것이 특히 의의가 있는 것은, 판 두께가 0.18㎜ 이하의 범위이다. 또, 판 두께가 0.18㎜ 를 초과하는 강판이면, 750℃ 를 초과하는 고온역에서도 용이하게 연속 소둔을 실시할 수 있지만, 0.18㎜ 이하의 강판에서는 연속 소둔시에 파단이나 판의 형상이 나빠질 우려가 있어, 생산성이 저하된다. 본 발명의 방법에서는 소둔 온도를 재결정 개시 온도 ? 20℃ 이하 (통상적으로 700℃ 이하 정도 : 후술하는 실시예 참조) 로 하고 있기 때문에, 판 두께가 0.18㎜ 이하의 강으로도 용이하게 생산할 수 있다. In the present invention, the plate thickness is an important factor. It is especially the range whose sheet thickness is 0.18 mm or less that it is significant to make the tensile strength 550 Mpa or more and thin down. In the case of a steel sheet having a sheet thickness of more than 0.18 mm, continuous annealing can be easily performed even at a high temperature region exceeding 750 ° C. The productivity is lowered. In the method of the present invention, the annealing temperature is determined by the recrystallization start temperature? Since it is 20 degrees C or less (usually about 700 degrees C or less: see the Example mentioned later), it is easy to produce even steel of 0.18 mm or less of plate | board thickness.

따라서, 본 발명에서는 인장 강도 550MPa 이상의 범위에서 효과가 큰 것과, 저온역에서의 소둔에 의해 생산성 향상 효과가 현저하게 나타나는 점에서, 판 두께는 0.18㎜ 이하로 한정한다. Therefore, in this invention, since the effect is large in the range of tensile strength 550 Mpa or more, and the productivity improvement effect is remarkable by annealing in low temperature range, plate | board thickness is limited to 0.18 mm or less.

이하, 본 발명에 있어서 목표로 한 금판 특성에 대해서도 그 이유를 서술한다. Hereinafter, the reason for the gold plate characteristic targeted in the present invention is also described.

인장 강도 : 550 ～ 700MPa Tensile Strength: 550 ～ 700MPa

본 발명에 의해 제조되는 캔용 강판은, 현재는 DR 재와 같은 고강도이면서 또한 매우 얇은 강판을 이용하고 있는 분야, 예를 들어 DRD 캔이나 용접 캔의 캔 동체부에 대한 적용을 목적의 하나로 하고 있다. 이와 같은 분야에 있어서, 강 판의 판 두께를 0.18㎜ 이하로 하고, 또한 인장 강도를 550MPa 이하로 하면, 캔체 강도가 부족하기 때문에 캔의 좌굴이 우려된다. 이것을 회피하기 위해 인장 강도는 550MPa 이상을 목표로 한다. 한편, 700MPa 초과 (Nb, B 를 이용하지 않는 경우에는 650MPa 초과) 의 강도를 얻으려고 하면, 다량의 강화 원소의 첨가가 필요해져 내식성을 저해시킬 우려가 있다. The steel sheet for cans produced by the present invention is currently intended for application to a field in which a high strength and very thin steel sheet such as DR material is used, for example, a DRD can or a can body of a welding can. In such a field, when the thickness of the steel sheet is 0.18 mm or less and the tensile strength is 550 MPa or less, the can body strength is insufficient, so the buckling of the can is concerned. To avoid this, the tensile strength is aimed at 550 MPa or more. On the other hand, when trying to obtain the strength of more than 700 MPa (more than 650 MPa when Nb and B are not used), the addition of a large amount of reinforcing elements is required, which may impair corrosion resistance.

또한, 인장 강도는 주로 강판 조성, 냉간 압연율, 소둔 온도를 조정하여 목표값으로 제어한다. In addition, tensile strength is mainly controlled to a target value by adjusting a steel plate composition, cold rolling ratio, and annealing temperature.

구체적으로는, C : 0.003% 이하, N : 0.004% 이하, Mn : 0.05% ～ 0.5%, P : 0.02% 이하, Si : 0.02% 이하, S : 0.03% 이하, Al : 0.1% 이하의 조성으로 하여 냉간 압연율을 60% 이상으로 하고, 또한 균열 온도 : (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 에서 소둔을 실시함으로써, 인장 강도 550 ～ 650MPa 로 제어한다 (도 1). Specifically, C: 0.003% or less, N: 0.004% or less, Mn: 0.05% to 0.5%, P: 0.02% or less, Si: 0.02% or less, S: 0.03% or less, Al: 0.1% or less The cold rolling rate is 60% or more, and annealing is performed at the cracking temperature: (recrystallization start temperature-200 ° C) to (recrystallization start temperature-20 ° C) to control the tensile strength at 550-650 MPa (Fig. 1). .

한편, C : 0.003% 이하, N : 0.004% 이하, Mn : 0.05% ～ 0.5%, P : 0.02% 이하, Si : 0.02% 이하, S : 0.03% 이하, Al : 0.1% 이하의 조성으로 하고, 또한 Nb : 0.001% ～ 0.05%, B : 0.0001% ～ 0.005% 의 적어도 어느 하나를 첨가하여 냉간 압연율을 60% 이상으로 하고, 또한 균열 온도 : (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 에서 소둔을 실시함으로써, 인장 강도 550 ～ 700MPa 로 제어한다 (도 2). On the other hand, C: 0.003% or less, N: 0.004% or less, Mn: 0.05% to 0.5%, P: 0.02% or less, Si: 0.02% or less, S: 0.03% or less, and Al: 0.1% or less, Further, at least one of Nb: 0.001% to 0.05% and B: 0.0001% to 0.005% is added to make the cold rolling rate 60% or more, and the cracking temperature: (recrystallization start temperature-200 ° C) to (recrystallization start temperature 20 degreeC), it controls by tensile strength 550-700 Mpa (FIG. 2).

또한, 록웰 경도 (HR30T) 에서는, Nb, B 무첨가인 경우에 74 ～ 77 정도, Nb 및 B 의 적어도 어느 하나를 첨가한 경우에는 74 ～ 80 정도가 된다. In addition, in Rockwell hardness (HR30T), when it is Nb and B no addition, when it adds about 74-77 and at least any one of Nb and B, it becomes about 74-80.

전체 신장 : 4% 이상 Overall height: 4% or more

전체 신장이 4% 를 밑돌면 용접 캔의 플랜지 가공성이 나빠져, 균열의 발생률이 높아지는 등, 가공성에 영향을 미친다. 이것을 회피하기 위해, 전체 신장은 4% 이상을 목표로 한다. 또한, 가공성을 최대한 높이기 위해서는 전체 신장을 5% 이상 확보하는 것이 바람직하다. If the total elongation is less than 4%, the workability of the flange of the welding can is deteriorated, and the incidence of cracking is increased. To avoid this, the total elongation is aimed at 4% or more. In addition, in order to increase the workability as much as possible, it is desirable to secure 5% or more of the total elongation.

또한, 전체 신장은 주로 강판 조성 및 열간 압연시의 마무리 후의 냉각 속도를 조정하여 목표값으로 제어한다. In addition, total elongation is mainly controlled to a target value by adjusting a steel plate composition and the cooling rate after finishing at the time of hot rolling.

다음으로 본 발명의 캔용 강판의 제조 방법에 대해 설명한다. Next, the manufacturing method of the steel plate for cans of this invention is demonstrated.

상기 서술한 화학 성분으로 조정된 용강을, 전로 (轉爐) 등을 사용한 통상적으로 공지된 용제 (steel making) 방법에 따라 용제하고 (produce), 다음으로 연속 주조법 등의 통상적으로 사용되는 주조 방법으로 압연 소재 (강괴, 특히 슬래브) 로 한다. The molten steel adjusted to the above-described chemical composition is produced by a commonly known steel making method using a converter and the like, and then rolled by a commonly used casting method such as a continuous casting method. It is taken as a material (a lump, especially a slab).

다음으로, 상기에 의해 얻어진 압연 소재를 사용하여 열간 압연에 의해 열연판으로 한다. 열간 압연에 앞서, 압연 소재는 1250℃ 이상으로 가열하는 것이 바람직하다. 이것은, 강 중의 석출물을 완전하게 고용시켜, 편석을 해소시켜 재질의 균질화를 도모하기 위해서이다.Next, a hot rolled sheet is formed by hot rolling using the rolled material obtained as described above. Prior to hot rolling, the rolled material is preferably heated to 1250 ° C or higher. This is to completely solidify the precipitate in the steel, to eliminate segregation and to homogenize the material.

마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한다. 이어서, 600 ～ 750℃ 의 권취 온도에서 권취한다. 이어서, 강판 표면을 덮는 스케일 (scale) 을, 통상은 산 세정에 의해 제거한다. 그 후, 60 ～ 95% 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후에, (재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 의 온도에서 소둔을 실시한다. The finishing temperature is at least the Ar3 transformation point. Next, it winds up at the winding temperature of 600-750 degreeC. Next, the scale which covers the steel plate surface is normally removed by acid washing. Thereafter, after cold rolling is performed at a reduction ratio of 60 to 95%, annealing is performed at a temperature of (recrystallization start temperature-200 ° C) to (recrystallization start temperature-20 ° C).

(1) 열간 압연 조건 (1) hot rolling condition

마무리 온도 : Ar3 변태점 이상 Finishing temperature: above Ar3 transformation point

열간 압연의 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 할 필요가 있다. 이미 서술한 바와 같이 , Ar3 변태점 미만에서 마무리 압연을 실시하는 것은, 회복 소둔에 있어서 강의 강도를 저하시키는 이점을 갖지만, 슬래브의 폭 방향 중앙부가 Ar3 변태점 미만이 되도록 마무리 압연을 실시하면, 중앙부보다 냉각 속도가 빠른 폭 방향 에지부는 마무리 압연시에 도입된 변형이 재결정이나 회복으로 개방되기 어렵다. 이 때문에, 에지부가 딱딱해져, 중앙부와 에지부의 강도 차가 커짐과 함께 불균일 조직을 갖는 열연판이 얻어지기 쉽다. 따라서, 균일한 조직을 갖는 열연판을 얻기 위해서는, 마무리 온도는 Ar3 변태점 이상으로 한다. The finishing temperature of hot rolling needs to be more than Ar3 transformation point. As described above, the finishing rolling below the Ar3 transformation point has the advantage of lowering the strength of the steel in the recovery annealing, but when the finish rolling is performed so that the central portion of the slab in the width direction is less than the Ar3 transformation point, it is cooler than the central portion. The high-speed widthwise edge portion is less likely to open due to recrystallization or recovery during deformation introduced during finish rolling. For this reason, an edge part becomes hard, and the difference of the intensity | strength of a center part and an edge part becomes large, and a hot rolled sheet which has a nonuniform structure is easy to be obtained. Therefore, in order to obtain the hot rolled sheet which has a uniform structure, finishing temperature shall be more than Ar3 transformation point.

제품 특성 (연성 등) 을 개선하는 관점에서, 보다 바람직하게는 마무리 온도를 Ar3 변태점 +5℃ 이상으로 한다.From the viewpoint of improving the product characteristics (ductility, etc.), the finishing temperature is more preferably at least Ar3 transformation point + 5 ° C.

또한, 마무리 온도는 950℃ 이하로 하는 것이 스케일성 결함 회피의 관점에서 바람직하다. In addition, it is preferable to set finishing temperature to 950 degreeC or less from a viewpoint of avoidance of a scalability defect.

또, 본 발명의 강판 조성 및 열간 압연 조건에 있어서, Ar3 변태점은 대체로 840 ～ 910℃ 의 범위내가 된다. Moreover, in the steel plate composition and hot rolling conditions of this invention, Ar3 transformation point exists in the range of 840-910 degreeC in general.

본 발명에 있어서는, 종래의 회복 소둔을 사용하는 기술과 달리, Ar3 변태점 이상의 열간 압연만으로 강의 전체 신장 등을 확보할 수 있는데, 이것은 이하의 이유에 의한다. 열연판의 페라이트 입경은, (본 발명의 조건인) 열간 압연 마무 리 온도를 Ar3 변태점 이상으로 하는 경우에는 비교적 작고, (종래의 회복 소둔을 사용하는 기술에서의 조건인) 열간 압연 마무리 온도를 Ar3 변태점보다 낮은 온도로 하는 경우에는 비교적 크다. 양자를 냉간 압연하면, 열연판의 페라이트 입경이 작은 경우인 편이 냉연판에 축적되는 변형 에너지가 높아진다. 변형을 구속하는 결정립계가 많기 때문이다. 회복 현상은 냉연판에 축적된 변형 에너지를 구동력으로 하여 진행되기 때문에, 결과적으로 본 발명의 조건은 회복 현상의 진행을 촉진하는 조건이라고 할 수 있다. 회복 현상에 의해, 냉연강판은 강도를 저하시키지만, 본 발명의 조건은 변형 에너지가 높은 상태이기 때문에, 회복 후에도 목표로 하는 높은 강도를 유지할 수 있다. 또한, 회복 현상에 의해 연성은 개선되기 때문에, 목적으로 하는 적절한 연성을 확보할 수 있다. 또한, 상기 기구로부터, 입경이 성장되기 쉬운 열연 고온 마무리나 고순도 조성은 피하는 것이 바람직하다. In the present invention, unlike the conventional technique using recovery annealing, it is possible to ensure the total elongation of the steel and the like only by hot rolling above the Ar3 transformation point. This is based on the following reasons. The ferrite grain size of the hot rolled sheet is relatively small when the hot rolling finish temperature (which is a condition of the present invention) is equal to or higher than the Ar3 transformation point, and the hot rolling finish temperature (which is a condition in the technique using conventional recovery annealing) is Ar3. When the temperature is lower than the transformation point, it is relatively large. When both are cold-rolled, the strain energy which accumulates in a cold rolled sheet will become high if the ferrite grain size of a hot rolled sheet is small. This is because there are many grain boundaries that restrain deformation. Since the recovery phenomenon proceeds using the strain energy accumulated in the cold rolled sheet as the driving force, the condition of the present invention can be said to be a condition for promoting the progress of the recovery phenomenon. By the recovery phenomenon, the cold rolled steel sheet lowers the strength, but since the condition of the present invention is in a state where the strain energy is high, the target high strength can be maintained even after the recovery. Moreover, since ductility improves by a recovery phenomenon, the target ductility can be ensured. Moreover, it is preferable to avoid the hot rolled high temperature finishing and high purity composition from which the particle diameter grows easily from the said mechanism.

(2) 권취 온도 : 600℃ ～ 750℃ (2) Winding temperature: 600 ℃ ~ 750 ℃

열간 압연 공정에 있어서의, 권취 온도는 600℃ 이상 750℃ 이하가 되도록 할 필요가 있다. 600℃ 미만이면, 권취 후의 보열 효과가 충분하지 않고, 열연판의 페라이트 입경이 필요 이상으로 작아지기 때문에, 강도가 과도하게 높아지는 경향이 있다. 또 혼립 조직 (microstructure having mixed grain size) 을 만들기 쉬워지기 때문에 바람직하지 않다. It is necessary to make winding temperature into 600 degreeC or more and 750 degrees C or less in a hot rolling process. If it is less than 600 degreeC, since the heat retention effect after winding is not enough, and the ferrite particle diameter of a hot rolled sheet becomes more than necessary, there exists a tendency for intensity | strength to become excessively high. It is also undesirable because it makes it easier to create microstructure having mixed grain size.

한편, 750℃ 를 초과하는 온도에서 권취한 경우에는, 강판의 스케일 두께가 현저하게 증대되어 다음 공정의 산 세정에 있어서의 탈스케일성 (descalability)이 악화될 가능성이 있다. 또한, 이와 같은 문제를 한층 더 개선하려면 권취 온도를 700℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. On the other hand, when winding up at the temperature exceeding 750 degreeC, the scale thickness of a steel plate may remarkably increase, and descalability in the acid washing of a next process may deteriorate. Moreover, in order to further improve such a problem, it is preferable to make winding temperature into 700 degrees C or less.

(3) 냉간 압연 조건 (압하율) : 60 ～ 95% (3) Cold rolling condition (pressure reduction rate): 60 to 95%

냉간 압연은, 압하율을 60 ～ 95% 로 한다. 압하율이 60% 미만이면, 냉간 압연하여 열처리 (회복 소둔) 를 실시한 후에 목적으로 하는 강도에 도달하지 않는다. 또, 재질의 불균일, 특히 판 두께 방향의 불균일성에서 기인되는 것으로 생각되는 문제가 발생한다. 한편, 압하율이 95% 를 초과하면, 국부 연성의 열화를 회피하는 것이 곤란해진다. 바람직한 압하율은 80% 이상이다. Cold rolling sets the reduction ratio to 60 to 95%. If the reduction ratio is less than 60%, the target strength is not reached after cold rolling and heat treatment (recovery annealing). Moreover, the problem considered to arise from the nonuniformity of a material, especially the nonuniformity of a plate thickness direction arises. On the other hand, when the reduction ratio exceeds 95%, it becomes difficult to avoid deterioration of local ductility. Preferable rolling reduction is 80% or more.

(4) 냉간 압연 후의 열처리 (소둔) 조건 : (4) Heat treatment (annealed) condition after cold rolling:

온도 : 재결정 개시 온도 ? 200℃ 이상, 재결정 개시 온도 ? 20℃ 이하 Temperature: Recrystallization start temperature? 200 degreeC or more, recrystallization start temperature? 20 ℃ or less

열처리 (소둔) 는, 재결정 개시 온도 ? 200℃ 이상, 재결정 개시 온도 ? 20℃ 이하의 온도 영역에서 실시한다. 재결정 온도는 조성, 예를 들어 Nb, B 등의 첨가에 의해 변화시키고 있으므로, 온도 범위 (균열 온도 범위) 에 대해서는 각각의 강의 재결정 개시 온도를 기초로, ? 200℃ ～ ? 20℃ 로 하고 있다. Heat treatment (annealing) is the recrystallization start temperature? 200 degreeC or more, recrystallization start temperature? It carries out in the temperature range of 20 degrees C or less. Since the recrystallization temperature is changed by the addition of a composition, for example, Nb, B, etc., the temperature range (cracking temperature range) is based on the recrystallization start temperature of each steel. 200 ℃ ～? It is 20 degreeC.

본 발명에 있어서의 소둔 (회복 소둔) 의 목적은, 냉간 압연에서 도입한 변형에 의해 강도가 높아져 있는 상태로부터, 변형 제거 소둔을 실시함으로써 목표로 하는 강도까지 저하시키는 것이다. 재결정 개시 온도 ? 200℃ 미만에서는, 충분히 변형이 해방되지 않으며, 또 목표로 하는 강도보다 높고 또한 연성이 낮아지기 때문에, 재결정 개시 온도 ? 200℃ 를 하한치로 한다. 연성 확보의 관점에서 보다 바람직한 하한 온도는 재결정 개시 온도 ? 150℃ 이다. The purpose of the annealing (recovery annealing) in the present invention is to lower the target strength by performing strain removal annealing from the state where the strength is increased by the deformation introduced in the cold rolling. Recrystallization Start Temperature If the temperature is less than 200 ° C., the strain is not sufficiently released, and the recrystallization start temperature? Let 200 degreeC be a lower limit. The lower limit temperature which is more preferable from the point of securing ductility is recrystallization start temperature? 150 ° C.

한편, 온도가 너무 높으면 재결정이 개시되어, 너무 연화되어 목표로 하는 강도를 얻지 못하고, 또 부분적으로 재결정되어 균일 조직을 얻을 수 없게 되므로, 재결정 개시 온도 ? 20℃ 를 상한치로 한다. 또한, 재결정된 입자와, 회복했을 뿐인 입자는, 광학 혹은 전자 현미경에 의한 관찰로 식별할 수 있다. 강도 확보의 관점에서 보다 바람직한 상한 온도는 재결정 개시 온도 ? 30℃ 이다. On the other hand, if the temperature is too high, recrystallization will start, it will be softened too much to obtain the desired strength, and it will be partially recrystallized, so that a uniform structure cannot be obtained. 20 degreeC is an upper limit. In addition, the recrystallized particle | grains and the particle | grains which recovered only can be distinguished by observation by an optical or electron microscope. The upper limit temperature which is more preferable from the point of securing strength is recrystallization start temperature? 30 ° C.

본 발명의 강판 조성 및 냉간 압연 조건에 있어서 재결정 개시 온도는 대체로 560 ～ 650℃ (Nb, B 무첨가) 혹은 620 ～ 780℃ (Nb, B 중 적어도 어느 하나를 첨가) 의 범위내가 된다. In the steel sheet composition and cold rolling conditions of the present invention, the recrystallization start temperature is generally within the range of 560 to 650 ° C (Nb, B no addition) or 620 to 780 ° C (adding at least one of Nb and B).

또한, 본 발명에서는, 생산성의 관점에서 연속 소둔로에서 소둔하는 것이 바람직하다. 그러므로, 생산성을 저해시키지 않기 위해서, 소둔시의 균열시간은 10s 이상, 90s 이하로 하는 것이 바람직하다. Moreover, in this invention, it is preferable to anneal in a continuous annealing furnace from a productivity viewpoint. Therefore, in order not to impair productivity, it is preferable to set the crack time at the time of annealing to 10 s or more and 90 s or less.

(실시예 1) (Example 1)

표 1 에 나타내는 성분 조성을 함유하고, 잔부가 불가피 불순물과 Fe 로 이루어지는 강을 용제하여 강 슬래브를 얻었다. 얻어진 강 슬래브를 표 2 에 기재된 각 온도에서 재가열한 후, 열간 압연을 개시하였다. 열간 압연은, 마무리 압연 온도를 800 ～ 950℃, 권취 온도를 550 ～ 700℃ 의 범위로 바꾸어 (모두 표 2 에 기재) 실시하였다. 이어서, 산 세정 후, 표 2 에 기재된 각 압하율로 냉간 압연하여 0.15㎜ 의 박강판을 제조하였다 (여기에서, 압하율에 따라 열연판의 판 두께를 조정하였다). 얻어진 박강판을 연속 소둔로에서 소둔 온도 350 ～ 620℃, 소둔 시간 30s 로 (회복) 소둔을 실시하여 신장률이 1.5% 이하가 되도록 조질 압연을 실시하여, 통상적인 크롬 도금 (전기 도금) 을 연속적으로 실시하여 도금 강판 (틴 프리 스틸 (tin-free steel)) 을 얻었다. 또한, 상세한 제조 조건 등을 표 2 에 나타낸다. It contained the component composition shown in Table 1, and the remainder melted the steel which consists of inevitable impurities and Fe, and obtained the steel slab. After reheating the obtained steel slab at each temperature of Table 2, hot rolling was started. Hot rolling was performed by changing finish rolling temperature to 800-950 degreeC, and winding temperature to the range of 550-700 degreeC (all are described in Table 2). Subsequently, after acid washing, it was cold rolled at each reduction ratio shown in Table 2 to produce a 0.15 mm thin steel sheet (here, the thickness of the hot rolled sheet was adjusted according to the reduction ratio). The resulting thin steel sheet was subjected to (recovery) annealing at an annealing temperature of 350 to 620 ° C. and an annealing time of 30 s in a continuous annealing furnace, followed by temper rolling to achieve an elongation of 1.5% or less. To obtain a plated steel sheet (tin-free steel). In addition, detailed manufacturing conditions are shown in Table 2. FIG.

또, 소둔 온도의 영향에 관해서는, 표 1 의 강 1 을 사용한 강판 (소둔 온도 이외에는 표 2 의 강판 1 의 조건으로 제조) 의 재결정 거동을 확인하였다. 결과를 도 1 에 나타내는데, 590℃ 에서 재결정이 개시되었음을 확인할 수 있었기 때문에, 강 1 (90% 냉연) 에 있어서의 소둔의 온도 범위를 390 ～ 570℃ 로 하였다. 또한, 600℃ 의 소둔으로 재결정은 거의 완료되었다. Moreover, regarding the influence of the annealing temperature, the recrystallization behavior of the steel plate (made on the conditions of the steel plate 1 of Table 2 other than annealing temperature) using the steel 1 of Table 1 was confirmed. Although the result was shown in FIG. 1, since it was confirmed that recrystallization was started at 590 degreeC, the temperature range of the annealing in steel 1 (90% cold rolling) was 390-570 degreeC. Moreover, recrystallization was almost completed by annealing at 600 degreeC.

이상에 의해 얻어진 도금 강판에 대해, 인장 시험, r 값 측정을 실시하였다. 인장 시험은, JIS5호 사이즈의 인장 시험편 (압연 방향) 을 사용하여 실시하고, 인장 강도, 신장 (전체 신장) 을 측정하여 강도 및 연성을 평가하였다. 평균 r 값은 JIS Z2254 에서 규정하고 있는 고유 진동법에 의해 구하였다. The tensile test and r value measurement were performed about the plated steel plate obtained by the above. The tensile test was performed using the tensile test piece (rolling direction) of JIS5 size, and the tensile strength and elongation (total elongation) were measured, and the strength and ductility were evaluated. The average r value was calculated | required by the natural vibration method prescribed | regulated to JISZ2254.

얻어진 결과를 표 3 에 나타낸다. 여기에서 강판 특성의 조사는 판폭 중앙으로부터 채취한 샘플에 대해 실시하고, 특기 (特記) 한 판폭 방향 에지부의 강판 특성은 판폭 단부로부터 50㎜ 위치의 샘플에 대해 구하였다. The obtained results are shown in Table 3. Here, the investigation of the steel sheet characteristics was carried out on a sample taken from the sheet width center, and the steel sheet characteristic of the sheet width direction edge portion, which was specified, was obtained for a sample at a 50 mm position from the sheet width end portion.

표 3 으로부터 본 발명예 (강판 1, 2 등) 에서는 인장 강도가 550 ～ 600MPa, 전체 신장이 5% 이상이라는 결과가 얻어지고 있다. From Table 3, in this invention example (steel plate 1, 2 etc.), the result that tensile strength is 550-600 MPa and total elongation is 5% or more is obtained.

한편, 비교예 (강판 3) 에서는 소둔 온도가 본 발명의 범위를 밑돌아, 강 중 변형의 회복이 적기 때문에 연성이 저하된다. 또, 비교예 (강판 4) 는 소둔 온도가 본 발명의 범위를 초과하여 높고, 국소적으로 재결정이 개시되기 때문에 강도가 부족하다. On the other hand, in Comparative Example (steel plate 3), the annealing temperature is less than the scope of the present invention, and the ductility is lowered because there is little recovery of deformation in the steel. In addition, the comparative example (steel plate 4) has a high annealing temperature exceeding the range of the present invention, and lacks strength because recrystallization is started locally.

이것은 도 1 의 결과에서도 동일하다. 즉, 재결정 개시 온도 ? 20℃ ～ ? 200℃ 사이의 소둔 온도에서는 TS : 550 ～ 650MPa 가 얻어진다. 또한, 재결정 개시 온도 ? 40℃ 이하에서 소둔하면, 특히 TS : 600 ～ 650MPa 가 얻어지고, 한편, 550 ～ 600MPa 의 강판을 얻으려면 재결정 개시 온도 ? 20℃ ～ ? 50℃ 정도 (바람직하게는 ～ ? 40℃) 에서 소둔하는 것이 바람직한 것을 알 수 있다. This is also the same in the result of FIG. That is, recrystallization start temperature? 20 ℃ ～ TS: 550-650 MPa is obtained at the annealing temperature between 200 degreeC. In addition, recrystallization start temperature? When annealing at 40 degrees C or less, TS: 600-650 MPa is obtained especially, On the other hand, in order to obtain the steel plate of 550-600 MPa, recrystallization start temperature? 20 ℃ ～ It turns out that it is preferable to anneal at about 50 degreeC (preferably -40 degreeC).

또, 마무리 온도가 Ar3 변태점를 밑돌면, 에지부에 있어서의 경화 및 특성 열화가 크고, 사실상 강판의 경도 등급이 상이한 것을 알 수 있다 (강판 21, 29). 또한, 강판 20 과 25 의 비교로부터, 압하율을 너무 낮추면 연성이 개선되지 않은 채 강도가 저하되는 것을 알 수 있다. Moreover, when finishing temperature is below Ar3 transformation point, it turns out that hardening and characteristic deterioration in an edge part are large, and the hardness grade of a steel plate differs substantially (steel sheets 21 and 29). In addition, it can be seen from the comparison between the steel sheets 20 and 25 that if the reduction ratio is too low, the strength is lowered without ductility improvement.

(실시예 2) (Example 2)

표 4 에 나타내는 성분 조성을 함유하고, 잔부가 불가피 불순물과 Fe 로 이루어지는 강을 실기 전로에서 용제하여 강 슬래브를 얻었다. 얻어진 강 슬래브를 1150 ～ 1250℃ 에서 재가열한 후, 열간 압연을 개시하였다. 열간 압연은 마무리 압연 온도를 880 ～ 900℃ 의 범위에서 바꾸고 권취 온도를 620℃ 로 하여 실시하였다. 이어서 산 세정 후, 80 ～ 90% 의 압하율로 냉간 압연하여 0.15 ～ 0.18㎜ 의 박강판을 제조하였다. 얻어진 박강판을 연속 소둔로에서 소둔 온도 300 ～ 700℃, 소둔 시간 30s 로 (회복) 소둔을 실시하여, 신장률이 1.5% 이하가 되도록 조질 압연을 실시하고, 통상적인 크롬 도금을 연속적으로 실시하여 틴 프리 스틸을 얻었다. 또한, 상세한 제조 조건을 표 5 에 나타낸다. It contained the component composition shown in Table 4, and the remainder melted the steel which consists of unavoidable impurity and Fe in the practical converter, and obtained the steel slab. After reheating the obtained steel slab at 1150-1250 degreeC, hot rolling was started. Hot rolling was performed by changing finish rolling temperature in the range of 880-900 degreeC, and winding-up temperature as 620 degreeC. Subsequently, after acid washing, it was cold rolled at a reduction ratio of 80 to 90% to prepare a thin steel sheet of 0.15 to 0.18 mm. The obtained thin steel sheet is subjected to (recovery) annealing at an annealing temperature of 300 to 700 ° C. and an annealing time of 30 s in a continuous annealing furnace, and tempered rolling is carried out so that the elongation is 1.5% or less, and ordinary chrome plating is continuously performed to tin Free steel was obtained. In addition, detailed manufacturing conditions are shown in Table 5.

또, 소둔 온도에 관해서는, 강 2 ～ 18 의 재결정 거동을 확인한 결과, 표 5 에 나타내는 바와 같이 620 ～ 720℃ 에서 재결정이 완료되었음을 확인할 수 있었다. 예를 들어, 표 4 의 강 5 (소둔 온도 이외에는 표 5 의 강판 13 의 조건으로 제조) 의 재결정 거동을 확인한 결과를 도 2 에 나타낸다. Moreover, regarding the annealing temperature, as a result of confirming the recrystallization behavior of steels 2-18, it was confirmed that recrystallization was completed at 620-720 degreeC as shown in Table 5. For example, the result of having confirmed the recrystallization behavior of the steel 5 of Table 4 (made on the conditions of the steel plate 13 of Table 5 except annealing temperature) is shown in FIG.

이상에 의해 얻어진 도금 강판 (틴 프리 스틸) 에 대해, 인장 시험, r 값 측정을 실시하였다. 각 특성에 대해서는 실시예 1 과 동일한 방법으로 측정하였다. 얻어진 결과를 표 6 에 나타낸다. The tensile test and r value measurement were performed about the plated steel plate (tin free steel) obtained by the above. Each characteristic was measured in the same manner as in Example 1. The obtained results are shown in Table 6.

표 6 으로부터, 본 발명예 (강판 5, 7, 9, 10, 12, 13 등) 에서는 인장 강도가 550 ～ 700MPa, 전체 신장이 4% 이상 얻어졌다. From Table 6, in this invention example (steel plate 5, 7, 9, 10, 12, 13, etc.), tensile strength 550-700 Mpa and total elongation were obtained 4% or more.

한편, 비교예 (강판 6, 8) 는 소둔 온도가 본 발명의 범위를 밑돌아 낮고 강 중 변형의 회복이 적기 때문에 강도가 높아 연성이 저하된다. 비교예 (강판 11) 는 소둔 온도가 본 발명의 범위를 초과하여 높고 국소적으로 재결정이 개시되기 때문에 강도가 부족하다. On the other hand, in Comparative Examples (steel plates 6 and 8), the annealing temperature is lower than the range of the present invention and the recovery of deformation in steel is small, so the strength is high and the ductility is lowered. The comparative example (steel plate 11) lacks strength because the annealing temperature is high beyond the scope of the present invention and local recrystallization is initiated.

이것은 도 2 의 결과에서도 동일하다. 즉, 재결정 개시 온도 ? 20℃ ～ ? 200℃ 사이의 소둔 온도에서는 TS : 550 ～ 700MPa 가 얻어진다. 또한, 재결정 개시 온도 ? 40℃ 이하로 소둔하면 특히 TS : 650 ～ 700MPa 를 얻을 수 있고, 한편, 550 ～ 650MPa 의 강판을 얻으려면 재결정 개시 온도 ? 20℃ ～ ? 50℃ 정도 (바람직하게는 ～ ? 40℃) 에서 소둔하는 것이 바람직한 것을 알 수 있다. This is also the same in the result of FIG. That is, recrystallization start temperature? 20 ℃ ～ TS: 550-700 MPa is obtained at the annealing temperature between 200 degreeC. In addition, recrystallization start temperature? When annealing at 40 degrees C or less, especially TS: 650-700MPa can be obtained, On the other hand, in order to obtain the steel sheet of 550-650MPa, recrystallization start temperature? 20 ℃ ～ It turns out that it is preferable to anneal at about 50 degreeC (preferably -40 degreeC).

또, 비교예 (강판 14 등) 는 성분이 본 발명의 범위를 초과하기 때문에 강도가 높아 연성이 저하된다. Moreover, since a component exceeds the range of this invention, a comparative example (steel plate 14 etc.) has high strength, and ductility falls.

그리고, 본 발명에서 얻어진 강판에서는 Nb, B 첨가량에 따라 재결정 거동이 변화되기 때문에, 적용할 수 있는 소둔 온도를 변화시킬 수 있다. 또, Nb, B 첨가량에 따라 얻어지는 강도를 변화시킬 수 있다. 따라서, 본 발명의 제조 방법은 다른 캔용 강판과 동일한 사이클로 소둔할 수 있어 원하는 강도를 얻기 때문에 실기에서 제조하는데 있어서 매우 효율적이다. And in the steel plate obtained by this invention, since recrystallization behavior changes with Nb and B addition amount, the applicable annealing temperature can be changed. Moreover, the intensity | strength obtained can be changed according to Nb and B addition amount. Therefore, the production method of the present invention can be annealed in the same cycle as other steel sheets for cans, and thus obtains the desired strength, which is very efficient in producing in practical use.

본 발명에 의하면, 550 ～ 650MPa 의 인장 강도, 5% 이상의 전체 신장을 가진 캔용 강판이 얻어진다. 그리고, DR 공정 및 재결정 소둔 공정을 생략한 방법으로도 Nb, B 를 첨가한 경우에, 인장 강도가 550 ～ 700MPa 의 강도, 4% 이상의 신장이 얻어지게 된다. According to the present invention, a steel sheet for cans having a tensile strength of 550 to 650 MPa and a total elongation of 5% or more is obtained. And when Nb and B are added also by the method which omitted the DR process and the recrystallization annealing process, the intensity | strength of 550-700 MPa of tensile strength and elongation of 4% or more are obtained.

그 결과, 본 발명의 제조 방법을 적용함으로써, 작은 이방성을 필요로 하지 않는 캔 용도에 대해, 내식성을 저해시키지 않고 고강도 캔용 강판을 저비용으로 제조하여 제공할 수 있게 된다. As a result, by applying the manufacturing method of the present invention, it is possible to manufacture and provide a high strength can steel sheet at low cost without impairing corrosion resistance for can applications that do not require small anisotropy.

또한, 본 발명의 제조 방법은 통상적인 캔용 강판의 제조 방법에 비하여 저온역에서 소둔하기 때문에 에너지 비용을 삭감할 수 있게 된다. 또, Nb, B 를 첨가함으로써, 통상적인 캔용 강판과 동일한 온도 영역에서 소둔할 수도 있게 된다. 이 경우, 소둔 찬스를 별도 형성할 필요가 없다. 그 결과, 생산성을 저해하지 않고, TS 550 ～ 700MPa 급의 강판을 제조할 수 있게 된다.In addition, the production method of the present invention can reduce the energy cost because it is annealed in a low temperature region as compared with the conventional production method for steel sheet for cans. Moreover, by adding Nb and B, it can also be annealed in the same temperature range as a normal steel plate for cans. In this case, it is not necessary to form annealing chance separately. As a result, steel sheets of TS 550 to 700 MPa grade can be produced without impairing productivity.

또한, 본 발명에서는, 도 1 및 2 에서 알 수 있는 바와 같이 소둔 온도에 의해 강도의 변화가 작은 온도 영역에서 소둔할 수 있기 때문에, 소둔 온도에 편차가 발생해도 폭 방향으로 균일한 강도 레벨의 강판이 얻어진다. In addition, in the present invention, as can be seen from Figs. 1 and 2, the annealing temperature can be annealed in a temperature range where the change in strength is small. Therefore, even if a variation occurs in the annealing temperature, a steel sheet having a uniform strength level in the width direction Is obtained.

본 발명의 제조 방법에 의해 제조되는 캔용 강판은, 캔 음료나 식품 통조림의 용기로서 사용되는 2 피스의 DRD 캔이나 3 피스 용접 캔을 중심으로 캔용 강판으로서 최적이다.The steel sheet for cans manufactured by the manufacturing method of this invention is optimal as a steel plate for cans centering around two pieces of DRD cans and three pieces welding cans used as a container of canned beverage and canned food.

Claims

질량% 로, In mass%,

C : 0.001 ～ 0.003%, N : 0.004% 이하,C: 0.001 to 0.003%, N: 0.004% or less,

Mn : 0.05% ～ 0.5%, P : 0.02% 이하, Mn: 0.05% to 0.5%, P: 0.02% or less,

Si : 0.02% 이하, S : 0.03% 이하,Si: 0.02% or less, S: 0.03% or less,

Al : 0.005 ～ 0.1% Al: 0.005 ～ 0.1%

를 함유하고, 잔부가 철 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강을, Containing steel, the balance being made of iron and unavoidable impurities,

Ar3 변태점 이상의 마무리 온도에서 열간 압연하여, By hot rolling at the finishing temperature above Ar3 transformation point,

600 ～ 750℃ 의 권취 온도에서 권취하고, Winding at a coiling temperature of 600 to 750 ° C,

이어서, 60 ～ 95% 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후에, Subsequently, after cold rolling is carried out at a reduction ratio of 60 to 95%,

(재결정 개시 온도 ? 200℃) ～ (재결정 개시 온도 ? 20℃) 의 온도에서 연속소둔을 실시하는 판 두께 0.18㎜ 이하인 캔용 강판의 제조 방법. The manufacturing method of the steel plate for cans which is 0.18 mm or less of plate | board thickness which performs continuous annealing at the temperature of (recrystallization start temperature-200 degreeC)-(recrystallization start temperature-20 degreeC).

제 1 항에 있어서,The method of claim 1,

상기 강이 질량% 로 추가로 Nb : 0.001% ～ 0.05% 및 B : 0.0001% ～ 0.005% 중 적어도 어느 하나를 함유하는 캔용 강판의 제조 방법. A method for producing a steel sheet for cans, in which the steel further contains at least one of Nb: 0.001% to 0.05% and B: 0.0001% to 0.005%.