KR101977510B1 - Non-oriented electrical steel sheet having exelleant magnetic properties low deviation of thickness and method of manufacturing the same - Google Patents

Non-oriented electrical steel sheet having exelleant magnetic properties low deviation of thickness and method of manufacturing the same Download PDF

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Abstract

The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and a low thickness deviation and a manufacturing method thereof. According to an embodiment of the present invention, the non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and a low thickness deviation comprises 2.8- 4.0 wt% of Si, 0.1-1.5 wt% of Al, 0.05-1.5 wt% of Mn, 0.005-0.2 wt% of Sn, 0.002-0.15 wt% of P, 0.0005-0.0035 wt% of Ca, and the remainder consisting of Fe and inevitable impurities. The Si, Al, Mn, Sn, and P satisfy the following relation 1. The average size of ferrite crystal grains is 70-110 μm. The deviation between the thickness at 10 mm from the edge in the width direction of a strip and the thickness at the center is lower than or equal to 4.5 μm. The iron loss (W10/400) is lower than or equal to 13.6 W/kg. The relation 1 is as follows: 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P >= 50, wherein Si, Al, Mn, Sn, and P represent the respective content (wt%).

Description

자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET HAVING EXELLEANT MAGNETIC PROPERTIES LOW DEVIATION OF THICKNESS AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and small thickness variation and a method for manufacturing the same

본 발명은 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and small thickness variation and a method of manufacturing the same.

자동차용 모터중 구동모터는 일반 모터와는 다르게 저속에서부터 고속에 이르는 모든 영역에서 우수한 자기적 특성을 가져야 한다. 특히 저속회전시에는 큰 자속밀도 특성을 가져야 하고, 고속회전영역에서는 고주파 철손이 적어야 하며, 아울러 고속회전시에 발생하는 원심력을 견뎌야 하기 때문에 높은 강도가 요구된다. 특히 구동모터를 제조함에 있어 소재를 슬리팅(Slitting)하고, 타발 후 적층하여 최종 부품을 제조하기 때문에 폭 방향 두께 편차, 즉 외관 형상 품질이 상당히 중요하다. 따라서, 스트립(Strip)의 폭 또는 길이 방향에 대해 두께가 균일해야 한다.Unlike general motors, drive motors should have excellent magnetic characteristics in all areas from low speed to high speed. Particularly, high strength is required because it must have a large magnetic flux density characteristic at low speed rotation, high frequency iron loss at high speed rotation region, and withstand the centrifugal force generated at high speed rotation. In particular, in the manufacture of the drive motor, the widthwise thickness deviation, that is, the appearance shape quality is very important, because the raw material is manufactured by slitting, laminating after lamination and manufacturing the final part. Therefore, the thickness must be uniform with respect to the width or length direction of the strip.

한편, 자기적 특성을 향상시키는 무방향성 전기강판에 관한 기술로서, 예를 들면, 특허문헌 1이 있다. 특허문헌 1에는 Si가 4％이하인 강에 Co를 0.1∼5％ 첨가한 무방향성 전자 강판이 개시되어 있다. 또한, 특허문헌 2에는 P의 함유량을 0.07∼0.20％, Si의 함유량을 0.17∼3.0％로 하고, 열연판 어닐링을 냉각 속도가 느린 상자 어닐링(box annealing)으로 행하고, 마무리 어닐링시에 집합 조직을 제어함으로써, 고자속 밀도화를 도모하는 기술이 제안되고 있다. 또한, 특허문헌 3에는 Al의 함유량을 0.017％ 이하로 하여 고자속 밀도화를 도모하는 방법이 제안되고 있다. 특허문헌 4에는 전술한 것 이외의 원소로서 Sb나 Sn을 첨가하여, 고자속 밀도화하는 기술이 제안되고 있다. 또한, 특허문헌 5에는 Ti, Nb, V 및 B을 제어함으로써 자기적 특성를 향상시키는 기술이 제안되고 있다. 이와 같이 무방향성 전기강판의 경우에는 합금성분을 제어하여 자기적 특성을 향상시키는 기술들이 대부분이고, 형상 품질과 관련된 연구는 아주 작다.On the other hand, there exists patent document 1 as a technique regarding the non-oriented electrical steel sheet which improves a magnetic characteristic. Patent Document 1 discloses a non-oriented electrical steel sheet in which 0.1 to 5% of Co is added to steel having Si of 4% or less. In addition, Patent Literature 2 sets the content of P to 0.07 to 0.20% and the content of Si to 0.17 to 3.0%, and conducts hot-rolled sheet annealing by box annealing with a slow cooling rate. By controlling, a technique for achieving high magnetic flux density has been proposed. In addition, Patent Literature 3 proposes a method for achieving high magnetic flux density by making the Al content 0.017% or less. Patent Literature 4 proposes a technique for adding high magnetic flux density by adding Sb and Sn as elements other than those described above. In addition, Patent Literature 5 proposes a technique for improving magnetic characteristics by controlling Ti, Nb, V, and B. As described above, in the case of non-oriented electrical steel sheet, there are many techniques for improving the magnetic properties by controlling alloy components, and the research on shape quality is very small.

통상적으로 기존 열연밀 공정에서는 저속 주조를 통해 두께 200mm이상의 슬라브(Slab)를 생산하고, 이렇게 생산된 슬라브는 가열로에서 재가열되며 1매 단위로 배치(batch) 형태로 열간 압연되어 두께가 감소한다. 이러한 형태의 배치 압연의 경우 슬라브 매 장마다 압연기에 탑(Top)부가 인입되고 테일(Tail)부가 압연기를 빠져나와야 하기 때문에 조업사고가 빈발하게 발생하여 박물 열연, 형상이 우수한 전기강판을 제조함에 있어 한계가 많다.In the conventional hot rolling process, slabs having a thickness of 200 mm or more are produced through low-speed casting, and the slabs are reheated in a heating furnace and hot rolled in batches to reduce the thickness of the slabs. In the case of batch rolling of this type, since the top part is introduced into the rolling mill and the tail part must exit the rolling mill for each slab, operation accidents frequently occur, and thus in manufacturing hot rolled steel sheet and excellent electrical steel sheet. There are many limits.

일본 공개특허공보 2000-129410호Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-129410 일본 특허공보 제3870893호Japanese Patent Publication No. 3870893 일본 특허공보 제4126479호Japanese Patent Publication No. 4126479 일본 특허공보 제2500033호Japanese Patent Publication No. 2500033 한국 공개특허공보 제10-2016-0078183호Korean Unexamined Patent Publication No. 10-2016-0078183

본 발명의 일측면은 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.One aspect of the present invention is to provide a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties, small thickness variation and a method of manufacturing the same.

본 발명의 과제는 상술한 내용으로 한정되지 아니한다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 누구라도 본 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.The problem of the present invention is not limited to the above description. Anyone of ordinary skill in the art will have no difficulty understanding the additional subject matter of the present invention from the general contents of the present specification.

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, Si: 2.8∼4.0％, Al: 0.1~1.5%, Mn: 0.05~1.5%, Sn: 0.005~0.20%, P: 0.002~0.15%, Ca: 0.0005~0.0035%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 하기 관계식 1을 만족하고, 페라이트 결정립 평균 사이즈가 70~110㎛이고, 스트립의 폭 방향 엣지로부터 10mm 지점의 두께와 중심부의 두께의 편차가 4.5㎛ 이하이며, 철손(W10/400)이 13.6W/kg 이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판을 제공한다.One embodiment of the present invention is by weight, Si: 2.8-4.0%, Al: 0.1-1.5%, Mn: 0.05-1.5%, Sn: 0.005-0.20%, P: 0.002-0.15%, Ca: 0.0005- 0.0035%, balance Fe and other unavoidable impurities, wherein Si, Al, Mn, Sn, and P satisfy the following Equation 1, and the average size of the ferrite grains is 70 to 110 µm, and 10 mm from the edge in the width direction of the strip. The thickness of the center and the thickness of the central deviation is 4.5㎛ or less, the iron loss (W10 / 400) is excellent in magnetic properties, and provides a non-oriented electrical steel sheet with a small thickness variation.

[관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 5013 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50

(상기 관계식 1에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(Si, Al, Mn, Sn, and P in the relation 1 indicate the respective contents (% by weight).)

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, Si: 2.8∼4.0％, Al: 0.1~1.5%, Mn: 0.05~1.5%, Sn: 0.005~0.20%, P: 0.002~0.15%, Ca: 0.0005~0.0035%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 하기 관계식 1을 만족하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계; 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는 단계; 상기 바를 가열하는 단계; 상기 가열된 바를 마무리 압연하되, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 950~1180℃로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 680~850℃로 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및 상기 열연강판을 권취하는 단계를 포함하고, 상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며, 상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및 상기 냉연강판을 재결정 소둔하는 단계를 포함하고, 상기 연속주조시 턴디쉬 내의 용강은 하기 관계식 2를 만족하며, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도 편차는 60℃이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다.One embodiment of the present invention is by weight, Si: 2.8-4.0%, Al: 0.1-1.5%, Mn: 0.05-1.5%, Sn: 0.005-0.20%, P: 0.002-0.15%, Ca: 0.0005- 0.0035%, balance Fe and other unavoidable impurities, wherein Si, Al, Mn, Sn, and P are obtained by continuously casting molten steel that satisfies Equation 1 below to obtain a thin slab; Rough rolling the thin slab to obtain a bar; Heating the bar; Rolling the heated bar to finish rolling, at the first rolling mill, rolling at 950-1180 ° C., and rolling at the last rolling mill at 680-850 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet; And winding the hot rolled steel sheet, wherein each step is performed continuously, and cold rolling the wound hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet; And recrystallizing annealing the cold rolled steel sheet, wherein the molten steel in the tundish during the continuous casting satisfies the following Equation 2, and the temperature variation in the first rolling mill during the finish rolling is excellent in magnetic properties of 60 ° C. or less, Provided is a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.

[관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 5013 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50

[관계식 2] (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+5 ≤ 턴디쉬 용강온도(℃) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+25(Relationship 2) (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +5 ≤ tundish molten steel temperature (° C) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +25

(상기 관계식 1 및 2에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(Si, Al, Mn, Sn and P in the above relations 1 and 2 represent the respective contents (% by weight).)

본 발명의 일측면에 따르면, 연주~압연 직결 공정에서 고속주조 및 연연속압연 모드를 이용하여 자기적 특성과 형상 품질이 우수한 전기강판 및 그 제조방법을 제공할 수 있다. According to an aspect of the present invention, it is possible to provide an electrical steel sheet having excellent magnetic properties and shape quality and a method of manufacturing the same by using the high speed casting and the continuous rolling mode in the performance-rolling direct connection process.

또한, 연연속압연 공정을 통해 제조된 열연 전기강판은 배치 공정을 통해 제조된 기존 열연밀의 전기강판 대비 폭/길이 방향 두께 크라운 편차가 월등히 우수하다. 따라서, 최종 부품 제조 시 치수/형상이 우수하고, 소재를 균일하게 적층 할 수 있어 부품 제조가 용이하다.In addition, the hot rolled electrical steel sheet manufactured through the continuous rolling process is excellent in the width / length direction thickness crown deviation compared to the electrical steel sheet of the conventional hot rolling produced through the batch process. Therefore, it is excellent in dimension / shape at the time of manufacturing the final part, and the material can be laminated uniformly, making the part easy to manufacture.

또한, 박 슬라브 연주법을 통해 전기로에서 고철 등의 스크랩을 용해한 강을 사용할 수 있어 자원의 재활용성을 높일 수 있다. In addition, the thin slab playing method can be used to melt the scrap steel, such as scrap iron in the electric furnace can increase the recycling of resources.

도 1은 Thermo-Calc(TCFE6)를 이용하여 계산한 일반강(0.04%C)의 상태도를 나타낸 것이다.
도 2는 JmaPro v-9를 이용하여 계산한 일반강(0.04%C)의 고온 항복 강도 변화를 나타낸 것이다.
도 3은 Thermo-Calc(TCFE6)를 이용하여 계산한 3.0%Si을 함유한 무방향성 전기강판의 상태도이다.
도 4는 JmaPro v-9를 이용하여 계산한 3.0%Si이 함유한 무방향성 전기강판의 고온 항복 강도 변화를 나타낸 것이다.
도 5는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도이다.
도 6은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1의 TEM 개재물 조직 사진을 나타낸 것이다.
도 8은 본 발명의 일 실시예에 따른 비교예 1의 TEM 개재물 조직 사진을 나타낸 것이다.
도 9는 본 발명의 일 실시예에 따른 비교예 1의 TEM 개재물 사진을 확대한 것이다.
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1의 개재물 사이즈 분포를 나타낸 것이다.
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따른 비교예 1의 개재물 사이즈 분포를 나타낸 것이다.
도 12는 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예 1의 온도 변화에 따른 고온강도 변화를 나타낸 것이다.Figure 1 shows a state diagram of the general steel (0.04% C) calculated using Thermo-Calc (TCFE6).
Figure 2 shows the change in high temperature yield strength of ordinary steel (0.04% C) calculated using JmaPro v-9.
3 is a state diagram of a non-oriented electrical steel sheet containing 3.0% Si calculated using Thermo-Calc (TCFE6).
Figure 4 shows the high temperature yield strength change of the non-oriented electrical steel sheet containing 3.0% Si calculated using JmaPro v-9.
5 is a schematic diagram of equipment for a performance-rolling direct connection process applicable to the present invention.
Figure 6 is another schematic diagram of the installation for the performance-rolling direct connection process applicable to the present invention.
Figure 7 shows a TEM inclusion tissue picture of Inventive Example 1 according to an embodiment of the present invention.
Figure 8 shows a TEM inclusion tissue picture of Comparative Example 1 according to an embodiment of the present invention.
9 is an enlarged view of a TEM inclusion picture of Comparative Example 1 according to an embodiment of the present invention.
Figure 10 shows the inclusion size distribution of Inventive Example 1 according to an embodiment of the present invention.
Figure 11 shows the inclusion size distribution of Comparative Example 1 according to an embodiment of the present invention.
12 shows the change in high temperature strength according to the temperature change of Inventive Example 1 according to an embodiment of the present invention.

이하, 본 발명을 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described.

최근 주목을 받고 있는 새로운 철강 제조공정인 소위 박 슬라브를 이용한 제조공정(미니밀 공정), 특히 연주~압연 직결공정은 등속등온의 공정 특성상 스트립(Strip)의 폭 및 길이방향으로의 온도편차가 작기 때문에 재질편차가 우수하고, 박물 열연 전기강판을 제조할 수 있는 잠재 능력을 지닌 공정으로 주목받고 있다. 이 이유는 매 슬라브 또는 바마다 배치형태로 압연되는 기존의 공정과는 달리 연주~압연 직결 공정의 경우 최초 박 슬라브에만 탑부가 인입되고 최종 코일에만 테일부가 발생하여 압연기를 빠져나가므로 이러한 조업 사고를 획기적으로 줄일 수 있으며, 등속등온 압연을 통해 제품을 생산하므로 기존 배치재 대비 두께, 폭 치수가 우수하며, 판 크라운(Crown) 편차가 작다는 장점을 갖는다. 그러나, 구동모터용 무방향성 전기강판은 우수한 자기적 특성 및 강도를 확보하기 위해 탄소함량이 아주 낮고(<50ppm), Si 함량이 2.5%이상이기 때문에 고속주조 함에 있어 어려움이 많다.The new steel manufacturing process that has recently attracted attention, the so-called thin mill slab manufacturing process (mini-mill process), especially the direct rolling-rolling process, has a small temperature deviation in the width and length direction of the strip due to the process characteristics of isothermal isothermal. It is attracting attention as a process having excellent material deviation and the potential to manufacture thin-film hot rolled electrical steel sheets. This is because, unlike the existing process of rolling every slab or bar in batch form, this operation accident occurs because the top part is inserted only in the first thin slab and the tail part occurs only in the final coil in the play-rolling direct connection process. It can significantly reduce and produce products through isothermal isothermal rolling, so it has better thickness and width dimensions than existing batch materials and has a small plate crown variation. However, in order to secure excellent magnetic properties and strength, the non-oriented electrical steel sheet for a driving motor has a low carbon content (<50ppm), and Si content is more than 2.5%, so it is difficult to cast at high speed.

도 1 및 2는 각각 일반강(0.04%C)의 상태도와 고온 항복 강도 변화이다. 도 1에서 알 수 있듯이 일반강 용강의 응고는 액상(L) → L + δ-Fe(페라이트) → δ-페라이트 + γ-Fe(오스테나이트) → γ-Fe(오스테나이트)로 순차적으로 변태가 일어나며, 도 2에서 알 수 있듯이 δ-Fe(페라이트) 영역에서는 고온 강도가 아주 작고, γ-Fe(오스테나이트)로 변태가 일어남에 따라 고온강도는 증가한다. 그러나, 도 3 및 4와 같이, Si을 3.0% 함유한 무방향성 전기강판의 상태도 및 고온강도 변화에서 알 수 있듯이, 무방향성 전기강판은 γ-Fe(오스테나이트) 변태 없이, 단상δ-Fe(페라이트) 변태만 일어나기 때문에 고온에서 강도가 아주 낮다. 따라서, 무방향성 전기강판을 고속주조를 통해 박 슬라브 제조하는 경우 응고 쉘(Shell)의 강도가 아주 낮아, 몰드 레벨 헌팅(Mold Level Hunting, MLH)이 심하여 개재물의 부상분리가 잘 일어나지 않아, 다량의 개재물이 슬라브로 혼입되어 자성이 떨어질 수 있다.1 and 2 are the state and high temperature yield strength change of ordinary steel (0.04% C), respectively. As can be seen in Figure 1 solidification of the molten steel of the general steel is transformed sequentially from liquid (L) → L + δ-Fe (ferrite) → δ-ferrite + γ-Fe (austenite) → γ-Fe (austenite) As shown in FIG. 2, the high temperature strength is very small in the δ-Fe (ferrite) region, and the high temperature strength increases as the transformation to γ-Fe (austenite) occurs. 3 and 4, however, as can be seen from the state diagram and the high temperature strength change of the non-oriented electrical steel sheet containing 3.0% of Si, the non-oriented electrical steel sheet has a single phase δ-Fe without γ-Fe (austenite) transformation. The strength is very low at high temperatures because only (ferrite) transformation occurs. Therefore, when manufacturing non-oriented electrical steel sheet thin slab through high-speed casting, the strength of the solidified shell (Shell) is very low, mold level hunting (Mold Level Hunting, MLH) is severe, so that the separation of the inclusions does not occur well, Inclusions can be incorporated into the slab and the magnetism deteriorates.

한편, 응고쉘(Shell)의 강도를 향상시키는 방안으로는 Ti을 다량 첨가하여 액상에서 TiN을 정출/석출시켜 응고쉘 미세화 및 석출강화를 이용할 수 있으나, Ti이 TiN, Ti(C,N)의 단독 또는 탄질화물이 생성되어 철손에 악영향을 미칠 수 있다. 그래서, 박 슬라브 제조시 연주 공정 조건을 최적화하여 응고쉘의 두께를 증가시키는 것이 가장 효과적이다. On the other hand, as a method of improving the strength of the solidified shell (Shell), by adding a large amount of Ti crystallization and precipitation of TiN in the liquid phase can be used to refine the solidification shell and precipitation strengthening, Ti is TiN, Ti (C, N) Alone or carbonitrides can be produced, adversely affecting iron loss. Therefore, it is most effective to increase the thickness of the solidification shell by optimizing the playing process conditions when manufacturing thin slabs.

따라서, 연주~압연 직결공정에서 고속주조 및 연연속압연 제조 공정을 이용하여 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판을 제조하기 위하여 연주 및 압연공정 조건의 최적화가 필요하다.Accordingly, in order to manufacture non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and small thickness variation, it is necessary to optimize the performance of the rolling and rolling process in the performance-rolling direct connection process by using the high speed casting and the continuous rolling rolling process.

이하, 본 발명의 전기강판과 그 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the electrical steel sheet of the present invention and a manufacturing method thereof will be described in detail.

먼저, 본 발명의 전기강판의 합금조성을 설명한다. 하기 설명되는 합금조성은 특별히 달리 정하지 아니하는 한, 중량%를 기준으로 한다.First, the alloy composition of the electrical steel sheet of the present invention will be described. The alloy compositions described below are based on weight percent, unless otherwise specified.

Si: 2.8∼4.0％Si: 2.8 to 4.0%

규소(Si)는 강의 탈산제로서 일반적으로 첨가되지만, 전기 강판에 있어서는 전기 저항을 높여 고주파수에서의 철손을 저감하는 효과를 갖기 때문에 중요한 원소이며, 이러한 효과를 얻기 위해서는 2.8％이상의 첨가를 필요로 한다. 그러나, 4.0％를 초과하면 냉간압연 시 압연 부하가 증가하여 형상 불량이 발생할 수 있다. 따라서, 상기 Si 함량은 2.8~4.0%인 것이 바람직하며, 3.0~3.8%인 것이 보다 바람직하고, 3.1~3.7%인 것이 보다 더 바람직하다.Silicon (Si) is generally added as a steel deoxidizer, but is an important element in electrical steel sheets because it has an effect of reducing electrical loss at high frequencies by increasing electrical resistance, and 2.8% or more is required to obtain such effects. However, if it exceeds 4.0%, the rolling load may increase during cold rolling, resulting in shape defects. Therefore, it is preferable that the said Si content is 2.8 to 4.0%, It is more preferable that it is 3.0 to 3.8%, It is still more preferable that it is 3.1 to 3.7%.

Al: 0.1~1.5%Al: 0.1 ~ 1.5%

알루미늄(Al)은, Si와 동일하게, 강의 탈산제로서 일반적으로 이용되고 있고, 전기 저항을 증가하여 철손을 저감하는 효과가 큰 원소이기 때문에 0.1%이상의 첨가가 바람직하다. 그러나, 1.5%를 초과하면, 연속 주조 중에 몰드 플럭스에 픽업(pick-up)되어 몰드 플럭스의 물성이 달라져 윤활이 되지 않아 주조 중단이 발생 할 수 있고, 냉간압연시 압연 부하가 증가하여 형상 불량이 발생할 수 있다. 따라서, 상기 Al 함량은 바람직하게는 0.1∼1.5%인 것이 바람직하며, 0.2~1.3%인 것이 보다 바람직하고, 0.3~1.0%인 것이 보다 더 바람직하다.Aluminum (Al), like Si, is generally used as a steel deoxidizer and is an element having a great effect of increasing electrical resistance and reducing iron loss, and therefore, addition of 0.1% or more is preferable. However, if the content exceeds 1.5%, the mold flux may be picked up during continuous casting, and the properties of the mold flux may be changed, thereby lubricating and casting interruption may occur. May occur. Accordingly, the Al content is preferably 0.1 to 1.5%, more preferably 0.2 to 1.3%, and even more preferably 0.3 to 1.0%.

Mn: 0.05~1.5%Mn: 0.05-1.5%

망간(Mn)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이기 때문에 0.05%이상의 첨가가 바람직하다. 그러나, 1.5%를 초과하면, 강중 S와 결합하여 조대한 MnS 석출물을 형성하고, 본 발명의 소둔 온도 범위에서 오스테나이트 상을 형성시킬 뿐만 아니라, 철손 감소를 위한 결정립 조대화를 어렵게 하는 단점이 있다. 따라서, 상기 Mn은 0.05~1.5%%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.1~1.3%인 것이 보다 바람직하고, 0.2~1.0%인 것이 보다 더 바람직하다.Since manganese (Mn) is an element that can lower the iron loss by increasing the specific resistance in steel, the addition of 0.05% or more is preferable. However, if the content exceeds 1.5%, it combines with S in steel to form coarse MnS precipitates, not only to form an austenite phase in the annealing temperature range of the present invention, but also to make grain coarsening for iron loss reduction difficult. . Therefore, it is preferable that the said Mn has a range of 0.05-1.5 %%, It is more preferable that it is 0.1-1.3%, It is still more preferable that it is 0.2-1.0%.

Sn: 0.005~0.20%Sn: 0.005-0.20%

주석(Sn)은 결정립계 편석원소로서 결정립계를 통한 질소의 확산을 억제하며 자성에 해로운 {111}, {112} 집합조직의 형성을 억제하고 자성에 유리한 {100} 및 {110} 집합조직을 증가시켜 자기적 특성을 향상시키기 위하여 첨가하며, 첨가 효과를 크게 하기 위해서 0.005% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 0.20%를 초과하여 첨가하는 경우에는 결정립 성장을 억제하여 자성을 떨어뜨리며 압연성을 열위시킨다. 따라서, 상기 Sn 함량은 0.005~0.20%인 것이 바람직하며, 0.01~0.15%인 것이 보다 바람직하고, 0.02~0.10%인 것이 보다 더 바람직하다.Tin (Sn) is a grain boundary segregation element that suppresses the diffusion of nitrogen through grain boundaries, inhibits the formation of {111} and {112} textures that are harmful to magnetism, and increases {100} and {110} textures that are beneficial to magnetism. In order to improve a magnetic characteristic, it is preferable to add 0.005% or more in order to enlarge an addition effect. However, when added in excess of 0.20%, grain growth is suppressed to decrease magnetism and inferior rollability. Accordingly, the Sn content is preferably 0.005 to 0.20%, more preferably 0.01 to 0.15%, and even more preferably 0.02 to 0.10%.

P: 0.002~0.15%P: 0.002 ~ 0.15%

인(P)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이며, 자성체로 첨가 시에 자속밀도를 향상시킬 수 있는 원소로서, 상기 효과를 위해서는 0.002% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 0.15%를 초과하는 경우에는 상온 압연시 페라이트 결정립계에 압연 판파단을 유인하는 편석 원소로 존재하여 결정립계간의 결합력을 크게 약화시키는 단점이 있다. 따라서, 상기 P의 함량은 0.002~0.15%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.004~0.10%인 것이 보다 바람직하고, 0.006~0.05%인 것이 보다 더 바람직하다.Phosphorus (P) is an element that can lower the iron loss by increasing the specific resistance in steel, and is an element that can improve the magnetic flux density when added to a magnetic material, and it is preferable to add 0.002% or more for the above effect. However, if the content exceeds 0.15%, it exists as a segregation element that attracts the rolled plate fracture to the ferrite grain boundary during the rolling at room temperature, which greatly weakens the bonding force between the grain boundaries. Therefore, the content of P is preferably in the range of 0.002 to 0.15%, more preferably 0.004 to 0.10%, even more preferably 0.006 to 0.05%.

Ca: 0.0005~0.0035%, Ca: 0.0005-0.0035%,

칼슘(Ca)은 CaS로서 석출되며, 미세한 황화물의 석출을 억제하면서 철손을 개선시키기에 유효한 원소이고, 용강 중에 Al, O와 반응하여 저융점이면서 구상의 개재물(12CaO·17Al2O3)을 형성하여 노즐막힘을 방지하는 원소이다. 상기 Ca 함량이 0.0005% 미만인 경우 상기 효과를 확보하기 어렵다. 그러나, 0.0035%를 초과하는 경우에는 강중 산화물을 형성하여 철손에 악영향을 미칠 수 있다. 따라서, 상기 Ca의 함량은 0.0005~0.0035%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.0006~0.0030%인 것이 보다 바람직하고, 0.0007~0.0025%인 것이 보다 더 바람직하다.Calcium (Ca) is precipitated as CaS, an element effective for improving the iron loss while suppressing the precipitation of fine sulfides, yet a low melting point in response to Al, O and the molten steel inclusions in spherical (12CaO · 17Al 2 O 3) formed To prevent nozzle clogging. If the Ca content is less than 0.0005% it is difficult to secure the effect. However, if the content exceeds 0.0035%, oxides in the steel may be formed to adversely affect the iron loss. Therefore, the Ca content is preferably in the range of 0.0005 to 0.0035%, more preferably 0.0006 to 0.0030%, even more preferably 0.0007 to 0.0025%.

한편, 본 발명의 전기강판은 상기 Si, Al, Mn, Sn 및 P이 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다. 하기 관계식 1은 비저항(μΩ·㎝)으로 대변될 수 있으며, 상기 관계식 1의 값이 50 미만인 경우에는 비저항이 낮아 목표로 하는 고주파 철손을 얻지 못할 수 있다.On the other hand, in the electrical steel sheet of the present invention, the Si, Al, Mn, Sn and P preferably satisfy the following relational formula (1). The following Equation 1 may be represented by a specific resistance (μΩ · cm), and when the value of the Equation 1 is less than 50, the specific resistance may not be low to obtain a target high frequency iron loss.

[관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 5013 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50

(상기 관계식 1에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(Si, Al, Mn, Sn, and P in the relation 1 indicate the respective contents (% by weight).)

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.The remaining component of the present invention is iron (Fe). However, in the conventional manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably mixed, and thus cannot be excluded. Since these impurities are known to those skilled in the art, all of them are not specifically mentioned in the present specification.

한편, 본 발명의 전기강판은 상술한 합금조성 외에 불순물로서 C, S 및 N 중 1종 이상을 그 합계가 0.05중량%이하의 범위로 포함하고, 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2%이하로 포함할 수 있다. 상기 C, S 및 N 중 1종 이상의 합계가 0.05중량% 미만인 경우에는 탄질화물, 황화물 등이 형성되어 철손이 커질 수 있다. 상기 트램프 원소는 제강공정에서 원료로 사용하는 스크랩이나, 래들(Ladle) 및 턴디쉬(Tundish) 내화물 등에서 비롯된 불순물 원소로서, 그 합계가 0.2% 초과하는 경우에는 고온에서 액화되어 연주성을 악화시키거나, 석출물, 황화물 및 개재물을 형성하여 철손을 악화시킬 수 있다.On the other hand, the electrical steel sheet of the present invention, in addition to the alloy composition described above, contains at least one of C, S, and N as an impurity in the range of 0.05% by weight or less as an impurity. The total of one or more selected from the group consisting of Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge, and Mg may be 0.2% or less. When the sum of at least one of C, S, and N is less than 0.05% by weight, carbonitrides, sulfides, etc. may be formed to increase iron loss. The tramp element is an impurity element derived from scrap used as a raw material in the steelmaking process, ladle and tundish refractory, etc., and when the sum exceeds 0.2%, it is liquefied at high temperature to deteriorate playability or , Precipitates, sulfides and inclusions can form to worsen iron loss.

본 발명의 전기강판은 페라이트 결정립 평균 사이즈는 원상당 직경으로 70~110㎛인 것이 바람직하다. 70㎛ 미만인 경우 결정립이 충분히 성장하지 못하여 자성이 열화되며, 110㎛ 초과일 경우 자속밀도가 낮아질 수 있고, 오히려 철손도 증가할 수 있다. 따라서, 상기 페라이트 결정립의 평균 사이즈는 원상당 직경으로 70~110㎛이하인 것이 바람직하며, 70~100㎛이하인 것이 보다 바람직하고, 70~90㎛인 것이 보다 더 바람직하다.In the electrical steel sheet of the present invention, the average size of the ferrite grains is preferably 70 to 110 µm in circular equivalent diameter. If it is less than 70㎛ deteriorates the magnetism due to insufficient growth of the grain, if it is more than 110㎛ magnetic flux density may be lowered, rather iron loss may increase. Therefore, the average size of the ferrite grains is preferably 70 to 110 µm or less, more preferably 70 to 100 µm or less, and even more preferably 70 to 90 µm, in a circular equivalent diameter.

또한, 본 발명의 전기강판은 평균 사이즈가 10nm 이상인 개재물을 포함하는 것이 바람직하다. 상기 개재물의 평균 사이즈가 10nm미만인 경우 피닝(Pinning)효과가 커져 결정립 성장에 방해가 되어, 고주파 철손이 커질 수 있다. 따라서, 상기 개재물의 평균 사이즈는 10nm 이상인 것이 바람직하며, 15nm이상인 것이 보다 더 바람직하고, 20nm이상인 것이 보다 더 바람직하다.In addition, it is preferable that the electrical steel sheet of this invention contains the inclusion whose average size is 10 nm or more. If the average size of the inclusion is less than 10nm, the pinning effect is increased, which hinders grain growth, and the high frequency iron loss may be increased. Therefore, the average size of the inclusions is preferably 10 nm or more, more preferably 15 nm or more, and even more preferably 20 nm or more.

한편, 상기 개재물은 그 성분이 Si, Al, Ca, Mn, Cu, Zr, W, Se, Mg, W, Sn, Ti, O로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상의 단독 혹은 복합 개재물일 수 있다. 이외에 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물 원소들이 불가피하게 혼입될 수 있으며, 그 모든 원소를 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.On the other hand, the inclusions may be one or more single or complex inclusions whose components are selected from the group consisting of Si, Al, Ca, Mn, Cu, Zr, W, Se, Mg, W, Sn, Ti, O. In addition, impurity elements which are not intended from the raw materials or the surrounding environment may be inevitably incorporated, and not all of them are specifically mentioned herein.

또한, 본 발명의 전기강판은 2.5개/㎛2이하의 개재물을 포함하는 것이 바람직하다. 만약, 개재물 개수가 2.5/㎛2를 초과할 경우 결정립 성장 및 자구의 이동에 방해가 되어 고주파 철손이 커질 수 있다. 만일, 각 개재물 사이즈별 점유율이 상기 값을 초과할 경우 결정립 성장 및 자구의 이동에 방해가 되어 고주파 철손이 커질 수 있다.Moreover, it is preferable that the electrical steel sheet of this invention contains the inclusion of 2.5 pieces / micrometer <2> or less. If the number of inclusions exceeds 2.5 / μm 2 , high frequency iron loss may increase due to interference with grain growth and movement of magnetic domains. If the occupancy rate of each inclusion size exceeds the above value, it may interfere with grain growth and movement of magnetic domains, thereby increasing the high frequency iron loss.

또한, 본 발명의 전기강판은 전체 개재물 대비, 평균 크기가 10nm이하인 개재물을 15%이하로 포함하고, 15nm이하인 개재물을 30%이하로 포함되며, 20nm이하인 개재물을 50%이하로 포함하고, 30nm이하인 개재물을 80%이하로 포함되는 것이 바람직하다.In addition, the electrical steel sheet of the present invention includes less than 15% of inclusions having an average size of 10 nm or less, less than 30% of inclusions of 15 nm or less, less than 50% of inclusions of 20 nm or less, and less than 30 nm of the total inclusions. It is preferable to include 80% or less of inclusions.

본 발명의 전기강판은 스트립의 폭 방향 엣지로부터 10mm 지점의 두께와 중심부의 두께의 편차가 4.5㎛ 이하일 수 있다. 상기 두께 편차는 4.0㎛인 것이 보다 바람직하며, 3.5㎛인 것이 보다 더 바람직하다. 또한, 본 발명의 전기강판은 철손(W10/400)이 13.6W/kg 이하일 수 있다. 상기 철손(W10/400)은 400Hz주파수에서 1.0Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 직각방향의 평균 손실(W/kg)이다.In the electrical steel sheet of the present invention, a deviation of the thickness of the center and the thickness of the 10 mm point from the width direction edge of the strip may be 4.5 μm or less. It is more preferable that it is 4.0 micrometers, and, as for the said thickness deviation, it is still more preferable that it is 3.5 micrometers. In addition, the electrical steel sheet of the present invention may be less than 13.6W / kg iron loss (W10 / 400). The iron loss (W10 / 400) is the average loss (W / kg) in the rolling direction and the perpendicular direction in the rolling direction when the magnetic flux density of 1.0 Tesla is induced at the 400 Hz frequency.

아울러, 본 발명의 전기강판은 두께가 0.15~0.35mm일 수 있다. 상기 두께가 0.15㎜미만인 경우에는 생산성이 저하되고, 0.35㎜를 초과하는 경우에는 철손 저감 효과가 작을 수 있다.In addition, the electrical steel sheet of the present invention may have a thickness of 0.15 ~ 0.35mm. When the thickness is less than 0.15 mm, productivity is reduced, and when the thickness exceeds 0.35 mm, the effect of reducing iron loss may be small.

이하, 본 발명의 무방향성 전기강판 제조방법에 대하여 설명한다. Hereinafter, the non-oriented electrical steel sheet manufacturing method of the present invention will be described.

도 5는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도로서, 최종 전기강판을 얻기 위한 박물의 열연강판의 제조에 적용 가능한 연주~압연 직결공정 설비의 모식도이다. 본 발명의 일 실시형태에 따른 형상 품질이 우수한 박물 전기강판은 도 5와 같은 연주~압연 직결 설비를 적용하여 생산된 열연강판으로부터 제조할 수 있다. 연주~압연 직결 설비는 크게 연속주조기(100), 조압연기(400), 마무리 압연기(600)로 구성된다. 상기 연주~압연 직결 설비는 제1두께의 박 슬라브(Slab)(a)를 생산하는 고속 연속주조기(100)와, 상기 슬라브를 상기 제1두께보다 얇은 제2두께의 바(b)로 압연시키는 조압연기(400), 상기 제2두께의 바 를 제3두께의 스트립(c)으로 압연시키는 마무리 압연기(600), 상기 스트립을 권취하는 권취기(900)를 포함할 수 있다. 추가로, 상기 조압연기(400) 앞에 조압연 스케일 브레이커(300)(Roughing Mill Scale Breaker, 이하 'RSB')와 마무리 압연기(600) 앞에 마무리 압연 스케일 브레이커(500)(Fishing Mill Scale Breaker, 이하 'FSB')를 추가로 포함할 수 있으며, 표면 스케일 제거가 용이하여 후공정에서 표면 품질이 우수한 전기강판 생산이 가능하다. 또한, 연주~압연 직결공정으로 등온등속압연이 가능하여 강판 폭, 길이 방향 온도 편차가 현저히 낮아 ROT[Run Out Table(700)](이하 "런아웃 테이블")에서 정밀 냉각제어가 가능하여 재질 편차와 등방성이 우수한 박물 열연 전기강판의 생산이 가능하다. 이렇게 압연 및 냉각이 완료된 스트립은 고속전단기(800)에 의해 절단되고, 권취기(900)에 의해 권취되어 제품으로 생산될 수 있다. 한편, 마무리 압연 스케일 브레이커(500) 앞에는 바를 추가로 가열하는 가열기(200)가 구비될 수 있다.5 is a schematic diagram of equipment for a performance-rolling direct connection process applicable to the present invention, and is a schematic view of a performance-rolling direct connection process equipment applicable to the production of hot rolled steel sheet of a thin film to obtain a final electrical steel sheet. The thin electrical steel sheet excellent in shape quality according to one embodiment of the present invention may be manufactured from a hot rolled steel sheet produced by applying a performance-rolling direct connection facility as shown in FIG. 5. Performance-rolling direct connection equipment is largely composed of a continuous casting machine 100, rough rolling mill 400, the finishing rolling mill 600. The performance-rolling direct connection facility includes a high speed continuous casting machine 100 producing a thin slab (a) of a first thickness, and rolling the slab into a bar (b) of a second thickness thinner than the first thickness. The rough rolling mill 400, the finishing mill 600 for rolling the bar of the second thickness into a strip (c) of the third thickness, and a winding machine 900 for winding the strip may be included. In addition, rough mill scale breaker 300 (Rough Mill Scale Breaker, hereinafter 'RSB') in front of the roughing mill 400 and finishing mill scale breaker (500) (Fishing Mill Scale Breaker, hereinafter 'in front of the finishing mill 600) FSB ') may be further included, and the surface scale may be easily removed to produce electrical steel sheets having excellent surface quality in a later process. In addition, isothermal isothermal rolling is possible through the direct process of rolling to rolling, so that the steel plate width and longitudinal temperature deviation are very low, and precise cooling control is possible in ROT [Run Out Table (700)] (hereinafter referred to as "runout table"). It is possible to produce thin hot rolled electrical steel sheets with excellent isotropy. The strips thus rolled and cooled are cut by the high speed shears 800 and wound by the winding machine 900 to be produced as products. On the other hand, in front of the finish rolling scale breaker 500 may be provided with a heater 200 for further heating the bar.

도 6은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다. 도 6에 개시된 연주~압연 직결 설비는 도 5에 개시된 설비와 구성이 대부분 동일하나, 조압연기(400) 앞에 슬라브를 추가로 가열하는 가열기(200')가 구비되어, 슬라브 에지 온도 확보가 용이하여 에지 결함 발생을 낮게 할 수 있어 표면 품질 확보에 유리하다. 또한 조압연기 이전에 슬라브 1매 이상의 길이만큼의 공간을 확보하고 있어, 배치(Batch)식 압연도 가능하다.Figure 6 is another schematic diagram of the installation for the performance-rolling direct connection process applicable to the present invention. The play-rolling direct connection facility disclosed in FIG. 6 has the same configuration as the facility disclosed in FIG. 5, but is provided with a heater 200 ′ that additionally heats the slab in front of the rough rolling mill 400, thereby easily securing the slab edge temperature. It is possible to reduce the occurrence of edge defects, which is advantageous for securing the surface quality. In addition, a space equal to the length of one or more slabs is secured before rough rolling, and batch rolling is also possible.

본 발명의 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 열연 전기강판은 도 5 및 6에 개시된 연주~압연 직결 설비에서 모두 생산이 가능하다.The hot rolled electrical steel sheet excellent in magnetic properties and shape of the present invention can be produced in both the performance-rolling direct connection facilities disclosed in FIGS. 5 and 6.

우선, 전술한 합금조성을 갖는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는다. 이 때, 턴디쉬 내의 용강의 온도를 제어하는 것이 중요하다. 상기 턴디쉬(Tundish) 용강온도는 이론응고 온도와 과열도(Super Heat)를 더한 값으로 정의될 수 있다.First, molten steel having the alloy composition described above is continuously cast to obtain a thin slab. At this time, it is important to control the temperature of the molten steel in the tundish. The tundish molten steel temperature may be defined as a value obtained by adding theoretical solidification temperature and superheat.

상기 박 슬라브를 제조시 과열도가 높은 용강은 슬라브 내부품질을 악화시키는 주상정을 발달시키고, 응고 쉘(Shell)의 성장에 악영향을 미치므로, 몰드 출측에서 건전한 응고두께가 확보되지 못해 응고 이상성 블랙아웃(Breakout)으로 주조중단이 될 수 있으며, 몰드 레벨 헌팅(Mold Level Hunting, MLH)이 심하여 개재물이 부상분리가 되지 않아, 다량의 개재물이 슬라브로 혼입되어 자성에 악영향을 미칠 수 있다. 만약, 과열도가 너무 낮을 경우에는 용강이 프리징(freezing) 되어 주조 중단이 발생할 수 있다. 따라서, 상기 턴디쉬의 과열도는 5~25℃인 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 10~20℃로 제어하는 것이 유리하다.When manufacturing thin slab, molten steel with high superheat develops columnar tablets that deteriorate slab internal quality and adversely affects the growth of solidification shell, so that solid solidification thickness is not secured at the mold exit side. Breakout can be interrupted, and mold level hunting (MLH) is so severe that inclusions are not separated from each other, and a large amount of inclusions can be mixed into the slab and adversely affect magnetism. If the degree of superheat is too low, the molten steel may freeze and casting stoppage may occur. Therefore, it is preferable that superheat degree of the said tundish is 5-25 degreeC, It is advantageous to control to 10-20 degreeC more preferably.

아울러, 상기 턴디쉬 내의 용강 온도는 하기 관계식 2를 만족하는 것이 바람직하다. 턴디쉬 내의 용강 온도가 (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+5 미만일 경우에는 주조 중 용강이 프리징(freezing)되어 주조중단이 발생 할 수 있고, (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+25를 초과하는 경우에는 슬라브 내부품질을 악화시키는 주상정을 발달시키고, 응고쉘(Shell)의 성장에 악영향을 미치므로, 몰드 출측에서 건전한 응고쉘의 두께가 확보되지 못해, 응고 이상성 블랙 아웃(Breakout)으로 연결 될어 주조 중단이 발생 할 수 있고, 몰드 레벨 헌팅(Mold Level Hunting, MLH)이 심하여 개재물이 부상분리가 되지 않아, 다량의 개재물이 슬라브로 혼입되어 자성에 악영향을 미칠 수 있다.In addition, it is preferable that the molten steel temperature in the tundish satisfies the following relational expression 2. If the molten steel temperature in the tundish is less than (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +5, the molten steel may freeze during casting, causing casting breakage, and (1538-13.2Si-0.7Al- In the case of exceeding 5.1Mn) +25, the columnar tablet deteriorates the slab internal quality and adversely affects the growth of the solidification shell, so that the solidification shell thickness cannot be secured at the exit of the mold. It can lead to blackout, which can lead to casting interruption, and mold level hunting (MLH) is so severe that inclusions are not separated from each other, and large amounts of inclusions can be mixed into slabs, which can adversely affect magnetism. have.

[관계식 2] (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+5 ≤ 턴디쉬 용강온도(℃) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+25(Relationship 2) (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +5 ≤ tundish molten steel temperature (° C) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +25

(상기 관계식 2에서 Si, Al 및 Mn은 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(Si, Al and Mn in the relation 2 indicate the respective contents (% by weight).)

한편, 상기 연속주조는 3.5~8.0mpm(m/min)의 주조속도로 행하는 것이 바람직하다. 주조속도를 3.5mpm 이상으로 하는 이유는 고속주조와 압연과정이 연결되어 이루어져, 목표 압연 온도를 확보하기 위해서는 일정 이상의 주조 속도가 요구되기 때문이다. 주조속도가 3.5mpm 미만일 경우에는 Al이 몰드 플럭스에 픽업(Pick-up)량이 증가하여 몰드 플럭스의 물성을 변화시켜 윤활작용이 감소되어 주조중단이 발생할 수 있다. 만일 8.0mpm을 초과하는 경우에는 용강 탕면 불안정에 의해 조업 성공율이 저감될 수 있다 따라서, 상기 주조속도는 3.5~8.0mpm의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 4.0~7.5mpm의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하고, 4.5~6.5mpm의 범위를 갖는 것이 보다 더 바람직하다.On the other hand, the continuous casting is preferably performed at a casting speed of 3.5 ~ 8.0mpm (m / min). The reason why the casting speed is more than 3.5mpm is because the high-speed casting and the rolling process are connected, and a certain casting speed is required to secure the target rolling temperature. If the casting speed is less than 3.5mpm, Al increases the pick-up amount in the mold flux, thereby changing the physical properties of the mold flux, thereby reducing the lubrication action, thereby causing the casting stoppage. If it exceeds 8.0mpm, the operation success rate may be reduced due to instability of the molten steel. Therefore, the casting speed is preferably in the range of 3.5 to 8.0mpm, more preferably in the range of 4.0 to 7.5mpm. More preferably, it is in the range of 4.5 to 6.5 mpm.

상기 박 슬라브는 두께는 80~120mm인 것이 바람직하다. 상기 박 슬라브의 두께가 120mm를 초과하는 경우에는 고속주조가 어려울 뿐만 아니라, 조압연 시 압연 부하가 증가하게 되고, 80mm미만인 경우에는 주편의 온도 하락이 급격하게 일어나 균일한 조직을 형성하기 어렵다. 이를 해결하기 위해서는 부가적으로 가열 설비를 설치할 수 있으나, 이는 생산 원가를 향상시키는 요인이 되므로, 가능한 배제하는 것이 바람직하다. 따라서, 박 슬라브의 두께는 80~120mm로 제어하는 것이 바람직하고, 85~115mm인 것이 보다 바람직하며, 90~110mm이하인 것이 보다 더 바람직하다.The thin slab is preferably 80 ~ 120mm in thickness. When the thickness of the thin slab exceeds 120mm, not only the high speed casting is difficult, but also the rolling load increases during rough rolling, and when the thickness of the slab is less than 80mm, the temperature of the cast slab rapidly occurs, making it difficult to form a uniform structure. In order to solve this problem, it is possible to additionally install a heating device, but this is a factor to improve the production cost, it is desirable to exclude as possible. Therefore, the thickness of the thin slab is preferably controlled to 80 to 120 mm, more preferably 85 to 115 mm, even more preferably 90 to 110 mm or less.

상기 방법으로 박 슬라브를 제조시 냉각 비수량은 2.0~3.5ℓ/kg인 것이 바람직하다. 만약 비수량이 3.5ℓ/kg을 초과하게 되면 슬라브/바(Bar)의 엣지에 온도 드롭(Drop)이 심하여 엣지 크랙이 발생할 수 있고, 2.0ℓ/kg 미만일 경우 건전한 응고셀(Shell) 확보가 어려워, 몰드 레벨 헌팅(Mold Level Hunting, MLH)이 심하게 발생하여 개재물이 부상분리가 되지 않아, 다량의 개재물이 슬라브로 혼입되어 자성에 악영향을 미칠 수 있다. 한편, 상기 냉각 비수량은 2차 냉각 비수량인 것이 바람직하다.When manufacturing the thin slab by the above method, the cooling specific water amount is preferably 2.0 to 3.5 L / kg. If the specific quantity exceeds 3.5ℓ / kg, the edge of the slab / bar is severely dropped in the temperature drop, and if it is less than 2.0ℓ / kg, it is difficult to secure a healthy solidification cell. As mold level hunting (MLH) occurs severely, the inclusions are not separated from each other, and a large amount of inclusions may be mixed into the slab, which may adversely affect magnetism. On the other hand, it is preferable that the said cooling specific quantity is a secondary cooling specific quantity.

상기 연속주조시 몰드 레벨 헌팅은 ±3mm이하를 만족하는 적중율이 평균 90%이상인 것이 바람직하다. 만약 몰드 레벨 헌팅이 ±3mm이하를 만족하는 적중율이 90%미만이 되는 경우에는 개재물이 부상분리가 되지 않아, 다량의 개재물이 슬라브로 혼입되어 자성에 악영향을 미칠 수 있다. 상기 몰드 레벨 헌팅은 ±3mm이하를 만족하는 적중율은 평균 94%이상인 것이 보다 바람직하며, 평균 96%이상인 것이 보다 더 바람직하다.In the continuous casting, the mold level hunting is preferably an average hit ratio of 90% or more that satisfies ± 3mm or less. If the mold level hunting is less than 90% of the hit ratio satisfies less than ± 3mm, the inclusions are not separated by separation, large amounts of inclusions into the slab may adversely affect the magnetism. The mold level hunting is more preferably an average of 94% or more, more preferably an average of 96% or more.

이후, 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는다. 이 때, 상기 조압연된 바는 두께가 10~30mm인 것이 바람직하다. 상기 바의 두께가 30mm를 초과하는 경우에는 마무리 압연시 압연 부하가 커질 수 있고, 10 mm미만인 경우에는 압연변형 저항이 커져 조업상에 어려움을 유발할 수 있으며, 마무리 압연시 온도 확보가 어렵다. Thereafter, the thin slab is roughly rolled to obtain a bar. At this time, the roughly rolled bar is preferably 10 ~ 30mm in thickness. When the thickness of the bar exceeds 30mm, the rolling load may increase during finishing rolling, and when the thickness of the bar is less than 10 mm, the rolling deformation resistance may increase, causing difficulty in operation, and it is difficult to secure the temperature during finishing rolling.

한편, 상기 조압연시 입측온도는 1000~1200℃일 수 있다. 상기 조압연 입측 온도가 1000℃미만인 경우에는 조압연 하중의 증가 및 바의 에지부에 크랙이 발생할 수 있다. 반면에 1200℃초과인 경우에는 열연 스케일(scale)이 잔존하여 열연 표면 품질이 저하될 수 있다. On the other hand, the entrance temperature during the rough rolling may be 1000 ~ 1200 ℃. When the rough rolling entrance temperature is less than 1000 ° C., the rough rolling load may increase and cracks may occur at the edge portion of the bar. On the other hand, if the temperature exceeds 1200 ° C., the hot rolled scale may remain to degrade the hot rolled surface quality.

이후, 상기 바를 가열한다. 이 때, 상기 바의 가열온도는 1000~1200℃인 것이 바람직하다. 상기 바의 가열 온도를 제어하는 이유는 박물 열연 전기강판을 안정적으로 생산하기 위함과 표면품질을 확보하기 위한 것으로, 만약 1000℃ 미만일 경우 마무리 압연 출측 온도가 낮게 되어 압연부하가 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 1200℃를 초과할 경우에는 스케일이 과다 생성되어 표면 품질이 저하될 수 있다.The bar is then heated. At this time, the heating temperature of the bar is preferably 1000 ~ 1200 ℃. The reason for controlling the heating temperature of the bar is to stably produce the hot rolled electrical steel sheet and to secure the surface quality. If the temperature is less than 1000 ° C, the exit temperature of the finish rolling is lowered and the rolling load increases rapidly, resulting in poor sheet flow. As a result, plate breaking may occur. If the temperature exceeds 1200 ° C., excessive scale may be generated and surface quality may be degraded.

이후, 상기 가열된 바를 마무리 압연하여 열연강판을 얻는다. 상기 마무리 압연은 바 플레이트를 3~6개의 스탠드로 이루어진 마무리 압연기에서 행할 수 있다. Thereafter, the heated bar is finish rolled to obtain a hot rolled steel sheet. The finish rolling can be performed in a finish rolling mill consisting of 3 to 6 stands of the bar plate.

이 때, 상기 마무리 압연시 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 950~1180℃로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 680~850℃로 압연하는 것이 바람직하다. 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도가 1180℃를 초과할 경우 고온연성이 너무 높아, 장력제어가 어려워 판파단이 발생할 수 있고, 스케일이 다량 생성되어 표면품질이 저하될 수 있다. 반면, 첫번째 압연기에서의 온도가 950℃ 미만일 경우에는 고온강도가 높아 압연 부하 상승으로 폭 방향 두께 편차가 심해질 수 있고, 마지막 압연기에서의 입측 온도를 확보할 수 없다. At this time, it is preferable to roll at 950-1180 degreeC in the 1st rolling mill at the time of finishing rolling at the said finish rolling, and to roll it at 680-850 degreeC in the last rolling mill. When the finish rolling temperature in the first rolling mill exceeds 1180 ℃ high temperature ductility is too high, it is difficult to control the tension may cause breakage, and the scale is generated a large amount may reduce the surface quality. On the other hand, when the temperature in the first rolling mill is less than 950 ° C, the high temperature strength is high, so that the thickness variation in the width direction may increase due to the increase in the rolling load, and the entrance temperature in the last rolling mill cannot be secured.

또한, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도 편차는 60℃이하인 것이 바람직하다. 상기 첫번째 압연기에서의 온도 편차가 60℃를 초과할 경우 하나의 스트립 내에서 압연 하중 편차가 발생하여 폭과 길이 방향 두께 편차가 심해질 수 있다.In addition, the temperature deviation in the first rolling mill during the finish rolling is preferably less than 60 ℃. When the temperature deviation in the first rolling mill exceeds 60 ° C a rolling load deviation occurs in one strip may be a wide variation in width and longitudinal thickness.

한편, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압하율은 40~75%인 것이 바람직하다. 만약 75%를 초과할 경우 압연 하중이 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있고, 40%미만일 경우 마지막 압연기에서 압하율이 증가하기 때문에 압연 하중 증가로 인해 박물 전기강판을 제조함에 있어 어려움이 있을 수 있다.On the other hand, the rolling reduction in the first rolling mill during the finish rolling is preferably 40 to 75%. If it exceeds 75%, the rolling load may increase rapidly and plate breakage may occur due to poor plateability, and if it is less than 40%, the rolling reduction increases in the last rolling mill. This can be.

상기 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 온도는 680~850℃인 것이 바람직하다. 850℃를 초과할 경우에는 스케일이 과다하게 생성되어 표면 품질이 떨어질 수 있고, 고온연성이 너무 높아 장력 제어 이상으로 판파판이 발생할 수 있다. 650℃ 미만일 경우에는 압연시 강도가 급격히 증가하여 압연부하 증가로 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. It is preferable that the temperature in the last rolling mill at the time of finishing rolling is 680-850 degreeC. If the temperature exceeds 850 ° C., excessive scale may be generated, resulting in poor surface quality, and high temperature ductility may be so high that a wave plate may be generated beyond the tension control. If the temperature is less than 650 ° C., the strength may increase rapidly during rolling, and plate breakage may occur due to poor plateability due to an increase in rolling load.

이후, 상기 열연강판을 권취한다. 상기 권취온도는 490~700℃인 것이 바람직하다. 사익 권취 온도가 490℃ 미만인 경우에는 항복강도가 너무 높아 냉간압연 시 압연부하가 증가하여 통판성 불량으로 폭 방향 두께 편차가 심해질 수 있고, 700℃를 초과하는 경우에는 항복강도는 낮아 냉간압연시 형상 제어에는 유리하지만, 2차 스케일이 발생하여 조도 및 표면 백색도 등의 품질이 저하될 수 있다.Thereafter, the hot rolled steel sheet is wound up. It is preferable that the said winding temperature is 490-700 degreeC. If the wound winding temperature is less than 490 ℃, the yield strength is too high, and the rolling load increases during cold rolling, so that the thickness variation in the width direction may be severe due to poor sheet flow. If the temperature is over 700 ℃, the yield strength is low. While advantageous for control, secondary scales may occur that degrade the quality, such as roughness and surface whiteness.

상기와 같이 얻어지는 열연강판은 두께가 1.6mm 이하인 것이 바람직하다. 열연강판의 두께가 줄어들수록 재결정 집합조직이 증가하여 소둔 이후의 균일한 조직을 확보할 수 있고, 냉간압하율을 감소시켜 γ-fiber의 결정방위가 감소되어 자기적 특성을 향상시킬 수 있으며, 두께 편차도 감소할 수 있다. 다만, 1.6mm를 초과할 경우에는 상기 효과가 충분하지 않을 수 있다. 따라서, 상기 열연 전기강판의 두께는 1.6mm이하인 것이 바람직하고, 1.4mm이하인 것이 보다 바람직하다.It is preferable that the hot rolled steel sheet obtained as mentioned above is 1.6 mm or less in thickness. As the thickness of the hot rolled steel sheet decreases, the recrystallized texture increases, thereby securing a uniform structure after annealing, and decreasing the cold rolling rate to decrease the crystal orientation of γ-fiber, thereby improving magnetic properties. Deviation can also be reduced. However, if it exceeds 1.6mm the effect may not be sufficient. Therefore, the thickness of the hot rolled electrical steel sheet is preferably 1.6 mm or less, and more preferably 1.4 mm or less.

또한, 상기 열연강판은 스트립의 폭 방향 엣지로부터 30mm 지점의 두께와 중심부의 두께의 편차가 40㎛ 이하일 수 있다. In addition, the hot-rolled steel sheet may have a thickness of 30 mm from the width direction edge of the strip and a deviation of the thickness of the central portion from 40 μm or less.

한편, 전술한 열연강판의 제조방법은 연주~압연 직결 공정에서 연연속압연 모드를 이용한 것으로서, 전술한 각 공정이 연속적으로 행하여지는 것을 특징으로 한다.On the other hand, the method for producing a hot rolled steel sheet described above is a continuous rolling mode used in the play-rolling direct connection process, characterized in that each of the above-described process is carried out continuously.

이후, 상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는다. 한편, 상기 냉간압연 전에는 상기 열연강판을 산세처리하여 산화층을 제거하는 공정을 추가로 포함할 수 있다. 이때 산세는 통상적인 조건으로 행할 수 있으며, 본 발명에서 사용할 수 있는 산세 처리는 일반적으로 전기강판 산세공정에서 사용되는 처리 방법이라면 모두 적용 가능하므로 특별히 제한하지 않는다.Thereafter, the wound hot rolled steel sheet is cold rolled to obtain a cold rolled steel sheet. On the other hand, before the cold rolling may further include a step of removing the oxide layer by pickling the hot rolled steel sheet. At this time, pickling can be carried out under ordinary conditions, and the pickling treatment which can be used in the present invention is not particularly limited, as long as all of the treatment methods used in the electrical steel sheet pickling process are applicable.

이후, 상기 냉연강판을 재결정 소둔한다. 상기 재결정 소둔 또한 당해 기술분야에서 통상적으로 행하여지는 조건을 이용할 수 있다.Thereafter, the cold rolled steel sheet is recrystallized annealed. The recrystallization annealing may also use conditions conventionally performed in the art.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. However, it is necessary to note that the following examples are only for illustrating the present invention in more detail, and are not intended to limit the scope of the present invention. This is because the scope of the present invention is determined by the matters described in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(실시예 1)(Example 1)

표 1의 합금조성을 갖는 용강을 준비한 뒤, 연주~압연 직결 공정을 통해 하기 표 2에 기재된 제조조건을 이용하여 90mm 두께의 박 슬라브 및 1.4mm 두께의 열연강판(Hot Rolled, 이하 HR)을 제조하고, 이를 81%의 냉간압하율로 냉간압연하여 0.27mm 두께의 냉연강판으로 제조한 후 소둔을 걸쳐 최종제품을 제조하였다. 상기 소둔시 소둔 조건은 통상적인 제조조건(라인 스피드(Line Speed): 120mpm, 가열대 온도: 780℃, 균열대 온도: 980℃)을 적용하였다.After the molten steel having the alloy composition of Table 1 was prepared, a 90 mm thick thin slab and a 1.4 mm thick hot rolled steel sheet (Hot Rolled, HR) were manufactured using the manufacturing conditions shown in Table 2 through a performance-rolling direct connection process. The resultant was cold rolled at a cold reduction rate of 81% to produce a cold rolled steel sheet having a thickness of 0.27 mm, and then subjected to annealing to produce a final product. The annealing conditions at the time of annealing were applied to conventional manufacturing conditions (Line Speed: 120mpm, heating zone temperature: 780 ℃, crack zone temperature: 980 ℃).

전술한 바와 같이 제조된 발명예, 비교예에 대하여 턴디쉬(Tundish) 용강온도, 몰드 레벨 헌팅(MLH, Mold Level Hunting)±3mm 이하 적중율, 페라이트의 결정립 사이즈, 개재물의 평균 사이즈, 개재물의 개수, 개재물의 사이즈별 점유율 및 고주파 철손(W10/400,W/kg)를 측정한 뒤, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다. For the invention examples and comparative examples prepared as described above, tundish molten steel temperature, mold level hunting (MLH) ± 3 mm or less hit ratio, ferrite grain size, average size of inclusions, number of inclusions, After measuring the occupancy and high frequency iron loss (W10 / 400, W / kg) by size of the inclusions, the results are shown in Table 3 below.

몰드 레벨은 X-Ray 검출방식(Co-60)으로 탕면에 방사선 투과율의 변화를 측정하여 얻었다. 그리고, 표2에서 이론응고 온도는 Thermo-Calc-3.0.1 Console Mode (Database: TCFE6)를 이용하여 계산하였다.The mold level was obtained by measuring the change in radiation transmittance on the hot water surface by the X-ray detection method (Co-60). In Table 2, the theoretical solidification temperature was calculated using Thermo-Calc-3.0.1 Console Mode (Database: TCFE6).

페라이트의 평균 결정립 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)는 광학현미경을 이용하여 500배의 배율로 10군데를 랜덤(Random)으로 촬영한 후, Image-Plus Pro 소프트웨어를 이용하여 원상당 직경으로 측정한 평균값으로 계산하였다. Ferrite Grain Size (FGS) is the average value measured by the original equivalent diameter using the Image-Plus Pro software after 10 random images were taken at 500 times magnification using an optical microscope. Calculated as

개재물 사이즈는 카본(Carbon) 레프리카(Replica) 방법으로 샘플을 만들고, TEM(투과전자현미경)으로 40,000배의 배율로 연속적으로 사진을 촬영하고, Image-Plus Pro 소프트웨어를 이용하여 각각의 개재물 사이즈를 측정하고 평균하였다. 개재물의 개수는 40,000배로 촬영한 TEM 조직사진의 면적 (31.5㎛2)안에 존재하는 개재물의 수를 측정하였다. 그리고 개재물 사이즈별 점유율은 TEM(투과전자현미경)으로 40,000배의 배율로 연속적으로 사진(10장)을 촬영하고, 촬영한 사진내에 존재하는 개재물의 수를 측정한 다음, 개재물의 사이즈별로 개수를 측정하고, 총 개재물의 개수를 나눈 후 100을 곱한 값이다.Inclusion size is sampled by Carbon Replica method, photographed continuously at 40,000x magnification by TEM (Transmission Electron Microscope), and each inclusion size is measured by Image-Plus Pro software. And averaged. The number of inclusions was measured the number of inclusions in the area (31.5㎛ 2 ) of the TEM tissue photograph taken 40,000 times. The occupancy of each inclusion size is TEM (Transmission Electron Microscope), and the photographs are taken continuously (10 images) at a magnification of 40,000 times, the number of inclusions present in the photographed image is measured, and the number of each inclusion size is measured. The total number of inclusions is divided and multiplied by 100.

고주파 철손은 시편에 대해 305mm×30mm 크기로 압연방향 3매, 압연수직방향 3매의 시편을 절단하여 Epstein tester로 측정한 후 평균하였다. 고주파 철손(W10/400)은 400Hz주파수에서 1.0Tesla의 자속밀도가 유기되었을 때의 압연방향과 압연방향 직각방향의 평균 손실(W/kg)을 나타낸다.High-frequency iron loss was averaged after cutting three specimens in a rolling direction and three sheets in a rolling vertical direction with a size of 305 mm × 30 mm and measuring them with an Epstein tester. The high frequency iron loss (W10 / 400) represents the average loss (W / kg) in the rolling direction and the perpendicular direction in the rolling direction when the magnetic flux density of 1.0 Tesla is induced at the 400 Hz frequency.

구분division 강종Steel grade 합금조성(중량%)Alloy composition (% by weight) 관계식1Relationship 1 SiSi AlAl MnMn SnSn PP CaCa 발명강1Inventive Steel 1 AA 3.393.39 0.780.78 0.310.31 0.0510.051 0.0080.008 0.00120.0012 56.556.5 발명강2Inventive Steel 2 BB 3.413.41 0.650.65 0.360.36 0.0590.059 0.0100.010 0.00090.0009 55.855.8 발명강3Invention Steel 3 CC 3.523.52 0.850.85 0.360.36 0.0580.058 0.0120.012 0.00110.0011 58.958.9 발명강4Inventive Steel 4 DD 3.153.15 0.950.95 0.310.31 0.0490.049 0.0090.009 0.00140.0014 55.755.7 발명강5Inventive Steel 5 EE 3.733.73 0.750.75 0.420.42 0.0520.052 0.0100.010 0.00120.0012 60.260.2 발명강6Inventive Steel 6 FF 2.952.95 0.810.81 0.380.38 0.0510.051 0.0110.011 0.00130.0013 52.852.8 발명강7Inventive Steel 7 GG 3.453.45 0.780.78 0.510.51 0.0490.049 0.0150.015 0.00080.0008 58.358.3 발명강8Inventive Steel 8 HH 3.053.05 0.890.89 0.420.42 0.0530.053 0.0120.012 0.00100.0010 54.854.8 발명강9Inventive Steel 9 II 3.413.41 0.550.55 0.300.30 0.0580.058 0.0090.009 0.00110.0011 54.654.6 발명강10Inventive Steel 10 JJ 3.093.09 0.580.58 0.410.41 0.0570.057 0.0120.012 0.00120.0012 52.352.3 발명강11Inventive Steel 11 KK 3.423.42 0.710.71 0.360.36 0.0520.052 0.0090.009 0.00130.0013 56.456.4 발명강12Inventive Steel 12 LL 3.463.46 0.750.75 0.410.41 0.0490.049 0.0110.011 0.00140.0014 57.557.5 발명강13Inventive Steel 13 MM 3.393.39 0.710.71 0.360.36 0.0520.052 0.0120.012 0.00120.0012 56.356.3 발명강14Inventive Steel 14 NN 3.413.41 0.710.71 0.420.42 0.0470.047 0.0080.008 0.00140.0014 56.556.5 비교강1Comparative Steel 1 OO 2.562.56 0.710.71 0.300.30 0.0580.058 0.0120.012 0.00130.0013 47.747.7 비교강2Comparative Steel 2 PP 3.013.01 0.160.16 0.410.41 0.0450.045 0.0110.011 0.00150.0015 47.447.4 비교강3Comparative Steel 3 QQ 2.712.71 0.640.64 0.310.31 0.0490.049 0.0090.009 0.00140.0014 48.448.4 비교강4Comparative Steel 4 RR 3.413.41 0.690.69 0.350.35 0.0420.042 0.0110.011 0.00390.0039 56.156.1 비교강5Comparative Steel 5 SS 3.393.39 0.750.75 0.320.32 0.0510.051 0.0100.010 0.00510.0051 56.356.3 비교강6Comparative Steel 6 TT 3.383.38 0.580.58 0.350.35 0.0480.048 0.0130.013 0.00450.0045 54.954.9 [관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 5013 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50

구분division 강종Steel grade 주속
(mpm)Week
(mpm) 이론응고온도
(℃)Theoretical solidification temperature
(℃) 턴디쉬 용강온도
(℃)Tundish Molten Steel Temperature
(℃) 턴디쉬 과열도
(℃)Tundish Superheat
(℃) 냉각 비수량
(ℓ/kg)Cooling water quantity
(ℓ / kg) 발명예1Inventive Example 1 AA 6.06.0 14911491 15031503 1212 2.802.80 발명예2Inventive Example 2 BB 6.26.2 14901490 15051505 1515 2.822.82 발명예3Inventive Example 3 CC 6.06.0 14881488 15011501 1313 2.812.81 발명예4Inventive Example 4 DD 6.26.2 14951495 15101510 1515 2.862.86 발명예5Inventive Example 5 EE 6.46.4 14841484 14951495 1111 2.802.80 발명예6Inventive Example 6 FF 6.56.5 14971497 15101510 1313 2.812.81 발명예7Inventive Example 7 GG 6.26.2 14881488 15011501 1313 2.802.80 발명예8Inventive Example 8 HH 6.66.6 14951495 15101510 1515 2.822.82 발명예9Inventive Example 9 II 6.86.8 14901490 15071507 1717 2.842.84 발명예10Inventive Example 10 JJ 6.46.4 14951495 15031503 88 2.792.79 비교예1Comparative Example 1 KK 6.06.0 14901490 15221522 3232 2.822.82 비교예2Comparative Example 2 LL 6.06.0 14891489 14921492 33 2.812.81 비교예3Comparative Example 3 MM 6.06.0 14901490 15021502 1212 1.851.85 비교예4Comparative Example 4 NN 6.06.0 14901490 15031503 1313 3.623.62 비교예5Comparative Example 5 OO 6.26.2 15041504 15191519 1515 2.812.81 비교예6Comparative Example 6 PP 6.46.4 14961496 15091509 1313 2.852.85 비교예7Comparative Example 7 QQ 6.06.0 15021502 15161516 1One 2.822.82 비교예8Comparative Example 8 RR 6.26.2 14901490 15061506 1616 2.872.87 비교예9Comparative Example 9 SS 6.46.4 14911491 15061506 1515 2.832.83 비교예10Comparative Example 10 TT 6.26.2 14911491 15011501 1010 2.852.85

구분division MLH
적중률
(%)MLH
Hit rate
(%) 최종제품(냉연재)Final product (cold rolled material) 페라이트
결정립
사이즈
(㎛)ferrite
Grain
size
(Μm) 개재물
평균
사이즈
(nm)Inclusions
Average
size
(nm) 개재물
개수
(개/㎛2)Inclusions
Count
(Piece / μm 2 ) 개재물 사이즈별 점유율(%)Share of Inclusion Size (%) 고주파철손
(W10/400
,W/kg)High frequency iron loss
(W10 / 400
, W / kg) 10nm
이하10 nm
Below 15nm
이하15 nm
Below 20nm
이하20 nm
Below 30nm
이하30 nm
Below 발명예1Inventive Example 1 9898 7878 3535 1.71.7 77 1212 4242 6464 12.7212.72 발명예2Inventive Example 2 9898 8282 3232 1.51.5 88 1111 3939 5959 12.8412.84 발명예3Inventive Example 3 9898 8080 3838 1.31.3 55 1515 4141 6161 12.5312.53 발명예4Inventive Example 4 9797 8383 3434 1.81.8 66 1717 3535 6060 12.6312.63 발명예5Inventive Example 5 9898 8585 3535 1.61.6 88 1414 3838 6363 12.5212.52 발명예6Inventive Example 6 9696 7878 3737 1.51.5 99 1111 3131 5858 12.9412.94 발명예7Inventive Example 7 9898 8080 3636 1.71.7 99 1212 3434 6161 12.6312.63 발명예8Inventive Example 8 9797 7777 3939 1.51.5 88 1414 3636 5959 12.8412.84 발명예9Inventive Example 9 9696 7878 3636 2.02.0 88 1313 4545 6767 12.7512.75 발명예10Inventive Example 10 9898 7979 3333 1.61.6 77 1717 3838 6161 13.2113.21 비교예1Comparative Example 1 7575 6262 3939 3.53.5 1919 3333 6666 8888 15.9315.93 비교예2Comparative Example 2 주조중단Casting stop 비교예3Comparative Example 3 6868 6464 3636 3.33.3 1717 3131 6161 8282 15.3715.37 비교예4Comparative Example 4 엣지 크랙 발생Edge cracking 비교예5Comparative Example 5 9898 7272 3636 1.61.6 99 1515 3939 7070 13.8113.81 비교예6Comparative Example 6 9898 7171 3939 1.61.6 1111 1515 4141 6969 13.9213.92 비교예7Comparative Example 7 9898 7272 3737 1.81.8 88 1414 4040 6767 13.8813.88 비교예8Comparative Example 8 9898 6767 3939 2.82.8 99 2626 5454 8282 14.1214.12 비교예9Comparative Example 9 9797 6565 4343 3.13.1 1010 2828 5959 8383 14.5614.56 비교예10Comparative Example 10 9898 6868 4040 2.92.9 88 2727 5656 8383 14.2114.21

상기 표 1 내지 3에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 합금조성, 턴디쉬 용강온도, 턴디쉬 과열도, 냉각 비수량을 모두 만족하는 발명예 1 내지 10은 목표로 하는 MLH 적중율, 비저항, 결정립 사이즈/개수/점유율 모두 만족하여 고주파 철손이 우수함을 알 수 있다.As can be seen from Tables 1 to 3, Inventive Examples 1 to 10 satisfying all of the alloy composition, tundish molten steel temperature, tundish superheat degree, and cooling specific water amount proposed in the present invention target MLH hit ratio, specific resistance, and crystal grain. It can be seen that the high frequency iron loss is excellent with both size / number / occupation rate.

한편, 표 1 및 2에서 합금조성과 이론응고 온도와의 상관관계로부터 도출식 1을 얻을 수 있다. 도출식 (1)에서 1538은 순철의 응고 온도(융점)을 의미한다. In Tables 1 and 2, the derived equation 1 can be obtained from the correlation between the alloy composition and the theoretical solidification temperature. In derivation (1), 1538 means the solidification temperature (melting point) of pure iron.

[도출식 1] 이론 응고 온도(℃)=1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn Theoretical solidification temperature (° C) = 1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn

(상기 도출식 1에서 Si, Al 및 Mn은 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(In Derivation 1, Si, Al, and Mn represent respective contents (% by weight).)

비교예 1은 본 발명의 합금조성은 만족하나, 본 발명에서 제안한 턴디쉬 과열도를 만족하지 못하여, 몰드 레벨 헌팅(MLH)이 심하여 목표로 하는 결정립 사이즈, 개재물 개수 및 점유율을 만족하지 못하여 고주파 철손이 높아진 것을 알 수 있다.Comparative Example 1 satisfies the alloy composition of the present invention, but does not satisfy the tundish superheat degree proposed in the present invention, the mold level hunting (MLH) is severe and does not meet the target grain size, the number of inclusions and the occupancy rate of high frequency iron loss It can be seen that this increased.

비교예 2는 본 발명의 합금조성은 만족하나, 본 발명에서 제안한 턴디쉬 과열도 보다 낮아 주조 과정 중에 용강이 브리징(Freezing)되어 주조 중단이 발생하였다.Comparative Example 2 satisfies the alloy composition of the present invention, but lower than the tundish superheat proposed by the present invention, the molten steel is freezing during the casting process, so that the casting stop occurs.

비교예 3은 본 발명의 합금조성은 만족하나, 본 발명에서 제안한 비수량 보다 낮아 목표로 하는 몰드 레벨 헌팅(MLH)가 심하여 목표로 하는 결정립 사이즈, 개재물 개수 및 점유율을 만족하지 못하여 고주파 철손이 열위함을 알 수 있다.Comparative Example 3 satisfies the alloy composition of the present invention, but because the target mold level hunting (MLH) is lower than the specific amount proposed in the present invention, the target grain size, the number of inclusions and the occupancy rate are not satisfied. It can be seen.

비교예 4는 본 발명의 합금조성은 만족하나, 본 발명에서 제안한 비수량 보다 높아 슬라브 및 바 엣지 온도가 너무 낮게 되어 엣지 크랙이 발생하여 표면 품질이 열위하였다.Comparative Example 4 satisfies the alloy composition of the present invention, but because the slab and bar edge temperature is too low than the specific amount proposed in the present invention, the edge crack is generated, the surface quality is inferior.

한편, 상기 표 1의 성분과 비저항 사이의 상관관계로부터 도출식 2를 얻을 수 있다. 도출식 2에서 13은 순철의 비저항을 의미한다.On the other hand, the derived equation 2 can be obtained from the correlation between the components of Table 1 and the specific resistance. Derivatives 2 to 13 represent the specific resistance of pure iron.

[도출식 2] 비저항(μΩ·㎝)=13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P Derivation Expression 2 Specific Resistance (μ (· cm) = 13 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P

(상기 도출식 2에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P은 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)(In Derivative 2, Si, Al, Mn, Sn, and P represent the respective contents (% by weight).)

비교예 5 내지 7의 경우에는 본 발명이 제안하는 관계식 1을 만족하지 않아, 즉, 비저항이 낮아 철손이 높아진 것을 알 수 있다.In the case of Comparative Examples 5 to 7 does not satisfy the relation 1 proposed by the present invention, that is, the specific resistance is low, it can be seen that the iron loss is increased.

비교예 8 내지 10은 본 발명에서 제안한 Ca 함량과 관계식 1을 만족하지 못하여 결정립 사이즈, 개재물의 개수 및 점유율을 만족하지 못하여 고주파 철손이 높아진 것을 알 수 있다.Comparative Examples 8 to 10 do not satisfy the Ca content proposed in the present invention and the relational formula 1, it can be seen that the high frequency iron loss is increased by not satisfying the grain size, the number and occupancy of the inclusions.

도 7은 발명예 1의 TEM 조직사진이고, 도 8 및 9는 각각 비교예 1의 TEM 조직 사진과 을 나타낸 것이다. 그리고, 도 10과 11은 각각 발명예 1과 비교예 1의 개재물 사이즈 분포를 나타낸 것이다. 도 7 내지 11에서 알 수 있듯이, 몰드 레벨 헌팅(MLH)이 심했던 비교예 1의 경우 발명예 1 대비하여 미세한 개재물이 많고, 도 9에서 알 수 있듯이 개재물이 결정립계에 존재하여 결정립을 피닝(Pinning)하고 있어, 결정립 성장이 방해가 되어 고주파 철손에 악영향을 미친 것으로 사료된다. 7 is a TEM tissue photograph of Inventive Example 1, Figures 8 and 9 show the TEM tissue photograph and Comparative Example 1, respectively. 10 and 11 show the inclusion size distributions of Inventive Example 1 and Comparative Example 1, respectively. As shown in FIGS. 7 to 11, Comparative Example 1, in which mold level hunting (MLH) was severe, had many fine inclusions compared to Inventive Example 1, and as shown in FIG. It is believed that the grain growth is disturbed and adversely affects high frequency iron loss.

(실시예 2)(Example 2)

실시예 1의 발명강 1(강종 A)에 대하여 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도, 온도 편차, 압하율 및 마지막 압연기에서의 온도와 열연재 및 최종제품 스트립의 폭 방향 두께 편차와의 관계를 검토한 후, 그 결과를 하기 표 4 및 5에 나타내었다. 열연재 스트립의 폭 방향 두께 편차는 스트립의 중심부 두께와 폭 방향 엣지로부터 30mm 떨어진 지점의 두께와의 차이이며, 최종제품의 폭 방향 두께 편차는 열연재를 30mm 사이드 트리밍한 후, 최종제품 스트립의 중심부 두께와 폭 방향 엣지로부터 10mm 떨어진 지점의 두께와의 차이를 측정하였다. 한편, 열연재와 최종제품의 폭 방향 두께 편차는 탑부(Top), 미들부(Middle)와 테일부(Tail)의 평균값을 의미한다. Inventive Steel 1 (Steel Class A) of Example 1 was studied on the relationship between temperature, temperature deviation, rolling reduction, temperature at the last rolling mill, and thickness variation in the width direction of the hot rolled material and the final product strip during finish rolling. After that, the results are shown in Tables 4 and 5 below. The width thickness deviation of the hot rolled strip is the difference between the thickness of the strip center and the thickness 30 mm away from the width edge, and the width difference of the finished product is the thickness of the end strip after 30 mm side trimming of the hot rolled material. The difference between the thickness and the thickness at a point 10 mm away from the widthwise edge was measured. In the meantime, the thickness variation of the hot rolled material and the final product refers to an average value of the top part, the middle part, and the tail part.

구분division 강종Steel grade 바
두께
(mm)bar
thickness
(mm) 마무리 압연Finish rolling 첫번재 압연기
압연온도(℃)First Rolling Mill
Rolling temperature (℃) 첫번재 압연기
온도 편차(℃)First Rolling Mill
Temperature range (℃) 첫번재 압연기
압하율(%)First Rolling Mill
Rolling reduction (%) 마지막 압연기
압연온도(℃)Last rolling mill
Rolling temperature (℃) 발명예11Inventive Example 11 AA 1616 10801080 2525 5858 806806 발명예12Inventive Example 12 1717 11001100 2626 5656 822822 발명예13Inventive Example 13 1616 980980 2727 6060 716716 발명예14Inventive Example 14 1616 11201120 3232 5858 834834 비교예13Comparative Example 13 1717 910910 2525 5858 661661 비교예14Comparative Example 14 1515 12001200 3636 5858 869869 비교예15Comparative Example 15 1616 10701070 6969 5858 807807 비교예16Comparative Example 16 1616 11051105 9595 5858 811811 비교예17Comparative Example 17 1616 10601060 2525 7878 810810 발명예16Inventive Example 16 1616 10301030 3131 6060 752752 발명예17Inventive Example 17 1616 995995 4040 6565 726726 발명예18Inventive Example 18 1616 10301030 4646 5858 750750

구분division 마무리 압연Finish rolling 열연재
두께 편차
(엣지~30mm
지점)(㎛)Hot rolled material
Thickness deviation
(Edge ~ 30mm
Point) (μm) 열연재
사이드
트리밍 폭(mm)Hot rolled material
side
Trim width (mm) 최종제품
두께 편차
(엣지~10mm
지점)(㎛)Final product
Thickness deviation
(Edge ~ 10mm
Point) (μm) 첫번째 압연기 바 고온강도
(MPa)High temperature strength of first rolling mill bar
(MPa) 첫번재 압연기
압연하중
편차(ton)First Rolling Mill
Rolling load
Deviation (ton) 마지막 압연기
바 고온강도
(MPa)Last rolling mill
Bar high temperature strength
(MPa) 발명예11Inventive Example 11 88 4545 5858 3535 3030 2.82.8 발명예12Inventive Example 12 77 4343 5050 3434 3030 3.03.0 발명예13Inventive Example 13 1717 4848 116116 3838 3030 3.53.5 발명예14Inventive Example 14 66 4646 4343 3535 3030 2.92.9 비교예13Comparative Example 13 2828 4646 164164 5858 3030 4.94.9 비교예14Comparative Example 14 44 4646 판파단Breaking 비교예15Comparative Example 15 99 8585 5959 6060 3030 5.25.2 비교예16Comparative Example 16 88 110110 4949 6969 3030 5.75.7 비교예17Comparative Example 17 1010 4545 판파단Breaking 발명예16Inventive Example 16 1212 4646 8282 1818 3030 2.62.6 발명예17Inventive Example 17 1515 4848 104104 2020 3030 3.13.1 발명예18Inventive Example 18 1212 4343 8585 1717 3030 2.82.8

상기 표 4 및 5에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 마무리 압연시 첫번째 압연기 압연온도, 압연온도 편차, 압하율 및 마지막 압연기 압연온도를 만족하는 발명예 11 내지 18은 열연재 및 최종제품 스트립의 폭 방향 두께 편차가 양호 한 것을 알 수 있다.As can be seen from Tables 4 and 5, Examples 11 to 18 of the present invention satisfying the first rolling mill rolling temperature, rolling temperature deviation, rolling reduction and the last rolling mill rolling temperature proposed by the present invention is the hot rolled material and the final product strip It can be seen that the thickness variation in the width direction is good.

한편, 마무리 압연시 고온강도는 바 및 스트립의 압연부하 및 장력 제어에 영향을 미치기 때문에 분석이 필요하다. 따라서, 발명예 11에 대해 온도 변화에 따른 스트립의 고온강도를 측정하였으며, 이 결과를 도 12에 나타내었다. 이 결과로부터 압연온도와 고온항복 강도와의 상관관계로부터 도출식 3을 얻을 수 있고, 온도 증가에 따라 고온강도는 거듭제곱으로 감소함을 알 수 있다. 따라서, 도출 식 3으로부터 첫번째 압연기 압연온도와 마지막 압연기 압연온도에서 고온강도를 예측할 수 있으며, 이 결과를 상기 표 5에 나타내었다.On the other hand, high temperature strength during finish rolling requires analysis because it affects the rolling load and tension control of bars and strips. Therefore, the high temperature strength of the strip according to the temperature change of Example 11 was measured, and the results are shown in FIG. 12. From this result, the derived equation 3 can be obtained from the correlation between the rolling temperature and the high temperature yield strength, and it can be seen that the high temperature strength decreases with power as the temperature increases. Therefore, it is possible to predict the high temperature strength at the first rolling mill temperature and the last rolling mill temperature from Derivation Equation 3, and the results are shown in Table 5 above.

[도출식 3] 고온강도(MPa)=16116e-0.007*온도 [Derivation expression 3] High temperature strength (MPa) = 16116e -0.007 * temperature

(상기 도출식 3에서 온도(℃)는 첫번째 압연기 및 마지막 압연기의 압연온도를 나타냄.)(The temperature (° C.) in the derivation formula 3 represents the rolling temperature of the first mill and the last mill.)

비교예 13은 본 발명에서 제안한 첫번째 압연기 압연온도 대비 낮아, 첫번째 및 마지막 압연기에서의 고온강도가 높기 때문에 압연부하 상승에 따라 폭 방향 두께 편차가 열위하였다.Comparative Example 13 was lower than the rolling temperature of the first rolling mill proposed in the present invention, and the thickness variation in the width direction was inferior as the rolling load increased because the high temperature strength in the first and last rolling mills was high.

비교예 14는 본 발명에서 제안한 첫번째 압연기 압연온도 대비 높아, 고온연성이 높게 되어 장력제어 이상으로 판파단이 발생하였다.Comparative Example 14 is higher than the rolling temperature of the first rolling mill proposed in the present invention, the high temperature ductility is high, causing plate breakage over the tension control.

비교예 15 및 16은 본 발명에서 제안한 첫번째 압연기 온도 편차가 심하여 첫번째 압연기 압연 하중 편차가 심하게 발생 되어 목표로 하는 폭 방향 두께 편차가 열위하였다.In Comparative Examples 15 and 16, the first rolling mill temperature variation proposed by the present invention was so severe that the first rolling mill rolling load variation was severely inferior to the target width variation.

비교예 17은 본 발명에서 제안한 첫번째 압연기 압하율을 만족하지 못하여 압연부하가 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생하였다.In Comparative Example 17, the rolling load increased rapidly because the rolling mill did not satisfy the first rolling reduction ratio proposed in the present invention, and plate breakage occurred due to poor sheet flow.

a: 슬라브 b: 바
c: 열연강판
100: 연속주조기 200, 200': 가열기
300: RSB(Roughing Mill Scale Breaker, 조압연 스케일 브레이커)
400: 조압연기
500: FSB(Fishing Mill Scale Breaker, 마무리 압연 스케일 브레이커)
502: 냉각수 분사노즐
504: 냉각수
600: 마무리 압연기 700: 런아웃 테이블
800: 고속전단기 900: 권취기a: slab b: bar
c: hot rolled steel sheet
100: continuous casting machine 200, 200 ': heater
300: Roughing Mill Scale Breaker (RSB)
400: roughing mill
500: Finishing Mill Scale Breaker (FSB)
502: coolant jet nozzle
504: coolant
600: finish rolling mill 700: runout table
800: high speed shear 900: winder

Claims (19)

중량%로, Si: 2.8∼4.0％, Al: 0.1~1.5%, Mn: 0.05~1.5%, Sn: 0.005~0.20%, P: 0.002~0.15%, Ca: 0.0005~0.0035%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며,
상기 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 하기 관계식 1을 만족하고,
페라이트 결정립 평균 사이즈가 70~110㎛이고,
스트립의 폭 방향 엣지로부터 10mm 지점의 두께와 중심부의 두께의 편차가 4.5㎛ 이하이며,
철손(W10/400)이 13.6W/kg 이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
[관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 50
(상기 관계식 1에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)
By weight%, Si: 2.8-4.0%, Al: 0.1-1.5%, Mn: 0.05-1.5%, Sn: 0.005-0.20%, P: 0.002-0.15%, Ca: 0.0005-0.0035%, balance Fe and others Contains inevitable impurities,
Si, Al, Mn, Sn and P satisfy the following relational formula 1,
Ferrite grain average size is 70 ~ 110㎛,
The deviation of the thickness of the 10 mm point and the thickness of the center part from the width direction edge of the strip is 4.5 µm or less,
Non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties and low thickness variation with iron loss (W10 / 400) of 13.6 W / kg or less.
13 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50
(Si, Al, Mn, Sn, and P in the relation 1 indicate the respective contents (% by weight).)
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 불순물로서 C, S 및 N 중 1종 이상을 그 합계가 0.05중량%이하의 범위로 포함하고, 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2%이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet contains at least one of C, S and N as impurities in a range of 0.05% by weight or less, and includes Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, A non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties with a total of at least 0.2% of at least one selected from the group consisting of Sb, Zr, W, Ga, Ge, and Mg, and small thickness variation.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 평균 사이즈가 10nm 이상인 개재물을 포함하는 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet has excellent magnetic properties including inclusions having an average size of 10 nm or more, and has a small thickness variation.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 2.5개/㎛2이하의 개재물을 포함하는 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet is a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties, including less than 2.5 pieces / μm 2 inclusions, the thickness variation is small.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 전체 개재물 대비, 평균 크기가 10nm이하인 개재물을 15%이하로 포함하고, 15nm이하인 개재물을 30%이하로 포함되며, 20nm이하인 개재물을 50%이하로 포함하고, 30nm이하인 개재물을 80%이하로 포함되는 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet contains less than 15% of inclusions with an average size of less than 10nm, less than 30% of inclusions less than 15nm, less than 50% of inclusions less than 20nm, and less than 30% of inclusions less than 30nm relative to the total inclusions. Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and less thickness variation included below.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 두께가 0.15~0.35mm인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet is excellent in magnetic properties of 0.15 ~ 0.35mm thickness, non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
중량%로, Si: 2.8∼4.0％, Al: 0.1~1.5%, Mn: 0.05~1.5%, Sn: 0.005~0.20%, P: 0.002~0.15%, Ca: 0.0005~0.0035%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 하기 관계식 1을 만족하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계;
상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는 단계;
상기 바를 가열하는 단계;
상기 가열된 바를 마무리 압연하되, 상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서는 950~1180℃로 압연을 행하고, 마지막 압연기에서는 680~850℃로 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및
상기 열연강판을 권취하는 단계를 포함하고,
상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며,
상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및
상기 냉연강판을 재결정 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 연속주조시 턴디쉬 내의 용강은 하기 관계식 2를 만족하며,
상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 온도 편차는 60℃이하고,
상기 연속주조시 냉각 비수량은 2.0~3.5ℓ/kg인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
[관계식 1] 13+10Si+9.5Al+4.5Mn+7.5Sn+50P ≥ 50
[관계식 2] (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+5 ≤ 턴디쉬 용강온도(℃) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn)+25
(상기 관계식 1 및 2에서 Si, Al, Mn, Sn 및 P는 각각의 함량(중량%)를 나타냄.)
By weight%, Si: 2.8-4.0%, Al: 0.1-1.5%, Mn: 0.05-1.5%, Sn: 0.005-0.20%, P: 0.002-0.15%, Ca: 0.0005-0.0035%, balance Fe and others Containing inevitable impurities, wherein Si, Al, Mn, Sn, and P are obtained by continuously casting molten steel that satisfies Equation 1 below to obtain a thin slab;
Rough rolling the thin slab to obtain a bar;
Heating the bar;
Rolling the heated bar to finish rolling, at the first rolling mill, rolling at 950-1180 ° C., and rolling at the last rolling mill at 680-850 ° C. to obtain a hot rolled steel sheet; And
Winding the hot rolled steel sheet;
Each of the above steps is carried out continuously,
Cold rolling the wound hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet; And
Recrystallization annealing the cold rolled steel sheet,
The molten steel in the tundish during the continuous casting satisfies the following relation 2,
The temperature deviation in the first rolling mill during the finish rolling is less than 60 ℃,
Cooling specific water during the continuous casting is excellent in magnetic properties of 2.0 ~ 3.5ℓ / kg, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
13 + 10Si + 9.5Al + 4.5Mn + 7.5Sn + 50P ≧ 50
(Relationship 2) (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +5 ≤ tundish molten steel temperature (° C) ≤ (1538-13.2Si-0.7Al-5.1Mn) +25
(Si, Al, Mn, Sn and P in the above relations 1 and 2 represent the respective contents (% by weight).)
청구항 7에 있어서,
상기 용강은 불순물로서 C, S 및 N 중 1종 이상을 그 합계가 0.05중량%이하의 범위로 포함하고, 트램프 원소로서 Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb, Zr, W, Ga, Ge 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2%이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The molten steel contains at least one of C, S, and N as impurities in a range of 0.05 wt% or less in total, and Nb, V, Ti, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Se, Sb as tramp elements. A method for producing a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and having a small thickness variation of one or more selected from the group consisting of Zr, W, Ga, Ge, and Mg with a total of 0.2% or less.
청구항 7에 있어서,
상기 턴디쉬의 과열도는 5~25℃인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The superheat degree of the tundish is excellent in magnetic properties of 5 ~ 25 ℃, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 연속주조는 3.5~8.0mpm의 주조속도로 행하는 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The continuous casting is excellent in the magnetic properties performed at a casting speed of 3.5 ~ 8.0mpm, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 박 슬라브는 두께가 80~120mm인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The thin slab is excellent in magnetic properties having a thickness of 80 ~ 120mm, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 연속주조시 몰드 레벨 헌팅은 ±3mm이하를 만족하는 적중율이 평균 90%이상인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The mold level hunting during the continuous casting is excellent in magnetic properties with an average hit ratio of 90% or more, which satisfies ± 3mm or less, and a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 조압연된 바는 두께가 10~30mm인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The rough rolled bar is excellent in magnetic properties having a thickness of 10 ~ 30mm, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 조압연시 입측온도는 1000~1200℃인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The temperature during the rough rolling is excellent in the magnetic properties of 1000 ~ 1200 ℃, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 바의 가열온도는 1000~1200℃인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The heating temperature of the bar is excellent in the magnetic properties of 1000 ~ 1200 ℃, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 마무리 압연시 첫번째 압연기에서의 압하율은 40~75%인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The rolling reduction in the first rolling mill during the finish rolling is excellent in the magnetic properties of 40 to 75%, the method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 권취는 490~700℃에서 행하여지는 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The winding is a method of producing a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties performed at 490 ~ 700 ℃, small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 열연강판은 두께가 1.6mm 이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The hot rolled steel sheet is excellent in magnetic properties having a thickness of 1.6 mm or less, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
청구항 7에 있어서,
상기 열연강판은 스트립의 폭 방향 엣지로부터 30mm 지점의 두께와 중심부의 두께의 편차가 40㎛ 이하인 자기적 특성이 우수하고, 두께 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 7,
The hot-rolled steel sheet is excellent in magnetic properties, the thickness of 30mm from the width direction edge of the strip and the thickness of the central portion is less than 40㎛ excellent manufacturing method of a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation.
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