KR20190047468A - Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method of the same - Google Patents

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Abstract

The present invention provides a non-oriented electrical steel sheet which can be manufactured at low costs, and a manufacturing method thereof. The non-oriented electrical steel sheet comprises 3-4 wt% of Si, 1.5 wt% or lower (excluding 0 wt%) of Al, 1.5 wt% or lower (excluding 0 wt%) of Mn, 0.01 wt% or lower (excluding 0 wt%) of one or more among As and Se, 0.005-0.015 wt% of C, 0.005-0.0015 wt% of N, and the remainder consisting Fe and inevitable impurities, and satisfies the following formulas 1 and 2. The formula 1 is 0.010 <= ([C]+[N]) <= 0.025, and the formula 2 is {0.3×([C]+[N])} <= ([As]+[Se]) <= 0.010, wherein [C], [N], [As] and [Se] in the formula 1 and 2 represent the content (wt%) of C, N, As and Se, respectively.

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD OF THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet,

무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 구체적으로, 자기적 특성이 우수하며, 낮은 비용으로 제조 가능한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.A non-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof. More specifically, the present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties and capable of being manufactured at low cost, and a method of manufacturing the same.

최근, 소형 회전기용 전기강판으로서의 무방향성 전기강판에 대한 품질 향상의 요구는 에너지 절약의 관점에서 더욱 더 강해지고 있다. 철강 회사에서도 그 연구 개발이 진행되고 있다.In recent years, the demand for improving the quality of the non-oriented electrical steel sheet as an electric steel sheet for a small-sized rotor has become stronger from the viewpoint of energy saving. Research and development is also under way in steel companies.

무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적 에너지로 변환시키는 모터에 주로 사용되는데 그 과정에서 높은 효율을 발휘하기 위해 무방향성 전기강판의 우수한 자기적 특성을 요구한다. 특히, 근래에는 친환경 기술이 주목 받게 되면서 전체 전기에너지 사용량의 과반을 차지하는 모터의 효율을 증가시키는 것이 매우 중요하게 생각되고 있으며, 이를 위해 우수한 자기적 특성을 갖는 무방향성 전기강판의 수요 또한 증가하고 있다.The non-oriented electrical steel sheet is mainly used for a motor which converts electric energy into mechanical energy, and in order to exhibit high efficiency, it requires excellent magnetic characteristics of the non-oriented electrical steel sheet. Particularly, in recent years, as eco-friendly technology has attracted attention, it is very important to increase the efficiency of the motor, which accounts for a large portion of the total electric energy consumption, and the demand for the non-oriented electric steel sheet having an excellent magnetic property is also increasing .

무방향성 전기강판의 자기적 특성은 대표적으로 철손과 자속밀도를 통해 평가하게 된다. 철손은 특정 자속밀도와 주파수에서 발생하는 에너지 손실을 의미하며, 자속밀도는 특정 자장 하에서 얻어지는 자화의 정도를 의미한다. 철손이 낮을수록 동일한 조건에서 에너지 효율이 높은 모터를 제조할 수 있으며, 자속밀도가 높을수록 모터를 소형화시키거나 구리손을 감소시킬 수 있으므로 낮은 철손과 높은 자속밀도를 갖는 무방향성 전기강판을 만드는 것이 중요하다.The magnetic properties of the nonoriented electrical steel sheet are typically evaluated through iron loss and magnetic flux density. Iron loss means energy loss occurring at a specific magnetic flux density and frequency, and magnetic flux density means the degree of magnetization obtained under a specific magnetic field. The lower the core loss, the more energy efficient motors can be manufactured under the same conditions. The higher the magnetic flux density, the smaller the motor and the less copper hands, so the non-directional electric steel sheet with low iron loss and high magnetic flux density It is important.

무방향성 전기강판의 자기적 특성을 증가시키기 위해 통상적으로 사용되는 방법은 실리콘(Si) 등의 합금원소를 첨가하는 것이다. 이러한 합금원소의 첨가를 통해 강의 비저항을 증가시킬 수 있는데 비저항이 높아질수록 와전류 손실이 감소하여 전체 철손을 낮출 수 있게 된다. 반면, 실리콘(Si) 첨가량이 증가할수록 자속밀도가 열위해지고, 취성이 증가하는 단점이 있으며, 일정량 이상 첨가하면 냉간압연이 불가능하여 상업적 생산이 불가능해진다.A commonly used method for increasing the magnetic properties of a non-oriented electrical steel sheet is to add an alloy element such as silicon (Si). The addition of these alloying elements can increase the resistivity of the steel. The higher the resistivity, the lower the eddy current loss and the lower the total iron loss. On the other hand, as the amount of silicon (Si) added increases, the magnetic flux density becomes dull and the brittleness increases. If the amount is more than a certain amount, cold rolling becomes impossible and commercial production becomes impossible.

특히, 전기강판은 두께를 얇게 만들수록 철손이 저감되는 효과를 볼 수 있는데 취성에 의한 압연성 저하는 치명적인 문제가 된다. 따라서 실리콘(Si)의 첨가에 한계가 있으며, 추가적인 강의 비저항 증가를 위해 알루미늄(Al), 망간(Mn) 등의 원소를 첨가하여 자성이 우수한 최고급 무방향성 전기강판을 생산할 수 있다.Particularly, as the thickness of the electric steel sheet is made thinner, the iron loss can be reduced. The lowering of the rolling property due to the brittleness is a fatal problem. Therefore, addition of silicon (Si) is limited, and aluminum (Al) and manganese (Mn) are added to increase the resistivity of additional steel, thereby producing the highest grade nonoriented electric steel sheet having excellent magnetic properties.

무방향성 전기강판의 자기적 특성 향상을 위해서는 제강 불순물 저감이 중요하다. 제강 공정에서 불가피하게 혼입되는 불순물들은 최종 제품에서 탄화물, 질화물 및 황화물 등을 형태로 석출되어 결정립 성장 및 자벽이동을 방해하게 되므로 무방향성 전기강판의 자기적 특성을 열화시킨다.In order to improve the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet, it is important to reduce the amount of steel impurities. The impurities inevitably incorporated in the steelmaking process precipitate in the form of carbides, nitrides and sulfides in the final product, which interferes with grain growth and magnetic wall movement, thereby deteriorating the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet.

따라서 무방향성 전기강판 생산을 위해서 모든 불순물의 함량을 최대한 낮게 관리하는 제강의 고청정화가 필수적으로 요구되고 있는데 이는 생산성 저하 및 이에 따른 공정비용 증가가 뒤따르게 된다.Therefore, for the production of nonoriented electrical steel sheet, it is essential to clean the steelmaking process to minimize the amount of all impurities, which leads to a decrease in productivity and an increase in the process cost.

무방향성 전기강판 고급재의 고청정화를 위해 제강에서 정련 시간 및 비용이 많이 투입되어 제약사항이 발생하는 등 문제가 있어 이를 개선하기 위한 방법이 필요하였다.In order to improve the cleanliness of non-oriented electric steel plate high-quality materials, refining time and cost have been applied in steelmaking process, and there have been problems such as restrictions.

본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다. 구체적으로, 자기적 특성이 우수하며, 낮은 비용으로 제조 가능한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다.One embodiment of the present invention provides a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same. Specifically, there is provided a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties and capable of being manufactured at low cost, and a method of manufacturing the same.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 및 식 2를 만족한다.The non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may contain 3.0 to 4.0% of Si, 1.5% or less of Al (excluding 0%), 1.5% or less of Mn (excluding 0%), At least one of As and Se: not more than 0.010% (excluding 0%), C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.0015%, balance Fe and unavoidable impurities, do.

[식 1][Formula 1]

0.010 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.0250.010? ([C] + [N])? 0.025

[식 2][Formula 2]

{0.3×([C]+[N])} ≤ ([As]+[Se]) ≤ 0.010{0.3 占 ([C] + [N])? ([As] + [Se])? 0.010

(식 1 및 식 2에서, [C], [N], [As] 및 [Se]는 각각 C, N, As 및 Se의 함량(중량%)을 나타낸다.)(In the formulas 1 and 2, [C], [N], [As] and [Se] represent the content (% by weight) of C, N, As and Se, respectively.

상기 전기강판의 평균 결정립 입경은 100 내지 170㎛일 수 있다.The average grain size of the electrical steel sheet may be 100 to 170 탆.

S: 0.004% 이하(0%를 제외함), Cu: 0.03% 이하(0%를 제외함), Cr: 0.2% 이하 (0%를 제외함), Ti: 0.003% 이하(0%를 제외함), V: 0.003% 이하(0%를 제외함), B: 0.001% 이하(0%를 제외함), Zr: 0.003% 이하(0%를 제외함) 및 Mg: 0.005% 이하(0%를 제외함) 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.S: not more than 0.004% (excluding 0%), Cu: not more than 0.03% (excluding 0%), Cr: not more than 0.2% (excluding 0%), Ti: not more than 0.003% ), V: not more than 0.003% (excluding 0%), B: not more than 0.001% (excluding 0%), Zr: not more than 0.003% (excluding 0%) and Mg: not more than 0.005% And the like) may be further included.

상기 As의 함량은 0.0020 내지 0.0070%이고, 상기 Se의 함량은 0.0005 내지 0.0050%일 수 있다.The content of As may be 0.0020 to 0.0070%, and the content of Se may be 0.0005 to 0.0050%.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판 제조방법은 중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 슬라브를 가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계; 상기 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연판을 최종 소둔하는 단계;를 포함한다.A method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes: 3.0 to 4.0% of Si, 1.5% or less of Al (excluding 0%), 1.5% or less of Mn (excluding 0% ), At least one of As and Se: not more than 0.010% (excluding 0%), C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.0015%, balance Fe and unavoidable impurities, Lt; / RTI &gt; Hot rolling the slab to produce a hot rolled sheet; Cold-rolling the hot-rolled sheet to produce a cold-rolled sheet; And finally annealing the cold-rolled sheet.

[식 1][Formula 1]

0.010 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.0250.010? ([C] + [N])? 0.025

[식 2][Formula 2]

{0.3×([C]+[N])} ≤ ([As]+[Se]) ≤ 0.010{0.3 占 ([C] + [N])? ([As] + [Se])? 0.010

(식 1, 식 2에서, [C], [N], [As] 및 [Se]는 각각 C, N, As 및 Se의 함량(중량%)을 나타낸다.)(C), [N], [As] and [Se] in the formula 1 and the formula 2 indicate the content (% by weight) of C, N, As and Se, respectively.

상기 최종 소둔하는 단계에서, 하기 식 3을 만족할 수 있다.In the final annealing step, the following formula 3 can be satisfied.

[식 3][Formula 3]

0.6 ≤ [재로시간]/{([C]+[N])×10000} ≤ 0.70.6? [Ash time] / {([C] + [N]) 占 10000}? 0.7

(식 3에서, [재로시간]은 냉연판이 최종 소둔로 내 존재하는 시간 중에서 1000℃ 이상에서 존재하는 시간을 초(sec) 단위로 나타내고, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량(중량%)을 나타낸다.)(C) and [N] are the amounts of C and N, respectively, in [sec] and [N], respectively, (% By weight).

상기 슬라브는, S: 0.004% 이하(0%를 제외함), Cu: 0.03% 이하(0%를 제외함), Cr: 0.2% 이하 (0%를 제외함), Ti: 0.003% 이하(0%를 제외함), V: 0.003% 이하(0%를 제외함), B: 0.001% 이하(0%를 제외함), Zr: 0.003% 이하(0%를 제외함) 및 Mg: 0.005% 이하(0%를 제외함) 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.The slab is made up of at most 0.004% of S (excluding 0%), at most 0.03% of Cu (excluding 0%), at most 0.2% of Cr, at most 0.003% of Ti 0.003% or less (excluding 0%), B: 0.001% or less (excluding 0%), Zr: 0.003% or less (excluding 0%), and Mg: 0.005% or less (Exclusive of 0%).

상기 열연판을 제조하는 단계 이후, 상기 열연판을 열연판 소둔하는 단계;를 더 포함할 수 있다.And further comprising the step of annealing the hot-rolled sheet after the step of producing the hot-rolled sheet.

상기 [재로시간]은, 70 내지 170초일 수 있다.The [ash time] may be 70 to 170 seconds.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판 및 제조방법은 탄소(C) 및 질소(N)의 함량이 충분히 높은 범위에서도 자기적 특성 우수하여 낮은 비용으로도 자기적 특성 우수한 무방향성 전기강판을 제공할 수 있다.The non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention and the method of manufacturing the same provide a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties even at a sufficiently high content of carbon (C) and nitrogen (N) .

제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.The terms first, second and third, etc. are used to describe various portions, components, regions, layers and / or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish any moiety, element, region, layer or section from another moiety, moiety, region, layer or section. Thus, a first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as a second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the present invention.

여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to limit the invention. The singular forms as used herein include plural forms as long as the phrases do not expressly express the opposite meaning thereto. Means that a particular feature, region, integer, step, operation, element and / or component is specified and that the presence or absence of other features, regions, integers, steps, operations, elements, and / It does not exclude addition.

어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.When referring to a portion as being "on" or "on" another portion, it may be directly on or over another portion, or may involve another portion therebetween. In contrast, when referring to a part being "directly above" another part, no other part is interposed therebetween.

다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Unless otherwise defined, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art to which this invention belongs. Commonly used predefined terms are further interpreted as having a meaning consistent with the relevant technical literature and the present disclosure, and are not to be construed as ideal or very formal meanings unless defined otherwise.

또한, 특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미하며, 1ppm 은 0.0001중량%이다.Unless otherwise stated,% means% by weight, and 1 ppm is 0.0001% by weight.

본 발명의 일 실시예에서 추가 원소를 더 포함하는 것의 의미는 추가 원소의 추가량 만큼 잔부인 철(Fe)을 대체하여 포함하는 것을 의미한다. In an embodiment of the present invention, the term further includes an additional element, which means that an additional amount of the additional element is substituted for the remaining iron (Fe).

이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail so that those skilled in the art can easily carry out the present invention. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein.

무방향성 전기강판Non-oriented electrical steel sheet

본 발명의 일 실시예에서는 무방향성 전기강판의 조성, 특히 Si, Al, Mn의 범위를 최적화한 상태에서 C, N, As 및 Se의 함량을 조절하여 자기적 특성과 이방성이 우수한 무방향성 전기강판을 제공할 수 있다.In one embodiment of the present invention, the content of C, N, As and Se is controlled while optimizing the composition of the non-oriented electrical steel sheet, particularly the range of Si, Al and Mn, Can be provided.

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.The non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may contain 3.0 to 4.0% of Si, 1.5% or less of Al (excluding 0%), 1.5% or less of Mn (excluding 0%), At least one of As and Se: 0.010% or less (excluding 0%), C: 0.005 to 0.015%, N: 0.005 to 0.0015%, the balance Fe and unavoidable impurities.

먼저, 하기에서는 무방향성 전기강판의 성분 한정 이유를 설명한다.First, the reasons for limiting the components of the non-oriented electrical steel sheet will be described below.

Si: 3.0 내지 4.0 중량%Si: 3.0 to 4.0 wt%

실리콘(Si)은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추는 역할을 하며, 너무 적게 첨가될 경우, 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반면, 너무 많이 첨가될 경우, 재료의 취성이 증가하여 압연 생산성이 급격히 저하될 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 실리콘(Si)을 첨가할 수 있다.Silicon (Si) plays a role of lowering the iron loss by increasing the resistivity of the material, and when it is added too little, the effect of improving the iron loss may be insufficient. On the other hand, if too much is added, the brittleness of the material may increase and the rolling productivity may be deteriorated drastically. Therefore, silicon (Si) can be added in the above-mentioned range.

Al: 1.5 중량% 이하Al: 1.5 wt% or less

알루미늄(Al)은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추는 역할을 하며, 너무 적게 첨가될 경우, 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반면, 너무 많이 첨가될 경우, 질화물이 과다하게 형성되어 자성을 열화시키며, 제강과 연속주조 등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 생산성을 크게 저하시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 알루미늄(Al)을 첨가할 수 있다. 구체적으로, 알루미늄(Al)을 0.1 내지 1.3 중량% 포함할 수 있다.Aluminum (Al) serves to lower the iron loss by increasing the resistivity of the material, and when added too little, the effect of improving the iron loss may be insufficient. On the other hand, if it is added too much, excessive nitrides are formed to deteriorate the magnetic properties, and problems may occur in all processes such as steelmaking and continuous casting, resulting in a significant decrease in productivity. Therefore, aluminum (Al) may be added in the range described above. Specifically, it may contain 0.1 to 1.3% by weight of aluminum (Al).

Mn: 1.5 중량% 이하Mn: 1.5% by weight or less

망간(Mn)은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고, 황화물을 형성시키는 역할을 하며, 너무 적게 첨가될 경우, 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반면, 너무 많이 첨가될 경우, MnS가 과다하게 석출되고 자성에 불리한 {111} 집합조직의 형성을 조장하여 자속밀도가 급격히 감소할 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 망간(Mn)을 첨가할 수 있다. 구체적으로, 망간(Mn)을 0.1 내지 1.2 중량% 포함할 수 있다.Manganese (Mn) enhances the specific resistance of the material to improve the iron loss and form a sulfide. When too little Mn is added, the effect of improving the iron loss may be insufficient. On the other hand, when added too much, MnS is excessively precipitated and the formation of {111} texture which is disadvantageous to magnetism is promoted, so that the magnetic flux density can be drastically reduced. Therefore, manganese (Mn) can be added in the range described above. Specifically, 0.1 to 1.2% by weight of manganese (Mn) may be contained.

As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010 중량% 이하At least one of As and Se: not more than 0.010% by weight

비소(As)와 셀레늄(Se)은 미량원소로 해당 원소들이 결정립계에 편석하기 때문에 탄질화물 형성을 억제하는 역할을 할 수 있다. 다만, 너무 많이 첨가될 경우, 불순물 원소로 작용하여 자성이 열화될 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 비소(As) 및 셀레늄(Se) 중에서 1종 이상을 첨가할 수 있다.Arsenic (As) and selenium (Se) are trace elements and can play a role in inhibiting carbonitride formation because these elements are segregated at grain boundaries. However, if it is added too much, it may act as an impurity element and degrade magnetism. Therefore, at least one of arsenic (As) and selenium (Se) may be added in the range described above.

구체적으로, 비소(As) 및 셀레늄(Se)이 모두 첨가될 수 있으며, 이 경우, 비소(As)와 셀레늄(Se)의 합을 0.01 중량% 이하로 한정한다.Specifically, both arsenic (As) and selenium (Se) may be added. In this case, the sum of arsenic (As) and selenium (Se) is limited to 0.01 wt% or less.

구체적으로, 비소(As)의 함량은 0.0020 내지 0.0070 중량%이고, 셀레늄(Se)의 함량은 0.0005 내지 0.0050 중량%일 수 있다.Specifically, the content of arsenic (As) is 0.0020 to 0.0070% by weight, and the content of selenium (Se) is 0.0005 to 0.0050% by weight.

C: 0.005 내지 0.015 중량%C: 0.005 to 0.015 wt%

탄소(C)는 자기시효를 일으키고, 기타 불순물 원소와 결합하여 탄화물을 생성하여 자기적 특성을 저하시키므로 함량이 낮을수록 바람직하다. 0.005 중량% 미만일 경우, 해당 원소의 저감을 위해 공정비용이 증가한다. 비소(As) 및 셀레늄(Se)의 첨가로 인해 탄소(C)를 0.015 중량% 이하까지 첨가할 수 있다.Carbon (C) causes self-aging and combines with other impurity elements to generate carbides, thereby lowering the magnetic properties, so the lower the content, the better. If it is less than 0.005% by weight, the process cost is increased for reduction of the element. Due to the addition of arsenic (As) and selenium (Se), up to 0.015 wt% of carbon (C) can be added.

N: 0.005 내지 0.015 중량%N: 0.005 to 0.015 wt%

질소(N)는 모재 내부에 미세하고 긴 AlN 석출물을 형성할 뿐 아니라, 불순물 원소와의 결합으로 미세한 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 악화시키므로 함량이 낮을수록 바람직하다. 0.005 중량% 미만일 경우, 해당 원소의 저감을 위해 공정비용이 증가한다. 비소(As) 및 셀레늄(Se)의 첨가로 인해 질소(N)를 0.015 중량% 이하까지 첨가할 수 있다.Nitrogen (N) not only forms fine and long AlN precipitates in the base material but also forms fine nitrides by bonding with impurity elements to suppress grain growth and deteriorate iron loss, so that the lower the content, the better. If it is less than 0.005% by weight, the process cost is increased for reduction of the element. Nitrogen (N) can be added up to 0.015% by weight due to the addition of arsenic (As) and selenium (Se).

전술한 탄소(C) 및 질소(N)는 각각 단독으로뿐만 아니라, 그 합량으로 관리될 필요가 있다. 본 발명의 일 실시예에서 탄소(C) 및 질소(N)는 하기 식 1을 만족할 수 있다.The above-mentioned carbon (C) and nitrogen (N) need to be managed not only individually but in an amount thereof. In one embodiment of the present invention, carbon (C) and nitrogen (N) may satisfy the following formula (1).

[식 1][Formula 1]

0.010 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.0250.010? ([C] + [N])? 0.025

(식 1에서, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량(중량%)을 나타낸다.)(In the formula 1, [C] and [N] represent the content (% by weight) of C and N, respectively.)

탄소(C) 및 질소(N)는 탄화물 및 질화물을 형성하여 자성을 악화시키므로, 최대한 낮게 함유할수록 바람직하다. 탄소(C) 및 질소(N) 함량의 합이 0.010 중량% 미만일 경우, 해당 원소의 저감을 위해 공정비용이 증가한다. 반면, 0.025 중량%를 초과할 경우, 탄질화물 억제가 되지 않아 자기적 특성이 저하될 수 있다.Carbon (C) and nitrogen (N) form carbides and nitrides to deteriorate the magnetic properties, so that they are preferably as low as possible. If the sum of the carbon (C) and nitrogen (N) contents is less than 0.010 wt%, the process cost increases to reduce the element. On the other hand, if it exceeds 0.025% by weight, the carbonitride is not inhibited and the magnetic properties may be deteriorated.

전술한 탄소(C)와 질소(N)는 비소(As)와 셀레늄(Se)과 연계하여 관리할 필요가 있다. 본 발명의 일 실시예에서 비소(As)와 셀레늄(Se), 탄소(C) 및 질소(N)는 하기 식 2를 만족할 수 있다.Carbon (C) and nitrogen (N) described above need to be managed in association with arsenic (As) and selenium (Se). In one embodiment of the present invention, arsenic (As), selenium (Se), carbon (C), and nitrogen (N)

[식 2][Formula 2]

{0.3×([C]+[N])} ≤ ([As]+[Se]) ≤ 0.010{0.3 占 ([C] + [N])? ([As] + [Se])? 0.010

(식 2에서, [C], [N], [As] 및 [Se]는 각각 C, N, As 및 Se의 함량(중량%)을 나타낸다.)(In the formula 2, [C], [N], [As] and [Se] represent the contents (% by weight) of C, N, As and Se, respectively.

비소(As) 및 셀레늄(Se) 함량의 합이 탄소(C) 및 질소(N) 함량의 합에 0.3을 곱한 수치 미만일 경우, 탄질화물 억제가 충분히 되지 않아 자기적 특성이 저하되어 자성이 열위하게 될 수 있다.When the sum of the contents of arsenic (As) and selenium (Se) is less than the value obtained by multiplying the sum of the contents of carbon (C) and nitrogen (N) by 0.3, the carbonitride inhibition is not sufficient and the magnetic properties are degraded, .

또한, 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 평균 결정립 입경은 100 내지 170㎛일 수 있다. 결정립이 충분히 성장하여 상기한 범위 내의 평균 결정립 입경을 가질 경우, 탄질화물의 형성에도 불구하고, 자기적 특성이 우수할 수 있다.In addition, the average grain size of the non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may be 100 to 170 탆. When the crystal grains are sufficiently grown to have an average grain size within the above-mentioned range, the magnetic properties may be excellent despite the formation of the carbonitride.

평균 결정립 입경을 100 내지 170㎛로 제어 함에 따른 자기적 특성으로서, 철손 평균 값(W15/50)이 2.1W/kg 이하일 수 있으며, 자속밀도(B50)가 1.68T 이상일 수 있다. 구체적으로, 철손 평균 값(W15/50)이 1.9 내지 2.1W/kg일 수 있으며, 자속밀도(B50)가 1.68 내지 1.7T 일 수 있다.The iron loss average value (W 15/50 ) may be 2.1 W / kg or less and the magnetic flux density (B 50 ) may be 1.68 T or more as the magnetic property with controlling the average grain size of 100 to 170 탆. Specifically, the iron loss average value (W 15/50 ) may be 1.9 to 2.1 W / kg, and the magnetic flux density (B 50 ) may be 1.68 to 1.7 T.

불순물 원소Impurity element

상기의 원소 외에도 S, Cu, Cr, Ti, V, B, Zr, Mg 등의 불가피하게 혼입되는 불순물 원소가 포함될 수 있다. 이들 원소는 미량이지만 강내 개재물 형성 등을 통한 자성 악화를 야기할 수 있으므로 S: 0.004 중량% 이하, Cu: 0.03 중량% 이하, Cr: 0.2 중량% 이하, Ti: 0.003 중량% 이하, V: 0.003 중량% 이하, B: 0.001 중량% 이하, Zr: 0.003 중량% 이하, Mg: 0.005 중량% 이하로 관리되어야 한다.In addition to the above elements, impurity elements which are inevitably incorporated such as S, Cu, Cr, Ti, V, B, Zr, and Mg may be included. S: 0.004 wt% or less, Cu: 0.03 wt% or less, Cr: 0.2 wt% or less, Ti: 0.003 wt% or less, V: 0.003 wt% or less Or less, B: 0.001 wt% or less, Zr: 0.003 wt% or less, and Mg: 0.005 wt% or less.

무방향성 전기강판 제조방법Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판 제조방법은 중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 상기의 식 1 및 식 2를 만족하는 슬라브를 가열하는 단계, 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계, 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.A method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes: 3.0 to 4.0% of Si, 1.5% or less of Al (excluding 0%), 1.5% or less of Mn (excluding 0% ), At least one of As and Se: 0.010% or less (excluding 0%), C: 0.005-0.015%, N: 0.005-0.0015%, the balance Fe and unavoidable impurities, 2, producing a hot-rolled sheet by hot-rolling the slab, cold-rolling the hot-rolled sheet to produce a cold-rolled sheet, and finally annealing the cold-rolled sheet.

열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.After the step of producing the hot-rolled steel sheet, the step of annealing the hot-rolled steel sheet may further include the step of annealing the hot-rolled steel sheet.

이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.Hereinafter, each step will be described in detail.

먼저 슬라브를 가열한다. 슬라브 내의 각 조성의 첨가 비율을 한정한 이유는 전술한 무방향성 전기강판의 조성 한정 이유와 동일하므로, 반복되는 설명을 생략한다. 후술할 열간 압연, 열연판 소둔, 냉간 압연, 최종 소둔 등의 제조 과정에서 슬라브의 조성은 실질적으로 변동되지 아니하므로, 슬라브의 조성과 무방향성 전기강판의 조성이 실질적으로 동일하다.First heat the slab. The reason why the addition ratio of each composition in the slab is limited is the same as the reason for limiting the composition of the non-oriented electrical steel sheet described above, so repeated description is omitted. The composition of the slab is substantially the same as that of the non-oriented electrical steel sheet because the composition of the slab does not substantially change during the manufacturing process such as hot rolling, hot rolling annealing, cold rolling and final annealing, which will be described later.

또한, 슬라브의 조성과 무방향성 전기강판의 조성이 실질적으로 동일하므로 슬라브는 상기의 식 1 및 식 2를 만족한다. 식 1 및 식 2를 만족시킴에 따른 효과는 상기의 설명으로 대신하기로 한다.Further, since the composition of the slab and the composition of the non-oriented electrical steel sheet are substantially the same, the slab satisfies the above-mentioned formulas 1 and 2. [ The effect of satisfying the equations 1 and 2 will be superseded by the above description.

슬라브를 가열로에 장입하여 1100 내지 1250℃로 가열한다. 1250℃를 초과하는 온도에서 가열 시, 석출물이 재용해되어 열간 압연 이후, 미세하게 석출될 수 있다.The slab is charged into a heating furnace and heated to 1100 to 1250 캜. Upon heating at a temperature exceeding 1250 占 폚, the precipitate may be redissolved and may be precipitated finely after hot rolling.

가열된 슬라브는 2 내지 2.3mm로 열간 압연하여 열연판으로 제조된다. 열연판을 제조하는 단계에서 마무리 온도는 800 내지 1000℃ 일 수 있다.The heated slab is hot-rolled to 2 to 2.3 mm to produce a hot-rolled sheet. In the step of producing the hot rolled plate, the finishing temperature may be 800 to 1000 占 폚.

열연판을 제조하는 단계 이후, 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이 때 열연판 소둔 온도는 850 내지 1150℃일 수 있다. 열연판 소둔 온도가 850℃ 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔 온도가 1150℃를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연 작업성이 나빠질 수 있다.After the step of producing the hot-rolled steel sheet, the step of annealing the hot-rolled steel sheet may further include the step of annealing the hot-rolled steel sheet. At this time, the hot-rolled sheet annealing temperature may be 850 to 1150 ° C. If the annealing temperature of the hot-rolled sheet is less than 850 캜, the structure does not grow or grows finely and the synergistic effect of the magnetic flux density is small. If the annealing temperature exceeds 1150 캜, the magnetic properties are rather deteriorated. Can be bad.

구체적으로, 온도범위는 950 내지 1125℃일 수 있다. 열연판 소둔은 필요에 따라 자성에 유리한 방위를 증가시키기 위하여 수행되는 것이며, 생략도 가능하다.Specifically, the temperature range may be 950 to 1125 ° C. The hot-rolled sheet annealing is performed in order to increase the orientation favorable to magnetism as required, and may be omitted.

다음으로, 열연판을 산세하고 소정의 판두께가 되도록 냉간 압연한다. 열연판 두께에 따라 다르게 적용될 수 있으나, 70 내지 95%의 압하율을 적용하여 최종두께가 0.2 내지 0.65mm가 되도록 냉간 압연하여 냉연판을 제조 할 수 있다.Next, the hot rolled sheet is pickled and cold rolled to a predetermined thickness. The cold-rolled steel sheet may be cold-rolled by applying a reduction ratio of 70 to 95% to a final thickness of 0.2 to 0.65 mm.

최종 냉간 압연된 냉연판은 하기 식 3을 만족하도록 최종 소둔을 실시한다. 최종 소둔 온도는 750 내지 1050℃가 될 수 있다. 최종 소둔 온도가 너무 낮으면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종 소둔 온도가 너무 높으면 결정립의 급격한 성장이 발생하여 자속밀도와 고주파 철손이 열위해 질 수 있다. 최종 소둔 과정에서 전 단계인 냉간 압연 단계에서 형성된 가공 결정이 모두(즉, 99% 이상) 재결정될 수 있다.The final cold-rolled cold-rolled sheet is subjected to final annealing so as to satisfy the following formula (3). The final annealing temperature may be 750 to 1050 占 폚. If the final annealing temperature is too low, recrystallization may not occur sufficiently, and if the final annealing temperature is too high, rapid growth of crystal grains may occur and magnetic flux density and high frequency iron loss may be caused to heat. In the final annealing process, all of the processing crystals formed in the cold rolling step as the previous step can be recrystallized (i.e., 99% or more).

[식 3][Formula 3]

0.6 ≤ [재로시간]/{([C]+[N])×10000} ≤ 0.70.6? [Ash time] / {([C] + [N]) 占 10000}? 0.7

(식 3에서, [재로시간]은 소둔로 내 1000℃ 이상에서의 재로시간을 초(sec) 단위로 나타내고, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량(중량%)을 나타낸다.)([C] and [N] denote the content (% by weight) of C and N, respectively, in the formula (3), [ash time] represents the time of ash deposition at 1000 ° C or higher in the annealing furnace in sec. )

일반적으로, 재로시간이란 냉연판이 소둔로에 장입된 때로부터 추출 될 때까지의 시간을 의미한다. 본 발명에서의 [재로시간]은 냉연판이 최종 소둔로 내에 존재하는 전체 시간 중에서 분위기 온도가 1000℃ 이상인 구간에서 존재하는 시간을 의미한다.Generally, the ash time means the time from when the cold-rolled sheet is charged into the annealing furnace to when it is extracted. In the present invention, the term "ash time" refers to the time during which the cold-rolled steel sheet exists in the section where the atmospheric temperature is 1000 ° C or higher in the entire time in which the cold-rolled sheet exists in the final annealing furnace.

[재로시간]/{([C]+[N])×10000}으로 표현한 수치가 0.6 미만일 경우, 결정립 성장을 위한 재로시간이 충분하지 못하여 자성이 열위해질 수 있다. 반면, [재로시간]/{([C]+[N])×10000}으로 표현한 수치가 0.7을 초과할 경우, 재로시간이 너무 길어 결정립의 과성장이 일어나 오히려 자성이 열위해질 수 있다.If the numerical value expressed by [ash time] / {([C] + [N]) x 10000} is less than 0.6, the ash time for grain growth may be insufficient and the magnetism may become dull. On the other hand, if the numerical value expressed by [ash time] / {([C] + [N]) × 10000} exceeds 0.7, the ash time is too long to induce crystallization of the grains.

[재로시간]은 70 내지 170초일 수 있다.[As time] may be 70 to 170 seconds.

식 3을 만족시킴으로써 최종 소둔 된 강판의 평균 결정립 입경은 100 내지 170㎛이 될 수 있다. 탄질화물의 형성에도 불구하고, 자기적 특성이 우수할 수 있다. 자기적 특성은 철손 평균 값(W15/50)이 2.1W/kg 이하일 수 있으며, 자속밀도(B50)가 1.68T 이상일 수 있다.By satisfying the formula 3, the average grain size of the final annealed steel sheet can be 100 to 170 탆. Despite the formation of carbonitride, the magnetic properties can be excellent. The magnetic properties may have an iron loss average (W 15/50 ) of 2.1 W / kg or less and a magnetic flux density (B 50 ) of 1.68 T or more.

이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, specific examples of the present invention will be described. However, the following examples are only a concrete example of the present invention, and the present invention is not limited to the following examples.

실시예Example

하기 표 1과 같이 조성되고, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하였다. 슬라브를 1140℃로 가열하고, 880℃의 마무리 온도로 열간 압연하여, 판두께 2.3mm의 열연판을 제조하였다. 열간 압연된 열연판은 1030℃에서 100초간 열연판 소둔 후, 산세 및 냉간 압연하여 두께를 0.35mm로 만들고, 하기 표 2와 같이 최종 소둔을 시행하였다.A slab containing the remainder Fe and unavoidable impurities was prepared as shown in Table 1 below. The slab was heated to 1140 占 폚 and hot-rolled at a finishing temperature of 880 占 폚 to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 2.3 mm. The hot-rolled hot-rolled sheet was subjected to hot-rolled sheet annealing at 1030 ° C for 100 seconds, pickling and cold rolling to a thickness of 0.35 mm and final annealing as shown in Table 2 below.

하기의 표 2에 [재로시간], 평균 결정립 입경, 철손(W15/50) 및 자속밀도(B50)를 나타내었다. 철손 및 자속밀도 등의 자기적 특성은 각각의 시편에 대해 너비 30mm×길이 305mm×매수 30매의 시편을 절단하여 Epstein tester로 측정한 값을 나타내었다. 이때, B50은 5000A/m의 자기장에서 유도되는 자속밀도이고, W15/50은 50Hz의 주파수로 1.5T의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손을 의미한다.In Table 2 below shows the [ashes time], average grain diameter, the iron loss (W15 / 50) and magnetic flux density (B 50). The magnetic properties such as iron loss and magnetic flux density were measured with Epstein tester by cutting 30 specimens of width 30mm × length 305mm × 30 pieces for each specimen. In this case, B 50 is a magnetic flux density induced at a magnetic field of 5000 A / m, and W 15/50 means an iron loss when a magnetic flux density of 1.5 T is induced at a frequency of 50 Hz.

번호number Si
(%)Si
(%) Al
(%)Al
(%) Mn
(%)Mn
(%) C
(%)C
(%) N
(%)N
(%) As+Se
(%)As + Se
(%) As
(%)As
(%) Se
(%)Se
(%) 구분division A1A1 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.01550.0155 0.00520.0052 0.00850.0085 0.00710.0071 0.00140.0014 비교예Comparative Example A2A2 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.00750.0075 0.0170.017 0.00980.0098 0.00540.0054 0.00440.0044 비교예Comparative Example A3A3 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.0130.013 0.01350.0135 0.00830.0083 0.00660.0066 0.00170.0017 비교예Comparative Example A4A4 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.01250.0125 0.01180.0118 0.00580.0058 0.00320.0032 0.00260.0026 비교예Comparative Example A5A5 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.01180.0118 0.00660.0066 0.01150.0115 0.00740.0074 0.00410.0041 비교예Comparative Example A6A6 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.00680.0068 0.00580.0058 0.00750.0075 0.00430.0043 0.00320.0032 실시예Example A7A7 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.01150.0115 0.01230.0123 0.00870.0087 0.00490.0049 0.00380.0038 실시예Example A8A8 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.00780.0078 0.00970.0097 0.00650.0065 0.00310.0031 0.00340.0034 실시예Example A9A9 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.01450.0145 0.01030.0103 0.00770.0077 0.00350.0035 0.00420.0042 실시예Example A10A10 3.03.0 1.21.2 0.20.2 0.00590.0059 0.01450.0145 0.00830.0083 0.00470.0047 0.00360.0036 실시예Example B1B1 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.01750.0175 0.00720.0072 0.00750.0075 0.00420.0042 0.00330.0033 비교예Comparative Example B2B2 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.00850.0085 0.01560.0156 0.00770.0077 0.00570.0057 0.00200.0020 비교예Comparative Example B3B3 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.01450.0145 0.01390.0139 0.00890.0089 0.00530.0053 0.00360.0036 비교예Comparative Example B4B4 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.00660.0066 0.00560.0056 0.00320.0032 0.00230.0023 0.00090.0009 비교예Comparative Example B5B5 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.00780.0078 0.01420.0142 0.01040.0104 0.00430.0043 0.00610.0061 비교예Comparative Example B6B6 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.01430.0143 0.00720.0072 0.00680.0068 0.00470.0047 0.00210.0021 실시예Example B7B7 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.00560.0056 0.01470.0147 0.00950.0095 0.00540.0054 0.00410.0041 실시예Example B8B8 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.00980.0098 0.00870.0087 0.00870.0087 0.00640.0064 0.00230.0023 실시예Example B9B9 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.01020.0102 0.01040.0104 0.00750.0075 0.00660.0066 0.00090.0009 실시예Example B10B10 3.23.2 0.70.7 0.20.2 0.01290.0129 0.01150.0115 0.00960.0096 0.00510.0051 0.00450.0045 실시예Example C1C1 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.01690.0169 0.00660.0066 0.00750.0075 0.00430.0043 0.00320.0032 비교예Comparative Example C2C2 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00780.0078 0.0160.016 0.00830.0083 0.00330.0033 0.00500.0050 비교예Comparative Example C3C3 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.01470.0147 0.01290.0129 0.00870.0087 0.00360.0036 0.00510.0051 비교예Comparative Example C4C4 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00680.0068 0.00780.0078 0.00350.0035 0.00200.0020 0.00150.0015 비교예Comparative Example C5C5 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.01280.0128 0.00650.0065 0.01140.0114 0.00220.0022 0.00920.0092 비교예Comparative Example C6C6 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00680.0068 0.01370.0137 0.00980.0098 0.00540.0054 0.00440.0044 실시예Example C7C7 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00780.0078 0.01450.0145 0.00750.0075 0.00550.0055 0.00200.0020 실시예Example C8C8 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00660.0066 0.00520.0052 0.00580.0058 0.00290.0029 0.00290.0029 실시예Example C9C9 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.01070.0107 0.00690.0069 0.00770.0077 0.00370.0037 0.00400.0040 실시예Example C10C10 3.43.4 0.70.7 0.50.5 0.00990.0099 0.00590.0059 0.00920.0092 0.00440.0044 0.00480.0048 실시예Example

번호number [C]+[N]
(%)[C] + [N]
(%) [재로시간]
(초)[Ash time]
(second) [재로시간]
/{([C]+[N])
×10000}[Ash time]
/ {([C] + [N])
× 10000} Grain Size
(㎛)Grain Size
(탆) B50
(T)B 50
(T) W15/50
(W/kg)W 15/50
(W / kg) 구분division A1A1 0.02070.0207 132132 0.6380.638 8585 1.661.66 2.302.30 비교예Comparative Example A2A2 0.02450.0245 148148 0.6040.604 9595 1.651.65 2.272.27 비교예Comparative Example A3A3 0.02650.0265 168168 0.6340.634 8282 1.661.66 2.292.29 비교예Comparative Example A4A4 0.02430.0243 165165 0.6790.679 8282 1.661.66 2.292.29 비교예Comparative Example A5A5 0.01840.0184 125125 0.6790.679 9595 1.661.66 2.282.28 비교예Comparative Example A6A6 0.01260.0126 5959 0.4680.468 9898 1.671.67 2.112.11 실시예Example A7A7 0.02380.0238 187187 0.7860.786 177177 1.671.67 2.142.14 실시예Example A8A8 0.01750.0175 108108 0.6170.617 120120 1.681.68 2.012.01 실시예Example A9A9 0.02480.0248 155155 0.6250.625 135135 1.681.68 2.042.04 실시예Example A10A10 0.02040.0204 141141 0.6910.691 159159 1.681.68 2.032.03 실시예Example B1B1 0.02470.0247 153153 0.6190.619 7575 1.651.65 2.322.32 비교예Comparative Example B2B2 0.02410.0241 168168 0.6970.697 9595 1.661.66 2.292.29 비교예Comparative Example B3B3 0.02840.0284 175175 0.6160.616 8484 1.651.65 2.272.27 비교예Comparative Example B4B4 0.01220.0122 7878 0.6390.639 8787 1.661.66 2.342.34 비교예Comparative Example B5B5 0.0220.022 148148 0.6730.673 9292 1.661.66 2.292.29 비교예Comparative Example B6B6 0.02150.0215 112112 0.5210.521 8484 1.671.67 2.122.12 실시예Example B7B7 0.02030.0203 168168 0.8280.828 185185 1.671.67 2.132.13 실시예Example B8B8 0.01850.0185 125125 0.6760.676 165165 1.681.68 2.002.00 실시예Example B9B9 0.02060.0206 128128 0.6210.621 127127 1.681.68 2.012.01 실시예Example B10B10 0.02440.0244 168168 0.6890.689 168168 1.681.68 2.032.03 실시예Example C1C1 0.02350.0235 142142 0.6040.604 7878 1.661.66 2.262.26 비교예Comparative Example C2C2 0.02380.0238 165165 0.6930.693 8888 1.661.66 2.282.28 비교예Comparative Example C3C3 0.02760.0276 175175 0.6340.634 8585 1.651.65 2.312.31 비교예Comparative Example C4C4 0.01460.0146 9595 0.6510.651 7575 1.661.66 2.422.42 비교예Comparative Example C5C5 0.01930.0193 125125 0.6480.648 7979 1.661.66 2.352.35 비교예Comparative Example C6C6 0.02050.0205 117117 0.5710.571 9393 1.671.67 2.102.10 실시예Example C7C7 0.02230.0223 159159 0.7130.713 173173 1.671.67 2.132.13 실시예Example C8C8 0.01180.0118 7676 0.6440.644 125125 1.681.68 1.991.99 실시예Example C9C9 0.01760.0176 106106 0.6020.602 107107 1.681.68 2.032.03 실시예Example C10C10 0.01580.0158 108108 0.6840.684 156156 1.681.68 2.002.00 실시예Example

표 1 및 표 2를 통해 확인할 수 있는 바와 같이, 탄소(C) 함량 또는 질소(N) 함량이 본 발명의 범위를 벗어나거나, 식1을 만족시키지 못하는 A1, A2, A3, B1, B2, B3, C1, C2, C3의 경우, 자기적 특성이 우수하지 못하였다.A2, A3, B1, B2, B3 (C) content or nitrogen (N) content exceeding the range of the present invention or not satisfying the formula (1) , And C1, C2, and C3, the magnetic properties were not excellent.

식 2를 만족시키지 못하거나, 비소(As) 및 셀레늄(Se) 함량의 합이 본 발명의 범위를 벗어나는 A4, A5, B4, B5, C4, C5의 경우, 자기적 특성이 우수하지 못하였다.A5, B4, B5, C4 and C5, which do not satisfy the formula 2 or the sum of the content of arsenic (As) and selenium (Se) exceeds the range of the present invention, the magnetic properties are not excellent.

식 3을 만족시키지 못하는 A6, A7, B6, B7, C6, C7의 경우, A1, A2, A3, A4, A5, B1, B2, B3, B4, B5, C1, C2, C3, C4, C5 보다는 자기적 특성이 우수하였으나 식 3을 만족하지 못하여 평균 결정립 입경이 100 내지 170㎛를 벗어났다. 이에 따라 A8, A9, A10, B8, B9, B10, C8, C9, C10 보다 자성이 열위하였다.A3, A4, A5, B1, B2, B3, B4, B5, C1, C2, C3, C4 and C5 in the case of A6, A7, B6, B7, But the average grain size was out of the range of 100 to 170 μm due to the unsatisfactory formula 3. A9, A10, B8, B9, B10, C8, C9 and C10.

본 발명의 범위에 해당하는 A6, A7, A8, A9, A10, B6, B7, B8, B9, B10, C6, C7, C8, C9, C10은 본 발명의 범위를 벗어난 A1, A2, A3, A4, A5, B1, B2, B3, B4, B5, C1, C2, C3, C4, C5에 상대적으로 자기적 특성이 우수한 것을 알 수 있었다.A6, A7, A8, A9, A10, B6, B7, B8, B9, B10, C6, C7, C8, C9 and C10, which fall within the scope of the present invention, , A5, B1, B2, B3, B4, B5, C1, C2, C3, C4 and C5.

본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.It will be understood by those skilled in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the present invention as defined by the following claims and their equivalents. It will be understood that the invention may be embodied in other specific forms without departing from the spirit or scope of the invention. It is therefore to be understood that the embodiments and / or the examples described above are illustrative in all aspects and not restrictive.

Claims (9)

중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 무방향성 전기강판.
[식 1]
0.010 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.025
[식 2]
{0.3×([C]+[N])} ≤ ([As]+[Se]) ≤ 0.010
(식 1 및 식 2에서, [C], [N], [As] 및 [Se]는 각각 C, N, As 및 Se의 함량(중량%)을 나타낸다.)(Excluding 0%), Mn: 1.5% or less (excluding 0%), at least one of As and Se: 0.010% or less (0% or less) 0.005 to 0.015% of N, 0.005 to 0.0015% of N, the balance of Fe and unavoidable impurities, and satisfies the following formulas (1) and (2).
[Formula 1]
0.010? ([C] + [N])? 0.025
[Formula 2]
{0.3 占 ([C] + [N])? ([As] + [Se])? 0.010
(In the formulas 1 and 2, [C], [N], [As] and [Se] represent the content (% by weight) of C, N, As and Se, respectively. 제1항에 있어서,
상기 전기강판의 평균 결정립 입경은 100 내지 170㎛인 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the average grain size of the electrical steel sheet is 100 to 170 占 퐉. 제1항에 있어서,
S: 0.004% 이하(0%를 제외함), Cu: 0.03% 이하(0%를 제외함), Cr: 0.2% 이하 (0%를 제외함), Ti: 0.003% 이하(0%를 제외함), V: 0.003% 이하(0%를 제외함), B: 0.001% 이하(0%를 제외함), Zr: 0.003% 이하(0%를 제외함) 및 Mg: 0.005% 이하(0%를 제외함) 중에서 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
S: not more than 0.004% (excluding 0%), Cu: not more than 0.03% (excluding 0%), Cr: not more than 0.2% (excluding 0%), Ti: not more than 0.003% ), V: not more than 0.003% (excluding 0%), B: not more than 0.001% (excluding 0%), Zr: not more than 0.003% (excluding 0%) and Mg: not more than 0.005% (Excluding the non-oriented electrical steel sheet). 제1항에 있어서,
상기 As의 함량은 0.0020 내지 0.0070%이고, 상기 Se의 함량은 0.0005 내지 0.0050%인 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Wherein the content of As is 0.0020 to 0.0070%, and the content of Se is 0.0005 to 0.0050%. 중량%로, Si: 3.0 내지 4.0%, Al: 1.5% 이하(0%를 제외함), Mn: 1.5% 이하(0%를 제외함), As 및 Se 중에서 1종 이상: 0.010% 이하(0%를 제외함), C: 0.005 내지 0.015%, N: 0.005 내지 0.0015%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 식 1 및 식 2를 만족하는 슬라브를 가열하는 단계;
상기 슬라브를 열간 압연하여 열연판을 제조하는 단계;
상기 열연판을 냉간 압연하여 냉연판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연판을 최종 소둔하는 단계;를 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법.
[식 1]
0.010 ≤ ([C]+[N]) ≤ 0.025
[식 2]
{0.3×([C]+[N])} ≤ ([As]+[Se]) ≤ 0.010
(식 1, 식 2에서, [C], [N], [As] 및 [Se]는 각각 C, N, As 및 Se의 함량(중량%)을 나타낸다.)(Excluding 0%), Mn: 1.5% or less (excluding 0%), at least one of As and Se: 0.010% or less (0% or less) 0.005 to 0.015% of C, 0.005 to 0.0015% of N, the balance Fe and unavoidable impurities, and satisfying the following equations (1) and (2):
Hot rolling the slab to produce a hot rolled sheet;
Cold-rolling the hot-rolled sheet to produce a cold-rolled sheet; And
And finally annealing the cold rolled steel sheet.
[Formula 1]
0.010? ([C] + [N])? 0.025
[Formula 2]
{0.3 占 ([C] + [N])? ([As] + [Se])? 0.010
(C), [N], [As] and [Se] in the formula 1 and the formula 2 indicate the content (% by weight) of C, N, As and Se, respectively. 제5항에 있어서,
상기 최종 소둔하는 단계에서,
하기 식 3을 만족하는 무방향성 전기강판 제조방법.
[식 3]
0.6 ≤ [재로시간]/{([C]+[N])×10000} ≤ 0.7
(식 3에서, [재로시간]은 냉연판이 최종 소둔로 내 존재하는 시간 중에서 1000℃ 이상에서 존재하는 시간을 초(sec) 단위로 나타내고, [C] 및 [N]는 각각 C 및 N의 함량(중량%)을 나타낸다.)6. The method of claim 5,
In the final annealing step,
Wherein the non-oriented electrical steel sheet satisfies the following formula (3).
[Formula 3]
0.6? [Ash time] / {([C] + [N]) 占 10000}? 0.7
(C) and [N] are the amounts of C and N, respectively, in [sec] and [N], respectively, (% By weight). 제5항에 있어서,
상기 슬라브는,
S: 0.004% 이하(0%를 제외함), Cu: 0.03% 이하(0%를 제외함), Cr: 0.2% 이하 (0%를 제외함), Ti: 0.003% 이하(0%를 제외함), V: 0.003% 이하(0%를 제외함), B: 0.001% 이하(0%를 제외함), Zr: 0.003% 이하(0%를 제외함) 및 Mg: 0.005% 이하(0%를 제외함) 중에서 1종 이상을 더 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법.6. The method of claim 5,
The slabs
S: not more than 0.004% (excluding 0%), Cu: not more than 0.03% (excluding 0%), Cr: not more than 0.2% (excluding 0%), Ti: not more than 0.003% ), V: not more than 0.003% (excluding 0%), B: not more than 0.001% (excluding 0%), Zr: not more than 0.003% (excluding 0%) and Mg: not more than 0.005% (Excluding the non-oriented electrical steel sheet). 제5항에 있어서,
상기 열연판을 제조하는 단계 이후,
상기 열연판을 열연판 소둔하는 단계;를 더 포함하는 무방향성 전기강판 제조방법.6. The method of claim 5,
After the step of producing the hot rolled sheet,
And annealing the hot-rolled steel sheet for hot-rolled steel sheet. 제6항에 있어서,
상기 [재로시간]은,
70 내지 170초인 무방향성 전기강판 제조방법.
The method according to claim 6,
The [ash time]
70 to 170 seconds.
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