KR101296128B1 - Non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic property, and Method for manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 무방향성 전기강판에 관한 것으로, 중량%로 Al: 1.0~3.0%, Si: 2.3~3.5%, Mn: 0.5~2.0%, N: 0.001~0.004%, S: 0.0005~0.004%, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 구성되고, 상기 Al, Mn, N, S는 {[Al]+[Mn]}≤3.5, 0.002≤{[N]+[S]}≤0.006, 300≤{([Al]+[Mn])/([N]+[S])}≤1,400 의 조성식을 만족하도록 함유되며, 단면의 큐브 집합조직의 분율이 3% 이상이고, <100>//ND의 분율이 18%이상인 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다. 이에 따라 Al, Si, Mn, N, S의 첨가성분을 최적화하여 조대한 개재물을 분포밀도를 높임으로서 결정립 성장성과 자벽의 이동성을 향상시켜 자성이 우수하고, 경도가 낮아 고객사 가공성과 생산성이 우수한 최고급 무방향성 전기강판을 제조할 수 있다. The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet, in weight% Al: 1.0 ~ 3.0%, Si: 2.3 ~ 3.5%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, N: 0.001 ~ 0.004%, S: 0.0005 ~ 0.004%, balance Fe and other inevitably incorporated impurities, wherein Al, Mn, N, and S are {[Al] + [Mn]} ≦ 3.5, 0.002 ≦ {[N] + [S]} ≦ 0.006, 300 ≦ { ([Al] + [Mn]) / ([N] + [S])} ≤ 1,400, and the fraction of cube aggregates in cross section is 3% or more, and <100> // ND Provided is a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties having a fraction of 18% or more and a method of manufacturing the same. Accordingly, by optimizing the additive ingredients of Al, Si, Mn, N, and S, the coarse inclusions increase the distribution density, thereby improving grain growth and mobility of the magnetic walls. Non-oriented electrical steel sheet can be produced.
Description
본 발명은 무방향성 전기강판의 제조에 관한 것으로, 강의 첨가성분을 최적으로 설정하여 강중에 조대한 개재물의 분포밀도를 높이고 결정립의 성장성과 자벽의 이동성을 향상시킴으로써 자성을 향상시키고, 낮은 경도의 확보에 의하여 제품의 생산성 및 타발성을 개선시킨 최고급 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to the manufacture of non-oriented electrical steel sheet, by setting the additive components of the steel to optimally increase the distribution density of coarse inclusions in the steel, improve the magnetism by improving the grain growth and the mobility of the magnetic wall, ensuring low hardness The present invention relates to a high quality non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same that improves the productivity and punchability of the product.
본 발명은 회전기기의 철심재료로서 사용되는 무방향성 전기강판의 제조에 관한 것으로, 무방향성전기강판은 전기적 에너지를 기계적 에너지로 변환하는 중요한 부품으로 자기적 특성이 매우 중요하다. 자기적 특성으로 주로 언급되는 것이 철손과 자속밀도이다. 철손은 에너지 변환과정에서 열로 사라지는 에너지이므로 낮을수록 좋으며, 자속밀도는 회전체의 동력원이라 할 수 있으므로 높을수록 에너지 효율에 유리하다. The present invention relates to the production of non-oriented electrical steel sheet used as the iron core material of the rotating machine, the non-oriented electrical steel sheet is an important component for converting electrical energy into mechanical energy, the magnetic properties are very important. Mainly mentioned as magnetic properties are iron loss and magnetic flux density. Iron loss is energy that disappears as heat during the energy conversion process, the lower the better, the higher the magnetic flux density is the power source of the rotor, the higher the better the energy efficiency.
통상적으로 무방향성 전기강판은 철손을 낮추기 위해서 Si을 주원소로 첨가한다. Si의 함량이 증가하면 자속밀도가 감소하며, Si의 함량이 3%를 초과하면 가공성이 저하되어 냉간압연이 곤란해진다. 아울러 고객사에서 타발시 금형의 수명도 줄어든다. 따라서 Si의 함량을 저감하고 Al의 함량을 증가시켜 자기적 성질 및 기계적 성질을 개선하려는 시도가 이루어지고 있으나, 최고급 무방향성 전기강판으로서의 자성에는 미치지 못하고 있고 대량 생산 공정상의 어려움 때문에 아직 실용화되지 못하고 있다.In general, non-oriented electrical steel sheet adds Si as a main element to reduce iron loss. When the content of Si increases, the magnetic flux density decreases, and when the content of Si exceeds 3%, workability is lowered, which makes it difficult to cold roll. In addition, the die life is reduced when the customer punches. Therefore, attempts have been made to improve the magnetic and mechanical properties by reducing the content of Si and increasing the content of Al, but are not yet commercialized due to the difficulty of the high-quality non-oriented electrical steel sheet and the difficulty in mass production process. .
한편, 무방향성 전기강판에서 좋은 자성을 얻기 위해서는 강중에 존재하는 미세한 개재물과 같은 C, S, N, Ti 등의 불순물을 극저로 제어하여 결정립의 성장성을 향상시킬 필요가 있다. 그러나 통상의 전기강판의 제조공정에서 불순물을 극저로 관리하는 것은 쉽지 않은 일이며, 제강단계에서 비용의 증가가 발생하는 단점이 있다.On the other hand, in order to obtain good magnetism in the non-oriented electrical steel sheet, it is necessary to control the impurities such as C, S, N, Ti, such as fine inclusions present in the steel to extremely low, thereby improving the growth of crystal grains. However, it is not easy to manage impurities very low in the manufacturing process of ordinary electrical steel sheet, and there is a disadvantage in that an increase in cost occurs in the steelmaking stage.
제강단계에서 제거되지 못한 불순물은 연속주조시에 슬라브내에 질화물이나 황화물의 형태로 존재하게 되고, 열간압연을 위하여 슬라브를 1,100℃ 이상의 온도로 재가열함에 따라 질화물이나 황화물과 같은 개재물은 재용해되었다가 열간압연 종료시에 다시 미세하게 석출되게 된다. 일반적인 무방향성 전기강판에서 석출되는 개재물인 MnS, AlN은 약 50nm 정도의 미세한 평균크기를 갖는 것으로 관찰되며, 이와 같이 생성된 미세한 개재물은 소둔시 결정립의 성장을 방해하여 히스테리시스 손실을 증가시킬 뿐만 아니라 자화시 자벽의 이동을 방해하여 투자율을 감소시킨다. Impurities not removed in the steelmaking stage exist in the form of nitrides or sulfides in the slab during continuous casting, and inclusions such as nitrides or sulfides are redissolved as the slab is reheated to a temperature above 1,100 ° C for hot rolling. At the end of rolling, fine precipitates again. The inclusions MnS and AlN, which are precipitated in general non-oriented electrical steel sheets, are observed to have a fine average size of about 50 nm, and the fine inclusions thus produced not only increase the hysteresis loss by inhibiting the growth of grains during annealing, but also magnetization. This reduces the permeability by preventing the city wall from moving.
그러므로 무방향성 전기강판의 제조공정에서는 이러한 미세한 개재물이 존재하지 못하도록 제강 단계에서부터 불순물을 적절히 제어하고, 남아있는 개재물들이 열간압연시에 재고용되어 더욱 미세하게 석출되는 것을 억제하는 것이 중요하다.Therefore, in the manufacturing process of the non-oriented electrical steel sheet, it is important to properly control the impurities from the steelmaking stage so that such fine inclusions do not exist, and to prevent the remaining inclusions from being re-used during hot rolling to be deposited more finely.
집합조직의 측면에서 살펴보면, 무방향성 전기강판은 강판표면에 수직인 방향(ND)으로 자화가 용이한 방향인 <100>이 위치하는 것이 가장 이상적이며, 특히 도 3(a)에 도시된 바와 같이, 큐브(Cube) 집합조직({001}<100>)의 집적도가 높을수록 자기특성이 우수해 진다. 반면에 도 3(b)에 도시된 바와 같이, <100>에 비해 자화가 용이하지 않은 <110>이 압연방향으로 배열된 α-fiber와, <100>에 비해 자화가 용이하지 않은 <111>방위가 압연수직방향으로 배열된 γ-fiber의 집적도는 낮은 것이 바람직하다. In terms of the aggregate structure, the non-oriented electrical steel sheet is most ideally located in the direction (ND) perpendicular to the surface of the steel sheet is easy to magnetize <100>, in particular, as shown in Figure 3 (a) The higher the degree of integration of the cube assembly ({001} <100>), the better the magnetic properties. On the other hand, as shown in FIG. 3 (b), the α-fiber is arranged in the rolling direction in which <110> is less easily magnetized than <100>, and <111> is less easily magnetized than <100>. It is preferable that the degree of integration of the? -Fiber in which the orientation is arranged in the rolling vertical direction is low.
이러한 집합조직의 형성은 합금성분계, 재결정 온도조건, 결정립 크기 및 성장과 밀접한 관계가 있으며, 일반적인 무방향성 전기강판에는 냉간압연 및 결정립 성장시에 큐브 집합조직({001}<100>)과 같은 자성에 유리한 방위들의 분율이 감소하여 그 값은 3% 미만으로 줄어든다. 따라서 자성이 우수한 무방향성 전기강판을 제조하기 위해서는 큐브 집합조직의 집적도를 높일 수 있는 성분계의 개발과 재결정 소둔 조건의 설정이 매우 중요한 과제이다.The formation of these textures is closely related to alloying system, recrystallization temperature condition, grain size and growth. In general, non-oriented electrical steel sheet, such as cube texture ({001} <100>) during cold rolling and grain growth, The fraction of favorable orientations is reduced so that the value is reduced to less than 3%. Therefore, in order to manufacture non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties, it is very important to develop a component system and to set recrystallization annealing conditions to increase the density of cube texture.
본 발명은 상술한 바와 같은 종래기술이 갖는 제반 문제점을 해결하고자 창출된 것으로, 강의 합금원소인 Al, Si, Mn과, 불순물 원소인 N와 S의 성분비율을 최적의 조건으로 관리하여 강중에 조대한 개재물의 분포밀도를 높이고 미세한 개재물의 발생빈도는 낮춤으로써 결정립의 성장성과 자벽의 이동성을 향상시켜 우수한 자성을 나타내면서도 낮은 경도 특성으로 인하여 생산성 및 타발성이 우수한 최고급 무방향성 전기강판을 제공함을 목적으로 하는 것이다. The present invention was created to solve all the problems of the prior art as described above, by managing the component ratios of Al, Si, Mn, which are alloy elements of steel, and N and S, which are impurity elements, under optimum conditions. The purpose is to provide the highest quality non-oriented electrical steel sheet with high productivity and releasability due to its low hardness, which improves grain growth and mobility of magnetic walls by increasing the distribution density of the inclusions and reducing the incidence of fine inclusions. It is to be done.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 무방향성 전기강판은 중량%로, Al: 1.0~3.0%, Si: 2.3~3.5%, Mn: 0.5~2.0%, N: 0.001~0.004%, S: 0.0005~0.004%, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 구성되고, 상기 Al, Mn, N, S는 하기의 조건식1 내지 3의 조성식을 만족하도록 함유되며, 단면의 큐브 집합조직의 분율이 3% 이상이고, <100>//ND의 분율이 18%이상인 것을 특징으로 한다. The non-oriented electrical steel sheet of the present invention for solving the above problems by weight, Al: 1.0 ~ 3.0%, Si: 2.3 ~ 3.5%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, N: 0.001 ~ 0.004%, S: 0.0005 ~ It is composed of 0.004%, the balance Fe and other inevitable impurities, Al, Mn, N, S is contained so as to satisfy the composition formula of the following
{[Al]+[Mn]}≤3.5 --------------------- 조건식1{[Al] + [Mn]} ≤3.5 --------------------- Conditional Expression 1
0.002≤{[N]+[S]}≤0.006 --------------------- 조건식20.002≤ {[N] + [S]} ≤0.006 ---------------------
300≤{([Al]+[Mn])/([N]+[S])}≤1,400 --------------------- 조건식3 300≤ {([Al] + [Mn]) / ([N] + [S])} ≤1,400 --------------------- Conditional Expression 3
상기 [Al], [Mn], [N], [S]는 각각 Al, Mn, N, S의 함량(중량%), 상기 <100>//ND는 <001>면이 강판 수직방향에 평행하게 놓여 있는 집합조직을 의미한다.[Al], [Mn], [N], and [S] are contents of Al, Mn, N, and S (wt%), respectively, and the <100> // ND has a <001> plane parallel to the vertical direction of the steel sheet. It means the collective organization that is placed.
본 발명의 무방향성 전기강판은 상기 Al, Si, Mn이 하기의 조건식4 내지 6의 조성식을 만족하도록 함유되는 것을 특징으로 한다. The non-oriented electrical steel sheet of the present invention is characterized in that the Al, Si, Mn is contained so as to satisfy the composition formula of the following
3.0≤{[Al]+[Si]+[Mn]/2}≤6.5 --------------------- 조건식43.0≤ {[Al] + [Si] + [Mn] / 2} ≤6.5 --------------------- Conditional Expression 4
0.3≤[Al]/[Si]≤1.3 --------------------- 조건식50.3≤ [Al] / [Si] ≤1.3 --------------------- Conditional Expression 5
1≤[Al]/[Mn]≤8 --------------------- 조건식61≤ [Al] / [Mn] ≤8 --------------------- Conditional Expression 6
상기 [Si]는 Si의 함량(중량%)을 의미한다.[Si] means the content (% by weight) of Si.
본 발명의 무방향성 전기강판은 중량%로, Al: 1.0~3.0%, Si: 2.3~3.5%, Mn: 0.5~2.0%, N: 0.001~0.004%, S: 0.0005~0.004%, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 구성되고, 강판 중에 질화물과 황화물 단독 혹은 이들이 복합된 개재물이 형성되며, 평균크기가 300nm 이상인 개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2 이상이고, 단면의 큐브 집합조직의 분율이 3% 이상, <100>//ND의 분율이 18%이상, 단면 비커스 경도(Hv1)가 225이하인 것을 특징으로 한다. The non-oriented electrical steel sheet of the present invention by weight, Al: 1.0 ~ 3.0%, Si: 2.3 ~ 3.5%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, N: 0.001 ~ 0.004%, S: 0.0005 ~ 0.004%, balance Fe and It is composed of other inevitably mixed impurities, nitride and sulfide alone or inclusions are formed in the steel sheet, the distribution density of inclusions having an average size of 300 nm or more is 0.02 pieces / mm 2 or more, the fraction of the cube texture of the cross section The 3% or more, the fraction of <100> // ND is 18% or more, and the cross-sectional Vickers hardness (Hv1) is 225 or less.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 무방향성 전기강판의 제조방법은 중량%로, Al: 1.0~3.0%, Si: 2.3~3.5%, Mn: 0.5~2.0%, N: 0.001~0.004%, S: 0.0005~0.004%, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 구성되고, 상기 Al, Mn, N, S는 {[Al]+[Mn]}≤3.5, 0.002≤{[N]+[S]}≤0.006, 300≤{([Al]+[Mn])/([N]+[S])}≤1,400 의 조성식을 만족하도록 함유되는 슬라브를 1,100℃이상으로 가열한 다음 열간압연하되 열간마무리 압연은 800℃ 이상에서 실시하고, 열간압연된 열연판을 850~1,100℃의 온도범위에서 열연판 소둔하거나 혹은 열연판 소둔을 생략하고, 산세한 다음, 70~95%의 압하율로 냉간압연하고, 냉간압연된 냉연판을 750~1,100℃의 온도범위에서 최종소둔하되, 최종소둔 승온속도는 15~30℃/s로 제어하는 것을 특징으로 한다. Method for producing a non-oriented electrical steel sheet of the present invention for solving the above problems by weight, Al: 1.0 ~ 3.0%, Si: 2.3 ~ 3.5%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, N: 0.001 ~ 0.004%, S : 0.0005 to 0.004%, remainder Fe and other unavoidably mixed impurities, Al, Mn, N, S is {[Al] + [Mn]} ≤3.5, 0.002≤ {[N] + [S] } ≤0.006, 300≤ {([Al] + [Mn]) / ([N] + [S])} ≤1,400 The slab contained is heated to 1,100 ℃ or more, and then hot rolled to obtain hot finish. The rolling is carried out at 800 ° C. or higher, the hot rolled hot rolled sheet is annealed at a temperature range of 850 to 1,100 ° C., or the hot rolled sheet is annealed and pickled. The cold-rolled cold rolled sheet, the final annealing in the temperature range of 750 ~ 1,100 ℃, characterized in that the final annealing temperature increase rate is controlled to 15 ~ 30 ℃ / s.
본 발명의 무방향성 전기강판의 제조방법은 상기 슬라브에 Al, Si, Mn이 3.0≤{[Al]+[Si]+[Mn]/2}≤6.5, 0.3≤[Al]/[Si]≤1.3, 1≤[Al]/[Mn]≤8 의 조성식을 만족하도록 함유되는 것을 특징으로 한다. In the method for producing a non-oriented electrical steel sheet of the present invention, Al, Si, Mn is 3.0≤ {[Al] + [Si] + [Mn] / 2} ≤6.5, 0.3≤ [Al] / [Si] ≤ 1.3, 1≤ [Al] / [Mn] ≤8, so as to satisfy the composition formula.
본 발명의 무방향성 전기강판의 제조방법은 평균크기가 300nm 이상인 개재물의 분포밀도를 0.02개/mm2 이상으로 제어하는 것을 특징으로 한다. Method for producing a non-oriented electrical steel sheet of the present invention is characterized by controlling the distribution density of inclusions having an average size of 300nm or more to 0.02 pieces / mm 2 or more.
본 발명의 무방향성 전기강판의 제조방법은 0.3~0.5%의 Al을 첨가하여 탈산이 이루어지도록 한 다음, 잔여 합금원소를 투입하며, 잔여 합금원소 투입 후에 용강의 온도를 1,500~1,600℃로 유지하여 슬라브를 제조하는 것을 또 하나의 특징으로 한다.In the manufacturing method of the non-oriented electrical steel sheet of the present invention is added to 0.3 ~ 0.5% Al to be deoxidized, and then the remaining alloy element is added, after the addition of the remaining alloy element to maintain the temperature of the molten steel to 1,500 ~ 1,600 ℃ Manufacturing the slab is another feature.
본 발명에 의하면 Al, Si, Mn의 합금원소와 N와 S의 불순물 원소의 성분비율을 적절히 관리하여 조대한 개재물의 분포밀도를 높임으로써 결정립의 성장성과 자벽의 이동성이 향상되어 자성이 우수하고, 매우 낮은 경도를 갖는 최고급 무방향성 전기강판을 안정적으로 제조할 수 있다. 또한 고객사 가공성과 생산성이 우수하며, 제품의 생산단가를 낮추어 원가를 절감하는 효과를 얻게 된다.According to the present invention, by appropriately managing the component ratios of the alloying elements of Al, Si, and Mn and the impurity elements of N and S to increase the distribution density of coarse inclusions, the growth of crystal grains and the mobility of magnetic walls are improved, and the magnetic properties are excellent. High quality non-oriented electrical steel sheets having very low hardness can be stably manufactured. In addition, the customer's processability and productivity is excellent, and the cost is reduced by lowering the production cost of the product.
도 1은 본 발명의 무방향성 전기강판중의 복합개재물을 나타낸 그림.
도 2는 [N]+[S]를 가로축으로 하고, [Al]+[Mn]을 세로축으로 하여 평균크기가 300nm 이상인 거대한 복합개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2 이상인지 여부를 기준으로 구분하여 나타낸 그래프.
도 3은 자성에 유리한 집합조직과 자성에 불리한 집합조직을 나타낸 그림.
도 4는 집합조직 조사를 위해 무방향성 전기강판의 단면(TD방향)을 EBSD(Electron back scattered diffraction)로 관찰하여 얻어진 방위분포함수(ODF, Orientation Distribution Function)를 나타낸 그림.1 is a view showing a composite inclusion in the non-oriented electrical steel sheet of the present invention.
FIG. 2 is divided based on whether [N] + [S] is the horizontal axis and [Al] + [Mn] is the vertical axis, and the distribution density of a large composite inclusion having an average size of 300 nm or more is 0.02 / mm 2 or more. Graph shown by.
Figure 3 is a view showing the texture and the texture structure disadvantageous to the magnetic advantage.
Figure 4 is a view showing the orientation distribution function (ODF) obtained by observing the cross-section (TD direction) of non-oriented electrical steel sheet by EBSD (Electron back scattered diffraction) for the purpose of examining the texture.
상기의 기술적인 문제점을 해결하기 위하여 본 발명자는 강의 합금원소, 불순물 원소 및 각 원소간의 관계가 개재물의 형성에 미치는 종류별 영향과 이에 따라 자성과 가공성에 미치는 영향에 대하여 각각 조사한 결과, 강에 첨가되는 합금원소중에서 Al, Si, Mn과, 불순물 원소인 N, S의 함량을 적절히 조절하고 Al/Si와 Al/Mn, Al+Si+Mn/2, Al+Mn, N+S, (Al+Mn)/(N+S)의 비율을 최적으로 관리함으로써 강판의 경도를 저하시키고 강판 중에 평균크기 300nm 이상의 거대한 복합 개재물의 분포밀도를 높일 수 있으며, 이에 의하여 자기적 특성이 월등히 향상되고 제품의 생산성 및 타발성이 개선되는 사실에 주목하여 본 발명을 완성하였다.In order to solve the above technical problems, the present inventors have investigated the effects of alloying elements, impurity elements, and the relationship between the elements on the formation of inclusions, and the effects on magnetic properties and workability, respectively. In the alloying elements, Al, Si, Mn, and the impurity elements N and S content are properly adjusted, and Al / Si and Al / Mn, Al + Si + Mn / 2, Al + Mn, N + S, (Al + Mn By optimally managing the ratio of) / (N + S), it is possible to reduce the hardness of the steel sheet and to increase the distribution density of the large composite inclusions having an average size of 300 nm or more in the steel sheet, thereby greatly improving magnetic properties, The present invention has been completed by paying attention to the fact that punchability is improved.
본 발명은 중량%로, Al: 1.0~3.0%, Si: 2.3~3.5%, Mn: 0.5~2.0%, N: 0.001~0.004%, S: 0.0005~0.004%, 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물로 구성되고, 상기 Al, Mn, N, S는 {[Al]+[Mn]}≤3.5, 0.002≤{[N]+[S]}≤0.006, 300≤{([Al]+[Mn])/([N]+[S])}≤1,400, 3.0≤{[Al]+[Si]+[Mn]/2}≤6.5, 0.3≤[Al]/[Si]≤1.3, 1≤[Al]/[Mn]≤8 의 조성식을 만족하도록 함유시킴에 의하여 평균크기가 300nm 이상인 질화물과 황화물의 단독 혹은 이들이 복합된 개재물의 분포밀도를 0.02개/mm2 이상으로 높인 것을 특징으로 하며, 이에 따라 자성이 우수하면서도 단면 비커스 경도(Hv1) 225이하의 낮은 경도로 인해 우수한 가공성을 갖는 최고급 무방향성 전기강판을 제조할 수 있다. The present invention is by weight, Al: 1.0 ~ 3.0%, Si: 2.3 ~ 3.5%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, N: 0.001 ~ 0.004%, S: 0.0005 ~ 0.004%, balance Fe and other unavoidably incorporated It is composed of impurities, and Al, Mn, N, and S are {[Al] + [Mn]} ≤3.5, 0.002≤ {[N] + [S]} ≤0.006, 300≤ {([Al] + [Mn ]) / ([N] + [S])} ≤1,400, 3.0≤ {[Al] + [Si] + [Mn] / 2} ≤6.5, 0.3≤ [Al] / [Si] ≤1.3, 1≤ By containing so as to satisfy the composition formula of [Al] / [Mn] ≦ 8, the distribution density of nitrides and sulfides having an average size of 300 nm or more or inclusions thereof is increased to 0.02 pieces / mm 2 or more. Accordingly, it is possible to manufacture the highest quality non-oriented electrical steel sheet having excellent machinability due to its excellent magnetic properties and low hardness of Vickers hardness (Hv1) 225 or less.
또한 본 발명은 제강단계에서 0.3~0.5%의 Al을 먼저 첨가하여 탈산이 이루어지도록 한 다음, 잔여 합금원소를 투입하고, 잔여 합금원소 투입 후에 용강의 온도를 1,500~1,600℃로 유지하여 상기의 성분조성을 갖는 슬라브를 제조하고, 슬라브를 1,100~1,250℃의 온도로 가열한 다음 열간압연하되 열간마무리 압연은 800℃ 이상에서 실시하고, 열간압연된 열연판을 850~1,100℃의 온도범위에서 열연판 소둔하거나 이를 생략하고, 산세한 다음, 70~95%의 압하율로 냉간압연하고, 냉간압연된 냉연판을 750~1,100℃의 온도범위에서 최종소둔하되, 최종소둔시 승온속도를 15~30℃/s로 하여 강판 단면에서의 큐브 집합조직 분율을 3% 이상으로 향상시킴으로써 자성과 가공성이 우수한 무방향성 전기강판을 제조함을 특징으로 한다. In the present invention, 0.3 to 0.5% of Al is first added in the steelmaking step to perform deoxidation, and then the remaining alloying elements are added, and after the addition of the remaining alloying elements, the temperature of the molten steel is maintained at 1,500 to 1,600 ° C. A slab having a composition was prepared, and the slab was heated to a temperature of 1,100 to 1,250 ° C. and then hot rolled, but hot finishing rolling was performed at 800 ° C. or higher, and the hot rolled hot rolled sheet was annealed at a temperature range of 850 to 1,100 ° C. After pickling or omitting, pickling, cold rolling at a reduction ratio of 70 to 95%, and final cold annealing of the cold rolled cold plate at a temperature range of 750 to 1,100 ° C., but the temperature increase rate at the time of final annealing is 15 to 30 ° C. / It is characterized by producing a non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties and workability by improving the cube texture fraction in the cross section of the steel sheet to 3% or more as s.
강의 합금원소인 Al, Si, Mn에 대하여 설명하면 상기 합금원소들은 전기강판의 철손을 낮추기 위하여 첨가되는 원소이나, 그 첨가되는 함량이 증가함에 따라 자속밀도는 감소하게 되며 재료의 가공성이 열위해지므로, 이러한 합금성분들을 적절히 설정하여 철손은 물론 자속밀도를 개선시키고 경도도 적정수준으로 유지시켜야 한다. In the case of Al, Si, and Mn, which are alloying elements of steel, the alloying elements are added to lower iron loss of the steel sheet, but as the added content thereof increases, the magnetic flux density decreases and the workability of the material is deteriorated. In addition, these alloying components should be set properly to improve magnetic flux density as well as iron loss and maintain hardness at an appropriate level.
아울러, Al과 Mn은 불순물 원소인 N, S와 결합하여 질화물이나 황화물 등의 개재물을 형성하게 된다. 이러한 개재물은 자성에 큰 영향을 미치게 되므로 자성의 열화가 최소화되도록 하는 개재물의 형성 빈도를 높일 필요성이 있다.In addition, Al and Mn combine with N and S which are impurity elements to form inclusions such as nitride and sulfide. Since such inclusions have a great influence on the magnetism, there is a need to increase the frequency of formation of the inclusions so as to minimize deterioration of the magnetic properties.
본 발명자는 Al과 Mn, Si, N, S가 특정 조건을 만족하도록 함유되면 질화물이나 황화물 등이 복합되어 이루어진 거대한 복합 개재물이 형성되는 것을 최초로 발견하였으며, 이러한 복합 개재물의 분포밀도를 조정함으로서 가공성을 열화시키는 합금원소들을 최소량 함유시킴에도 불구하고 자성이 월등히 향상되는 점에 착안하여 본 발명에 대하여 제안하게 된 것이다. The present inventors first discovered that when Al, Mn, Si, N, and S were contained so as to satisfy specific conditions, a huge complex inclusion composed of nitrides or sulfides was formed, and the workability was adjusted by adjusting the distribution density of such composite inclusions. The present invention has been proposed in view of the fact that the magnetism is greatly improved despite having a minimum amount of deteriorating alloying elements.
먼저, 본 발명을 구성하는 성분원소의 범위와 그 성분원소간의 함량비율을 한정한 이유에 대하여 설명한다.First, the reason for limiting the content ratio between the range and the component elements constituting the present invention will be described.
[Al: 1.0~3.0중량%][Al: 1.0-3.0 wt%]
Al은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추며 질화물을 형성하는 역할을 하므로 첨가되며, 조대한 질화물이 형성될 수 있도록 1.0~3.0%로 첨가된다. Al이 1.0%미만으로 함유되면 개재물을 충분히 성장시킬 수 없으며, 3.0%를 초과하여 함유되면 가공성이 열화되고 제강과 연속주조 등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 통상의 공정으로 생산할 수 없게 된다. Al is added because it increases the specific resistance of the material, lowers iron loss and forms nitride, and is added in 1.0 to 3.0% to form coarse nitride. If the Al content is less than 1.0%, the inclusions cannot be sufficiently grown. If the Al content is more than 3.0%, the workability is degraded and problems occur in all processes such as steelmaking and continuous casting.
[Si: 2.3~3.5중량%][Si: 2.3-3.5 wt%]
Si는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며, 2.3%미만으로 함유될 경우, 고주파 철손 저감 효과가 없으며, 3.5%를 초과하여 함유될 경우 재료의 경도가 상승하여 생산성 및 타발성이 열위해지므로 바람직하지 않다. Si serves to lower the iron loss by increasing the specific resistance of the material, when contained less than 2.3%, there is no effect of reducing high-frequency iron loss, and when contained in more than 3.5%, the hardness of the material rises to increase productivity and breakability. It is not desirable because it is harmful.
[Mn: 0.5~2.0중량%][Mn: 0.5-2.0 wt%]
Mn은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할을 하며, 0.5%이상으로 함유되어야 개재물 조대화 효과가 발휘된다. Mn이 2.0%를 초과하도록 함유되면 자성에 불리한 [111]집합조직의 형성을 조장하므로 Mn의 함량은 0.5~2.0%로 제한함이 바람직하다. Mn improves iron resistivity and forms sulfides by increasing the specific resistance of the material, and the coarsening effect is exhibited when contained at 0.5% or more. When Mn is contained in an amount exceeding 2.0%, the content of Mn is preferably limited to 0.5 to 2.0% since it promotes formation of [111] aggregates, which is detrimental to magnetism.
[N: 0.001~0.004중량%][N: 0.001-0.004 wt%]
N은 불순물 원소로서, 제조공정중에 미세한 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 열위시킨다. 따라서 질화물의 형성을 억제시켜야 하나 이를 위해서는 추가적으로 많은 비용과 공정시간을 필요로 하여 경제적이지 않으므로 후술되는 바와 같이 불순물 원소인 N과의 친화력이 큰 원소를 적극 이용하여 개재물을 조대하게 성장시켜 결정립 성장에 미치는 영향을 줄이는 방법이 보다 바람직하다. 이와 같이 개재물을 조대하게 성장시키기 위해서는 N를 0.001~0.004%범위로 제어하는 것이 필수이다. N이 0.004%를 초과하면 개재물의 조대화가 이루어지지 않아 철손이 증가되며, 보다 바람직하게는 N은 0.003%이하로 함유되도록 한다. N is an impurity element, in which fine nitride is formed during the manufacturing process to suppress grain growth and inferior iron loss. Therefore, it is necessary to suppress the formation of nitride, but this requires additional cost and processing time, so it is not economical. It is more desirable to reduce the impact. In order to grow the inclusions in this manner, it is essential to control the N to 0.001% to 0.004%. When N exceeds 0.004%, coarsening of inclusions is not achieved and iron loss is increased, and more preferably, N is contained in 0.003% or less.
[S: 0.0005~0.004중량%][S: 0.0005-0.004 wt%]
S는 불순물 원소로서, 제조공정중에 미세한 황화물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 열위시킨다. 따라서 황화물의 형성을 억제시켜야 하나 이를 위해서는 추가적으로 많은 비용과 공정시간을 필요로 하여 경제적이지 않으므로 후술되는 바와 같이 불순물 원소인 S와의 친화력이 큰 원소를 적극 이용하여 개재물을 조대하게 성장시켜 결정립 성장에 미치는 영향을 줄이는 방법이 보다 바람직하다. 이와 같이 개재물을 조대하게 성장시키기 위해서는 S를 0.0005~0.004%범위로 제어하는 것이 필수이다. S가 0.004%를 초과하면 개재물의 조대화가 이루어지지 않아 철손이 증가되며, 보다 바람직하게는 S는 0.003%이하로 함유되도록 한다.S is an impurity element, which forms fine sulfides during the manufacturing process, inhibits grain growth, and infers iron loss. Therefore, the formation of sulfides should be suppressed, but this requires additional cost and processing time, and thus it is not economical. Therefore, as described below, the inclusions are coarsely grown by using an element having a high affinity for S as an impurity element to crystal grain growth. It is more desirable to reduce the impact. In order to grow the inclusions in this way, it is essential to control the S in the range 0.0005 to 0.004%. If S exceeds 0.004%, coarsening of inclusions is not achieved, and iron loss is increased. More preferably, S is contained at 0.003% or less.
상기의 불순물 원소 외에도 C, Ti과 같은 불가피하게 혼입되는 불순물들이 포함될 수 있다. C는 자기시효를 일으키므로 0.004%이하, 바람직하게는 0.003%이하로 제한하는 것이 좋다. Ti는 무방향성 전기강판에 있어서 바람직하지 않은 결정방위인 [111]집합조직의 성장을 촉진하므로 0.004%이하, 보다 바람직하게는 0.002%이하로 제한하는 것이 좋다.In addition to the impurity elements described above, impurities that are inevitably mixed such as C and Ti may be included. Since C causes self aging, the C content should be limited to 0.004% or less, preferably 0.003% or less. Ti promotes the growth of the [111] aggregate structure, which is an undesirable crystal orientation in the non-oriented electrical steel sheet, so it is preferable to limit it to 0.004% or less, more preferably 0.002% or less.
본 발명에서 Al과 Mn의 합계량인 [Al]+[Mn]은 3.5% 이하로 한정되는데, 이는 Al과 Mn의 합계량이 3.5%를 초과하면 자성에 불리한 [111]집합조직의 분율이 증가하여 자성이 열위해지기 때문이다. Al과 Mn의 합계량이 1.5% 미만이 되면 질화물, 황화물 혹은 이 두가지의 복합개재물이 조대하게 형성되지 않아 자성이 열위해지나, 본 발명에서 Al은 1.0%이상으로 함유되고, Mn은 0.5%이상으로 함유되어 Al과 Mn의 합계량은 1.5% 이상이 되므로 자성의 열화가 방지된다.In the present invention, the total amount of Al and Mn [Al] + [Mn] is limited to 3.5% or less, which means that if the total amount of Al and Mn exceeds 3.5%, the fraction of the [111] aggregate tissue, which is disadvantageous to magnetism, increases and the magnetic Because it gets feverish. When the total amount of Al and Mn is less than 1.5%, nitrides, sulfides, or both complex inclusions are not coarse to form magnetic heat. However, in the present invention, Al is contained in an amount of 1.0% or more, and Mn is 0.5% or more. Since the total amount of Al and Mn is 1.5% or more, magnetic deterioration is prevented.
본 발명에서 N과 S의 합계량인 [N]+[S]는 0.002~0.006%로 한정되는데, 이는 이 범위에서 개재물이 조대하게 성장되기 때문이다. N과 S의 합계량이 0.006%를 초과하면 미세한 개재물의 분율이 증가되어 자성이 열화된다. In the present invention, the total amount of N and S [N] + [S] is limited to 0.002% to 0.006%, because inclusions grow coarsely in this range. When the total amount of N and S exceeds 0.006%, the fraction of fine inclusions increases and the magnetism deteriorates.
본 발명에서 Al, Mn, N, S는 300≤([Al]+[Mn])/([N]+[S])≤1,400 의 조성식을 만족하도록 함유된다. 여기서 [Al], [Mn], [N], [S]는 각각 Al, Mn, N, S의 함량(중량%)을 의미한다. 이 범위내에서는 개재물이 조대화되어 거대한 복합개재물의 분포밀도가 증가됨에 의하여 철손이 향상되나, 이 범위를 벗어나게 되면 개재물의 조대화가 되지 않고 거대한 복합개재물의 형성빈도가 낮으며 자성에 불리한 집합조직이 형성된다.In the present invention, Al, Mn, N, and S are contained so as to satisfy the composition formula of 300≤ ([Al] + [Mn]) / ([N] + [S]) ≤1,400. Here, [Al], [Mn], [N], and [S] mean content (wt%) of Al, Mn, N, and S, respectively. Within this range, iron loss is improved by increasing coarse inclusions and increasing the density of distribution of large composite inclusions. Outside this range, coarsening of inclusions is not coarse, formation frequency of huge composite inclusions is low, and it is disadvantageous to magnetism. Is formed.
도 1은 본 발명의 무방향성 전기강판중의 복합개재물을 나타낸 그림이다. 1 is a view showing a composite inclusion in the non-oriented electrical steel sheet of the present invention.
Al, Mn, N, S의 함량이 최적으로 관리되는 범위내에서 개재물은 통상재와 대비하여 수배이상 성장하여 300nm 이상의 평균크기를 갖는 조대한 복합개재물의 형성빈도가 높아지고, 그 결과 약 50nm 정도의 평균크기를 갖는 미세한 개재물이 줄어들게 되어 자성이 개선되며, 거대한 복합개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2이상인 경우 자성이 월등히 향상된다. Within the range in which the Al, Mn, N, and S contents are optimally managed, inclusions grow more than several times as compared to conventional materials, increasing the frequency of formation of coarse composite inclusions having an average size of 300 nm or more. The fine inclusions having an average size is reduced to improve the magnetism, and when the distribution density of the giant composite inclusion is 0.02 pieces / mm 2 or more, the magnetism is greatly improved.
이러한 조대한 복합개재물의 형성은 제강단계에서 이루어지는 것으로 추정되는 것으로서, 이에 대한 정확한 생성 메커니즘은 아직 분명히 밝혀진 것은 아니나, 제강단계에서 초기 Al의 투입시 탈산작용에 의하여 Al계 산화물과 질화물이 형성되고, 추가적인 Al 및 Mn 등의 합금원소 첨가와 버블링시 본 발명에서 규명한 Al, Mn, Si, N, S의 성분비율을 만족하는 성분계에서는 Al계 산화물/질화물이 성장되고 이와 동시에 Mn계 황화물이 그 위에 석출되는 것에 기인하는 것으로 사료된다.The formation of such coarse composite inclusions is assumed to occur in the steelmaking stage, and the exact mechanism of formation thereof is not clear yet, but Al-based oxides and nitrides are formed by deoxidation during initial Al injection in the steelmaking stage. When adding alloying elements such as Al and Mn and bubbling, the Al-based oxide / nitride is grown in the component system satisfying the component ratios of Al, Mn, Si, N, and S as defined in the present invention, and at the same time, the Mn-based sulfide Presumably due to precipitation in the stomach.
도 2는 [N]+[S]를 가로축으로 하고, [Al]+[Mn]을 세로축으로 하여 평균크기가 300nm 이상인 거대한 복합개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2 이상인지 여부를 기준으로 구분하여 나타낸 그래프이다. FIG. 2 is divided based on whether [N] + [S] is the horizontal axis and [Al] + [Mn] is the vertical axis, and the distribution density of a large composite inclusion having an average size of 300 nm or more is 0.02 / mm 2 or more. It is a graph shown.
도 2의 도시를 참조하면, Al과 Mn의 합계량인 [Al]+[Mn]이 3.5% 이하이고, N와 S의 합계량인 [N]+[S]이 0.002~0.006임과 동시에, Al과 Mn의 합계량의 N와 S의 합계량에 대한 비율인 ([Al]+[Mn])/([N]+[S])가 300~1,400 인 본 발명의 범위(굵은선 내부)에서는 개재물이 조대화되고 평균크기가 300nm 이상인 거대한 복합개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2 보다 높아 자성이 우수한 반면, 본 발명을 벗어나는 범위에서는 조대한 개재물이 형성되지 않고 평균크기가 300nm 이상인 거대한 복합개재물의 분포밀도가 0.02개/mm2 보다 낮으며 집합조직이 열위하여 자성이 저하됨을 알 수 있다. Referring to the illustration of Fig. 2, the total amount of Al and Mn [Al] + [Mn] is 3.5% or less, and the total amount of N and S [N] + [S] is 0.002 to 0.006 and Al and In the scope of the present invention (inside the thick line) in which ([Al] + [Mn]) / ([N] + [S]) is 300 to 1,400, the ratio of the total amount of Mn to the total amount of N and S, inclusions While the distribution density of the large composite inclusions having an average size of 300 nm or more is greater than 0.02 / mm 2 , the magnetic properties are excellent, while the coarse inclusions do not form within the range outside the present invention, and the distribution density of large composite inclusions having an average size of 300 nm or more is exceeded. Is lower than 0.02 pieces / mm 2 and the magnetism is degraded due to inferior texture.
조대한 개재물은 주로 질화물과 황화물이 복합되어 300nm 이상의 평균크기를 갖는 것으로 관찰되었으나, 여러개의 질화물들이 복합되거나 여러개의 황화물들이 복합되어 300nm 이상의 평균크기를 갖는 것도 이에 포함되며, 질화물이나 황화물이 단독으로 이루어져 300nm 이상으로 성장된 것도 이에 포함될 수 있다. 여기서, 개재물의 평균크기는 강판 단면에서의 개재물의 최장길이와 최단길이를 측정하고 이를 평균하여 구한 값으로 하였다. Coarse inclusions have been observed to have an average size of 300 nm or more mainly due to the compounding of nitrides and sulfides, but also includes several nitrides or several sulfides having an average size of 300 nm or more, and nitrides or sulfides alone It can be included also grown to 300nm or more. Here, the average size of the inclusions was taken as the value obtained by measuring the longest length and the shortest length of the inclusions in the cross section of the steel sheet and averaging them.
본 발명에서 Al의 Si에 대한 비율인 [Al]/[Si]은 0.3~1.3으로 한정함이 바람직하다. 이는 Al의 Si에 대한 비율이 0.3~1.3인 경우 결정립의 성장성이 우수하고 재료의 경도가 낮아져 생산성 및 타발성이 향상되기 때문이다. [Al]/[Si]이 0.3미만에서는 개재물이 크게 성장되지 않아 결정립의 성장성이 나빠져 자성이 열위해지며, [Al]/[Si]이 1.3을 초과하면 재료의 집합조직이 나빠져 자속밀도가 열위해지게 된다.[Al] / [Si] which is a ratio of Al to Si in the present invention is preferably limited to 0.3 ~ 1.3. This is because when the ratio of Al to Si is 0.3 to 1.3, the grain growth is excellent and the hardness of the material is lowered, thereby improving productivity and punchability. If [Al] / [Si] is less than 0.3, the inclusions do not grow significantly, and the grain growth is worsened and the magnetism is deteriorated. If [Al] / [Si] exceeds 1.3, the texture of the material deteriorates and the magnetic flux density becomes heat. To be harmed.
본 발명에서 Al의 Mn에 대한 비율인 [Al]/[Mn]은 1~8로 한정함이 바람직하다. 이는 Al의 Mn에 대한 비율이 1~8인 경우 개재물의 성장성이 뛰어나 철손 특성이 우수하며, 반대로 이 범위에서 벗어나는 경우 개재물의 성장성이 떨어지고 자성에 유리한 집합조직의 분율이 감소되기 때문이다.[Al] / [Mn], which is a ratio of Al to Mn in the present invention, is preferably limited to 1-8. This is because when the ratio of Al to Mn is 1 to 8, the inclusion loss is excellent and the iron loss characteristics are excellent. On the contrary, when the Al ratio is out of this range, the growth rate of the inclusion is lowered and the fraction of the texture that is favorable for magnetism is reduced.
다음으로 비저항(고유저항)과 관련되는 합금성분의 비율한정에 대하여 설명한다. 최근 친환경 자동차의 수요가 급격히 증가함에 따라 고속으로 회전가능한 모터에 사용될 수 있는 제품이 요구되고 있다. 모터의 회전수가 증가하면 내부 철심에서의 손실중 와전류 손실의 분율이 급격히 증가하게 된다. 이 와전류 손실을 줄이기 위해서는 비저항을 늘려주어야 하며 47이상의 비저항을 확보하는 것이 바람직하다. 아울러 최근 냉연기술의 발전에도 불구하고 비저항이 87을 초과할 경우 합금원소의 첨가량이 증가되어 가공성이 불량해지고 통상적인 냉간압연으로는 생산이 불가능하므로 비저항은 87이하가 적절하다.Next, the ratio limitation of the alloying component related to a specific resistance (intrinsic resistance) is demonstrated. Recently, as the demand for eco-friendly cars increases rapidly, a product that can be used for a motor capable of rotating at high speed is required. As the number of revolutions of the motor increases, the fraction of eddy current loss among the losses in the inner core increases rapidly. In order to reduce this eddy current loss, the specific resistance should be increased, and it is desirable to have a specific resistance of 47 or more. In addition, despite the recent development of the cold rolling technology, when the resistivity exceeds 87, the amount of alloying element is increased, resulting in poor workability and production cannot be achieved by ordinary cold rolling.
성분계와 고유저항의 관계는 다음의 실험식을 이용하여 구하였다.The relationship between the component system and the resistivity was calculated using the following empirical formula.
ρ = 13.25+11.3([Al]+[Si]+[Mn]/2) (ρ: 고유저항)ρ = 13.25 + 11.3 ([Al] + [Si] + [Mn] / 2) (ρ: resistivity)
이 실험식에 의하면 비저항 47~87을 만족하기 위해서는 [Al]+[Si]+[Mn]/2를 3.0~6.5%로 관리하여야 한다.According to this empirical formula, [Al] + [Si] + [Mn] / 2 should be managed at 3.0 ~ 6.5% to satisfy specific resistivity 47 ~ 87.
이하에서는 본 발명에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 설명한다. 본 발명에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법은 제강단계에서 우선 전체 Al의 투입량 중에서 0.3~0.5%를 먼저 첨가하고, 강중의 탈산이 충분히 일어나도록 한 후에 잔여 합금원소들을 투입하는 것이 바람직하다. 합금원소 투입후에는 용강의 온도를 1,500~1,600℃로 유지시켜 강중의 개재물이 충분히 성장되도록 하여 제조한 후 이를 연속주조 공정에서 응고시켜 슬라브를 제조한다. 이어서 슬라브를 가열로에 장입하여 1,100℃이상 1,250℃이하의 온도로 재가열한다. 슬라브를 1,250℃를 초과하는 온도로 가열하게 되면 자성을 해치는 석출물이 재용해되어 열간압연후 미세하게 석출될 수 있으므로 1,250℃이하의 온도에서 슬라브를 가열한다. Hereinafter, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to the present invention. In the method for producing a non-oriented electrical steel sheet according to the present invention, it is preferable to first add 0.3 to 0.5% of the total Al content in the steelmaking step, and then add residual alloy elements to sufficiently deoxidize the steel. After the alloying element is added, the molten steel is maintained at a temperature of 1,500 to 1,600 ° C. so that the inclusions in the steel are sufficiently grown, and then solidified in a continuous casting process to manufacture the slab. Subsequently, the slab is charged to a heating furnace and reheated to a temperature of 1,100 ° C or more and 1,250 ° C or less. When the slab is heated to a temperature exceeding 1,250 ℃, the precipitate that harms the magnetic can be re-dissolved and finely precipitated after hot rolling, so the slab is heated at a temperature below 1,250 ℃.
슬라브가 재가열되면, 이어서 열간압연을 수행한다. 열간압연시 열간마무리 압연은 800℃ 이상의 온도에서 실시하는 것이 바람직하다. Once the slab is reheated, it is then hot rolled. It is preferable to perform hot finishing rolling at the time of hot rolling at the temperature of 800 degreeC or more.
열간압연된 열연판은 850~1,100℃의 온도에서 열연판 소둔한다. 열연판소둔 온도가 850℃ 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔온도가 1,100℃를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있으므로, 그 온도범위는 850~1,100℃로 제한한다. 보다 바람직한 열연판의 소둔온도는 950~1,100℃이다. 열연판 소둔은 필요에 따라 자성에 유리한 결정방위를 증가시키기 위하여 수행되는 것이나, 열연판 소둔을 생략하는 것도 가능하다. Hot rolled hot rolled sheet is annealed at a temperature of 850 ~ 1,100 ℃. If the hot-rolled sheet annealing temperature is less than 850 ℃, the structure does not grow or grow fine, the magnetic flux density is less synergistic effect, if the annealing temperature exceeds 1,100 ℃ magnetic properties are rather deteriorated, rolling workability due to the deformation of the plate shape This can be worse, the temperature range is limited to 850 ~ 1,100 ℃. The more preferable annealing temperature of a hot rolled sheet is 950-1,100 degreeC. Hot-rolled sheet annealing is performed in order to increase the crystal orientation favorable to magnetic as needed, but it is also possible to omit hot-rolled sheet annealing.
상기와 같이 열연판 소둔하거나 생략한 다음, 열연판을 산세하고, 소정의 판두께가 되도록 냉간압연한다. 냉간압연은 약 70~95%의 압하율로 실시할 수 있다. 본 발명은 냉간압연성에 영향을 미치는 Si, Mn, Al, P의 합금원소의 첨가량이 적절히 조절되어 냉간압연성이 우수하므로 높은 압하율의 적용이 가능하며, 따라서 1회의 냉간압연만으로 두께 0.15mm 정도의 박판으로 제조가 가능하다. 냉간압연시 필요에 따라 중간소둔을 포함한 2회의 냉간압연을 수행하거나, 2회의 소둔을 적용하는 방법도 가능하다.After annealing or omitting the hot rolled sheet as described above, the hot rolled sheet is pickled and cold rolled to a predetermined sheet thickness. Cold rolling can be performed at a rolling reduction of about 70-95%. In the present invention, the addition amount of the alloying elements of Si, Mn, Al, P affecting the cold rolling is appropriately adjusted, and thus the cold rolling is excellent. Therefore, a high rolling rate can be applied. It can be manufactured in thin plates. When cold rolling is required, two cold rolling including intermediate annealing may be performed, or two annealing may be applied.
냉간압연된 냉연판은 최종소둔을 실시한다. 최종소둔시 결정립경은 70~150㎛가 되도록 하는 것이 자성 향상에 유리하다. 최종소둔 온도가 750℃ 미만이면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종소둔 온도가 1,100℃를 초과하게 되면 표층부 산화층이 깊게 형성되어 자성이 저하되므로 최종소둔은 750~1,100℃온도에서 수행함이 바람직하다. The cold-rolled cold-rolled sheet is subjected to final annealing. In the final annealing, it is advantageous to improve the magnetism so that the grain size is 70 to 150 μm. If the final annealing temperature is less than 750 ℃ recrystallization does not occur sufficiently, if the final annealing temperature exceeds 1,100 ℃ because the surface layer of the oxide layer is deeply formed and the magnetic is lowered, the final annealing is preferably carried out at 750 ~ 1,100 ℃ temperature.
최종소둔시 균열온도까지의 승온속도는 15~30℃/s로 하는 것이 좋다. 승온속도가 15℃/s 미만에서는 자성에 불리한 집합조직인 <111>//ND, 즉 <001>면이 강판 수직방향(ND)에 평행하게 놓여 있는 집합조직의 분율이 증가하며, 승온속도가 30℃/s를 초과하는 경우 공정비용이 과도하게 증가하기 때문이다. The temperature increase rate up to the cracking temperature at the final annealing should be 15 ~ 30 ℃ / s. If the temperature increase rate is less than 15 ℃ / s, the fraction of the aggregate structure in which the <111> // ND, i.e., the <001> plane, which is unfavorable to magnetism, lies parallel to the vertical direction (ND) of the steel sheet, and the temperature increase rate is 30. This is because the process cost is excessively increased when it exceeds the ℃ / s.
EBSD로 얻어진 ODF 분석시 공차를 15°를 기준으로 하였을 때, 상기와 같이 최종소둔된 강판 단면의 큐브 집합조직의 분율은 3% 이상으로 관찰되며, <100>//ND (<001>면이 강판 수직방향(ND)에 평행하게 놓여 있는 집합조직)의 분율은 18% 이상, <111>//ND의 분율은 25%이하로 된다.When the tolerance in the ODF analysis obtained with EBSD was based on 15 °, the fraction of cube texture of the final annealed steel sheet cross section was observed to be 3% or more, and the <100> // ND (<001> plane The fraction of the aggregate structure lying parallel to the steel sheet vertical direction ND is 18% or more, and the fraction of <111> // ND is 25% or less.
최종소둔된 강판은 통상의 방법으로 절연피막 처리후 고객사로 출하된다. 절연피막 코팅시 통상적인 코팅재의 적용이 가능하며, 크롬계(Cr-type)나 무크롬계(Cr-free type)중 어느 것이든 제한되지 않고 사용가능하다.The final annealed steel sheet is shipped to the customer after insulation coating treatment in the usual way. When the insulation coating is applied, it is possible to apply a conventional coating material, and any of chromium-based (Cr-type) or chromium-free (Cr-free type) can be used without limitation.
이하, 실시예를 참조하여 본 발명을 구체적으로 설명한다. 이하의 실시예에서 특별히 언급되지 않은 한 성분함량은 중량%로 나타낸 것이다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to Examples. Unless stated otherwise in the examples below, the ingredient content is expressed in weight percent.
실험실에서 진공용해하여 하기의 표 1에 나타낸 것과 같은 성분의 강괴를 제조하였다. 소재의 불순물 C, S, N, Ti는 모두 0.002%로 제어하였으며, 용강에 Al을 0.3~0.5% 첨가하여 개재물의 형성을 조장한 후, 나머지의 Al과 Si, Mn을 투입하여 강괴를 제조하였다. 각 소재는 1,150℃로 가열하고 850℃에서 열간마무리 압연하여 판두께 2.0mm의 열연판을 제작하였다. 열간압연된 열연판은 1,050℃에서 4분간 소둔한 다음 산세하였다. 그 뒤 냉간압연하여 판두께를 0.35mm로 한 후 1,050℃에서 38초간 최종소둔을 행하였다. Were vacuum-melted in a laboratory to produce ingots having the compositions shown in Table 1 below. Impurities C, S, N, and Ti of the material were all controlled to 0.002%, and 0.3 to 0.5% of Al was added to the molten steel to promote the formation of inclusions, and then the remaining Al, Si, and Mn were added to prepare a steel ingot. . Each material was heated to 1,150 캜 and hot-rolled at 850 캜 to produce a hot-rolled sheet having a thickness of 2.0 mm. The hot rolled hot rolled sheet was annealed at 1,050 ° C. for 4 minutes and then pickled. Thereafter, cold rolling was performed to make the plate thickness 0.35 mm, followed by final annealing for 38 seconds at 1,050 ° C.
각각에 대한 개재물 크기와 개재물 분포밀도, 철손, 자속밀도 및 경도를 측정하여 하기 표 2에 나타내었다. 개재물의 관찰을 위한 샘플 제작은 철강재료에서 일반적인 방법인 레플리카법을 이용하였으며, 장치로는 투과전자현미경을 사용하였다. 이때 가속전압은 200kV를 인가하였다.Inclusion size and inclusion distribution density, iron loss, magnetic flux density and hardness for each are shown in Table 2 below. Sample preparation for observation of inclusions was performed using a replica method, which is a common method for steel materials, and a transmission electron microscope was used as a device. At this time, the acceleration voltage was applied to 200kV.
SiAl /
Si
MnAl /
Mn
/(N+S)(Al + Mn)
/ (N + S)
+Mn/2Al + Si
+ Mn / 2
크기
(㎚)Inclusion
size
(Nm)
분포밀도
(1/mm2)Inclusion
Distribution density
(1 / mm 2 )
(W15/50;
W/Kg)Iron loss
(W15 / 50;
W / Kg)
(B50;
Tesla)Magnetic flux density
(B50;
Tesla)
(Hv1)Hardness
(Hv1)
본 발명의 범위에 속하는 강종 A3~A6, A9, A10, A12, A14, A15의 경우, 경도가 낮아 생산성 및 고객사 타발성이 우수하며, 크기 300nm 이상의 조대한 개재물이 관찰되고 그 분포밀도가 0.02(1/mm2)보다 높아 자성이 우수하다.In the case of steel grades A3 to A6, A9, A10, A12, A14, and A15 belonging to the scope of the present invention, the hardness is low, so that the productivity and customer punchability are excellent, and coarse inclusions of 300 nm or more in size are observed and the distribution density is 0.02 ( It is higher than 1 / mm 2 ) and its magnetic property is excellent.
반면, 강종A1, A8, A11, A13은 Al+Mn의 비율이 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. 강종A2는 Al/Si 비율이 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. 강종A7은 Al/Si, Al/Mn 비율 및 Al+Mn 함량이 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. 강종 A8, A11은 Al+Si+Mn/2이 본 발명의 범위에서 벗어나 경도가 높아 생산성 및 타발성이 열위하였다.On the other hand, in steel grades A1, A8, A11, and A13, inclusions having a size of 300 nm or more out of the range of Al + Mn were not observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior. In steel type A2, an inclusion having an Al / Si ratio outside the scope of the present invention having a size of 300 nm or more was not observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior. In steel grade A7, inclusions having an Al / Si, Al / Mn ratio and Al + Mn content outside the scope of the present invention having a size of 300 nm or more were not observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior. Steel grades A8 and A11 were inferior in productivity and punchability because Al + Si + Mn / 2 had a high hardness outside the scope of the present invention.
실험실에서 진공용해하여 하기의 표 3에 나타낸 것과 같은 성분의 강괴를 제조하였다. 이 때 소재의 불순물 N, S의 함량을 다양하게 하여 성분을 조절하였으며, 용강에 Al을 0.3~0.5% 첨가하여 개재물의 형성을 조장한 후, 나머지의 Al과 Si, Mn을 투입하여 강괴를 제조하였다. 각 소재는 1,150℃로 가열하고 850℃에서 열간마무리 압연하여 판두께 2.0mm의 열연판을 제작하였다. 열간압연된 열연판은 1,050℃에서 4분간 소둔한 다음 산세하였다. 그 뒤 냉간압연하여 판두께를 0.35mm로 한 후 1,050℃에서 38초간 최종소둔을 행하였다. Vacuum dissolution in the lab produced a steel ingot as shown in Table 3 below. At this time, the content was controlled by varying the content of impurities N and S of the material, and 0.3 to 0.5% of Al was added to the molten steel to promote the formation of inclusions, and then the remaining Al, Si, and Mn were added to prepare the steel ingot. It was. Each material was heated to 1,150 캜 and hot-rolled at 850 캜 to produce a hot-rolled sheet having a thickness of 2.0 mm. The hot rolled hot rolled sheet was annealed at 1,050 ° C. for 4 minutes and then pickled. Thereafter, cold rolling was performed to make the plate thickness 0.35 mm, followed by final annealing for 38 seconds at 1,050 ° C.
각각에 대한 개재물 크기와 개재물 분포밀도, 철손, 자속밀도 및 경도를 측정하여 하기 표 4에 나타내었다. 개재물의 관찰을 위한 샘플 제작은 철강재료에서 일반적인 방법인 레플리카법을 이용하였으며, 장치로는 투과전자현미경을 사용하였다. 이때 가속전압은 200kV를 인가하였다.Inclusion size and inclusion distribution density, iron loss, magnetic flux density, and hardness for each are shown in Table 4 below. Sample preparation for observation of inclusions was performed using a replica method, which is a common method for steel materials, and a transmission electron microscope was used as a device. At this time, the acceleration voltage was applied to 200kV.
SiAl /
Si
MnAl /
Mn
/(N+S)(Al + Mn)
/ (N + S)
+Mn/2Al + Si
+ Mn / 2
크기
(㎚)Inclusion
size
(Nm)
분포밀도
(1/mm2)Inclusion
Distribution density
(1 / mm 2 )
(W15/50;
W/Kg)Iron loss
(W15 / 50;
W / Kg)
(B50;
Tesla)Magnetic flux density
(B50;
Tesla)
(Hv1)Hardness
(Hv1)
본 발명의 범위인 Al/Si, Al/Mn, Al+Mn의 조건을 만족하고 N과 S의 합계량이 0.0020~0.0060으로 관리되는 강종B1, B3, B4, B6, B8, B9, B11, B12의 경우, 경도가 낮아 생산성 및 고객사 타발성이 우수하며, 크기 300nm 이상의 조대한 개재물이 관찰되고 그 분포밀도가 0.02(1/mm2)보다 높아 자성이 우수하다.Steel grades B1, B3, B4, B6, B8, B9, B11, and B12, which satisfy the conditions of Al / Si, Al / Mn, and Al + Mn, which are within the scope of the present invention, and whose total amount of N and S is controlled from 0.0020 to 0.0060. In this case, the hardness is low, the productivity and customer punchability is excellent, coarse inclusions of 300 nm or more in size are observed, and the distribution density is higher than 0.02 (1 / mm 2 ), which is excellent in magnetic properties.
반면, 강종B5, B10, B13의 경우, N+S가 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. 강종B7은 Al+Mn이 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. 강종B2, B5, B13은 (Al+Mn)/(N+S)가 본 발명의 범위에서 벗어나 300nm 이상의 크기를 갖는 개재물이 관찰되지 않았으며, 철손과 자속밀도가 열위하였다. On the other hand, in the case of steel grades B5, B10, and B13, inclusions having a size of 300 nm or more beyond the scope of the present invention were not observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior. In steel B7, inclusions having Al + Mn in the range of 300 nm or more out of the scope of the present invention were not observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior. Steel grades B2, B5, and B13 contained (Al + Mn) / (N + S) outside the scope of the present invention, and no inclusions of 300 nm or more were observed, and iron loss and magnetic flux density were inferior.
실험실에서 진공용해하여 하기의 표 5에 나타낸 것과 같은 성분의 강괴를 제조하였다. 이때 용강에 Al을 0.3~0.5% 첨가하여 개재물의 형성을 조장한 후, 나머지의 Al과 Si, Mn을 투입하여 강괴를 제조하였다. 각 소재는 1,150℃로 가열하고 850℃에서 열간마무리 압연하여 판두께 2.0mm의 열연판을 제작하였다. 열간압연된 열연판은 1,050℃에서 4분간 소둔한 다음 산세하였다. 그 뒤 냉간압연하여 판두께를 0.35mm로 한 후 결정립경이 70~150㎛가 되도록 최종소둔을 행하였다. 최종소둔시 승온속도는 표 6에 나타낸 바와 같이 다양하게 변화시켰다. 이와 같이 얻어진 각 샘플에 대하여 큐브 집합조직 분율, <100>//ND 분율, 철손 및 자속밀도를 측정하여 하기 표 6에 나타내었다. 집합조직의 분율은 15°이내의 소경각경계에 해당하는 결정립을 포함한 값으로부터 구하였다.Vacuum dissolution in the lab produced a steel ingot as shown in Table 5 below. At this time, 0.3 to 0.5% of Al was added to the molten steel to promote formation of inclusions, and then Al, Si, and Mn were added to prepare a steel ingot. Each material was heated to 1,150 캜 and hot-rolled at 850 캜 to produce a hot-rolled sheet having a thickness of 2.0 mm. The hot rolled hot rolled sheet was annealed at 1,050 ° C. for 4 minutes and then pickled. Thereafter, cold rolling was performed to make the plate thickness 0.35 mm, followed by final annealing so as to have a grain size of 70 to 150 µm. The temperature increase rate at the final annealing was varied as shown in Table 6. For each sample thus obtained, the cube texture fraction, <100> // ND fraction, iron loss and magnetic flux density were measured and shown in Table 6 below. The fraction of the aggregates was determined from the values including grains corresponding to the small-angle boundary within 15 °.
MnAl +
Mn
/(N+S)(Al + Mn)
/ (N + S)
속도
(℃/sec)Heating
speed
(℃ / sec)
분율
(%)Cube
Fraction
(%)
//ND
분율(%)<100>
// ND
Fraction (%)
(W15/50;
W/Kg)Iron loss
(W15 / 50;
W / Kg)
(B50;
Tesla)Magnetic flux density
(B50;
Tesla)
최종소둔 승온속도를 본 발명의 범위인 15~30℃/sec로 제어한 강종C2~C4, C6~C8, C10~C12는 큐브 집합조직의 분율이 3.0% 이상이고, <100>//ND 분율이 18% 이상이었으며, 자성이 우수하였다.Steel grades C2 to C4, C6 to C8, and C10 to C12, which controlled the final annealing temperature increase rate in the range of 15 to 30 ° C./sec of the present invention, have a fraction of cube texture of 3.0% or more and a <100> // ND fraction. This was more than 18%, excellent magnetic.
최종소둔 승온속도가 본 발명의 범위에서 벗어나는 강종C1, C5, C9는 큐브 집합조직의 분율이 3.0% 미만으로서, 자성이 열위하였다. 강종C13~16은 Al+Mn이 본 발명의 범위에서 벗어나 큐브 집합조직의 분율이 3.0% 미만으로서, 자성이 열위하였다.Steel grades C1, C5, and C9 whose final annealing temperature increase rate is outside the scope of the present invention have a fraction of the cube texture of less than 3.0%, inferior in magnetic properties. Steel grades C13-16 were Al + Mn out of the scope of the present invention, the fraction of the cube texture is less than 3.0%, magnetic inferior.
도 4는 강판의 단면(TD방향)을 EBSD(Electron back scattered diffraction)로 관찰하고 그 결과 얻어진 방위분포함수(ODF, Orientation Distribution Function)를 나타낸 그림으로서, 체심입방구조 금속의 대표적인 집합조직의 위치를 ODF 중 Ф2=45°section 에 도식적으로 나타낸 것이다. Figure 4 is a cross-sectional view (TD direction) of the steel sheet by the EBS (Electron back scattered diffraction) showing the resulting orientation distribution function (ODF, Orientation Distribution Function), the location of the representative texture of the body-centered cubic metal This is shown schematically in the section of Ф2 = 45 ° in the ODF.
이와 같이 집합조직 데이터로부터 ODF를 구하는 이유는 관찰된 집합조직을 정량적으로 해석하기 위한 것이며, ODF중 Ф2=45°section을 나타내는 것은 체심입방구조를 갖는 금속의 대표적인 집합조직인 Cube({001}<100>), Rotated Cube({001}<110>), α-fiber(<110>//RD), γ-fiber(<111>//ND)를 모두 나타낼 수 있기 때문이다. 도 4에 나타낸 집합조직의 위치는 이상적인 위치이고, 등고선을 사용하여 집합조직의 강도를 표현하게 되며, 통상 공차는 15°이내를 나타낸다.The reason for obtaining the ODF from the texture data is to quantitatively analyze the observed texture, and the F2 = 45 ° section in the ODF indicates that Cube ({001} <100 This is because the Rotated Cube ({001} <110>), α-fiber (<110> // RD), and γ-fiber (<111> // ND) can be represented. The position of the texture shown in FIG. 4 is an ideal position, and the contour lines are used to express the strength of the texture. Usually, the tolerance is within 15 °.
무방향성 전기강판에서는 Cube({001}<100>)과 Rotated Cube({001}<110>) 집합조직을 포함하고 있는 <100>//ND의 분율이 많을수록 자기특성에 유리하다. 반면에 α-fiber(<110>//RD), γ-fiber(<111>//ND)는 자화가 용이하지 않은 자화곤란축을 포함하고 있으므로 그 분율이 낮을수록 자기특성에 유리하다.In the non-oriented electrical steel sheet, the larger the fraction of <100> // ND including the cube ({001} <100>) and the rotated cube ({001} <110>) textures, the better the magnetic properties. On the other hand, since α-fiber (<110> // RD) and γ-fiber (<111> // ND) include magnetization difficulty axes that are not easily magnetized, the lower the fraction, the better the magnetic properties.
도 4의 도시로부터, 본 발명의 무방향성 전기강판의 집합조직의 최대강도가 본 발명의 범위에서 벗어나는 비교예의 집합조직의 최대강도보다 높은 것을 알 수 있다. 이로부터 본 발명의 무방향성 전기강판은 결정립 성장시에 자기특성에 유리한 집합조직, 특히 큐브(Cube) 집합조직을 많이 갖게 되어 자기 특성이 우수함을 알 수 있다.From the illustration of Figure 4, it can be seen that the maximum strength of the texture of the non-oriented electrical steel sheet of the present invention is higher than the maximum strength of the texture of the comparative example deviating from the scope of the present invention. From this, it can be seen that the non-oriented electrical steel sheet of the present invention has a large number of textures, particularly cube textures, which are advantageous for magnetic properties during grain growth, and thus have excellent magnetic properties.
Claims (14)
{[Al]+[Mn]}≤3.5 --------------------- 조건식1
0.002≤{[N]+[S]}≤0.006 --------------------- 조건식2
300≤{([Al]+[Mn])/([N]+[S])}≤1,400 --------------------- 조건식3
3.0≤{[Al]+[Si]+[Mn]/2}≤6.5 --------------------- 조건식4
1≤[Al]/[Mn]≤8 --------------------- 조건식5
0.3≤[Al]/[Si]≤1.3 --------------------- 조건식6
상기 [Al], [Mn], [N], [S], [Si]는 각각 Al, Mn, N, S, Si의 함량(중량%)을 의미한다.By weight%, Al: 1.0-3.0%, Si: 2.3-3.5%, Mn: 0.5-2.0%, N: 0.001-0.004%, S: 0.0005-0.004%, C: 0.004% or less, Ti: 0.004% or less , Remainder Fe and other unavoidable impurities, Al, Mn, N, S, Si is contained so as to satisfy the composition formula of the following conditional formulas 1 to 6, the fraction of the cube texture of the cross-section is 3% or more Non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties.
{[Al] + [Mn]} ≤3.5 --------------------- Conditional Expression 1
0.002≤ {[N] + [S]} ≤0.006 --------------------- Conditional Expression 2
300≤ {([Al] + [Mn]) / ([N] + [S])} ≤1,400 --------------------- Conditional Expression 3
3.0≤ {[Al] + [Si] + [Mn] / 2} ≤6.5 --------------------- Conditional Expression 4
1≤ [Al] / [Mn] ≤8 --------------------- Conditional Expression 5
0.3≤ [Al] / [Si] ≤1.3 --------------------- Conditional Expression 6
[Al], [Mn], [N], [S], and [Si] mean content (wt%) of Al, Mn, N, S, and Si, respectively.
단면 비커스 경도(Hv1)가 225이하인 자성이 우수한 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties with Vickers hardness (Hv1) of 225 or less.
강판 중에 질화물과 황화물의 단독 혹은 이들이 복합된 개재물이 형성되며, 평균크기가 300nm 이상인 개재물의 분포밀도는 0.02개/mm2 이상인 자성이 우수한 무방향성 전기강판.The method according to claim 1,
Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties in which the inclusions of nitride and sulfide alone or in combination thereof are formed in the steel sheet, and the distribution density of inclusions having an average size of 300 nm or more is 0.02 pieces / mm 2 or more.
<100>//ND의 분율이 18% 이상인 자성이 우수한 무방향성 전기강판.
상기 <100>//ND는 <001>면이 강판 수직방향에 평행하게 놓여 있는 집합조직을 의미한다.The method according to claim 1,
Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties with a fraction of <100> // ND of 18% or more.
The <100> // ND means an aggregate structure in which the <001> plane is placed parallel to the vertical direction of the steel sheet.
<100>//ND의 분율이 18% 이상인 자성이 우수한 무방향성 전기강판.
상기 <100>//ND는 <001>면이 강판 수직방향에 평행하게 놓여 있는 집합조직을 의미한다.The method according to claim 5,
Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties with a fraction of <100> // ND of 18% or more.
The <100> // ND means an aggregate structure in which the <001> plane is placed parallel to the vertical direction of the steel sheet.
상기 [Al], [Mn], [N], [S], [Si]는 각각 Al, Mn, N, S, Si의 함량(중량%)을 의미한다.By weight%, Al: 1.0-3.0%, Si: 2.3-3.5%, Mn: 0.5-2.0%, N: 0.001-0.004%, S: 0.0005-0.004%, C: 0.004% or less, Ti: 0.004% or less , Remainder Fe and other unavoidable impurities, Al, Mn, N, S, Si is {[Al] + [Mn]} ≤3.5, 0.002≤ {[N] + [S]} ≤0.006 , 300≤ {([Al] + [Mn]) / ([N] + [S])} ≤1,400, 3.0≤ {[Al] + [Si] + [Mn] / 2} ≤6.5, 1≤ [ The slab contained to satisfy the composition formula of Al] / [Mn] ≤8, 0.3≤ [Al] / [Si] ≤1.3 was heated to a temperature of 1,100 to 1,250 ° C, and then hot rolled, but hot finishing rolling was performed at 800 ° C or higher. The hot rolled hot rolled sheet is annealed at a temperature range of 850 to 1,100 ° C., or the hot rolled sheet is annealed, followed by pickling, followed by cold rolling at a reduction ratio of 70 to 95%, cold rolled cold rolled sheet The final annealing in the temperature range of 750 ~ 1,100 ℃, the final annealing temperature rising rate is 15 ~ 30 ℃ / s excellent magnetic method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet.
[Al], [Mn], [N], [S], and [Si] mean content (wt%) of Al, Mn, N, S, and Si, respectively.
최종소둔된 강판 중에 질화물과 황화물의 단독 혹은 이들이 복합된 개재물이 형성되며, 평균크기가 300nm 이상인 개재물의 분포밀도를 0.02개/mm2 이상으로 제어하는 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법.The method according to claim 9,
In the final annealed steel sheet, the inclusions of nitrides and sulfides alone or in combination thereof are formed, and the manufacturing method of the non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties controlling the distribution density of inclusions having an average size of 300 nm or more to 0.02 pieces / mm 2 or more.
단면의 큐브 집합조직의 분율을 3% 이상으로 제어하고, <100>//ND의 분율을 18% 이상으로 제어하는 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법.
상기 <100>//ND는 <001>면이 강판 수직방향에 평행하게 놓여 있는 집합조직을 의미한다.The method according to claim 9,
A method of manufacturing non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties by controlling the fraction of cube aggregate of cross section to 3% or more and controlling the fraction of <100> // ND to 18% or more.
The <100> // ND means an aggregate structure in which the <001> plane is placed parallel to the vertical direction of the steel sheet.
0.3~0.5%의 Al을 첨가하여 탈산이 이루어지도록 한 다음, 잔여 합금원소를 투입하며, 잔여 합금원소 투입 후에 온도를 1,500~1,600℃로 유지하여 슬라브를 제조하는 자성이 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법.The method according to claim 9,
After the addition of 0.3 ~ 0.5% of Al to deoxidize, the remaining alloying elements are added, and after the addition of the remaining alloying elements, the temperature is maintained at 1,500 ~ 1,600 ℃ to manufacture the excellent magnetic non-oriented electrical steel sheet for producing slabs. Way.
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