KR102045653B1 - Non-oriented electrical steel sheet having low deviation of mechanical property and thickness and method of manufacturing the same - Google Patents

Non-oriented electrical steel sheet having low deviation of mechanical property and thickness and method of manufacturing the same Download PDF

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Abstract

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, C: 0.0010~0.015%, Si: 0.5∼3.0％, Al: 0.03~1.5%, Mn: 0.03~1.5%, Ti: 0.0005~0.05%, P: 0.002~0.15%, N: 0.001~0.010%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 하기 관계식 1을 만족하고, 폭 방향 두께 편차/최종 제품 두께가 하기 관계식 2를 만족하며, 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)가 하기 관계식 3을 만족하는 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다.
[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160
[관계식 2] 0.003 ≤ 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께 ≤ 0.03
[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2] - G45°D| ≤ 5㎛
(상기 관계식 1에서 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각의 함량(중량%)을 나타내고, 상기 관계식 3에서 △G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)In one embodiment of the present invention, the weight is C: 0.0010 to 0.015%, Si: 0.5 to 3.0%, Al: 0.03 to 1.5%, Mn: 0.03 to 1.5%, Ti: 0.0005 to 0.05%, P: 0.002 to 0.15%, N: 0.001% to 0.010%, remaining Fe and other unavoidable impurities, wherein C, Si, Al, Mn, Ti, P, and N satisfy the following Equation 1, and thickness variation / final product thickness in the width direction The non-oriented electrical steel sheet satisfies the following relation 2, the ferrite grain size variation (ΔG) according to the rolling direction is small in the material and thickness variation satisfies the following relation 3, and a manufacturing method thereof.
Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160
[Relationship 2] 0.003 ≤ thickness deviation in the width direction / final product thickness ≤ 0.03
[Relationship 3] ΔG = | [(G TD + G RD ) / 2]-G 45 ° D | ≤ 5 μm
(C, Si, Al, Mn, Ti, P and N in the relation 1 represents the respective content (% by weight), ΔG in the relation 3 is a deviation of the ferrite grain average size (FGS)) , G TD is FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D represents FGS in the 45 ° direction of the rolling direction.)

Description

재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET HAVING LOW DEVIATION OF MECHANICAL PROPERTY AND THICKNESS AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}Non-oriented electrical steel sheet with small variation in material and thickness and its manufacturing method {NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET HAVING LOW DEVIATION OF MECHANICAL PROPERTY AND THICKNESS AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in material and thickness, and a manufacturing method thereof.

무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적 에너지로 변환시키는 모터코어, 발전기 등의 회전 기기와 소형 변압기 등의 정지기기에서 철심용 재료에 사용된다. 이러한 부품들은 소재를 슬리팅(Slitting)하고, 타발 후 적층하여 최종 부품을 제조하게 된다. 따라서, 자기적특성(자속밀도, 철손) 뿐만 아니라, 형상 품질도 상당히 중요하다.Non-oriented electrical steel sheet is used for iron core materials in rotating machines such as motor cores and generators that convert electrical energy into mechanical energy, and in stationary machines such as small transformers. These parts are slitting the material, punched and stacked to produce the final part. Therefore, the shape quality as well as the magnetic properties (magnetic flux density, iron loss) are very important.

한편, 자기적 특성을 향상시키는 무방향성 전기강판에 관한 기술로서, 예를 들면, 특허문헌 1이 있다. 특허문헌 1에는 Si가 4％이하인 강에 Co를 0.1∼5％ 첨가한 무방향성 전자 강판이 개시되어 있다. 또한, 특허문헌 2에는 P의 함유량을 1.70.07∼0.20％, Si의 함유량을 0.17∼3.0％로 하고, 열연판 어닐링을 냉각 속도가 느린 상자 어닐링(box annealing)으로 행하고, 마무리 어닐링시에 집합 조직을 제어함으로써, 고자속 밀도화를 도모하는 기술이 제안되고 있다. 이와 같이 무방향성 전기강판의 경우에는 합금성분을 제어하여 자기적 특성을 향상시키는 기술들이 대부분이다.On the other hand, there exists patent document 1 as a technique regarding the non-oriented electrical steel sheet which improves a magnetic characteristic. Patent Document 1 discloses a non-oriented electrical steel sheet in which 0.1 to 5% of Co is added to steel having Si of 4% or less. In addition, Patent Literature 2 sets the content of P to 1.70.07 to 0.20% and the content of Si to 0.17 to 3.0%, and conducts hot-rolled sheet annealing by box annealing with a slow cooling rate. The technique which aims at high magnetic flux density by controlling a structure | tissue is proposed. As described above, in the case of non-oriented electrical steel sheet, there are many techniques for improving magnetic properties by controlling alloy components.

한국 일본 공개특허공보 제2000-129410호Korean Unexamined Patent Publication No. 2000-129410 일본 등록특허공보 제3870893호Japanese Patent Publication No. 3870893

본 발명의 일측면은 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다. One aspect of the present invention is to provide a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in material and thickness and a method of manufacturing the same.

본 발명의 과제는 상술한 내용으로 한정되지 아니한다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 누구라도 본 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.The problem of the present invention is not limited to the above description. Anyone of ordinary skill in the art will have no difficulty understanding the additional subject matter of the present invention from the general contents of the present specification.

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, C: 0.0010~0.015%, Si: 0.5∼3.0％, Al: 0.03~1.5%, Mn: 0.03~1.5%, Ti: 0.0005~0.05%, P: 0.002~0.15%, N: 0.001~0.010%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 하기 관계식 1을 만족하고, 폭 방향 두께 편차/최종 제품 두께가 하기 관계식 2를 만족하며, 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)가 하기 관계식 3을 만족하는 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판을 제공한다.In one embodiment of the present invention, the weight is C: 0.0010 to 0.015%, Si: 0.5 to 3.0%, Al: 0.03 to 1.5%, Mn: 0.03 to 1.5%, Ti: 0.0005 to 0.05%, P: 0.002 to 0.15%, N: 0.001% to 0.010%, remaining Fe and other unavoidable impurities, wherein C, Si, Al, Mn, Ti, P, and N satisfy the following Equation 1, and thickness variation / final product thickness in the width direction The following satisfies Equation 2 below, and provides a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in material and thickness in which the ferrite grain size deviation (ΔG) according to the rolling direction satisfies the following Equation 3.

[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160

[관계식 2] 0.003 ≤ 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께 ≤ 0.03[Relationship 2] 0.003 ≤ thickness deviation in the width direction / final product thickness ≤ 0.03

[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2] - G45°D| ≤ 5㎛[Relationship 3] ΔG = | [(GTD + GRD) / 2]-G45 ° D | ≤ 5 μm

(상기 관계식 1에서 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각의 함량(중량%)을 나타내고, 상기 관계식 3에서 △G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)(C, Si, Al, Mn, Ti, P and N in the relation 1 represents the respective content (% by weight), ΔG in the relation 3 is a deviation of the ferrite grain average size (FGS)) , G TD is FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D represents FGS in the 45 ° direction of the rolling direction.)

본 발명의 다른 실시형태는 중량%로, C: 0.0010~0.015%, Si: 0.5∼3.0％, Al: 0.03~1.5%, Mn: 0.03~1.5%, Ti: 0.0005~0.05%, P: 0.002~0.15%, N: 0.001~0.010%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 하기 관계식 1을 만족하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계; 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는 단계; 상기 바를 가열하는 단계; 상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및 상기 열연강판을 490~700℃에서 권취하는 단계를 포함하고, 상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며, 상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및 상기 냉연강판을 재결정 소둔하는 단계를 포함하고, 상기 열간 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 속도 편차는 50mpm이하인 재질과 두께 편차가 우수한 무방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다.Another embodiment of the present invention is in weight%, C: 0.0010 to 0.015%, Si: 0.5 to 3.0%, Al: 0.03 to 1.5%, Mn: 0.03 to 1.5%, Ti: 0.0005 to 0.05%, P: 0.002 to 0.15%, N: 0.001-0.010%, the remaining Fe and other unavoidable impurities, wherein C, Si, Al, Mn, Ti, P and N are continuously cast a molten steel that satisfies the following relation 1 to obtain a thin slab step; Rough rolling the thin slab to obtain a bar; Heating the bar; Hot finishing rolling the heated bar to obtain a hot rolled steel sheet; And winding the hot rolled steel sheet at 490 to 700 ° C., wherein each step is performed continuously to obtain a cold rolled steel sheet by cold rolling the wound hot rolled steel sheet. And recrystallizing annealing the cold rolled steel sheet, wherein the speed variation in the final rolling mill during the hot finishing rolling provides a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having excellent thickness variation and a material having a thickness of 50 mpm or less.

[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160

(상기 관계식 1에서 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각의 함량(중량%)을 나타냄.)(C, Si, Al, Mn, Ti, P and N in the relation 1 represents the respective content (% by weight).)

본 발명의 일 측면에 따르면, 연주~압연 직결 공정에서 고속주조 및 연연속압연 모드를 이용하여 박물 전기강판 및 그 제조방법을 제공할 수 있다. According to an aspect of the present invention, it is possible to provide a thin electrical steel sheet and a method of manufacturing the same by using a high speed casting and continuous rolling mode in the play-rolling direct connection process.

연연속압연 공정을 통해 제조된 열연 전기강판은 배치 공정을 통해 제조된 기존 열연밀의 전기강판 대비 폭 방향 재질 및 두께 크라운 편차가 월등히 우수하다. 따라서, 최종 부품 제조 시 치수/형상이 우수하고, 소재를 균일하게 적층 할 수 있어 부품 제조가 용이하다.The hot rolled electrical steel sheet manufactured through the continuous rolling process has excellent width and material crown thickness deviation compared to the existing hot rolled electrical steel sheet manufactured through the batch process. Therefore, it is excellent in dimension / shape at the time of manufacturing the final part, and the material can be laminated uniformly, making the part easy to manufacture.

또한, 박 슬라브 연주법을 통해 전기로에서 고철 등의 스크랩을 용해한 강을 사용할 수 있어 자원의 재활용성을 높일 수 있다. In addition, the thin slab playing method can be used to melt the scrap steel, such as scrap iron in the electric furnace can increase the recycling of resources.

도 1은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도이다.
도 2는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다.1 is a schematic diagram of equipment for a performance-rolling direct connection process applicable to the present invention.
Figure 2 is another schematic diagram of the installation for the performance-rolling direct connection process applicable to the present invention.

통상적으로 기존 열연밀 공정에서는 저속 주조를 통해 두께 200mm이상의 슬라브(Slab)를 생산하고, 이렇게 생산된 슬라브는 가열로에서 재가열되며 1매 단위로 배치(batch) 형태로 열간 압연되어 두께가 감소한다. 이러한 형태의 배치 압연의 경우 슬라브 매 장마다 압연기에 탑(Top)부가 인입되고 테일(Tail)부가 압연기를 빠져나와야 하기 때문에 조업사고가 빈발하게 발생하여 박물 열연, 형상이 우수한 전기강판을 제조함에 있어 한계가 많다.In the conventional hot rolling process, slabs having a thickness of 200 mm or more are produced through low-speed casting, and the slabs are reheated in a heating furnace and hot rolled in batches to reduce the thickness of the slabs. In the case of batch rolling of this type, since the top part is introduced into the rolling mill and the tail part must exit the rolling mill for each slab, operation accidents frequently occur, and thus in manufacturing hot rolled steel sheet and excellent electrical steel sheet. There are many limits.

본 발명의 발명자들은 전기강판 제조에 있어서, 소위 박 슬라브를 이용한 제조공정(미니밀 공정), 특히 연속주조(연주)~압연 직결공정을 이용할 경우 이러한 전기강판 제조의 문제점을 해결할 수 있다는 점에 착안하여 본 발명에 이르게 되었다. The inventors of the present invention focus on the fact that in the production of electrical steel sheet, so-called thin slab manufacturing process (mini-mill process), in particular, continuous casting (casting) ~ rolling direct connection process can solve the problems of such electrical steel sheet manufacturing The present invention has been reached.

즉, 연주~압연 직결공정은 등속 등온의 공정 특성상 스트립(Strip)의 폭 및 길이방향으로의 온도편차가 작기 때문에 재질편차가 우수하다. 그 뿐만 아니라, 매 슬라브 또는 바(Bar)마다 배치형태로 마무리 압연되는 기존의 공정과는 달리 연주~압연 직결 공정의 경우 최초 슬라브 또는 바의 탑부만 압연기의 롤과 롤 사이에 인입하면 그 다음부터 슬라브 또는 바의 인입과 관련된 조업 사고의 문제가 발생할 여지를 획기적으로 줄일 수 있다. 또한, 등속 등온 압연을 통해 제품을 생산하므로 기존 배치재 대비 두께와 폭의 치수 정밀도가 우수하며 판 크라운 편차(Crown)가 적다는 장점을 가지기 때문에 박물 열연 전기강판을 제조하기에 적합한 공정으로 판단되었다.That is, the performance-rolling direct connection process is excellent in material deviation because the temperature deviation in the width and length direction of the strip is small due to the process characteristics of constant velocity isothermal. In addition, unlike the existing process of finishing and rolling in a batch form for every slab or bar, in the case of a performance-rolling direct connection process, when only the top of the first slab or bar is drawn between the roll and the roll of the rolling mill, The possibility of problems with fishing accidents related to the introduction of slabs or bars can be significantly reduced. In addition, since the product is produced through isothermal isothermal rolling, it has been judged to be a suitable process for manufacturing hot rolled electrical steel sheets because it has the advantages of excellent thickness and width dimensional accuracy compared to existing batch materials and a small plate crown deviation. .

이하, 본 발명의 전기강판과 그 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the electrical steel sheet of the present invention and a manufacturing method thereof will be described in detail.

먼저, 본 발명의 전기강판의 합금조성을 설명한다. 하기 설명되는 합금조성은 특별히 달리 정하지 아니하는 한, 중량%를 기준으로 한다. First, the alloy composition of the electrical steel sheet of the present invention will be described. The alloy compositions described below are based on weight percent, unless otherwise specified.

C: 0.0010~0.015%C: 0.0010 ~ 0.015%

탄소(C)는 철손을 열화시키기 때문에 적으면 적을수록 좋다. C가 0.015％를 초과하면 철손 증가가 상당히 높아진다는 측면에서 상기 C는 0.015%이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 C는 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 특별히 한정은 하지 않지만, 탈탄 비용를 고려하면 그 하한을 0.0010%로 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, C 함량은 0.0010~0.015%인 것이 바람직하다. 상기 C는 0.0015~0.01%인 것이 보다 바람직하며, 0.002~0.005%인 것이 보다 더 바람직하다.Since carbon (C) deteriorates iron loss, the smaller it is, the better. It is preferable that C be in the range of 0.015% or less in view of the fact that the increase in iron loss is significantly higher when C exceeds 0.015%. Since the said C is small, it is so preferable that there is no particular limitation, but considering the decarburization cost, it is preferable to control the minimum to 0.0010%. Therefore, it is preferable that C content is 0.0010 to 0.015%. As for said C, it is more preferable that it is 0.0015 to 0.01%, and it is still more preferable that it is 0.002 to 0.005%.

Si: 0.5∼3.0％Si: 0.5-3.0%

규소(Si)는 일반적으로 강의 탈산제로서 첨가되지만, 전기 강판에 있어서는, 전기 저항을 높여 고주파수에서의 철손을 저감하는 효과를 갖기 때문에 중요한 원소이며, 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.5％이상의 첨가를 필요로 한다. 그러나, 3.0％를 초과하면, 냉간 압연 중에 균열을 발생시키게 되어, 제조 용이성이 저하되는 것 외에, 자속 밀도도 저하되기 때문에, 그 상한은 3.0％로 한다. 따라서, 상기 Si 함량은 0.5∼3.0％인 것이 바람직하며, 0.6∼2.5%인 것이 보다 바람직하고, 0.8~2.0%인 것이 보다 더 바람직하다.Silicon (Si) is generally added as a deoxidizer of steel, but in electrical steel sheet, it is an important element because it has an effect of increasing electrical resistance and reducing iron loss at high frequencies, and at least 0.5% of addition is required to obtain such an effect. . However, when exceeding 3.0%, a crack will generate | occur | produce during cold rolling, in addition to the fall of manufacture ease, and also a magnetic flux density will fall, the upper limit shall be 3.0%. Therefore, it is preferable that the said Si content is 0.5 to 3.0%, It is more preferable that it is 0.6 to 2.5%, It is still more preferable that it is 0.8 to 2.0%.

Al: 0.03~1.5%Al: 0.03-1.5%

알루미늄(Al)은 Si와 동일하게 강의 탈산제로서 일반적으로 이용되고 있고, 전기 저항을 증가하여 철손을 저감하는 효과가 큰 원소이기 때문에 0.03%이상의 첨가가 바람직하다. 그러나, 1.5%를 초과하면, 연속 주조 중에 몰드 플럭스에 픽업(pick-up)되어 몰드 플럭스의 물성이 달라져 윤활이 되지 않아 주조 중단이 발생 할 수 있다. 상기 Al 함량은 0.03∼1.5%인 것이 바람직하며, 0.05~1.0%인 것이 보다 바람직하고, 0.1~0.5%인 것이 보다 더 바람직하다.Aluminum (Al) is generally used as a steel deoxidizer similarly to Si, and an addition of 0.03% or more is preferable because it is an element having a large effect of increasing electrical resistance and reducing iron loss. However, if the content exceeds 1.5%, the casting flux may be picked up during the continuous casting, and thus the properties of the mold flux may be changed to prevent lubrication, thereby causing casting breakage. The Al content is preferably 0.03 to 1.5%, more preferably 0.05 to 1.0%, and even more preferably 0.1 to 0.5%.

Mn: 0.03~1.5%Mn: 0.03-1.5%

망간(Mn)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이기 때문에 0.03%이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 1.5%를 초과하면 강중 S와 결합하여 조대한 MnS 석출물을 형성하고, 본 발명의 소둔 온도 범위에서 오스테나이트 상을 형성시킬 뿐만 아니라, 철손 감소를 위한 결정립 조대화를 어렵게 하는 단점이 있다. 따라서, 상기 Mn은 0.03~1.5%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.05~1.0%인 것이 보다 바람직하고, 0.1~0.5%인 것이 보다 더 바람직하다.Manganese (Mn) is an element that can lower the iron loss by increasing the specific resistance in steel, so it is preferable to add 0.03% or more. However, if the content exceeds 1.5%, coarse MnS precipitates are formed in combination with steel S, and not only form austenite phase in the annealing temperature range of the present invention, but also have difficulty in grain coarsening for reducing iron loss. Therefore, it is preferable that said Mn has a range of 0.03-1.5%, It is more preferable that it is 0.05-1.0%, It is still more preferable that it is 0.1-0.5%.

Ti: 0.0005~0.05%Ti: 0.0005-0.05%

티타늄(Ti)은 용강 슬래그(Slag)로부터 픽업(Pick-up)되거나 합금철로부터 픽업되어 본 발명 강중에 포함되는 원소이다. 상기 Ti은 탄화물 또는 질화물을 형성하여 결정립 성장이 일어나지 않아 철손을 악화시키고, 자성에 바람직하지 않은 {111} 집합조직 발달을 촉진하므로 0.05%이하로 제어하는 것이 바람직하다. 상기 Ti은 적으면 적을수록 바람직하기 때문에 그 하한에 대해서는 특별히 한정은 하지 않지만, 공정상 불가피하게 함유되는 수준을 고려하면 0.0005%로 한정하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 Ti은 0.0005~0.05%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.0008~0.01%의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하고, 0.001~0.005%의 범위를 갖는 것이 보다 더 바람직하다.Titanium (Ti) is an element included in the present invention steel picked up from molten steel slag or picked up from ferroalloy. Since Ti forms carbides or nitrides, grain growth does not occur, thereby aggravating iron loss, and promoting the development of undesirable {111} texture tissues, which is preferably controlled to 0.05% or less. The lower the Ti, the smaller the preferable. The lower limit thereof is not particularly limited. However, the lower limit of Ti is preferably 0.0005% in consideration of the level inevitably contained in the process. Accordingly, the Ti preferably has a range of 0.0005 to 0.05%, more preferably 0.0008 to 0.01%, and even more preferably 0.001 to 0.005%.

P: 0.002~0.15%P: 0.002 ~ 0.15%

인(P)은 강중 비저항을 높여 철손을 낮출 수 원소이며, 자성체로 첨가 시에 자속밀도를 향상시킬 수 있는 원소로서, 상기 효과를 위해서는 0.002% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 0.15%를 초과하는 경우에는 상온 압연시 페라이트 결정립계에 압연 판파단을 유인하는 편석 원소로 존재하여 결정립계간의 결합력을 크게 약화시키는 단점이 있다. 따라서, 상기 P의 함량은 0.002~0.15%의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 0.004~0.10%인 것이 보다 바람직하고, 0.006~0.05%인 것이 보다 더 바람직하다.Phosphorus (P) is an element that can lower the iron loss by increasing the specific resistance in steel, and is an element that can improve the magnetic flux density when added to a magnetic material, and it is preferable to add 0.002% or more for the above effect. However, if the content exceeds 0.15%, it exists as a segregation element that attracts the rolled plate fracture to the ferrite grain boundary during the rolling at room temperature, which greatly weakens the bonding force between the grain boundaries. Therefore, the content of P is preferably in the range of 0.002 to 0.15%, more preferably 0.004 to 0.10%, even more preferably 0.006 to 0.05%.

N: 0.001~0.01%N: 0.001-0.01%

질소(N)는 전술한 C와 유사하게 자기 특성을 열화시키기 때문에 0.01％ 이하의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 N은 적으면 적을수록 바람직하기 때문에, 특별히 한정은 하지 않지만, 탈질 비용을 고려하면 그 하한을 0.001％로 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 N의 함량은 0.001~0.01%인 것이 바람직하며, 0.0012~0.008%인 것이 보다 바람직하고, 0.0014~0.006%인 것이 보다 더 바람직하다.Nitrogen (N) preferably has a range of 0.01% or less because it deteriorates magnetic properties similarly to C described above. Since there are few said N as it is preferable, there is no limitation in particular, but considering the denitrification cost, it is preferable to control the minimum to 0.001%. Therefore, the content of N is preferably 0.001% to 0.01%, more preferably 0.0012% to 0.008%, and still more preferably 0.0014% to 0.006%.

또한, 본 발명의 전기강판은 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N이 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다. 단, 하기 관계식 1에서의 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각 해당 원소의 함량(중량%)을 의미한다. 상기 관계식 1에서 (6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)])가 45 미만인 경우 목표로 하는 항복강도를 얻기 어려울 수 있고, 160을 초과하는 경우에는 열연재의 항복강도가 너무 높아져 냉간 압연 시 압연 부하 증가에 따라 통판성 불량으로 인해 형상 품질이 저하될 수 있다.In addition, in the electrical steel sheet of the present invention, C, Si, Al, Mn, Ti, P and N preferably satisfy the following relational formula (1). However, in the following relation 1, C, Si, Al, Mn, Ti, P and N means the content (% by weight) of the element. If (6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)]) is less than 45 in relation 1, it may be difficult to obtain a target yield strength, and if it exceeds 160, Yield strength of the soft material is so high that the shape quality may be degraded due to poor plateability as the rolling load increases during cold rolling.

[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.The remaining component of the present invention is iron (Fe). However, in the conventional manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably mixed, and thus cannot be excluded. Since these impurities are known to those skilled in the art, all of them are not specifically mentioned in the present specification.

한편, 본 발명의 전기강판은 상술한 합금조성 외에 트램프 원소로서 S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2중량% 이하가 되도록 포함할 수 있다. 상기 트램프 원소는 제강공정에서 원료로 사용하는 스크랩이나, 래들(Ladle) 및 턴디쉬(Tundish) 내화물 등에서 비롯된 불순물 원소로서, 그 합계가 0.2% 초과하는 경우에는 고온에서 액화되어 연주성을 악화시키거나, 석출물을 형성하여 자성을 악화시킬 수 있다.On the other hand, the electrical steel sheet of the present invention is 0.2% by weight of one or more selected from the group consisting of S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn and Mg as a tramp element in addition to the alloy composition described above. It may be included so that the following. The tramp element is an impurity element derived from scrap used as a raw material in the steelmaking process, ladle and tundish refractory, etc., and when the sum exceeds 0.2%, it is liquefied at high temperature to deteriorate playability or As a result, precipitates may form and worsen the magnetism.

또한, 본 발명의 전기강판은 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께가 하기 관계식 2를 만족하는 것이 바람직하다. 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께가 0.03 이상일 경우에는 열연재의 형상이 불량하여 최종 제품의 제조시 문제가 될 수 있다. 상기 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께는 작을수록 바람직하나, 공정 설비나 비용 등의 한계상 그 하한을 0.003으로 제어한다.In addition, in the electrical steel sheet of the present invention, it is preferable that the width direction thickness deviation / final product thickness satisfies the following relational expression 2. If the thickness deviation of the width direction / the final product thickness is more than 0.03, the shape of the hot rolled material is poor, which may be a problem when manufacturing the final product. Although the said width direction thickness deviation / final product thickness is so preferable that it is small, the lower limit is controlled to 0.003 by the limit of process equipment, a cost, etc.

[관계식 2] 0.003 ≤ 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께 ≤ 0.03[Relationship 2] 0.003 ≤ thickness deviation in the width direction / final product thickness ≤ 0.03

아울러, 본 발명의 전기강판은 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)가 하기 관계식 3을 만족하는 것이 바람직하다. 상기 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)가 5㎛를 초과하는 경우에는 재질 편차(등방성)가 커지는 문제가 있으므로, 상기 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)는 5㎛이하인 것이 바람직하고, 4.5㎛이하인 것이 보다 바람직하며, 3.5㎛이하인 것이 보다 더 바람직하다.In addition, in the electrical steel sheet of the present invention, it is preferable that the ferrite grain size deviation (ΔG) according to the rolling direction satisfies the following relational formula (3). When the ferrite grain size deviation (ΔG) in the rolling direction exceeds 5 μm, there is a problem in that the material deviation (isotropy) increases, so that the ferrite grain size variation (ΔG) in the rolling direction is 5 μm or less. It is preferable that it is 4.5 micrometers or less, and it is still more preferable that it is 3.5 micrometers or less.

[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2] - G45°D| ≤ 5㎛[Relationship 3] ΔG = | [(G TD + G RD ) / 2]-G 45 ° D | ≤ 5 μm

상기 관계식 3에서 △G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)In the above relation 3, ΔG is the deviation of the average grain size (Ferrite Grain Size, FGS), G TD is FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D is rolling FGS in 45 ° direction.)

본 발명의 전기강판은 두께가 0.15~0.50mm인 것이 바람직하다. 상기 두께가 0.15㎜미만인 경우에는 생산성이 저하되고, 0.5㎜를 초과하는 경우에는 철손 저감 효과가 작을 수 있다.It is preferable that the electrical steel sheet of this invention is 0.15-0.50 mm in thickness. When the thickness is less than 0.15 mm, productivity is reduced, and when the thickness exceeds 0.5 mm, the effect of reducing iron loss may be small.

본 발명의 전기강판은 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도 평균값이 280~380MPa일 수 있으며, 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도의 편차가 20MPa이하일 수 있다. 상기 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도의 편차는 15MPa이하인 것이 보다 바람직하다.In the electrical steel sheet of the present invention, the average value of yield strength in the vertical and horizontal rolling directions may be 280 to 380 MPa, and the variation in yield strength in the vertical and horizontal rolling directions may be 20 MPa or less. As for the deviation of the yield strength of the said rolling perpendicular | vertical direction and a horizontal direction, it is more preferable that it is 15 Mpa or less.

이하, 본 발명의 무방향성 전기강판 제조방법에 대하여 설명한다. Hereinafter, the non-oriented electrical steel sheet manufacturing method of the present invention will be described.

도 1은 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 모식도로서, 최종 전기강판을 얻기 위한 박물의 열연강판의 제조에 적용 가능한 연주~압연 직결공정 설비의 모식도이다. 본 발명의 일 실시형태에 따른 형상 품질이 우수한 박물 전기강판은 도 1과 같은 연주~압연 직결 설비를 적용하여 생산된 열연강판으로부터 제조할 수 있다. 연주~압연 직결 설비는 크게 연속주조기(100), 조압연기(400), 마무리 압연기(600)로 구성된다. 상기 연주~압연 직결 설비는 제1두께의 박 슬라브(Slab)(a)를 생산하는 고속 연속주조기(100)와, 상기 슬라브를 상기 제1두께보다 얇은 제2두께의 바(b)로 압연시키는 조압연기(400), 상기 제2두께의 바 를 제3두께의 스트립(c)으로 압연시키는 마무리 압연기(600), 상기 스트립을 권취하는 권취기(900)를 포함할 수 있다. 추가로, 상기 조압연기(400) 앞에 조압연 스케일 브레이커(300)(Roughing Mill Scale Breaker, 이하 'RSB')와 마무리 압연기(600) 앞에 마무리 압연 스케일 브레이커(500)(Fishing Mill Scale Breaker, 이하 'FSB')를 추가로 포함할 수 있으며, 표면 스케일 제거가 용이하여 후공정에서 표면 품질이 우수한 전기강판 생산이 가능하다. 또한, 연주~압연 직결공정으로 등온등속압연이 가능하여 강판 폭, 길이 방향 온도 편차가 현저히 낮아 ROT[Run Out Table(700)](이하 "런아웃 테이블")에서 정밀 냉각제어가 가능하여 재질 편차와 등방성이 우수한 박물 열연 전기강판의 생산이 가능하다. 이렇게 압연 및 냉각이 완료된 스트립은 고속전단기(800)에 의해 절단되고, 권취기(900)에 의해 권취되어 제품으로 생산될 수 있다. 한편, 마무리 압연 스케일 브레이커(500) 앞에는 바를 추가로 가열하는 가열기(200)가 구비될 수 있다.1 is a schematic diagram of a facility for a performance-rolling direct connection process applicable to the present invention, which is a schematic diagram of a performance-rolling direct connection process equipment applicable to the production of a hot rolled steel sheet of a thin film to obtain a final electrical steel sheet. The thin electrical steel sheet excellent in shape quality according to an embodiment of the present invention may be manufactured from a hot rolled steel sheet produced by applying a performance-rolling direct connection facility as shown in FIG. 1. Performance-rolling direct connection equipment is largely composed of a continuous casting machine 100, rough rolling mill 400, the finishing rolling mill 600. The performance-rolling direct connection facility includes a high speed continuous casting machine 100 producing a thin slab (a) of a first thickness, and rolling the slab into a bar (b) of a second thickness thinner than the first thickness. The rough rolling mill 400, the finishing mill 600 for rolling the bar of the second thickness into a strip (c) of the third thickness, and a winding machine 900 for winding the strip may be included. In addition, rough mill scale breaker 300 (Rough Mill Scale Breaker, hereinafter 'RSB') in front of the roughing mill 400 and finishing mill scale breaker (500) (Fishing Mill Scale Breaker, hereinafter 'in front of the finishing mill 600) FSB ') may be further included, and the surface scale may be easily removed to produce electrical steel sheets having excellent surface quality in a later process. In addition, isothermal isothermal rolling is possible through the direct process of rolling to rolling, so that the steel plate width and longitudinal temperature deviation are very low, and precise cooling control is possible in ROT [Run Out Table (700)] (hereinafter referred to as "runout table"). It is possible to produce thin hot rolled electrical steel sheets with excellent isotropy. The strips thus rolled and cooled are cut by the high speed shears 800 and wound by the winding machine 900 to be produced as products. On the other hand, in front of the finish rolling scale breaker 500 may be provided with a heater 200 for further heating the bar.

도 2는 본 발명에 적용 가능한 연주~압연 직결공정을 위한 설비의 또 다른 모식도이다. 도 2에 개시된 연주~압연 직결 설비는 도 1에 개시된 설비와 구성이 대부분 동일하나, 조압연기(400) 앞에 슬라브를 추가로 가열하는 가열기(200')가 구비되어, 슬라브 에지 온도 확보가 용이하여 에지 결함 발생을 낮게 할 수 있어 표면 품질 확보에 유리하다. 또한 조압연기 이전에 슬라브 1매 이상의 길이만큼의 공간을 확보하고 있어, 배치(Batch)식 압연도 가능하다.Figure 2 is another schematic diagram of the installation for the performance-rolling direct connection process applicable to the present invention. The play-rolling direct connection facility disclosed in FIG. 2 has the same configuration as the facility described in FIG. 1, but is provided with a heater 200 ′ that additionally heats the slab in front of the rough rolling mill 400, thereby easily securing the slab edge temperature. It is possible to reduce the occurrence of edge defects, which is advantageous for securing the surface quality. In addition, a space equal to the length of one or more slabs is secured before rough rolling, and batch rolling is also possible.

본 발명의 자기적 특성 및 형상이 우수한 박물 열연 전기강판은 도 1 및 2에 개시된 연주~압연 직결 설비에서 모두 생산이 가능하다.The hot rolled electrical steel sheet excellent in magnetic properties and shape of the present invention can be produced in both the performance-rolling direct connection facilities disclosed in FIGS. 1 and 2.

우선, 전술한 합금조성을 갖는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는다. 이때, 상기 연속주조는 3.5~8.5mpmmpm(m/min)의 주조속도로 행하는 것이 바람직하다. 주조속도를 3.5mpm 이상으로 하는 이유는 고속주조와 압연과정이 연결되어 이루어져, 목표 압연 온도를 확보하기 위해서는 일정 이상의 주조 속도가 요구되기 때문이다. 주조속도가 3.5mpm 미만일 경우에는 Al이 몰드 플럭스에 픽업(Pick-up)량이 증가하여 몰드 플럭스의 물성을 변화시켜 윤활작용이 감소되어 주조중단이 발생할 수 있다. 만일 8.5mpm을 초과하는 경우에는 용강 탕면 불안정에 의해 조업 성공율이 저감될 수 있다 따라서, 상기 주조속도는 3.5~8.50mpm의 범위를 갖는 것이 바람직하며, 4.0~7.5mpm의 범위를 갖는 것이 보다 바람직하고, 4.5~7.0mpm의 범위를 갖는 것이 보다 더 바람직하다.First, molten steel having the alloy composition described above is continuously cast to obtain a thin slab. At this time, the continuous casting is preferably performed at a casting speed of 3.5 ~ 8.5mpmmpm (m / min). The reason why the casting speed is more than 3.5mpm is because the high speed casting and the rolling process are connected, and a certain casting speed is required to secure a target rolling temperature. If the casting speed is less than 3.5mpm, Al increases the pick-up amount in the mold flux, thereby changing the physical properties of the mold flux, thereby reducing the lubrication action, thereby causing the casting stoppage. If it exceeds 8.5mpm, the operation success rate may be reduced due to the instability of the molten steel. Therefore, the casting speed is preferably in the range of 3.5 to 8.50mpm, more preferably in the range of 4.0 to 7.5mpm. It is more preferable to have the range of 4.5-7.0mpm.

상기 박 슬라브는 두께는 80~120mm인 것이 바람직하다. 상기 박 슬라브의 두께가 120mm를 초과하는 경우에는 고속주조가 어려울 뿐만 아니라, 조압연시 압연 부하가 증가하게 되고, 80mm미만인 경우에는 주편의 온도 하락이 급격하게 일어나 균일한 조직을 형성하기 어렵다. 이를 해결하기 위해서는 부가적으로 가열 설비를 설치할 수 있으나, 이는 생산 원가를 향상시키는 요인이 되므로, 가능한 배제하는 것이 바람직하다. 따라서, 박 슬라브의 두께는 80~120mm로 제어하는 것이 바람직하고, 85~115mm인 것이 보다 바람직하며, 90~110mm인 것이 보다 더 바람직하다.The thin slab is preferably 80 ~ 120mm in thickness. When the thickness of the thin slab exceeds 120mm, not only the high speed casting is difficult, but also the rolling load increases during rough rolling, and when the thickness of the slab is less than 80mm, the temperature of the cast slab rapidly occurs, thereby making it difficult to form a uniform structure. In order to solve this problem, it is possible to additionally install a heating device, but this is a factor to improve the production cost, it is desirable to exclude as possible. Therefore, the thickness of the thin slab is preferably controlled to 80 to 120 mm, more preferably 85 to 115 mm, even more preferably 90 to 110 mm.

이후, 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는다. 상기 조압연시 입측 온도는 1000~1200℃일 수 있다. 상기 조압연 입측 온도가 1000℃미만인 경우에는 조압연 하중의 증가 및 바의 에지부에 크랙이 발생할 수 있다. 반면에 1200℃초과인 경우에는 열연 스케일(scale)이 잔존하여 열연 표면 품질이 저하될 수 있다. Thereafter, the thin slab is roughly rolled to obtain a bar. In the rough rolling, the entrance temperature may be 1000 to 1200 ° C. When the rough rolling entrance temperature is less than 1000 ° C., the rough rolling load may increase and cracks may occur at the edge portion of the bar. On the other hand, if the temperature exceeds 1200 ° C., the hot rolled scale may remain to degrade the hot rolled surface quality.

상기 조압연시 출측 온도는 900℃이상일 수 있다. 900℃미만인 경우에는 마무리 압연온도를 확보하기 어렵기 때문이다. The exit temperature during the rough rolling may be 900 ° C. or more. If the temperature is less than 900 ° C, it is difficult to secure the finish rolling temperature.

상기 바의 두께는 10~30mm인 것이 바람직하다. 상기 바의 두께가 30mm초과인 경우에는 마무리 압연시 압연 부하가 커지고, 10mm미만인 경우에는 압연변형 저항이 커져 조업상에 어려움을 유발할 수 있으며, 마무리 압연시 온도 확보가 어려울 수 있다. The thickness of the bar is preferably 10 ~ 30mm. If the thickness of the bar is greater than 30mm, the rolling load increases during finishing rolling, and if the thickness is less than 10mm, the rolling deformation resistance may increase, causing difficulty in operation, and it may be difficult to secure the temperature during finishing rolling.

이후, 상기 바를 가열한다. 상기 바의 가열온도는 1000~1200℃인 것이 바람직하다. 상기 바의 가열 온도를 제어하는 이유는 박물 열연 전기강판을 안정적으로 생산하기 위함과 표면품질을 확보하기 위한 것으로, 만약 1000℃ 미만일 경우 마무리 압연 출측 온도가 낮게 되어 압연부하가 급격히 증가하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 1200℃를 초과할 경우에는 스케일이 과다 생성되어 표면 품질이 저하될 수 있다.The bar is then heated. The heating temperature of the bar is preferably 1000 ~ 1200 ℃. The reason for controlling the heating temperature of the bar is to stably produce the hot rolled electrical steel sheet and to secure the surface quality. If the temperature is less than 1000 ° C, the exit temperature of the finish rolling is lowered and the rolling load increases rapidly, resulting in poor sheet flow. As a result, plate breaking may occur. If the temperature exceeds 1200 ° C., excessive scale may be generated and surface quality may be degraded.

이후, 상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하여 열연강판을 얻는다. 상기 마무리 압연은 3~6개의 스탠드로 이루어진 마무리 압연기에서 행할 수 있다. 상기 마무리 압연은 650~900℃에서 행하여지는 것이 바람직하다. 상기 마무리 압연온도가 900℃를 초과할 경우 오스테나이트와 페라이트 변태가 동시에 일어나 압력하중 변동이 심하여 통판성 불량으로 판파단이 발생할 수 있다. 반면 650℃미만일 경우에는 압연시 강도가 급격히 증가하여 압연부하 증가로 통판성 불량으로 판파단이 발생 할 수 있다. 따라서, 마무리 압연은 650℃~900℃의 온도에서 정밀 제어하는 것이 바람직하고, 더 나아가 단상 페라이트 조직을 갖는 온도에서 마무리 압연을 행하는 것이 바람직하다.Thereafter, the heated bar is hot finish rolled to obtain a hot rolled steel sheet. The finish rolling can be performed in a finish rolling mill consisting of three to six stands. It is preferable that the said finish rolling is performed at 650-900 degreeC. When the finish rolling temperature exceeds 900 ℃ austenite and ferrite transformation occurs at the same time due to severe fluctuations in pressure load may cause plate breakage due to poor boardability. On the other hand, if the temperature is less than 650 ° C, the strength may increase rapidly during rolling, which may cause plate breakage due to poor plateability due to increased rolling load. Therefore, it is preferable to control finish rolling precisely at the temperature of 650 degreeC-900 degreeC, and also to perform finish rolling at the temperature which has single-phase ferrite structure further.

상기 열간 마무리 압연시 마지막 압연시에서의 평균 통판속도는 250~750mpm인 것이 바람직하다. 마무리 압연에서 마지막 압연기에서의 통판속도는 주조속도와 열연 제품의 두께와 직결될 수 있다. 상기 마지막 압연기에서의 통판속도는 즉, 압연 속도가 750mpm 초과인 경우에는 판파단과 같은 조업 사고가 일어날 수 있으며, 등온등속 압연이 어려워 균일한 온도가 확보되지 않아 재질 및 두께 편차가 발생될 수 있다. 반면, 250mpm 미만인 경우에는 마지막 압연 속도가 너무 느려 물질 밸런스(Mass balance)와 열 밸런스(Heat balance)에 문제가 생겨 연연속압연을 행하기가 어려울 수 있다.It is preferable that the average plate | board speed in the last rolling at the time of hot finishing rolling is 250-750mpm. In finish rolling, the sheet speed in the final mill can be directly related to the casting speed and the thickness of the hot rolled product. When the rolling speed in the last rolling mill, ie, the rolling speed is more than 750mpm, operation accidents such as plate breaking may occur, and isothermal isothermal rolling is difficult, so that uniform temperature is not secured and material and thickness deviations may occur. . On the other hand, if it is less than 250mpm, the last rolling speed may be too slow to cause problems in mass balance and heat balance, making it difficult to perform continuous continuous rolling.

상기 열간 마무리 압연시 마지막 압연시에서 하나의 스트립을 제조하는 동안 속도편차는 50mpm이하로 제어하는 것이 바람직하다. 만약 마지막 압연기의 속도차가 50mpm를 초과할 경우 온도 및 압연 부하가 불균일하게 되어 열연재의 재질 및 두께 편차가 발생하고, 냉간 압연시 불균한 압연에 의해 최종제품의 두께 편차가 커질 수 있다. 상기 속도편차는 50mpm이하인 것이 바람직하고, 45mpm이하인 것이 보다 바람직하며, 35mpm이하인 것이 보다 더 바람직하다.It is preferable that the speed deviation is controlled to 50 mpm or less during the production of one strip in the final rolling in the hot finish rolling. If the speed difference of the last rolling mill exceeds 50mpm, the temperature and rolling load may be uneven, resulting in material and thickness variation of the hot rolled material, and thickness variation of the final product may be increased by uneven rolling during cold rolling. The speed deviation is preferably 50 mpm or less, more preferably 45 mpm or less, and even more preferably 35 mpm or less.

이후, 상기 열연강판을 권취한다. 상기 권취온도는 490~700℃인 것이 바람직하다. 상기 권취 온도가 490℃미만인 경우에는 항복강도가 너무 높아 냉간압연 시 압연부하가 증가하여 통판성 불량으로 폭 방향 두께 편차가 커질 수 있고, 700℃를 초과하는 경우에는 항복강도는 낮아 냉간압연시 형상 제어에는 유리하지만, 2차 스케일이 발생하여 조도 및 표면 백색도 등의 품질이 떨어질 수 있다.Thereafter, the hot rolled steel sheet is wound up. It is preferable that the said winding temperature is 490-700 degreeC. When the coiling temperature is less than 490 ℃, the yield strength is too high, the rolling load increases during cold rolling, the thickness deviation may increase due to poor sheetability, and when the temperature exceeds 700 ℃, the yield strength is low and cold rolling While advantageous for control, secondary scales can occur that degrade quality such as roughness and surface whiteness.

상기 열연강판은 두께가 1.6mm 이하인 것이 바람직하다. 강판의 두께가 줄어들수록 재결정 집합조직이 증가하여 소둔 이후의 균일한 조직을 확보할 수 있고, 냉간압하율을 감소시켜 자기적 특성을 향상시킬 수 있으며, 두께 편차도 감소할 수 있다. 다만, 1.6mm를 초과할 경우에는 상기 효과가 충분하지 않을 수 있다. 따라서, 상기 열연 전기강판의 두께는 1.6mm이하인 것이 바람직하고, 1.4mm이하인 것이 보다 바람직하다.The hot rolled steel sheet is preferably 1.6mm or less in thickness. As the thickness of the steel sheet decreases, the recrystallized texture increases, thereby obtaining a uniform structure after annealing, reducing the cold rolling rate, improving magnetic properties, and decreasing thickness variation. However, if it exceeds 1.6mm the effect may not be sufficient. Therefore, the thickness of the hot rolled electrical steel sheet is preferably 1.6 mm or less, and more preferably 1.4 mm or less.

상기 열연강판은 스트립 폭 방향 엣지로부터 25mm까지의 두께 크라운이 50㎛이하일 수 있다. 만일, 50㎛를 초과할 경우에는 최종 제품의 폭 방향 두께 편차가 커질 수 있다.The hot rolled steel sheet may have a thickness crown of 25 mm or less from an edge of a strip width direction of 25 mm or less. If the thickness exceeds 50 μm, the thickness variation in the width direction of the final product may increase.

상기 열연강판은 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도 평균값이 500MPa이하인 것이 바람직하다. 상기 열연강판의 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도 평균값이 500MPa를 초과할 경우에는 냉간압연 시 압연 부하가 급격히 증가하여 통판성 불량으로 최종제품의 형상이 불량해질 수 있다.The hot rolled steel sheet preferably has an average yield strength of 500 MPa or less in the vertical and rolling directions. If the average value of yield strength in the vertical and horizontal rolling directions of the hot rolled steel sheet exceeds 500 MPa, the rolling load may increase rapidly during cold rolling, resulting in poor sheet shape and poor shape of the final product.

한편, 전술한 열연강판의 제조방법은 연주~압연 직결 공정에서 연연속압연 모드를 이용한 것으로서, 전술한 각 공정이 연속적으로 행하여지는 것을 특징으로 한다.On the other hand, the method for producing a hot rolled steel sheet described above is a continuous rolling mode used in the play-rolling direct connection process, characterized in that each of the above-described process is carried out continuously.

이후, 상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는다. 한편, 상기 냉간압연 전에는 상기 열연강판을 산세처리하여 산화층을 제거하는 공정을 추가로 포함할 수 있다. 이때 산세는 통상적인 조건으로 행할 수 있으며, 본 발명에서 사용할 수 있는 산세 처리는 일반적으로 전기강판 산세공정에서 사용되는 처리 방법이라면 모두 적용 가능하므로 특별히 제한하지 않는다.Thereafter, the wound hot rolled steel sheet is cold rolled to obtain a cold rolled steel sheet. On the other hand, before the cold rolling may further include a step of removing the oxide layer by pickling the hot rolled steel sheet. At this time, pickling can be carried out under ordinary conditions, and the pickling treatment which can be used in the present invention is not particularly limited, as long as all of the treatment methods used in the electrical steel sheet pickling process are applicable.

이후, 상기 냉연강판을 재결정 소둔한다. 상기 재결정 소둔 또한 당해 기술분야에서 통상적으로 행하여지는 조건을 이용할 수 있다.Thereafter, the cold rolled steel sheet is recrystallized annealed. The recrystallization annealing may also use conditions conventionally performed in the art.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. However, it is necessary to note that the following examples are only for illustrating the present invention in more detail, and are not intended to limit the scope of the present invention. This is because the scope of the present invention is determined by the matters described in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(실시예 1)(Example 1)

하기 표 1의 합금조성을 갖는 용강을 준비한 뒤, 연주~압연 직결 공정을 적용하여 하기 표 2의 조건으로 상기 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻고, 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 제작한 뒤, 마무리 압연하여 1.2~1.6mm 두께의 열연강판(Hot Rolled, 이하 HR)으로 제조하고, 57~78%의 압하율로 냉간압연하여 0.35/0.5mm의 두께를 갖는 냉연강판을 제조한 후 소둔을 걸쳐 최종제품을 제조하였다. 상기 소둔 시 소둔 조건은 라인 스피드(Line Speed): 170mpm, 가열대 온도: 780℃, 균열대 온도: 830℃를 적용하였다. 한편, 종래예 1의 경우에는 기존 열연밀에서 200mm 두께의 슬라브를 주조한 후, 하기 표 2에 기재된 제조조건으로 기존 배치 공정에서 2.3mm 두께의 열연강판을 제조하고, 냉간압연한 후 소둔을 걸쳐 0.5mm 두께의 최종제품으로 제조하였다. After preparing the molten steel having the alloy composition of the following Table 1, by applying a direct play-rolling process to obtain the thin slab by continuously casting the molten steel under the conditions of the following Table 2, the thin slab is rough-rolled to produce a bar, and then finish It is manufactured by hot rolled steel sheet (Hot Rolled, HR) with a thickness of 1.2 ~ 1.6mm, cold rolled at a rolling reduction ratio of 57 ~ 78% to produce a cold rolled steel sheet having a thickness of 0.35 / 0.5mm, and then subjected to annealing. The product was prepared. The annealing conditions at the time of annealing were applied to a line speed of 170mpm, a heating zone temperature of 780 ° C, and a cracking zone temperature of 830 ° C. On the other hand, in the case of the conventional example 1, after casting a slab of 200mm thickness in the existing hot-milling, manufactured 2.3mm-thick hot-rolled steel sheet in the existing batch process under the manufacturing conditions shown in Table 2, after cold rolling and then annealing It was prepared as a 0.5mm thick final product.

전술한 바와 같이 제조된 발명예, 비교예 및 종래예에 대하여, 열연재의 항복강도/두께 크라운(Crown) 및 최종 제품의 항복강도/폭 방향 두께 편차, 압연 수평 방향(L방향)과 압연 수직 방향(C방향)의 결정립 사이즈 편차 등을 측정한 뒤, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다. With respect to the invention examples, comparative examples and conventional examples manufactured as described above, the yield strength / thickness crown of the hot rolled material and the yield strength / width direction deviation of the final product, the rolling horizontal direction (L direction) and the rolling vertical direction After measuring the grain size deviation in the direction (C direction) and the like, the results are shown in Table 3 below.

항복강도는 JIS 5호 시편을 압연 수평/수직 방향을 모두 채취하여 측정한 평균값이다. 그리고, 하기 관계식 1을 이용하여 합금성분과 항복강도 사이의 상관관계를 검토하였다.Yield strength is an average value of the JIS No. 5 specimens taken from both the rolled horizontal and vertical directions. Then, the relationship between the alloy composition and the yield strength was examined using the following relational formula 1.

[관계식 1] 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] [Relationship 1] 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)]

열연재의 두께 크라운(Crown)은 스트립 폭 방향 엣지로부터 25mm까지의 두께 크라운 값(㎛)이며, 최종제품의 폭 방향 두께 편차는 스트립의 폭 방향으로 측정한 두께 값의 편차를 나타낸다. 그리고, 폭 방향 두께 편차는 최종제품의 두께에 따라 차이가 있기 때문에 하기 관계식 2를 이용하여 검토하였다.The thickness crown (Crown) of the hot rolled material is the thickness crown value (μm) from the strip width direction edge to 25mm, the width thickness deviation of the final product represents the deviation of the thickness value measured in the width direction of the strip. In addition, since the width direction variation | variation differs according to the thickness of a final product, it examined using the following relational formula 2.

[관계식 2] 폭 방향 두께 편차(㎛) / 최종 제품 두께(mm)[Relationship 2] Thickness variation in width direction (㎛) / thickness of final product (mm)

페라이트의 결정립 사이즈는 광학현미경을 이용하여 압연 수평(L 방향), 수직(C 방향) 방향에 대해 200~500배 배율로 10시야 측정하고, 산출한 모든 원 상당 직경의 평균값으로 하였다. 또한, 상기 발명예 및 비교예들에 대해 결정립 사이즈의 균일 정도(등방성, isotropic)는 하기 관계식 3과 같이 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈의 편차를 측정하여 평가하였다.The crystal grain size of the ferrite was measured at 10 to 500 times magnification with respect to the rolling horizontal (L direction) and vertical (C direction) directions using an optical microscope, and the average value of all circle equivalent diameters was calculated. In addition, the degree of uniformity (isotropic, isotropic) of the grain size of the invention examples and comparative examples was evaluated by measuring the variation of the ferrite grain size according to the rolling direction as shown in the following relational formula 3.

[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2] - G45°D| ≤ 5㎛[Relationship 3] ΔG = | [(G TD + G RD ) / 2]-G 45 ° D | ≤ 5 μm

(△G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)(ΔG is the deviation of the ferrite grain size (FGS), G TD is the FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is the FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D is 45 in the rolling direction FGS in ° direction.)

구분division 강종Steel grade 합금조성(중량%)Alloy composition (% by weight) 관계식1Relationship 1 CC SiSi MnMn AlAl PP TiTi NN 발명강1Inventive Steel 1 AA 0.00480.0048 1.021.02 0.220.22 0.290.29 0.01090.0109 0.00200.0020 0.00410.0041 87.487.4 발명강2Inventive Steel 2 BB 0.00480.0048 1.021.02 0.220.22 0.290.29 0.01090.0109 0.00200.0020 0.00410.0041 87.487.4 발명강3Invention Steel 3 CC 0.00400.0040 1.031.03 0.220.22 0.140.14 0.01170.0117 0.00200.0020 0.00340.0034 82.082.0 발명강4Inventive Steel 4 DD 0.00400.0040 1.031.03 0.220.22 0.140.14 0.01170.0117 0.00200.0020 0.00340.0034 82.082.0 발명강5Inventive Steel 5 EE 0.00520.0052 1.091.09 0.200.20 0.130.13 0.02380.0238 0.00200.0020 0.00550.0055 87.887.8 비교강1Comparative Steel 1 FF 0.02030.0203 2.152.15 0.180.18 0.130.13 0.02000.0200 0.00300.0030 0.00530.0053 161.1161.1 비교강2Comparative Steel 2 HH 0.00690.0069 2.912.91 0.520.52 0.280.28 0.01990.0199 0.00300.0030 0.00170.0017 222.0222.0 발명강6Inventive Steel 6 II 0.00230.0023 1.151.15 0.250.25 0.350.35 0.02010.0201 0.00150.0015 0.00150.0015 95.095.0 발명강7Inventive Steel 7 JJ 0.00300.0030 1.501.50 0.300.30 0.200.20 0.02000.0200 0.00200.0020 0.00250.0025 116.0116.0 발명강8Inventive Steel 8 KK 0.00450.0045 1.351.35 0.650.65 0.350.35 0.02500.0250 0.00300.0030 0.00350.0035 117.2117.2 발명강9Inventive Steel 9 LL 0.00350.0035 1.681.68 0.350.35 0.600.60 0.02100.0210 0.00400.0040 0.00250.0025 146.5146.5 발명강10Inventive Steel 10 MM 0.00400.0040 1.851.85 0.580.58 0.500.50 0.02500.0250 0.00300.0030 0.00300.0030 155.5155.5 발명강11Inventive Steel 11 NN 0.00300.0030 0.520.52 0.320.32 0.250.25 0.02500.0250 0.00310.0031 0.00250.0025 52.152.1 비교강3Comparative Steel 3 OO 0.00300.0030 0.300.30 0.300.30 0.300.30 0.02000.0200 0.00250.0025 0.00310.0031 37.937.9 비교강4Comparative Steel 4 PP 0.00400.0040 0.420.42 0.100.10 0.300.30 0.02500.0250 0.00200.0020 0.00300.0030 44.544.5 비교강5Comparative Steel 5 QQ 0.00200.0020 0.560.56 0.110.11 0.010.01 0.03500.0350 0.00210.0021 0.00200.0020 42.542.5 비교강6Comparative Steel 6 RR 0.00350.0035 2.202.20 1.361.36 0.450.45 0.00250.0025 0.00400.0040 0.00360.0036 185.3185.3 비교강7Comparative Steel 7 SS 0.00410.0041 0.100.10 0.130.13 0.200.20 0.01000.0100 0.00300.0030 0.00250.0025 20.820.8 비교강8Comparative Steel 8 TT 0.00350.0035 0.200.20 0.350.35 0.380.38 0.02000.0200 0.00250.0025 0.00300.0030 34.434.4 발명강12Inventive Steel 12 UU 0.00210.0021 1.101.10 0.210.21 0.210.21 0.02830.0283 0.00150.0015 0.00180.0018 86.686.6 [관계식1] 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)][Relationship 1] 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)]

구분division 강종Steel grade 슬라브
두께
(mm)Slab
thickness
(mm) 주조
속도
(mpm)casting
speed
(mpm) 열연재
두께 (mm)Hot rolled material
Thickness (mm) 마무리
압연온도
(℃)Wrap-up
Rolling temperature
(℃) 마무리
압연속도
(mpm)Wrap-up
Rolling speed
(mpm) 마무리 압연기
속도편차
(mpm)Finishing rolling mill
Speed deviation
(mpm) 권취
온도
(℃)Winding
Temperature
(℃) 최종제품
두께
(mm)Final product
thickness
(mm) 발명예1Inventive Example 1 AA 9090 5.85.8 1.61.6 776776 325325 1414 532532 0.500.50 발명예2Inventive Example 2 BB 9090 5.85.8 1.41.4 771771 370370 1919 536536 0.350.35 발명예3Inventive Example 3 CC 9696 5.25.2 1.41.4 770770 355355 1515 542542 0.350.35 발명예4Inventive Example 4 DD 100100 4.84.8 1.61.6 789789 300300 1010 535535 0.500.50 발명예5Inventive Example 5 EE 9696 5.05.0 1.21.2 781781 400400 2121 530530 0.350.35 비교예1Comparative Example 1 FF 9090 5.65.6 1.41.4 772772 360360 1616 537537 0.350.35 비교예2Comparative Example 2 HH 9090 5.85.8 1.41.4 772772 375375 1818 540540 0.350.35 발명예6Inventive Example 6 II 9696 5.25.2 1.41.4 772772 355355 1616 541541 0.350.35 발명예7Inventive Example 7 JJ 9696 5.25.2 1.41.4 776776 355355 1616 539539 0.350.35 발명예8Inventive Example 8 KK 9090 6.06.0 1.41.4 781781 385385 2121 541541 0.350.35 발명예9Inventive Example 9 LL 9090 5.85.8 1.41.4 770770 375375 2020 352352 0.350.35 발명예10Inventive Example 10 MM 9494 6.06.0 1.21.2 779779 470470 2626 530530 0.350.35 발명예11Inventive Example 11 NN 9090 5.85.8 1.21.2 774774 435435 2525 536536 0.350.35 발명예12Inventive Example 12 9090 5.85.8 1.21.2 782782 435435 3333 541541 0.350.35 발명예13Inventive Example 13 9090 5.85.8 1.21.2 780780 435435 4343 542542 0.350.35 비교예3Comparative Example 3 9090 5.85.8 1.21.2 781781 435435 5858 539539 0.350.35 비교예4Comparative Example 4 OO 9090 5.85.8 1.41.4 776776 375375 2020 531531 0.350.35 비교예5Comparative Example 5 PP 9090 5.85.8 1.21.2 771771 435435 2424 530530 0.350.35 비교예6Comparative Example 6 QQ 9292 6.06.0 1.41.4 770770 380380 2020 534534 0.350.35 비교예7Comparative Example 7 RR 9090 5.85.8 1.61.6 781781 325325 1919 538538 0.500.50 비교예8Comparative Example 8 SS 9090 5.65.6 1.41.4 779779 360360 1919 539539 0.350.35 비교예9Comparative Example 9 TT 9696 5.45.4 1.21.2 782782 430430 2525 341341 0.350.35 종래예1Conventional Example 1 UU 250250 1.21.2 2.32.3 900900 850850 130130 580580 0.500.50

구분division 강종Steel grade 열연재 Hot rolled material 최종제품 Final product 압연 수직과
수평 방향의
평균 항복강도
(MPa) Rolled upright
Horizontal
Average yield strength
(MPa) 두께
크라운
(㎛) thickness
Crown
(Μm) 폭 방향
두께
편차
(㎛) Width direction
thickness
Deviation
(Μm) 관계식2 Relationship 2 압연 수직과
수평방향의
평균 항복강도
(MPa) Rolled upright
Horizontal
Average yield strength
(MPa) 압연 수직과
수평방향의
항복강도 편차(MPa) Rolled upright
Horizontal
Yield strength deviation (MPa) △G
(관계식 3) △ G
(Relationship 3) 발명예1 Inventive Example 1 AA 452452 40 40 77 0.014 0.014 324324 9 9 2.12.1 발명예2 Inventive Example 2 BB 450450 36 36 44 0.0110.011 322322 9 9 2.22.2 발명예3 Inventive Example 3 CC 445445 34 34 55 0.0140.014 317317 10 10 2.32.3 발명예4 Inventive Example 4 DD 437437 39 39 55 0.0100.010 309309 10 10 2.42.4 발명예5 Inventive Example 5 EE 437437 32 32 4 4 0.0110.011 309309 9 9 2.02.0 비교예1 Comparative Example 1 FF 512512 52 52 1717 0.0490.049 384384 22 22 5.3 5.3 비교예2 Comparative Example 2 HH 519519 56 56 2222 0.0630.063 391391 23 23 5.6 5.6 발명예6 Inventive Example 6 II 448448 39 39 55 0.0140.014 320320 14 14 3.2 3.2 발명예7 Inventive Example 7 JJ 457457 37 37 44 0.0110.011 329329 9 9 2.02.0 발명예8 Inventive Example 8 KK 466466 38 38 55 0.0140.014 338338 11 11 2.32.3 발명예9 Inventive Example 9 LL 476476 38 38 4 4 0.0110.011 348348 10 10 2.42.4 발명예10 Inventive Example 10 MM 484484 32 32 3 3 0.0090.009 352352 14 14 3.3 3.3 발명예11 Inventive Example 11 NN 428428 31 31 33 0.0090.009 290290 3 3 1.31.3 발명예12 Inventive Example 12 428 428 32 32 6 6 0.0170.017 295 295 13 13 2.6 2.6 발명예13 Inventive Example 13 430 430 30 30 8 8 0.0230.023 292 292 14 14 3.3 3.3 비교예3 Comparative Example 3 435 435 32 32 11 11 0.0310.031 315 315 26 26 5.2 5.2 비교예4 Comparative Example 4 OO 418418 32 32 55 0.0140.014 270270 8 8 1.81.8 비교예5 Comparative Example 5 PP 421421 30 30 55 0.0140.014 273273 10 10 2.32.3 비교예6Comparative Example 6 QQ 420420 35 35 55 0.0140.014 272272 10 10 2.32.3 비교예7 Comparative Example 7 R R 505505 38 38 16 16 0.0320.032 377377 21 21 5.3 5.3 비교예8 Comparative Example 8 SS 413413 35 35 66 0.0170.017 265265 3 3 1.51.5 비교예9 Comparative Example 9 TT 419419 32 32 55 0.0140.014 271271 3 3 1.61.6 종래예1Conventional Example 1 UU 435435 4949 1515 0.0300.030 315315 1616 4.34.3 [관계식 2] 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께
[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2]| - G45°D
(△G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)[Relationship 2] Thickness Width Deviation / Final Product Thickness
[Relationship 3] ΔG = | [(G TD + G RD ) / 2] | -G 45 ° D
(ΔG is the deviation of the ferrite grain size (FGS), G TD is the FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is the FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D is 45 in the rolling direction FGS in ° direction.)

상기 표 1 내지 3에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 합금조성, 관계식 1과 제조조건을 모두 만족하는 발명예 1 내지 13은 목표로 하는 두께 크라운, 폭 방향 두께 편차, 항복강도, 항복강도 편차, 폭 방향 두께 편차/최종 제품 두께, 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)를 모두 만족함을 알 수 있고, 종래예 1 대비 폭 방향 두께 편차가 작은 것을 알 수 있다.As can be seen from Tables 1 to 3, Inventive Examples 1 to 13 satisfying both the alloy composition, relation 1 and the manufacturing conditions proposed by the present invention are the target thickness crown, width direction thickness variation, yield strength, yield strength variation It can be seen that the width direction thickness deviation / final product thickness and the ferrite grain size variation (ΔG) according to the rolling direction are all satisfied, and the width direction thickness variation is smaller than that of the conventional example 1.

비교예 1 및 2와 4 내지 9는 본 발명에서 제안하는 관계식 1을 만족하지 못하여, 열연재의 항복강도, 두께 크라운, 최종제품의 폭 방향 두께 편차, 항복강도, 항복강도 편차, 폭 방향 두께 편차/최종 제품 두께, 압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G) 중 하나 이상의 조건을 만족하지 않고 있음을 알 수 있다.Comparative Examples 1 and 2 and 4 to 9 do not satisfy the relational formula 1 proposed in the present invention, and the yield strength, the thickness crown of the hot rolled material, the thickness variation in the width direction of the final product, the yield strength, the yield strength variation, and the width direction variation It can be seen that one or more of the ferrite grain size deviation (ΔG) according to the final product thickness and the rolling direction is not satisfied.

비교예 3은 본 발명의 합금조성은 만족하나, 본 발명에서 제안하는 마무리 압연시 속도편차를 만족하지 못함에 따라, 관계식 2 및 3과 최종 제품의 항복강도 편차를 만족하지 않음을 알 수 있다.Comparative Example 3 satisfies the alloy composition of the present invention, but does not satisfy the variation in yield strength of the equations 2 and 3 and the final product as the speed deviation during the finish rolling proposed by the present invention is not satisfied.

(실시예 2)(Example 2)

실시예 1의 발명강 3(강종 C)의 합금조성을 갖는 용강을 준비한 뒤, 연주~압연 직결 공정을 적용하여 상기 용강을 5.2mpm의 주조속도로 연속주조하여 90mm 두께의 박 슬라브를 얻고, 상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 제작한 뒤, 상기 바를 하기 가열처리한 뒤, 하기 표 4의 조건으로 마무리 압연 및 권취하여 열연강판(Hot Rolled, 이하 HR)으로 제조하고, 이후 냉간압연하여 0.35mm의 두께를 갖는 냉연강판을 제조한 후 소둔을 걸쳐 최종제품을 제조하였다. 상기 소둔 시 소둔 조건은 라인 스피드(Line Speed): 170mpm, 가열대 온도: 780℃, 균열대 온도: 830℃를 적용하였다. 상기 제조된 발명예, 비교예에 대하여 열연재의 항복강도, 최종제품의 폭 방향 두께 편차를 측정한 뒤, 그 결과를 하기 표 4에 나타내었다.After preparing molten steel having an alloy composition of Inventive Steel 3 (Steel Class C) of Example 1, the molten steel was continuously cast at a casting speed of 5.2 mpm by applying a play-rolling direct connection process to obtain a thin slab of 90 mm thickness. After roughly rolling the slab to fabricate the bar, the bar was subjected to the following heat treatment, followed by finishing rolling and winding under the conditions of Table 4 to produce a hot rolled steel sheet (Hot Rolled, hereinafter HR), followed by cold rolling to a thickness of 0.35 mm. After preparing a cold rolled steel sheet having an annealing to produce a final product. The annealing conditions at the time of annealing were applied to a line speed of 170mpm, a heating zone temperature of 780 ° C, and a cracking zone temperature of 830 ° C. The yield strength of the hot rolled material and the thickness variation of the final product were measured with respect to the inventive examples and comparative examples, and the results are shown in Table 4 below.

구분
division
강종
Steel grade
열연재
두께
(mm)Hot rolled material
thickness
(mm) 최종
제품
두께
(mm)final
product
thickness
(mm) 마무리
압연온도
(℃)Wrap-up
Rolling temperature
(℃) 권취
온도
(℃)Winding
Temperature
(℃) 열연재
압연 수직과
수평방향의 평균 항복강도(MPa)
Hot rolled material
Rolled upright
Average yield strength in the horizontal direction (MPa)
최종제품Final product 폭 방향 두께 편차(㎛)Width direction thickness deviation (㎛) 관계식2Relationship 2 발명예14Inventive Example 14 CC 1.41.4 0.350.35 771771 536536 445445 55 0.0140.014 발명예15Inventive Example 15 779779 542542 438438 55 0.0140.014 발명예16Inventive Example 16 788788 589589 423423 44 0.0110.011 발명예17Inventive Example 17 815815 665665 398398 44 0.0110.011 발명예18Inventive Example 18 776776 499499 465465 88 0.0230.023 비교예10Comparative Example 10 771771 480480 487487 1212 0.0340.034 비교예11Comparative Example 11 768768 468468 495495 1313 0.0370.037 비교예12Comparative Example 12 778778 445445 525525 1414 0.0400.040 비교예13Comparative Example 13 771771 432432 540540 1515 0.0430.043 비교예14Comparative Example 14 776776 380380 489489 1616 0.0460.046 발명예19Inventive Example 19 772772 610610 410410 66 0.0170.017 발명예20Inventive Example 20 776776 512512 452452 88 0.0230.023 발명예21Inventive Example 21 779779 630630 400400 66 0.0170.017 [관계식 2] 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께[Relationship 2] Thickness variation in width direction / thickness of final product

상기 표 4에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 합금조성과 권취온도를 만족하는 발명예 14 내지 21은 열연재의 항복강도, 최종제품의 폭 방향 두께 편차 및 관계식 2를 만족함을 알 수 있다.As can be seen in Table 4, Inventive Examples 14 to 21 satisfying the alloy composition and the coiling temperature proposed in the present invention can be seen that satisfies the yield strength of the hot rolled material, the thickness variation of the final product and the relational expression 2.

그러나, 비교예 10 내지 14는 본 발명에서 제안하는 권취온도를 만족하지 못함에 따라 최종제품의 폭 방향 두께 편차 및 관계식 2를 만족하지 못함을 알 수 있다.However, Comparative Examples 10 to 14 do not satisfy the winding temperature proposed by the present invention, it can be seen that the width direction deviation of the final product and the relational expression 2 do not satisfy.

a: 슬라브 b: 바
c: 열연강판
100: 연속주조기 200, 200': 가열기
300: RSB(Roughing Mill Scale Breaker, 조압연 스케일 브레이커)
400: 조압연기
500: FSB(Fishing Mill Scale Breaker, 마무리 압연 스케일 브레이커)
502: 냉각수 분사노즐
504: 냉각수
600: 마무리 압연기 700: 런아웃 테이블
800: 고속전단기 900: 권취기a: slab b: bar
c: hot rolled steel sheet
100: continuous casting machine 200, 200 ': heater
300: Roughing Mill Scale Breaker (RSB)
400: roughing mill
500: Finishing Mill Scale Breaker (FSB)
502: coolant jet nozzle
504: coolant
600: finish rolling mill 700: runout table
800: high speed shear 900: winder

Claims (18)

중량%로, C: 0.0010~0.015%, Si: 0.5∼3.0％, Al: 0.03~1.5%, Mn: 0.03~1.5%, Ti: 0.0005~0.05%, P: 0.002~0.15%, N: 0.001~0.010%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며,
상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 하기 관계식 1을 만족하고,
폭 방향 두께 편차/최종 제품 두께가 하기 관계식 2를 만족하며,
압연 방향에 따른 페라이트 결정립 사이즈 편차(△G)가 하기 관계식 3을 만족하고,
압연 수직방향과 수평방향의 항복강도 평균값이 280~380MPa인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판.
[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160
[관계식 2] 0.003 ≤ 폭 방향 두께 편차/최종제품 두께 ≤ 0.03
[관계식 3] △G = |[(GTD + GRD) / 2] - G45°D| ≤ 5㎛
(상기 관계식 1에서 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각의 함량(중량%)을 나타내고, 상기 관계식 3에서 △G는 페라이트 결정립 평균 사이즈(Ferrite Grain Size, FGS)의 편차이고, GTD는 압연 방향의 수직 방향의 FGS, GRD는 압연 방향의 수평 방향의 FGS, G45°D는 압연 방향의 45°방향의 FGS를 나타냄.)
By weight%, C: 0.0010 to 0.015%, Si: 0.5 to 3.0%, Al: 0.03 to 1.5%, Mn: 0.03 to 1.5%, Ti: 0.0005 to 0.05%, P: 0.002 to 0.15%, N: 0.001 to 0.010%, remaining Fe and other unavoidable impurities,
C, Si, Al, Mn, Ti, P and N satisfy the following relational formula 1,
Width direction thickness deviation / final product thickness satisfies relation 2 below,
Ferrite grain size deviation (ΔG) along the rolling direction satisfies the following relational formula 3,
Non-oriented electrical steel sheet with a small variation in thickness and material having an average yield strength of 280 to 380 MPa in the vertical and horizontal directions of rolling.
Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160
[Relationship 2] 0.003 ≤ thickness deviation in the width direction / final product thickness ≤ 0.03
[Relationship 3] ΔG = | [(G TD + G RD ) / 2]-G 45 ° D | ≤ 5 μm
(C, Si, Al, Mn, Ti, P and N in the relation 1 represents the respective content (% by weight), ΔG in the relation 3 is a deviation of the ferrite grain average size (FGS)) , G TD is FGS in the vertical direction of the rolling direction, G RD is FGS in the horizontal direction of the rolling direction, G 45 ° D represents FGS in the 45 ° direction of the rolling direction.)
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 트램프 원소로서 S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2중량% 이하의 범위로 포함하는 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The steel sheet has a material and thickness including one or more selected from the group consisting of S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn, and Mg as a tramp element in a range of 0.2 wt% or less in total. Non-oriented electrical steel sheet with a small deviation.
청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 두께가 0.15~0.50mm인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet is a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation of 0.15 ~ 0.50mm thickness.
삭제delete 청구항 1에 있어서,
상기 전기강판은 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도의 편차가 20MPa이하인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판.
The method according to claim 1,
The electrical steel sheet is a non-oriented electrical steel sheet having a small deviation in thickness and material having a yield strength of 20 MPa or less in the vertical and horizontal rolling directions.
중량%로, C: 0.0010~0.015%, Si: 0.5∼3.0％, Al: 0.03~1.5%, Mn: 0.03~1.5%, Ti: 0.0005~0.05%, P: 0.002~0.15%, N: 0.001~0.010%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 상기 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 하기 관계식 1을 만족하는 용강을 연속주조하여 박 슬라브를 얻는 단계;
상기 박 슬라브를 조압연하여 바를 얻는 단계;
상기 바를 가열하는 단계;
상기 가열된 바를 열간 마무리 압연하여 열연강판을 얻는 단계; 및
상기 열연강판을 490~700℃에서 권취하는 단계를 포함하고,
상기 각 단계는 연속적으로 행하여지며,
상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 얻는 단계; 및
상기 냉연강판을 재결정 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 열간 마무리 압연시 마지막 압연기에서의 속도 편차는 50mpm이하이고, 평균 통판속도는 250~750mpm인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
[관계식 1] 45 ≤ 6.9[C+10Si+5Al+Mn+P] + 302566[Ti(C+N)] ≤ 160
(상기 관계식 1에서 C, Si, Al, Mn, Ti, P 및 N은 각각의 함량(중량%)을 나타냄.)
By weight%, C: 0.0010 to 0.015%, Si: 0.5 to 3.0%, Al: 0.03 to 1.5%, Mn: 0.03 to 1.5%, Ti: 0.0005 to 0.05%, P: 0.002 to 0.15%, N: 0.001 to 0.010%, remaining Fe and other unavoidable impurities, wherein C, Si, Al, Mn, Ti, P, and N are obtained by continuously casting molten steel that satisfies Equation 1 below to obtain a thin slab;
Rough rolling the thin slab to obtain a bar;
Heating the bar;
Hot finishing rolling the heated bar to obtain a hot rolled steel sheet; And
Including the step of winding the hot rolled steel sheet at 490 ~ 700 ℃,
Each of the above steps is carried out continuously,
Cold rolling the wound hot rolled steel sheet to obtain a cold rolled steel sheet; And
Recrystallization annealing the cold rolled steel sheet,
The method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in the thickness and the thickness of the material and the thickness of the final rolling mill is less than 50mpm, the average sheet speed is 250 ~ 750mpm during the hot finish rolling.
Equation 1 45 ≦ 6.9 [C + 10Si + 5Al + Mn + P] + 302566 [Ti (C + N)] ≦ 160
(C, Si, Al, Mn, Ti, P and N in the relation 1 represents the respective content (% by weight).)
청구항 6에 있어서,
상기 용강은 트램프 원소로서 S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn 및 Mg로 이루어지는 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 그 합계가 0.2%이하인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The molten steel is a non-directional electric material having a small variation in thickness and a material having a sum of not less than 0.2% of at least one selected from the group consisting of S, Nb, V, Mo, Cu, Cr, Ni, Zn, Sn, and Mg as a tramp element. Method of manufacturing steel sheet.
청구항 6에 있어서,
상기 연속주조는 3.5~8.5mpm의 주조속도로 행하는 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The continuous casting is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in material and thickness performed at a casting speed of 3.5 ~ 8.5mpm.
청구항 6에 있어서,
상기 박 슬라브는 두께가 80~120mm인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The thin slab is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation of the material and the thickness of 80 ~ 120mm.
청구항 6에 있어서,
상기 조압연시 입측온도는 1000~1200℃인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small deviation of the thickness and the thickness is 1000 ~ 1200 ℃ the temperature during the rough rolling.
청구항 6에 있어서,
상기 조압연시 출측온도는 900℃이상인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The method of producing a non-oriented electrical steel sheet having a deviation of the thickness and the thickness is more than 900 ℃ when the rough rolling temperature.
청구항 6에 있어서,
상기 상기 바의 두께는 10~30mm인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The thickness of the bar is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small deviation of the thickness and the material of 10 ~ 30mm.
청구항 6에 있어서,
상기 바의 가열온도는 1000~1200℃인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The heating temperature of the bar is a manufacturing method of a non-oriented electrical steel sheet having a small deviation in thickness and material of 1000 ~ 1200 ℃.
청구항 6에 있어서,
상기 마무리 압연은 650~900℃에서 행하여지는 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The finish rolling is a method for producing a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in material and thickness is carried out at 650 ~ 900 ℃.
삭제delete 청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 두께가 1.6mm 이하인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The hot rolled steel sheet is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a thickness of 1.6mm or less and a small deviation of the thickness.
청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 스트립 폭 방향 엣지로부터 25mm까지의 두께 크라운이 50㎛이하인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The hot rolled steel sheet is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small thickness variation of less than 50㎛ thickness of the crown up to 25mm from the strip width direction edge.
청구항 6에 있어서,
상기 열연강판은 압연 수직방향과 수평방향의 항복강도 평균값이 500MPa이하인 재질과 두께의 편차가 작은 무방향성 전기강판의 제조방법.
The method according to claim 6,
The hot-rolled steel sheet is a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet having a small variation in thickness and thickness of the yield strength average value of 500MPa or less in the vertical and horizontal rolling direction.
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