JPS6370912A - 磁気ヘツドギヤツプ接合用ガラス - Google Patents
磁気ヘツドギヤツプ接合用ガラスInfo
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- JPS6370912A JPS6370912A JP61213899A JP21389986A JPS6370912A JP S6370912 A JPS6370912 A JP S6370912A JP 61213899 A JP61213899 A JP 61213899A JP 21389986 A JP21389986 A JP 21389986A JP S6370912 A JPS6370912 A JP S6370912A
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Classifications
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- G—PHYSICS
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- G11B—INFORMATION STORAGE BASED ON RELATIVE MOVEMENT BETWEEN RECORD CARRIER AND TRANSDUCER
- G11B5/00—Recording by magnetisation or demagnetisation of a record carrier; Reproducing by magnetic means; Record carriers therefor
- G11B5/127—Structure or manufacture of heads, e.g. inductive
- G11B5/187—Structure or manufacture of the surface of the head in physical contact with, or immediately adjacent to the recording medium; Pole pieces; Gap features
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- G—PHYSICS
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- G11B5/147—Structure or manufacture of heads, e.g. inductive with cores being composed of metal sheets, i.e. laminated cores with cores composed of isolated magnetic layers, e.g. sheets
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- Y10T428/11—Magnetic recording head
- Y10T428/1193—Magnetic recording head with interlaminar component [e.g., adhesion layer, etc.]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、磁気コアにアモルファス金属磁性膜を形成し
た高性能磁気ヘッドの充填用及びボンディング用ガラス
として好適な結晶化ガラス組成物に関する。
た高性能磁気ヘッドの充填用及びボンディング用ガラス
として好適な結晶化ガラス組成物に関する。
近年、各種コンピュータの外部記憶装置として用いられ
るフロッピーディスク及びハードディスク装置は、小型
化、高記録密度化へと進展してい・東密度を有するアモ
ルファス金属磁性膜(C〇−Nb−Zr合金)を用いた
磁気ヘッドが開発されている。
るフロッピーディスク及びハードディスク装置は、小型
化、高記録密度化へと進展してい・東密度を有するアモ
ルファス金属磁性膜(C〇−Nb−Zr合金)を用いた
磁気ヘッドが開発されている。
これら磁気ヘッドは、主として磁性材料であるヘッドコ
アと非磁性材料であるセラミックスライダーをガラスに
よる接合技術によって形成されている。
アと非磁性材料であるセラミックスライダーをガラスに
よる接合技術によって形成されている。
組立工程は、ヘッドコアのギャップをガラス接着する工
程と、ヘッドコアから切り出したヘッドチップをセラミ
ックスライダーに接着する工程の2つを含む。
程と、ヘッドコアから切り出したヘッドチップをセラミ
ックスライダーに接着する工程の2つを含む。
ここでアモルファス金属磁性膜は、500℃よも高い温
度で加熱されると磁性膜が結晶化し、磁気特性が著しく
低下する。このためガラスは、500℃以下の温度で作
業でき、かつ組立工程での温度変化による熱膨張差によ
って磁気ヘッドに割れ等を生じないようへラドコア及び
セラミックスライダーの熱膨張係数になるべく近いもの
を選定することが重要である。
度で加熱されると磁性膜が結晶化し、磁気特性が著しく
低下する。このためガラスは、500℃以下の温度で作
業でき、かつ組立工程での温度変化による熱膨張差によ
って磁気ヘッドに割れ等を生じないようへラドコア及び
セラミックスライダーの熱膨張係数になるべく近いもの
を選定することが重要である。
ヘッドコアギャップ部の接合用ガラス(Aガラスと略称
)として非晶質ガラスを用いると、ヘッドチップとセラ
ミックスライダーの接着用ガラス(Bガラスと略称)は
、ヘッドコアギャップの寸法変位が起らないようAガラ
スの軟化温度より低温で接着できるガラスを選定する必
要がある6その結果、AガラスとBガラスの軟化温度に
大きな差があることが必要となり、しかも軟化温度の低
いガラスは熱膨張係数が大きいためガラスの選定が容易
でない。
)として非晶質ガラスを用いると、ヘッドチップとセラ
ミックスライダーの接着用ガラス(Bガラスと略称)は
、ヘッドコアギャップの寸法変位が起らないようAガラ
スの軟化温度より低温で接着できるガラスを選定する必
要がある6その結果、AガラスとBガラスの軟化温度に
大きな差があることが必要となり、しかも軟化温度の低
いガラスは熱膨張係数が大きいためガラスの選定が容易
でない。
また、エポキシ系樹脂などの接着剤は、300℃以下の
低温で作業できるので、アモルファス金属磁性膜に対し
て影響が無く有効であるが、高精度のギャップを維持す
ることが困難である。
低温で作業できるので、アモルファス金属磁性膜に対し
て影響が無く有効であるが、高精度のギャップを維持す
ることが困難である。
そこでAガラスに結晶化ガラスを適用すると結晶化によ
って耐熱性が向上するため、Bガラスの作業温度を、A
ガラスの作業温度まで設定できる。
って耐熱性が向上するため、Bガラスの作業温度を、A
ガラスの作業温度まで設定できる。
従ってBガラスは、Aガラスと同種のガラスかまたはA
ガラスの熱膨張係数に適合した非晶質ガラスを用いるこ
とができる。
ガラスの熱膨張係数に適合した非晶質ガラスを用いるこ
とができる。
ヘッドコアのギャップの接合は、ヘッドコア溝部にガラ
スを充填したコアを2個突き合せて加熱し接合する。
スを充填したコアを2個突き合せて加熱し接合する。
このガラスを充填する作業において、ガラスが結晶化す
るとコアの接合ができない。そこでAガラスは、上記の
ガラス充填時には結晶化せず、コアの接合時に結晶化す
る特性を有する結晶化ガラスを選定する必要がある。
るとコアの接合ができない。そこでAガラスは、上記の
ガラス充填時には結晶化せず、コアの接合時に結晶化す
る特性を有する結晶化ガラスを選定する必要がある。
特開昭55−20265号公報によれば。
P b O77〜86 w t%
ZnO7〜12 ’
B2011 7〜11 〃5ins
1〜 3 〃 からなる封着用ガラスが開示されている。しがし。
1〜 3 〃 からなる封着用ガラスが開示されている。しがし。
このガラス組成物は、前記の充填作業時に結晶化するの
で、磁気ヘッドのギャップ接合用としては好ましくない
。
で、磁気ヘッドのギャップ接合用としては好ましくない
。
[発明が解決しようとする問題点〕
アモルファス金属磁性膜は結晶化すると磁性が著しく低
下する。その結晶化温度は約550”Cである。
下する。その結晶化温度は約550”Cである。
磁気コアのギャップ接合及び磁気コアから切り出したヘ
ッドチップと非磁性セラミックスライダーの接着は余ゆ
うを見込んで約460℃以下の作業温度で実施する必要
がある。
ッドチップと非磁性セラミックスライダーの接着は余ゆ
うを見込んで約460℃以下の作業温度で実施する必要
がある。
本発明はガラスの作業温度が460″c以下で、かつ磁
気コア溝部へのガラスの充填作業時にほとんど結晶化せ
ず、ガラス充填した2個の磁気コアを接合したときにガ
ラスが結晶化する特性のガラス組成物を提供することを
目的とする。
気コア溝部へのガラスの充填作業時にほとんど結晶化せ
ず、ガラス充填した2個の磁気コアを接合したときにガ
ラスが結晶化する特性のガラス組成物を提供することを
目的とする。
本発明のガラスは、Pboを主成分とし、460℃で1
04ポイズ以下の粘度(ガラスの作業点に相当)を有す
る低温軟化性の結晶化ガラスである。
04ポイズ以下の粘度(ガラスの作業点に相当)を有す
る低温軟化性の結晶化ガラスである。
具体的なガラス組成は
PbO75〜8!5 wt%
Zn○ 5〜10
BzOa 7 〜12
SiOz O,5〜 2.ON
KzOO,5〜 1.0 7
CuOO,5〜2.Orf
を主成分とする。
上記の組成範囲にあるガラスは、転移点=280〜30
0℃、屈伏点:300〜320℃、軟化点=360〜3
80℃、結晶開始温度(作業温度に相当する):450
〜470℃の範囲にあり、結晶化後のガラスの熱膨張係
数は90〜110×10−’/”Cとなる。
0℃、屈伏点:300〜320℃、軟化点=360〜3
80℃、結晶開始温度(作業温度に相当する):450
〜470℃の範囲にあり、結晶化後のガラスの熱膨張係
数は90〜110×10−’/”Cとなる。
本発明のガラスは、磁気ヘッドとくにアモルフアス金属
磁性膜を用いた磁気ヘッドの接合に極めて好適なガラス
である。
磁性膜を用いた磁気ヘッドの接合に極めて好適なガラス
である。
磁気コアのギャップ接合は、磁気コアにガラスを充填す
る作業と、該ガラスを充填した磁気コアを2個突合せて
接合する2工程からなる。ガラス充填作業は、充填した
ガラスが結晶化すると磁気コアの接合ができないため結
晶開始温度以下で充填する必要がある。しかし充填温度
が低すぎるとガラスの流動性が悪く、被着物に十分ガラ
スが濡れない、従ってガラス充填作業の温度はガラスが
流動し始める温度(一般に流動点という)と結晶開始温
度との間に設定する必要がある。なおガラス充填作業は
、被着物にガラスを濡れ合せるため設定温度で少なくと
も10〜30分間保持することが必要である。
る作業と、該ガラスを充填した磁気コアを2個突合せて
接合する2工程からなる。ガラス充填作業は、充填した
ガラスが結晶化すると磁気コアの接合ができないため結
晶開始温度以下で充填する必要がある。しかし充填温度
が低すぎるとガラスの流動性が悪く、被着物に十分ガラ
スが濡れない、従ってガラス充填作業の温度はガラスが
流動し始める温度(一般に流動点という)と結晶開始温
度との間に設定する必要がある。なおガラス充填作業は
、被着物にガラスを濡れ合せるため設定温度で少なくと
も10〜30分間保持することが必要である。
本発明のガラスの結晶開始温度の450〜460℃は、
ガラスを5℃/分で昇温加熱した場合の値であり、45
0℃以下の温度でも所定時間保持すると結晶化が起る。
ガラスを5℃/分で昇温加熱した場合の値であり、45
0℃以下の温度でも所定時間保持すると結晶化が起る。
第1図は、加熱温度と結晶化状態との関係を示したもの
で保持時間は30分である。タテ軸の結晶化進展長さは
、ガラス表面から内部に進展した結晶組織の全長を光学
顕微鏡で観察した値である。
で保持時間は30分である。タテ軸の結晶化進展長さは
、ガラス表面から内部に進展した結晶組織の全長を光学
顕微鏡で観察した値である。
図から明らかなようにPbO−ZnO−13zOa−5
iOzから成るガラス■では、420℃。
iOzから成るガラス■では、420℃。
30分保持で結晶がガラス表面から約200μまで進展
する。これに対し本発明のガラス■は。
する。これに対し本発明のガラス■は。
430℃、30分保持してもガラスの結晶化は起らない
。
。
なお、上記ガラス■は、軟化点:約370℃、結晶開始
温度(5℃/分で昇温した特性):430℃で本発明の
ガラス■の軟化点と同じ値を示すが、結晶化開始温度は
約40”C低い。
温度(5℃/分で昇温した特性):430℃で本発明の
ガラス■の軟化点と同じ値を示すが、結晶化開始温度は
約40”C低い。
本発明のガラスは、ガラス原料を混合し、アルミナルツ
ボまたは白金ルツボに入れ、電気炉中で950〜100
0℃、1時間加熱溶融し、黒鉛治具(予熱温度:150
〜200℃)に流し込み、放冷させることにより作製で
きる。
ボまたは白金ルツボに入れ、電気炉中で950〜100
0℃、1時間加熱溶融し、黒鉛治具(予熱温度:150
〜200℃)に流し込み、放冷させることにより作製で
きる。
本発明のガラス組成物の配合割合を前記のように限定す
る理由は下記のとおりである。
る理由は下記のとおりである。
PbOはガラスの軟化点を下げ流動性を良くするが75
wt%未満では流動性が悪くなる。8゜wt%を超える
と熱膨張係数が大きくなる。
wt%未満では流動性が悪くなる。8゜wt%を超える
と熱膨張係数が大きくなる。
ZnOは、ガラスの結晶化に寄与する。しかし5wt%
未満では、450℃の作業温度で結晶化されない。また
10%を超えると、ガラスの結晶化が過剰となり実用に
供し得ない。
未満では、450℃の作業温度で結晶化されない。また
10%を超えると、ガラスの結晶化が過剰となり実用に
供し得ない。
Bzoaは、ガラス形成酸化物であり、7wt%未満で
はガラス化しなくなる。また12wt%を超えると、ガ
ラスの流動性が悪くなり、かつ結晶化が不完全で実用に
供し得ない。
はガラス化しなくなる。また12wt%を超えると、ガ
ラスの流動性が悪くなり、かつ結晶化が不完全で実用に
供し得ない。
5iOzも、結晶化g活剤であり、0.5wt%未満で
はその効果がなくなる。また2wt%を超えると結晶化
しなくなる。
はその効果がなくなる。また2wt%を超えると結晶化
しなくなる。
K x Oは、ガラスの流動性を改善する。しかし0.
5wt%未満ではその効果がなく、かつ1.0wt%を
超えると、ガラスが結晶化しなくなり、かつ、ガラスの
耐水性も低下する。
5wt%未満ではその効果がなく、かつ1.0wt%を
超えると、ガラスが結晶化しなくなり、かつ、ガラスの
耐水性も低下する。
CuOも、ガラスの流動性を改善し、かつ結晶を微細化
する。しかし、0 、5 w t%未満ではその効果が
なくなる。また2wt%を超えると、ガラスの軟化点が
高くなり、かつCuが晶出する。
する。しかし、0 、5 w t%未満ではその効果が
なくなる。また2wt%を超えると、ガラスの軟化点が
高くなり、かつCuが晶出する。
実施例1
第1表に本発明のガラスの組成およびガラスの物性値を
示す。
示す。
物性値の測定は、粉末にしたガラスを示差熱分析装置を
用いて昇温速度5℃/分で軟化温度および結晶開始温度
を測定した。
用いて昇温速度5℃/分で軟化温度および結晶開始温度
を測定した。
熱膨張係数は、結晶化した後のガラスを5φX2011
11寸法に加工し、熱膨張測定装置を用いて測定した。
11寸法に加工し、熱膨張測定装置を用いて測定した。
第 1 表
1)・・・結晶化後の熱膨張係数
ガラスを結晶化させることなく充填できる。また、ガラ
ス充填作業後の接合作業も結晶開始温度で加熱すること
により容易に行い得る。結晶化後の熱膨張係数は93〜
11o×10″″7 /−Cであり、 ・磁気ヘッ
ド(磁気コア:110xlO−’/”C)およびセラミ
ックスライダー(108X10″″)/’C)の熱膨張
係数に適合している。
ス充填作業後の接合作業も結晶開始温度で加熱すること
により容易に行い得る。結晶化後の熱膨張係数は93〜
11o×10″″7 /−Cであり、 ・磁気ヘッ
ド(磁気コア:110xlO−’/”C)およびセラミ
ックスライダー(108X10″″)/’C)の熱膨張
係数に適合している。
実施例2
第2図に第1表■のガラスを用いたコンポジット型磁気
ヘッドの製造プロセスを示す。
ヘッドの製造プロセスを示す。
W溝を有するC形磁気コア1及びI形磁気コア2の表面
にアモルファス金属磁性膜(Co−N b−Zr合金、
膜厚:2Sμ)3と5ift(膜厚=1μ)4をスパッ
タ法によって形成する(第2図(b))、ここでアモル
ファス金属磁性膜は第2図(C)に示すようにアモルフ
ァス金属磁性膜(膜厚:sμ)5とSiO2膜(膜厚:
0.05μ)6を交互に積層して磁性膜のうず電流損失
を少なくしている。磁性膜の積層数は5層である。
にアモルファス金属磁性膜(Co−N b−Zr合金、
膜厚:2Sμ)3と5ift(膜厚=1μ)4をスパッ
タ法によって形成する(第2図(b))、ここでアモル
ファス金属磁性膜は第2図(C)に示すようにアモルフ
ァス金属磁性膜(膜厚:sμ)5とSiO2膜(膜厚:
0.05μ)6を交互に積層して磁性膜のうず電流損失
を少なくしている。磁性膜の積層数は5層である。
次にアモルファス金属磁性層3とS i Ox膜4を形
成したコア表面に重量比で80%pbo −8,5%Z
uO−8%BzOs−2%5iOz−0,5%KsO−
1,0%CuOの低温軟化結晶化ガラス(寸法:4x1
5x0.5t)7を載せ(第2図(d))、430℃・
30分加熱してガラス7をW溝に充填する(第2図(e
))、このときガラス7はまた結晶化させていない状態
にある。
成したコア表面に重量比で80%pbo −8,5%Z
uO−8%BzOs−2%5iOz−0,5%KsO−
1,0%CuOの低温軟化結晶化ガラス(寸法:4x1
5x0.5t)7を載せ(第2図(d))、430℃・
30分加熱してガラス7をW溝に充填する(第2図(e
))、このときガラス7はまた結晶化させていない状態
にある。
ガラス充填後は、W溝部上面を研削してトラック出しを
行なう(第2図(f))、トラック寸法は、約10μで
ある。トラック寸法Ωを決定後、W溝部上面にギャップ
寸法規制用の5i02!II(膜厚:0.1μ) 8を
スパッタ法によって形成する(第2図(g))− ギャップ寸法規制用の5iOz膜を形成した磁気コア1
及び2は、W溝部をつき合せて450℃・30分加熱し
て接合する(第2図(h))。このときガラス9は結晶
化する。ガラス接合後、磁気コア1oを切断して第2図
(i))磁気コアチップ11を完成する(第2図(j)
)。
行なう(第2図(f))、トラック寸法は、約10μで
ある。トラック寸法Ωを決定後、W溝部上面にギャップ
寸法規制用の5i02!II(膜厚:0.1μ) 8を
スパッタ法によって形成する(第2図(g))− ギャップ寸法規制用の5iOz膜を形成した磁気コア1
及び2は、W溝部をつき合せて450℃・30分加熱し
て接合する(第2図(h))。このときガラス9は結晶
化する。ガラス接合後、磁気コア1oを切断して第2図
(i))磁気コアチップ11を完成する(第2図(j)
)。
完成した磁気コアチップは、非磁性セラミックスライダ
ー(CaTiOs)12の溝部13(第2図(k))に
挿入し、磁気コアチップと非磁性セラミックスライダー
12の間隙部14に7と同種のガラス(寸法:φ0.5
X 15.12)15を載せ、430’C・30分加
熱して磁気コアチップと非磁性セラミックスライダーを
接着する(第2図(Ω))、ガラス接着後、ラップ仕上
げしてコンポジット型磁気ヘッド16を完成する(第2
図(m))。
ー(CaTiOs)12の溝部13(第2図(k))に
挿入し、磁気コアチップと非磁性セラミックスライダー
12の間隙部14に7と同種のガラス(寸法:φ0.5
X 15.12)15を載せ、430’C・30分加
熱して磁気コアチップと非磁性セラミックスライダーを
接着する(第2図(Ω))、ガラス接着後、ラップ仕上
げしてコンポジット型磁気ヘッド16を完成する(第2
図(m))。
(発明の効果〕
本発明のガラスは、接着工程が2回必要とするアモルフ
ァス金属磁性膜を利用したフロッピーディスク及びハー
ドディスク用高性能磁気ヘッドの接合用ガラスとして好
適な低温軟化結晶化ガラスを提供するもので、430℃
の温度でガラスを結晶化させることなく磁気コアへのガ
ラスの充填を可能にする。またCuOの添加により結晶
が微細化させるので耐摩耗性にも優れている。
ァス金属磁性膜を利用したフロッピーディスク及びハー
ドディスク用高性能磁気ヘッドの接合用ガラスとして好
適な低温軟化結晶化ガラスを提供するもので、430℃
の温度でガラスを結晶化させることなく磁気コアへのガ
ラスの充填を可能にする。またCuOの添加により結晶
が微細化させるので耐摩耗性にも優れている。
第1図は、低温軟化結晶化ガラスの加熱温度と結晶化進
展長さの関係を示す曲線図、第2図は、コンポジット型
磁気ヘッドの製造プロセスを示すフロー図で、第2図(
a)は、C形及び丁型磁気コアの立体図、第2図(b)
及び(Q)はアモルファス磁性膜及び5ins膜を形成
した磁気コアの平面図、第2図(d)、(e)、(f)
、(g)は、ガラス充填及び5ins膜を形成した磁気
コアの平面図、第2図(h)、(i)は、ガラス接着し
た磁気コアの上面図である。 a・・・本発明のガラス、b・・・比較例のガラス、l
・・・C形磁気コア、2・・・工形磁気コア、3・・・
アモルファス金属磁性膜、4・・・5iOz膜、7・・
・低温軟化結晶化ガラス、8・・・ギャップ寸法規制用
5ins膜、10・・・ガラス接着した磁気コア、11
・・・磁気コアチップ、12・・・非磁性セラミックス
ライダー。 15・・・低温軟化結晶化ガラス(7と同種)、16・
・・コンポジット型磁気ヘッド。
展長さの関係を示す曲線図、第2図は、コンポジット型
磁気ヘッドの製造プロセスを示すフロー図で、第2図(
a)は、C形及び丁型磁気コアの立体図、第2図(b)
及び(Q)はアモルファス磁性膜及び5ins膜を形成
した磁気コアの平面図、第2図(d)、(e)、(f)
、(g)は、ガラス充填及び5ins膜を形成した磁気
コアの平面図、第2図(h)、(i)は、ガラス接着し
た磁気コアの上面図である。 a・・・本発明のガラス、b・・・比較例のガラス、l
・・・C形磁気コア、2・・・工形磁気コア、3・・・
アモルファス金属磁性膜、4・・・5iOz膜、7・・
・低温軟化結晶化ガラス、8・・・ギャップ寸法規制用
5ins膜、10・・・ガラス接着した磁気コア、11
・・・磁気コアチップ、12・・・非磁性セラミックス
ライダー。 15・・・低温軟化結晶化ガラス(7と同種)、16・
・・コンポジット型磁気ヘッド。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、一対の磁気コアの表面に金属磁性膜を形成し、該金
属磁性膜によって形成した磁気ギャップを接合するガラ
ス組成がPbO、ZnO、B_2O_3、SiO_2、
K_2OおよびCuOに換算してそれぞれ PbO 75〜85 wt%、 ZnO 5〜10 〃 、 B_2O_3 7〜12 〃 、 SiO_2 0.5〜2.0 〃 、 K_2O 0.5〜1.0 〃 、 CuO 0.5〜2.0 〃 、 を含有することを特徴とする磁気ヘッドギャップ接合用
ガラス。 2、結晶化後の熱膨張係数が90〜110^−^7/℃
であることを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の磁
気ヘッドギャップ接合用ガラス。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61213899A JPS6370912A (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 磁気ヘツドギヤツプ接合用ガラス |
US07/094,603 US4816949A (en) | 1986-09-12 | 1987-09-09 | Magnetic head containing amorphous alloy and crystallizable glass |
DE19873730614 DE3730614A1 (de) | 1986-09-12 | 1987-09-11 | Magnetkopf |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61213899A JPS6370912A (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 磁気ヘツドギヤツプ接合用ガラス |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6370912A true JPS6370912A (ja) | 1988-03-31 |
Family
ID=16646860
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61213899A Pending JPS6370912A (ja) | 1986-09-12 | 1986-09-12 | 磁気ヘツドギヤツプ接合用ガラス |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4816949A (ja) |
JP (1) | JPS6370912A (ja) |
DE (1) | DE3730614A1 (ja) |
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-
1986
- 1986-09-12 JP JP61213899A patent/JPS6370912A/ja active Pending
-
1987
- 1987-09-09 US US07/094,603 patent/US4816949A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-09-11 DE DE19873730614 patent/DE3730614A1/de active Granted
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Publication number | Publication date |
---|---|
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DE3730614A1 (de) | 1988-03-24 |
DE3730614C2 (ja) | 1990-08-23 |
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