JPS6350419A - 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 - Google Patents
大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法Info
- Publication number
- JPS6350419A JPS6350419A JP19593986A JP19593986A JPS6350419A JP S6350419 A JPS6350419 A JP S6350419A JP 19593986 A JP19593986 A JP 19593986A JP 19593986 A JP19593986 A JP 19593986A JP S6350419 A JPS6350419 A JP S6350419A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- forging
- austenite
- transformation
- phase
- temp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 32
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 24
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 230000003028 elevating effect Effects 0.000 abstract 2
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 235000002597 Solanum melongena Nutrition 0.000 description 1
- 244000061458 Solanum melongena Species 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、大形鍛鋼品の製造、特に鍛造後に施す低温鍛
練によるオーステナイト粒微細化方法に関する。
練によるオーステナイト粒微細化方法に関する。
(従来の技術)
近年、重電機械用の軸材、ディスク材などに供される鍛
鋼品は、ますます大形化する傾向にあると共に高品質化
の要請が厳しいものとなってきている。
鋼品は、ますます大形化する傾向にあると共に高品質化
の要請が厳しいものとなってきている。
この大形化に起因して、製造される鍛鋼品、特に大形合
金鍛鋼品においては、その中心部に粗大なオーステナイ
ト結晶を含む、長粒が発生し易いという問題がある。こ
のような粗大オーステナイトを含む混粒は、超音波探傷
の際に超音波の透過不良や異常反射を惹起して欠陥発見
の妨げとなるばかりでなく、鍛鋼品自体の靭性や疲労強
度を劣化仕しめるという弊害をもたらす。
金鍛鋼品においては、その中心部に粗大なオーステナイ
ト結晶を含む、長粒が発生し易いという問題がある。こ
のような粗大オーステナイトを含む混粒は、超音波探傷
の際に超音波の透過不良や異常反射を惹起して欠陥発見
の妨げとなるばかりでなく、鍛鋼品自体の靭性や疲労強
度を劣化仕しめるという弊害をもたらす。
このため、上記要請に応えるべく、従来より、焼ならし
、焼もどし、等湯境きなまし等を種々に組合せた様々な
熱処理法が提案され、鋼種に応じて鍛造後の鍛鋼品に適
用され、オーステナイト結晶粒の微細化が図られている
。
、焼もどし、等湯境きなまし等を種々に組合せた様々な
熱処理法が提案され、鋼種に応じて鍛造後の鍛鋼品に適
用され、オーステナイト結晶粒の微細化が図られている
。
(発明が解決しようとする問題点)
しかし、オーステナイト結晶粒の微細化のための上記熱
処理法は、加熱、冷却速度と保持温度を種々の所定値に
制御しようとする乙のであり、この一連の繰り返しに長
時間を必要とし、例えば、Ni−Cr−Mo−V j9
の場合、1回の熱処理に10日もの日数を要している。
処理法は、加熱、冷却速度と保持温度を種々の所定値に
制御しようとする乙のであり、この一連の繰り返しに長
時間を必要とし、例えば、Ni−Cr−Mo−V j9
の場合、1回の熱処理に10日もの日数を要している。
°そのため、熱処理工程の能率化や省エネルギー化を図
ることができず、また熱処理が不十分な場合には、前述
の粗大オーステナイト結晶粒が発生してしまうという欠
点があった。
ることができず、また熱処理が不十分な場合には、前述
の粗大オーステナイト結晶粒が発生してしまうという欠
点があった。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し、オース
テナイト結晶粒を微細化して、高品質の大形11.11
品を製造し得る方法を提供することにある。
テナイト結晶粒を微細化して、高品質の大形11.11
品を製造し得る方法を提供することにある。
(問題点を解決するための手段)
本発明に係る大形鍛鋼品のオーステナイト粒微細化方法
は、鍛造打上後、その鋼塊を等温パーライト変態させ、
その変態時あるいは変態終了後にAc+((フェライト
+pe*c)相から(フェライト十オーステナイト)相
への温度上昇時の相変@温度)以下の温度にて2.0%
以上の加工を加え、更に、AC3((オーステナイト+
フェライト)相からオーステナイト相への温度上昇時の
相変態温度)〜1200℃に昇温又は保持する。
は、鍛造打上後、その鋼塊を等温パーライト変態させ、
その変態時あるいは変態終了後にAc+((フェライト
+pe*c)相から(フェライト十オーステナイト)相
への温度上昇時の相変@温度)以下の温度にて2.0%
以上の加工を加え、更に、AC3((オーステナイト+
フェライト)相からオーステナイト相への温度上昇時の
相変態温度)〜1200℃に昇温又は保持する。
(作 用)
等温パーライト変態時あるいはその後に圧下を加えるこ
とにより、パーライト組織に多数のオーステナイト核生
成サイトか発生する。その後、Ac3以上の温度に昇温
又は保持すると、パーライト粒が微細化される。
とにより、パーライト組織に多数のオーステナイト核生
成サイトか発生する。その後、Ac3以上の温度に昇温
又は保持すると、パーライト粒が微細化される。
(実施例)
本発明者らは、上記目的を達成するため、従来の煩雑な
熱処理のみによるオーステナイト結晶粒の微細化に代え
て、鍛造後に施す熱処理時に特定の機械的手段を採用す
ることを想到し、鍛造打上後の等温パーライト変態時あ
るいは変態後に、種々の圧下周期、圧下速度、及び圧下
刃で一段又は多段の圧縮加工(繰返し圧下)を加え、そ
の後オーステナイト化した後のオーステナイト粒度を調
査した。その結果、鍛造打上時のオーステナイト粒径が
、JIS粒度番号で一4番以上であっても、打上後の等
温パーライト変態時(第1図(a)、 (b))あるい
は変態終了後(第1図(C))、打上材に2%以上の圧
下を加えるとその後のオーステナイト化時のオーステナ
イト結晶粒がより効率的に微細化されることを見出した
。
熱処理のみによるオーステナイト結晶粒の微細化に代え
て、鍛造後に施す熱処理時に特定の機械的手段を採用す
ることを想到し、鍛造打上後の等温パーライト変態時あ
るいは変態後に、種々の圧下周期、圧下速度、及び圧下
刃で一段又は多段の圧縮加工(繰返し圧下)を加え、そ
の後オーステナイト化した後のオーステナイト粒度を調
査した。その結果、鍛造打上時のオーステナイト粒径が
、JIS粒度番号で一4番以上であっても、打上後の等
温パーライト変態時(第1図(a)、 (b))あるい
は変態終了後(第1図(C))、打上材に2%以上の圧
下を加えるとその後のオーステナイト化時のオーステナ
イト結晶粒がより効率的に微細化されることを見出した
。
第2図に、オーステナイト化温度が830°Cの場合、
鍛造打上後の630℃でのパーライト変態時(50%以
上)またはパーライト変態後に圧下を加えた場合のオー
ステナイト粒の微細化を示す。
鍛造打上後の630℃でのパーライト変態時(50%以
上)またはパーライト変態後に圧下を加えた場合のオー
ステナイト粒の微細化を示す。
圧下率が約2%以上、特に4%以上であると、細粒化か
進み、約7%以上の圧下率ではJIS粒度番号が10番
まで細粒化される。
進み、約7%以上の圧下率ではJIS粒度番号が10番
まで細粒化される。
以下、さらに各条件について説明する。
上記加工は、一連の従来の鍛練工程の後で、鋼塊の中心
部の温度がArt以下のパーライト変態時好ましくは変
態率50%以上または変態終了後に施す必要があり、具
体的には、1回の圧下又は繰返し圧下による圧下鍛練に
よるものである。また加工は、第1図(d)に示すよう
にパーライト変態時とパーライト変態後とに加えてもよ
いし、さらに、パーライト変態前に加えてもよい。
部の温度がArt以下のパーライト変態時好ましくは変
態率50%以上または変態終了後に施す必要があり、具
体的には、1回の圧下又は繰返し圧下による圧下鍛練に
よるものである。また加工は、第1図(d)に示すよう
にパーライト変態時とパーライト変態後とに加えてもよ
いし、さらに、パーライト変態前に加えてもよい。
かかる加工は(累積)最大主対数歪が2.0%以上、好
ましくは4.0 %以上となるように施す。
ましくは4.0 %以上となるように施す。
2.0%未満の圧下では細粒化効果が期待できない。そ
の際、対数歪速度は、1回圧下であれ繰り返し圧下であ
れ、l、0/秒以下にするのが望ま)/ 二に)ハナ、
士炙?iつ÷精不;市作?−ナスμ住μ材に割れや疵が
多発することになる。繰り返し圧下の場合には、圧下周
期を300秒以内にするのが好ましい。それ以上の圧下
周期では最大主対数歪の累積効果が弱まり、細粒化効果
が弱まる。
の際、対数歪速度は、1回圧下であれ繰り返し圧下であ
れ、l、0/秒以下にするのが望ま)/ 二に)ハナ、
士炙?iつ÷精不;市作?−ナスμ住μ材に割れや疵が
多発することになる。繰り返し圧下の場合には、圧下周
期を300秒以内にするのが好ましい。それ以上の圧下
周期では最大主対数歪の累積効果が弱まり、細粒化効果
が弱まる。
加工応力は、累積最大主対数歪が2.0 %に達するま
で加工硬化によって漸増する。この時点でパーライト組
織に、その後のオーステナイト化時に形成されるオース
テナイト粒を微細化するための多数のオーステナイト核
生成サイトが発生する。
で加工硬化によって漸増する。この時点でパーライト組
織に、その後のオーステナイト化時に形成されるオース
テナイト粒を微細化するための多数のオーステナイト核
生成サイトが発生する。
その後、ざらにオーステナイト化温度のAc3〜100
0° 00°りこ昇温することにより格段の細粒化効果を(図
れる。(昇温は、パーライト変態完了前でもただちに行
ってもよい(第1図(b))。)その結果、オーステナ
イト粒度をJIS粒度番号で9番に細粒化することが可
能となる(第2図参照)。
0° 00°りこ昇温することにより格段の細粒化効果を(図
れる。(昇温は、パーライト変態完了前でもただちに行
ってもよい(第1図(b))。)その結果、オーステナ
イト粒度をJIS粒度番号で9番に細粒化することが可
能となる(第2図参照)。
加工温度は、従来の鍛造後のArz以下の等温パーライ
ト変態過程あるいは変傅後であって、好ましくはAr3
〜550℃である。
ト変態過程あるいは変傅後であって、好ましくはAr3
〜550℃である。
強度、靭性、疲労特性等を所定の値にするのに必要であ
る。
る。
加工を加えるのは、オーステナイト結晶粒を微細化した
り大形鍛鋼品の所望部分に対してであって、それが幅又
は長手方向の一部であっても鍛鋼品全体にわたっても任
意である。
り大形鍛鋼品の所望部分に対してであって、それが幅又
は長手方向の一部であっても鍛鋼品全体にわたっても任
意である。
上記加工熱処理後の熱処理としては、特に制限されない
。例えば、1回または2回以上の焼入れ+焼戻し処理、
1回または2回以上の焼ならし処理を行なった後の1回
または2回以上の焼入れ焼戻し処理を行ってらよい。
。例えば、1回または2回以上の焼入れ+焼戻し処理、
1回または2回以上の焼ならし処理を行なった後の1回
または2回以上の焼入れ焼戻し処理を行ってらよい。
表に本発明法による細粒化効果を比較法と対照して示す
。本発明法は比較法に比べ格段の細粒化効果があること
がわかった。
。本発明法は比較法に比べ格段の細粒化効果があること
がわかった。
以下余白
(発明の効果)
オーステナイト結晶粒が微細化された高品質の大形鍛鋼
品を能率的かつ安価に製造できる。
品を能率的かつ安価に製造できる。
第1図(a)〜(d)は、それぞれ、本発明法による加
工熱処理覆歴を示す図である。 第2図は、オーステナイト粒度と圧下率との関係を示す
グラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 前出 葆ほか2名オーステナイト態度 No
。
工熱処理覆歴を示す図である。 第2図は、オーステナイト粒度と圧下率との関係を示す
グラフである。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 前出 葆ほか2名オーステナイト態度 No
。
Claims (1)
- (1)大形鍛造品の鍛造打上後、打上材を等温パーライ
ト変態させ、その変態過程中あるいは変態終了後にAc
_1以下の温度にて2.0%以上の加工を加え、更に、
Ac_3〜1200℃に昇温又は保持する大形鍛鋼品の
オーステナイト粒微細化方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19593986A JPS6350419A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19593986A JPS6350419A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6350419A true JPS6350419A (ja) | 1988-03-03 |
Family
ID=16349484
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19593986A Pending JPS6350419A (ja) | 1986-08-20 | 1986-08-20 | 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6350419A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5716468A (en) * | 1994-12-26 | 1998-02-10 | The Japan Steel Works, Ltd. | Process for producing high-and low-pressure integral-type turbine rotor |
CN113322368A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-08-31 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 消除35CrNi3MoV大型筒体锻件过热的制造方法 |
-
1986
- 1986-08-20 JP JP19593986A patent/JPS6350419A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5716468A (en) * | 1994-12-26 | 1998-02-10 | The Japan Steel Works, Ltd. | Process for producing high-and low-pressure integral-type turbine rotor |
CN113322368A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-08-31 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 消除35CrNi3MoV大型筒体锻件过热的制造方法 |
CN113322368B (zh) * | 2021-05-26 | 2022-12-16 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 消除35CrNi3MoV大型筒体锻件过热的制造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111002000B (zh) | 一种提高谐波减速器柔轮晶粒度的加工方法 | |
CN109628713B (zh) | 一种低碳号钢的球化退火方法 | |
US3889510A (en) | Hot forging process | |
JPH03240919A (ja) | 伸線用鋼線材の製造方法 | |
JPS6350419A (ja) | 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 | |
KR20020093403A (ko) | Ecap법을 이용한 탄소강의 구상화 방법 | |
JPS6128742B2 (ja) | ||
CN112760465A (zh) | 一种410不锈钢热处理方法 | |
JPS6350420A (ja) | 大形鍛鋼品のオ−ステナイト粒微細化方法 | |
CN109517949B (zh) | 一种轴类用钢的球化退火方法 | |
JPH02294462A (ja) | 鋼部材の浸炭焼入方法 | |
KR101612180B1 (ko) | 저 망간 트윕강의 제조방법 | |
CN109487052B (zh) | 一种含b冷镦钢的球化退火方法 | |
CN109593929B (zh) | 一种冷镦钢的球化退火方法 | |
CN115747426A (zh) | 一种17CrNiMo6材料混晶组织改善方法 | |
JP3283900B2 (ja) | 鋼の高強度化熱処理法 | |
JPS62176628A (ja) | 大形鍛鋼品の低温鍛錬法 | |
JPS63210236A (ja) | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 | |
JPS63109119A (ja) | 履帯ブツシユの熱処理方法 | |
JPS62104642A (ja) | 大形鍛鋼品の製造方法 | |
SU1129247A1 (ru) | Способ термомеханической обработки мартенситностареющей стали | |
JPS5980715A (ja) | 高疲労強度球状黒鉛鋳鉄の製造法 | |
JPS6179719A (ja) | 加工熱処理法 | |
JP3104449B2 (ja) | 浸炭歯車の熱処理法 | |
JPS6386815A (ja) | 冷間加工性の優れた鋼材の製造方法 |