JPS6337516Y2 - - Google Patents
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- JPS6337516Y2 JPS6337516Y2 JP1981023246U JP2324681U JPS6337516Y2 JP S6337516 Y2 JPS6337516 Y2 JP S6337516Y2 JP 1981023246 U JP1981023246 U JP 1981023246U JP 2324681 U JP2324681 U JP 2324681U JP S6337516 Y2 JPS6337516 Y2 JP S6337516Y2
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- suction port
- impeller
- inner diameter
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- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 8
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 5
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、空気調和機等に用いられる斜流フア
ンに関するものである。
ンに関するものである。
この種の斜流フアンとして、第１図および第２
図に示すように、円錐台形状のハブ１の周壁面１
ａに、斜流加速を生ぜしめる複数枚の羽根２，２
……を等ピツチで植設してなる羽根車３と、前面
板４ａ中央部に該羽根車３に対向して設けた吸込
口５から吸込んだ空気の流れを制御するスクロー
ルからなる圧力回復装置４とを備えてなるものが
知られている。なお、符号６は外周面に接線方向
に突出して開口する吹出口である。
図に示すように、円錐台形状のハブ１の周壁面１
ａに、斜流加速を生ぜしめる複数枚の羽根２，２
……を等ピツチで植設してなる羽根車３と、前面
板４ａ中央部に該羽根車３に対向して設けた吸込
口５から吸込んだ空気の流れを制御するスクロー
ルからなる圧力回復装置４とを備えてなるものが
知られている。なお、符号６は外周面に接線方向
に突出して開口する吹出口である。
そして、従来、このような斜流フアンにおいて
は、第３図に示すように、羽根車３の各羽根２，
２……の子午面形状は長方形とされ、且つ吸込口
５の内径D0は、羽根車３の入口部外径D1および
出口部外径D2に対してD1＜D0＜1.2D2の範囲に設
定されている。
は、第３図に示すように、羽根車３の各羽根２，
２……の子午面形状は長方形とされ、且つ吸込口
５の内径D0は、羽根車３の入口部外径D1および
出口部外径D2に対してD1＜D0＜1.2D2の範囲に設
定されている。
その理由は、この斜流フアンの使用態様が、吸
込管等の抱束空間からの空気吸込みではなく、自
由空間からの空気吸込みであるため、吸込口５の
内径D0が小さいと吸込口５背後において羽根２
先端部に剥離域が形成されることにより大きな圧
力損失が生ずるのを防止するためであり、また、
最近の空気調和装置において、省エネルギー化の
動向からの、熱交換器の大形化、熱交換器のフア
ン吸込口前面への配置等による機内抵抗の減少か
ら 比速度 Ns＝Ｎ・Q1／２／（PT／γ）３／４ （ここに、Ｎ：回転数rpm，Ｑ：風量m3／
min，PT：全圧mmAq，γ：比重Kg／m3） が大きくなる方向にあり、この要求に応えるため
には、遠心力による圧力上昇を減らすために、大
口径の吸込口が要求される。
込管等の抱束空間からの空気吸込みではなく、自
由空間からの空気吸込みであるため、吸込口５の
内径D0が小さいと吸込口５背後において羽根２
先端部に剥離域が形成されることにより大きな圧
力損失が生ずるのを防止するためであり、また、
最近の空気調和装置において、省エネルギー化の
動向からの、熱交換器の大形化、熱交換器のフア
ン吸込口前面への配置等による機内抵抗の減少か
ら 比速度 Ns＝Ｎ・Q1／２／（PT／γ）３／４ （ここに、Ｎ：回転数rpm，Ｑ：風量m3／
min，PT：全圧mmAq，γ：比重Kg／m3） が大きくなる方向にあり、この要求に応えるため
には、遠心力による圧力上昇を減らすために、大
口径の吸込口が要求される。
また大口径の吸込口を設置すれば、熱交換器の
空気流の偏流が小さくなり更に機内抵抗が下がる
ことになり、できるだけ大口径の吸込口が要求さ
れる。
空気流の偏流が小さくなり更に機内抵抗が下がる
ことになり、できるだけ大口径の吸込口が要求さ
れる。
しかしながら、従来構造の斜流フアンでは、吸
込口５の内径D0を （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲まで大きくすると、吸込口５内径直近を通
る流線ft′の通過する羽根部分２ａが短かくなる
ため、羽根車３から与えられる下式で示されるヘ
ツドHt Ht＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋（c2t2−c1t2）〕 （ここに、ｇ：重力加速度、ｕ：周速度、ｗ：
相対速度、ｃ：絶対速度、添字１：羽根入口側、
添字２：羽根出口側） は、他の流線（例えば、平均流面上の流線fm′）
の羽根車３から与えられるヘツドHm Hm＝１／2g〔（u2m2−u1m2）＋（w1m2−w2m2） ＋（c2m2−c1m2）〕 に比較して小さくなり、ついには、吸込口５内径
直近部から逆流が発生することとなつて、全圧効
率の低下および運転音の増大を招くという問題点
があつた。なお、第６図ａ，ｂに実線Ｘで示すグ
ラフは、第３図図示の従来の斜流フアンの吸込口
内径D0の変化に対する全圧効率ηおよび全圧レ
ベルの比騒音Lsの変化の例を示したものである。
なお、比較は、風量20m3／minで静圧４mmAqを
通る代表機内抵抗曲線と各吸込口内径D0（Ａ〜
Ｄ）に対応した単体性能（実線で示す）との交点
で行つている（第８図参照）。ここで、第８図は、
風量−静圧特性図である。
込口５の内径D0を （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲まで大きくすると、吸込口５内径直近を通
る流線ft′の通過する羽根部分２ａが短かくなる
ため、羽根車３から与えられる下式で示されるヘ
ツドHt Ht＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋（c2t2−c1t2）〕 （ここに、ｇ：重力加速度、ｕ：周速度、ｗ：
相対速度、ｃ：絶対速度、添字１：羽根入口側、
添字２：羽根出口側） は、他の流線（例えば、平均流面上の流線fm′）
の羽根車３から与えられるヘツドHm Hm＝１／2g〔（u2m2−u1m2）＋（w1m2−w2m2） ＋（c2m2−c1m2）〕 に比較して小さくなり、ついには、吸込口５内径
直近部から逆流が発生することとなつて、全圧効
率の低下および運転音の増大を招くという問題点
があつた。なお、第６図ａ，ｂに実線Ｘで示すグ
ラフは、第３図図示の従来の斜流フアンの吸込口
内径D0の変化に対する全圧効率ηおよび全圧レ
ベルの比騒音Lsの変化の例を示したものである。
なお、比較は、風量20m3／minで静圧４mmAqを
通る代表機内抵抗曲線と各吸込口内径D0（Ａ〜
Ｄ）に対応した単体性能（実線で示す）との交点
で行つている（第８図参照）。ここで、第８図は、
風量−静圧特性図である。
本考案は、上記問題点に鑑みて考案されたもの
で、円錐台形状のハブの周壁面に斜流加速を生ぜ
しめる複数枚の長方形の羽根を植設してなる羽根
車と、該羽根車に対向する吸込口から吸込んだ空
気の流れを制御する圧力回復装置とを有し且つ前
記吸込口の円筒部内径D0が羽根車の入口部外径
D1および出口部外径D2に対して （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている斜流フアンにおいて、前
記各羽根の外端面には、この外端面と前記吸込口
の円筒部とにより形成される断面仮想略三角形の
空間領域にあつて、外縁の一部が前記吸込口の円
筒部内径面に対して羽根車の半径方向に若干の隙
間を介して沿う断面略三角形状の板状の膨出部を
一体に形成した構成を特徴とするものであり、熱
交換器を吸込口前面に設置した高風量、低機内抵
抗の高比速度設計の空気調和機等に組込んだ場合
に、高効率、低運転音が計られ得る斜流フアンを
提供することを目的とするものである。
で、円錐台形状のハブの周壁面に斜流加速を生ぜ
しめる複数枚の長方形の羽根を植設してなる羽根
車と、該羽根車に対向する吸込口から吸込んだ空
気の流れを制御する圧力回復装置とを有し且つ前
記吸込口の円筒部内径D0が羽根車の入口部外径
D1および出口部外径D2に対して （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている斜流フアンにおいて、前
記各羽根の外端面には、この外端面と前記吸込口
の円筒部とにより形成される断面仮想略三角形の
空間領域にあつて、外縁の一部が前記吸込口の円
筒部内径面に対して羽根車の半径方向に若干の隙
間を介して沿う断面略三角形状の板状の膨出部を
一体に形成した構成を特徴とするものであり、熱
交換器を吸込口前面に設置した高風量、低機内抵
抗の高比速度設計の空気調和機等に組込んだ場合
に、高効率、低運転音が計られ得る斜流フアンを
提供することを目的とするものである。
以下、第４図および第５図を参照して、本考案
の実施例にかかる斜流フアンを説明する。
の実施例にかかる斜流フアンを説明する。
第４図は、本考案の第１実施例であるスクロー
ル付の斜流フアンを示しており、その基本構造は
第１図および第２図によつて既述したので、同一
部分については同一の符号を付して詳細な説明は
省略する。即ち、この斜流フアンは、円錐台形状
のハブ１の周壁面１ａに斜流加速を生ぜしめる複
数枚の長方形の羽根２，２…を等ピツチで植設し
てなる羽根車３と、該羽根車３に対向する吸込口
５から吸込んだ空気の流れを制御するスクロール
からなる圧力回復装置４とによつて構成されてお
り、前記吸込口５の内径D0は前記羽根車３の入
口部外径D1および出口部外径D2に対して、 （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている。
ル付の斜流フアンを示しており、その基本構造は
第１図および第２図によつて既述したので、同一
部分については同一の符号を付して詳細な説明は
省略する。即ち、この斜流フアンは、円錐台形状
のハブ１の周壁面１ａに斜流加速を生ぜしめる複
数枚の長方形の羽根２，２…を等ピツチで植設し
てなる羽根車３と、該羽根車３に対向する吸込口
５から吸込んだ空気の流れを制御するスクロール
からなる圧力回復装置４とによつて構成されてお
り、前記吸込口５の内径D0は前記羽根車３の入
口部外径D1および出口部外径D2に対して、 （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている。
しかして、前記各羽根２の外端面２ｂには、こ
の外端面２ｂと前記吸込口５の円筒部とにより形
成される断面仮想略三角形の空間領域にあつて、
外縁の一部が前記吸込口５の円筒部内径面に対し
て羽根車３の半径方向に若干の隙間Ｓを介して沿
う断面略三角形状の板状の膨出部７がそれぞれ一
体に形成されている。該隙間Ｓは、羽根車３の回
転時に、羽根２，２……の膨出部７，７……先端
と吸込口５内径面とが摺接しない程度でよい。
の外端面２ｂと前記吸込口５の円筒部とにより形
成される断面仮想略三角形の空間領域にあつて、
外縁の一部が前記吸込口５の円筒部内径面に対し
て羽根車３の半径方向に若干の隙間Ｓを介して沿
う断面略三角形状の板状の膨出部７がそれぞれ一
体に形成されている。該隙間Ｓは、羽根車３の回
転時に、羽根２，２……の膨出部７，７……先端
と吸込口５内径面とが摺接しない程度でよい。
又、前記膨出部７は、吸込口５の外端面より突
出しないように形成されている。
出しないように形成されている。
次に、図示の第１実施例の斜流フアンの作用を
説明すると、吸込口５から吸い込まれた空気Ｗは
羽根車３の回転に伴つて羽根２，２…で斜流加速
された後、スクロールからなる圧力回復装置４内
で流れを制御されつつ、吹出口６から吹き出され
る。
説明すると、吸込口５から吸い込まれた空気Ｗは
羽根車３の回転に伴つて羽根２，２…で斜流加速
された後、スクロールからなる圧力回復装置４内
で流れを制御されつつ、吹出口６から吹き出され
る。
この時、吸込口５の内径面直近を通る流線ftの
通過する羽根部分２ａは、第３図図示の従来例の
ものに比べて膨出部７を形成した分だけ大きくな
る。従つて、各羽根２面上での相対速度の変化が
なめらかに行なわれることとなつて、損失が小さ
くなるとともに、次式で示される滑り率ν Ｈ＝νH∞ （ここに、Ｈ：羽根数有限の場合の理論全圧ヘ
ツド、Ｈ∞：羽根数無限の場合の理論全圧ヘツ
ド）が、前記羽根部分２ａの長さに比例して大き
くなり、吸込口５を大きくしても逆流が発生しに
くくなるとともに、膨出部７があることによる有
効羽根作用面の増加により、第８図において、各
吸込口内径D0（Ａ〜Ｄ）におけるフアン単体性能
の比較（点線：従来例、実線：本実施例）で示し
たように、高性能化および運転範囲の拡大が図ら
れている（第８図において、×印は逆流限界を示
し、この点より小風量では逆流が発生する）。
通過する羽根部分２ａは、第３図図示の従来例の
ものに比べて膨出部７を形成した分だけ大きくな
る。従つて、各羽根２面上での相対速度の変化が
なめらかに行なわれることとなつて、損失が小さ
くなるとともに、次式で示される滑り率ν Ｈ＝νH∞ （ここに、Ｈ：羽根数有限の場合の理論全圧ヘ
ツド、Ｈ∞：羽根数無限の場合の理論全圧ヘツ
ド）が、前記羽根部分２ａの長さに比例して大き
くなり、吸込口５を大きくしても逆流が発生しに
くくなるとともに、膨出部７があることによる有
効羽根作用面の増加により、第８図において、各
吸込口内径D0（Ａ〜Ｄ）におけるフアン単体性能
の比較（点線：従来例、実線：本実施例）で示し
たように、高性能化および運転範囲の拡大が図ら
れている（第８図において、×印は逆流限界を示
し、この点より小風量では逆流が発生する）。
滑り率νが大きい場合に逆流が発生しにくい理
由は次式から明白である。
由は次式から明白である。
これは第７図に示すように、従来の流線ft′に
よるヘツド H′＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋c2t2−c1t2）〕 と本考案の流線ftによるヘツド Ｈ＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋（c2t2−c1t2）〕 とにおいて、 w1t≒w1t′ C1t≒c1t′ w2t＜w2t′ c2t＜c2t′ であるから、H′＜Ｈ であることより明白である。
よるヘツド H′＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋c2t2−c1t2）〕 と本考案の流線ftによるヘツド Ｈ＝１／2g〔（u2t2−u1t2）＋（w1t2−w2t2） ＋（c2t2−c1t2）〕 とにおいて、 w1t≒w1t′ C1t≒c1t′ w2t＜w2t′ c2t＜c2t′ であるから、H′＜Ｈ であることより明白である。
なお、第６図ａ，ｂに点線Ｙで示すグラフは、
第４図図示の斜流フアンの吸込口内径D0の変化
に対する全圧効率ηおよび全圧レベルの比騒音
LSAの変化の例を示したものである。なお、比較
は、風量20m3／minで静圧４mmAqを通る代表機
内抵抗曲線と各吸込口内径D0（Ａ〜Ｄ）に対応し
た単体性能（実線で示す）との交点で行つている
（第８図参照）。これによると、本考案の斜流フア
ンは （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲内において、従来例のものに比べて著しく
全圧効率ηが向上するとともに、低騒音化が図ら
れることがわかり、高風量、低静圧の高比速度設
計の空気調和装置にマツチしたより広い運転範囲
を持つフアンを供給することができる。
第４図図示の斜流フアンの吸込口内径D0の変化
に対する全圧効率ηおよび全圧レベルの比騒音
LSAの変化の例を示したものである。なお、比較
は、風量20m3／minで静圧４mmAqを通る代表機
内抵抗曲線と各吸込口内径D0（Ａ〜Ｄ）に対応し
た単体性能（実線で示す）との交点で行つている
（第８図参照）。これによると、本考案の斜流フア
ンは （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲内において、従来例のものに比べて著しく
全圧効率ηが向上するとともに、低騒音化が図ら
れることがわかり、高風量、低静圧の高比速度設
計の空気調和装置にマツチしたより広い運転範囲
を持つフアンを供給することができる。
次に、第５図は本考案の第２実施例である半径
移行形デイフユーザ付の斜流フアンを示してい
る。この場合圧力回復装置４として、半径方向全
方位に開口する吹出口６から空気を吹き出すよう
にした半径移行形デイフユーザが採用されてい
る。しかも、本実施例においては、吸込口５の内
径D0を羽根車３の出口部外径D2に対して、 D1＋D2／２＜D0 とするとともに D2＜D0＜1.2D2 の範囲に設定している。
移行形デイフユーザ付の斜流フアンを示してい
る。この場合圧力回復装置４として、半径方向全
方位に開口する吹出口６から空気を吹き出すよう
にした半径移行形デイフユーザが採用されてい
る。しかも、本実施例においては、吸込口５の内
径D0を羽根車３の出口部外径D2に対して、 D1＋D2／２＜D0 とするとともに D2＜D0＜1.2D2 の範囲に設定している。
従つて、羽根２外端に一体形成される膨出部７
は羽根２の外端面２ｂの全長に亘つて形成されて
いる。
は羽根２の外端面２ｂの全長に亘つて形成されて
いる。
この場合の全圧効率ηおよび全圧レベルの比騒
音LSAは、第６図ａ，ｂに鎖線Ｚで示すように、
スクロールの場合に比し、内部圧力損失が小さく
て済むのでより一層向上し、この斜流フアンは特
に高風量、低静圧の高比速度設計の使用点におい
て良好な性能を示す。
音LSAは、第６図ａ，ｂに鎖線Ｚで示すように、
スクロールの場合に比し、内部圧力損失が小さく
て済むのでより一層向上し、この斜流フアンは特
に高風量、低静圧の高比速度設計の使用点におい
て良好な性能を示す。
又、本実施例の場合、吸込口５の内径D0を羽
根車３の出口部外径D2より若干大きくしても、
逆流の発生はなく、高効率、低運転音となるとと
もに、組立時に吸込口５に羽根２が接触すること
がないので、羽根車３の組込が容易となる。
根車３の出口部外径D2より若干大きくしても、
逆流の発生はなく、高効率、低運転音となるとと
もに、組立時に吸込口５に羽根２が接触すること
がないので、羽根車３の組込が容易となる。
続いて本考案の斜流フアンの効果を述べる。
本考案によれば、円錐台形状のハブ１の周壁面
１ａに斜流加速を生ぜしめる複数枚の長方形の羽
根２，２……を植設してなる羽根車３と、該羽根
車３に対向する吸込口５から吸込ん空気の流れを
制御する圧力回復装置４とを有し且つ前記吸込口
５の円筒部内径D0が羽根車３の入口部外径D1お
よび出口部外径D2に対して （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている斜流フアンにおいて、前
記各羽根２，２……の外端面２ｂ，２ｂ……に、
この外端面２ｂと前記吸込口５の円筒部とにより
形成される断面仮想略三角形の空間領域にあつ
て、外縁の一部が前記吸込口５の円筒部内径面に
対して羽根車３の半径方向に若干の隙間Ｓを介し
て沿う断面略三角形状の板状の膨出部７をそれぞ
れ一体に形成したので、吸込口５の内径D0を可
及的に大きくしても、吸込空気流の逆流を防止で
きることにより、高風量、低静圧の高比速度設計
点で高効率でしかも低騒音の斜流フアンを提供す
ることができるという実用的な効果がある。
１ａに斜流加速を生ぜしめる複数枚の長方形の羽
根２，２……を植設してなる羽根車３と、該羽根
車３に対向する吸込口５から吸込ん空気の流れを
制御する圧力回復装置４とを有し且つ前記吸込口
５の円筒部内径D0が羽根車３の入口部外径D1お
よび出口部外径D2に対して （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている斜流フアンにおいて、前
記各羽根２，２……の外端面２ｂ，２ｂ……に、
この外端面２ｂと前記吸込口５の円筒部とにより
形成される断面仮想略三角形の空間領域にあつ
て、外縁の一部が前記吸込口５の円筒部内径面に
対して羽根車３の半径方向に若干の隙間Ｓを介し
て沿う断面略三角形状の板状の膨出部７をそれぞ
れ一体に形成したので、吸込口５の内径D0を可
及的に大きくしても、吸込空気流の逆流を防止で
きることにより、高風量、低静圧の高比速度設計
点で高効率でしかも低騒音の斜流フアンを提供す
ることができるという実用的な効果がある。
なお、第２実施例の如く、吸込口５の内径D0
を羽根車３の出口部外径D2に対して D2＜D0＜1.2D2 の範囲に設定し、各羽根２の外端面２ｂの全長に
亘つて膨出部７を形成すれば、全圧効率ηのより
一層の向上を計り得るとともに、羽根車３の組込
をも容易にすることができる利点がある。
を羽根車３の出口部外径D2に対して D2＜D0＜1.2D2 の範囲に設定し、各羽根２の外端面２ｂの全長に
亘つて膨出部７を形成すれば、全圧効率ηのより
一層の向上を計り得るとともに、羽根車３の組込
をも容易にすることができる利点がある。
第１図は一般の斜流フアンの正面図、第２図は
第１図の−線断面図、第３図は従来例の吸込
口付近における空気流れの説明図、第４図は本考
案の第１実施例にかかる斜流フアンの吸込口付近
における空気流れを説明した要部断面図、第５図
は本考案の第２実施例にかかる斜流フアンの縦断
面図、第６図は吸込口内径D0の大きさに対する
全圧効率ηの特性を従来例、第１実施例および第
２実施例について示したグラフ、第７図は従来と
本考案の流線の比較速度三角形図、第８図は従来
例と本考案第１実施例とを比較した風量−静圧特
性図である。 １……ハブ、１ａ……ハブ周壁面、２……羽
根、２ｂ……羽根外端面、３……羽根車、４……
圧力回復装置、５……吸込口、７……膨出部、
D0……吸込口内径、D1……羽根車の入口部外径、
D2……羽根車の出口部外径、Ｓ……隙間。
第１図の−線断面図、第３図は従来例の吸込
口付近における空気流れの説明図、第４図は本考
案の第１実施例にかかる斜流フアンの吸込口付近
における空気流れを説明した要部断面図、第５図
は本考案の第２実施例にかかる斜流フアンの縦断
面図、第６図は吸込口内径D0の大きさに対する
全圧効率ηの特性を従来例、第１実施例および第
２実施例について示したグラフ、第７図は従来と
本考案の流線の比較速度三角形図、第８図は従来
例と本考案第１実施例とを比較した風量−静圧特
性図である。 １……ハブ、１ａ……ハブ周壁面、２……羽
根、２ｂ……羽根外端面、３……羽根車、４……
圧力回復装置、５……吸込口、７……膨出部、
D0……吸込口内径、D1……羽根車の入口部外径、
D2……羽根車の出口部外径、Ｓ……隙間。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 円錐台形状のハブ１の周壁面１ａに、斜流加速
を生ぜしめる複数枚の長方形の羽根２，２……を
植設してなる羽根車３と、該羽根車３に対向する
吸込口５から吸込んだ空気の流れを制御する圧力
回復装置４とを有し且つ前記吸込口５の円筒部内
径D0が羽根車３の入口部外径D1および出口部外
径D2に対して （D1＋D2）／２＜D0＜1.2D2 の範囲に設定されている斜流フアンにおいて、前
記各羽根２，２…の外端面２ｂ，２ｂ……には、
この外端面２ｂと前記吸込口５の円筒部とにより
形成される断面仮想略三角形の空間領域にあつ
て、外縁の一部が前記吸込口５の円筒部内径面に
対して羽根車３の半径方向に若干の隙間Ｓを介し
て沿う断面略三角形状の板状の膨出部７，７……
を一体に形成したことを特徴とする斜流フアン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981023246U JPS6337516Y2 (ja) | 1981-02-19 | 1981-02-19 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1981023246U JPS6337516Y2 (ja) | 1981-02-19 | 1981-02-19 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57136897U JPS57136897U (ja) | 1982-08-26 |
| JPS6337516Y2 true JPS6337516Y2 (ja) | 1988-10-04 |
Family
ID=29821005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1981023246U Expired JPS6337516Y2 (ja) | 1981-02-19 | 1981-02-19 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6337516Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022063955A (ja) * | 2020-10-13 | 2022-04-25 | 株式会社日立製作所 | オープン型斜流羽根車 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2160666A (en) * | 1936-06-01 | 1939-05-30 | Gen Electric | Fan |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5399610U (ja) * | 1977-01-18 | 1978-08-12 |
-
1981
- 1981-02-19 JP JP1981023246U patent/JPS6337516Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2160666A (en) * | 1936-06-01 | 1939-05-30 | Gen Electric | Fan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57136897U (ja) | 1982-08-26 |
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