JPS6320429A - 熱安定性高磁束密度非晶質合金 - Google Patents
熱安定性高磁束密度非晶質合金Info
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- JPS6320429A JPS6320429A JP61165847A JP16584786A JPS6320429A JP S6320429 A JPS6320429 A JP S6320429A JP 61165847 A JP61165847 A JP 61165847A JP 16584786 A JP16584786 A JP 16584786A JP S6320429 A JPS6320429 A JP S6320429A
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は各種磁気ヘッド等に用いられる金属−金属系非
晶質軟磁性合金にかかり、非晶質の熱的安定性に優れ、
飽和磁束密度が高く軟磁気特性に優れた非晶質合金を提
供するものである。
晶質軟磁性合金にかかり、非晶質の熱的安定性に優れ、
飽和磁束密度が高く軟磁気特性に優れた非晶質合金を提
供するものである。
従来の技術
金属−金属系非晶質合金は従来の非金属を有する金属−
非金属系非晶質合金と比べ結晶化温度が高く、また耐食
性にも浸れている。さらに非晶質という構造上の特徴か
ら、軟磁気特性に大きな影響を及ぼす結晶磁気異方性を
持たないだけでなくＣＯを主成分とするものは磁歪も小
さい点など、良好な軟磁気特性を兼なそなえている。そ
のためガラスボンディング等の高い加工温度を覆 する
磁気ヘッドに用いる磁性材料として注目されている。
非金属系非晶質合金と比べ結晶化温度が高く、また耐食
性にも浸れている。さらに非晶質という構造上の特徴か
ら、軟磁気特性に大きな影響を及ぼす結晶磁気異方性を
持たないだけでなくＣＯを主成分とするものは磁歪も小
さい点など、良好な軟磁気特性を兼なそなえている。そ
のためガラスボンディング等の高い加工温度を覆 する
磁気ヘッドに用いる磁性材料として注目されている。
発明が解決しようとする問題点
一方従来の金属−金属系非晶質合金は高磁束密度化を重
視した組成においては、結晶化温度ＴＸが低下し、磁性
材料のキュリー温度ＴＣを下まわることになｐ （Ｔｘ
＜Ｔｃ）、磁気異方性を解消するためのＴ。以上の熱処
理が可能な条件のＴｃ ＜ Ｔｘの関係を保つことがで
きなくなる。この場合は、回転磁界を用いた熱処理が必
要である。
視した組成においては、結晶化温度ＴＸが低下し、磁性
材料のキュリー温度ＴＣを下まわることになｐ （Ｔｘ
＜Ｔｃ）、磁気異方性を解消するためのＴ。以上の熱処
理が可能な条件のＴｃ ＜ Ｔｘの関係を保つことがで
きなくなる。この場合は、回転磁界を用いた熱処理が必
要である。
他方、結晶化温度ＴＸの高低の尺度とは別に結晶化温度
ＴＸ以下であっても、一定温度に長時間保持すると非晶
質合金の場合、特に初透磁率μ１等の構造敏感な要因を
もつ特性への影響が大きい。
ＴＸ以下であっても、一定温度に長時間保持すると非晶
質合金の場合、特に初透磁率μ１等の構造敏感な要因を
もつ特性への影響が大きい。
すなわち熱処理加工の不可欠な磁気ヘッド等の実用素子
に組み込む場合、非晶質合金ではその磁気特性に関して
材料全体の結晶化以前にこのような軟磁気特性について
のＴＸ以下の温度での保持安定性が大きな問題点であっ
た。（耐時効性）しかも、低融点ガラスによる磁気ヘッ
ドのポンディング加工を考慮した場合、４５０’Ｃ以上
数時間の耐久性が要求されてきた。
に組み込む場合、非晶質合金ではその磁気特性に関して
材料全体の結晶化以前にこのような軟磁気特性について
のＴＸ以下の温度での保持安定性が大きな問題点であっ
た。（耐時効性）しかも、低融点ガラスによる磁気ヘッ
ドのポンディング加工を考慮した場合、４５０’Ｃ以上
数時間の耐久性が要求されてきた。
このようを軟磁気特性の耐久性を以下「熱安定性」と称
する。
する。
属
従来用いられてきた金ゝ−金属系非晶質合金（Ｃ。
を主成分とする）においては、上に記したように高い飽
和磁束密度をもった軟磁気特性と熱安定性を併わせ持つ
磁気ヘッド材料として評価するならば、両％性に優れた
ものはなく不十分であシ、抗磁力の高いメタルテープに
適したＢ８≧８０ｏｏ〜８５ｏＯＧの高い磁束密度をも
ち、且つヘッド加工工程としての低融点ガラスの使用に
耐え得る４６０℃以上、数時間の熱安定性を持つ材料が
要求されてきた。
和磁束密度をもった軟磁気特性と熱安定性を併わせ持つ
磁気ヘッド材料として評価するならば、両％性に優れた
ものはなく不十分であシ、抗磁力の高いメタルテープに
適したＢ８≧８０ｏｏ〜８５ｏＯＧの高い磁束密度をも
ち、且つヘッド加工工程としての低融点ガラスの使用に
耐え得る４６０℃以上、数時間の熱安定性を持つ材料が
要求されてきた。
問題点を解決するための手段
本発明による非晶質合金は、Ｃｏ、Ｎｂ及びＴａの１種
または両方と、ＨｆもしくはＨｆとＺｒよりなシ、Ｃｏ
ｘ（Ｎｂ、Ｔａ）ｙ（Ｈｆ、Ｚｒ）ｚを原子組成で表わ
したとき、 Ｘ≧６４ａ＊％ ・旧・１１）８
≦Ｙ＋Ｚり１６ ａｔ％ ・旧・−（２）３
＜、 Ｚ ＜、 ７ ａｔ％ ・・・・
・・（３）Ｘ ＋ Ｙ ＋ Ｚ ＝ １００ ａ ｔ％
・・・・・・（４）であり、かつ上式にお
いてＨｆを少くとも２ａｔ４以上含むものである。
または両方と、ＨｆもしくはＨｆとＺｒよりなシ、Ｃｏ
ｘ（Ｎｂ、Ｔａ）ｙ（Ｈｆ、Ｚｒ）ｚを原子組成で表わ
したとき、 Ｘ≧６４ａ＊％ ・旧・１１）８
≦Ｙ＋Ｚり１６ ａｔ％ ・旧・−（２）３
＜、 Ｚ ＜、 ７ ａｔ％ ・・・・
・・（３）Ｘ ＋ Ｙ ＋ Ｚ ＝ １００ ａ ｔ％
・・・・・・（４）であり、かつ上式にお
いてＨｆを少くとも２ａｔ４以上含むものである。
作 用
上記組成の合金は４５０〜６００℃付近の熱処理工程に
十分に耐えＢＳが８０００〜１２０００Ｇａｕｓ＋ｓを
もつ。
十分に耐えＢＳが８０００〜１２０００Ｇａｕｓ＋ｓを
もつ。
Ｂｓ≧８０００ Ｇａｕｓｓとなる為には、次の条件が
必要である。
必要である。
Ｘ≧８４ａ會 チ ・・・・・・（１
）又、非晶質化しかつ熱的に安定な為にはＹ＋Ｚ≧８ａ
ｔ％ ・・・・・・＠）であることが必要条件で
ある。また０）より当然、Ｙ＋Ｚく１６である。この内
、Ｎｂ及びＴａは、主たる非晶質化元素であり、Ｈｆ、
Ｚｒは同じく非晶質化元素で、この非晶質合金全体の熱
安定性を保つため、及びＣｏ−（Ｎｂ 、Ｔａ ）系の
負の磁歪λ８＜０を解消させることを目標として添加さ
れる。
）又、非晶質化しかつ熱的に安定な為にはＹ＋Ｚ≧８ａ
ｔ％ ・・・・・・＠）であることが必要条件で
ある。また０）より当然、Ｙ＋Ｚく１６である。この内
、Ｎｂ及びＴａは、主たる非晶質化元素であり、Ｈｆ、
Ｚｒは同じく非晶質化元素で、この非晶質合金全体の熱
安定性を保つため、及びＣｏ−（Ｎｂ 、Ｔａ ）系の
負の磁歪λ８＜０を解消させることを目標として添加さ
れる。
とりわけ熱安定性の向上のためのＨｆの効果は顕著であ
シ、Ｘ≧８４ａｔ％の条件で、４５０〜６００℃で磁気
特性を含めて熱的に安定な非晶質合金として、特性を保
つためには少なくとも２原子パーセントは必要であり、
さらに！たＢｓ≧８０００を保つためＫは、原子径の大
きなＨｆやＺｒの過剰は不適なため多くともＺく７ａｔ
％であることが必要である。即ち ３くＺ≦７ａｔチ ・・・・・・（３）さらに
また、上記に示したように非晶質の磁歪、λ８について
Ｎｂ、Ｔａはλ８を負にする効果をもちＨｆ、Ｚｒはλ
８を正にする効果をもつため、Ｙと２との比を適当に保
たれることが必要で片方のみの過剰は不適である。
シ、Ｘ≧８４ａｔ％の条件で、４５０〜６００℃で磁気
特性を含めて熱的に安定な非晶質合金として、特性を保
つためには少なくとも２原子パーセントは必要であり、
さらに！たＢｓ≧８０００を保つためＫは、原子径の大
きなＨｆやＺｒの過剰は不適なため多くともＺく７ａｔ
％であることが必要である。即ち ３くＺ≦７ａｔチ ・・・・・・（３）さらに
また、上記に示したように非晶質の磁歪、λ８について
Ｎｂ、Ｔａはλ８を負にする効果をもちＨｆ、Ｚｒはλ
８を正にする効果をもつため、Ｙと２との比を適当に保
たれることが必要で片方のみの過剰は不適である。
また、ｘ、ｙ、ｚの間には当然
Ｘ＋Ｙ＋２＝１００％ ・−・・−（４）が成り立
つ。
つ。
上記の（１）〜（４）の条件を満足する合金系はＢＳが
８０００ Ｇａｕｓ＋ｓ 〜１２０００ Ｇａｕｓｓ
Ｔ、４６ｏ〜ＳＯＯ℃のガラス接着工程に耐え得ること
がわかった。なお、これ等の非晶質合金系は液体超、急
冷法では作成しにりく、スパッタ蒸着法を用いると容易
に得られることがわかった。
８０００ Ｇａｕｓ＋ｓ 〜１２０００ Ｇａｕｓｓ
Ｔ、４６ｏ〜ＳＯＯ℃のガラス接着工程に耐え得ること
がわかった。なお、これ等の非晶質合金系は液体超、急
冷法では作成しにりく、スパッタ蒸着法を用いると容易
に得られることがわかった。
実施例
第１図は、本発明の飽和磁束密度Ｂｓ≧８０００Ｇａｕ
ｓｓ の非晶質合金系の熱的安定性を示すための一例
として、ｃｏ８．Ｎｂ８．、Ｈｆ、。、 非晶質ｔｌＴ
Ｋついて、およそ４５０℃〜６００’Ｃまでの各温度範
囲において、１〜１０３分間一定温度に保持したときの
初透磁率μｉの劣下を見るために、軟磁性劣下点の変態
を基準としたＴＴＴ状態図（時間−温度−変態図）を示
したものである。４６０℃〜６００℃の温度範囲での一
定温度保持した際のμｍの劣下の例としてｓｏｏ℃にお
けるものを第３図に示す。（同、図中には保磁力Ｈａの
変化も併わせて示した。） 第１図においてμｍは１ｍ０ｅの交流磁界下において測
定し、ＩＭＨｚ値でμｉ〜５００を軟磁性劣下点（ム印
）としたものである。即ち各温度のム印点を結んだ線の
左側がμｌ≧ＳＯＯの安定軟磁性相。
ｓｓ の非晶質合金系の熱的安定性を示すための一例
として、ｃｏ８．Ｎｂ８．、Ｈｆ、。、 非晶質ｔｌＴ
Ｋついて、およそ４５０℃〜６００’Ｃまでの各温度範
囲において、１〜１０３分間一定温度に保持したときの
初透磁率μｉの劣下を見るために、軟磁性劣下点の変態
を基準としたＴＴＴ状態図（時間−温度−変態図）を示
したものである。４６０℃〜６００℃の温度範囲での一
定温度保持した際のμｍの劣下の例としてｓｏｏ℃にお
けるものを第３図に示す。（同、図中には保磁力Ｈａの
変化も併わせて示した。） 第１図においてμｍは１ｍ０ｅの交流磁界下において測
定し、ＩＭＨｚ値でμｉ〜５００を軟磁性劣下点（ム印
）としたものである。即ち各温度のム印点を結んだ線の
左側がμｌ≧ＳＯＯの安定軟磁性相。
右側が、μｍ＜ｓｏｏの劣下軟磁性相を示している。
上記、実施例においては１５Ｘ１０ Ｔｏｒｒ 。
Ａｒガス圧下で２極性高周波スパッタ装置（入力電力４
５０Ｗ）を作成法として用いた。
５０Ｗ）を作成法として用いた。
上記の４５０−６００℃の温度範囲とは、実験に用いた
非晶質合金の結晶化温度の約５０〜１５０℃下に当たシ
、磁気ヘッド等の低融点ガラスによる加工熱処理作業温
度に相当するものである。
非晶質合金の結晶化温度の約５０〜１５０℃下に当たシ
、磁気ヘッド等の低融点ガラスによる加工熱処理作業温
度に相当するものである。
第１図に示した例のＣｏ８６．．１Ｎｂ８．、Ｈｆ ｓ
、ｏ非晶質材料の飽和磁束密度Ｂ３は各ｈ Ｂ ｓ 〜
９０００ Ｇａｕｓ ｓであシ、Ｂｓ≧８０００Ｇａｕ
ｓｓの特性をもちながらｓｏｏ℃での熱処理において、
μｉ≧５００を基準とした耐久時間も、第１図に示した
ように約３時間〜３．５時間というように、低融点ガラ
スを用いた加工熱処理に対しても十分に耐え得る熱安定
性を有している。ただし、結晶化温度ＴＸ及びキュリー
温度ＴＯとの関係が５００℃〈ＴＸ＜Ｔｃであるために
、加工熱処理は全て、回転磁界中熱処理によって行うこ
とが必要である。
、ｏ非晶質材料の飽和磁束密度Ｂ３は各ｈ Ｂ ｓ 〜
９０００ Ｇａｕｓ ｓであシ、Ｂｓ≧８０００Ｇａｕ
ｓｓの特性をもちながらｓｏｏ℃での熱処理において、
μｉ≧５００を基準とした耐久時間も、第１図に示した
ように約３時間〜３．５時間というように、低融点ガラ
スを用いた加工熱処理に対しても十分に耐え得る熱安定
性を有している。ただし、結晶化温度ＴＸ及びキュリー
温度ＴＯとの関係が５００℃〈ＴＸ＜Ｔｃであるために
、加工熱処理は全て、回転磁界中熱処理によって行うこ
とが必要である。
同様ＫＣＯ−（Ｎｂ、Ｔａ） −（Ｈｆ、Ｚｒ）系にツ
イテ、各組成を変化させた実施組成例と、本発明組成範
囲外及び他の合金系との比較を表１にまとめ、同表中に
併わせてＢ８値、５００℃における熱処理でのμｉ≧Ｓ
ＯＯを基準とした耐久時間について示した。
イテ、各組成を変化させた実施組成例と、本発明組成範
囲外及び他の合金系との比較を表１にまとめ、同表中に
併わせてＢ８値、５００℃における熱処理でのμｉ≧Ｓ
ＯＯを基準とした耐久時間について示した。
なお熱処理における磁界条件についても付記した。
（）・を下 １に ６）
（表−１）
表１で示した実施例ＱＡ−Ｉの例については、Ｂ８≧８
０００ Ｇａｕｓ ｓだけでなく、上記の基準による熱
安定性についても併わせもつことがわかる。
０００ Ｇａｕｓ ｓだけでなく、上記の基準による熱
安定性についても併わせもつことがわかる。
この場合、この系の合金の原子比率を
ＣｏＸ（Ｎｂ、Ｔａ）ｙ（Ｈｆ、Ｚｒ ）ｚ 表わし
たとき、Ｂ８≧８０００の高Ｂｓ値につながっているＣ
ｏについてはＸ２８４％である事がＨ及びＰの例よりわ
かり、高安定化につながるＨｆについては、３≦Ｚでか
つ少くともＨｆを２原子チ必要な事がＡ、Ｂ、Ｊ、Ｌの
例よりわかる。又Ｘ〉９２即ちＹ＋Ｚ＜ｓでは非晶質化
が困難であったり、熱的安定性が不十分である事がＭ、
Ｏの例よりわかる。
たとき、Ｂ８≧８０００の高Ｂｓ値につながっているＣ
ｏについてはＸ２８４％である事がＨ及びＰの例よりわ
かり、高安定化につながるＨｆについては、３≦Ｚでか
つ少くともＨｆを２原子チ必要な事がＡ、Ｂ、Ｊ、Ｌの
例よりわかる。又Ｘ〉９２即ちＹ＋Ｚ＜ｓでは非晶質化
が困難であったり、熱的安定性が不十分である事がＭ、
Ｏの例よりわかる。
以上より、
Ｘ＞Ｃ４（Ｙ＋Ｚ≦１ｅ ）、Ｙ＋Ｚ＞ａ（Ｘ＜Ｃ２）
。
。
Ｚ≧３（Ｈｆは２原子チ以上） ・・・・・・
（５）である事が必要である事がわかった。
（５）である事が必要である事がわかった。
これ等の実施例が従来から知られていた金属−非金属非
晶質合金のＢ８≧ａｏｏｏＧａｕｓｓをもつＦ ｅ −
Ｃｏ −３ｉ−Ｂ系非晶質の熱安定性に対して優れてい
ることを示すため、同Ｆｅ−Ｃｏ−３ｔ−Ｂ系材料の４
５０℃〜６００℃におけるμｉの劣下を軟磁性劣下（μ
ｉ ＜５００ ）を変態の基準としたＴＴＴ状態図を第
１図と同様にして、第２図に示す。第１図の本発明の合
金系と比べ、軟磁性相（μｌ≧５００）の熱安定領域が
小さいことや表−１のＮの例からも、メタル−メタロイ
ド系は熱的安定性が悪い事がわかる。又メタル−メタル
系においてもＨｆを含まない系では、やはり安定性が不
十分である事が表−１のＪ、にの例よりわかる。なお前
述したようにλ＝０近傍の合金を得るには組成式のＹと
２をＹ＞２で適当にバランスする必要があり、かつＢｓ
≧５ｏｏｏａａｕｓｓとするにはＹ＋Ｚく１６であるの
で少くとも Ｚり７ ・・・・・・（６）である事が
望ましい。以上（５） 、 （６）式を満足するものが
所望の合金系Ｃ０ＸＴＹＴ’Ｚ （Ｔ ＝ Ｎｂ 、
Ｔ ａ 。
晶質合金のＢ８≧ａｏｏｏＧａｕｓｓをもつＦ ｅ −
Ｃｏ −３ｉ−Ｂ系非晶質の熱安定性に対して優れてい
ることを示すため、同Ｆｅ−Ｃｏ−３ｔ−Ｂ系材料の４
５０℃〜６００℃におけるμｉの劣下を軟磁性劣下（μ
ｉ ＜５００ ）を変態の基準としたＴＴＴ状態図を第
１図と同様にして、第２図に示す。第１図の本発明の合
金系と比べ、軟磁性相（μｌ≧５００）の熱安定領域が
小さいことや表−１のＮの例からも、メタル−メタロイ
ド系は熱的安定性が悪い事がわかる。又メタル−メタル
系においてもＨｆを含まない系では、やはり安定性が不
十分である事が表−１のＪ、にの例よりわかる。なお前
述したようにλ＝０近傍の合金を得るには組成式のＹと
２をＹ＞２で適当にバランスする必要があり、かつＢｓ
≧５ｏｏｏａａｕｓｓとするにはＹ＋Ｚく１６であるの
で少くとも Ｚり７ ・・・・・・（６）である事が
望ましい。以上（５） 、 （６）式を満足するものが
所望の合金系Ｃ０ＸＴＹＴ’Ｚ （Ｔ ＝ Ｎｂ 、
Ｔ ａ 。
Ｔ’＝ Ｈｆ 、Ｚｒ ）である。
なおＮｂとＴａの効果はほぼ同様であるがＮｂの方がよ
り高いＢｓを得るのに有効である事が（表−１）よりわ
かる。従ってＴは本質的にＮｂであってよい。又Ｔ′
として必ずＨｆは少くとも２原子チ以上含む必要があり
、熱的安定性の為にはＴ′は本質的にばＨｆであるべき
であるが、Ｈｆ中にはよ（Ｚｒが不純物として含まれて
おり分離が比較的困難な事と高純度のＨｆは高価である
ので、適当に安価なＺｒを含んでも（５） 、 （６）
式の範囲内であれば特性上も許容されるし、コスト上有
利である。
り高いＢｓを得るのに有効である事が（表−１）よりわ
かる。従ってＴは本質的にＮｂであってよい。又Ｔ′
として必ずＨｆは少くとも２原子チ以上含む必要があり
、熱的安定性の為にはＴ′は本質的にばＨｆであるべき
であるが、Ｈｆ中にはよ（Ｚｒが不純物として含まれて
おり分離が比較的困難な事と高純度のＨｆは高価である
ので、適当に安価なＺｒを含んでも（５） 、 （６）
式の範囲内であれば特性上も許容されるし、コスト上有
利である。
発明の効果
本発明のＣｏ−（ＮｂＴａ ）−（Ｈｆ 、Ｚｒ ）系
合金によれば、従来高磁束密度材料を用いた各種磁気ヘ
ッドにおいて、低融点ガラス加工等の高温度による熱処
理に伴う軟磁気特性の劣下という制約が大きかったこと
を対し、４５０１：〜６ｏｏ℃の高い熱処理温度におい
て、長時間（数時間以上）による熱処理を受けても、良
好な軟磁気特性を保つことのできる熱安定性に優れた高
磁束密度軟磁性合金が実現できる。
合金によれば、従来高磁束密度材料を用いた各種磁気ヘ
ッドにおいて、低融点ガラス加工等の高温度による熱処
理に伴う軟磁気特性の劣下という制約が大きかったこと
を対し、４５０１：〜６ｏｏ℃の高い熱処理温度におい
て、長時間（数時間以上）による熱処理を受けても、良
好な軟磁気特性を保つことのできる熱安定性に優れた高
磁束密度軟磁性合金が実現できる。
従ってこの材料を用いた磁気ヘッドによればヘッド加工
歩留シが向上し、また高保磁力磁気記録媒体に適した磁
気ヘッドとして十分なヘッド特性が得られる。
歩留シが向上し、また高保磁力磁気記録媒体に適した磁
気ヘッドとして十分なヘッド特性が得られる。
第１図は本発明の実施例におけるＣｏ−（Ｎｂ 、 Ｔ
ａ ）−Ｈｆ 系合金を各温度で保持させたときの初
透磁率の温度変化より得た時間−温度−変態状態図（Ｔ
ＴＴ状態図）、第２図は本発明の実施例におけるＣ０８
６．ｌＮｂ３．９Ｈｆ５．０にツイテ、５ｏｏ℃におけ
る等温熱処理によるμｉの劣下を示したグラフ、第３図
は従来より知られていたＣ ｏ−Ｆ ｅ −３ｉ −Ｂ
系合金のＴＴＴ状態図（Ｂｓ≧８０００Ｇのもの）であ
る。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名→ｉ
度（リ − 第２図
ａ ）−Ｈｆ 系合金を各温度で保持させたときの初
透磁率の温度変化より得た時間−温度−変態状態図（Ｔ
ＴＴ状態図）、第２図は本発明の実施例におけるＣ０８
６．ｌＮｂ３．９Ｈｆ５．０にツイテ、５ｏｏ℃におけ
る等温熱処理によるμｉの劣下を示したグラフ、第３図
は従来より知られていたＣ ｏ−Ｆ ｅ −３ｉ −Ｂ
系合金のＴＴＴ状態図（Ｂｓ≧８０００Ｇのもの）であ
る。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名→ｉ
度（リ − 第２図
Claims (3)
- （１）原子組成パーセント表示で次式で表わされる熱安
定性高磁束密度非晶質合金。 Ｃｏ＿ＸＴ＿ＹＴ′＿Ｚ ただし上式において、 ＴはＮｂ、Ｔａのうち１種または２種、 Ｔ′はＨｆのみもしくはＨｆとＺｒ であり ８４≦Ｘ≦９２ ただしＸ＋Ｙ＋Ｚ＝１００ ８≦Ｙ＋Ｚ≦１６ ３≦Ｚ≦７ を満足し、かつＴ′としてＨｆを少くとも２原子パーセ
ント以上含むものである。 - （２）本質的にＴがＮｂより成る事を特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の熱安定性高磁束密度非晶質合金。 - （３）本質的にＴ′がＨｆより成る事を特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の熱安定性高磁束密度非晶質合金
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61165847A JPS6320429A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱安定性高磁束密度非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61165847A JPS6320429A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱安定性高磁束密度非晶質合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6320429A true JPS6320429A (ja) | 1988-01-28 |
Family
ID=15820129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61165847A Pending JPS6320429A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱安定性高磁束密度非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6320429A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01242748A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Alps Electric Co Ltd | 耐熱性非晶質合金 |
| JPH0278005A (ja) * | 1988-06-22 | 1990-03-19 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘッド |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58185742A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | Showa Denko Kk | 非晶質磁性合金および磁性材料 |
| JPS5943837A (ja) * | 1982-09-06 | 1984-03-12 | Hitachi Ltd | 高飽和磁束密度非晶質合金 |
| JPS6021351A (ja) * | 1983-07-16 | 1985-02-02 | Alps Electric Co Ltd | 軟磁性材料 |
-
1986
- 1986-07-15 JP JP61165847A patent/JPS6320429A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58185742A (ja) * | 1982-04-21 | 1983-10-29 | Showa Denko Kk | 非晶質磁性合金および磁性材料 |
| JPS5943837A (ja) * | 1982-09-06 | 1984-03-12 | Hitachi Ltd | 高飽和磁束密度非晶質合金 |
| JPS6021351A (ja) * | 1983-07-16 | 1985-02-02 | Alps Electric Co Ltd | 軟磁性材料 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01242748A (ja) * | 1988-03-23 | 1989-09-27 | Alps Electric Co Ltd | 耐熱性非晶質合金 |
| US4936929A (en) * | 1988-03-23 | 1990-06-26 | Alps Electric Co., Ltd. | Refractory amorphous Co-Ta-Hf alloy |
| JP2548769B2 (ja) * | 1988-03-23 | 1996-10-30 | アルプス電気株式会社 | 耐熱性非晶質合金 |
| JPH0278005A (ja) * | 1988-06-22 | 1990-03-19 | Alps Electric Co Ltd | 磁気ヘッド |
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