JPS6319441A - 2段ヒステリシス型ダンパフライホイ−ル装置 - Google Patents
2段ヒステリシス型ダンパフライホイ−ル装置Info
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- JPS6319441A JPS6319441A JP15974786A JP15974786A JPS6319441A JP S6319441 A JPS6319441 A JP S6319441A JP 15974786 A JP15974786 A JP 15974786A JP 15974786 A JP15974786 A JP 15974786A JP S6319441 A JPS6319441 A JP S6319441A
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- transmission
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- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 18
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 4
- 239000002783 friction material Substances 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 238000005034 decoration Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、エンジンのトルク変動吸収に最適な2段ヒス
テリシス型ダン・ぐフライホイール装置に関する。
テリシス型ダン・ぐフライホイール装置に関する。
(従来の技術)
たとえば自動車のエンジンには、そのトルク変動を吸収
するために、動力伝達装置にトルク変動吸収装置である
ところのダン・母フライホイール装置が用いられている
。従来のダン・ぐフライホイール装置は、第4図に示す
ようになっている。すなわち、aはエンジンのクランク
軸に連結されるエンジン側フライホイールであシ、bは
トランスミッション側フライホイールである。Cはこれ
らフライホイールa、bの間に介設されるばね機構であ
り、これはコイルスプリングdと、このコイルスプリン
グdの両端に設けられスプリングdよりも強いばね常数
をもって変形し得るスプリングシー)e、eからなる。
するために、動力伝達装置にトルク変動吸収装置である
ところのダン・母フライホイール装置が用いられている
。従来のダン・ぐフライホイール装置は、第4図に示す
ようになっている。すなわち、aはエンジンのクランク
軸に連結されるエンジン側フライホイールであシ、bは
トランスミッション側フライホイールである。Cはこれ
らフライホイールa、bの間に介設されるばね機構であ
り、これはコイルスプリングdと、このコイルスプリン
グdの両端に設けられスプリングdよりも強いばね常数
をもって変形し得るスプリングシー)e、eからなる。
このばね機構Cはエンジ:9−
ン側7ライホイールaとトランスミッション側フライホ
イールbとの各平板部の所定円周上に放射状に配設され
た所定数の息部或は切欠部の夫々に配設される。さらに
また、上記各フライホイールa、b相互間には、図示し
ないヒステリシス機構およびトルクリミット機構が設け
られる。
イールbとの各平板部の所定円周上に放射状に配設され
た所定数の息部或は切欠部の夫々に配設される。さらに
また、上記各フライホイールa、b相互間には、図示し
ないヒステリシス機構およびトルクリミット機構が設け
られる。
しかして、駆動軸の回転をエンジン側フライホイールa
からばね機構Cであるコイルスプリングdと、トルクリ
ミット機構およびヒステリシス機構を介して、上記トラ
ンスミッション側フライホイールbに伝達させる。
からばね機構Cであるコイルスプリングdと、トルクリ
ミット機構およびヒステリシス機構を介して、上記トラ
ンスミッション側フライホイールbに伝達させる。
上記コイルスプリングdは、各フライホイールa、bの
相対回転によシ押圧され弾性変形するようになっている
。なお説明すれば、第5図に、そのねじジ特性を示す。
相対回転によシ押圧され弾性変形するようになっている
。なお説明すれば、第5図に、そのねじジ特性を示す。
図におけるθ1と01′ との間は、上記各フライホイ
ールa、b相互間に設けられるヒステリシス機構を構成
する摩擦材がヒステリシス(振動減衰)を発生する。こ
こで、Hは摩擦材のヒステリシストルクを現わす。各フ
ライホイールa、bの相対角度θがある角度θIまたは
θ1′に至ると、上記コイルスプリングdが効いて勾配
が立つ。このときおよびθ〉θl、θ〈θ1′でもヒス
テリシストルクは同一のHでちり、クラッチなどと略同
−の作用をなす。所定のねじれ角に至ったところで、上
記トルクリミット機構により、ハブプレートfとトラン
スミツ7−1ン側フライホイールbとは相対滑りを生じ
、摩擦力(リミットトルク)を越えるトルクの伝達をカ
ットする。
ールa、b相互間に設けられるヒステリシス機構を構成
する摩擦材がヒステリシス(振動減衰)を発生する。こ
こで、Hは摩擦材のヒステリシストルクを現わす。各フ
ライホイールa、bの相対角度θがある角度θIまたは
θ1′に至ると、上記コイルスプリングdが効いて勾配
が立つ。このときおよびθ〉θl、θ〈θ1′でもヒス
テリシストルクは同一のHでちり、クラッチなどと略同
−の作用をなす。所定のねじれ角に至ったところで、上
記トルクリミット機構により、ハブプレートfとトラン
スミツ7−1ン側フライホイールbとは相対滑りを生じ
、摩擦力(リミットトルク)を越えるトルクの伝達をカ
ットする。
よって、従来のこの種ダンパフライホイール装置は、常
にヒステリシストルクHが同一であるところから、1段
ヒステリシス型とも呼ばれる。
にヒステリシストルクHが同一であるところから、1段
ヒステリシス型とも呼ばれる。
ところで、アイドリング時の振動騒音を効果的に低減す
るには、各フライホイールa、bの相対回転変位にとっ
て比較的小さいヒステリシストルクがよい。逆に、走行
時の異音(こもり音など)の低減には、より大きいヒス
テリシストルクが必要である。しかしながら、このよう
な1段ヒステリシス型では、両方を確実に充分低減する
のは無理であった。すなわち、ヒステリシストルクの幅
が常に一定であるため、いずれか一方によい効果をもた
らすようにして設定すると、他方の騒音低減効果が悪い
。たとえば、走行時の異音発生のためには、大きなヒス
テリシストルクを得るよう設定するとよいが、このまま
ではアイドリング急告のヒステリシストルクが太き過ぎ
て騒音低減効果が悪いものである。
るには、各フライホイールa、bの相対回転変位にとっ
て比較的小さいヒステリシストルクがよい。逆に、走行
時の異音(こもり音など)の低減には、より大きいヒス
テリシストルクが必要である。しかしながら、このよう
な1段ヒステリシス型では、両方を確実に充分低減する
のは無理であった。すなわち、ヒステリシストルクの幅
が常に一定であるため、いずれか一方によい効果をもた
らすようにして設定すると、他方の騒音低減効果が悪い
。たとえば、走行時の異音発生のためには、大きなヒス
テリシストルクを得るよう設定するとよいが、このまま
ではアイドリング急告のヒステリシストルクが太き過ぎ
て騒音低減効果が悪いものである。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明は、上述したような一定のヒステリシストルクに
よる騒音低減効果の低下を阻止し、念とえはアイドリン
グ騒音低減用と、走行時の異音低減用として別のヒステ
リシストルクを定め、いずれの状態においても効果のあ
る2段ヒステリシス型ダンパフライホイール装置を提供
しようとするものである。
よる騒音低減効果の低下を阻止し、念とえはアイドリン
グ騒音低減用と、走行時の異音低減用として別のヒステ
リシストルクを定め、いずれの状態においても効果のあ
る2段ヒステリシス型ダンパフライホイール装置を提供
しようとするものである。
[発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
すなわち本発明は、駆動軸に連結されるエンジン…1j
フライホイールと同軸上にトランスミッション側フライ
ホイールを連結して相対回転可能に支持し、これらエン
ジン側フライホイールとトランスミッション側フライホ
イールとの間にばね機構とトルクリミット機構およびヒ
ステリシス機構を介在させ、上記駆動軸の回転をエンジ
ン側フライホイールからばね機構とトルクリミット機構
およびヒステリシス機構を介して上記トランスミッショ
ン側フライホイールに伝達させるものにおいて、上記ヒ
ステリシス機構は、低摩擦係数の第1の摩擦板と、高摩
擦係数の第2の摩擦板とから構成したことを特徴とする
2段ヒステリシス型ダン、?フライホイール装置である
。
フライホイールと同軸上にトランスミッション側フライ
ホイールを連結して相対回転可能に支持し、これらエン
ジン側フライホイールとトランスミッション側フライホ
イールとの間にばね機構とトルクリミット機構およびヒ
ステリシス機構を介在させ、上記駆動軸の回転をエンジ
ン側フライホイールからばね機構とトルクリミット機構
およびヒステリシス機構を介して上記トランスミッショ
ン側フライホイールに伝達させるものにおいて、上記ヒ
ステリシス機構は、低摩擦係数の第1の摩擦板と、高摩
擦係数の第2の摩擦板とから構成したことを特徴とする
2段ヒステリシス型ダン、?フライホイール装置である
。
(作用)
このような構成によれば、アイドリング騒音低減用にヒ
ステリシストルク全定めることができるとともに走行時
の異音低減用に別のヒステリシストルクを定めて、アイ
ドリング騒音低減と走行時の異音低減との両方の要求を
満足できる。
ステリシストルク全定めることができるとともに走行時
の異音低減用に別のヒステリシストルクを定めて、アイ
ドリング騒音低減と走行時の異音低減との両方の要求を
満足できる。
(冥飾例)
以下、本発明の一実施例を図面にもとづいて説明する。
第1図に示すように、1は駆動軸としてのエンジンクラ
ンク@2に嵌着されるエンジン側フライホイールである
。このエンジン側フライホイール1に並行に、かつこの
同軸上にフライホイールlと相対回転可能にトランスミ
ッション側フライホイール3が配設される。トランスミ
ッション側フライホイール3は、上記エンジン側フライ
ホイール1にベアリング4を介して回転自在に枢支され
る。5は、これらフライホイール1.3の間に介設さn
るばね機構であり、これはコイルスプリングと一対のス
プリングシートとからなる。
ンク@2に嵌着されるエンジン側フライホイールである
。このエンジン側フライホイール1に並行に、かつこの
同軸上にフライホイールlと相対回転可能にトランスミ
ッション側フライホイール3が配設される。トランスミ
ッション側フライホイール3は、上記エンジン側フライ
ホイール1にベアリング4を介して回転自在に枢支され
る。5は、これらフライホイール1.3の間に介設さn
るばね機構であり、これはコイルスプリングと一対のス
プリングシートとからなる。
ばね機構5の取付位置は、従来のばね機構と全く同様で
あり、エンジン側フライホイール1とトランスミッショ
ン側フライホイール3との各平板部の所定円周上に放射
状に配設された所定数の窓部或は切欠部の夫々に配設さ
れる。
あり、エンジン側フライホイール1とトランスミッショ
ン側フライホイール3との各平板部の所定円周上に放射
状に配設された所定数の窓部或は切欠部の夫々に配設さ
れる。
上記エンジン側フライホイール1には、フリクショング
レート7が嵌合していて、この両側面にはヒステリシス
機構8を構成する第1の摩擦材9と第2の摩擦材IQが
設けられる。なお説明すれば、上記第1の摩擦材9はト
ランスミッション側フライホイール3と7リクシヨンプ
レート7との間に介在していて、滑り易い低摩擦係数の
材料からなる。また、第2の摩擦材lOは、エンジン側
フライホイール1とフリクションプレート7との間に介
在していて、滑り難い高Q擦係数の材料からなる。なお
、上記フリクションプレート7にはリベット11が設け
られていて、その先端部はトランスミッション側フライ
ホイール3に設けられる凹部3b内に挿入される。第2
図にも示すように、上記リベット11の回動範囲は中心
位置から時計回り方向(正方向)にθl、反時計回り方
向(負方向)に01′である。
レート7が嵌合していて、この両側面にはヒステリシス
機構8を構成する第1の摩擦材9と第2の摩擦材IQが
設けられる。なお説明すれば、上記第1の摩擦材9はト
ランスミッション側フライホイール3と7リクシヨンプ
レート7との間に介在していて、滑り易い低摩擦係数の
材料からなる。また、第2の摩擦材lOは、エンジン側
フライホイール1とフリクションプレート7との間に介
在していて、滑り難い高Q擦係数の材料からなる。なお
、上記フリクションプレート7にはリベット11が設け
られていて、その先端部はトランスミッション側フライ
ホイール3に設けられる凹部3b内に挿入される。第2
図にも示すように、上記リベット11の回動範囲は中心
位置から時計回り方向(正方向)にθl、反時計回り方
向(負方向)に01′である。
一方、上記ハフフレート6は、コーンスプリング12に
よって弾性的に押圧付勢され、第3の摩擦材14ととも
にトルクリミット機構13を構成する。上記トルクリミ
ット機構13は、伝達トルクがリミットトルクよシも小
さいときには、ハブプレート6の伝達トルクをそのまま
トランスミッション側フライホイール3に伝達し、かつ
伝達トルクがリミットトルクよりも大きくiると、ハブ
プレート6との間を滑るようになっている。
よって弾性的に押圧付勢され、第3の摩擦材14ととも
にトルクリミット機構13を構成する。上記トルクリミ
ット機構13は、伝達トルクがリミットトルクよシも小
さいときには、ハブプレート6の伝達トルクをそのまま
トランスミッション側フライホイール3に伝達し、かつ
伝達トルクがリミットトルクよりも大きくiると、ハブ
プレート6との間を滑るようになっている。
しかして、エンジンの駆動による駆動軸2の回転は、同
時にエンジン側フライホイール1の回転につながる。ヒ
ステリシス機構&VCおいては、第1の摩擦板9と第2
の摩擦板20との摩擦係数との相違から、低摩擦係数で
ある第1の摩擦材9がはじめに滑る。第2図および第3
図に示すように、第1の摩擦材9の滑りはθ=θl (
またはθ/)まで続く。第1の摩擦材9がθ=01(ま
たは01′)まで滑ると、リベット11は凹部3bの端
部に当接し、トランスミッション側フライホイール3と
フリクションプレート7i!一体に回転する。そして、
θ≧01 (またはθ≦θl )の範囲では、トランス
ミッション側フライホイール3とフリクションプレート
7は一体であり高摩擦係数の第2の摩擦材IQで滑るこ
とになる。一方、θ=01(またはθ1′)のときに、
ばね機構5とハブプレート6とは接触し、θ〉θ1 (
−1九はθくθ、/ )では、ばね機構5からハブプレ
ート6にトルクが伝達する。
時にエンジン側フライホイール1の回転につながる。ヒ
ステリシス機構&VCおいては、第1の摩擦板9と第2
の摩擦板20との摩擦係数との相違から、低摩擦係数で
ある第1の摩擦材9がはじめに滑る。第2図および第3
図に示すように、第1の摩擦材9の滑りはθ=θl (
またはθ/)まで続く。第1の摩擦材9がθ=01(ま
たは01′)まで滑ると、リベット11は凹部3bの端
部に当接し、トランスミッション側フライホイール3と
フリクションプレート7i!一体に回転する。そして、
θ≧01 (またはθ≦θl )の範囲では、トランス
ミッション側フライホイール3とフリクションプレート
7は一体であり高摩擦係数の第2の摩擦材IQで滑るこ
とになる。一方、θ=01(またはθ1′)のときに、
ばね機構5とハブプレート6とは接触し、θ〉θ1 (
−1九はθくθ、/ )では、ばね機構5からハブプレ
ート6にトルクが伝達する。
一方θl、01′を適桶な大きさに設定すれば、アイド
リング時のねじ9角θの作動範囲をθs’ <θくθl
に、また走行時のθの主な作動範囲をθ≧01、または
θ≦θl′にすることが出来る。
リング時のねじ9角θの作動範囲をθs’ <θくθl
に、また走行時のθの主な作動範囲をθ≧01、または
θ≦θl′にすることが出来る。
従って、アイドリング時には第1の摩擦材9による1段
目の小さいヒステリシストルクH1が効果的に作用して
、騒音低減をなす。そして、走行時には第2の摩擦材1
0による2段目の大きなヒステリシストルクH2が効果
的に作用して、異音発生を防止する。結局、ヒステリシ
スは2段になる。
目の小さいヒステリシストルクH1が効果的に作用して
、騒音低減をなす。そして、走行時には第2の摩擦材1
0による2段目の大きなヒステリシストルクH2が効果
的に作用して、異音発生を防止する。結局、ヒステリシ
スは2段になる。
また、トルクリミット機構13は、ノ・ブプレート6の
伝達トルクをトランスミッション側フライホイール3に
伝達するが、この伝達トルクがリミットトルクよりも小
さい場合にはそのまま伝達する。すなわち、これらは一
体に回転する。ノ・ブプレート6の伝達トルクがリミッ
トトルクよりも犬になると、トルクリミット機構13は
滑って過大トルクの発生を逃がす。
伝達トルクをトランスミッション側フライホイール3に
伝達するが、この伝達トルクがリミットトルクよりも小
さい場合にはそのまま伝達する。すなわち、これらは一
体に回転する。ノ・ブプレート6の伝達トルクがリミッ
トトルクよりも犬になると、トルクリミット機構13は
滑って過大トルクの発生を逃がす。
なお過大トルクの発生は、フライホイールの2分割化に
より新たに生じる駆動系のねじり共振の通過時に起こる
。そこで、上記2段目のヒステリシストルクH2を充分
大きくすることに:す、この共振を抑制でき、トルクリ
ミット機構z3の滑り作動頻度が少なくなって、この機
構13の安定性と信頼性の向上につながる。
より新たに生じる駆動系のねじり共振の通過時に起こる
。そこで、上記2段目のヒステリシストルクH2を充分
大きくすることに:す、この共振を抑制でき、トルクリ
ミット機構z3の滑り作動頻度が少なくなって、この機
構13の安定性と信頼性の向上につながる。
[発明の効果]
以上説明したように本発明に工れげ、条件の異なる、ア
イドリング時の騒音低減および走行時の異音低減を確実
になすことができるという効果を奏する。
イドリング時の騒音低減および走行時の異音低減を確実
になすことができるという効果を奏する。
第1図ないし第3図は本発明の一実施例を示し、第1図
は2段ヒステリシス型ダンパフライホイール装置の概略
的縦断面図、第2図は第1図の■−■線に沿う正面図、
第3図はトルク伝達特性図、第4図および第5図は本発
明の従来例を示し、第4図はダンパフライホイール装置
の一部を破断し内部構造を埃わす正面図、第5図はその
トルク伝達特性図である。 2・・・駆動軸、1・・・エンジン側フライホイール、
3・・・トランスミッション側フライホイール、5・−
・げね機構、13・・・トルクリミット機構、8・・・
ヒステリシス機構、9・・・第1の摩擦材、10・・・
第2の摩擦材。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 産業2図 p) 第3図 第4図 第5図
は2段ヒステリシス型ダンパフライホイール装置の概略
的縦断面図、第2図は第1図の■−■線に沿う正面図、
第3図はトルク伝達特性図、第4図および第5図は本発
明の従来例を示し、第4図はダンパフライホイール装置
の一部を破断し内部構造を埃わす正面図、第5図はその
トルク伝達特性図である。 2・・・駆動軸、1・・・エンジン側フライホイール、
3・・・トランスミッション側フライホイール、5・−
・げね機構、13・・・トルクリミット機構、8・・・
ヒステリシス機構、9・・・第1の摩擦材、10・・・
第2の摩擦材。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 産業2図 p) 第3図 第4図 第5図
Claims (1)
- 駆動軸に連結されるエンジン側フライホィールと、この
エンジン側フライホィールと同軸上に連結され相対回転
可能に支持されるトランスミッション側フライホィール
とで慣性体を構成し、これらエンジン側フライホィール
とトランスミッション側フライホィールとの間にばね機
構とトルクリミット機構およびヒステリシス機構を介在
させ、上記駆動軸の回転をエンジン側フライホィールか
らばね機構とトルクリミット機構およびヒステリシス機
構を介して上記トランスミッション側フライホィールに
伝達させるものにおいて、上記ヒステリシス機構は、低
摩擦係数の第1の摩擦板と、高摩擦係数の第2の摩擦板
とからなることを特徴とする2段ヒステリシス型ダンパ
フライホィール装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15974786A JPS6319441A (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 | 2段ヒステリシス型ダンパフライホイ−ル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15974786A JPS6319441A (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 | 2段ヒステリシス型ダンパフライホイ−ル装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6319441A true JPS6319441A (ja) | 1988-01-27 |
Family
ID=15700384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15974786A Pending JPS6319441A (ja) | 1986-07-09 | 1986-07-09 | 2段ヒステリシス型ダンパフライホイ−ル装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6319441A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1988008093A1 (en) * | 1987-04-15 | 1988-10-20 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Flywheel assembly |
WO1992014076A1 (en) * | 1991-01-30 | 1992-08-20 | Automotive Products Plc | A twin mass flywheel |
JPH0534339U (ja) * | 1991-10-15 | 1993-05-07 | 株式会社アツギユニシア | フライホイール |
WO2002038981A1 (fr) * | 2000-11-10 | 2002-05-16 | Valeo | Dispositif de transmission de couple, en particulier pour vehicule automobile |
KR101428182B1 (ko) * | 2012-08-09 | 2014-08-07 | 현대자동차주식회사 | 변속기 입력축의 댐퍼 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61201948A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-06 | Daikin Mfg Co Ltd | フライホイ−ル組立体 |
-
1986
- 1986-07-09 JP JP15974786A patent/JPS6319441A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61201948A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-06 | Daikin Mfg Co Ltd | フライホイ−ル組立体 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1988008093A1 (en) * | 1987-04-15 | 1988-10-20 | Kabushiki Kaisha Daikin Seisakusho | Flywheel assembly |
JPS63259244A (ja) * | 1987-04-15 | 1988-10-26 | Daikin Mfg Co Ltd | フライホイ−ル組立体 |
WO1992014076A1 (en) * | 1991-01-30 | 1992-08-20 | Automotive Products Plc | A twin mass flywheel |
JPH0534339U (ja) * | 1991-10-15 | 1993-05-07 | 株式会社アツギユニシア | フライホイール |
WO2002038981A1 (fr) * | 2000-11-10 | 2002-05-16 | Valeo | Dispositif de transmission de couple, en particulier pour vehicule automobile |
FR2816679A1 (fr) * | 2000-11-10 | 2002-05-17 | Valeo | Dispositif de transmission de couple, en particulier pour vehicule automobile |
KR101428182B1 (ko) * | 2012-08-09 | 2014-08-07 | 현대자동차주식회사 | 변속기 입력축의 댐퍼 |
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