JPS63151720A - 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 - Google Patents
高強度ｐｃ鋼棒の製造方法Info
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- JPS63151720A JPS63151720A JP61293473A JP29347386A JPS63151720A JP S63151720 A JPS63151720 A JP S63151720A JP 61293473 A JP61293473 A JP 61293473A JP 29347386 A JP29347386 A JP 29347386A JP S63151720 A JPS63151720 A JP S63151720A
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-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/58—Prestressed concrete piles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
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- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
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- E04C5/08—Members specially adapted to be used in prestressed constructions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高強度ＰＣｆｉ棒、特に、合金鋼製の超高強
度を有する低しラクゼーションのＰＣ鋼棒およびかかる
高強度ＰＣ鋼棒を用いた高強度ＰＣパイルに関するもの
である。
度を有する低しラクゼーションのＰＣ鋼棒およびかかる
高強度ＰＣ鋼棒を用いた高強度ＰＣパイルに関するもの
である。
（従来の技術）
従来、高強度のＰＣパイル、ＰＣポール等（本明細書で
はＰＣパイルと総称する）を製造するために高強度ＰＣ
鋼棒が使用されている。最高強度を有するＰＣ鋼捧とし
てＪＩＳ Ｇ３１０９に規定されている引張強さ１４５
ｋｇｆ／ｍｍ”以上、耐力１３０ｋｇｆ／ｍｓ＋”以上
の機械的強度を有する異形棒り種５ＢＰＤ １３０／１
４５が既知である。
はＰＣパイルと総称する）を製造するために高強度ＰＣ
鋼棒が使用されている。最高強度を有するＰＣ鋼捧とし
てＪＩＳ Ｇ３１０９に規定されている引張強さ１４５
ｋｇｆ／ｍｍ”以上、耐力１３０ｋｇｆ／ｍｓ＋”以上
の機械的強度を有する異形棒り種５ＢＰＤ １３０／１
４５が既知である。
（発明が解決しようとする問題点）
ＰＣパイルに用いられるＰＣ鋼棒の強度は、後述するパ
イル中の有効プレストレスとの関係から高い程、本質的
には、有利であるが、実際上は、強度が高くなる程、Ｐ
Ｃパイル等への使用前後に遅れ破壊を生じる危険性が高
いため、上述したＪＩＳ Ｇ３１０９に規定の異型棒り
種５ＢＰＤ １３０／１４５によるＰＣ鋼棒を用いる場
合においても、引張強さが規格下限値の１４５ｋｇｆ／
ｍｍ”程度、最高でも１５５ｋｇｆ／ＩＩＩＩｌ！のも
のが限度とされている。
イル中の有効プレストレスとの関係から高い程、本質的
には、有利であるが、実際上は、強度が高くなる程、Ｐ
Ｃパイル等への使用前後に遅れ破壊を生じる危険性が高
いため、上述したＪＩＳ Ｇ３１０９に規定の異型棒り
種５ＢＰＤ １３０／１４５によるＰＣ鋼棒を用いる場
合においても、引張強さが規格下限値の１４５ｋｇｆ／
ｍｍ”程度、最高でも１５５ｋｇｆ／ＩＩＩＩｌ！のも
のが限度とされている。
一方、ＰＣ鋼棒の主用途であるＰＣパイルにおいては、
近年高強度パイルが普及し、その製造方法として生産性
および品質の見地から高温高圧蒸気養生法が一般的にな
ってきている。この高温高圧蒸気養生においては、通常
、９０℃以下の温度で３〜５時間蒸気養生した後、２０
０℃以下で３時間以内のオートクレーブ養生を実施して
いる。しかし、この際、ＰＣ鋼棒のリラクゼーションロ
スの値が後述する有効プレストレスに大きく影響するた
め、高温高圧蒸気養生中におけるリラクゼーション値の
低いＰＣｔｉＡ棒が求められている。これがためこの高
温高圧養生中のＰＣ鋼棒のリラクゼー 、ジョン値が
１５％以下、更に、最近では８％以下のものが実用され
つつある。
近年高強度パイルが普及し、その製造方法として生産性
および品質の見地から高温高圧蒸気養生法が一般的にな
ってきている。この高温高圧蒸気養生においては、通常
、９０℃以下の温度で３〜５時間蒸気養生した後、２０
０℃以下で３時間以内のオートクレーブ養生を実施して
いる。しかし、この際、ＰＣ鋼棒のリラクゼーションロ
スの値が後述する有効プレストレスに大きく影響するた
め、高温高圧蒸気養生中におけるリラクゼーション値の
低いＰＣｔｉＡ棒が求められている。これがためこの高
温高圧養生中のＰＣ鋼棒のリラクゼー 、ジョン値が
１５％以下、更に、最近では８％以下のものが実用され
つつある。
また、ＰＣ鋼棒をＰＣパイル等に使用する場合に、ＰＣ
ｓ棒に与える初期張力は、後述する有効プレストレス量
を高めるために、大きければそれだけ有利であるが、初
期張力を上ればそれだけりラクゼーションロスの値が一
般的に大きくなり、更に実作業において通常行う端末固
定法であるヘッディングのヘッド部や微小な表面キズ部
等を起点とする遅れ破壊の危険性が高まるため、ＪＩＳ
Ｇ３１０９においても初期張力はＰＣ鋼材の引張強さ
の０．７倍以下又は降伏点荷重の０．８倍以下に制限さ
れている。
ｓ棒に与える初期張力は、後述する有効プレストレス量
を高めるために、大きければそれだけ有利であるが、初
期張力を上ればそれだけりラクゼーションロスの値が一
般的に大きくなり、更に実作業において通常行う端末固
定法であるヘッディングのヘッド部や微小な表面キズ部
等を起点とする遅れ破壊の危険性が高まるため、ＪＩＳ
Ｇ３１０９においても初期張力はＰＣ鋼材の引張強さ
の０．７倍以下又は降伏点荷重の０．８倍以下に制限さ
れている。
一方、高強度パイル等に導入ささる有効プレストレス量
は、コンクリートの弾性変形、コンクリートのクリープ
および乾燥収縮、及びＰＣ鋼材のりラクゼーションを考
慮して次の式から求められる。
は、コンクリートの弾性変形、コンクリートのクリープ
および乾燥収縮、及びＰＣ鋼材のりラクゼーションを考
慮して次の式から求められる。
有効プレストレスσ。ａｃ ｋｇｔ／ｃｔａ２）はＣ
σ、、ｉ二ＰＣ銅ＰＣ鋼棒張力（ｋｇｆ／ｃｍｚ）Δσ
、：コンクリートのクリープおよび乾燥収縮によるロス
量（ｋｇｆ／ｃ請り Δσｒ：Ｐｃ綱棒のリラクゼーションによるロス量（ｋ
ｇｆ／ｃａｎす Ａ、：ＰＣ＠棒の断面積 Ａｃ ：コンクリートの断面積 ｎ ｌ 、プレストレス導入時のＰ（Ｊｌ棒とコンクリ
ートの弾性係数比 ＋１）式から明らかなように、σ、！を大きくし、Δσ
、およびΔσ、を出来るだけ少なくすることによって有
効プレストレス量を効果的にあげることができ、同一有
効プレストレス量が必要な場合、使用ＰＣ鋼材量の少な
い経済性の高いＰＣパイル等を供給することができる。
、：コンクリートのクリープおよび乾燥収縮によるロス
量（ｋｇｆ／ｃ請り Δσｒ：Ｐｃ綱棒のリラクゼーションによるロス量（ｋ
ｇｆ／ｃａｎす Ａ、：ＰＣ＠棒の断面積 Ａｃ ：コンクリートの断面積 ｎ ｌ 、プレストレス導入時のＰ（Ｊｌ棒とコンクリ
ートの弾性係数比 ＋１）式から明らかなように、σ、！を大きくし、Δσ
、およびΔσ、を出来るだけ少なくすることによって有
効プレストレス量を効果的にあげることができ、同一有
効プレストレス量が必要な場合、使用ＰＣ鋼材量の少な
い経済性の高いＰＣパイル等を供給することができる。
そして、この場合、簡易式として次式で有効プレストレ
ス量を計算することができる。
ス量を計算することができる。
但しΔσ、はΔσ、を比率にしたもの
σ′、はσ９を比率にしたもの
Δσ′１はコンクリートの弾性変形ロスを比率にしたも
の しかしながら、上述したように、従来技術によれば、遅
れ破壊およびリラクゼーシッンを考慮してＪＩＳ Ｇ３
１０９による異形棒り種５ＢＰＤ １３０／１４５を用
いる場合においても、ＰＣ鋼棒の初期張力が１４５ｋｇ
ｆ／＋＋＋＋ｍ”の７０％、すなわち１０１５ ｋｇｆ
／ＩＩＩＩＩ＋”に制限されており、また、リラクゼー
ション値を測定する初期荷重においても、上述した値が
使用されている。
の しかしながら、上述したように、従来技術によれば、遅
れ破壊およびリラクゼーシッンを考慮してＪＩＳ Ｇ３
１０９による異形棒り種５ＢＰＤ １３０／１４５を用
いる場合においても、ＰＣ鋼棒の初期張力が１４５ｋｇ
ｆ／＋＋＋＋ｍ”の７０％、すなわち１０１５ ｋｇｆ
／ＩＩＩＩＩ＋”に制限されており、また、リラクゼー
ション値を測定する初期荷重においても、上述した値が
使用されている。
したがって、高強度パイルにおける有効プレストレス量
のロスの実体は第１表に示す通りである。
のロスの実体は第１表に示す通りである。
第１表に示すように、従来の高強度ＰＣ鋼棒を用いて製
造された従来の高強度ＰＣパイルは有効プレストレス量
のロスが大きく、ＰＣ鋼棒の使用量の低減効果が余り期
待できないという問題があった。
造された従来の高強度ＰＣパイルは有効プレストレス量
のロスが大きく、ＰＣ鋼棒の使用量の低減効果が余り期
待できないという問題があった。
これがため、本発明の第１の目的は、初期張力を高くし
てもリラクゼーションの値が低く、ＰＣパイルに用いて
有効プレストレス量のロスを少な（なし得る高強度ＰＣ
鋼棒を提供しようとするものである。
てもリラクゼーションの値が低く、ＰＣパイルに用いて
有効プレストレス量のロスを少な（なし得る高強度ＰＣ
鋼棒を提供しようとするものである。
本発明の第２の目的は、従来より高い強度を有するＰＣ
鋼棒が使用され、高温高圧蒸気養生条件下で、ＰＣ鋼棒
の引張強さの０．７倍以上の初期張力が加えられ、リラ
クゼーションが８％以下で、有効プレストレス量の大き
な高強度ＰＣパイルを提供しようとするものである。
鋼棒が使用され、高温高圧蒸気養生条件下で、ＰＣ鋼棒
の引張強さの０．７倍以上の初期張力が加えられ、リラ
クゼーションが８％以下で、有効プレストレス量の大き
な高強度ＰＣパイルを提供しようとするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明による高強度ＰＣ＠棒は、Ｃ量０．２５〜０．４
５％、Ｓｉ量１．０〜２．０％、Ｍｎ量１．０％以上を
含み、かつそのＳｉおよびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、
（Ｍｎ）であられした両者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ）
＝１．２０±０゜５０の条件を満たす組成を有する合
金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲が
３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中に歪量０．８％
以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ１６
０ｋｇｆ／ＩＩ１ｍｔ以上の強度を有する遅れ破壊特性
の優れた高強度ＰＣ鋼棒を特徴とする。
５％、Ｓｉ量１．０〜２．０％、Ｍｎ量１．０％以上を
含み、かつそのＳｉおよびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、
（Ｍｎ）であられした両者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ）
＝１．２０±０゜５０の条件を満たす組成を有する合
金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲が
３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中に歪量０．８％
以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ１６
０ｋｇｆ／ＩＩ１ｍｔ以上の強度を有する遅れ破壊特性
の優れた高強度ＰＣ鋼棒を特徴とする。
また本発明による高強度パイルは、Ｃ量０．２５〜０．
４５％、Ｓｉ量１．０〜２．０％、Ｍｎ量１．０％以上
を含み、かつそのＳｉおよびＭｎ含有量を（Ｓｔ） 、
（Ｍｎ）であられした両者の比（Ｓｔ） ／ （Ｍｎ
） ＝１．２０±０．５０の条件を満たす組成を有する
合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲
が３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中に歪量０．８
％以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ１
６０ｋｇｆ／ｎ＋ａ＋”以上の強度を有する遅れ破壊特
性の優れた高強度ＰＣ鋼棒により構成された主筋と、こ
の主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯鉄筋からな
るスターラップとを具え、このスターラップ付きの主筋
がコンクリート中に埋設されて、コンクリートが固まる
以前に引張強さの０．７倍を超えて緊張され、６０〜９
０℃で蒸気養生され、または６０〜９０℃での薫気養生
後に高温高圧下で飽和蒸気養生され、有効プレストレス
量が５０ｋｇｆ／ｃｍ”以上であることを特徴とする高
強度ＰＣパイルを特徴とする。
４５％、Ｓｉ量１．０〜２．０％、Ｍｎ量１．０％以上
を含み、かつそのＳｉおよびＭｎ含有量を（Ｓｔ） 、
（Ｍｎ）であられした両者の比（Ｓｔ） ／ （Ｍｎ
） ＝１．２０±０．５０の条件を満たす組成を有する
合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼戻し温度範囲
が３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中に歪量０．８
％以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した引張り強さ１
６０ｋｇｆ／ｎ＋ａ＋”以上の強度を有する遅れ破壊特
性の優れた高強度ＰＣ鋼棒により構成された主筋と、こ
の主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯鉄筋からな
るスターラップとを具え、このスターラップ付きの主筋
がコンクリート中に埋設されて、コンクリートが固まる
以前に引張強さの０．７倍を超えて緊張され、６０〜９
０℃で蒸気養生され、または６０〜９０℃での薫気養生
後に高温高圧下で飽和蒸気養生され、有効プレストレス
量が５０ｋｇｆ／ｃｍ”以上であることを特徴とする高
強度ＰＣパイルを特徴とする。
（作 用）
本発明による鋼中成分の限定理由は以下の通りである。
Ｃは強度に関係し、０．２５％未満では焼戻し後の高強
度をうるに不十分であり、０．４５％を超えると点溶接
部の強度および伸びの劣化が著しくなるため、０．２５
〜０．４５％に限定した。
度をうるに不十分であり、０．４５％を超えると点溶接
部の強度および伸びの劣化が著しくなるため、０．２５
〜０．４５％に限定した。
Ｓｉは１．０％を超えるとミクロクラックの伝播をさま
たげる効果が顕著となり高強度においても遅れ破壊に対
する安定度を増すが、その効果は２．０％付近で飽和す
る。更に、２．０％を超えると材料の靭性を損なう傾向
があるため１．０〜２．０％に限定した。
たげる効果が顕著となり高強度においても遅れ破壊に対
する安定度を増すが、その効果は２．０％付近で飽和す
る。更に、２．０％を超えると材料の靭性を損なう傾向
があるため１．０〜２．０％に限定した。
Ｍｎは通常の脱酸および焼入れ効果のほかに、・点溶接
性の改善に役立つ。それに有効な範囲である１、０％以
上のほか、ＳｔおよびＭｎがそれぞれ１％以上の所謂合
金鋼成分範囲においては、ＳｉおよびＭｎのミクロ偏析
にもとすく縞状組織に起因するヘッディング加工時にお
けるヘッド下部の脆化、更にその部分の遅れ破壊感受性
の増大を抑止するため、（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ）値の管
理が必要で、１．２０±０．５０、出来れば１．２０±
０．３０の範囲に入れることが好ましい。
性の改善に役立つ。それに有効な範囲である１、０％以
上のほか、ＳｔおよびＭｎがそれぞれ１％以上の所謂合
金鋼成分範囲においては、ＳｉおよびＭｎのミクロ偏析
にもとすく縞状組織に起因するヘッディング加工時にお
けるヘッド下部の脆化、更にその部分の遅れ破壊感受性
の増大を抑止するため、（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ）値の管
理が必要で、１．２０±０．５０、出来れば１．２０±
０．３０の範囲に入れることが好ましい。
焼戻し工程中の温度および歪み量については、ＰＣ鋼棒
の強度および゛リラクゼーション値を決定する要素であ
り、特に、本発明のように高強度でしかも高初期荷重に
おける低すラクゼーションを達成する場合は、特に、そ
の重要性が高まる。焼戻し温度が３５０℃より低いとき
は、良好なりラクゼーション値が得られず、又５００℃
を超えた場合は、必要な強度が得られないため焼戻し温
度を３５０〜５００℃とした。更に、歪み量については
、特に良好なりラクゼーション値を得るためには、０．
８％以上が必要でこのため０．８％以上とした。
の強度および゛リラクゼーション値を決定する要素であ
り、特に、本発明のように高強度でしかも高初期荷重に
おける低すラクゼーションを達成する場合は、特に、そ
の重要性が高まる。焼戻し温度が３５０℃より低いとき
は、良好なりラクゼーション値が得られず、又５００℃
を超えた場合は、必要な強度が得られないため焼戻し温
度を３５０〜５００℃とした。更に、歪み量については
、特に良好なりラクゼーション値を得るためには、０．
８％以上が必要でこのため０．８％以上とした。
（実施例）
本発明による実施例を従来例と比較して第２表および第
３表に示す。リラクゼーシシンの測定では第１図に示す
蒸気養生による温度履歴後の初期荷重の変化により値い
を求めた。更に初期荷重については従来の１４５ｋｇｆ
／ｍｓ＋” Ｘ線径毎の断面積×０゜７とともに本発明
の効果が大きく認められる１６０ｋｇｆ／ｍｍ” Ｘ線
径毎の断面積Ｘ０．７５についても行った。
３表に示す。リラクゼーシシンの測定では第１図に示す
蒸気養生による温度履歴後の初期荷重の変化により値い
を求めた。更に初期荷重については従来の１４５ｋｇｆ
／ｍｓ＋” Ｘ線径毎の断面積×０゜７とともに本発明
の効果が大きく認められる１６０ｋｇｆ／ｍｍ” Ｘ線
径毎の断面積Ｘ０．７５についても行った。
遅れ破壊テストは所定のヘッディング加工を行った後、
第２図に示す試験治具により試験片に１６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ” Ｘ Ｏ，７５Ｘ断面積の荷重をかけて固定し、第
３図に示す高温高湿用試験槽により６０℃の飽和水蒸気
中に１８０日間保持し、遅れ破壊の発生頻度を試験した
ものである。
第２図に示す試験治具により試験片に１６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ” Ｘ Ｏ，７５Ｘ断面積の荷重をかけて固定し、第
３図に示す高温高湿用試験槽により６０℃の飽和水蒸気
中に１８０日間保持し、遅れ破壊の発生頻度を試験した
ものである。
なお第２図は試験治具１を示し、２は保護板、３は試験
片頭部支持板、４は胴部、５は軸力保持板、６は軸力保
持用ナツト、７は試験片飛出し防止ナツト、８は通気孔
、９は試験片を示す。
片頭部支持板、４は胴部、５は軸力保持板、６は軸力保
持用ナツト、７は試験片飛出し防止ナツト、８は通気孔
、９は試験片を示す。
また第３図は高温高湿用試験槽を示し、１０は恒温槽、
１１は飽和蒸気室、１２は６０℃に加熱された油１３は
攪拌器、１４は６０℃に保持された水、１５は蒸気冷却
器、１６は飽和蒸気室１０内の蒸気中に第２図示の試験
治具１を保持するための支持台を示す。
１１は飽和蒸気室、１２は６０℃に加熱された油１３は
攪拌器、１４は６０℃に保持された水、１５は蒸気冷却
器、１６は飽和蒸気室１０内の蒸気中に第２図示の試験
治具１を保持するための支持台を示す。
ＰＣ鋼棒の線径毎の断面積を第４表に示す。
次に、本発明によるＰＣ鋼棒を使用して鋼材量を２０％
以上節約した高強度パイルの実施例について説明する。
以上節約した高強度パイルの実施例について説明する。
高強度パイルは外径５００ＩｌｌＩＩ＋、肉厚１００ｍ
ｍのもので有効プレストレス量５０ｋｇｆ／ｃｍ”以上
の規格品を製作した。
ｍのもので有効プレストレス量５０ｋｇｆ／ｃｍ”以上
の規格品を製作した。
使用したＰＣ鋼棒を第５表に示す。
次に使用鋼材量を算定する。
従来例はりラクゼーション値が１５％程度であり、更に
コンクリートの弾性変形ロスおよびコンクリートのクリ
ープおよび乾燥収縮ロスは一定で１１．５％と算定され
る。
コンクリートの弾性変形ロスおよびコンクリートのクリ
ープおよび乾燥収縮ロスは一定で１１．５％と算定され
る。
したがって、ＰＣ鋼棒の必要本数は次のように算定され
る。
る。
線径９．２ｍｍ０鋼棒使用の場合
（１−０，１５−０，１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃ＋ｓ
ｚｎ ＞１３．２ ｎ ＝１４本 線径１１ 、 Ｏｎｕｗの鋼棒使用の場合（１０，１５
−０，１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｍ”ｎ＞９．４
ｎ ＝１０本 本発明による２０ｗ４棒のりラクゼーションは１６０ｋ
ｇｆ／ｙｎｍ” Ｘ Ｏ，７５の応力時に８％以下であ
ることから 線径９．２ｍａ＋の鋼棒使用の場合 （１０，０Ｂ ０．１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｎ＋
”ｎ ＞１０．２ ｎ ＝１１本 線径Ｌ１．Ｏ＋ａｍＯ鋼棒使用の場合 （１−０，０８−０，１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｍ”
ｎ ＞７．２ ｎ ＝ ８本 これらの算出結果を第６表に示す。
ｚｎ ＞１３．２ ｎ ＝１４本 線径１１ 、 Ｏｎｕｗの鋼棒使用の場合（１０，１５
−０，１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｍ”ｎ＞９．４
ｎ ＝１０本 本発明による２０ｗ４棒のりラクゼーションは１６０ｋ
ｇｆ／ｙｎｍ” Ｘ Ｏ，７５の応力時に８％以下であ
ることから 線径９．２ｍａ＋の鋼棒使用の場合 （１０，０Ｂ ０．１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｎ＋
”ｎ ＞１０．２ ｎ ＝１１本 線径Ｌ１．Ｏ＋ａｍＯ鋼棒使用の場合 （１−０，０８−０，１１５） ＞５０ｋｇｆ／ｃｍ”
ｎ ＞７．２ ｎ ＝ ８本 これらの算出結果を第６表に示す。
（発明の効果）
本発明による高強度ＰＣ＠棒は、第２表から明らかなよ
うに、従来品の高強度ＰＣ鋼棒に比較して著しく強度が
高い上、遅れ破壊性が著しく改善され、更にリラクゼー
ション値が低く、初期荷重を１６０ｋｇｆ／ａｆｆｉ２
ｘ断面積Ｘ０．７５にした場合でも、歪み量０．８％以
上でリラクゼーション値をほぼ８％以下の値とすること
ができる。
うに、従来品の高強度ＰＣ鋼棒に比較して著しく強度が
高い上、遅れ破壊性が著しく改善され、更にリラクゼー
ション値が低く、初期荷重を１６０ｋｇｆ／ａｆｆｉ２
ｘ断面積Ｘ０．７５にした場合でも、歪み量０．８％以
上でリラクゼーション値をほぼ８％以下の値とすること
ができる。
したがって、ＰＣパイルの製造に当り、本発明のＰＣａ
棒を使用すれば、従来のものと比較してＰＣＨ材の使用
量が２０％以上削減でき、非常に経済的なＰＣパイル、
ＰＣボール等が製造可能であり、更に遅れ破壊に対して
大変有利な性能アップした高強度ＰＣパイル、ＰＣポー
ル等を提供することができる。
棒を使用すれば、従来のものと比較してＰＣＨ材の使用
量が２０％以上削減でき、非常に経済的なＰＣパイル、
ＰＣボール等が製造可能であり、更に遅れ破壊に対して
大変有利な性能アップした高強度ＰＣパイル、ＰＣポー
ル等を提供することができる。
第１図はりラクゼーションの測定に用いられた蒸気養生
の温度履歴曲線図、 第２図は遅れ破壊テストに用いた試験用治具の線図的側
面図、 第３図は遅れ破壊テストに用いた高温高湿用試験槽の線
図的縦断面図である。 手 続 補 正 書 昭和６２年 ３月２６日 特許庁長官 黒 １） 明 雄 殿１、事件の表示 昭和６１年特許願第２９３４７３号 ２、発明の名称 高強度ＰＣ鋼棒および高強度パイル ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 ダイト−・コンクリート（ホンコン） リミテッド 大同コンクリート工業株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および
１、明細書第１頁第４行〜第２頁第１１行の特許請求の
範囲を下記の通りに訂正する。 「λ特許請求の範囲 １、 Ｃ量０．２５〜０．４５％、Ｓｔ量１．０〜２
．０％、Ｍｎｌ １．０％以上を含み、かつそのＳｔお
よびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、（Ｍｎ）であられした両
者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ） ＝１．２０±０．５０
の条件を満たす組成を存する合金唾扛を熱間圧延および
焼入れ後、焼戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でかつ
焼戻し工程中に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜き
加工を施した引張り強さ１６０ｋｇｆ ／ ａｍ”以上
の強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ鋼棒。 ２、 Ｃ１０，２５〜０．４５％、Ｓｔ量１．０〜２
．０％、Ｍｎｌ １．０％以上を含み、かつそのＳｉお
よびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、 （Ｍｎ）であられした
両者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ） ＝１．２０±０．５
０の条件を満たす組成を有する合金綱せを熱間圧延およ
び焼入れ後、焼戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でか
つ焼戻し工程中に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜
き加工を施した引張り強さ１６０ｋｇｆ／ｍ＠”以上の
強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ綱棒によ
り構成された主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋
鉄筋または帯鉄筋からなるスターラップとを具え、この
スターラップ付きの主筋がコンクリート中に埋設されて
、コンクリートが固まる以前に引張強さの０．７倍を超
えて緊張され、蒸気養生され、有効プレストレス量が５
０ｋｇｆ／ｃｍ”以上であることを特徴とする高強度Ｐ
Ｃパイル、」 ２明細書第３頁第１１行の「高いため、」を「高い、し
たがって、」と補正する。 ３、同第１２頁第１４行の「蒸気室１０Ｊを「蒸気室１
１」と補正する。 ４、同第１３頁の第２表および第１４頁の第３表を下記
の通りに訂正する。 ５、第１４頁の第３表の次に下記を加入する。 「 第４表は、本発明によるＰＣ鋼棒の強度限界および
種々のヘッディング条件下での安定性の確認テストの結
果を示す、この第４表から明らかなように、本発明によ
るＰＣ鋼棒の強度限界は１７３〜１７８ｋｇｆ／ｖｗ”
の範囲内にある。 特に強度限界は１６０〜１７３ ｋｇｆ／請ｒａｔの範
囲内で、ヘッディング条件が変化しても極めて安定して
いた。」 ６、同第１５真第１および２行の「第４表」を「第５表
」と補正し、 同第１４行の「第５表」を「第６表」と補正する。 ７、同第１６頁第１行の「第５表」を「第６表」と補正
する。 ８、同第１７真第９および１３行のｒＸＯ，７」をｒＸ
Ｑ、７×」と補正する。 ９、同第１８真第２および６行のｒＸｏ、７５Ｊをｒ
Ｘｏ、７５Ｘ Ｊと補正し、 同頁第９行および１０行の「第６表」を「第７表」と補
正する。
の温度履歴曲線図、 第２図は遅れ破壊テストに用いた試験用治具の線図的側
面図、 第３図は遅れ破壊テストに用いた高温高湿用試験槽の線
図的縦断面図である。 手 続 補 正 書 昭和６２年 ３月２６日 特許庁長官 黒 １） 明 雄 殿１、事件の表示 昭和６１年特許願第２９３４７３号 ２、発明の名称 高強度ＰＣ鋼棒および高強度パイル ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 川鉄鋼線工業株式会社 ダイト−・コンクリート（ホンコン） リミテッド 大同コンクリート工業株式会社 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および
１、明細書第１頁第４行〜第２頁第１１行の特許請求の
範囲を下記の通りに訂正する。 「λ特許請求の範囲 １、 Ｃ量０．２５〜０．４５％、Ｓｔ量１．０〜２
．０％、Ｍｎｌ １．０％以上を含み、かつそのＳｔお
よびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、（Ｍｎ）であられした両
者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ） ＝１．２０±０．５０
の条件を満たす組成を存する合金唾扛を熱間圧延および
焼入れ後、焼戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でかつ
焼戻し工程中に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜き
加工を施した引張り強さ１６０ｋｇｆ ／ ａｍ”以上
の強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ鋼棒。 ２、 Ｃ１０，２５〜０．４５％、Ｓｔ量１．０〜２
．０％、Ｍｎｌ １．０％以上を含み、かつそのＳｉお
よびＭｎ含有量を（Ｓｉ） 、 （Ｍｎ）であられした
両者の比（Ｓｉ） ／ （Ｍｎ） ＝１．２０±０．５
０の条件を満たす組成を有する合金綱せを熱間圧延およ
び焼入れ後、焼戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でか
つ焼戻し工程中に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜
き加工を施した引張り強さ１６０ｋｇｆ／ｍ＠”以上の
強度を有する遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ綱棒によ
り構成された主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋
鉄筋または帯鉄筋からなるスターラップとを具え、この
スターラップ付きの主筋がコンクリート中に埋設されて
、コンクリートが固まる以前に引張強さの０．７倍を超
えて緊張され、蒸気養生され、有効プレストレス量が５
０ｋｇｆ／ｃｍ”以上であることを特徴とする高強度Ｐ
Ｃパイル、」 ２明細書第３頁第１１行の「高いため、」を「高い、し
たがって、」と補正する。 ３、同第１２頁第１４行の「蒸気室１０Ｊを「蒸気室１
１」と補正する。 ４、同第１３頁の第２表および第１４頁の第３表を下記
の通りに訂正する。 ５、第１４頁の第３表の次に下記を加入する。 「 第４表は、本発明によるＰＣ鋼棒の強度限界および
種々のヘッディング条件下での安定性の確認テストの結
果を示す、この第４表から明らかなように、本発明によ
るＰＣ鋼棒の強度限界は１７３〜１７８ｋｇｆ／ｖｗ”
の範囲内にある。 特に強度限界は１６０〜１７３ ｋｇｆ／請ｒａｔの範
囲内で、ヘッディング条件が変化しても極めて安定して
いた。」 ６、同第１５真第１および２行の「第４表」を「第５表
」と補正し、 同第１４行の「第５表」を「第６表」と補正する。 ７、同第１６頁第１行の「第５表」を「第６表」と補正
する。 ８、同第１７真第９および１３行のｒＸＯ，７」をｒＸ
Ｑ、７×」と補正する。 ９、同第１８真第２および６行のｒＸｏ、７５Ｊをｒ
Ｘｏ、７５Ｘ Ｊと補正し、 同頁第９行および１０行の「第６表」を「第７表」と補
正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ量０．２５〜０．４５％、Ｓｉ量１．０〜２．０
％、Ｍｎ量１．０％以上を含み、かつそのＳｉおよびＭ
ｎ含有量を〔Ｓｉ〕、〔Ｍｎ〕であらわした両者の比〔
Ｓｉ〕／〔Ｍｎ〕＝１．２０±０．５０の条件を満たす
組成を有する合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼
戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中
に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した
引張り強さ１６０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の強度を有する
遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ鋼棒。 ２、Ｃ量０．２５〜０．４５％、Ｓｉ量１．０〜２．０
％、Ｍｎ量１．０％以上を含み、かつそのＳｉおよびＭ
ｎ含有量を〔Ｓｉ〕、〔Ｍｎ〕であらわした両者の比〔
Ｓｉ〕／〔Ｍｎ〕＝１．２０±０．５０の条件を満たす
組成を有する合金鋼線材を熱間圧延および焼入れ後、焼
戻し温度範囲が３５０℃〜５００℃でかつ焼戻し工程中
に歪量０．８％以上の曲げ加工又は引抜き加工を施した
引張り強さ１６０ｋｇｆ／ｍｍ＾２以上の強度を有する
遅れ破壊特性の優れた高強度ＰＣ鋼棒により構成された
主筋と、この主筋の周りに固定された螺旋鉄筋または帯
鉄筋からなるスターラップとを具え、このスターラップ
付きの主筋がコンクリート中に埋設されて、コンクリー
トが固まる以前に引張強さの０．７倍を超えて緊張され
、蒸気養生され、有効プレストレス量が５０ｋｇｆ／ｃ
ｍ＾２以上であることを特徴とする高強度ＰＣパイル。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61293473A JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| GB878702896A GB8702896D0 (en) | 1986-12-11 | 1987-02-10 | Prestressing steel bar & concrete pile dispensing apparatus |
| GB8702986A GB2198745B (en) | 1986-12-11 | 1987-02-10 | High strength prestressing steel bar and high strength prestressed concrete pile |
| KR1019870012576A KR930001137B1 (ko) | 1986-12-11 | 1987-11-07 | 고강도 pc 강봉 및 고강도 파일 |
| HK789/91A HK78991A (en) | 1986-12-11 | 1991-10-10 | High strength prestressing steel bar and high strength prestressed concrete pile |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61293473A JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3223712A Division JP2886713B2 (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 高強度ｐｃパイル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63151720A true JPS63151720A (ja) | 1988-06-24 |
| JPH0541684B2 JPH0541684B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17795199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61293473A Granted JPS63151720A (ja) | 1986-12-11 | 1986-12-11 | 高強度ｐｃ鋼棒の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63151720A (ja) |
| KR (1) | KR930001137B1 (ja) |
| GB (2) | GB8702896D0 (ja) |
| HK (1) | HK78991A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456728A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 低リラクセーションｐｃ鋼材の製造方法 |
| JPH06248642A (ja) * | 1991-08-09 | 1994-09-06 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 高強度パイル |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50161410A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
| JPS50161411A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
| JPS5782431A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tension wire rod |
| JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
| JPS581016A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-06 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
| JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
| JPS5839738A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
| JPS58157921A (ja) * | 1982-03-12 | 1983-09-20 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質、特に一様伸びと高温リラクゼ−シヨンのすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒または鋼線およびその製造方法 |
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
| JPS6013029A (ja) * | 1983-07-01 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高張力鋼棒材の製造方法 |
| JPS61104024A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性線材の製造方法 |
-
1986
- 1986-12-11 JP JP61293473A patent/JPS63151720A/ja active Granted
-
1987
- 1987-02-10 GB GB878702896A patent/GB8702896D0/en active Pending
- 1987-02-10 GB GB8702986A patent/GB2198745B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-11-07 KR KR1019870012576A patent/KR930001137B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1991
- 1991-10-10 HK HK789/91A patent/HK78991A/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50161410A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
| JPS50161411A (ja) * | 1974-06-21 | 1975-12-27 | ||
| JPS5782431A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tension wire rod |
| JPS57169020A (en) * | 1981-04-11 | 1982-10-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high tensile steel bar |
| JPS581016A (ja) * | 1981-06-26 | 1983-01-06 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質のすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒又は鋼線の製造方法 |
| JPS5839737A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高張力線材の製造方法 |
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| JPS58157921A (ja) * | 1982-03-12 | 1983-09-20 | High Frequency Heattreat Co Ltd | 遅れ破壊特性および機械的性質、特に一様伸びと高温リラクゼ−シヨンのすぐれたプレストレストコンクリ−ト用鋼棒または鋼線およびその製造方法 |
| JPS59213816A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-03 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 高強度ｐｃパイル |
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| JPS61104024A (ja) * | 1984-10-25 | 1986-05-22 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性線材の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456728A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 低リラクセーションｐｃ鋼材の製造方法 |
| JPH079038B2 (ja) * | 1990-06-27 | 1995-02-01 | 川鉄テクノワイヤ株式会社 | 低リラクセーションｐｃ鋼材の製造方法 |
| JPH06248642A (ja) * | 1991-08-09 | 1994-09-06 | Kawatetsu Techno Wire Kk | 高強度パイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HK78991A (en) | 1991-10-18 |
| GB2198745B (en) | 1990-12-19 |
| JPH0541684B2 (ja) | 1993-06-24 |
| GB8702896D0 (en) | 1987-03-18 |
| GB2198745A (en) | 1988-06-22 |
| KR880007879A (ko) | 1988-08-29 |
| KR930001137B1 (ko) | 1993-02-18 |
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Legal Events
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