JP5155634B2 - 耐水素性ばね用ステンレス鋼線及びそれを用いた耐水素性ばね製品 - Google Patents
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Description
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その格子結晶構造が面心立方晶を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1)
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1)
また、請求項4に係る発明は、質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%、Al:0.005〜0.05%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1)
また、請求項5に係る発明は、質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%、V:0.005〜0.5%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線である。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1)
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1)
またその添加はNの固溶限を高める効果もあることから少なくとも4.0%以上の添加とする。しかし多量の添加は高温での耐酸化性、熱間加工性に影響を及ぼすため上限を15.0%とする。より好ましくは4.5〜8.0%とする。
これら線径2.0mmの各試験線材の特性を評価する一次試験として、JIS−Z2241による引張強さと0.2%耐力、伸び、絞り、及びねじり試験機による破断までの捻回回数を求めた。ねじり試験は、高千穂精機(株)製:電気式ねじり試験機によりばね製品での使用状態を把握する為に、予め温度480℃×1Hrのテンパー処理をした長さ200mmに切断したワイヤー試料を用い、その一端側を固定し他端側を2回/minの条件で捩りながら、破断するまでの捩り回数を求めたものであり、各試験結果を表2に示している。
次に各線材の耐水素性を確認する為の第二次試験として水素チャージ試験を行なった。試験は、各線材を標点間距離100mmでかつその両端を1000MPaの応力で引張るようにした専用冶具に取り付けて、該応力を負荷した状態のまま圧力容器内に収容して、室内に水素を供給した。試験条件は、水素供給圧30MPa×100Hrの条件で、かつ加速試験の為に温度200℃に加熱する加速試験で行った。こうして水素吸収させた後、各線材試料を取り出してペンチで挟持し、90°に折り曲げて破断の有無を確認する折り曲げ試験と、引張り試験による引張強さ及び絞り特性の2種類で行い、曲げ応力と引張り応力の両面から性能評価を行なった。その試験結果を表3に示している。
次に、本発明の前記各実施例材及び比較材aの両線材の硬質と半硬質材の各々について、さらに次のコイリング試験と、得られたばね製品の疲労試験を行ない特性評価した。
総巻数 :6.5
有効巻数 :4.5
ばね自由長 :47mm
前記ばね形状への成形加工性はいずれも良好であり、特に問題は見られなかった。
Claims (10)
- 質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1) - 前記オーステナイト系ステンレス鋼は、
質量%で、C:0.005〜0.05%、Si:0.05〜0.40%、Mn:4.5〜8.0%、Ni:8.0〜11.0%、Cr:20.0〜25.0%、Mo:0.8〜3.0%、N:0.4〜0.65%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなることを特徴とする請求項1に記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。 - 質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%、Ti:0.001〜0.1%、Mg:0.001〜0.02%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1) - 質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%、Al:0.005〜0.05%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1) - 質量%で、C:0.08%以下、Si:1.0%以下、Mn:4.0〜15.0%、Ni:5.0〜15.0%、Cr:18.0〜25.0%、Mo:0.5〜3.0%、N:0.3〜0.8%、V:0.005〜0.5%を含み、かつ残部がFeと不可避不純物とからなるとともに、次式(1)のA値を30.0〜40.0%に調整したオーステナイト系ステンレス鋼で構成され、かつ
引張強さは1000〜2000MPa、該引張強さと0.2%耐力との比で示される耐力比(〔0.2%耐力/引張強さ〕×100%)を60〜90%とする冷間加工がなされ、その加工後の格子結晶構造が面心立方晶(fcc)を有することを特徴とする耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
A=0.65Cr+0.98Mo+1.05Mn+0.35Si+12.6(C+N)+Ni…(1) - 前記引張強さが1300〜1600MPaで、耐力比が65〜75%である請求項1〜5のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
- 前記オーステナイト系ステンレス鋼は、その表面上の不動態被膜が厚さ15〜50nmに調整されたものである請求項1〜5のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
- 表面にNi又はCuの金属被覆を具える請求項1〜7のいずれかに記載耐水素性ばね用ステンレス鋼線。
- 請求項1〜8のいずれかに記載の耐水素性ばね用ステンレス鋼線を用いてばね形状に成形され、かつその格子結晶構造は面心立方晶を有するとともに、設定負荷応力500MPa及び応力振幅±180MPaの条件で繰返し試験した時のばね疲労特性が、1.0×10 6 回以上であることを特徴とする耐水素性ばね製品。
- 35〜100MPaの高圧水素環境下で前記ばね疲労特性を有することを特徴とする請求項9に記載の耐水素性ばね製品。
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