JPS63114906A - 焼結鍛造コンロツドの製造法 - Google Patents
焼結鍛造コンロツドの製造法Info
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- JPS63114906A JPS63114906A JP26231686A JP26231686A JPS63114906A JP S63114906 A JPS63114906 A JP S63114906A JP 26231686 A JP26231686 A JP 26231686A JP 26231686 A JP26231686 A JP 26231686A JP S63114906 A JPS63114906 A JP S63114906A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は車両用内燃機関において、ピストンとクランク
軸の接続に利用されるコンロッド(コネクティングロッ
ド)に係り、その焼結鍛造法に関するものである。
軸の接続に利用されるコンロッド(コネクティングロッ
ド)に係り、その焼結鍛造法に関するものである。
(従来の技術)
第2図の平面図に示すように、コンロッド1は大端部9
、コラム11、小端部10、からなっており、大端部9
にはクランクピン受孔12が、−方小端部10にはピス
トンピン受孔13が設けである。
、コラム11、小端部10、からなっており、大端部9
にはクランクピン受孔12が、−方小端部10にはピス
トンピン受孔13が設けである。
コンロッドはピストンの往復運動をクランクシャフトの
回動運動に変えるべく、大きな圧力を受けながら伝達機
能を果すために、強度や調性に優れることは勿論、バラ
ンスよくスムースに各ビンと摺動しなければならないの
で、かなり精密な仕上げを必要としている。
回動運動に変えるべく、大きな圧力を受けながら伝達機
能を果すために、強度や調性に優れることは勿論、バラ
ンスよくスムースに各ビンと摺動しなければならないの
で、かなり精密な仕上げを必要としている。
従来そのために焼結鍛造コンロッドの製造に当っては、
金属粉末をコンロッド形状に圧縮成形して粉末成形体と
なし、次いでそれを加熱し焼結した熱間成形体となした
後、第3図に示すような複数のダイへ6.7と大小のコ
ア2.3及びパ/テ4全備えた鍛造型8を用いて鍛造す
る、いわゆるコイニング友式が採用されている。
金属粉末をコンロッド形状に圧縮成形して粉末成形体と
なし、次いでそれを加熱し焼結した熱間成形体となした
後、第3図に示すような複数のダイへ6.7と大小のコ
ア2.3及びパ/テ4全備えた鍛造型8を用いて鍛造す
る、いわゆるコイニング友式が採用されている。
(発明が解決しようとする問題点)
しかしながらコンロッドのように、複数の孔を有し且つ
それらの間に細いコラム部をもつ形゛状のものを焼結鍛
造する場合、以下のような問題があった。
それらの間に細いコラム部をもつ形゛状のものを焼結鍛
造する場合、以下のような問題があった。
即ち、粉末成形体を加熱して熱間成形体を得るときに、
その前後の各成形体間に熱による寸法変化が起こること
から、第3図に示すように熱間成形体1&のクランクピ
ン受孔12とピストンピン受孔13のピッチA(以下「
両孔間ピッチ」という)が、上記両孔/2.+3それぞ
れにガイドされる鍛造型8の大コア2と小コア3のピッ
チB(以下「コア間ピッチ」という)に等しくなるよう
に粉末成形体の形状寸法を設計しているが、それでも粉
末成形体の密度、加熱温度、炉内の熱間成形体の取出し
から鍛造型打ちに至る時間、型精度、鍛造用素材(熱間
成形体)を鍛造型に装入するときの傾き等によシ、第4
図に示すように熱間成形体1aの両孔間ピッチAと、鍛
造型8のコア間ピッチBが、A(Hの関係となることが
あり、その場合には、熱間成形体1aの両孔12、13
にガイドされるそれぞれのコアス3は夫々に(矢印C,
C方向に)押しつけられてガイドされることになシ、そ
のため熱間成形体1aのコラム部11に引張応力がかか
り、クランク14が発生するという問題があった。
その前後の各成形体間に熱による寸法変化が起こること
から、第3図に示すように熱間成形体1&のクランクピ
ン受孔12とピストンピン受孔13のピッチA(以下「
両孔間ピッチ」という)が、上記両孔/2.+3それぞ
れにガイドされる鍛造型8の大コア2と小コア3のピッ
チB(以下「コア間ピッチ」という)に等しくなるよう
に粉末成形体の形状寸法を設計しているが、それでも粉
末成形体の密度、加熱温度、炉内の熱間成形体の取出し
から鍛造型打ちに至る時間、型精度、鍛造用素材(熱間
成形体)を鍛造型に装入するときの傾き等によシ、第4
図に示すように熱間成形体1aの両孔間ピッチAと、鍛
造型8のコア間ピッチBが、A(Hの関係となることが
あり、その場合には、熱間成形体1aの両孔12、13
にガイドされるそれぞれのコアス3は夫々に(矢印C,
C方向に)押しつけられてガイドされることになシ、そ
のため熱間成形体1aのコラム部11に引張応力がかか
り、クランク14が発生するという問題があった。
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、
その目的とするところは、絶えずクランクの無いコンロ
ッドを得ることのできる焼結鍛造コンロッドの製造法を
提供することである。
その目的とするところは、絶えずクランクの無いコンロ
ッドを得ることのできる焼結鍛造コンロッドの製造法を
提供することである。
(問題点1に解決するための手段)
上記目的を達成するための本考案による焼結鍛造コンロ
ッドの[遺法は、粉末成形体全加熱して熱間成形体とな
し、それを鍛造してコンロッドを製造する方法において
、熱間成形体の両孔間ピッチが鍛造型のコア間ピッチよ
シも僅かに大きな熱間成形体を生じせしめる粉末成形体
を用いることを特徴とする。
ッドの[遺法は、粉末成形体全加熱して熱間成形体とな
し、それを鍛造してコンロッドを製造する方法において
、熱間成形体の両孔間ピッチが鍛造型のコア間ピッチよ
シも僅かに大きな熱間成形体を生じせしめる粉末成形体
を用いることを特徴とする。
なお、ここでいう両孔間ピッチとは言うまでもなくクラ
ンクピン受孔の中心軸とビントンビン受孔の中心軸との
距離を意味し、またコア間ピッチとは鍛造時に上記両孔
それぞれにガイドされる各コアの中心軸間の距離を意味
する。
ンクピン受孔の中心軸とビントンビン受孔の中心軸との
距離を意味し、またコア間ピッチとは鍛造時に上記両孔
それぞれにガイドされる各コアの中心軸間の距離を意味
する。
本発明方法において特には、粉末成形体を加熱してでき
る熱間成形体の両孔間ピッチが鍛造型のコア間ピッチよ
りも0.5〜1.OS程度大きくなるように粉末成形体
の寸法を定めるのが好ましく、そうした粉末成形体が得
られるようにその成形型を設計することにより容易に目
的を達成できる。
る熱間成形体の両孔間ピッチが鍛造型のコア間ピッチよ
りも0.5〜1.OS程度大きくなるように粉末成形体
の寸法を定めるのが好ましく、そうした粉末成形体が得
られるようにその成形型を設計することにより容易に目
的を達成できる。
(作 用)
上記のような構成とすることによって、鍛造時に熱間成
形体のコラム部に圧縮応力がかかるため、言い換えれば
引張応力がかからなくなるため、引張応力が原因で起き
ていたクラックの発生が皆無となシ、欠陥のない高密度
のコンロッドを製造することが可能となる。
形体のコラム部に圧縮応力がかかるため、言い換えれば
引張応力がかからなくなるため、引張応力が原因で起き
ていたクラックの発生が皆無となシ、欠陥のない高密度
のコンロッドを製造することが可能となる。
(実施例)
以下に本発明の焼結鍛造コンロッドの製造法の一実施例
を掲げ、よシ具体的に説明するが、これにより本発明は
何ら限定されるものではない。
を掲げ、よシ具体的に説明するが、これにより本発明は
何ら限定されるものではない。
まず従来と同様にして、所定の基材組成となるように各
成分粉末を均一に混合し、それを成形型によシ圧縮して
コンロッド形状の粉末成形体にする。ここで用いる成形
型は、得られる粉末成形体の両孔間ピッチが従来よυ僅
かに大きい143.16mとなるように設計されたもの
である。上記粉末成形体を加熱炉で1150℃に加熱し
て、焼結した熱間成形体を得る。この熱いままの熱間成
形体をすみやかに第1図に示すような、大小のコア2.
&パンチ4及び各ダイへ6.7からなる鍛造型8に装入
する。この時の熱間成形体1&の両孔間ピッチAは14
5.73〜146.45■となっておシ、鍛造型8のコ
ア間ピッチB=145.0mよりも僅かに太きい。熱間
成形体1aの両孔間ピッチAは鍛造W8のコア間ピッチ
Bよシ本必ず大きくなるが、これは加熱時の熱膨張量変
化のバラツキ要因上すべてコントロールすることが不可
能なため、熱膨張量が最小になった時でもA)Bとなる
よう、粉末成形体の長手方向寸法全従来よシ僅かに大き
くしたためである。
成分粉末を均一に混合し、それを成形型によシ圧縮して
コンロッド形状の粉末成形体にする。ここで用いる成形
型は、得られる粉末成形体の両孔間ピッチが従来よυ僅
かに大きい143.16mとなるように設計されたもの
である。上記粉末成形体を加熱炉で1150℃に加熱し
て、焼結した熱間成形体を得る。この熱いままの熱間成
形体をすみやかに第1図に示すような、大小のコア2.
&パンチ4及び各ダイへ6.7からなる鍛造型8に装入
する。この時の熱間成形体1&の両孔間ピッチAは14
5.73〜146.45■となっておシ、鍛造型8のコ
ア間ピッチB=145.0mよりも僅かに太きい。熱間
成形体1aの両孔間ピッチAは鍛造W8のコア間ピッチ
Bよシ本必ず大きくなるが、これは加熱時の熱膨張量変
化のバラツキ要因上すべてコントロールすることが不可
能なため、熱膨張量が最小になった時でもA)Bとなる
よう、粉末成形体の長手方向寸法全従来よシ僅かに大き
くしたためである。
以後、パンチ4を降下させることによシ熱間成形体1a
を加熱鍛造するが、その時、熱間成形体の両孔12.1
3にガイドされるそれぞれのコア&3は、内向に(矢印
り、D方向に)押しつけられてガイドされるようになる
ため、コラム部11には圧縮応力がかかり、従来みられ
たコラム部のクラック14(第4図参照)は全く発生し
ない。
を加熱鍛造するが、その時、熱間成形体の両孔12.1
3にガイドされるそれぞれのコア&3は、内向に(矢印
り、D方向に)押しつけられてガイドされるようになる
ため、コラム部11には圧縮応力がかかり、従来みられ
たコラム部のクラック14(第4図参照)は全く発生し
ない。
以後常法により他の部位の加工を経て、何ら欠陥のない
強度に優れたコンロッドが得られる。
強度に優れたコンロッドが得られる。
(発明の効果)
以上の説明から判るように、本発明の焼結鍛造コンロッ
ドの製造法によれば、鍛造素材(熱間成形体)に引張応
力がかからないため、コラム部におけるクラックの発生
及びそれによる強度低下を防止することができる。
ドの製造法によれば、鍛造素材(熱間成形体)に引張応
力がかからないため、コラム部におけるクラックの発生
及びそれによる強度低下を防止することができる。
そのため、磁気探傷にてクラックの有無を判別し、クラ
ックの有るものを不良品としてはねる従来の最終品質チ
ェックが不要となシ(不良品発生率は、従来法で約5チ
、本発明法で0チ)検査を簡素化できるとともに、歩留
りも向上するため、総じて生産性が向上する。
ックの有るものを不良品としてはねる従来の最終品質チ
ェックが不要となシ(不良品発生率は、従来法で約5チ
、本発明法で0チ)検査を簡素化できるとともに、歩留
りも向上するため、総じて生産性が向上する。
またコンロッドの実際の使用時に圧力のかかる方向に圧
縮応力を加えて鍛造加工するため、強度特性に良い影響
を与えることにもなる。
縮応力を加えて鍛造加工するため、強度特性に良い影響
を与えることにもなる。
第1図は本発明方法の一実施例に係る鍛造中の熱間成形
体を示す断面図、 第2図はコンロッドの平面図、 第3図は焼結鍛造コンロッドの鍛造方法の原理を示す断
面図、そして 第4図は従来の鍛造方法における問題点の説明図である
。 図中、 1 ・・・コンロッド 1a・・・熱間成形体 2・・・大コア 3…小コア 8 ・・・鍛造型 11・・・コラム部 12・・・クランクピン受孔 13・・・ピストンピン受孔 14・・・クラック A・・・両孔間ピッチ B・・・コア間ピッチ 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 牙1図
体を示す断面図、 第2図はコンロッドの平面図、 第3図は焼結鍛造コンロッドの鍛造方法の原理を示す断
面図、そして 第4図は従来の鍛造方法における問題点の説明図である
。 図中、 1 ・・・コンロッド 1a・・・熱間成形体 2・・・大コア 3…小コア 8 ・・・鍛造型 11・・・コラム部 12・・・クランクピン受孔 13・・・ピストンピン受孔 14・・・クラック A・・・両孔間ピッチ B・・・コア間ピッチ 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 牙1図
Claims (1)
- 粉末成形体を加熱して熱間成形体となし、それを鍛造し
てコンロツドを製造する方法において、熱間成形体のク
ランクピン受孔とピストンピン受孔のピッチが鍛造型の
上記両孔用コアのピッチよりも僅かに大きな熱間成形体
を生じせしめる粉末成形体を用いることを特徴とする焼
結鍛造コンロツドの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26231686A JPS63114906A (ja) | 1986-11-04 | 1986-11-04 | 焼結鍛造コンロツドの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26231686A JPS63114906A (ja) | 1986-11-04 | 1986-11-04 | 焼結鍛造コンロツドの製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63114906A true JPS63114906A (ja) | 1988-05-19 |
Family
ID=17374078
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26231686A Pending JPS63114906A (ja) | 1986-11-04 | 1986-11-04 | 焼結鍛造コンロツドの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63114906A (ja) |
-
1986
- 1986-11-04 JP JP26231686A patent/JPS63114906A/ja active Pending
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